整体式单向板肋形楼盖设计
The design of monolithic ribbed floor slab
摘要
钢筋混凝土现浇单向板肋梁楼盖是由板、次梁、主梁三部分组成，因此设计分别计算板、次梁、主梁的荷载作用以及承载力作用，并在符合设计规范要求的前提下，尽可能地使施工简单，达到最大经济效益进行配筋计算。
Abstract
Cast-in-place reinforced concrete one-way slab ribbed floor is composed of a plate,beam, girder is composed of three parts, therefore the design calculation of plate respectively, beam, beam loading effect and bearing capacity, and in accordance with design specifications and requirements of the premise, as far as possible to make the simple construction, achieve the maximum economic benefit calculation of reinforcing bars.
一.设计资料
某多层工业建筑楼盖平面如图（附图1）采用钢筋混凝土现浇单向板肋梁楼盖
1楼层平面
L1=18m L2=30m 墙体厚度：370mm
板搁置长度：120mm 次梁搁置长度：240mm 主梁搁置长度：240mm
2.建筑位于非地震区
3.结构安全级别为Ⅱ级
4.结构环境类别为一类
5.建筑材料等级
混凝土：梁、板C25
钢筋：板中钢筋、梁中箍筋、构造钢筋Ⅰ级梁中受力筋Ⅱ级
6.荷载：
钢筋混凝土重力密度： 25kN/m3
水磨石面层： 0.65kN/m2
石灰砂浆抹面15mm： 17kN/m3
楼面活荷载： 4kN/m2 / 6kN/m2
（建议尺寸：柱=350mm×350mm）
二.结构平面布置
单向板肋形梁楼盖由板、次梁和主梁构成。为了增强房屋横向刚度，防止侧滑现象，采取主梁沿房屋横向布置，次梁沿房屋纵向布置方案。横向布置4根主梁，纵向布置8根次梁。次梁的间距决定板的跨度，主梁的间距决定次梁的跨度，柱网的尺寸决定主梁跨度,初估主梁的跨度为6000mm；次梁的跨度为6000mm；板的跨度为2000mm,布置图如下:
图1 楼盖平面布置图
Fig.1 Floor layout
1.板厚的确定
按刚度要求，板厚不宜小于其跨长的1/40，即h>=l/40=2000/40=50mm；按构造要求，工业建筑楼板的最小厚度为80mm，故取板厚h=80mm。
2.次梁尺寸的确定
根据经验，多跨连续次梁的截面高度h=l/18～l/12=6000/18～6000/12=333.33～500mm，故取h=450mm；截面宽度b=h/3～h/2=450/3～450/2=150～225mm，故b=200mm。
3.主梁尺寸的确定
根据经验，多跨连续主梁的截面高度h=l/15～l/10=6000/15～6000/10=400～600mm,故取h=500mm；截面宽度b=h/3～h/2=500/3～500/2=166.67～250,故取b=250mm。
4.各构件截面尺寸的初估
板：板厚= 80 mm
次梁：梁高 h= 450 mm；梁宽 b= 200 mm
主梁：梁高 h = 500 mm；梁宽 b= 250 mm
柱：b×h=350mm ×350mm
三．板的设计
1荷载计算
水磨石面层： 0.65kN/㎡
石灰砂浆抹面: 0.015×17=0.255kN/㎡
板自重： 0.08×25=2.0kN/㎡
恒荷载标准值：g
k
=0.65+0.255+2.0=2.905kN/㎡
活荷载标准值：q
k
=6kN/㎡
根据《建筑结构荷载规范》(GB500g-2001)的规定，γ
G =1.2 γ
Q
=1.3
则恒荷载设计值 g=γ
G g
k
=1.2×2.905=3.486kN/㎡
活荷载设计值 q=γ
Q g
k
=1.3×6=7.8kN/㎡
由于将板的中间支座简化为铰支座时无形中将弯矩算大了应调整荷载板的折算荷载
g’=g+q/2=3.486+7.8×1/2=7.386kN/㎡
g’+ q’=7.386+3.9=11.286kN/㎡
2.计算跨度
图2 板的布置简图
Fig.2 Plate layout diagram
按塑性方法计算内力值时,板的两端搁置在墩墙上,计算弯矩用的计算跨度l
采
用l
0= l
n
+h/2与l
= l
n
+a/2的较小值.取1m宽板作为计算单元，则：
中间跨：l
0=l
n
=2000-200=1800mm；
边跨： l
0= l
n
+h/2=2000-120-100+80/2=1820mm
l
0= l
n
+a/2=2000-120-100+120/2=1840mm
取两者中的较小值作为l
0,则l
=1820mm
3.板的正截面抗弯配筋设计
3.1做出板的计算简图
图3 板的计算简图
Fig.3 Plate Secondary beam calculation sketch
由于边跨与中间跨的计算跨度相差(1820-1800)/1800×100%=1.1%＜10%,板可看做是以边墙和主梁为铰支座的多跨连续梁且跨度相差不超过10%,可采用等跨度的图表计算内力.
3.2内力计算
按考虑塑性变形内力重分布的方法计算连续板的内力,根据我国工程建设标准化协会标准CECS51:93《钢筋混凝土连续梁和框架考虑内力重分布设计规程》所给
出的均布荷载作用下的等跨连续板的弯矩M=α
mp (g+q) l
2,将计算结果绘下表:
表2-1 板的弯矩计算
Tab2-1 Calculation of plate bending moment
根据水工钢筋混凝土结构课程设计任务书可知,混凝土的材料等级为C25,板
=11.9N/ mm2,钢筋抗拉强度中钢筋为Ⅰ级,查附录表可知混凝土轴心抗压强度f
c
设计值f
=210N/ mm2.结构环境类别为一类.则混凝土保护层厚度c=20mm.设计板y
采用单层布置.则纵向受拉钢筋合力点至截面受拉边缘的距离
=h-a=80-30=50mm,b=1m=1000mm
a=c+10=20+10=30mm.从而求得有效高度h
=1.0.根据上述数据,作板的正截面承载力计算表.
按DL/T5057-2009取α
1
表2-2 板的正截面承载力计算(电力标准α1 =1.0)
Tab2-2 Plate calculation of bearing capacity of normal section（Electric power standardα1 =1.0)
注:1.当单向连续板的周边与钢筋混凝土梁连接时,所考虑内拱的有利作用,除边跨和离端第二支座外,中间各跨的跨中和支座弯矩值可减少20%,即②～⑤轴间
M1=M11=2.29×0.8=1.832kN*m, M c=-2.61×0.8=-2.088kN*m
2.为了施工中钢筋不易被踩下,支座上部承受负弯矩的钢筋一般直径不宜少于8mm,
受力钢筋的间距不宜大于200mm.
表中ξ
max =0.121小于ξ
b
=0.614.
配筋率验算
ρ=A/bh=251/(1000*50)=0.502%＞ρmin=0.20% 满足要求
由于板所受的剪力很小,仅混凝土即足以承担剪力,所以不进行受剪承载力计算,也不必配置腹筋。
4.绘制截面配筋图
为了便于设计和施工采用分离式配筋,配筋图见附图Ⅰ
四．次梁的设计
1.荷载计算
板传来的恒载:7.386×2=14.772kN/m
次梁自重: 1.2×25×0.2×(0.45-0.08)=2.22kN/m
次梁抹灰: 1.2×17×0.015×(0.45-0.08)×2=0.226kN/m
恒荷载设计值:g=14.772+2.22+0.226=17.218kN/m
活荷载设计值:q=3.9×2=7.8kN/m
次梁的折算荷载g’=g+q/4=17.218+7.8/4=19.168kN/m
q’=q*3/4=7.8×3/4=5.85kN/m
g’+ q’=19.168+5.85=25.018kN/m
2.计算跨度
图4 次梁的布置简图
Fig.4 Secondary beam layout diagram 中间跨l
=6000-250=5750mm
边跨l
0=1.025 l
n
=1.025×(6000-240-125)=5775.875mm
l 0= l
n
+a/2=6000-240-125+240/2=5755mm
取小值l
=5755mm
边跨和中间跨计算跨度相差(5.755-5.75)/5.7=0.0877＜10%.可按等跨连续梁计算.
3.次梁的正截面抗弯配筋设计
3.1作梁的计算简图
图5 次梁的计算简图
Fig.5 Secondary beam calculation sketch
边跨和中间跨计算跨度相差(5.755-5.75)/5.7=0.0877%＜10%
次梁可看做是以边墙和主梁为铰支座的多跨连续梁且跨度相差不超过10%,可采用等跨度的图表计算内力.
3.2内力计算
与板的计算原理相同,将计算结果列入下表中.
表3-1 次梁的弯矩计算
Tab3-1 Calculation of beam bending moment
次梁跨中截面按T形截面计算
翼缘计算宽度b
f ’= l
/3=5750/3=1917mm
b
f ’=b+ S
n
=200+(2000-200)=2000mm
一类环境,查表得c=30mm 一层钢筋 a=c+10=40mm h
=h-a=450-40=410mm
h f ’=80mm h
f
’/ h
=80/410=0.195＞0.1
则b
f
’=1917mm
根据混凝土等级为C25, f
c =11.9N/ mm2 .梁中受力筋Ⅱ级f
y
=300N/ mm2
所以 f
c b
f
’h
f
’(h
- h
f
’/2)
=11.9×1917×80×(410-80/2)
=675.244kN*m＞75.327kN*m(51.697kN*m) 故各跨中截面属于第一类T形截面
支座截面按矩形截面计算.
表3-2 次梁正截面承载力计算
Tab3-3 Calculation of bearing capacity of normal section
max b
ρ=A/bh=455.6/19.7×410=0.0580%＞ρmin=0.9%
4.次梁的斜截面抗剪配筋计算.
4.1内力计算
表3-3 次梁的剪力计算
Tab3-3 Secondary beam shear calculation
h w /b= (h
- h
f
’)/b=(410-80)/200=1.65＜4.0时,
KV≤0.25 f
c bh
=0.25×11.9×200×410=243.95kN
故构件截面尺寸符合要求。
4.3斜截面承载力计算
在《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)等规范中,对一般的受弯构件,
取用V
c =0.7 f
t
b h
=0.7×1.27×200×410=72.898kN；
KV=1.2×67.527=81.032kN，其中根据安全系数K取1.20；根据混凝土等级为C25,查表可知f
t
=1.27N/ mm2
表3-4 斜截面承载力计算
Tab3-4 calculation of oblique section bearing capacity
SV SV min
t yv 1.27/300=0.102%符合要求。
V SV =1.25 f yv A SV h 0/s=1.25×300×2×50.3÷200×400=77.34kN ……① V SV + V C =77.34+72.898=150.24kN ＞1.2×90.036=108.04 ……② 由①②式可知,不需要配置弯筋. 5.绘制截面配筋图(见附图Ⅱ)
五.主梁设计
1.荷载计算
主梁上承受的荷载包括次梁传来的集中荷载,有恒载和活载.此外也有主梁自重所产生的均布荷载.通常自重相对于次梁的集中荷载来说小得多,为方便计算,可将主梁自重简化为次梁作用点处的集中荷载. 次梁传来的恒载:9.418×6=56.508kN
主梁自重: 1.2×25×0.25×(0.5-0.08)×2=6.3kN 梁侧抹灰: 1.2×17×0.015×(0.5-0.08)×2×2=0.514kN 恒荷载: G=56.508+6.3+0.514=63.322kN 活荷载: Q=15.6c56=93.6kN G+Q=63.322+93.6=156.922kN
由于板或次梁不与支座整体连接,假定中间支座为铰支座符合实际的受力情况,
因而不作荷载调整.
2.计算跨度
图6 主梁的布置简图
Fig.6 Main beam layout diagram 按弹性方法计算内力时
中间跨 l
C
=6000
0.05 l
C
=0.05×6000=300＜350=b
l 0 =1.05 l
n
=1.05×(6000-350)=59330mm
边跨 l
C
=6000
l 0 =1.05 l
n
=1.05×(6000-240-175)=5864mm
图7 主梁的计算简图
Fig.7 Main beam calculation sketch
3．内力设计值
M=α×Ql(或Gl)
V=β×Q(或G)
课本附录8是将每跨梁分为10等分，为了计算简便，取3、6、B、13、15这5个断面进行内力计算。
计算截面3的弯矩值，从附录8查得，G作用在3位置时，α=0.1882；G作用在6位置时，α=0.0893；G作用在13位置时，α=-0.0231；G作用在16时，α=-0.0192；G作用在23位置时，α=0.0071；G作用在26位置时，α=0.0067。
则截面3中的α=0.1882+0.0893-0.0231-0.0192+0.0071+0.0067=0.249
计算截面6的弯矩值，从附录8查得，G作用在3位置时，α=0.0763；G作用在6位置时，α=0.1786；G作用在13位置时，α=-0.0462；G作用在16时，α=-0.0384；G作用在23位置时，α=0.0143；G作用在26位置时，α=0.0134。
则截面6中的α=0.0736+0.1786-0.0462-0.0384+0.0143+0.0134=0.198
计算截面B的弯矩值，从附录8查得，G作用在3位置时，α=-0.0728；G作用在6位置时，α=-0.1024；G作用在13位置时，α=-0.0770；G作用在16时，α=-0.0640；G作用在23位置时，α=0.0238；G作用在26位置时，α=0.0224。
则截面B中的α=-0.0728-0.1024-0.0770-0.0640+0.0238+0.0224=-0.27
计算截面13的弯矩值，从附录8查得，G作用在3位置时，α=-0.0445；G作用在6位置时，α=-0.0640；G作用在13位置时，α=0.1414；G作用在16时，α=0.0512；G作用在23位置时，α=-0.0119；G作用在26位置时，α=-0.0112。
则截面13中的α=-0.0445-0.0640+0.1414+0.0512-0.0119-0.0112=0.06
计算截面15的弯矩值，从附录8查得，G作用在3位置时，α=-0.0273；G作用在6位置时，α=-0.0384；G作用在13位置时，α=0.0870；G作用在16时，α=0.1280；G作用在23位置时，α=-0.0357；G作用在26位置时，α=-0.0336。
则截面15中的α=-0.0273-0.0384+0.0870+0.1280-0.0357-0.0336=0.08
采用类似的计算方法，求得各种集中荷载作用下每个截面的内力值，将结果填入下表
Tab4-1 Calculation girder under dead load, live load respectively under the action of bending moment
Tab4-2 Calculation girder under dead load, live load respectively under the action of shear force
5．正截面承载力计算
5.1确定翼缘宽度
主梁跨中截面按T形截面计算.
边跨 b
f ’= l
/3=5864/3=1954.67mm
b
f ’=b+ S
n
=250+(6000-240-125)=5885mm
取小值b
f
’=1954.67mm
中跨 b
f ’= l
/3=5933/3=1977.67mm
b
f ’=b+ S
n
=250+(6000-250)=6000mm
取较小值b
f
’=1977.67mm
5.2配筋计算
跨中截面承受正弯矩，截面上部受压下部受拉，翼缘位于受压区，即混凝土的受压区为T形，按T形截面计算；支座截面承受负弯矩，截面上部受拉下部受压，翼缘位于受拉区，由于翼缘受拉后混凝土会发生裂缝，不起受力作用，所以仍按矩形截面计算。
一类环境 c=30mm
跨中布置单排钢筋时 a=c+10=40mm
h
=h-a=500-40=460mm
判别截面类型
h f ’=80mm f
c
=11.9N/ mm2 α
1
=1.0
α1f c b f’h f’(h0 - h f’/2)=1.0×11.9×1977.67×80(460-80/2)=790.75＞M
1
=249.22kN*m
故属于第一类T形截面.
支座截面按矩形截面计算,考虑到支座截面弯矩较大,纵筋布置两排,并放在次梁主筋下面. 则：
a=c+35=65mm
h
=h-a=500-65=435mm
由于实际上正截面受弯承载力和斜面受弯承载力的控制截面在支座边缘,计算配筋时应将其换到截面边缘.
则 M
B边= M
B,Max
+ V
B
r b/2=-275.42+194.27×0.35/2=-241.42kN*m
表4-3 主梁正截面承载力计算
Tab4-3 Calculation of bearing capacity of normal section of main girder
max
b 由于ρmin 是根据钢筋混凝土梁控制梁裂缝宽度的条件得出的，而T 形截面梁的受压区对控制裂缝的作用不大，因此T 形截面的ρmin 仍按矩形截面b ×h 的值采用。 ρ=A s /(b ×h)=402/(250×460)=0.35%>ρmin
=0.2%
6．主梁斜截面受剪承载力计算 6.1截面尺寸校核
h w /b= （h 0- h f ’ )/b=(460-80)/250=1.52＜4.0 KV=1.20×197.243=233.13kN
0.25f c b h 0=0.25×11.9×250×460=342.13kN KV ＜0.25f c b h 0 截面尺寸符合设计要求 6.2斜截面受剪承载力计算
因为混凝土等级为C25, f t =1.27N/ mm 2
V c =0.7 f t b h 0=0.7×1.27×25.0×460=102.23＜KV=244.248 按计算配箍筋 选用φ8@250双肢筋
V SV =1.25 f yv A SV h 0/s=1.25×210×2×50.3÷250×460=48.59
由于最大弯矩出现在支座B 的右侧，则首先计算B 支座右侧截面的受剪承载力计算。
KV b r =1.20×194.273=233.31KN>V c +V SV =150.82KN 需加配弯起钢筋帮助抗剪
取αs =45o,取V 1 =V b r
A Sb1= [KV 1-(V c + V SV )]/ (f y ×Sin αs )=(233.13-150.82)/(300×0.707)=388.07mm 2 由支座承担负弯矩的纵筋弯下2φ20(A Sb1=678mm 2)
第一排弯起钢筋的上弯点安排在离支座边缘200mm 处，即S 1= S max =200mm 第一排弯起钢筋的下弯点离支座边缘的距离为200+500-2×85=530mm 根据剪力包络图可得该处KV 2=1.2×180.17=216.20KN>V c +V SV =150.82KN A Sb2= [KV 2-(V c + V SV )]/ (f y ×Sin αs )=(216.20-150.82)/(300×0.707)=308.27mm 2 由支座承担负弯矩的纵筋弯下1φ20(A Sb2=314.2mm 2)
第二排弯起钢筋的下弯点离支座边缘的距离为530+200+(500-2×40)=1150mm 根据剪力包络图可得该处KV 3=1.2×163.37=196.04KN>V c +V SV =150.82KN A Sb3= [KV 3-(V c + V SV )]/ (f y ×Sin αs )=(196.04-150.82)/(300×0.707)=213mm 2 由支座承担负弯矩的纵筋弯下1φ20(A Sb2=314.2mm 2) 同理可依次得出支座B 右边截面应弯起至第四排钢筋 支座B 左边截面弯起至第三排钢筋即可。 根据所算最终数据填入下表
表4-3 斜截面受剪承载力计算
Tab4-3 Calculation of oblique section shear bearing capacity
6.4主梁吊筋计算
由次梁传给主梁的集中荷载为F=63.322+93.6=156.922KN
由于前面假定主梁的自重（含抹灰）为集中荷载，则在此处应扣除，即 F=156.922-6.3-0.514=150.108KN
若集中荷载全部由吊筋承担，则A s >=F/(2f y sin45o)=150.108×1000/(2×300×0.707)=353.86mm 2
选用钢筋2φ16（402 mm2）
6.5绘制截面配筋图（见附图Ⅴ）
参考文献：
赵鲁光主编，《水工钢筋混凝土结构习题与课程设计》，中国水利水电出版社，1998
海河大学等合编，《水工钢筋混凝土结构学》，中国水利水电出版社，1996
孙香红主编，《实用混凝土结构设计》，西北工业大学出版社，2008
熊丹安主编，《混凝土结构设计》，武汉理工大学出版社，2006
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书 一、设计资料 某建筑现浇钢筋混凝土楼盖，建筑轴线及柱网平面见图1。层高4.5m。楼面可变荷载标准值5kN/m2，其分项系数。楼面面层为30mm厚现制水磨石，下铺70mm厚水泥石灰焦渣，梁板下面用20mm厚石灰砂浆抹灰梁、板混凝土均采用C25级；钢筋直径≥12mm时，采用HRB335钢，直径<12mm，采用HPB235钢。 二、结构布置 楼盖采用单向板肋形楼盖方案，梁板结构布置及构件尺寸见图1。 图1 单向板肋形楼盖结构布置 三、板的计算 板厚80mm。板按塑性内力重分布方法计算，取每m宽板带为计算单元，有关尺寸及计算简图如图2所示。 图2 板的计算简图 1.荷载计算 30mm现制水磨石 m2 70mm水泥焦渣 14kN/ m3×0.07m＝ kN/ m2 80mm钢筋混凝土板25kN/ m3×0.08m＝2 kN/ m2 20mm石灰砂浆 17kN/ m3×0.02m＝ kN/ m2 恒载标准值g k＝ kN/ m2 活载标准值q k＝ kN/ m2
荷载设计值 p ＝×+×＝ kN/ m 2 每米板宽 p ＝ kN/ m 2.内力计算 计算跨度 板厚 h ＝80mm ，次梁 b×h＝200mm×450mm 边跨l 01＝2600－100－120+80/2＝2420mm 中间跨l 02＝2600－200＝2400mm 跨度差（2420 3.配筋计算 b ＝1000mm ，h ＝80mm ，h 0＝80－20＝60mm ，f c ＝ N/mm 2, f t = N/mm 2, f y =210 N/mm 2 对轴线②~④间的板带，考虑起拱作用，其跨内2截面和支座C 截面的弯矩设计值可折减20%，为了方便， 其中ξ均小于，符合塑性内力重分布的条件。 281 0.35%100080 ρ= =?>min 1.270.2%45450.27%210t y f f ρ==? =及 板的模版图、配筋图见图3 。板的钢筋表见下表。
1.2.9 体式单向板肋梁楼盖设计例题 1.设计资料 某设计使用年限为50年工业厂房楼盖，采用整体式钢筋混凝土结构，楼盖梁格布置如图1.2.18所示。 图1.2.18 梁板结构平面布置 (1).楼面构造层做法:20 mm 厚水泥砂浆面层，20 mm 厚混合砂浆天棚抹灰。 (2).活荷载:标准值为26 kN/m 。 (3).恒载分项系数为1.2；活荷载分项系数为1.3（因工业厂房楼盖楼面活荷载标准大于24 kN/m ）。 (4) .材料选用： 混凝土 采用C25（HPB300）。 钢筋 梁中受力纵筋采用HRB335级（2 y =300 N/mm f ）； 其余采用HPB300级（2y =270 N/mm f ）。 2.板的计算 板按考虑塑性内力重分布方法计算。板的 216000 mm 2.7332200 mm l l =≈≤，宜按双向板设计，按沿短边方向受力的单向板计算时，应沿长边方向布置足够数量的构造钢筋。本书按单向板设计。 板 的 厚 度 按 构 造 要 求 板 厚 111( ~)3040 h l =，取
12200 mm =80 mm( =55 mm )4040 l h h ≈≤，满足规范中规定工业建筑楼板最小厚度为70 mm 的 要 求 。 次 梁 截 面 高 度 2 11 (~)1218 h l =，取 26000 m m =45 0 m m (=400 m m ) 1515 l h h ≈≤，截面宽度200 mm b =，板尺寸及支撑情况如图1.2.19a 所示。 图1.2.19 板的尺寸和计算简图 (a)板的尺寸；（b ）计算简图 (1).荷载 恒载标准值 20 mm 水泥砂浆面层 320.02 m 20 kN/m 0.4 kN/m ?= 80 mm 钢筋混凝土板 320.08 m 25 kN/m 2.0 kN/m ?= 20 mm 混合砂浆天棚抹灰 320.02 m 17 kN/m 0.34 kN/m ?= 2k 2.74 kN/m g = 线恒载设计值 1.2 2.74 kN/m 3.29 kN/m g =?= 线活载设计值 1.3 6.00 kN/m 7.8 kN/m q =?= 合计 11.09 kN/m 即每米板宽 11.09 kN/m g q += (2).内力计算 计算跨度 边跨 n 0.2 m 0.08 m 2.2 m 0.12 m 2.02 m 222 h l + =--+=
单向板肋梁楼盖课 程设计
单向板肋梁楼盖课程设计
目录 一、设计任务 书…………………………………………………….………………….……………………… (2) （一）设计题目……………………………………………..……………….……………………… (2) （二）设计资料…………………………………………………..………….……………………… (2) （三）设计内容………………………………………………………..…….……………………… (2) 二、楼盖的结构平面布置 (2) 三、内力计算 (3) （一）板的设计 (3)
（1）荷载 (3) （2）计算简图 (4) （3）内力计算 (4) （4）正截面受弯承载力计算 (4) （5）斜截面受弯承载力计算 (5) （6）裂缝宽度验算 (5) （二）次梁的设计……………………………..………………………………………………….….…………………( 5) （1）荷载........................................................................................,. (5)
（2）计算简图 (5) （3）内力计算 (6) （4）正截面受弯承载力计算 (6) （5）斜截面受弯承载力计算 (7) （6）裂缝宽度验算 (7) （三）主梁的设计………………………….………………….………………………………………………..………( 8) （1）荷载 (8) （2）计算简图 (8)
（3）内力计算及包络图 (8) （4）正截面受弯承载力计算 (9) （5）斜截面受弯承载力计算 (11) （6）裂缝宽度验算…………………………………………………………………………………………………….…. (12) 四、绘制施工图 (12) 参考文献 (14)
单向板肋形楼盖设计案例 某水电站副厂房楼盖采用现浇钢筋混凝土单向板肋形结构。其平面尺寸为 22.5m×18.0m，平面布置如图1 所示。 楼板上层采用20mm厚的水泥砂浆抹面，外墙采用240mm厚砖墙，不设边柱，板在墙上的搁置长度为120mm，次梁和主梁在墙上的搁置长度为240mm。 板上可变荷载标准值qk=6 kN/m 2 。混凝土强度等级为C20，梁中受力钢筋为HRB335 级，其余钢筋为PRB235 级。 初步拟定尺寸：板跨为 2.5m，板厚为100mm；次梁的跨度为 6.0m，其截面尺寸为200mm×500mm；主梁跨度为7.5m，其截面尺寸300mm×800mm。按刚度要求，板厚h≥l/40 =2500/40=63mm，次梁高度h≥l/25=240mm，主梁高度h≥l/15=500mm，拟定尺寸均满足刚度要求。 该厂房为3级水工建筑物，基本组合时的安全系数K=1.25。试为此楼盖配置钢筋并绘出结构施工图。
（一）板的设计 1.计算简图 板的尺寸及其支承情况如图2（a）所示。 计算跨度：边跨ln1=2500–120–200/2=2280mm l01=ln1+b/2+h/2=2280+200/2+100/2=2430mm l01=ln1+a/2+b/2=2280+120/2+200/2=2440mm l01=1.1ln1=1.1×2280=2508mm 应取L01= 2430mm，但为了计算方便和安全，取L01=2500mm
中间跨L02=lc=2500mm 两跨相差（L02–L01）/L02=（2500–2430）/2500=2.8 %＜10 %，应按等跨来考虑， 9 跨按5 跨计算。其计算简图如图2（b）所示。 图 2 连续板的构造及计算简图 2.荷载计算: 在垂直于次梁的方向取1m宽的板带作为板的计算单元。 永久荷载：100mm厚钢筋混凝土板自重25×1.0×0.1=2.5kN/m 20mm厚水泥砂浆面层重20×1.0×0.02=0.4kN/m 永久荷载标准值gk=2.5+0.4=2.9kN/m 可变荷载：可变荷载的标准值qk=6.0kN/m 折算荷载：gk′=gk+qk/2=2.9+6.0/2=5.9kN/m qk′=qk/2=6.0/2=3.0kN/m 3.内力计算
目录 一、荷载情况及材料选用 (1) 二、计算跨径及主梁截面设计 (1) 三、荷载计算 (2) 四、计算简图 (2) 五、内力计算 (3) 六、内力包络图 (5) 七、正截面受弯承载力计算 (6) ， 八、斜截面受剪承载力计算 (8) 九、附加箍筋计算 (8)
现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书 一、荷载情况及材料选用 1.荷载选用 排名32，查表1、表2、表3得：恒载标准值8.2/k g kN m = 活载标准值16.6/k q kN m = 粉刷层厚20mm ，重度取17kN/m 3，混凝土重度取25 kN/m 3 恒载分项系数取；活载分项系数取 2.材料选用 混凝土C30（2 2 14.3; 1.43c t N N f f mm mm ==）；梁中纵向受力钢筋采用 HRB400（2 360c t N f f mm ==），其他钢筋均采用HRB335（2 300c t N f f mm ==） 二、计算跨径及主梁截面设计 由于主梁线刚度较柱线大很多，故中间支座可安脚趾考虑。主梁计算跨径按取为。 截面高1 1( )4807201510h L mm ==，取700h mm =； 截面宽11()2303503 2 b h mm ==，取300b mm =
为简化计算，主梁自重按集中荷载考虑。 次梁传来的恒载 8.27.259.04kN ?= 主梁自重 250.3(0.70.08) 2.411.16kN ??-?= 主梁粉刷 170.02(0.70.08) 2.42 1.01kN ??-??= 恒载标准值 71.15kN 活载标准值 16.67.2119.52kN ?= 恒载设计值 71.15 1.285.38G kN =?= 活载设计值 119.52 1.4167.33Q kN =?= 四、计算简图
一、设计题目及目的 题目：某工业厂房车间的整体式钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计。 目的：1、了解单向板肋梁盖的荷载传递关系及其计算简图的确定。 2、通过板及次梁的计算，掌握考虑塑性内力重分布的计算方法。 3、通过主梁的计算，掌握按弹性理论分析内力的方法，并熟悉内力包络图和材料图的绘制方法。 4、了解并熟悉现浇梁板的有关构造要求。 5、掌握钢筋混凝土结构施工图的表达方式，制图规定，进一步提高制图的基本技能。 6、学会编制钢筋材料表。 二、设计内容 1、结构平面布置图：柱网、主梁、次梁及板的布置 2、板的强度计算（按塑性内力重分布计算） 3、次梁强度计算（按塑性内力重分布计算） 4、主梁强度计算（按弹性理论计算） 5、绘制结构施工图 （1）结构平面布置图（1：200） （2）板的配筋图（1：50） （3）次梁的配筋图（1：50；1：25） （4）主梁的配筋图（1：40；1：20）及弯矩M、剪力V的包络图 （5）钢筋明细表及图纸说明 三、设计资料 1、楼面的活荷载标准值为9.0kN/m2 2、楼面面层水磨石自重为0.65kN/m2,梁板天花板混合砂浆抹灰15mm. 3、材料选用：（1）、混凝土：C25 （2）、钢筋：主梁及次梁受力筋用HRB335级钢筋，板内及梁内的其它钢筋可以采用HPB235级。
一、结构平面结构布置： 1、确定主梁的跨度为m 6.6,次梁的跨度为m 0.5,主梁每跨内布置两根次梁,板的跨度为m 2.2。楼盖结构布置图如下： 2、按高跨比条件，当mm l h 5540 1 =≥ 时，满足刚度要求，可不验算挠度。对于工业建筑的楼盖板，要求mm h 80≥，取板厚mm h 80=。 3、次梁的截面高度应满足 121(=h ～278()181=L ～mm )417，取mm h 400=；则2 1 (=b ～ 133()3 1 =h ～mm )200，取mm b 200=。 4、主梁的截面高度应该满足81(=h ～440()141=L ～mm )660，mm h 400=，则2 1 (=h ～ 200()31 =h ～mm )300，取mm b 250=。
目录 1、设计任务书-------------------------------------------------（1） 2、设计计算书-------------------------------------------------（2） 3、平面结构布置----------------------------------------------（2） 4、板的设计----------------------------------------------------（3） 5、次梁的设计-------------------------------------------------（6） 6、主梁的设计-------------------------------------------------（10） 7、关于计算书及图纸的几点说明-------------------------（16） 附图1、平面结构布置图------------------------------------（18） 附图2、板的配筋图------------------------------------------（19） 附图3、次梁的配筋图---------------------------------------（20） 附图4、主梁配筋图------------------------------------------（21）
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计任务书 一、设计题目 单向板肋梁楼盖设计 二、设计容 1、结构平面布置图：柱网、主梁、次梁及板的布置 2、板的强度计算（按塑性力重分布计算） 3、次梁强度计算（按塑性力重分布计算） 4、主梁强度计算（按弹性理论计算） 5、绘制结构施工图 （1）、结构平面布置图（1：200） （2）、板的配筋图（1：50） （3）、次梁的配筋图（1：50；1：25） （4）、主梁的配筋图（1：40；1：20）及弯矩M、剪力V的包络图 （5）、钢筋明细表及图纸说明 三、设计资料 1、楼面的活荷载标准值为9.0kN/m2 2、楼面面层水磨石自重为0.65kN/m2,梁板天花板混合砂浆抹灰15mm. 3、材料选用： （1）、混凝土： C25 （2）、钢筋：主梁及次梁受力筋用Ⅱ级钢筋，板及梁的其它钢筋可以采用Ⅰ级。 现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书 一、平面结构布置： １、确定主梁的跨度为m 0.5,主梁每跨布置两根次梁,板的跨度 6.6,次梁的跨度为m 为m 2.2。楼盖结构布置图如下：
课程设计 课程名称：混凝土结构课程设计 设计题目：整体式混凝土单向板肋梁楼盖设计 班级：20130211 学号：20130211** 姓名： 指导教师： 完成时间：2016.5.30 哈尔滨工程大学教务处制
目录 1.设计资料 (3) 2.楼盖梁格布置及截面尺寸确定 (4) 3.板的设计 (5) 3.次梁的设计 (8) 4.主梁的设计 (14) 5．参考文献 (21)
整体式单向板肋梁楼盖设计 1.设计资料 （1）设计任务 某多层工业厂房，拟采用钢筋混凝土整体式单向板肋形楼盖，标准层建筑平面图如图2所示。 1）采用现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖。 2）进行板、次梁和主梁的承载力计算。要求板、次梁的内力按塑性内力重分布方法计算;主梁内力按弹性理论计算，主梁支座负弯矩考 虑调幅，调幅值15%。 3）绘制结构施工图：板平面配筋图、板剖面配筋图；次梁及主梁配筋图。 (2)楼面做法：厂房楼盖四周支承在砖砌体墙上；楼面面层用20mm 厚水泥砂浆抹面（容重为20kN/m 3），板底及梁用20mm 厚混合砂浆粉底（容重为17kN/m 3）。 图1 楼面做法 （3）选用材料：钢筋除主梁和次梁的主筋采用HRB335级钢筋'2300/y y f f N mm ==外，其余均为HPB300级钢筋'2 270/y y f f N mm ==。混凝土强度等级为 C302214.3/, 1.43/c t f N mm f N mm ==。 图2 建筑平面图布置
（4）楼面均布可变荷载标准值为6.5kN/m；建筑物的结构安全级别为Ⅱ级，重要性 系数 01.0 γ=。 2.楼盖梁格布置及截面尺寸确定 楼盖尺寸为（21.6×30）m，如果梁下不设钢筋砼柱，主梁跨度21.6米，截面尺寸太大，因此在设计中主梁下设置柱子，拟定尺寸（400×400）mm，主梁横向布置，次梁沿纵向布置，整体现浇肋形楼盖结构平面布置图如附图3所示。梁、板支承长度为：板120 mm，次梁240 mm，主梁360 mm。按板周边支撑条件，将板区分为中间区格板（4)、边区格板(B、C)和角区格板(D)。梁、板尺寸确定如下。 （1）确定主梁的跨度为7.2m，次梁的跨度为6m，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.4m，这样主梁的弯矩图较为平缓。 （2）估计梁、板尺寸： 1）按高跨比条件，要求板的厚度h≥L/30≥2400/30＝80mm，对工业建筑的楼板，要求h≥80mm，所以取板厚取h=80mm。 2）次梁截面尺寸： 高度应满足h=L/18～L/12= （1/18～1/12）x6000=333～429.7mm，取h=400mm，截面宽b=(l/2～l/3)h，取b=200mm。 3）主梁截面尺寸 高度应满足h=L/14～L/8＝（1/12～1/8）x7200=600～900mm，取h=700mm，截面宽度取为b=300mm。 图3 结构平面布置图
单向板肋梁楼盖设计 计算书 姓名： 学号： 班级： 宁波大学建筑工程与环境学院 2013年12 月12日
目录 一．某多层工业建筑楼盖设计任务书 1 （1）设计要求 1 （2）设计资料 1 二．某多层工业建筑楼盖设计计算书 1 （1）楼盖结构平面布置及截面尺寸确定 1 （2）板的设计 1 （3）次梁的设计 3 （4）主梁的设计 6 附图1.厂房楼盖结构平面布置图 附图2.板的配筋示意图 附图3.次梁配筋示意图 附图4.主梁配筋示意图 附图5.板平法施工图示例 附图6.梁平法施工图示例
单向板肋梁楼盖设计任务书 （1）设计要求 ①板、次梁内力按塑性内力重力分布计算。 ②主梁内力按弹性理论计算。 ③绘出结构平面布置图、板、次梁和主梁的施工图。 本设计主要解决的问题有：荷载计算、计算简图、内力分析、截面配筋计算。 构造要求、施工图绘制。 （2）设计资料 ①楼面均布活荷载标准值 q k =5.2KN/m 2 ②楼面做法 楼面面层用15mm 厚水磨石（3/25m KN =γ ），找平层用20mm 厚水泥砂浆（3/20m KN =γ ），板底、梁底及其两侧用15mm 厚混合砂浆顶棚 抹灰（3/17m KN =γ） 。 ③材料 混凝土强度等级采用30C ，主梁和次梁的纵向受力钢筋采用HRB400， 箍筋采用HPB400级。 单向板肋梁楼盖设计计算书 1.楼盖结构平面布置及截面尺寸确定 确定主梁（L 1）的跨度为6.0m ，次梁（L 2）的跨度为6.0m 主梁每跨内布置 两根次梁，板的跨度为2.0m 。楼盖结构的平面布置图见附图1。 按高跨比条件，要求板厚h ≥l/40=2000/30=67mm ，对于工业建筑的楼板， 按要求h ≥80mm ，所以板厚取h=80mm 。 次梁截面高度应满足h=l/18~l/12=333~500mm ，取h=500mm ，截面宽b= （1/2~1/3）h ，取b=200。 主梁截面高度应满足h=l/15~l/10=400~600mm ，取h=600mm ，截面宽b= （1/2~1/3）h ，取b=300mm 。 柱的截面尺寸b×h=400mm×400mm 。 2.板的设计——按考虑塑性内力重分布设计 ①．荷载计算 恒荷载标准值（自上而下） 15mm 水磨石面层 0.015×25=0.375KN/㎡ 20mm 水泥砂浆找平层 0.020×20=0.40KN/㎡ 80mm 钢筋混凝土板 0.080×25=2.00KN/㎡ 15mm 板底混合砂浆 0.015×17=0.255KN/㎡ 小计： 3.03KN/㎡ 活荷载标准值： 5.2KN/㎡
混凝土结构基本原理课程设计一整体式肋梁楼盖设计 指导教师： 班级： 学生姓名： 设计时间： 太原理工大学矿业工程学院 地下工程系
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计任务书 一、设计题目 单向板肋梁楼盖设计 二、设计内容 1、结构平面布置图:柱网、主梁、次梁及板的布置 2、板的强度计算(按塑性内力重分布计算) 3、次梁强度计算(按塑性内力重分布计算) 4、主梁强度计算(按弹性理论计算) 5、绘制结构施工图 (1)、结构平面布置图(1:200) (2)、板的配筋图(1:50) (3)、次梁的配筋图(1:50;1:25) (4)、主梁的配筋图(1:40;1:20)及弯矩 M、剪力 V 的包络图 (5)、钢筋明细表及图纸说明 三、设计资料 1、楼面活荷载： 车间工业楼面活荷载标准值6.5 KN/m3。 2、楼面构造及恒载: 楼面为20mm厚水泥砂浆抹面，20kN/m2；现浇钢筋混凝土板容重25kN/m3；梁底、板底、梁侧均为15mm厚混合砂浆抹灰粉刷,17KN/m3。
3、材料: 混凝土用：C30，ft=1.43N/mm2， fc=14.3N/mm2 钢筋：主梁、次梁受力筋用HRB335或HRB400级钢筋：板中受力筋用HRB335级：其它钢筋采用HRB235级：纵向受力钢筋的混凝土保护层最小厚度，主梁、次梁为25mm，板为15mm。 4、板、次梁、主梁的端支座搁置长度分别为120mm、180mm、240mm。钢筋混凝土柱截面尺寸为400mm×400mm。 现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书 一、平面结构布置: 1、确定主梁的跨度为 6.9m ,次梁的跨度为 6.6m ,主梁每跨内布置两根次梁,板的跨度为 2.3m 。楼盖结构布置图如下: 2、按高跨比条件,当h≥1 40 l=57.5mm时,满足刚度要求,可不验算挠度。 对于工业建筑的楼盖板,要求 h ≥ 80mm ,取板厚 h = 80mm。 3、次梁的截面高度应满足h c= ( 1 18 ～ 1 12 )L x= (367～550)mm,取h c= 400mm 则b c= (1 3 ～ 1 2 )h c= (133～200)mm,取b c=150mm。 4、主梁的截面高度应该满足h z=( 1 14 ～ 1 8 )L y=(493～863)mm,h z=500mm,则
单向板肋梁楼盖设计例题 【例题1.1】设计图1．23所示的单向板肋梁楼盖，板和次梁按调幅法设计，主梁按弹性理论设计。楼面活荷载标准值为4．5kN／m2，混凝土强度等级为C20。 【解】一、板的设计 (一)板的计算跨度及荷载(图1．24) 拟定板厚80mm，次梁高h=(1／12--1／18)l=(1／12-1／18)×5500=460～305，取 h=450mm，次梁宽b=(1／2～1／3)h=(1／2～1／3)×450=225～150，取b=200mm。
边跨 中间跨 活荷载设计 厚砂浆抹面，厚现浇板天棚粉刷， 恒荷载设计值：， 区格板和的四个周边都是与梁连接的，考虑拱作用，将弯矩设计值降低以及中间区格板带中的边区格板 中被踩下，故都采用。
边跨中间跨
恒荷载 活荷载 (二)次梁正截面受弯承载力计算 因跨度相差小于10％，故次梁按端支座是固定的五跨等截面等跨连续梁计算(表1．9)。 承受正弯矩的跨中截面按的T形截面计算。 表1．9次梁正截面受弯承载力计算及配筋计算 (三)次梁斜截面受剪承载力及箍筋计算 由表l．4可查得值。 端支座剪力设计值： 第一内支座左侧截面剪力设计值：
第一内支座右侧截面及中间支座的两侧截面的剪力设计值： 核算截面尺寸： (符合要求) 设只配双肢箍筋，不配弯起钢筋 设箍筋间距s=200mm，则箍筋单肢所需截面面积： 拟采用。 三、主梁的设计(KL3.1) (一)主梁的计算跨度及荷载(图1．26) 图1.26计算简图
按弹性理论计算，故计算跨度取柱轴线间的距离，即边跨，中间跨。 活荷载 恒荷载 (二)主梁的内力计算 按端支座是固定的三跨等截面连续梁计算，故采用实用弯矩分配法计算。 (1)固端弯矩 恒 总 (2)支座A、B的最大负弯矩及相应的支座的负弯矩计算(注：计算是为了求支座最大 剪力)，见图1．27所示。 以上求得的是B支座的支座中心处的弯矩值，由式(1．10)知B支座边缘截面弯矩设计值为
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计任务书 一、设计题目及目的 题目：某工业厂房车间的整体式钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计。 目的：1、了解单向板肋梁盖的荷载传递关系及其计算简图的确定。 2、通过板及次梁的计算，掌握考虑塑性内力重分布的计算方法。 3、通过主梁的计算，掌握按弹性理论分析内力的方法，并熟悉内力包络图和材料图的绘制方法。 4、了解并熟悉现浇梁板的有关构造要求。 5、掌握钢筋混凝土结构施工图的表达方式，制图规定，进一步提高制图的基本技能。 6、学会编制钢筋材料表。 二、设计内容 1、结构平面布置图：柱网、主梁、次梁及板的布置 2、板的强度计算（按塑性内力重分布计算） 3、次梁强度计算（按塑性内力重分布计算） 4、主梁强度计算（按弹性理论计算） 5、绘制结构施工图 （1）结构平面布置图（1：200） （2）板的配筋图（1：50） （3）次梁的配筋图（1：50；1：25） （4）主梁的配筋图（1：40；1：20）及弯矩M、剪力V的包络图 （5）钢筋明细表及图纸说明 三、设计资料 1、楼面的活荷载标准值为9.0kN/m2 2、楼面面层水磨石自重为0.65kN/m2,梁板天花板混合砂浆抹灰15mm. 3、材料选用：（1）、混凝土：C25 （2）、钢筋：主梁及次梁受力筋用HRB335级钢筋，板内及梁内的其它钢筋可以采用HPB235级。
现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书 一、结构平面结构布置： 1、确定主梁的跨度为m 0.5,主梁每跨内布置两根次梁,板的跨度为 6.6,次梁的跨度为m 2.2。楼盖结构布置图如下： m
2、按高跨比条件，当mm l h 5540 1 =≥ 时，满足刚度要求，可不验算挠度。对于工业建筑的楼盖板，要求mm h 80≥，取板厚mm h 80=。 3、次梁的截面高度应满足 121(=h ～278()181=L ～mm )417，取mm h 400=；则2 1 (=b ～ 133()3 1 =h ～mm )200，取mm b 200=。 4、主梁的截面高度应该满足81(=h ～440()141=L ～mm )660，mm h 400=，则2 1 (=h ～ 200()31 =h ～mm )300，取mm b 250=。 二、板的设计（按塑性内力重分布计算）： 1、荷载计算： 板的恒荷载标准值： 取1m 宽板带计算：
西南林业大学土木工程学院 土木工程专业 钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计 任务书和指导书 指导教师：王琼芬 2013年9月
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖结构课程设计任务书 设计题目：某多层工业厂房楼面尺寸如图1所示，采用现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖，环境类别为一类，内框架承重结构体系，外墙厚240mm，主梁支承处设壁柱。不考虑抗震设防。 一、设计内容（即成果形式） 1、结构平面布置：柱网、主梁、次梁和板的布置。 2、板的强度计算：（板的内力按考虑塑性内力重分布的的计算方法计算）。 3、次梁的强度计算（板的内力按考虑塑性内力重分布的的计算方法计算）。 4、主梁的强度计算：（主梁内力按弹性理论计算）。 5、用传统方式绘制结构施工图。 （1）结构平面布置图（主、次梁及板相应的编号）； （2）板、次梁配筋图； （3）主梁配筋图（钢筋分离图、主梁弯矩包络图及材料抵抗弯矩图）； （4）钢筋表及必要的施工说明（所有钢筋应编号并在钢筋表中列出）。 6、用平面整体表示方法绘制梁、板的结构施工图
二、设计资料 1、题号：第 题（丛题号表中选取）； 2、建筑平面尺寸，见图1所示； （注：①主梁下设混凝土垫块200mm 厚；②主梁下墙垛尺寸为370×490；③中柱用钢筋混凝土柱，尺寸为400×400，位置由设计者根据柱网布置确定。） 3、 荷载： （1）使用荷载（即活荷载，由学生所选题号根据题号表确定） （2）楼面面层：20mm 厚水泥砂浆面层，18=m γkN/m 3； （3）钢筋混凝土容重：25=c γkN/m 3； （4）梁侧面，板底粉刷层：15mm 厚混合砂浆，17=γkN/m 3。 题 号 表：
单向板肋梁楼盖设计例题 一、设计资料 某多层厂房的建筑平面如图1所示，环境类别为一类，楼梯设置在旁边的附属房屋内。楼面均布活荷载标准值为6kN/m2，楼盖拟采用现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖。试进行设计，其中板、次梁按考虑塑性内力重分布设计，主梁按弹性理论设计。 1）楼面做法：水磨石面层；钢筋混凝土现浇板；20mm石灰砂浆抹底。 2）材料：混凝土强度等级C25；梁内受力纵筋为HRB400，其它为HPB235钢筋。 二、楼盖的结构平面布置 主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。主梁的跨度为6.6m、次梁的跨度为6.6m，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.2m，l02/l01=6.6/2.2=3，因此按单向板设计。 按跨高比条件，要求板厚h≥2200/40=55mm，对工业建筑的楼盖板，要求h≥80mm，取板厚h=80mm。 次梁截面高度应满足h=l0/18~l0/12=6600/18~6600/12=367~550mm。考虑到楼面活荷载比较大，取h=500mm。截面宽度取为b=200 mm。 主梁的截面高度应满足h=l0/15~l0/10=6600/15~6600/10=440~660mm，取h=650 mm，截面宽度取为b=300 mm。 楼盖结构平面布置图见图2。
三、板的设计 1．荷载 板的恒荷载标准值： 水磨石面层0.65kN/m2 80mm钢筋混凝土板0.08×25=2kN/m2 20mm石灰砂浆0.02×17=0.34kN/m2 小计 2.99kN/m 板的活荷载标准值： 6 kN/m2。 恒荷载分项系数取1.2；因楼面活荷载标准值大于4.0 kN/m2，所以活荷载分项系数应取1.3。于是板的 恒荷载设计值g=2.99×1.2=3.588kN/m2 活荷载设计值q=6×1.3=7.8kN/m2 荷载总设计值g+q=11.388kN/m2，近似取为g+q=11.4kN/m2。 2．计算简图 次梁截面为200mm×500mm，现浇板在墙上的支承长度不小于100mm，取板在墙上的支承长度为120mm。按内力重分布设计，板的计算跨度： 边跨l0=l n+h/2=2200-100-120+80/2=2020mm<1.025l n=2030 mm，取l0=2020mm 中间跨l0=l n=2200-200=2000mm 因跨度相差小于10%，可按等跨连续板计算。取1m Array宽板带作为计算单元，计算简图如图3所示。 3．弯矩设计值 由表12-1可查得，板的弯矩系数αm分别为：边跨中， 1/11；离端第二支座，-1/11；中跨中，1/16；中间支座， 1/14。故 M1=-M B=(g+q)l012/11=11.4×2.022/11=4.23kN.m M C=-(g+q)l012/14=-11.4×2.02/14=-3.26kN.m M2=(g+q)l012/16=11.4×2.02/16=2.85kN.m 4．4．截面受弯承载力计算 板厚80mm，h0=80-20=60mm；板宽b=1000mm。C25混凝土，α1=1.0，f c=11.9kN/mm2； HPB235钢筋，f y=210kN/mm2。板配筋计算的过程列于表1。
课程设计任务书 一、课程设计目的 （1）了解单向板肋梁楼盖的荷载传递关系及其计算简图的确定； （2）通过板及次梁的计算，熟练掌握考虑塑性内力重分布的计算方法； （3）通过主梁的计算，熟练掌握按弹性理论分析内力的方法； （4）了解并熟悉现浇梁板的有关构造要求； （5）掌握钢筋混凝土结构施工图的表达方式和制图规定，进一步提高制图的基本技能。 二、设计资料 某多层厂房采用钢筋混凝土现浇单向板肋梁楼盖，其中三层楼面荷载、材料及构造等设计资料如下： （1）楼面活荷载标准值q =＿＿5.0＿＿kN/m2 k （2）楼面面层用20mm厚水泥砂浆抹面（γ=20kN／m3），板底及梁用15mm 厚石灰砂浆抹底（γ=17kN/m3）； （3）混凝土强度等级采用C25或C30 ，钢筋采用HRB400和冷扎带肋550； （4）板伸入墙内120mm，次梁伸入墙内240mm，主梁伸入墙内370mm；柱的截面尺寸400 mm×400 mm。 （5）厂房平面尺寸见任务分配表。 三、设计内容和要求 （1）板和次梁按考虑塑性内力重分布方法计算内力；主梁按弹性理论计算内力。 （2）绘制楼盖结构施工图 1、楼面结构平面布置图（标注墙、柱定位轴线编号和梁、柱定位尺寸及构件编号）。（比例1：100～1：200）； 2、楼板模板图及配筋平面图（标注板厚、板中钢筋的直径、间距、编号及其定位尺寸），（比例1：100～1：200）； 3、次梁模板及配筋图（标注次梁截面尺寸及几何尺寸、钢筋的直径、根数、编号及其定位尺寸），（比例1：50，剖面图比例1：15～1：30，亦可采用平
法标注）； 4、主梁 模板图及配筋图（按同一比例绘出主梁的模板图及配筋图），（标注主梁截面尺寸及几何尺寸、钢筋的直径、根数、编号及其定位尺寸）；（比例1：50，剖面图比例1：15～1：30，亦可采用平法标注）； 5、建议采用A3图纸。在图中标明有关设计说明，如混凝土强度等级、钢筋的种类、混凝土保护层厚度等。 （3）计算书 采用A4打印纸。要求计算准确，步骤完整，内容清晰。 四、课程设计进度 第一天：布置设计任务，阅读设计任务书、指导书及设计例题，复习有关课程内容。确定梁格布置、板计算； 第二天：次梁的计算； 第三天：主梁的计算； 第四至五天:绘制板、次梁和主梁的施工图。 五、课程设计任务分配表 （每六人一组，自由组合） 5 5 5 5 5 5 5 5 31.2×18.9 33.0×19.8 33.6×20.7 34.8×21.6 36.0×22.5 37.2×23.4 38.4×24.3 qk 题 号 L1*L 2
图1-32 楼盖做法详图整体式单向板肋梁楼盖设计步骤： 1．设计资料 （1）楼面均布活荷载标准值：q k=10kN/m2。 （2）楼面做法：楼面面层用20mm厚水泥砂浆抹面（γ =20kN/m3），板底及梁用15mm厚石灰砂浆抹底（ γ =17kN/m3）。 （3）材料：混凝土强度等级采用C30，主梁和次梁的纵向受力钢筋采用HRB400或HRB335，吊筋采用HRB335，其余均采用HPB235。 2、楼盖梁格布置及截面尺寸确定 确定主梁的跨度为6.9m，次梁的跨度为6.6m，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.3m。楼盖结构的平面布置图如图1-33所示。 按高跨比条件要求板的厚度 57.5mm 2300/40 l/40 h= ≥ ≥，对工业建筑的楼板，要求mm h80 ≥，所以板厚取 80mm h=。 次梁截面高度应满足 mm l l h550 ~ 367 12 / ~ 18 /= =，取550mm h=，截面宽h b)3/1 ~ 2/1( = ，取 mm b250 =。
222 2/2.16/186.16/133.110/186.32.1655.2m kN m kN g q m kN q m kN g ，近似取荷载总设计值：活荷载设计值：恒荷载设计值：=+=?==?= （2）、计算简图 取1m 板宽作为计算单元，板的实际结构如图1-34（a ）所示，由图可知：次梁截面为b=mm 250，现浇板在墙上的支承长度为a=mm 120，则按塑性内力重分布设计，板的计算跨度为： mm l l mm l mm a l mm h l l n n n 20502502300209521152120)22501202300(220952 80 )22501202300(2/010101=-====+--=+=+--=+=中跨所以边跨板的计算取确定： 边跨按以下二项较小值
淮阴工学院课程设计计算式 课程名称：砼结构基本原理课程设计 课程编号：5102410 学时学分：1周、1学分 姓名：许洪跃 班级：土木1121 学号：25 指导教师：何卫忠 归口单位：建筑工程学院
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书 一、设计题目 单向板肋梁楼盖设计 二、设计内容 1、结构平面布置图：柱网、主梁、次梁及板的布置 2、板的强度计算（按塑性内力重分布计算） 3、次梁强度计算（按塑性内力重分布计算） 4、主梁强度计算（按弹性理论计算） 5、绘制结构施工图 （1）结构平面布置图（1：200） （2）板的配筋图（1：50） （3）次梁的配筋图（1：50；1：25） （4）主梁的配筋图（1：40；1：20）及弯矩M、剪力V的包络图 （5）钢筋明细表及图纸说明 三、设计资料 1、楼面的活荷载标准值为m2 2、楼面面层水磨石自重为m2,梁板天花板混合砂浆抹灰15mm. 3、材料选用： （1）、混凝土：C30 （2）、钢筋：主梁及次梁受力筋用HRB400或者RRB400钢筋，板内及梁内的其它钢筋可以采用HRB335。
现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书 一、 平面结构布置： １、确定主梁的跨度为m 0.6,次梁的跨度为m 7.5，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为 m 0.2。楼盖结构布置图如下： 2、按高跨比条件，当mm l h 0540 1 =≥ 时，满足刚度要求，可不验算挠度。对于工业建筑的楼盖板，要求h ≥80mm ，取板厚h ＝80mm 3、次梁的截面高度应满足 h ＝( 121～18 1)L ＝(317～475)mm ，取h ＝400mm 。则b ＝(21～31)h ＝ (133～200)mm ，取b ＝200mm 。 4、主梁的截面高度应该满足h ＝(81～141)L ＝(429～750)mm ，取h ＝600mm 。则b ＝(21～31 )h ＝ (200～300)mm ，取b ＝250mm 。
1.3 现浇单向板肋梁楼盖设计 某多层厂房的楼盖平面如图1-31 所示，楼面做法见图1-32 ，楼盖采用现浇的钢筋混凝土单向板肋梁楼盖，试设计之。设计要求： 1．1．板、次梁内力按塑性内力重分布计算；
图1-31 楼盖平面图 图1-32 楼盖做法详图 整体式单向板肋梁楼盖设计步骤： 1．设计资料 （1）楼面均布活荷载标准值：q k=10kN/m2。 （2）楼面做法：楼面面层用20mm厚水泥砂浆抹面（γ=20kN/m3），板底及梁用15mm厚石灰砂浆抹底（γ=17kN/m3）。 （3）材料：混凝土强度等级采用C30，主梁和次梁的纵向受力钢筋采用HRB400或HRB335，吊筋采用HRB335，其余均采用HPB235。 2、楼盖梁格布置及截面尺寸确定 确定主梁的跨度为6.9m，次梁的跨度为6.6m，主梁每跨内布
置两根次梁，板的跨度为2.3m 。楼盖结构的平面布置图如图1-33所示。 按高跨比条件要求板的厚度57.5mm 2300/40l/40h =≥≥，对工业建筑的楼板，要求，mm h 80≥所以板厚取80mm h =。 次梁截面高度应满足mm l l h 550~36712/~18/==，取550mm h =，截面宽h b )3/1~2/1(=，取mm b 250=。 主梁截面高度应满足mm l l h 690~46010/~15/==,取650mm h =，截面宽度取为300mm b =，柱的截面尺寸b ×h=400×400 mm 2。
22 /255.017015.015/22508.080m kN mm m kN mm =?=?板底石灰砂浆：钢筋混凝土板： 小计 2k N /m 655.2 活荷载标准值： 210k N /m
多层框架结构楼盖结构设计与分析（单向）设计步骤： 1．设计资料 （1）楼面均布活荷载标准值：q k =10kN/m 2 。 （2）楼面做法：楼面面层用20mm 厚水泥砂浆抹面（=20kN/m 3 ），板底及梁用15mm 厚石灰砂浆抹底（=17kN/m 3 ）。 （3）材料：混凝土强度等级采用C30，主梁和次梁的纵向受力钢筋采用HRB400或HRB335，吊筋采用HRB335，其余均采用HPB235。 2、楼盖梁格布置及截面尺寸确定 确定主梁的跨度为6.9m ，次梁的跨度为6.6m ，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.3m 。楼盖结构的平面布置图如图1-所示。 按高跨比条件要求板的厚度，对工业建筑的楼板，要求 ，所以板厚取。 （ 次梁截面高度应满足，取，截面宽 ，取。 主梁截面高度应满足 ,取，截面宽度取为 ，柱的 截 面 尺 寸 b × h=400 × 400 mm 2 。 γ γ 57.5mm 2300/40l/40h =≥≥mm h 80≥80mm h =mm l l h 550~36712/~18/==550mm h =h b )3/1~2/1(=mm b 250=mm l l h 690~46010/~15/==650mm h =300mm b =
图 1- 楼盖结构平面布置 3、板的设计——按考虑塑性内力重分布设计（1）、荷载计算 @ 恒荷载标准值 小计 活荷载标准值： 因为是工业建筑楼盖且楼面活荷载标准值大于，所以活荷载分项系数取， （2）、计算简图 取1m板宽作为计算单元，板的实际结构如图1-4（a）所示，由图可知：次梁截面为b=，现浇板在墙上的支承长度为a=，则按塑性内力重分布设计，板的计算跨度为： ~ 板的计算简图1-4（b）所示。 2 2 2 / 255 .0 17 015 .0 15 / 2 25 08 .0 80 / 4.0 20 02 .0 20mm m kN mm m kN mm m kN = ? = ? = ? 板底石灰砂浆： 钢筋混凝土板： 水泥砂浆面层： 2 kN/m 655 .2 2 10kN/m 2 kN/m 0.43.1 2 2 2 2 / 2. 16 / 186 . 16 / 13 3.1 10 / 186 .3 2.1 655 .2 m kN m kN g q m kN q m kN g ，近似取 荷载总设计值： 活荷载设计值： 恒荷载设计值： = + = ? = = ? = mm 250 mm 120