预应力张拉数据表
施工项目负责人：填表人：填表日期：年月日
预应力张拉施工质量控制要点 一、主要准备工作 1、专业队及管理人员配备，职责分工，技术方案的编制、报批、交底，张拉计算、复核、报审后交底，记录表选定、复制、交底。 2、材料设备采购计划。 3、进场材料检验试验：钢绞线、锚座、钢板、夹具（片）、工作锚、螺旋钢筋、灌浆料。 4、油压表、千斤顶（含单顶）检验与率定，灌浆用的压力表检验。 5、各种型号的工具锚、松张器、(30cm钢板尺)电源系统准备、灌浆管接头与阀门、灌浆称量器具其他常用工具。设备检修，试运转。 二、施工阶段的相关质量要求 1、清点数量：钢绞线束数、根数、丝数。 2、钢绞线（波纹管）位置：平面位置、长度、弯起（下）及角度。 3、管道破损检查、排气管设置及管口封口（严密）。 4、张拉锚座：型号、位置（含平立面角度）、灌浆口方向（上/下）。锚座紧贴模板且密封 5、固定端：钢板固定、P型锚紧贴。
6、螺旋筋：张拉端紧贴模板；固定端跨管道锁口布置。（相对管道轴线）居中设置并固定。 7、张拉槽口钢筋、普通钢筋处理，防止任意切割，张拉后尽量恢复原样。 8、钢绞线下料时检查外观，切割使用砂轮，严禁电焊、过流，以及防止焊渣飞溅。 9、超长（一般>35m）采用单根预紧张拉10%后改为钢束群张，保持钢束内每根钢绞线受力基本均匀。单根预张记录表单独使用，只是过程记录。 10、推荐使用智能张拉与自动灌浆，提高工艺控制水平和作业工效。 11、普通张拉：分级张拉并观察、记录、计算伸长量，与标准（应力、伸长值）比较确认。 张拉加压和回油过程，要均匀加（减）速，在高压前后更应平稳操作。对张拉后的钢绞线、工作锚端要加强保护，防止踩踏、撞击，严禁被加热。 12、检查锚固情况（有无断丝、滑丝现象），确认后用砂轮切割钢绞线。 13、灌浆：使用双槽搅拌设备，先水后风清洗管道，再灌浆。达到浓浆稳压20分钟卸阀。 控制灌浆压力和估算进浆数量，确保灌浆质量。 三、张拉记录中注意事项
专新建南宁至广州铁路站前工程 NGZQ-7标段 *****桥梁预应力 钢绞线张拉控制计算书 编制： 复核： 审核： 中铁二十三局集团有限公司 南广铁路NGZQ-7项目部 二零一零年五月
预应力钢绞线张拉控制计算书 第一章 工程概述 本合同段预应力钢绞线采用国标φs 15.24(GB/T5224-2003)，标准强度a 1860MP R b y , 低松驰。跨径30mT 梁和25m 箱梁均采用Φ s 15.24mm 钢绞线。 设计文件说明预应力筋张拉采用千斤顶油压标示张拉力和伸长 值双控施工。预应力钢绞线的张拉在预梁 预应力损失参数： 纵向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=0.26，孔道偏差系数K=0.003，钢束松弛预应力损失根据张拉预应力为1302MPa 取为△=0.025，锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm ；横向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=0.26，孔道偏差系数K=0.003，钢束松弛预应力损失为△=0.025，锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm ；竖向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=0.35，孔道偏差系数K=0.003，钢束松弛预应力损失为△=0.05，锚具变形与钢束回缩值（一端）为1mm 。 梁体预应力材料： 纵横向预应力束：公称直径为Φ=15.24（7Φ5），抗拉标准强度f=1860MPa 的高强度低松弛钢绞线。 柔性吊杆：27根Φ15.2环氧喷涂钢绞线组成，fpk=1860MPa 。 竖向预应力采用Φ25高强精扎螺纹粗钢筋。 锚具：纵向预应力采用OVM15-9型锚具锚固，横向预应力束采用OVMBM15-3（BM15-3P ）、OVMBM15-4（BM15-4P ）型锚具，竖向预应力采用JLM-25型锚具锚固；吊杆采用GJ15-27型锚具。 第二章 设计伸长量复核
30+45+30米连续梁计算书 一、预应力钢筋砼上部结构纵向计算书 （一）工程概况： 本计算书是针对标段中的30+45+30米的预应力混凝土连续梁桥进行。桥宽为9.5m，采用单箱单室，单侧翼板长2.5米；梁高为1.6~2.3米，梁底按二次抛物线型变化。 箱梁腹板采用斜腹板，腹板的厚度随着剪力的增大而从跨中向支点逐渐加大，箱梁边腹板厚度为50~70cm。箱梁顶板厚22cm。为了满足支座布置及承受支点反力的需要，底板的厚度随着负弯矩的增大而逐渐从跨中向支点逐渐加大，厚度为22～35cm。其中跨跨中断面形式见图1.1，支承横梁边的截面形式见图1.2。结构支承形式见图1.3。主梁设纵向预应力。钢束采用?j15.24低松弛预应力钢绞线,标准强度为1860MPa，弹性模量为1.9X105 MPa，公称面积为140mm2。预应力钢束采用真空吸浆工艺，管道采用与其配套的镀锌金属波纹管。纵向钢束采用大吨位锚。钢束为19?s15.24的钢绞线，均为两端张拉，张拉控制应力为1339MPa。 图1.1 中跨跨中截面形式
图1.2 横梁边截面形式 图1.3 结构支承示意图 （二）设计荷载 结构重要性系数：1.0 设计荷载：桥宽9.5米，车道数为2，城-A汽车荷载。 人群荷载：没有人行道，所以未考虑人群荷载。 设计风载：按平均风压1000pa计， 地震荷载：按基本地震烈度7度设防， 温度变化：结构按整体温升200C，整体温降200C计，桥面板升温140C，降温70C。基础沉降：桩基础按下沉5mm计算组合。 其他荷载： （三）主要计算参数 材料：C50砼； 预应力钢束：高强度低松弛钢绞线，抗拉标准强度fpk=1860MPa，抗拉设计强度fpd=1260MPa，抗压设计强度fpd=390Mpa。
一、控制张拉力 预应力钢绞线张拉控制力表 说明： 1．例如5φ指该钢绞线束由5根公称直径为的单根钢绞线组成；若使用OVM型锚具则通常表示为OVM15-5； 2．单根钢绞线的公称截面积一般为140mm2； 3．1t相当于10KN，张拉千斤顶的吨位可由控制张拉力换算出； 4．千斤顶驱动油泵的油表读数换算：钢绞线束的控制张拉力（N）/千斤顶油缸活塞面积（mm2）； 二、张拉伸长值计算
1．预应力筋采用应力控制方法张拉时，应以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在6%以内，即︱（△L实－△L理）/△L理︱＜6% 2．理论伸长值的计算公式： 单端理论伸长值△L=（Pp×L）/（Ap×Ep） ①Pp——预应力筋的平均张拉力（N），直线筋取张拉端的拉力，两端张拉的曲线筋的平均张拉力计算如下： Pp= P（1－e-(κχ+μθ)）/（κχ+μθ）式中：Pp ——预应力筋的平均张拉力（N）； P——预应力筋张拉端的张拉力（N），在没有超张拉的情况下一般计算为：钢绞线--1395MPa×140mm2=195300N；若有超张拉则乘以其系数； x——从张拉端至计算截面的孔道长度（m），一般为单端长度；θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）； k——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，见下表；μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数，见下表；系数k及μ值表孔道成型方式 k μ钢丝束、钢绞线、光面钢筋带肋钢筋精轧螺纹钢筋预埋铁皮管道 --- 抽芯成型孔道 --- 预埋金属螺旋管道 ~ --- ②L——预应力筋的单端长度（mm），即总长的一半； ③Ap——预应力筋的截面面积（mm2），钢绞线为140 mm2； ④Ep——预应力筋的弹性模量（N/mm2），钢绞线为195×103N/mm2； 以上计算所得△L为单端理论伸长值，整束钢绞线的理论伸长值为：△L理=2△L 3．实测伸长值的计算： △L实=△L总－（△L初实－△L初理）－△L锚塞回缩 式中：△L总——张拉达到控制应力时测得的总伸长量； △L初实——张拉达到初应力（控制应力的10%~15%）时测得的实际伸长量； △L初理——初应力以下的推算理论伸长量（一般为△L理×10%）；
天大二标25米预制箱梁预应力计算书 一、工程概况 我单位承建天大高速公路第二合同段,起点里程K8+660,终点里程K13+000，线路全长4.340km。我标段主要工程为大桥3座，中桥1座，天桥2座，拱型小桥4座，拱涵2个，盖板涵2个，圆管涵1个，箱型通道2个。共有桩基132根，墩台柱88个，系梁54个，盖梁36个，预制箱梁175片，路基挖方216.014万方，路基填方89.651万方，小型构造物779.043m。 我标段共有25m预制箱梁148片,其中边跨边梁28片，边跨中梁28片,中跨边梁46片,中跨中梁46片。 二、编制依据 1、《公路桥涵施工技术规范》JTJ 041-2000 2、《两阶段施工图设计》山西省交通规划勘察设计院 2009年10月 3、委托试验检测报告 三、预应力张拉 依据图纸要求：混凝土达到设计强度的85％后张拉正弯矩区钢束，压注水泥浆并及时清理箱梁底板通气孔，在主梁正弯矩索张拉完毕，孔道压浆强度达40MPa以上才允许移梁或吊装，吊装过程中要保持主梁轴线垂直，防止倾斜，注意横向稳定。 张拉正弯矩钢束时，若主梁连接端的预留钢筋影响张拉操作，可先将其折弯，待张拉完毕后再将其恢复，张拉时采用两端张拉，且应在横桥向对称均匀张拉，顶板负弯矩钢束也可采用两端张拉，并采用逐根对称张拉。 箱梁腹板张拉时钢束均采用两端对称均匀张拉，在张拉过程中应保证两端同步张拉，左右腹板钢束对称均匀张拉，张拉顺序为： N1→N3→N2→N4。 四、实际伸长量的量取 最终伸长量的计算：由15%至30%的伸长量（L2-L1）加上由30%至100%的伸长量（L3-L1），即：△L=（L2-L1）+（L3-L1）。 注意：在量取伸长值的过程中，前后应以同一个位置为基点进行量取，并且使用钢板尺进行量测。
预应力张拉监理控制要点 一．工程概况 二．预应力张拉(后张法)质量控制标准 2.1 预应力筋张拉后实际建立的预应力与设计规定值偏差的的百分率应符合下列规定: 1. 机械张拉:不超过-5%~+10%。 2. 预应力张拉实际伸长值与计算值偏差应在-5%~+10% 2.2 锚固时张拉端锚具变形和预应力筋的内缩量的允许偏差: 1. 钢丝束镦头锚具: 1mm。 2. JM锚具:夹钢筋: 3mm; 夹钢绞线: 5mm。 3. QM、OVM锚: 5mm。 2.3 预应力混凝土结构的允许偏差: 1. 截面尺寸: 宽、高: 5mm。 2. 侧向弯曲: 构件长度的1/1000,且不大于20mm。 3. 预应力筋预留孔道偏移: 5mm。 4. 锚固端铁板应与预应力筋垂直。 三. 预应力混凝土构件(后张法)质量控制程序(见图-3.3) 四. 预应力张拉质量控制方法(见表-3.4) 五. 预应力张拉质量控制要点 5.1 施工准备阶段的质量控制 1. 审查分包队伍资质。 2. 审查承包单位填报的预应力砼构件施工方案;重点应审查以下内容: (1) 张拉方案有二种,即:"逐层浇筑,逐层张拉"和"数层浇筑,顺序张拉",并根据张拉方案确定支撑设置层数。
图-3.3 预应力混凝土构件(后张法)质量控制程序
(2) 砼浇筑顺序。 (3) 理论伸长值的计算。 (4) 确保质量的措施,例如:防止管道偏位、锚板与预应力孔道不垂直、管道堵塞、砼裂缝、灌浆不密实的措施等。 (5) 预应筋张拉顺序。 3. 核验进场材料 (1) 预应力筋、锚具、波纹管出厂合格证及质量证明资料,新型锚具应有产品鉴定证书。
预应力张拉油表读数及伸长值计算 一、油表读数计算 油表1（13.11.428）线性回归方程：Y=0.02050X+0.79500 油表2（13.11.421）线性回归方程：Y=0.02073X+0.24500 单根张拉控制力：1860×0.75×140=195300N 10根张拉控制力195300×10÷1000=1953KN 11根张拉控制力195300×11÷1000=2148.3KN 1、10根时油表读数 （1）油表1（13.11.428） 100%应力：Y=0.02050×1953+0.79500=40.83MPa 20%应力：Y=0.02050×(1953×20％)+0.79500=8.8MPa 10%应力：Y=0.02050×(1953×10％)+0.79500=4.8MPa （2）油表2（13.11.421） 100%应力：Y=0.02073×1953+0.24500=40.73MPa 20%应力：Y=0.02073×(1953×20%)+0.24500=8.3MPa 10%应力：Y=0.02073×(1953×10%)+0.24500=4.3MPa 2、11根时油表读数 （1）油表1（13.11.428） 100%应力：Y=0.02050×2148.4+0.79500=44.84MPa 20%应力：Y=0.02050×(2148.4×20%)+0.79500=9.6MPa 10%应力：Y=0.02050×(2148.4×10%)+0.79500=5.2MPa （2）油表2（13.11.421） 100%应力：Y=0.02073×2148.4+0.24500=44.78MPa 20%应力：Y=0.02073×(2148.4×20%)+0.24500=9.2MPa 10%应力：Y=0.02073×(2148.4×10%)+0.24500=4.7MPa 二、伸长值计算△L=P P×L/A P E P 1、N1伸长值=195300×（29516+1.44）/140×1.95×105=221㎜ 2、N2伸长值=195300×（29499+1）/140×1.95×105=218㎜ 3、N3伸长值=195300×（29440+1）/140×1.95×105=218㎜
40米T梁预应力伸长量 计算书 30米T梁预应力张拉伸长量计算书 一、计算依据 根据《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011要求，进行T梁预应力张拉伸长量的计算，伸长量可按下式计算: 二、计算基本参数： （1）钢绞线抗拉长度标准值:Fpk=1860mpa 公称直径:d=15.2mm 弹性模量:Ep=1.95×105 mpa （2）锚束张拉控制力:σcon=0.75fpk=1395 mpa （3）金属波纹管摩阻系数: =0.25 偏摆系数:K=0.0015（4）钢绞线截面积:A=139mm2 三、力学计算 （1）单束锚下张拉控制力:F下k=σcon×139=1395×139=193.9KN （2）单束锚上张拉控制力:F上k= F下k（1+锚口摩阻系数0.25）=198.7475KN 注：锚口摩组按T梁提供2-3%，采用2.5% 四、延伸量复核
N1束延伸量复核，N1锚束单束张拉控制力pcon=193.9（KN ） 1、()kx con 1p (1e ) 193.726(KN)kx p μθμθ -+?-==+ k=0.0015 u=0.25 θ=0直线取 ()kx p1pcon e 193.553(KN)μθ-+=?=始 ()1P1L L 0.853CM AE ??= = 2、()kx 12(1e ) 190.419(KN)kx p p μθμθ -+-==+始 1466 0.1221712000r θ=== ()kx 2=1(e )187.318(KN)p p μθ-+?=始始 ()22L L 1.03CM p AE ??= = 3、()kx 22(1e ) 184.948(KN)kx u p p μθθ -+-= =+始 ()33L L 11.61CM p AE ??= = L (0.853 1.0311.61)13.49()2CM =++= L 90%13.490.9012.14()2 CM ?=?= 设计12.15（cm ）与设计基本相符，采用设计值 N2束 1、()()kx 0.00152.14101Pcon (1)193.9(1) 2P 193.589()kx 0.0015 2.141 e e KN μθμθ-+-?+?-?-? ==+? ()kx 21184.948=192.9?=193.278COM p P e e KN μθ-+==??始（） ()112L 2L 1.529CM p AE ??= =
专项施工方案审批表承包单位：合同号： 工程 箱 梁 张
拉 伸 长 量 计 算 书 工程项目部 二0一五年十二月七日 工程25m箱梁 预应力张拉伸长量计算 1 工程概况 （1）跨径25m的预应力混凝土简支连续箱梁，梁体高度1.4m,宽度2.4m,采用C50混凝土， （2）钢绞线规格：采用高强低松驰钢绞线Φs15.2规格，标准抗拉强度fbk=1860Mpa，公称截面面积140mm2，弹性模量根据试验检测报告要求取Ep＝1.93×105Mpa。钢束编号从上到下依次为N1、N2、N3、N4，其中： 中跨梁：N1为4Φs15.2，N2、N3、N4为3Φs15.2；
边跨梁：N1、N2、 N3为4Φs15.2， N4为3Φs15.2； (3) 根据施工设计图钢绞线张拉控制应力按75%控制，即σcon=1860× 75%=1395Mpa，单股钢绞线张拉吨位为：P＝1395×140＝195.3KN，3股钢绞线张拉吨位为：F＝195.3×3＝585.9KN，4股钢绞线张拉吨位为：F＝195.3×4＝781.2KN，采用两端张拉，夹片锚固。 (4) 箱梁砼强度达到90%以上且养护时间不少于7d时方可张拉，张拉顺序N1、N3、N2、N4钢束。 (5) 根据规范要求结合现场施工经验，为了有效控制张拉过程中出现异常情况， 分级进行张拉：0～15%（测延伸量）～30%（测延伸量）～100%（测延伸量并核对）～（持荷2分钟，以消除夹片锚固回缩的预应力损失）～锚固（观测回缩）。 2 油压表读数计算 (1)根据千斤顶的技术性能参数，结合合肥工大共达工程检测试验有限公司检定证书检定结果所提供的线性方程，计算实际张拉时的压力表示值Pu：千斤顶型号：YC150型编号：1 油压表编号：yw08007229 回归方程：Y=0.03377X+1.18 千斤顶型号：YC150型编号：2 油压表编号：yw05049806 回归方程：Y=0.03335X+0.51 千斤顶型号：YC150型编号：3 油压表编号：yw07023650 回归方程：Y=0.03358X+0.84 千斤顶型号：YC150型编号：4 油压表编号：yw05049788 回归方程：Y=0.03367X+0.01
G3012喀什至疏勒段公路工程项目KS-1标段 （K0+000～K22+000） 30m预制箱梁张拉计算方案 编制： 审核： 审批： 中铁二十三局集团有限公司 G3012喀什至疏勒段公路项目KS-1标 项目经理部 二0一六年五月
目录 一、基础数据.............................................................................................................................. - 2 - 二、预应力钢束张拉力计算...................................................................................................... - 2 - 三、压力表读数计算.................................................................................................................. - 3 - 四、理论伸长量的复核计算...................................................................................................... - 6 - 五、张拉施工要点及注意事项.................................................................................................. - 8 -
预应力张拉记录表（一） 施工单位：湖南新宇建筑工程有限公司 监理单位：深圳市恒浩建工程项目管理有限公司 工程名称洛香河中桥构件名称预制箱梁施工时间构件砼设计强度MPa 50 桩号构件编号张拉检验时间张拉时试件强度MPa 张拉断面千斤顶编号 张拉断面 千斤顶编号 张拉 参数 u 0.25 张拉部位及直弯束示意图油表编号油表编号K 0.0015 (A面) (B面) 标定日期标定日期EP 195000mpa 此梁（板）为单侧伸长量计算式（20%-10%）*2+（100%-20%）-回缩量 钢束 张拉断 面编号记录 项目 张拉阶段 回油至约 10%δk 力筋回缩 量 单侧伸长 量（mm） 总伸长 （mm） 理论伸长量 （mm） 允许偏差值 （mm） 张拉伸长率 （%） 滑断丝 情况 处理情况 编号股数10%δk20%δk100%δk超张拉 油表读数 伸长量（mm） 油表读数 伸长量（mm） 油表读数 伸长量（mm） 油表读数 伸长量（mm） 自检结论： 质检工程师：日期：监理意见： 旁站监理：日期：
预 应 力 张 拉 记 录 表（一） 施工单位：中铁二十局集团第四工程有限公司 合同号：HRTJ-13 监理单位： 育才-布朗交通咨询监理有限公司 编 号：ZJ-082- 工 程 名 称 咸通分离式立交桥 构件名称 现浇箱梁 施 工 时 间 2010.1.18-2010.2.3 构件砼设计强度MPa 50 桩 号 K106+978.5 构件编号 1#梁肋 张拉检验时间 2010..2.7 张拉时试件强度MPa 54.4 54.0 56.7 张拉断面 千斤顶编号 111 张拉断面 千斤顶编号 222 张拉 参数 u 0.25 张拉部位及直弯束示意图 油表编号 3560 油表编号 1924 K 0.0015 1b 2b 3b 4b □1a □ □2a □ □3a □ □4a □ (A 面) (B 面) 标定日期 2010.3.2 标定日期 2010.3.2 EP 195000mpa 此梁（板）为 6.7.8. 跨 箱 梁（板）： 单侧伸长量计算式（20%-10%）*2+（100%-20%）-回缩量 封锚情况描述：M12.5砂浆封锚 封锚严密 钢束 张拉断 面编号 记录 项目 张 拉 阶 段 回油至约 10%δk 力筋回缩 量 单侧伸长量（mm ） 总伸长 （mm ） 理论伸长量 （mm ） 允许偏差值（mm ） 张拉伸长率（%） 滑断丝 情况 处理情况 编号 股数 10%δk 20%δk 100%δk 超张拉 N2a 12 A 面 油表读数 3.7 7.2 35.5 3.8 6 322 633 646 ±38.8 -2.01 无 伸长量（mm ） 315 309 B 面 油表读数 4.2 7.7 35.8 4.1 8 311 伸长量（mm ） 314 311 N2b 12 A 面 油表读数 3.7 7.2 35.5 3.6 7 341 656 646 ±38.8 +1.54 无 伸长量（mm ） 335 328 B 面 油表读数 4.2 7.7 35.8 4.0 3 315 伸长量（mm ） 312 309 自检结论： 符合规范及设计要求 质检工程师：陈波 日期：2010..2.7 监理意见： 符合规范及设计要求 旁站监理：吴泽勇 日期：2010..2.7
西安市秦汉大道临潼段穿越铁路工程S2标 预应力张拉计算 1、工程概况 （1）跨径30m的预应力混凝土先简支右连续箱梁，梁体高度1.6m,宽度2.4m,采用C50混凝土， （2）预应力钢绞线规格：采用Φs15.2规格，fpk=1860Mpa，公称截面面积Ay=140mm2，弹性模量Ep＝1.95×105Mpa。钢束编号从上到下依次为N1、N2、N3、N4，其中： 中跨梁：N1、N4为4Φs15.2；N2、N3为5Φs15.2； 边跨梁：N1为6Φs15.2；N2、N3、N4为5Φs15.2； (3) 根据施工设计图钢绞线张拉控制应力按75%控制，即σcon=1860×75%=1395Mpa； 单股钢绞线张拉吨位为：P＝1395×140＝195.3KN； 6股钢绞线张拉吨位为：F＝195.3×6＝1171.8KN； 5股钢绞线张拉吨位为：F＝195.3×5＝976.5KN； 4股钢绞线张拉吨位为：F＝195.3×4＝781.2KN； 采用两端张拉，夹片锚固。 (4) 箱梁砼强度达到90%以上时方可施张，张拉顺序N1、N3、N2、N4钢束。 (5) 根据规范要求结合现场施工经验，为了有效控制张拉过程中出现异常情况，分级进行张拉：0～10%（测延伸量）～20%（测延伸量）～100%（测延伸量并核对）～（持荷2分钟，以消除夹片锚固回缩的预应力损失）～锚固（观测回缩）。 2、油压表读数计算 (1)液压千斤顶 根据千斤顶的技术性能参数，结合力源计量检定证书检定结果所提供的线性方程，计算实际张拉时的压力表示值Pu： 左端：千斤顶型号：YDC-1500；编号：7380；精密压力表编号：1707856
国道110线麻正段公路第2合同段 13米空心板张拉控制计算书 宁夏路桥国道110线麻正公路第2合同段项目经理部 二〇一六年四月十日 第一章工程概述 本合同段预应力钢绞线采用国标φ(GB/T5224-2003)，标准强度a 1860MP fpk ,低松驰高强度钢绞线。跨径30m 箱梁和13m 空心板均采用Φ钢绞线。 预应力损失参数： 纵向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=，孔道偏差系数K=，钢束松弛预应力损失根据张拉预应力为1302MPa 取为△=，锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm ；横向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=，孔道偏差系数K=。 梁体预应力材料： 预应力束：公称直径为Φ=，抗拉标准强度fpk=1860MPa 的高强度低松弛钢绞线。 第二章设计伸长量复核 一、计算公式及参数： 1、预应力平均张拉力计算公式及参数： 式中： P p —预应力筋平均张拉力（N ） P —预应力筋张拉端的张拉力（N ） X —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ） θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ） k —孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取 μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取
2、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数： 式中： P p—预应力筋平均张拉力（N） L—预应力筋的长度（mm） A p—预应力筋的截面面积（mm2），取140mm2 E p—预应力筋的弹性模量（N/mm2），取×105N/mm2 二、平均控制张拉力及伸长量计算：（根据设计编号进行编排）见附表：预应力钢绞线张拉控制计算表 第三章千斤顶张拉力与对应油表读数计算一、钢绞线的张拉控制应力： 3根钢绞线束：F=×Ap×n=1395*140*3=1171800N= 4根钢绞线束：F=×A p×n=1395*140*4=781200N= 二、中梁： N1/N2(3根）：1、3号千斤顶张拉、3号油表时： 千斤顶回归方程： P=+ 式中：P——油压表读数（MP a） F——千斤顶拉力（KN） (1)、15%F=时： P=+=+×= (2)、30%F=时： P=+=+×=
压力表读数计算 一、计算依据 1、《琼海新建校区车站路市政道路工程（一期）设计图纸》； 2、《千斤顶标定报告LX919001294-001～002》；（报告附后） 二、计算公式 1、千斤顶力与压力表读数对应关系如下式： b ax y += 其中：y —千斤顶力（KN ）； x —压力表读数（MPa ）； a ,b —常系数。 2、力与应力关系如下式： p con A P σ= 各项代表意义同伸长值计算。 三、油表读数计算 （一）、1#油泵，YCW150千斤顶编号：707092，压力表编号：YQ11223386； 线性回归方程P(f)=1.76+0.033679f ，则压力表读数计算如下： 1、3束钢绞线：F=0.75*1860*140*3=585900N=585.9KN 1）、10%控制应力时：F1=10%*F=0.10*585.9=58.59KN 对应油压表读数：P(f)=1.76+0.033679*F1=1.76+0.033679*58.59= 3.73（MPa ） 2）、20%控制应力时：F2=20%*F=0.2*585.9=117.18KN 对应油压表读数：P(f)=1.76+0.033679*F2=1.76+0.033679*117.18=5.71（MPa ） 3）、100%控制应力时：F=100%*F=1*585.9=585.9KN 对应油压表读数：P(f)=1.76+0.033679*F=1.76+0.033679*585.9=21.49（MPa ） 2、4束钢绞线：F=0.75*1860*140*4=781200N=781.2KN 1）、10%控制应力时：F1=10%*F=0.10*781.2=78.12KN 对应油压表读数：P(f)=1.76+0.033679*F1=1.76+0.033679*78.12= 4.39（MPa ）
预应力张拉施工方案控制要点 一、工程简介： K14+612天桥主桥量体采用预应力混凝土现浇箱梁，单箱单室，斜腹板断面，梁高1.406米，底宽为3.5米，顶宽为7.5米，梁体长为50米（两孔）； 二、预应力钢绞线主要技术指标： 箱梁为单向预应力混凝土结构，混凝土强度为C50，箱梁纵向预应力钢束采用高强低松弛钢绞线，抗拉强度标准值为1860Mpa，公称直径15.24mm，公称截面积139mm2,钢绞线张拉锚下控制应力0.75f pk=1395Mpa，即：腹板束M15-18张拉控制力为3490.29KN；顶板束BM15-5，单根张拉控制力为193.9KN。 三、预应力钢绞线张拉主要技术要求： 1、钢束张拉采用张拉力与伸长量双控的原则，当预应力钢束达到张拉控制吨位时，实际伸长值与理论伸长值的误差不得超过±6%。 2、预应力张拉做到：“三同心、两同步、三控制”即：预留孔道、锚具、千斤顶三者同心；同时达到同一荷载值，不同步率控制在10%以内；控制好油表读数，钢绞线伸长量、持荷时间。 3、预制箱梁中钢束均采用两端张拉，且应在横桥向对称均匀张拉，顶板负弯矩钢束也采用两端张拉，并采用逐根对称均匀张拉。腹板钢束张拉顺序为N2-N3-N1。NI、N2、N3、和B1、B2钢束
伸长量分别为337mm、338mm、343mm和65mm，最长钢束51.304米。 四、施工准备： 1、设备：两台液压式（YCW4000型）穿心顶及配套设备，检查表、顶是否和标定的一致，油表精度不低于1.5级，并处于良好的工作状态； 2、配备安装张拉设备的提升设备（汽车吊）； 3、千斤顶额定张拉吨位宜为张拉力的1.5倍，且不得小于1.2倍。所用于张拉钢绞线的设备、工具均已标定（附后）； 4、现浇主梁预应力钢束必须待混凝土强度达到设计强度的85%后，且混凝土龄期不小于7天，并有同等条件养护的试件强度报告，是否满足张拉所需的天气条件，方可张拉； 5、构件端部预埋锚垫板与锚具接触处的焊渣、毛刺、砼残渣等应清除净，千斤顶上的工具锚及限位板孔位与构件端部工作锚的孔位排列要一致，接触面要密贴； 6、锚板锥孔中涂少量润滑剂（如退锚灵），即有利于工作夹片的跟进和退锚，又有利于锚具的多次锚固。检查夹片是否完好，沟槽内杂物需清理干净，工具夹片为三片式，工作夹片为三片式； 7、张拉现场已进行安全防护，并有明显的标志； 8、并对张拉施工的人员进行安全、技术交底； 9、成立预应力张拉施工领导和后勤保障小组； 10、有处理突发事件的解决方案及措施。
预应力锚索张拉施工技术方案 一、工程概况 本合同段内K0+580-K0+720段左侧挖方边坡设计为预应力锚索格构体系，锚索采用6φj15.2预应力锚索，框架梁采用3 ×3m。该段左侧路堑边坡地质比较复杂，情况主要为：左侧边 坡上为山坡荒地，下伏地层为三叠系松子坎组（Tsz）,岩性为灰 白、浅紫光红色薄~中厚层泥质白云岩、为较硬岩，破碎岩体，边坡岩体类型为IV级。开挖后易发生滑动、碎落和小规模溜滑。 为了保证边坡的稳定，需立即进行张力。 二、施工依据 1、《混凝土结构工程规范》GB50666--2011； 2、依据交通部颁发的《公路工程质量检验评定标准》（JTG F80-2004）2004版； 3、依据贵州省建筑工程勘察设计院《施工图设计文件》; 4、《预应力筋用锚具、夹具和连接器》GB/T14370; 5、现行国家标准《预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224。 三、施工日期 2012年4月15日~2013年5月25日 四、人员配置 技术员1名、技术工人2人、普工6人 五、设备配置
六、施工方法 张拉首先为验证锚索锚固力是否符合设计文件要求，张拉前进行单锚抗拔试验，切忌不能将千斤顶配合钢板直接在边坡上试验，从而导致抗拔力失真。张拉设备必须采用专用设备，并送相应资质单位标定，检验合格后方可投入使用。待锚孔内的水泥浆和格构混凝土达到设计强度才能进行锚索预张拉。张拉采用“双控法”即采用张拉系统出力与锚索体伸长值来综合控制锚索应力，以控制油表读书为准，用伸长值校核，实际伸长值与理论值差别应在±6%以内表明张拉正常，否则应查明原因并采取措施后方可进行张拉。 张拉步骤：锚索采用单根张拉，张拉程序按两次四级执行，每级按设计拉力的1/4张拉，两次张拉时间间隔不小于一天，张拉顺序按“跳墩”形式进行，即先张拉两边两根锚索后再张拉中间的一根锚索，张拉前安装好锚具，并使锚垫板和千斤顶轴线与锚索轴线在一条直线上，且不可压弯锚头部分。张拉分两次进行：预张拉和超张拉，每次加载与卸载速率要平缓，并做好加荷和观测变形记录，该段边坡单根钢绞线设计荷载为129.5KN，即张拉到135.98KN时锁定。 封锚张拉最终锁定后将锚具外多余的钢绞线须用机械切割，并应留长5cm~10cm外露锚索，以防滑落，然后用混凝土将锚垫板、锚具及外露的钢绞线封住。 七、施工质量、安全、文明施工要求
箱梁预应力拉计算书 武（陟）西（峡）高速公路桃花峪黄河大桥工程，是市西南绕城高速公路向北延伸与（州）焦（作）晋（城）高速公路相接的南北大通道。第3标段长度：1250.43m（K28+917.57～K30+168）。桥梁长度:7联35孔1244.7m（跨堤桥1联3孔，引桥6联32孔）。 引桥全长955.43m，6联32孔预制安装（先简支后连续）的预应力连续小箱梁结构。第1联6孔，左幅（25+30+35+35+25+25）m、右幅（25+25+25+35+35+30）m；第2联6孔均为30m；第3、4、5、6联，均为5孔30m。每孔左右幅共12榀小箱梁。 一、拉计算所用常量： 预应力钢材弹性模量Eg=1.95×105Mpa=1.95×105N/mm2 预应力单数钢材截面面积Ag=139mm2 预应力钢材标准强度f pk=1860Mpa 孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数k=0.0015 预应力钢材与孔道壁的摩擦系数μ=0.17 设计图纸要求：锚下拉控制应力σ 1 =0.75 f pk =1395MPa 二、计算所用公式： 1、P的计算： P=σ k ×Ag×n× 1000 1 ×b (KN) (1) 式中：σ k￣￣￣￣￣￣￣￣ 预应力钢材的拉控制应力(Mpa); Ag￣￣￣￣￣￣￣￣预应力单束钢筋截面面积(mm2); n ￣￣￣￣￣￣￣￣同时拉预应力筋的根数(mm2);
b ￣￣￣￣￣￣￣￣超拉系数，不超拉取1.0。 2、p 的计算： p = μθ μθ+-+-kl e p kl (1( （KN ） (2) 其中：P ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢筋拉端的拉力（N ）; l ￣￣￣￣￣￣￣￣从拉端至计算截面的孔道长（m ）; θ ￣￣￣￣￣￣ 从拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（Rad ）; k ￣￣￣￣￣￣￣￣孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数; μ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材与孔道壁的摩擦系数。 3、预应力钢材拉时理论伸长值的计算： ΔL= Eg Ay L p ?? (3) 其中：p ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材的平均拉力（N ）; L ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材长度（cm ）; Ay ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材截面面积（mm 2）; Eg ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材弹性模量（N/mm 2）。 三、计算过程 1、P 的计算： 本标段采用φj 15.2钢绞线作为预应力钢材，依据通用图及施工图纸，刚束的组成形式一共有三种：φj 15.2-5、φj 15.2-4、φj 15.2-3。 实际拉力控制 控制拉力为在锚固点下的力，在确定千斤顶的拉力时，应考虑锚固口摩阻损失，此摩阻损失以1%计算，故拉时千斤顶实际拉力为：
预应力张拉方法与计算 预应力张拉就是在构件中提前加拉力，使得被施加预应力张拉构件承受拉应力，进而使得其产生一定的形变，来应对结构本身所受到的荷载，包括构件自身重量的荷载、风荷载、雪荷载、地震荷载作用等等。在工程现场的你，不懂预应力怎么炫技？！ 先张法懂不？ 先张法是在砼构件浇筑前先张拉预应力筋，并用夹具将其临时锚固在台座或钢模上，再浇筑构件砼，待其达到一定强度后(约75%)放松并切断预应力筋，预应力筋产生弹性回缩，借助砼与预应力筋间的粘结，对砼产生预压应力。 台座由台面、横梁和承力结构组成。按构造形式不同，可分为墩式台座、槽形台座和桩式台座等。台座可成批生产预应力构件。台座承受全部预应力筋的拉力，故台座应具有足够的强度、刚度和稳定性，以免因台座变形、倾覆和滑移而引起预应力的损失。
墩式长线台座 墩式台座由现浇钢筋砼做成，台座应具有足够的强度、刚度和稳定性，台座设计应进行抗倾覆验算与抗滑移验算。
⑴抗倾覆验算：
式中：N——预应力筋的张拉力； e1——张拉力合力作用点至倾覆点的力臂； G——台墩的自重力； L——台墩重心至倾覆点的力臂； Ep——台墩后面的被动土压力合力； e2——被动土压力合力至倾覆点的力臂。 对于与台面共同工作的台墩，倾覆点的位置宜选在砼台面下4～5cm处。 ⑵抗滑移验算： 式中：K——抗滑移安全系数，不小于1.3；N1——抗滑移的力，对于独立台墩，由侧壁土压力和底部摩阻力产生。 台墩与台面共同工作时，预应力筋的张拉力几乎全部传给了台面，可不进行抗滑移验算。 槽式台座 由端柱、传力柱、横梁和台面组成，既可承受张拉力和倾覆力矩,加盖后又可作为蒸汽养护槽。适用于张拉吨位较大的吊车梁、屋架、箱梁等大型预应力砼构件。
预应力张拉控制应力、引申量一览表 钢绞线公称直径Φ15.24mm，公称面积140mm2，标准强度R=1860Mpa,弹性模量E＝1.95X105 Mpa，实测公称面积140mm2，实测弹性模量E ＝2.02X105 Mpa。 理论伸长值ΔL′按下式计算： ΔL′=（PL/AyEy）*((1-e-(kl+μθ))/( kL+μθ)) ΔL′：预应力筋的理论伸长量，m； P：预应力筋张拉端的张拉力，N； L；预应力筋从张拉端至计算断面的孔道长度，m； Ay：预应力筋截面计算面积，mm2；钢绞线Φj15.24mm的公称截面面积140mm2。 Ey：钢绞线的弹性模量，取 2.02X105 Mpa（试验值）； K：孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取：0.0015； μ：预应力钢筋与孔道的摩擦系数，取：0．20； θ：从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）张拉程序：O—→初应力（10%控制应力）—→控制应力δK（持荷2min）—→锚固 控制应力：σk=0.75X1860＝1395 Mpa 初应力σ初=10％Xσk=139.5 Mpa 单根钢绞线张拉控制力：F=σk A=1395X140=195.3KN
30M箱梁钢束伸长量一览表（单位：cm） 28M箱梁钢束伸长量一览表（单位：cm） 30米中跨钢束张拉力一览表（单位：KN） 计算：复核：监理：
28米中跨钢束张拉力一览表（单位：KN） 计算：复核：监理：
计算：复核：监理：
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T梁预应力张拉控制 摘要：预应力结构广泛应用于铁路、公路、桥梁、房建等领域，根据各个专业的差异性，都有比较完善的技术规范和工艺。但是由于铁路提速梁施工中的预应力施工相关规范不全，现场施工时各个施工单位计算依据也不尽相同，经常有超限情况。本文就现场实际对铁路T梁预应力张拉控制进行专项研究，提出符合实际的计算和复核方法。 关键词：T梁预制张拉应力控制 前言 考虑预应力广泛的应用于桥梁建筑等各种构件中，并且随着市场的拓展将有更为广阔的前景，但因施工技术不到位、控制不严密或检测手段落后等多种因素综合影响，使得预应力的使用反而受到限制。 预应力张拉是T梁预制工序中的特殊工序，又是关键工序，它的施工优劣直接决定T梁的整体施工质量。根据调查研究，国内同类桥梁预应力张拉主要存在三大通病：超张、欠张、同步率不良。因此，针对以上通病，通过洛张电化洛阳枢纽三座特大桥预制T梁预应力结构工程实践，进行了实际的记录和归纳，为能在预应力设计、施工和检测方面取得更好的效果提供实践依据。。 二、工程概况 预制梁，结构类型为：有碴轨道后张法预应力混凝土T型梁，混凝土强度等级为C55，单线由两片梁组成、双线由4片梁组成，施工图号为32米：通桥(2005)2101-Ⅰ；预应力管道采用采用抽拔橡胶管成孔，纵向预应力筋采用公称直径15.2mm的钢绞线，用自锚式拉丝体系锚固，采用夹片式锚具，预施应力按初张拉和终张拉两个阶段进行。横向预应力筋采用钢绞线，单线梁采用低回缩锚具锚固，双线梁采用普通夹片式锚具。预应力管道采用抽拔管成孔。 三、技术的先进性和技术难点 3.1技术的先进性 目前国内的同类施工很多，但由于施工水平、人员素质、机械设备的差异，并没有比较完善和成熟的预应力张拉控制工艺。而相关施工规范对与这道关键工序的说明也不是很详细，只有“超（欠）张不得大于5％”、“理论伸长量与实际伸长量之差不得大于6％”和“同步率不得大于10％”三项，而没有对应的施工规范。 课题目标是总结归纳详细可行的施工工艺。 3.2技术难点
花久HD15标东科河5号大桥30m 预应力箱梁张拉计算书 一、 工程简介： 东科河5号大桥上部结构为预应力连续箱梁，跨径为30米，箱梁总计60片，预应力采用天津银龙预应力材料股份有限公司生产的生产的低松弛Ⅱ级钢绞线，单根钢绞线直径为φ15.2mm,钢绞线面积A=139mm 2,钢绞线强度等级Rby=1860MPa,弹性模量Ey=1.95×105MPa 。预制混凝土设计强度为50 MPa ，达到设计强度的85%且龄期7天以上后，组织张拉预应力钢束，钢束采用对称、双控张拉，钢绞线每端工作长度为65cm （顶板负弯矩30cm ），锚下控制应力为0.75 f pk =1395 Mpa ，张拉顺序为N1、N3、N2、N4号钢束。锚具采用天津银龙预应力材料股份有限公司生产的锚具和配套设备，预应力管道采用塑料波纹管。 东科河5号大桥钢束布置如图1所示: 图1 二、理论伸长量计算： 1、分段方法： 根据图1所示分BC 、CD 、DE 共3段进行计算,不考虑工作长度。 2、计算公式： ΔL ＝ Pp ×L Ap ×Ep ΔL —各分段预应力筋的理论伸长值（mm ）； Pp —各分段预应力筋的平均张拉力（N ）； L —预应力筋的分段长度（mm ）； Ap —预应力筋的截面面积（140mm 2）； Ep —预应力筋的弹性模量（根据试验数据为1.95×105Mpa ）； Pp 的计算公式（2）： Pp ＝ P ×（1－e －（kx ＋μθ） ） kx ＋μθ P —每分段的起点张拉力，即为前段的终点张拉力（N ）；
θ—每分段中每段曲线段的切线夹角（rad）； x—从张拉端至计算截面的孔道长度，分段后为每个分段长度； k—孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数，根据设计取值0.0015； μ—预应力筋与孔道壁之间的磨擦系数，根据设计取值0.25。3、计算方法： (1)计算每一段的起点和终点力。每一段的终点力就是下一段的起点力，例如靠近张拉端第一段BC的终点C点力即为第二段CD的起点力，每段的终点力与起点力的关系如下式： Pz=Pq×e-(KX+μθ)（公式3） Pz—分段终点力（N） Pq—分段的起点力（N） 各段的起终点力可以根据公式3从张拉端开始进行逐步的计算。 (2)根据每一段起点力Pq代入公式2求出每一段平均张拉力Pp。 (3)根据Pp代入公式1计算出每一段的伸长值ΔL，相加后得出全长钢绞线伸长量。 4、计算数据： 单根钢绞线千斤顶张拉力P=Δk×Ap=1395×139=193905(N), 根据以上各计算方法编程求得各钢束伸长量数据如下：