（工程建筑套表）建筑施工之荷载与结构静力计算表
建筑施工之荷载和结构静力计算表
2-1-1荷载
1．结构上的荷载
结构上的荷载分为下列三类：
（1）永久荷载如结构自重、土压力、预应力等。
（2）可变荷载如楼面活荷载、屋面活荷载和积灰荷载、吊车荷载、风荷载、雪活载等。
（3）偶然荷载如爆炸力、撞击力等。
建筑结构设计时，对不同荷载应采用不同的代表值。
对永久荷载应采用标准值作为代表值。
对可变荷载应根据设计要求，采用标准值、组合值、频遇值或准永久值作为代表值。
对偶然荷载应按建筑结构使用的特点确定其代表值。
2．荷载组合
建筑结构设计应根据使用过程中在结构上可能同时出现的荷载，按承载能力极限状态和正常使用极限状态分别进行荷载（效应）组合，且应取各自的最不利的效应组合进行设计。
对于承载能力极限状态，应按荷载效应的基本组合或偶然组合进行荷载（效应）组合。
γ0S≤R（2-1）
式中γ0——结构重要性系数；
S——荷载效应组合的设计值；
R——结构构件抗力的设计值。
对于基本组合，荷载效应组合的设计值S应从下列组合值中取最不利值确定：（1）由可变荷载效应控制的组合
（2-2）
式中γG——永久荷载的分项系数；
γQi——第i个可变荷载的分项系数，其中Y Q1为可变荷载Q1的分项系数；
S GK——按永久荷载标准值G K计算的荷载效应值；
S QiK——按可变荷载标准值Q ik计算的荷载效应值，其中S Q1K为诸可变荷载效应中起控制作用者；
ψci——可变荷载Q i的组合值系数；
n——参和组合的可变荷载数。
（2）由永久荷载效应控制的组合
（2-3）
（3）基本组合的荷载分项系数
1）永久荷载的分项系数
当其效应对结构不利时：
对由可变荷载效应控制的组合，应取1.2；
对由永久荷载效应控制的组合，应取1.35；
当其效应对结构有利时：
壹般情况下应取1.0；
对结构的倾覆、滑移或漂浮验算，应取0.9。
2）可变荷载的分项系数
壹般情况下应取1.4；
对标准值大于4kN/m2的工业房屋楼面结构活荷载应取1.3。
对于偶然组合，荷载效应组合的设计值宜按下列规定确定：偶然荷载的代表值不乘分项系数；和偶然荷载同时出现的其他荷载可根据观测资料和工程经验采用适当的代表值。
3．民用建筑楼面均布活荷载标准值及其组合值、频遇值和准永久值系数（见表2-1）
民用建筑楼面均布活荷载标准值及其组合值、频遇值和准永久值系数表2-1
注：1．本表所给各项活荷载适用于壹般使用条件，当使用荷载较大或情况特殊时，应按实际情况采用。
2．第6项书库活荷载当书架高度大于2m时，书库活荷载尚应按每米书架高度不小于2.5kN/m2确定。
3．第8项中的客车活荷载只适用于停放载人少于9人的客车；消防车活荷载是适用于满载总重为300kN的大型车辆；当不符合本表的要求时，应将车轮的局部荷载按结构效应的等效原则，换算为等效均布荷载。
4．第11项楼梯活荷载，对预制楼梯踏步平板，尚应按1.5kN集中荷载验算。
5．本表各项荷载不包括隔墙自重和二次装修荷载。对固定隔墙的自重应按恒荷载考虑，当隔墙位置可灵活自由布置时，非固定隔墙的自重应取每延米长墙重（kN/m）的1/3作为楼面活荷载的附加值（kN/m2）计入，附加值不小于1.0kN/m2。
设计楼面梁、墙、柱及基础时，表2-1中的楼面活荷载标准值在下列情况下应乘以规定的折减系数。
（1）设计楼面梁时的折减系数
1）第1（1）项当楼面梁从属面积超过25m2时，应取0.9；
2）第1（2）~7项当楼面梁从属面积超过50m2时应取0.9；
3）第8项对单向板楼盖的次梁和槽形板的纵肋应取0.8；对单向板楼盖的主梁应取0.6；对双向板楼盖的梁应取0.8；
4）第9~12项应采用和所属房屋类别相同的折减系数。
（2）设计墙、柱和基础时的折减系数
1）第1（1）项应按表2-2规定采用；
2）第1（2）~7项应采用和其楼面梁相同的折减系数；
3）第8项对单向板楼盖应取0.5；对双向板楼盖和无梁楼盖应取0.8；
4）第9~12项应采用和所属房屋类别相同的折减系数。
注：楼面梁的从属面积应按梁俩侧各延伸二分之壹梁间距的范围内的实际面积确定。
活荷载按楼层的折减系数表2-2
注：当楼面梁的从属面积超过25m2时，应采用括号内的系数。
楼面结构上的局部荷载可换算为等效均布活荷载。
4．屋面活荷载
水平投影面上的屋面均布活荷载，按表2-3采用。
屋面均布活荷载，不应和雪荷载同时组合。
屋面均布活荷载表2-3
注：1．不上人的屋面，当施工或维修荷载较大时，应按实际情况采用；对不同结构应按有关设计规范的规定，将标准值作0.2kN/m2的增减。
2．上人的屋面，当兼作其他用途时，应按相应楼面活荷载采用。
3．对于因屋面排水不畅、堵塞等引起的积水荷载，应采取构造措施加以防止；必要时，应按积水的可能深度确定屋面活荷载。
4．屋顶花园活荷载不包括花圃土石等材料自重。
5．施工和检修荷载及栏杆水平荷载
（1）设计屋面板、檀条、钢筋混凝土挑檐、雨篷和预制小梁时，施工或检修集中荷载（人和小工具的自重）应取1.0kN，且应在最不利位置处进行验算。
注：①对于轻型构件或较宽构件，当施工荷载超过上述荷载时，应按实际情况验算，或采用加垫板、支撑等临时设施承受。
②当计算挑檐、雨篷承载力时，应沿板宽每隔1.0m取壹个集中荷载；在验算挑檐、雨篷倾覆时，应沿板宽每隔2.5~3.0m取壹个集中荷载。
（2）楼梯、见台、阳台和上人屋面等的栏杆顶部水平荷载，应按下列规定采用：
1）住宅、宿舍、办公楼、旅馆、医院、托儿所、幼儿园，应取0.5kN/m；
2）学校、食堂、剧场、电影院、车站、礼堂、展览馆或体育馆，应取1.0kN/m。
当采用荷载准永久组合时，可不考虑施工和检修荷载及栏杆水平荷载。
6．动力系数
建筑结构设计的动力计算，在有充分依据时，可将重物或设备的自重乘以动力系数后按静力计算进行。
搬运和装卸重物以及车辆起动和刹车的动力系数，可采用1.1~1.3，其动力作用只考虑传至楼板和梁。
直升飞机在屋面上的荷载，也应乘以动力系数，对具有液压轮胎起落架的直升飞机可取1.4；其动力荷载只传至楼板和梁。
7．雪荷载
屋面水平投影面上的雪荷载标准值，按下式计算：
s k＝μr s0（2-4）
式中s k——雪荷载标准值（kN/m2）；
μr——屋面积雪分布系数（表2-4）；
s0——基本雪压（kN/m2）。
基本雪压可按全国基本雪压图（图2-1）近似确定。
图2-1全国基本雪压分布图（单位：kN/m2）
屋面积雪分布系数表2-4
注：1．第2项单跨双坡屋面仅当20°≤α≤30°时，可采用不均匀分布情况。
2．第4、5项只适用于坡度α≤25°的壹般工业厂房屋面。
3．第7项双跨双坡或拱形屋面，当α≤25°或f/L≤0.1时，只采用均匀分布情况。
4．多跨层面的积雪分布系数，可参照第7项的规定采用。
设计建筑结构及屋面的承重构件时，可按下列规定采用积雪的分布情况：（1）屋面板和檀条按积雪不均匀分布的最不利情况采用；
（2）屋架和拱壳可分别按积雪全跨均匀分布情况、不均匀分布的情况和半跨的均匀分布的情况采用；
（3）框架和柱可按积雪全跨的均匀分布情况采用。
8．风荷载
垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，按下述公式计算：
（1）当计算主要承重结构时
ωk＝βzμsμzω0（2-5）
式中ωk——风荷载标准值（kN/m2）；
βz——高度z处的风振系数；
μs——风荷载体型系数；
μz——风压高度变化系数；
ω0——基本风压（kN/m2）。
（2）当计算围护结构时
ωk＝βgzμsμzω0（2-6）
式中βgz——高度z处的阵风系数。
基本风压按《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）给出的50年壹遇的风压采用，但不得小于0.3kN/m2。
2-1-2结构静力计算表
1．构件常用截面的几何和力学特征表（表2-5）
常用截面几何和力学特征表表2-5
注：1．I称为截面对主轴（形心轴）的截面惯性矩（mm4）。基本计算公式如下：
2．W称为截面抵抗矩（mm3），它表示截面抵抗弯曲变形能力的大小，基本计算公式如下：
3．i称截面回转半径（mm），其基本计算公式如下：
4．上列各式中，A为截面面积（mm2），y为截面边缘到主轴（形心轴）的距离（mm），I为对主轴（形心轴）的惯性矩。
5．上列各项几何及力学特征，主要用于验算构件截面的承载力和刚度。
2．单跨梁的内力及变形表（表2-6~表2-10）
（1）简支梁的反力、剪力、弯矩、挠度表2-6
（2）悬臂梁的反力、剪力、弯矩和挠度表2-7
（3）壹端简支另壹端固定梁的反力、剪力、弯矩和挠度表2-8
（4）俩端固定梁的反力、剪力、弯矩和挠度表2-9
（5）外伸梁的反力、剪力、弯矩和挠度表2-10 3．等截面连续梁的内力及变形表
（1）等跨连续梁的弯矩、剪力及挠度系数表（表2-11~表2-14）
1）二跨等跨梁的内力和挠度系数表2-11
注：1．在均布荷载作用下：M＝表中系数×ql2；V＝表中系数×ql；。
2．在集中荷载作用下：M＝表中系数×Fl；V＝表中系数×F；。
[例1]已知二跨等跨梁l＝5m，均布荷载q＝11.76kN/m，每跨各有壹集中荷载F＝29.4kN，求中间支座的最大弯矩和剪力。
[解]M B支＝（－0.125×11.76×52）＋（－0.188×29.4×5）
＝（－36.75）＋（-27.64）＝－64.39kN·m
V B左＝（－0.625×11.76×5）＋（－0.688×29.4）
＝（－36.75）＋（－20.23）＝－56.98kN
[例2]已知三跨等跨梁l＝6m，均布荷载q＝11.76kN/m，求边跨最大跨中弯矩。
[解]M1＝0.080×11.76×62＝33.87kN·m。
2）三跨等跨梁的内力和挠度系数表2-12
注：1．在均布荷载作用下：M＝表中系数×ql2；V＝表中系数×ql；。
2．在集中荷载作用下：M＝表中系数×Fl；V＝表中系数×F；。
3）四跨等跨连续梁内力和挠度系数表2-13 注：同三跨等跨连续梁。
4）五跨等跨连续梁内力和挠度系数表2-14 注：同三跨等跨连续梁。
（2）不等跨连续梁的内力系数（表2-15、表2-16）
1）二不等跨梁的内力系数表2-15 注：1．M＝表中系数×ql21；V＝表中系数×ql1；
2．（M max）、（V max）表示它为相应跨内的最大内力。
2）三不等跨梁内力系数表2-16 注：1．M＝表中系数×ql21；V＝表中系数×ql1；
2．（M max）、（V max）为荷载在最不利布置时的最大内力。
4．双向板在均布荷载作用下的内力及变形系数表（表2-17~表2-22）符号说明如下：
刚度
式中E——弹性模量；
h——板厚；
ν——泊松比；
ω、ωmax——分别为板中心点的挠度和最大挠度；
M x——为平行于l x方向板中心点的弯矩；
M y——为平行于l y方向板中心点的弯矩；
M x0——固定边中点沿l x方向的弯矩；
M y0——固定边中点沿l y方向的弯矩。
正负号的规定：
弯矩——使板的受荷面受压者为正；
挠度——变位方向和荷载方向相同者为正。
四边简支表2-17
三边简支，壹边固定表2-18
俩边简支，俩边固定表2-19
壹边简支，三边固定表2-20
四边固定表2-21
俩边简支，俩边固定表2-22
5．拱的内力计算表（表2-23）
各种荷载作用下双铰抛物线拱计算公式表2-23
注：表中的K为轴向力变形影响的修正系数。
（1）无拉杆双铰拱
1）在竖向荷载作用下的轴向力变形修正系数
式中I c——拱顶截面惯性矩；
A c——拱顶截面面积；
A——拱上任意点截面面积。
当为矩形等宽度实腹式变截面拱时，公式I＝I c/cosθ所代表的截面惯性矩变化规律相当于下列的截面面积变化公式：
此时，上式中的n可表达成如下形式：
下表中列出了矩形等宽度实腹式变截面拱的n值。
2）在水平荷载作用下的轴向力变形修正系数，近似取
K＝1
（2）带拉杆双铰拱
1）在竖向荷载作用下的轴向力变形修正系数
式中E——拱圈材料的弹性模量；
E1——拉杆材料的弹性模量；
A1——拉杆的截面积。
2）在水平荷载作用下的轴向力变形修正系数（略去拱圈轴向力变形影响）式中f——为矢高；
l——为拱的跨度。
6．刚架内力计算表
内力的正负号规定如下：
V——向上者为正；
H——向内者为正；
M——刚架中虚线的壹面受拉为正。
（1）“┌┐”形刚架内力计算（表2-24、表2-25）
“┌┐”形刚架内力计算表（壹）表2-34
“┌┐”形刚架内力计算表（二）表2-35 （2）“”形刚架的内力计算（表2-26）
“”形刚架的内力计算表表2-26
荷载 1．墙体荷载： 1）. 外墙（烧结页岩多孔砖容重14.0 kN/m3）：（卫生间除外） 外墙面砖：0.5 kN/m2 20厚水泥砂浆：20×0.020=0.4 kN/m2 200厚墙体：14.0×0.20=2.80 kN/m2 20厚混合砂浆：17×0.020=0.34 kN/m2 ∑: 4.04 kN/m2 考虑建筑节能0.6kN/m2取∑: 4.64kN/m2 考虑装修抹灰取∑: 4.7kN/m2 G=4.7kN/m2×（H--梁高）×0.8= 内墙（加气混凝土砌块8.0 kN/m3）：（卫生间除外） 20厚混合砂浆：17×0.020=0.34 kN/m2 200厚墙体：8.0×0.20=1.60 kN/m2 20厚混合砂浆：17×0.020=0.34 kN/m2 ∑: 2.24 kN/m2 考虑装修抹灰取∑: 2.3kN/m2 G=2.3kN/m2×（H--梁高）= 女儿墙（烧结页岩多孔砖容重14.0 kN/m3）： 外墙面砖：0.5 kN/m2 20厚水泥砂浆：20×0.020=0.4 kN/m2 200厚墙体：14.0×0.20=2.80 kN/m2 20厚混合砂浆：17×0.020=0.34 kN/m2 ∑: 4.04 kN/m2 G=4.04kN/m2×H+压顶自重= 2）. 卫生间外墙（烧结页岩多孔砖容重14.0 kN/m3）：
外墙面砖：0.5 kN/m2 20厚水泥砂浆：20×0.020=0.4 kN/m2 200厚墙体：14.0×0.20=2.80 kN/m2 20厚混合砂浆：17×0.020=0.34 kN/m2 内墙面砖：0.5 kN/m2 ∑: 4.54 kN/m2 考虑建筑节能0.6kN/m2取∑: 5.14kN/m2 G=5.14kN/m2×（H--梁高）= ）. 卫生间内隔墙（烧结页岩多孔砖容重14.0 kN/m3）： 单面面砖：0.5 kN/m2 20厚水泥砂浆：20×0.020=0.4 kN/m2 100厚墙体：14.0×0.20=1.40 kN/m2 20厚混合砂浆：17×0.020=0.34 kN/m2 ∑: 2.64 kN/m2 G=3.14kN/m2×（H--梁高）= 2．屋面荷载： 1）. 种植屋面：（从上到下） 300厚种植土：16×0.3=4.8 kN/m2 干铺聚酯纤维无纺布一层：0.10 kN/m2 （3+3）双层SBS改性沥青防水卷材：0.35 kN/m2 20厚憎水膨胀珍珠岩找坡：4×(0.02+10×2%)=0.88 kN/m2 60厚岩棉板： 2.5×0.06=0.15 kN/m2 20厚水泥砂浆：20×0.020=0.4 kN/m2 150厚结构板：27×0.15=4.05kN/m2 10厚板底抹灰：10×0.020=0.2 kN/m2 ∑：10.88kN/m2
第一节编制依据 《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社； 《混凝土结构设计规范》GB50010-2002中国建筑工业出版社； 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 中国建筑工业出版社； 《钢结构设计规范》GB 50017-2003中国建筑工业出版社； 《木结构设计规范》GB 50005-2003中国建筑工业出版社 《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社； 《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社、 《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社； 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002中国建筑工业出版社； 《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99中国建筑工业出版社； 《建筑结构静力计算手册》(第二版) 中国建筑工业出版社； 本工程施工图纸、本省有关文件。 第二节工程概况 本工程为广德县经济技术开发区商贸中心A3#楼工程，层数为四层，框架结构，建筑面积为9621m2。层高分别为4.2m、4.5m、4.8m、4.8m。由于本工程层高较高，因此对支撑摸板的要求较高。尤其是摸板支撑的稳定性和安全性，支撑排架首先要搭设牢固可靠，以保证可靠的承载新浇注的砼的自重与侧压力及施工过程中所产生的荷载能力。本工程梁板采用商品砼，柱采用自拌砼，均为C25。地质由化工部马鞍山地质勘探研究院勘测，浙江天和建筑设计有限公司设计，广德县建达监理公司监理。 支撑排架搭设完成后及时组织安全员、质检员进行全面检查，发现问题立即纠正，排除一切安全隐患。 第三节模板方案选择
本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收； 5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JGJ59-99检查标准要求，要符合省文明标化工地的有关标准。 6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下模板及其支架方案： 详下一节或模板施工图。 第四节材料选择 1、支撑系统：采用扣件式钢管架搭设，由扣件、立赶、横赶、支座组成；采用 48×3.5的钢管。 2、柱模板：采用18mm厚的木胶合板，在木工棚制作，施工现场组拼。背楞采 用50×100的木方，柱箍采用钢管围檩加固。边角采用采用木板条找补，保证楞角方直，美观，斜向支撑采用钢管斜向加固。 3、梁模板：采用18mm厚的木胶合面板，梁底楞木及梁侧楞木均用50×100 的木方，承重架采用扣件式钢管架。 4、板摸板：采用18mm厚的木胶合面板，板底采用50×100的木方支撑，承重 架采用扣件式钢管架 第五节梁模板计算 因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高
2 常用结构计算 2-1 荷载与结构静力计算表 2-1-1 荷载 1．结构上的荷载 结构上的荷载分为下列三类： （1）永久荷载如结构自重、土压力、预应力等。 （2）可变荷载如楼面活荷载、屋面活荷载和积灰荷载、吊车荷载、风荷载、雪活载等。 （3）偶然荷载如爆炸力、撞击力等。 建筑结构设计时，对不同荷载应采用不同的代表值。 对永久荷载应采用标准值作为代表值。 对可变荷载应根据设计要求，采用标准值、组合值、频遇值或准永久值作为代表值。 对偶然荷载应按建筑结构使用的特点确定其代表值。 2．荷载组合 建筑结构设计应根据使用过程中在结构上可能同时出现的荷载，按承载能力极限状态和正常使用极限状态分别进行荷载（效应）组合，并应取各自的最不利的效应组合进行设计。 对于承载能力极限状态，应按荷载效应的基本组合或偶然组合进行荷载（效应）组合。 γ0S≤R （2-1） 式中γ0——结构重要性系数； S——荷载效应组合的设计值； R——结构构件抗力的设计值。 对于基本组合，荷载效应组合的设计值S应从下列组合值中取最不利值确定： （1）由可变荷载效应控制的组合
（2-2） 式中γG——永久荷载的分项系数； γQi——第i个可变荷载的分项系数，其中Y Q1为可变荷载Q1的分项系数； S GK——按永久荷载标准值G K计算的荷载效应值； S QiK——按可变荷载标准值Q ik计算的荷载效应值，其中S Q1K为诸可变荷载效应中起控制作用者； ψci——可变荷载Q i的组合值系数； n——参与组合的可变荷载数。 （2）由永久荷载效应控制的组合 （2-3）（3）基本组合的荷载分项系数 1）永久荷载的分项系数 当其效应对结构不利时： 对由可变荷载效应控制的组合，应取1.2； 对由永久荷载效应控制的组合，应取1.35； 当其效应对结构有利时： 一般情况下应取1.0； 对结构的倾覆、滑移或漂浮验算，应取0.9。 2）可变荷载的分项系数 一般情况下应取1.4； 对标准值大于4kN/m2的工业房屋楼面结构活荷载应取1.3。 对于偶然组合，荷载效应组合的设计值宜按下列规定确定：偶然荷载的代表值不乘分项系数；与偶然荷载同时出现的其他荷载可根据观测资料和工程经验采用适当的代表值。 3．民用建筑楼面均布活荷载标准值及其组合值、频遇值和准永久值系数（见表2-1）民用建筑楼面均布活荷载标准值及其组合值、频遇值和准永久值系数表2-1
模板计算实例 1、工程概况 柱网尺寸6m×9m，柱截面尺寸600mm×600mm 纵向梁截面尺寸300mm×600mm，横向梁截面尺寸600mm×800mm，无次梁，板厚150 mm，层高12m，支架高宽比小于3。 （采用泵送混凝土。） 2、工程参数（技术参数）
3计算 3.1梁侧模板计算 图3.1 梁侧模板受力简图 3.1.1梁侧模板荷载标准值计算 新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，依据建筑施工模板安全技术规范，按下列公式计算，取其中的较小值: V F C 210t 22.0ββγ= 4.1.1-1 H F c γ= 4.1.1-2 式中 ： γc -- 混凝土的重力密度，取24kN/m 3； t 0 -- 新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，取初凝时间为 5.7小时。 T ：混凝土的入模温度，经现场测试，为20℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取11m/h ； H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.8m ； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.2； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。 V F C 210t 22.0ββγ==0.22×24×5.7×1.2×1.15×3.32=138.13 kN/m 2
H F c γ==24×0.8=19.2 kN/m 2 根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值19.2kN/m 2。 3.1.2梁侧面板强度验算 面板采用木胶合板，厚度为18mm ，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm 。（次楞平行于梁方向） 面板的截面抵抗矩W= 1000×18×18/6=54000mm 3； （W= 650×18×18/6=35100mm 3 ；）（次楞垂直于梁方向） 截面惯性矩I= 1000×18×18×18/12=486000mm 4； （I= 650×18×18×18/12=315900mm 4 ；） 1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.15m 。 2、荷载计算 新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G 4k =19.2kN/m 2， 振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q 2K =4kN/m 2。 （规范：2振捣混凝土时产生的荷载标准值（k Q 2）（↓→）对水平面模板可采用2 kN/m 2，对垂直面模板可采用4 kN/m 2） 荷载基本组合 1） 由可变荷载效应控制的组合 k Q n i ik G Q r G r S 111+=∑= （4.3.1—2） ∑∑==+=n i ik Qi n i ik G Q r G r S 1 1 9.0 （4.3.1—3） 式中 G r ──永久荷载分项系数，应按表4.2.3采用；
二级注册结构工程师考试心得 我参加了2010年9月份的二级注册结构工程师考试，成绩为36+35，分数还算比较理想。放寒假了，有时间了，对自己参加二级注册结构工程师考试的心得写一篇总结。 先说说本人的情况，08年本科毕业，专业土木工程；09年读研，专业是岩土工程，研二的时候参加了2010年的二注考试。 对于本科土木工程的学生来说，或多或少应该对注册结构工程师有听过或者了解过，如果之前没有听过，那就得快点去了解了，这个可是关乎切身利益的考试。我从大二的时候就已经对这些考试有所了解了。但是在日常生活中和其他师弟交流时，发现还有很多人不知道有这些考试，所以特地写下这篇文章，希望对师弟朋友们有个指导作用。 注册结构工程师分为一级注册结构工程师和二级注册结构工程师（以下简称为“一注”和“二注”）。一注包括基础考试的专业考试、二注只有专业考试。具体的考试年限和要求等网上一搜就有，有打算了解的朋友们自己动手吧。（发现很多人平时对于一些网上可以查到的东西，都喜欢通过问别人来了解，其实这样有的时候获得的信息量不太准确，所以建议大家多多自己动手查下，获得的信息会更加系统和全面，特殊的情况再和别人交流比较好） 下面介绍下二级考试的一些基本知识，这些网上查起来比较麻烦，所以我就直接说了。 考试报名时间一般为6月份，考试时间为每年9月份中旬的周日。 考上分为上下午，上下午各4个小时，总共开始时间为8小时。 考试题目全为选择题，上下午各40分，上下午总分48分为及格。考试题型可以分为计算题和概念题。其他计算题各小题答案不株连。每题除了写出答案，还要写出公式的来源语句，比如来自xx规范第x.x.x条或者公式xx-xx-xx；而概念题的四个选项，哪个对哪个错，依据是什么，都必须写清楚。 二级结构工程师考试内容从整体来说包括五大部分： 1.混凝土结构；2钢结构；3砌体结构和木结构；4地基和基础；5高层与高耸结构 上午：混凝土结构18分，钢结构12分，砌体结构10分 下午：砌体结构6分，木结构2分，地基与基础14分，高层与高耸结构16分。 考试上下午题型分布是这样的： 二注考试的评分过程是这样的，在省集中改卷，然后成绩送往北京审核，没有问题再对外公布。先把涂卡进行机读，机读48分以下不再人工阅卷。对于卷面分数48分以上，再进行人工阅卷，扣除一些没有来源依据而蒙中答案的题目分数后，总分48分以上为合格；机读48分以上但是扣除没有来源依据而蒙中答案的题目分数后低于48分和机读48分以下为不合格。 二注值不值得考？ 有的人会说，结构直接考一级就可以了，不想考二级。我个人的看法是这样的，因为一级专业要本科毕业四年或者五年才能考，而二级结构只要本科毕业二年就能考了。所以先考个二级，可以当成是对一级考试的练手，并且通过对二级考试的复习，可以为以后一级打下良好的基础。加上二级考上了，可以挂靠出去，挂靠费不仅对于学生，甚至是工作的人来说，都是比较可观的。所以不管是已经工作的人，还是在校的研究生，都是应该尽量参与。特别是在校研究生，平时可安排时间多。考个证可以巩固自己的专业知识，又可以通过挂靠费来提高生活质量，多划算啊。一注和二注考试内容和难度相比如何？
（工程建筑套表）建筑施工之荷载与结构静力计算表
建筑施工之荷载和结构静力计算表 2-1-1荷载 1．结构上的荷载 结构上的荷载分为下列三类： （1）永久荷载如结构自重、土压力、预应力等。 （2）可变荷载如楼面活荷载、屋面活荷载和积灰荷载、吊车荷载、风荷载、雪活载等。 （3）偶然荷载如爆炸力、撞击力等。 建筑结构设计时，对不同荷载应采用不同的代表值。 对永久荷载应采用标准值作为代表值。 对可变荷载应根据设计要求，采用标准值、组合值、频遇值或准永久值作为代表值。 对偶然荷载应按建筑结构使用的特点确定其代表值。 2．荷载组合 建筑结构设计应根据使用过程中在结构上可能同时出现的荷载，按承载能力极限状态和正常使用极限状态分别进行荷载（效应）组合，且应取各自的最不利的效应组合进行设计。 对于承载能力极限状态，应按荷载效应的基本组合或偶然组合进行荷载（效应）组合。 γ0S≤R（2-1） 式中γ0——结构重要性系数； S——荷载效应组合的设计值；
R——结构构件抗力的设计值。 对于基本组合，荷载效应组合的设计值S应从下列组合值中取最不利值确定：（1）由可变荷载效应控制的组合 （2-2） 式中γG——永久荷载的分项系数； γQi——第i个可变荷载的分项系数，其中Y Q1为可变荷载Q1的分项系数； S GK——按永久荷载标准值G K计算的荷载效应值； S QiK——按可变荷载标准值Q ik计算的荷载效应值，其中S Q1K为诸可变荷载效应中起控制作用者； ψci——可变荷载Q i的组合值系数； n——参和组合的可变荷载数。 （2）由永久荷载效应控制的组合 （2-3） （3）基本组合的荷载分项系数 1）永久荷载的分项系数 当其效应对结构不利时： 对由可变荷载效应控制的组合，应取1.2； 对由永久荷载效应控制的组合，应取1.35； 当其效应对结构有利时： 壹般情况下应取1.0； 对结构的倾覆、滑移或漂浮验算，应取0.9。 2）可变荷载的分项系数
建筑结构课程设计 系（部）：建筑工程系 课程名称：建筑结构 课题名称：钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计姓名： 专业：建筑工程技术 班级： 指导老师：杜向琴 时间：
目录 第一部分：设计课题及要求第二部分：设计计算书 第三部分：构件配筋图
第一部分：设计课题及要求 一、设计课题 钢筋混凝土整体式单向肋梁楼盖设计 二、设计时间： 三、设计资料 某厂房按正常运行状况设计，为现浇钢筋混凝土单向板肋形楼盖（下图）。楼面面层用20mm厚水泥砂浆抹面（容重为203 /m kN），板底及梁用15mm厚混合砂浆粉底（容重为173 kN）；钢筋除主梁和次梁的主筋采用HRB335钢筋外， /m 其余均为HPB235钢筋。按以下4组数据选其中一组进行设计： （1）楼面均布可变荷载标准值为62 kN，混凝土强度等级为C20； /m （2）楼面均布可变荷载标准值为62 kN，混凝土强度等级为C25； /m （3）楼面均布可变荷载标准值为52 kN，混凝土强度等级为C20； /m （4）楼面均布可变荷载标准值为52 /m kN，混凝土强度等级为C25； 柱子的尺寸为mm 350 ，四周墙厚240mm mm350
四、设计内容及要求 1、编写整洁、正确、详细，完整的设计说明书一份，内容包括： （1）板、次梁、主梁的截面尺寸拟定； （2）板、次梁的荷载计算、内力计算； （3）板、次梁的配筋计算。 2、绘制构件的配筋图，具体包括板、次梁的平面布置配筋图。 3、要求：本设计可参照教材及其他参考书相关内容，但需注意：必须独立完成，设计过程中的问题应及时向指导老师询问。指导老师除原上课时间外，每天指导时间为2~3小时。 五、成绩评定 课程设计结束后，由指导老师按有关规定评定学生的课程设计成绩。课程设计成绩分优秀、良好、中等、及格和不及格五个等级，优秀比例一般不超过总人数的20%。 优秀：计算书正确，施工图内容正确、图面清晰布置合理、表达规范； 良好：计算书正确，施工图内容基本正确（个别有小问题）、图面清晰布置比较合理、表达比较规范； 中等：计算书基本正确，施工图有部分非主要的错误、图面比较清晰布置基本合理、表达基本规范； 及格：计算书基本正确（可能有部分小问题），施工图小错误较多、表达不太规范； 不及格：计算书错误较多，施工图有明显错误、内容不完整且表达不规范。 六. 参考资料 1．建筑力学与结构（教材） 2．混凝土结构 3. 建筑结构静力计算手册中国建筑工业出版社 4．建筑结构设计手册《钢筋混凝土结构构造》中国工业出版社 5．混凝土结构设计规范 6．建筑结构荷载规范
2常用结构计算 2-1荷载与结构静力计算表 2-1-1荷载 1．结构上的荷载 结构上的荷载分为下列三类： （1）永久荷载如结构自重、土压力、预应力等。 （2）可变荷载如楼面活荷载、屋面活荷载和积灰荷载、吊车荷载、风荷载、雪活载等。 （3）偶然荷载如爆炸力、撞击力等。 建筑结构设计时，对不同荷载应采用不同的代表值。 对永久荷载应采用标准值作为代表值。 对可变荷载应根据设计要求，采用标准值、组合值、频遇值或准永久值作为代表值。 对偶然荷载应按建筑结构使用的特点确定其代表值。 2．荷载组合 建筑结构设计应根据使用过程中在结构上可能同时出现的荷载，按承载能力极限状态和正常使用极限状态分别进行荷载（效应）组合，并应取各自的最不利的效应组合进行设计。 对于承载能力极限状态，应按荷载效应的基本组合或偶然组合进行荷载（效应）组合。 γ0S≤R（2-1） 式中γ0——结构重要性系数； S——荷载效应组合的设计值； R——结构构件抗力的设计值。 对于基本组合，荷载效应组合的设计值S应从下列组合值中取最不利值确定： （1）由可变荷载效应控制的组合 （2-2）式中γG——永久荷载的分项系数；
γQi——第i个可变荷载的分项系数，其中Y Q1为可变荷载Q1的分项系数； S GK——按永久荷载标准值G K计算的荷载效应值； S QiK——按可变荷载标准值Q ik计算的荷载效应值，其中S Q1K为诸可变荷载效应中起控制作用者； ψci——可变荷载Q i的组合值系数； n——参与组合的可变荷载数。 （2）由永久荷载效应控制的组合 （2-3）（3）基本组合的荷载分项系数 1）永久荷载的分项系数 当其效应对结构不利时： 对由可变荷载效应控制的组合，应取1.2； 对由永久荷载效应控制的组合，应取1.35； 当其效应对结构有利时： 一般情况下应取1.0； 对结构的倾覆、滑移或漂浮验算，应取0.9。 2）可变荷载的分项系数 一般情况下应取1.4； 对标准值大于4kN/m2的工业房屋楼面结构活荷载应取1.3。 对于偶然组合，荷载效应组合的设计值宜按下列规定确定：偶然荷载的代表值不乘分项系数；与偶然荷载同时出现的其他荷载可根据观测资料和工程经验采用适当的代表值。 3．民用建筑楼面均布活荷载标准值及其组合值、频遇值和准永久值系数（见表2-1） 民用建筑楼面均布活荷载标准值及其组合值、频遇值和准永久值系数表2-1 类别 标 准值 （ 组 合值系数 频 遇值系数 准永 久值系数
框架结构设计 第一部分：框架结构设计资料 一工程概况： 本工程为某市科技局拟建的办公楼，其功能为该局提供日常办公活动、举办各类小型学术报告的场所。结构形式为整体五层框架结构,局部六层,第六层为砖结构。建筑面积为5238m2，层高3.6m，总高为21.900m，室内外高差0.450m。框架平面柱网布置如图1所示。
二设计依据： 2-1. 气象条件: 2-1.1雪荷载：基本雪压力为S0=0.45kN/m2(水平投影)； 2-1.2 风荷载:全年主导风向为东南风，基本风压力为W0=0.60kN/m2; 2-1.3常年气温差值：年最高温度390C，最低气温-40C； 2-1.4 最大降雨程度65.2㎜/h,降雨强度145㎜/h。. 2-2. 建筑耐久等级、防火等级为Ⅱ级。 2-3. 工程地质条件： 2-3.1 该场地地形平坦，地貌类型属浑河冲积阶地。根据建筑对基地的勘察结果，地质情况见表1： 表1建筑地层情况表（标准值） 序号岩土分类（m）土层深度（m）厚度范围（m）地基承载力 f ak(kPa) 1 耕植土0-1. 2 1.2 2 粘土 1.2-4.6 3.4 220 3 砾砂 4.6-5.5 0.9 320 4 圆砾 5.5-12.0 6. 5 360 ②表中给定土层深度自然地坪算起. 2-3.2建筑场地冰冻深度:-1.2M； 2-3.3建筑场地类别：Ⅱ类场地，拟建场地不存在软土震陷、砂（粉）土液化的可能性，为建筑场地有利地段。 2-3.4地震设防烈度：7度，设计地震基本加速度为0.1g，设计地震分组为第一组。 2-3.5活荷载：走廊2.0KN/㎡,楼梯间2.0KN/㎡,厕所2.0KN/㎡, 办公室2.0KN/㎡,门厅2.0KN/㎡,库房6.0KN/㎡,上人屋面2.0KN/㎡, 不上人屋面0.5KN/㎡. 2-4 主要参考资料: 2-4.1各专业课教材 2-4.2 国家标准和行业标准 《建筑设计资料集》 《建筑制图标准》 GB/T50104—2001 《砌体结构设计规范》GB50003－2001 《建筑抗震设计规范》 GB50011－2001 《建筑结构制图标准》GB/T50105—2001
幕墙工程如何按《建筑结构荷载规范》计算风荷载 标准值 中国建筑装饰协会与制品委员会专家组成员张芹 建设部2006年7月25日发布《建筑结构荷载规范》局部修订的公告，对《建筑结构荷载规范》局部修改（2006年11月1日起执行），修改后的《建筑结构荷载规范》对风荷载标准值的计算规定如下： 7.1.1垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，应按下述公式计算： 1当计算主要承重结构时 Wk=βzμsμzW0（7.1.1-1） 2当计算围护结构时 Wk=βgzμs1μzW0（7.1.1-2） 式中：μs1——局部风压体型系数。 7.3.3验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数μs1： 一、外表面 1.正压区按表7.3.1采用； 2.负压区 —对墙面，取-1.0 —对墙角边，取-1.8 二、内表面 对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取-0.2或0.2。 注：上述的局部体型系数μs1（1）是适用于围护构件的从属面积A小于或等于1m2的情况，当围护构件的从属面积A大于或等于10m2时，局部风压体型系数μs1（10）可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积小于10m2而大于1m2时，局部风压体型系数μs1（A）可按面积的对数线性插值，即
μs1（A）=μs1（1）+［μs1（10）-μs1（1）］logA 算例 W0=450N/m2Z=50mC类地区层高3.6m 分格宽1.5mμz=1.25βgz=1.73 墙角区验算面板玻璃1.5×1.8=2.7m2log2.7=0.431 μz1(A)=-{1.8+［0.8×1.8-1.8］×0.431}=-1.64 μz1=-1.64+(-0.2)=-1.84 WK=βgzμzμz1W0=1.73×1.25×1.84×450=1791N/m2 验算从属面积大于1m2且与面板直接连接的支承结构从属面积 1.5×3.6=5.4m2log5.4=0.732 μz1(A)=-{1.8+［0.8×1.8-1.8］×0.732}=-1.54 μz1=-1.54+(-0.2)=-1.74 WK=βgzμzμz1W0=1.73×1.25×1.74×450=1693N/m2 墙面区验算面板玻璃1.5×1.8=2.7m2log2.7=0.431 μz1(A)=-{1.0+［0.8×1.0-1.0］×0.431}=-0.914 μz1=-0.914+(-0.2)=-1.114 WK=βgzμzμz1W0=1.73×1.25×1.114×450=1084N/m2 验算从属面积大于1m2且与面板直接连接的支承结构从属面积 1.5×3.6=5.4m2log5.4=0.732 μz1(A)=-{1.0+［0.8×1.0-1.0］×0.732}=-0.854 μz1=-0.854+(-0.2)=-1.054 WK=βgzμzμz1W0=1.73×1.25×1.054×450=1026N/m2 说明：本例从属面积大于1m2且与面板直接连接的支承结构含立柱、横梁，从属面积是按立柱考虑的，横梁从属面积小于此面积，由于横梁即使按立柱的作用验算也大大富裕，为简化计算不再另行计算。
2-1_荷载与结构静力 计算表
2 常用结构计算 2-1 荷载与结构静力计算表 2-1-1 荷载 1．结构上的荷载 结构上的荷载分为下列三类： （1）永久荷载如结构自重、土压力、预应力等。 （2）可变荷载如楼面活荷载、屋面活荷载和积灰荷载、吊车荷载、风荷载、雪活载等。 （3）偶然荷载如爆炸力、撞击力等。 建筑结构设计时，对不同荷载应采用不同的代表值。 对永久荷载应采用标准值作为代表值。 对可变荷载应根据设计要求，采用标准值、组合值、频遇值或准永久值作为代表值。 对偶然荷载应按建筑结构使用的特点确定其代表值。 2．荷载组合 建筑结构设计应根据使用过程中在结构上可能同时出现的荷载，按承载能力极限状态和正常使用极限状态分别进行荷载（效应）组合，并应取各自的最不利的效应组合进行设计。 对于承载能力极限状态，应按荷载效应的基本组合或偶然组合进行荷载（效应）组合。 γ0S≤R （2-1）
式中γ0——结构重要性系数； S——荷载效应组合的设计值； R——结构构件抗力的设计值。 对于基本组合，荷载效应组合的设计值S应从下列组合值中取最不利值确定： （1）由可变荷载效应控制的组合 （2-2） 式中γG——永久荷载的分项系数； γQi——第i个可变荷载的分项系数，其中Y Q1为可变荷载Q1的分项系数； S GK——按永久荷载标准值G K计算的荷载效应值； S QiK——按可变荷载标准值Q ik计算的荷载效应值，其中S Q1K为诸可变荷载效应中起控制作用者； ψci——可变荷载Q i的组合值系数； n——参与组合的可变荷载数。 （2）由永久荷载效应控制的组合 （2-3）（3）基本组合的荷载分项系数 1）永久荷载的分项系数 当其效应对结构不利时： 对由可变荷载效应控制的组合，应取1.2； 对由永久荷载效应控制的组合，应取1.35；
w 地下车库结构设计及计算实例 [摘要] 本文通过上海某楼盘地下车库的结构设计计算实例，参考了国内相应的规范和规程，并 比较与分析了不同的车库顶板以及基础设计方案。 [关键词] 地下室外墙；无梁楼盖；梁板式楼盖；筏板；抗冲切；抗剪；抗浮；地基承载力 本工程为上海某楼盘独立地下车库，地下一层，上部设绿化覆土带。车库顶板采用无梁楼 盖加柱帽结构，基础采用独立柱基加抗水板的做法。以下为该地下车库的设计计算分析过程： 一、抗浮验算 由于本工程为一层独立地下室，因此该地下车库需要进行局部抗浮计算，取单个混凝土柱 子进行验算。 水浮力 F w w hA 其中，γ取 10KN/m 2 ；h 为地下室底板标高至地下水位标高之间的距离；A 为单根柱子所属 底板面积。 抗浮力∑G=（G 1+G 2+G 3+G 4）A+F 1+F 2+F 3 其中，G 1 为顶板上覆土重荷载(包括地下水自重）； G 2 为顶板自重荷载；G 3 为底板自重荷载； G 4 为底板上素砼面层荷载；F 1 为柱自重；F 2 为顶板柱帽重；F 3 为底板柱帽重。(如有底板外挑压 土自重应考虑进行) 分别根据上海市工程建设规范《地基基础设计规范》[1] DGJ08-11-2010（以下简称《规范》） 12.3.2 条以及《高层建筑筏形与箱形基础技术规范》[2] JGJ6-2011 的 5.5.4 条规定，满足 1.05F ≤∑G 即无须设置抗拔桩。（取 1.05 为综合考虑有关规范规定所选取的经验值） 二、地基承载力验算 以基底持力土层的抗剪强度指标计算地基承载力（考虑深度修正），并以此计算值作为本次 设计的地基承载力设计值。 根据《规范》5.2.3-1 求得 f d (1/ 2)N r r b N q q 0 d N c c C d 上部荷载作用下地基净反力为 N / A w dh 应小于 f d ，（∑N 为基本组合）则地基承载力 满足要求。 三、地下室外墙计算 地下室外墙计算简图见下图，取外墙单位长度为计算单元。
第6章竖向荷载作用下内力计算 §6.1 框架结构的荷载计算 §6.1.1.板传荷载计算 计算单元见下图所示： 因为楼板为整体现浇，本板选用双向板，可沿四角点沿45°线将区格分为小块，每个板上的荷载传给与之相邻的梁，板传至梁上的三角形或梯形荷载可等效为均布荷载。 图6-1 框架结构计算单元
图6-2 框架结构计算单元等效荷载 一.B ～C, (D ～E)轴间框架梁： 屋面板传荷载： 恒载：2226.09KN/m 1.5m [1-2(1.5/6)(1.5/6)]2=17.128KN/m ??+? 活载：2222.0KN/m 1.5m [1-2(1.5/6)(1.5/6)]2=5.625KN/m ???+? 楼面板传荷载： 恒载：2223.83KN/m 1.5m [1-2(1.5/6)(1.5/6)]2=10.772KN/m ???+? 活载：2222.0KN/m 1.5m [1-2(1.5/6)(1.5/6)]2=5.625KN/m ???+? 梁自重：3.95KN/m B ～C, (D ～E)轴间框架梁均布荷载为： 屋 面 梁：恒载＝梁自重＋板传荷载 ＝17.128 KN/m+3.95 KN/m=21.103 KN/m 活载＝板传荷载＝5.625 KN/m 楼面板传荷载：恒载＝梁自重＋板传荷载 ＝3.95 KN/m+10.772 KN/m=14.747 KN/m 活载＝板传荷载＝5.625 KN/m 二. C ～D 轴间框架梁： 屋面板传荷载： 恒载：26.09KN/m 1.2m 5/82=9.135KN/m ??? 活载：22.0KN/m 1.5m 5/82=3KN/m ??? 楼面板传荷载：
专业软件讲座建筑结构?技术通讯 2007年7月人防地下室结构设计软件知识选讲(一 ADABS软件简介 沈万湘王佳 (中国建筑标准设计研究院北京金土木软件技术有限公司 100044 1 概述 继ETABS中文版、SAP2000中文版结构分析与设计软件推出之后,在新版《人民防空地下室设计规范》(GB50038—2005推出之际,由中国建筑标准设计研究院(人防规范主编单位与北京金土木软件技术有限公司共同推出人防地下室结构设计软件ADABS。 图1 ADABS操作界面 ADABS基于新版人民防空地下室规范编制,集实用性与全面性于一身。系统本身自带三维建模操作功能,兼具与结构分析软件ETABS、SATWE的数据共享功能;能够对防空地下室结构进行整体分析计算,同时具有单个人防构件设计工具箱;自动计算战时核武器和常规武器荷载、对构件按战时和平时状态包络进行设计、同时给出结构整体以及构件计算书和相应图形文件,是一套全面的、适用性强、易掌握的人防地下室结构设计系统。
ADABS以三维建模与菜单式操作相结合,达到程序的灵活性与智能化的平衡, 是一种全新的操作方式。计算过程透明度高,分析过程参数可以由工程师控制,并辅以规范条款及使用说明,简单易用。 2 主要功能 ADABS能够对人防地下室结构进行整体建模设计,同时具有对单个构件设计的功能。操作方式延续了ETABS的特点。主要功能特点包括:具有整体三维建模功能,包括坡面建模等空间对象以及强大的模型编辑处理功能;自带中国规范标准混凝土、钢材料。同时可以自定义各种类型、任意数量的材料属性;可以定义多种形状的框架截面属性以及可调用丰富的截面库;具有静力荷载工况定义以及战时荷载定义功能。战时荷载定义包括查表法和公式法两种定义方式。自带规范文本,方便定义战时荷载参考;程序自动根据规范生成荷载组合,工程师也可以自定义荷载组合;具有针对点、线、面对象的编辑操作。多种特殊指定以及荷载指定;人防构件通过指定方式定义;模型整体弹性分析,人防构件弹性/塑性设计功能;数据的多种结果显示 方式;构件交互式设计功能;人防构件设计工具箱,针对单个构件设计及冲切验算,并 可打印出计算报告书;与其他结构软件的数据交互。 3 根据人民防空地下室设计规范GB50038—2005开发 针对新版人民防空地下室设计规范的特点以及较之旧版规范调整内容,ADABS 在开发过程中考虑了如下技术要点以及使用特点: 3.1 防空地下室分类防空地下室分为甲类和乙类。区别在于甲类防空地下室结构应承受常规武器爆炸动荷载和核武器爆炸动荷载的分别作用,乙类防空地下室结构应承受常规武器爆炸动荷载的作用。对常规武器爆炸动荷载和核武器爆炸动荷载,设计时均按一次作用。 3.2 人民防空地下室等级划分程序中人民防空地下室等级分为:核5级、核6级、核6B级、常5级、常6级。3.3 材料在动荷载和静荷载同时作用或动荷载单 独作用下,材料强度设计值乘以综合调整系数。混凝土的弹性模量取静荷载作用时
梁计算实例 文档编制序号：[KK8UY-LL9IO69-TTO6M3-MTOL89-FTT688]
模板计算 1、工程概况 柱网尺寸8.4m×12m，柱截面尺寸900mm×900mm 纵向梁截面尺寸450mm×1200mm，横向梁截面尺寸450mm×900mm，无次梁，板厚150 mm，层高12m，支架高宽比小于3。 （采用泵送混凝土） 2、工程参数（技术参数）
3计算 梁侧模板计算 图 梁侧模板受力简图 3.1.1 KL1梁侧模板荷载标准值计算 新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，依据建筑施工模板安全技术规范，按下列公式计算，取其中的较小值: V F C 210t 22.0ββγ= 4.1.1-1 H F c γ= 4.1.1-2 式中 ： γc -- 混凝土的重力密度，取24kN/m 3； t 0 -- 新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，取初凝时间为小 时。 T ：混凝土的入模温度，经现场测试，为20℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取11m/h ； H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.2m ； β1-- 外加剂影响修正系数，取； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取。 V F C 210t 22.0ββγ==×24××××= kN/m 2 H F c γ==24×=m 2 根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值m 2。 3.1.2 KL1梁侧模板强度验算 面板采用木胶合板，厚度为18mm ，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm 。 面板的截面抵抗矩W= 1000×18×18/6=54000mm 3； 截面惯性矩I= 1000×18×18×18/12=486000mm 4； 1、面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.15m 。 2、荷载计算 新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G 4k =m 2， 振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q 2K =4kN/m 2。 荷载基本组合 1） 由可变荷载效应控制的组合 k Q n i ik G Q r G r S 111+=∑= （4.3.1—2） ∑∑==+=n i ik Qi n i ik G Q r G r S 1 1 9.0 （4.3.1—3）
铝单板幕墙设计计算书 Ⅰ.设计依据: 《建筑幕墙》 GB/T 21086-2007 《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ 102-2003 《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ 133-2001 《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T 139-2001 《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB 50068-2001 《民用建筑设计通则》GB 50352-2005 《建筑设计防火规范》 GB 50016-2006 《高层民用建筑设计防火规范》 GB 50045-95（2005年版） 《建筑物防雷设计规范》GB 50057-94（2000年版） 《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB 50068-2001 《中国地震动参数区划图》GB18306-2000 《建筑制图标准》 GB/T 50104-2001 《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2001(2006年版) 《建筑抗震设计规范》 GB 50011-2010 《混凝土结构设计规范》 GB 50010-2002 《钢结构设计规范》 GB 50017-2003 《冷弯薄壁型钢结构技术规范》 GB 50018-2002 《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》 GB/T 18250-2000 《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》 GB/T 18575-2001 《高耐候结构钢》 GB/T 4171-2000 《焊接结构用耐候钢》 GB/T 4172-2000 《不锈钢和耐热钢牌号及化学成分》 GB/T 20878-2007 《铝合金建筑型材第1部分：基材》 GB/T 5237.1-2004 《铝合金建筑型材第2部分：阳极氧化、着色型材》 GB/T 5237.2-2004 《一般工业用铝及铝合金板、带材第1部分一般要求》 GB/T 3880.1-2006 《一般工业用铝及铝合金板、带材第2部分力学性能》 GB/T 3880.2-2006 《一般工业用铝及铝合金板、带材第1部分尺寸偏差》 GB/T 3880.3-2006 《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 GB 3098.1-2000 《紧固件机械性能螺母粗牙螺纹》 GB 3098.2-2000 《紧固件机械性能螺母细牙螺纹》 GB 3098.4-2000 《紧固件机械性能自攻螺钉》 GB 3098.5-2000 《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》 GB 3098.6-2000 《紧固件机械性能不锈钢螺母》 GB 3098.15-2000 《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》 GB/T 16823.1-1997 《铝板幕墙板基》 YS/T429.1-2000 《铝板幕墙氟碳喷漆铝单板》 YS/T429.2-2000 《铝塑复合板》 GB/T 17748-1999 《铝塑复合板用铝带》YS/T432-2000 《建筑用铝型材、铝板氟碳涂层》 JG 133-2000 《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2004 《混凝土用膨胀型、扩孔型锚栓》JG160-2004 《混凝土接缝用密封胶》 JC/T 881-2001 《建筑结构静力计算手册 (第二版) 》 《BKCADPM集成系统(BKCADPM2007版)》 Ⅱ.基本计算公式: (1).场地类别划分: 地面粗糙度可分为A、B、C、D四类： --A类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区； --B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区； --C类指有密集建筑群的城市市区； --D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。 本工程为：山东，按C类地区计算风荷载。 (2).风荷载计算: 幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)规定采用，垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，应按下述公式计算： 1当计算主要承重结构时 W k=βzμsμz W0（GB50009 7.1.1-1） 2当计算围护结构时 W k=βgzμs1μz W0（GB50009 7.1.1-2） 式中： 其中: W k---垂直作用在幕墙表面上的风荷载标准值(kN/m2)； βgz---高度Z处的阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第7.5.1条取定。 根据不同场地类型,按以下公式计算:βgz=K(1+2μf) 其中K为地区粗糙度调整系数，μf为脉动系数。经化简，得： A类场地: βgz=0.92×[1+35-0.072×(Z/10)-0.12] B类场地: βgz=0.89×[1+(Z/10)-0.16] C类场地: βgz=0.85×[1+350.108×(Z/10)-0.22] D类场地: βgz=0.80×[1+350.252×(Z/10)-0.30] μz---风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第7.2.1条取定。 根据不同场地类型,按以下公式计算: A类场地: μz=1.379×(Z/10)0.24 B类场地: μz=1.000×(Z/10)0.32
栏杆计算书 基本参数:重庆地区基本风压0.300kN/m2 抗震7度(0.10g)设防 《建筑结构可靠度设计统一标准》GB 50068-2001 《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001 《建筑抗震设计规范》GB50011-2001 《混凝土结构设计规范》GB50010-2002 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-2003 《浮法玻璃》GB 11614-1999 《钢化玻璃》GB/T9963-1998 《建筑结构静力计算手册》 《本工程设计要求总则》 《混凝土结构加固设计规范》 玻璃栏杆计算 1TA-WL19 假设共有10榀, 则每榀宽1357mm,高975mm. 1.1、荷载计算 (1)、风荷载标准计算： 标高为96.0m处风荷载,按维护结构计算,按C类区计算风压 W(J):基本风压 W(J)=0.55kN/㎡ β: 96.0m高处阵风系数(按C类区计算) β=1.60-0.02X4/10=1.608 μ(B):96.0m高处风压高度变化系数(按C类计算):(GB50009-2001) μ=1.62+0.08×6/10=1.668 μ(T):风荷载载体型系数 按《建筑结构荷载规范》GB2009-2001第7.3.3条取μ(T)=-1.20 W(J)=β×μ(B)×μ(T)×W(J) =1.608×1.668×1.2×0.550 =1.770kN/㎡ (2)、风荷载设计值： W：风荷载设计值（kN/㎡） （W）：风荷载作用效应的分项系数：1.4 按该工程《设计要求总》则中的规定取 W=1.4×2.80 =3.92kN/㎡ (3)、地震作用计算 E(K)=β×a×G β:动力放大系数,取5.0 a:水平地震影响系数最大值,取0.08 G:幕墙构件的自重,0.307kN/㎡ 故E(K)=0.123kN/㎡