安康市张岭廉租房六、七号楼
边坡工程支护
设计计算书
设计：魏小勇
审核：张海峰
审定：张忠永
西北综合勘察设计研究院
二○一二年四月
1
目录
一、边坡整体稳定性计算简图 (2)
二、17米长抗滑动桩计算 (2)
三、21米抗滑动桩验算 (8)
四、抗滑桩桩顶冠梁计算书 (15)
五、BC段弹性地基梁计算书 (20)
六、AB段已有抗滑桩验算 (24)
七、埋入式锚固梁计算书 (33)
1
一、边坡整体稳定性计算简图
二、17米长抗滑动桩计算
------------------------------------------------------------------------ 原始条件:
2
墙身尺寸:
桩总长: 17.000(m)
嵌入深度: 6.000(m)
截面形状: 方桩
桩宽: 1.600(m)
桩高: 2.200(m)
桩间距: 4.400(m)
嵌入段土层数: 1
桩底支承条件: 铰接
计算方法: M法
土层序号土层厚(m) 重度(kN/m3) 内摩擦角(度) 土摩阻力(kPa) M(MN/m4) 被动土压力调整系数
1 50.000 21.000 40.00 180.00 25000.000 1.000
初始弹性系数A: 50.000(MN/m3)
初始弹性系数A1: 30.000(MN/m3)
桩前滑动土层厚: 11.000(m)
锚杆（索）参数:
锚杆道数: 1
锚杆号锚杆类型竖向间距水平刚度入射角锚固体水平预加筋浆强度
( m ) ( MN/m ) ( 度 ) 直径(mm) 力(kN) fb(kPa)
1 锚索 0.100 8.810 30.00 150 400.00 2100.00
物理参数:
桩混凝土强度等级: C30
桩纵筋合力点到外皮距离: 35(mm)
桩纵筋级别: HRB400
桩箍筋级别: HPB235
桩箍筋间距: 200(mm)
挡土墙类型: 一般挡土墙
墙后填土内摩擦角: 23.000(度)
墙背与墙后填土摩擦角: 18.000(度)
墙后填土容重: 19.200(kN/m3)
横坡角以上填土的土摩阻力(kPa): 35.00
横坡角以下填土的土摩阻力(kPa): 40.00
坡线与滑坡推力:
坡面线段数: 1
折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m)
1 0.000 0.000
地面横坡角度: 0.000(度)
墙顶标高: 0.000(m)
参数名称参数值
推力分布类型梯形
梯形荷载(q1/q2) 0.510
桩后剩余下滑力水平分力 1180.000(kN/m)
桩后剩余抗滑力水平分力 0.000(kN/m)
采用土压力计算时考虑了桩前覆土产生的被动土压力
3
覆土重度(kN/m3): 19.000
覆土内摩擦角(度): 18.000
覆土粘聚力(kPa): 10.000
覆土被动土压力调整系数: 1.000
钢筋混凝土配筋计算依据:《混凝土结构设计规范GB 50010--2002》
注意：内力计算时，滑坡推力、库仑土压力分项(安全)系数 = 1.000
=====================================================================
第 1 种情况: 滑坡推力作用情况
[桩身所受推力计算]
假定荷载梯形分布
桩后: 上部=318.834(kN/m) 下部=625.166(kN/m)
桩前: 上部=0.000(kN/m) 下部=0.000(kN/m)
桩前分布长度=11.000(m)
(一) 桩身内力计算
计算方法: m 法
背侧——为挡土侧；面侧——为非挡土侧。
背侧最大弯矩 = 20684.590(kN-m) 距离桩顶 11.706(m)
面侧最大弯矩 = 947.325(kN-m) 距离桩顶 14.882(m)
最大剪力 = 11274.592(kN) 距离桩顶 12.765(m)
最大位移 = 22(mm)
第1道锚索水平拉力 = 589.254(kN) 距离桩顶0.100(m)
点号距顶距离弯矩剪力位移土反力
(m) (kN-m) (kN) (mm) (kPa)
1 0.000 0.000 -0.000 -21.69 0.000
2 0.100 1.599 557.232 -21.48 0.000
3 0.452 -174.248 442.425 -20.7
4 0.000
4 0.803 -309.122 324.17
5 -19.99 0.000
5 1.155 -401.813 202.482 -19.24 0.000
6 1.506 -451.109 77.346 -18.50 0.000
7 1.858 -455.801 -51.233 -17.75 0.000
8 2.210 -414.677 -183.254 -17.00 0.000
9 2.561 -326.528 -318.719 -16.24 0.000
10 2.913 -190.143 -457.626 -15.49 0.000
11 3.265 -4.310 -599.976 -14.74 0.000
12 3.616 232.180 -745.770 -13.99 0.000
13 3.968 520.538 -895.006 -13.23 0.000
14 4.319 861.974 -1047.685 -12.48 0.000
15 4.671 1257.700 -1203.807 -11.73 0.000
16 5.023 1708.926 -1363.372 -10.99 0.000
17 5.374 2216.863 -1526.380 -10.25 0.000
18 5.726 2782.719 -1692.831 -9.52 0.000
19 6.077 3407.708 -1862.725 -8.79 0.000
20 6.429 4093.040 -2036.062 -8.08 0.000
21 6.781 4839.923 -2212.841 -7.37 0.000
22 7.132 5649.570 -2393.064 -6.68 0.000
23 7.484 6523.191 -2576.729 -6.01 0.000
24 7.835 7461.996 -2763.838 -5.36 0.000
25 8.187 8467.196 -2954.389 -4.72 0.000
4
26 8.539 9540.003 -3148.384 -4.12 0.000
27 8.890 10681.625 -3345.821 -3.54 0.000
28 9.242 11893.274 -3546.701 -2.99 0.000
29 9.594 13176.158 -3751.024 -2.47 0.000
30 9.945 14531.492 -3958.790 -2.00 0.000
31 10.297 15960.486 -4169.999 -1.56 0.000
32 10.648 17464.348 -4384.651 -1.17 0.000
33 11.000 19044.291 -4602.746 -0.84 -20.981
34 11.353 20662.008 -2323.756 -0.56 -4925.150
35 11.706 20684.590 2632.475 -0.33 -5876.896
36 12.059 18803.789 7381.672 -0.17 -4473.917
37 12.412 15473.993 10400.884 -0.06 -2106.413
38 12.765 11461.992 11274.592 0.00 202.177
39 13.118 7515.461 10326.038 0.04 1865.182
40 13.471 4173.018 8235.260 0.04 2691.642
41 13.824 1702.338 5727.842 0.04 2773.244
42 14.176 129.838 3377.710 0.03 2348.837
43 14.529 -681.930 1525.980 0.02 1686.983
44 14.882 -947.325 289.223 0.01 1008.514
45 15.235 -886.087 -381.234 0.00 452.740
46 15.588 -678.218 -624.890 0.00 78.304
47 15.941 -444.988 -607.636 -0.00 -115.910
48 16.294 -249.299 -479.216 -0.00 -163.980
49 16.647 -106.718 -353.173 -0.00 -110.728
50 17.000 0.000 -151.184 0.00 0.000
(二) 桩身配筋计算
点号距顶距离面侧纵筋背侧纵筋箍筋
(m) (mm2) (mm2) (mm2)
1 0.000 7040 7040 523
2 0.100 7040 7040 523
3 0.452 7040 7040 523
4 0.803 7040 7040 523
5 1.155 **** **** 523
6 1.506 7040 7040 523
7 1.858 7040 7040 523
8 2.210 7040 7040 523
9 2.561 7040 7040 523
10 2.913 7040 7040 523
11 3.265 7040 7040 523
12 3.616 7040 7040 523
13 3.968 7040 7040 523
14 4.319 7040 7040 523
15 4.671 7040 7040 523
16 5.023 7040 7040 523
17 5.374 7040 7040 523
18 5.726 7040 7040 523
19 6.077 7040 7040 523
20 6.429 7040 7040 523
21 6.781 7040 7040 523
22 7.132 **** **** 523
5
23 7.484 7040 8491 523
24 7.835 7040 9714 523
25 8.187 7040 11036 523
26 8.539 7040 12461 523
27 8.890 7040 13994 523
28 9.242 7040 15642 523
29 9.594 7040 17410 523
30 9.945 7040 19305 523
31 10.297 7040 21334 523
32 10.648 7040 23507 523
33 11.000 7040 25832 523
34 11.353 7040 28260 523
35 11.706 7040 28295 523
36 12.059 7040 25475 1377
37 12.412 7040 20640 2440
38 12.765 7040 15053 2747
39 13.118 7040 9784 2414
40 13.471 7040 7040 1678
41 13.824 7040 7040 795
42 14.176 **** **** 523
43 14.529 7040 7040 523
44 14.882 7040 7040 523
45 15.235 7040 7040 523
46 15.588 7040 7040 523
47 15.941 7040 7040 523
48 16.294 7040 7040 523
49 16.647 7040 7040 523
50 17.000 7040 7040 523
=====================================================================
第 2 种情况: 库仑土压力(一般情况)
[土压力计算] 计算高度为 11.000(m)处的库仑主动土压力
第1破裂角： 0.000(度)
Ea=0.000 Ex=0.000 Ey=0.000(kN) 作用点高度 Zy=0.000(m)
(一) 桩身内力计算
计算方法: m 法
背侧——为挡土侧；面侧——为非挡土侧。
背侧最大弯矩 = 19485.322(kN-m) 距离桩顶 11.706(m)
面侧最大弯矩 = 892.201(kN-m) 距离桩顶 14.882(m)
最大剪力 = 10621.328(kN) 距离桩顶 12.765(m)
最大位移 = 20(mm)
第1道锚索水平拉力 = 577.645(kN) 距离桩顶0.100(m)
点号距顶距离弯矩剪力位移土反力
(m) (kN-m) (kN) (mm) (kPa)
1 0.000 -0.000 -0.000 -20.36 0.000
2 0.100 1.521 547.190 -20.16 0.000
3 0.452 -171.779 438.002 -19.47 0.000
4 0.803 -306.110 325.540 -18.77 0.000
5 1.155 -400.323 209.803 -18.07 0.000
6 1.506 -453.265 90.792 -17.3
7 0.000
7 1.858 -463.786 -31.494 -16.67 0.000
8 2.210 -430.734 -157.054 -15.96 0.000
6
9 2.561 -352.958 -285.888 -15.26 0.000
10 2.913 -229.307 -417.997 -14.56 0.000
11 3.265 -58.628 -553.380 -13.85 0.000
12 3.616 160.228 -692.038 -13.14 0.000
13 3.968 428.414 -833.970 -12.44 0.000
14 4.319 747.081 -979.176 -11.73 0.000
15 4.671 1117.380 -1127.657 -11.03 0.000
16 5.023 1540.463 -1279.413 -10.33 0.000
17 5.374 2017.480 -1434.443 -9.64 0.000
18 5.726 2549.583 -1592.747 -8.95 0.000
19 6.077 3137.924 -1754.325 -8.27 0.000
20 6.429 3783.654 -1919.178 -7.60 0.000
21 6.781 4487.923 -2087.306 -6.94 0.000
22 7.132 5251.885 -2258.708 -6.29 0.000
23 7.484 6076.689 -2433.384 -5.66 0.000
24 7.835 6963.486 -2611.334 -5.04 0.000
25 8.187 7913.430 -2792.560 -4.45 0.000
26 8.539 8927.671 -2977.059 -3.88 0.000
27 8.890 10007.360 -3164.833 -3.33 0.000
28 9.242 11153.648 -3355.882 -2.81 0.000
29 9.594 12367.684 -3550.204 -2.33 0.000
30 9.945 13650.625 -3747.802 -1.88 0.000
31 10.297 15003.619 -3948.673 -1.47 0.000
32 10.648 16427.818 -4152.819 -1.11 0.000
33 11.000 17924.375 -4360.240 -0.79 -19.779
34 11.353 19456.891 -2211.340 -0.52 -4644.018
35 11.706 19485.322 2462.708 -0.31 -5543.015
36 12.059 17718.506 6943.046 -0.16 -4221.824
37 12.412 14584.343 9793.418 -0.06 -1990.521
38 12.765 10805.509 10621.328 0.00 186.100
39 13.118 7086.938 9730.831 0.03 1754.726
40 13.471 3936.681 7762.605 0.04 2534.996
41 13.824 1607.453 5400.564 0.04 2613.045
42 14.176 124.520 3185.874 0.03 2213.843
43 14.529 -641.401 1440.355 0.02 1590.490
44 14.882 -892.201 274.176 0.01 951.184
45 15.235 -834.937 -358.315 0.00 427.322
46 15.588 -639.273 -588.461 0.00 74.277
47 15.941 -419.553 -572.562 -0.00 -108.930
48 16.294 -235.112 -451.752 -0.00 -154.373
49 16.647 -100.669 -333.075 -0.00 -104.283
50 17.000 0.000 -142.614 0.00 0.000
(二) 桩身配筋计算
点号距顶距离面侧纵筋背侧纵筋箍筋
(m) (mm2) (mm2) (mm2)
1 0.000 7040 7040 523
2 0.100 7040 7040 523
3 0.452 7040 7040 523
4 0.803 7040 7040 523
5 1.155 **** **** 523
7
6 1.506 7040 7040 523
7 1.858 7040 7040 523
8 2.210 7040 7040 523
9 2.561 7040 7040 523
10 2.913 7040 7040 523
11 3.265 7040 7040 523
12 3.616 7040 7040 523
13 3.968 7040 7040 523
14 4.319 7040 7040 523
15 4.671 7040 7040 523
16 5.023 7040 7040 523
17 5.374 7040 7040 523
18 5.726 7040 7040 523
19 6.077 7040 7040 523
20 6.429 7040 7040 523
21 6.781 7040 7040 523
22 7.132 **** **** 523
23 7.484 7040 7913 523
24 7.835 7040 9063 523
25 8.187 7040 10306 523
26 8.539 7040 11645 523
27 8.890 7040 13086 523
28 9.242 7040 14634 523
29 9.594 7040 16293 523
30 9.945 7040 18070 523
31 10.297 7040 19972 523
32 10.648 7040 22005 523
33 11.000 7040 24179 523
34 11.353 7040 26446 523
35 11.706 7040 26489 523
36 12.059 7040 23878 1223
37 12.412 7040 19379 2226
38 12.765 7040 14162 2518
39 13.118 7040 9224 2204
40 13.471 7040 7040 1512
41 13.824 7040 7040 680
42 14.176 **** **** 523
43 14.529 7040 7040 523
44 14.882 7040 7040 523
45 15.235 7040 7040 523
46 15.588 7040 7040 523
47 15.941 7040 7040 523
48 16.294 7040 7040 523
49 16.647 7040 7040 523
50 17.000 7040 7040 523
三、21米抗滑动桩验算
原始条件:
8
9
墙身尺寸:
桩总长: 21.000(m)
嵌入深度: 10.000(m)
截面形状: 方桩
桩宽: 1.600(m)
桩高: 2.200(m)
桩间距: 4.400(m)
嵌入段土层数: 2
桩底支承条件: 铰接
计算方法: M 法
土层序号 土层厚(m) 重度(kN/m3) 内摩擦角(度) 土摩阻力(kPa) M(MN/m4)
被动土压力调整系数
1 5.000 19.000 25.00 75.00 20000.000 1.000
2 50.000 21.000 40.00 180.00 25000.000 1.000 初始弹性系数A: 50.000(MN/m3)
初始弹性系数A1: 30.000(MN/m3)
桩前滑动土层厚: 11.000(m)
锚杆（索）参数:
锚杆道数: 1
锚杆号 锚杆类型 竖向间距 水平刚度 入射角 锚固体 水平预加 筋浆强度
( m ) ( MN/m ) ( 度 ) 直径(mm) 力(kN) fb(kPa)
1 锚索 0.100 11.360 30.00 150 500.00 2100.00
物理参数:
桩混凝土强度等级: C30
桩纵筋合力点到外皮距离: 35(mm)
桩纵筋级别: HRB400
桩箍筋级别: HPB235
桩箍筋间距: 200(mm)
挡土墙类型: 一般挡土墙
墙后填土内摩擦角: 18.000(度)
墙背与墙后填土摩擦角: 18.000(度)
墙后填土容重: 19.200(kN/m3)
横坡角以上填土的土摩阻力(kPa): 35.00
横坡角以下填土的土摩阻力(kPa): 40.00
坡线与滑坡推力:
坡面线段数: 1
折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m)
1 0.000 0.000
地面横坡角度: 0.000(度)
墙顶标高: 0.000(m)
参数名称参数值
推力分布类型梯形
梯形荷载(q1/q2) 0.510
桩后剩余下滑力水平分力 1180.000(kN/m)
桩后剩余抗滑力水平分力 0.000(kN/m)
采用土压力计算时考虑了桩前覆土产生的被动土压力
覆土重度(kN/m3): 19.000
覆土内摩擦角(度): 18.000
覆土粘聚力(kPa): 10.000
覆土被动土压力调整系数: 1.000
钢筋混凝土配筋计算依据:《混凝土结构设计规范GB 50010--2002》
注意：内力计算时，滑坡推力、库仑土压力分项(安全)系数 = 1.000
=====================================================================
第 1 种情况: 滑坡推力作用情况
[桩身所受推力计算]
假定荷载梯形分布
桩后: 上部=318.834(kN/m) 下部=625.166(kN/m)
桩前: 上部=0.000(kN/m) 下部=0.000(kN/m)
桩前分布长度=11.000(m)
(一) 桩身内力计算
计算方法: m 法
背侧——为挡土侧；面侧——为非挡土侧。
背侧最大弯矩 = 19471.352(kN-m) 距离桩顶 11.435(m)
面侧最大弯矩 = 865.010(kN-m) 距离桩顶 15.348(m)
最大剪力 = 10014.904(kN) 距离桩顶 12.739(m)
最大位移 = 20(mm)
第1道锚索水平拉力 = 727.183(kN) 距离桩顶0.100(m)
点号距顶距离弯矩剪力位移土反力
(m) (kN-m) (kN) (mm) (kPa)
1 0.000 0.000 0.000 -20.19 0.000
2 0.100 1.599 695.160 -20.00 0.000
3 0.536 -270.537 552.287 -19.16 0.000
4 0.972 -479.226 404.120 -18.33 0.000
5 1.408 -622.161 250.660 -17.49 0.000
6 1.844 -697.032 91.905 -16.65 0.000
10
7 2.280 -701.533 -72.143 -15.80 0.000
8 2.716 -633.354 -241.485 -14.95 0.000
9 3.152 -490.188 -416.121 -14.10 0.000
10 3.588 -269.727 -596.051 -13.25 0.000
11 4.024 30.338 -781.275 -12.40 0.000
12 4.460 412.314 -971.792 -11.54 0.000
13 4.896 878.510 -1167.604 -10.69 0.000
14 5.332 1431.234 -1368.709 -9.84 0.000
15 5.768 2072.793 -1575.108 -9.00 0.000
16 6.204 2805.498 -1786.801 -8.17 0.000
17 6.640 3631.654 -2003.788 -7.35 0.000
18 7.076 4553.569 -2226.068 -6.55 0.000
19 7.512 5573.554 -2453.643 -5.76 0.000
20 7.948 6693.916 -2686.511 -5.00 0.000
21 8.384 7916.961 -2924.673 -4.28 0.000
22 8.820 9245.000 -3168.129 -3.58 0.000
23 9.256 10680.339 -3416.879 -2.93 0.000
24 9.692 12225.287 -3670.923 -2.33 0.000
25 10.128 13882.152 -3930.260 -1.78 0.000
26 10.564 15653.246 -4194.892 -1.29 0.000
27 11.000 17540.869 -4464.817 -0.87 -21.832
28 11.435 19471.352 -1789.003 -0.54 -4690.409
29 11.870 19096.527 3650.353 -0.28 -4933.071
30 12.304 16297.129 8098.013 -0.11 -2935.867
31 12.739 12054.780 10014.904 -0.01 -455.556
32 13.174 7588.519 9464.614 0.03 1429.143
33 13.609 3824.673 7342.000 0.04 2326.250
34 14.043 1204.171 4703.767 0.04 2341.395
35 14.478 -265.556 2352.256 0.03 1818.971
36 14.913 -841.270 689.373 0.01 1123.054
37 15.348 -865.010 -234.487 0.01 511.467
38 15.783 -637.367 -581.416 0.00 102.329
39 16.217 -359.431 -569.308 -0.00 -123.750
40 16.652 -142.317 -393.440 -0.00 -187.402
41 17.087 -17.309 -201.189 -0.00 -152.735
42 17.522 32.630 -64.288 -0.00 -89.474
43 17.957 38.594 6.554 -0.00 -35.862
44 18.391 26.931 29.115 -0.00 -4.055
45 18.826 13.276 26.516 0.00 8.653
46 19.261 3.874 15.986 0.00 9.978
47 19.696 -0.625 6.466 0.00 6.864
48 20.130 -1.749 0.637 0.00 3.450
49 20.565 -1.178 -2.012 0.00 1.235
50 21.000 -0.000 -1.355 0.00 0.000
(二) 桩身配筋计算
点号距顶距离面侧纵筋背侧纵筋箍筋
(m) (mm2) (mm2) (mm2)
1 0.000 7040 7040 523
2 0.100 7040 7040 523
3 0.536 7040 7040 523
11
4 0.972 7040 7040 523
5 1.408 7040 7040 523
6 1.844 7040 7040 523
7 2.280 7040 7040 523
8 2.716 7040 7040 523
9 3.152 **** **** 523
10 3.588 7040 7040 523
11 4.024 7040 7040 523
12 4.460 7040 7040 523
13 4.896 7040 7040 523
14 5.332 7040 7040 523
15 5.768 7040 7040 523
16 6.204 7040 7040 523
17 6.640 7040 7040 523
18 7.076 7040 7040 523
19 7.512 7040 7265 523
20 7.948 7040 8713 523
21 8.384 7040 10310 523
22 8.820 7040 12067 523
23 9.256 7040 13993 523
24 9.692 7040 16097 523
25 10.128 7040 18394 523
26 10.564 7040 20895 523
27 11.000 7040 23618 523
28 11.435 7040 26468 523
29 11.870 7040 25909 523
30 12.304 7040 21817 1630
31 12.739 7040 15863 2304
32 13.174 7040 9879 2111
33 13.609 7040 7040 1364
34 14.043 7040 7040 523
35 14.478 7040 7040 523
36 14.913 7040 7040 523
37 15.348 7040 7040 523
38 15.783 7040 7040 523
39 16.217 7040 7040 523
40 16.652 7040 7040 523
41 17.087 7040 7040 523
42 17.522 7040 7040 523
43 17.957 7040 7040 523
44 18.391 7040 7040 523
45 18.826 7040 7040 523
46 19.261 7040 7040 523
47 19.696 7040 7040 523
48 20.130 **** **** 523
49 20.565 7040 7040 523
50 21.000 7040 7040 523
=====================================================================
第 2 种情况: 库仑土压力(一般情况)
[土压力计算] 计算高度为 11.000(m)处的库仑主动土压力
第1破裂角： 0.000(度)
Ea=0.000 Ex=0.000 Ey=0.000(kN) 作用点高度 Zy=0.000(m)
12
(一) 桩身内力计算
计算方法: m 法
背侧——为挡土侧；面侧——为非挡土侧。
背侧最大弯矩 = 18283.246(kN-m) 距离桩顶 11.435(m)
面侧最大弯矩 = 812.784(kN-m) 距离桩顶 15.348(m)
最大剪力 = 9406.672(kN) 距离桩顶 12.739(m)
最大位移 = 19(mm)
第1道锚索水平拉力 = 712.344(kN) 距离桩顶0.100(m)
点号距顶距离弯矩剪力位移土反力
(m) (kN-m) (kN) (mm) (kPa)
1 0.000 0.000 0.000 -18.87 0.000
2 0.100 1.521 681.889 -18.69 0.000
3 0.536 -266.34
4 546.009 -17.91 0.000
4 0.972 -473.867 405.094 -17.14 0.000
5 1.408 -618.854 259.144 -16.35 0.000
6 1.844 -699.109 108.159 -15.5
7 0.000
7 2.280 -712.437 -47.860 -14.78 0.000
8 2.716 -656.644 -208.914 -13.99 0.000
9 3.152 -529.533 -375.002 -13.20 0.000
10 3.588 -328.910 -546.126 -12.41 0.000
11 4.024 -52.579 -722.284 -11.61 0.000
12 4.460 301.654 -903.477 -10.81 0.000
13 4.896 735.984 -1089.705 -10.02 0.000
14 5.332 1252.608 -1280.967 -9.23 0.000
15 5.768 1853.719 -1477.264 -8.44 0.000
16 6.204 2541.514 -1678.596 -7.66 0.000
17 6.640 3318.187 -1884.963 -6.89 0.000
18 7.076 4185.934 -2096.365 -6.14 0.000
19 7.512 5146.948 -2312.801 -5.41 0.000
20 7.948 6203.428 -2534.272 -4.70 0.000
21 8.384 7357.565 -2760.777 -4.02 0.000
22 8.820 8611.557 -2992.318 -3.37 0.000
23 9.256 9967.597 -3228.893 -2.75 0.000
24 9.692 11427.882 -3470.503 -2.19 0.000
25 10.128 12994.606 -3717.147 -1.67 0.000
26 10.564 14669.969 -3968.827 -1.21 0.000
27 11.000 16456.158 -4225.541 -0.82 -20.530
28 11.435 18283.246 -1708.402 -0.50 -4412.283
29 11.870 17941.727 3409.789 -0.27 -4642.979
30 12.304 15318.211 7597.707 -0.11 -2766.416
31 12.739 11335.027 9406.672 -0.01 -434.061
32 13.174 7138.498 8894.975 0.03 1339.372
33 13.609 3600.261 6903.149 0.04 2184.626
34 14.043 1135.759 4424.636 0.04 2200.437
35 14.478 -247.247 2214.217 0.02 1710.305
36 14.913 -789.647 650.369 0.01 1056.504
37 15.348 -812.784 -218.978 0.01 481.572
38 15.783 -599.232 -545.855 0.00 96.748
39 16.217 -338.128 -535.000 -0.00 -115.954
40 16.652 -134.015 -369.964 -0.00 -176.033
41 17.087 -16.420 -189.311 -0.00 -143.583
13
42 17.522 30.604 -60.584 -0.00 -84.166
43 17.957 36.261 6.074 -0.00 -33.768
44 18.391 25.322 27.335 -0.00 -3.848
45 18.826 12.491 24.922 0.00 8.118
46 19.261 3.651 15.035 0.00 9.376
47 19.696 -0.582 6.087 0.00 6.455
48 20.130 -1.643 0.604 0.00 3.247
49 20.565 -1.107 -1.889 0.00 1.163
50 21.000 -0.000 -1.273 0.00 0.000
(二) 桩身配筋计算
点号距顶距离面侧纵筋背侧纵筋箍筋
(m) (mm2) (mm2) (mm2)
1 0.000 7040 7040 523
2 0.100 7040 7040 523
3 0.536 7040 7040 523
4 0.972 7040 7040 523
5 1.408 7040 7040 523
6 1.844 7040 7040 523
7 2.280 7040 7040 523
8 2.716 7040 7040 523
9 3.152 **** **** 523
10 3.588 7040 7040 523
11 4.024 7040 7040 523
12 4.460 7040 7040 523
13 4.896 7040 7040 523
14 5.332 7040 7040 523
15 5.768 7040 7040 523
16 6.204 7040 7040 523
17 6.640 7040 7040 523
18 7.076 7040 7040 523
19 7.512 7040 7040 523
20 7.948 7040 8077 523
21 8.384 7040 9577 523
22 8.820 7040 11226 523
23 9.256 7040 13033 523
24 9.692 7040 15007 523
25 10.128 7040 17158 523
26 10.564 7040 19500 523
27 11.000 7040 22046 523
28 11.435 7040 24706 523
29 11.870 7040 24204 523
30 12.304 7040 20418 1454
31 12.739 7040 14880 2090
32 13.174 7040 9291 1910
33 13.609 7040 7040 1209
34 14.043 7040 7040 523
35 14.478 7040 7040 523
36 14.913 7040 7040 523
37 15.348 7040 7040 523
38 15.783 7040 7040 523
14
39 16.217 7040 7040 523
40 16.652 7040 7040 523
41 17.087 7040 7040 523
42 17.522 7040 7040 523
43 17.957 7040 7040 523
44 18.391 7040 7040 523
45 18.826 7040 7040 523
46 19.261 7040 7040 523
47 19.696 7040 7040 523
48 20.130 **** **** 523
49 20.565 7040 7040 523
50 21.000 7040 7040 523
四、抗滑桩桩顶冠梁计算书
计算方法：文克尔有限元法
计算时间：2012-05-04 09:14:54 星期五
**********************************************************************
----------------------------------------------------------------------
[ 计算简图、位移图、剪力图、弯矩图 ]
----------------------------------------------------------------------
15
----------------------------------------------------------------------
[ 计算条件 ]
----------------------------------------------------------------------
[
[
16
[各跨信息]
No. L Ix B H A γ u K E Ri Rj
1 33.000 198.000 1.100 0.600 0.660 25.00 0.20 2500.0 20000.0 自由
自由
注：
L ----跨长，单位：m
Ix ----截面惯性矩，单位：m4/10000
B ----截面底部宽度，单位：m
H ----截面高度，单位：m
A ----截面面积，单位：m2
γ ----材料容重，单位：kN/m3
u ----材料泊松比
K ----基床系数，单位：kN/m3
E ----弹性模量，单位：MPa
Ri ----梁左端约束
Rj ----梁右端约束
[
第
注：
P1、P2 ----对集中力单位：kN
----对分布荷载单位：kN/m
17
----------------------------------------------------------------------
[ 各单元计算结果 ]
----------------------------------------------------------------------
单元号 Xi Xj Qi Qj Mi Mj Di Dj
1 0.00 0.33 0.00 69.85 0.00 11.44 -82.5 -85.8
2 0.3
3 0.66 69.86 142.71 11.4
4 46.43 -85.8 -89.1
3 0.66 0.99 142.71 218.56 46.43 105.96 -89.1 -92.4
4 0.99 1.32 218.56 297.38 105.96 191.01 -92.4 -95.7
5 1.32 1.65 297.39 379.15 191.01 302.5
6 -95.
7 -98.9
6 1.65 1.98 379.15 463.79 302.56 441.56 -98.9 -102.0
7 1.98 2.20 463.80 521.78 441.57 549.95 -102.0 -104.0
8 2.20 2.31 -258.22 -228.78 549.96 523.17 -104.0 -105.0
9 2.31 2.64 -228.77 -138.69 523.17 462.47 -105.0 -107.9
10 2.64 2.97 -138.68 -46.06 462.47 431.92 -107.9 -110.6
11 2.97 3.30 -46.05 49.00 431.92 432.34 -110.6 -113.2
12 3.30 3.63 49.00 146.38 432.34 464.51 -113.2 -115.7
13 3.63 3.96 146.38 245.96 464.51 529.19 -115.7 -118.1
14 3.96 4.29 245.97 347.63 529.19 627.08 -118.1 -120.3
15 4.29 4.40 347.64 381.96 627.08 667.20 -120.3 -121.0
16 4.40 4.62 -398.03 -328.76 667.20 587.25 -121.0 -122.4
17 4.62 4.95 -328.75 -223.36 587.24 496.10 -122.4 -124.3
18 4.95 5.28 -223.36 -116.31 496.09 440.01 -124.3 -126.0
19 5.28 5.61 -116.31 -7.73 440.01 419.50 -126.0 -127.7
20 5.61 5.94 -7.72 102.28 419.50 435.06 -127.7 -129.2
21 5.94 6.27 102.29 213.61 435.07 487.15 -129.2 -130.6
22 6.27 6.60 213.62 326.15 487.15 576.18 -130.6 -131.8
23 6.60 6.93 -453.85 -340.24 576.18 445.13 -131.8 -132.9
24 6.93 7.26 -340.23 -225.68 445.13 351.73 -132.9 -133.9
25 7.26 7.59 -225.67 -110.26 351.73 296.28 -133.9 -134.8
26 7.59 7.92 -110.26 5.92 296.28 279.04 -134.8 -135.6
27 7.92 8.25 5.93 122.80 279.04 300.26 -135.6 -136.4
28 8.25 8.58 122.81 240.31 300.27 360.16 -136.4 -137.0
29 8.58 8.80 240.32 318.96 360.17 421.68 -137.0 -137.4
30 8.80 8.91 -461.03 -421.63 421.68 373.14 -137.4 -137.6
31 8.91 9.24 -421.63 -303.13 373.13 253.54 -137.6 -138.0
32 9.24 9.57 -303.12 -184.25 253.54 173.11 -138.0 -138.4
33 9.57 9.90 -184.24 -65.06 173.11 131.97 -138.4 -138.7
34 9.90 10.23 -65.05 54.42 131.97 130.21 -138.7 -139.0
35 10.23 10.56 54.43 174.15 130.21 167.92 -139.0 -139.3
36 10.56 10.89 174.16 294.09 167.92 245.17 -139.3 -139.5
37 10.89 11.00 294.09 334.10 245.18 279.72 -139.5 -139.5
38 11.00 11.22 -445.89 -365.82 279.72 190.44 -139.5 -139.6
39 11.22 11.55 -365.81 -245.61 190.43 89.55 -139.6 -139.7
40 11.55 11.88 -245.61 -125.34 89.55 28.34 -139.7 -139.8
41 11.88 12.21 -125.34 -5.02 28.34 6.83 -139.8 -139.8
42 12.21 12.54 -5.01 115.35 6.83 25.03 -139.8 -139.9
43 12.54 12.87 115.36 235.77 25.04 82.97 -139.9 -139.9
44 12.87 13.20 235.78 356.23 82.97 180.65 -139.9 -139.9
45 13.20 13.53 -423.77 -303.32 180.65 60.69 -139.9 -139.9
18
46 13.53 13.86 -303.31 -182.89 60.68 -19.54 -139.9 -139.9
47 13.86 14.19 -182.89 -62.50 -19.54 -60.03 -139.9 -139.9
48 14.19 14.52 -62.49 57.88 -60.03 -60.79 -139.9 -139.8
49 14.52 14.85 57.89 178.25 -60.78 -21.82 -139.8 -139.8
50 14.85 15.18 178.26 298.63 -21.82 56.86 -139.8 -139.8
51 15.18 15.40 298.64 378.88 56.87 131.39 -139.8 -139.8
52 15.40 15.51 -401.11 -360.99 131.39 89.48 -139.8 -139.8
53 15.51 15.84 -360.99 -240.64 89.47 -9.79 -139.8 -139.8
54 15.84 16.17 -240.63 -120.31 -9.79 -69.34 -139.8 -139.8
55 16.17 16.50 -120.30 -0.00 -69.35 -89.20 -139.8 -139.8
56 16.50 16.83 0.00 120.30 -89.20 -69.35 -139.8 -139.8
57 16.83 17.16 120.31 240.63 -69.34 -9.79 -139.8 -139.8
58 17.16 17.49 240.64 360.99 -9.79 89.47 -139.8 -139.8
59 17.49 17.60 360.99 401.11 89.48 131.39 -139.8 -139.8
60 17.60 17.82 -378.88 -298.64 131.39 56.87 -139.8 -139.8
61 17.82 18.15 -298.63 -178.26 56.86 -21.82 -139.8 -139.8
62 18.15 18.48 -178.25 -57.89 -21.82 -60.78 -139.8 -139.8
63 18.48 18.81 -57.88 62.49 -60.79 -60.03 -139.8 -139.9
64 18.81 19.14 62.49 182.88 -60.02 -19.54 -139.9 -139.9
65 19.14 19.47 182.89 303.31 -19.54 60.68 -139.9 -139.9
66 19.47 19.80 303.32 423.77 60.69 180.65 -139.9 -139.9
67 19.80 20.13 -356.23 -235.78 180.65 82.98 -139.9 -139.9
68 20.13 20.46 -235.77 -115.36 82.97 25.04 -139.9 -139.9
69 20.46 20.79 -115.36 5.01 25.04 6.83 -139.9 -139.8
70 20.79 21.12 5.02 125.34 6.83 28.34 -139.8 -139.8
71 21.12 21.45 125.34 245.61 28.34 89.55 -139.8 -139.7
72 21.45 21.78 245.61 365.81 89.55 190.43 -139.7 -139.6
73 21.78 22.00 365.81 445.89 190.44 279.72 -139.6 -139.5
74 22.00 22.11 -334.10 -294.09 279.72 245.18 -139.5 -139.5
75 22.11 22.44 -294.09 -174.16 245.17 167.92 -139.5 -139.3
76 22.44 22.77 -174.15 -54.43 167.92 130.21 -139.3 -139.0
77 22.77 23.10 -54.42 65.05 130.21 131.97 -139.0 -138.7
78 23.10 23.43 65.05 184.24 131.97 173.11 -138.7 -138.4
79 23.43 23.76 184.25 303.12 173.11 253.53 -138.4 -138.0
80 23.76 24.09 303.13 421.62 253.54 373.13 -138.0 -137.6
81 24.09 24.20 421.63 461.03 373.14 421.68 -137.6 -137.4
82 24.20 24.42 -318.96 -240.32 421.68 360.17 -137.4 -137.0
83 24.42 24.75 -240.32 -122.81 360.16 300.27 -137.0 -136.4
84 24.75 25.08 -122.81 -5.93 300.26 279.04 -136.4 -135.6
85 25.08 25.41 -5.92 110.26 279.04 296.28 -135.6 -134.8
86 25.41 25.74 110.26 225.67 296.28 351.73 -134.8 -133.9
87 25.74 26.07 225.68 340.23 351.73 445.13 -133.9 -132.9
88 26.07 26.40 340.24 453.85 445.13 576.18 -132.9 -131.8
89 26.40 26.73 -326.15 -213.62 576.18 487.16 -131.8 -130.6
90 26.73 27.06 -213.61 -102.29 487.15 435.07 -130.6 -129.2
91 27.06 27.39 -102.28 7.72 435.06 419.50 -129.2 -127.7
92 27.39 27.72 7.73 116.31 419.50 440.01 -127.7 -126.0
93 27.72 28.05 116.31 223.35 440.01 496.09 -126.0 -124.3
94 28.05 28.38 223.36 328.75 496.10 587.24 -124.3 -122.4
19
基坑支护设计计算 1基坑支护设计的主要内容 2设计计算 根据地质条件的土层参数如图所示，根据设计要求，基坑开挖深度暂定为9m,按规范设定桩长为16.8m ，桩直径设定为0.8m ，嵌固深度站定为7.8m,插入全风化岩3.0m 。 2.1水平荷载的计算 按照超载作用下水土压力计算的方法，根据朗肯土压力计算理论计算土的侧向压力，计算时不考虑支护桩与土体的摩擦作用。地下水以上的土体不考虑水的作用，地下水以下的土层根据土层的性质差异需考虑地下水的作用。 土层水平荷载计算依据《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-99 1.计算依据和计算公式 主动土压力系数：) 2 45(tan 2i ai K ?-=ο 被动土压力系数：) 2 45(tan 2i pi K ?+?= (1)支护结构水平荷载标准值e ajk 按下列规定计算： 1）对于碎石土及沙土： a)当计算点深度位于地下水位以上时： ai ik ai ajk ajk K C K e 2-=σ b)当计算点深度位于地下水位以下时： w ai wa wa j wa j ai ik ai ajk ajk K h m h z K C K e γησ])()[(2---+-= 式中ai K —第i 层土的主动土压力系数；
ajk σ—作用于深度z j 处的竖向应力标准值； C ik —三轴实验确定的第i 层土固结不排水（快）剪粘聚 力标准值； z j —计算点深度； m j —计算参数,当h z j π时，取z j ,当h z j ≥时，取h ； h wa —基坑外侧水位深度； wa η—计算系数，当h h wa ≤时，取1，当h h wa φ时，取零； w γ—水的重度。 2）对于粉土及粘性土： ai ik ai ajk ajk K C K e 2-=σ （2）基坑外侧竖向应力标准值ajk σ按下列规定计算： ok rk ajk σσσ+= （3）计算点深度z j 处自重应力竖向应力rk σ 1）计算点位于基坑开挖面以上时： j mj rk z γσ= 式中mj γ—深度z j 以上土的加权平均天然重度。 2）计算点位于基坑开挖面以上时： h mh rk γσ= 式中mh γ—开挖面以上土的加权平均天然重度。 （4）第i 层土的主动土压力系数K ai 应按下式计算 )245(tan 2ik ai K ?- =ο 式中ik ?—三轴实验确定的第i 层土固结不排水（快）剪摩擦角标准值。
钢板桩基坑支护计算书
一、结构计算依据 1、国家现行的建筑结构设计规范、规程行业标准以及广东省建筑行 业强制性标准规范、规程。 2、提供的地质勘察报告。 3、工程性质为管线构筑物，管道埋深4.8~4.7米。 4、本工程设计，抗震设防烈度为六度。 5、管顶地面荷载取值为：城-A级。 6、本工程地下水位最小埋深为2.0m。 7、本工程基坑计算采用理正深基坑支护结构计算软件。
（1）内支撑计算 内支撑采用25H 型钢 A=92.18cm 2 i x =10.8cm i y =6.29cm Ix=10800cm 4 Iy=3650cm 4 Wx=864cm 3 ][126.11529 .6725][13.678 .10725λλλλ=== <===y y x i l i l x 查得464 .0768.0==y x ?? 内支撑N=468.80kN ，考虑自重作用，M x =8.04N ·m MPa f A N fy y 215][6.1091018.92464.01080.4682 3 =<=???=?=? MPa f Wx Mx A N fx x 215][05.58107.1361004.810117768.01080.4684 6 23=<=??+???=+?=? （2）围檩计算 取第二道围檩计算，按2跨连续梁计算，采用30H 型钢 A=94.5cm 2 i x =13.1cm i y =7.49cm Ix=20500cm 4 Iy=6750cm 4 Wx=1370cm 3 [ 计算结果 ] 挡土侧支座负弯距为：M max =0.85×243.3kN ·m=206.8kN ·m ，跨中弯矩为M max =183.4kN ·m 支座处： MPa cm m kN Wx M 9.15013708.206max 13 =?==σ，考虑钢板桩结构自身的抗弯作用，可满足安全要求。 跨中：][87.13313704.183max 23 σσ<=?== MPa cm m kN Wx M
浅谈双排灌注桩深基坑支护结构计算 摘要：深基坑双排灌注桩支护是在单排悬臂桩支护技术基础上新开发的一项技术。它仍属于悬臂式支护结构类型。工程实践证明：在稳定性较好的一般粘性土和砂土层中采用这种支护型式，与单排悬臂桩相比具有刚度大、位移小、支护高度大、节约投资等特点。 关键词：基坑支护；土压力；内力计算 0前言 单排悬臂桩支护已有较成熟的设计计算方法，而双排桩支护结构的设计计算则还处于研讨中，本文中依据作者近年来的工程施工设计实践经验，提出一套设计分析方法，供类似工程参考。 1 双排桩支护的受力特性 双排桩支护型式简单，前后排桩按一定排距布置成三角形或矩形平面，桩顶用现浇钢筋混凝土连梁或板连接起来，形成桩脚嵌固的刚架型式。它虽属于悬臂支护型式，但受力机理与单排悬臂桩有本质的区别。即桩间土对双排桩有土压力作用，而且作用力的大小与桩的排距大小有关，故双排桩支护结构可看成前后排桩都受到大小不等土压力作用的平面刚架。把土视为弹性体，并取矩形平面单元，把桩视为梁单元，利用有限元法分析得后排桩失去挡土作用的距离b max 为： 式中：h—桩的挡土高度；t—桩的理论埋深；μ—土 的波松比，μ≤0.5； 偏保守地取μ=0.5，t=0.2h代入式(1)得：b max≈1.6 h；同理，经分析得：后排桩受力超过前排桩的临界点满足： 因此，可将双排桩土压力分布大致分为三种情况： (1)当b ≤.125h时，后排桩承受全部土压力，前排桩通过横梁受到桩顶推力；双排桩土压力分布如图1(a)；按库仑强度理论，图1中滑楔与水平面夹角为45°+ 。 (2)当1.6h>b>0.125h时，前、后排桩同时受到土压力作用，横梁可能受
桩 锚 设 计 计 算 书 一、计算原理 1.1 土压力计算 土压力采用库仑理论计算 1.1.1 主动土压力系数 ()2 sin sin cos cos ??????? ?++=φδφδφa K 1.1.2 被动土压力系数 ()2 sin sin cos cos ??? ?????+-=φδφδφp K 1.1.3 主动土压力强度 a a ajk K C hK e 2-=γ 1.1.4 被动土压力强度 p p pjk K C hK e 2+=γ 1.2 桩锚设计计算 1.2.1单排锚杆嵌固深度按照下式设计计算： 02.1)(011≥-++∑∑ai a d T c pj p E h h h T E h γ 式中，h p 为合力∑E pj 作用点至桩底的距离，∑E pj 为桩底以上基坑内侧各土层水平抗力 标准值的合力之和，T c1为锚杆拉力，h T1为锚杆至基坑底面距离，h d 为桩身嵌固深度， γ0为基坑侧壁重要性系数，h a 为合力∑E ai 作用点至桩底的距离，∑E ai 为桩底以上基坑外侧各土层水平荷载标准值的合力之和。 1.2.2 多排锚杆采用分段等值梁法设计计算，对每一段开挖，将该段状上的上部支点 和插入段弯矩零点之间的桩作为简支梁进行计算，上一段梁中计算出的支点反力假定不变，作为外力来计算下一段梁中的支点反力，该设计方法考虑了实际施工情况。 1.3 配筋计算公式为：钢筋笼配筋采用圆形截面常规配筋，并根据桩体实际受力情况，适当减少受压面的配筋数。 s y cm cm s y A f A f A f A f 32/2sin 25.1++=π παα ()t s y cm s r f Ar f KSM A παπαπ ππαsin sin sin 323+-= αα225.1-=t 式中，K 为配筋安全系数，S 为桩距，M 为最大弯矩，r 为桩半径，f cm 和fy 分别为混 凝土和钢筋的抗弯强度，As 为配筋面积，A 为桩截面面积，α对应于受压区混凝土截面面积的圆心角与2π的比值，用叠代法计算As 。 1.4 锚杆计算
苏州新港（扬州）置业有限公司 名泽园地下室 基坑支护设计计算书 （设计编号：勘2014-92） 批准： 审核： 校对： 设计： 扬州大学工程设计研究院 2014.12.18
东侧放坡(4.2m～5.1m) ---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ] ---------------------------------------------------------------------- 天然放坡支护 ---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ] ---------------------------------------------------------------------- 规范与规程《建筑基坑支护技术规程》 JGJ 120-2012支护结构安全等级三级 支护结构重要性系数γ00.90 基坑深度H(m) 5.100 放坡级数2 超载个数1 ---------------------------------------------------------------------- [ 放坡信息 ] ---------------------------------------------------------------------- 坡号台宽(m)坡高(m)坡度系数 10.500 2.5000.750 2 1.000 2.6000.750 ---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ] ---------------------------------------------------------------------- 超载类型超载值作用深度作用宽度距坑边距形式长度序号(kPa,kN/m)(m)(m)(m)(m) 120.000---------------
桂林市西二环路道路建设工程排水管道 深基坑开挖施工方案计算书 一、工程概况 桂林市西二环路二合同段污水管道工程的起点K12＋655，终点K17＋748，埋设管道为聚氯乙烯双壁波纹管（Ф500）和钢筋砼管（Ф800），基础采用粗砂垫层，基础至管顶上50cm范围为粗砂回填，其上为级配碎石回填至路床；起点管道底部标高为150.277m，管道平均埋深为5.2米左右，最深为7.8米，地下水位较高，其中有局部里程段3.5m厚土层以下是流沙层，开挖时垮塌较严重，为防止开挖时坍塌事故发生，特制定该方案，施工范围为K12+655～K14+724段左侧污水管。 本段施工段地质为松散耕土、粉质粘土，地下水位高，遇水容易形成流砂。 二、方案计算依据 1、《桂林市西二环路道路建设工程（二期）施工图设计第三册（修改版-B）》（桂林市市政综合设计院）。 2、《市政排水管道工程及附属设施》（06MS201）。 3、《埋地聚乙烯排水管管道工程技术规程》（CECS164:2004）。 4、《钢结构施工计算手册》（中国建筑工业出版社）。 5、《简明施工计算手册》（中国建筑工业出版社）。 三、施工方案简述 1、钢板桩支护布置 钢板桩采用拉森ISP-Ⅳ型钢板桩，其长度为12米/根，每个施工段50m需260根钢板桩。根据施工段一般稳定水位154.0m和目前水位情况，取施工水位为154.00m。根据管沟开挖深度（4.7m），钢板桩支护设置1道型钢圈梁和支撑。以K14+100左侧排污管道钢板桩支护为例，桩顶标高为157.83m，桩底标高为148.83m，依次穿越松散耕土→粉质粘土层。 2、钢板桩结构尺寸及截面参数 拉森ISP-Ⅳ型钢板桩计算参数如下表所示：
基坑设计计算9453090
前言 基坑支护工程伴随着现代建筑事业的告诉发展，其越来越重要。现代城市建筑物中，尤其是高层和超高层建筑中往往伴随有很大的基坑，故在修筑过程中需要设计支护方案对其支护。 在本设计支护过程中，主要涉及到软土地区的基坑支护形式和防水、降水方案。本基坑支护的两个主要方案有：排桩加内撑、地下连续墙加内撑。在本基坑支护内力计算中采用的方法主要有等值梁法和山肩帮男法。另外，支撑主要采用钢支撑。降水采用电渗法加喷射井点进行降水。在支护结构设计中，我们还要对支护结构进行抗隆起，抗渗验算。另外，在开挖过程中时时对基坑边缘和基坑周围的建筑物进行观察，以防止其过大变形。支护结构设计中最突出的为结构内力计算、配筋、基坑的稳定性验算、内撑的设计。熟悉了常见的内力计算方法及南方软土地区常见的支护形式，了解了各种各样的基坑支护形式
本基坑支护深度10m，周围环境较复杂。我们选取排桩加内撑和地下连续墙加内撑两种不同的支护型式。其中，排桩内力计算我们采用等值梁法进行计算。地下连续墙采用山肩邦男法进行内力计算。在等值梁法进行计算时，我们将内撑简化为铰支座,使其变成一个一次超静定结构，然后计算出内力并进行配筋。山肩邦男法进行计算时，采用分层开挖的方式。在第一次开挖后，根据力矩平衡、内力平衡计算，得出第一道内撑所受的力和墙体所受到的弯矩。这样依次直至最后一次开挖,得出墙体所受的最大弯矩与内撑所受到的力。内力计算完成后对基坑进行抗隆起、抗渗稳定性验算。在最后，对基坑采用理正软件进行复核计算结果。
The Foundation Supporting’s depth is 10m, the surrounding environment is complex. We select two different types that are piles adding the support and underground continuous wall adding the support . We use the Equivalent Beam method to calculate the pile internal forces. But we use the Shanjianbangnan method to calculate the underground continuo us wall’s internal forces.We simplify the internal supports into hinged supports and calculate by the equivalent beam method. we turn out to be a statically indeterminate structure,we can calculate the internal forces and reinforcement. When we calculate by the Shanjianbangnan method, we make slicing excavation. After the first excavation, the first wall’s force and bending moments that the wall will be calculated by torque balance and internal forces balance calculations. We get the biggest bending moment and the biggest force until the last excavation by upper step one by one. After the completion of the internal force calculation ,anti-uplift and the impermeability stability checking should be taken. In the end, we verify the correctness of the results for excavation by using Lizheng software.
嘉荷银座深基坑支护设计计算书 工程概况 嘉荷银座工程，地上17层，地下1层，框架剪力墙结构，地下室为整体筏板基础，深基坑开挖至地下 5.8m，基坑开挖支 护平面如图，工程地质情况如表所示，冬季施工不考虑地下水位的影响。 各土层主要物理，力学指标值 基坑形状如图: 39400 32000 地质情况 根据现场勘察资料，拟建场区地形基本平坦，本工程所涉及的地层从上至下分述如下： 1、杂填土：地表2.7m厚 2、粉质砂土:1.7m厚 3、粘土层：1.4m厚
4、其中地下水位在自然地坪下12n处一CFG桩设计1.计算主动土压力强度： 计算第一层土的土压力强度；层顶处和层底处分别为： 二a。= ' i z tan 2(45 - 1/ 2) 二0 匚ai = i h i tan 2(45 一:i / 2 ) 2 O 0 =i5 .5 2 tan 2(45 - i6 / 2 ) =i7 .6 KPa 第二层土的土压力 强度层顶处和层底处分别为： r仃i h i tan2(45 - 2/2)- 2ctan(45 - 2/2) — 15.5 2 tan 2(45 - 17 .2 /2) - 2 10
tan( 45 - 17 .2 /2) =1 .94 KPa 二 2 =(恂2h2)tan2(45 - 2/2)- 2c?tan(45 - 2/2) = (15.5 2 18.5 3) tan2(45 -17.2/2)-2 10 tan(45 -17.2 /2) 二31.9KPa 第三层土的土压力强度层顶处和层底处分别为： -^(忤2h2)tan2(45 - 3/2) - 2c s tan(45 - 3/2) = (15.5 2 18.5 3) tan2(45 - 21/2)-2 12 tan( 45-21/2) = 24.1KPa 「日3=(巾1 2h2 3h3)tan2(45 - 3/2)- .2. 2c3tan(45 - 3/2) o O -(15.5 2 18.5 3 20.5 3) tan 2(45 - 21 /2)- 2 12 tan(45 - 21 /2) 二53 KPa 计算被动土压力强度： 5 二3h3tan2(45 - 3/2)2c3tan(45 3/2) 二20.5 3 tan2(45 - 21 /2) 2 12 tan(45 21 /2) 二36KPa 二p2 3h d tan 2(45 - 3/2) 2c3 tan( 45 3/2) =20 .5 3 tan 2(45 - 21 /2) 2 12 tan( 45 21 /2) =36 43 .1h d 3.计算嵌固深度： A.基坑底面以下，支护结构设定弯矩零点位置至基坑底面的距h cl
某综合楼深基坑支护设计 一、工程概况 1.环境条件概况 某综合楼是集购物、商住、办公于一体的综合性建筑，建筑面积70000m2。工程占地面积144×40m2。上部结构由三幢19~20层的塔楼组成，最大高度达81.5m，其中1号、2号楼带三层裙楼，三幢楼的裙房连在一起。塔楼群房采用框架剪力墙结构，钻孔灌注桩箱形基础，设两层地下室，挖深为8.9m，电梯井局部挖深达11.6m。该建筑物西侧剧长宁街仅5m，且在路面下埋有电缆线、煤气管道、自来水管道及污水管道等市政公用设施。南边是新华联施工现场，其围墙局开挖最小距离为4m，青春小区土方开挖时，新华联施工现场正处于打钻孔灌注桩阶段。东侧大部分为一片已完成拆迁的空地，其中有一幢友谊服装厂的四层厂房，间距约13m，北侧距长庆街约12m。 该场地为原住宅及厂房等拆除后整平，场地基本平坦。根据地质勘测勘料，地下水位埋藏较浅，平均深度为1.15m，其中上部土层透水性较好。 该场地30m深范围内土层的主要物理力学指标如下： 二、降水设计 根据本地的工程地质水文条件以及周围环境，设计采用喷射井点降水系统。由于上部透水性较好，采用环圈形式布置井点，并配抽水设备。方案为潜水完整井。 1．井点系统布置 井点管呈长方形布置，总管距沉井边缘1.5m。沉井平面尺寸为144×40m2，水力坡度取1/10。 1)井点系统总长度 [（144+1.50*2）+(40+1.50*2)]*2=380m 2)喷射井点管埋深 H=11.6+IL1=11.6+1/10*43/2=13.75m 取喷射井点管长度为14m 3)虑水管长度取L=1.5m ,φ38mm 4)在埋设喷射井点时冲孔直径为600mm，冲孔深度比滤水管深1米. 即：14.50+1.50+1.00=17.00m 井点管与滤水管和孔壁间用粗砂填实作为砂滤层，距地表1.00m处用粘土封实以
安康市张岭廉租房六、七号楼 边坡工程支护 设计计算书 设计：魏小勇 审核：张海峰 审定：张忠永 西北综合勘察设计研究院 二○一二年四月 1
目录 一、边坡整体稳定性计算简图 (2) 二、17米长抗滑动桩计算 (2) 三、21米抗滑动桩验算 (8) 四、抗滑桩桩顶冠梁计算书 (15) 五、BC段弹性地基梁计算书 (20) 六、AB段已有抗滑桩验算 (24) 七、埋入式锚固梁计算书 (33) 1
一、边坡整体稳定性计算简图 二、17米长抗滑动桩计算 ------------------------------------------------------------------------ 原始条件: 2
墙身尺寸: 桩总长: 17.000(m) 嵌入深度: 6.000(m) 截面形状: 方桩 桩宽: 1.600(m) 桩高: 2.200(m) 桩间距: 4.400(m) 嵌入段土层数: 1 桩底支承条件: 铰接 计算方法: M法 土层序号土层厚(m) 重度(kN/m3) 内摩擦角(度) 土摩阻力(kPa) M(MN/m4) 被动土压力调整系数 1 50.000 21.000 40.00 180.00 25000.000 1.000 初始弹性系数A: 50.000(MN/m3) 初始弹性系数A1: 30.000(MN/m3) 桩前滑动土层厚: 11.000(m) 锚杆（索）参数: 锚杆道数: 1 锚杆号锚杆类型竖向间距水平刚度入射角锚固体水平预加筋浆强度 ( m ) ( MN/m ) ( 度 ) 直径(mm) 力(kN) fb(kPa) 1 锚索 0.100 8.810 30.00 150 400.00 2100.00 物理参数: 桩混凝土强度等级: C30 桩纵筋合力点到外皮距离: 35(mm) 桩纵筋级别: HRB400 桩箍筋级别: HPB235 桩箍筋间距: 200(mm) 挡土墙类型: 一般挡土墙 墙后填土内摩擦角: 23.000(度) 墙背与墙后填土摩擦角: 18.000(度) 墙后填土容重: 19.200(kN/m3) 横坡角以上填土的土摩阻力(kPa): 35.00 横坡角以下填土的土摩阻力(kPa): 40.00 坡线与滑坡推力: 坡面线段数: 1 折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 1 0.000 0.000 地面横坡角度: 0.000(度) 墙顶标高: 0.000(m) 参数名称参数值 推力分布类型梯形 梯形荷载(q1/q2) 0.510 桩后剩余下滑力水平分力 1180.000(kN/m) 桩后剩余抗滑力水平分力 0.000(kN/m) 采用土压力计算时考虑了桩前覆土产生的被动土压力 3
深基坑支护设计 3 设计单位：X X X 设计院 设计人：X X X 设计时间：2014-03-31 10:21:53 ---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ] ---------------------------------------------------------------------- 排桩支护 ---------------------------------------------------------------------- ] 基本信息[ ----------------------------------------------------------------------
---------------------------------------------------------------------- [ 放坡信息 ] ---------------------------------------------------------------------- ---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ] ---------------------------------------------------------------------- ---------------------------------------------------------------------- ] 附加水平力信息[ ---------------------------------------------------------------------- 是否参与是否参与作用深度水平作用类型水平力值力整体稳定序号(kN)(m)倾覆稳定 ---------------------------------------------------------------------- ]
第一章工程概要 1.1 工程概况 工程概况，附上基坑周边环境平面图 1.2场区工程地质条件 附上典型的地质剖面图 1.3 水文地质条件 1.4 主要设计内容 分析评价了场地的岩土工程条件。 根据场地的工程地质条件、水文地质条件，充分考虑到周边地层条件，选择技术上可行,经济上合理,并且具有整体性好、水平位移小,同时便于基坑开挖及后续施工的可靠支护措施，通过分析论证选择合适的基坑支护方案。 对基坑支护结构进行了具体设计计算，其中包括土压力计算、钻孔灌注桩的设计计算及锚杆的设计计算、稳定性验算（根据具体选择的支护方式，按照规范的要求进行设计，计算，和验算）。当不能满足稳定性要求的时候，需要重新设计计算或者做必要的处理，直至达到稳定性的安全要求。 选择经济、实效、合理的基坑降水与止水方案。 基坑支护工程的施工组织设计与工程监测设计。 1.5 设计依据 (1)甲方提供资料，岩土工程勘察报告（列出详细的清单） (2)现行规范、标准、图集等（按照规定的格式列出详细的清单，必须是现行规范）
第二章基坑支护方案设计 2.1 设计原则（摘自规范） 2.1.1 基坑支护结构应采用以分项系数表示的极限状态设计表达式进行设计 2.1.2 基坑支护结构极限状态可分为下列两类: a. 承载能力极限状态:对应于支护结构达到最大承载能力或土体失稳、过大变形导致支护结构或基坑周边环境破坏； b.正常使用极限状态：对应于支护结构的变形已妨碍地下结构施工或影响基坑周边环境的正常使用功能。 2.1.3 基坑支护结构设计应根据表3选用相应的侧壁安全等级及重要性系数。 表2.1 基坑侧壁安全等级及重要性系数 安全等级破坏后果 1.10 一级支护结构破坏，土体失稳或过大变形对基坑周边环境及地 下结构施工影响很严重 1.00 二级支护结构破坏，土体失稳或过大变形对基坑周边环境及地 下结构施工影响一般 0.90 三级支护结构破坏，土体失稳或过大变形对基坑周边环境及地 下结构施工影响不严重 注：有特殊要求的建筑基坑侧壁安全等级可根据具体情况另行决定 2.1.4 支护结构设计应考虑其结构水平变形、地下水的变化对周边环境的水平与竖向变形的影响，对于安全等级为一级和对周边环境变形有限定要求的二级建筑基坑侧壁，应根据周边环境的重要性、对变形的适应能力及土的性质等因素确定支护结构的水平变形限值。 2.1.5 当场地内有地下水时，应根据场地及周边区域的工程地质条件、水文地质条件、周边环境情况和支护结构与基础型式等因素，确定地下水控制方法。当场地周围有地表水汇流、排泻或地下水管渗漏时，应对基坑采取保护措施。 2.1.6 根据承载能力极限状态和正常使用极限状态的设计要求，基坑支护应按下列规定进行计算和验算：
基坑支护设计计算书
桩 锚 设 计 计 算 书 一、计算原理 1.1 土压力计算 土压力采用库仑理论计算 1.1.1 主动土压力系数 ()2 sin sin cos cos ??? ?????++=φδφδφa K 1.1.2 被动土压力系数 ()2 sin sin cos cos ??? ?????+-=φδφδφp K 1.1.3 主动土压力强度 a a ajk K C hK e 2-=γ 1.1.4 被动土压力强度 p p pjk K C hK e 2+=γ 1.2 桩锚设计计算 1.2.1单排锚杆嵌固深度按照下式设计计算： 02.1)(011≥-++∑∑ai a d T c pj p E h h h T E h γ 式中，h p 为合力∑E pj 作用点至桩底的距离，∑E pj 为桩底以上基坑内侧各土层水平抗力标准值的合力之和，T c1为锚杆拉力，h T1为锚杆至基坑底面距离，h d 为桩身嵌固深度， γ0为基坑侧壁重要性系数，h a 为合力∑E ai 作用点至桩底的距离，∑E ai 为桩底以上基坑外侧各土层水平荷载标准值的合力之和。 1.2.2 多排锚杆采用分段等值梁法设计计算，对每一段开挖，将该段状上的上部支点和插入段弯矩零点之间的桩作为简支梁进行计算，上一段梁中计算
出的支点反力假定不变，作为外力来计算下一段梁中的支点反力，该设计方法考虑了实际施工情况。 1.3 配筋计算公式为：钢筋笼配筋采用圆形截面常规配筋，并根据桩体实际受力情况，适当减少受压面的配筋数。 s y cm cm s y A f A f A f A f 32/2sin 25.1++= π παα () t s y cm s r f Ar f KSM A παπαπ ππα sin sin sin 323+-= αα225.1-=t 式中，K 为配筋安全系数，S 为桩距，M 为最大弯矩，r 为桩半径，f cm 和fy 分别为混凝土和钢筋的抗弯强度，As 为配筋面积，A 为桩截面面积，α对应于受压区混凝土截面面积的圆心角与2π的比值，用叠代法计算As 。 1.4 锚杆计算 1.4.1 锚杆截面积为： α δcos P D b b SR K A = 式中：K b 为锚杆面积安全系数，R D 为所需锚杆拉力，δP 为锚杆抗拉强度，α为锚杆与水平线之间的夹角，S 为桩距。 1.4.2 锚杆自由段长度为： () ? ?? ? ? --? ?? ?? +-+=2135sin 245cos φαφ G A H L f 式中： H 为开挖深度，A 为土压力零点距坑底距离，D 为桩如土深度，G 为锚杆深度。
1、工程简介 越南沿海火力发电厂3期连接井位丁电厂厂区内，距东边的煤灰堆场约100m,连接井最南侧距海边约30m~40m。现根据施工需要，将连接井及部分陆域段钢管段设置成干施工区域，即将全部连接井及部分陆域钢管段区域逐层开挖成深基坑，然后在基坑进行施工工作。基层四周采用CDM桩或者钢板桩进行支 护。干施工区域平■面图如下所示
2、设计资料 1、钢板桩桩顶高程为+3.3m； 2、地面标局为+2.5m，开挖面标rlj -5.9m，开挖深度8.4m,钢板桩底标局-14.7m。 3、坑内外土体的天然容重丫为16.5KN/m2,内摩擦角为O=8.5度，粘聚力 c=10KPa； 2 二 4、地面超载q：按20 KN/m 考虑； 5、钢板桩暂设拉森IV 400X70 U型钢板桩，W=2270cm3, [ g=200MPa,桩长18m。3内力计算 3.1支撑层数及间距 按等弯矩布置确定各层支撑的间距，则钢板桩顶部悬臂端的最大允许跨度为:
h i =1.11h=1.11 2603m=2.89m h 2=0.88h=0.88 2603m=2.29m 根据现场施工需要和工程经济性，确定采用两层支撑，第一层 h=1.2m,支 撑标高+1.3m;第二层支撑h i =2m,支撑标高-0.7m 。 3.2作用在钢板桩上的土压力强度及压力分布 主动土压力系数 Ka=tan2(45 ° - 4 /2)= tan2(45 ° 1、主动土压力：P a =qKa + ^K a ① z=0m P a =20X 0.742+16.5X 0X 0.742=14.84KN/m 2 ② z=3.2m （地面到基坑底距离）） _ __ _______ __ __ ______________ ___ _ ____ 2 P a =20 X 0.742+16.5X 3.2 X 0.742=54.02KN/m 2 2、被动土压力：P p =rK p ① z=3.2m （地面到基坑底距离） — 一 ，一一 一一、 一 一 2 P p =16.5X （3.2-3.2） X 1.347=0KN/m 2 ② z=17.2m （地面到钢板桩底距离） — 一 ，一一 一、 一 一 2 P p =16.5X （ 17.2-3.2） X 1.347=311.157KN/m 2 3、 计算反弯点位置： 假定钢板桩上土压力为零的点为反弯点，则有： P a =P p P a =20X 0.742+16.5X zX 0.742=P P =16.5X （z-3.2） X 1.347 z=8. 61m 4、 等值梁法计算内力： 钢板桩AD 段简化为连续简支梁，用力矩分配法计算各支点和跨中的弯矩,16.5 0.742 :2603mm = 2.603m -8.5° /2)= 0.742 2/, 被动土压力系数 Kp=tan2(45° +4 /2)=tan (45 +8.5° /2)=1.347 工况一：安装第一层支撑后，基坑内土体开挖至 -0.7m （第二层支撑标高）。
第一部分基坑支护专项施工方案 第1章、工程概况 第2章概述 §1、工程地型水文地质情况及支护方式 地形、地貌及周边情况 本工程场地地位于西咸新区丰西新城李家庄村，沉积地层为粘性土为主。场地施工范围内周围无污水管、给水管等地下管线。施工范围内无线塔及电杆，基坑开挖边线距原有建筑物、管线道路距离均超过10m。 基坑支护方式 土壤主要为粉质粘土，基坑开挖采用挖掘机整体大开挖，分层进行，基坑支护采用土钉墙随开挖层，分层支护。 第3章、土钉支护施工方案 §1、设计计算依据 1、《建筑基坑工程技术规范》（JGJ120－2012） 2、《混凝土结构设计规范、》（GB50010-2002） 3、《基坑土钉支护技术规程》（CECS96：97） 5、《深基坑支护设计与施工》（中国建筑工业出版社）
§2、地质情况及采用参数 1.杂填土：h1=1.00mc1=5.0kPaΦ1=10.0°、γ1=18kN/m3 2.粉质粘土：h2=2.50mc2=18.3kPa 、Φ2=12.00°、γ2=19.0kN/m3 3.粉质粘土：h3=1.50mc3=17.9kPa 、Φ3=11.20°、γ3=19.1kN/m3 3.设定地面超载、q=15kPa §3、土钉设计计算遵循原则 1.只考虑土钉的受拉作用； 2.土钉的尺寸应满足设计内力的要求，同时应满足支护内部整体稳定性的需要。 §4、土钉支护各组成部分尺寸及参数的选取 根据《建筑基坑工程技术规范》(YB9258－97)及《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120－99)的有关规定，结合边坡特点，初步选取参数如下： 1.土钉层数、n=3 d=10cm 2.锚固体孔径、 3.锚固体水平间距、S h=2.00m、,纵向间距、S v=1.50m 4.土钉钻孔的向下倾角、θ=10° 5.边坡按1：0.34放坡，则坡角、β=71° §5、土钉支护设计计算书 一、工程概况 基坑开挖深度为6m，基坑坡角为71 ，采用土钉墙作围护结构，共设3道土钉。计算时考虑地面超载15kPa。 ----------------------------------------------------------------------
新建杭州至长沙铁路客运专线工程浙江段支护桩计算书 编制：王仁淑 复核： 审核： 中铁四局集团公司 二〇一一年五月
1.工程概况 汤溪特大桥于DK192+718处上跨既有沪昆线，新建铁路与既有铁路夹角19°,跨越处铁路宽13m ，对应既有沪昆里程为K395+338，新线铁路采用门式墩＋24简支跨越，通行净空按7.96m 考虑。 承台开挖施工时，因承台边线距离既有铁路距离较近，按1：1.5放坡开挖，开挖边坡线在安全线外，承台施工时必须对既有铁路做防护桩才能进行承台开挖。 2.支护桩的布置 根据营业线路基横断面结构尺寸、与基坑的位置关系、承台设计尺寸以及底设计标高，计划营业线安全放坡边线范围以内的基坑开挖采用支护桩进行防护，根据现场实测，汤溪特大桥邻近营业线基坑开挖深度均在5m 范围以内。取离营业线最近，开挖深度为4.9米的371#墩K3桩作为设计计算依据。 3.支护桩的设计 支护桩采用φ1.00m 挖孔桩，混凝土等级C30，桩身配筋根据开挖完成时工况设计。支护桩采用人工挖孔，每开挖1m 浇筑1m 钢筋混凝土护壁，护壁混凝土等级C30，厚度20cm 。护壁等强后进行下一层开挖，直至设计桩底。 4.工况计算 4.1.工况一 4.1.1.支护概况及布置图 开挖深度4.9m 以内的基坑支护采用直径1.00m 挖孔桩，设计桩长10m ，其中基底以下锚固长度5 .1m ，查阅《高速铁路设计规范（试行）》TB10621-2009,列车竖向荷载、铁路线路结构可换算成土柱，分布宽度3.3m ，分布高度3.1m ，距坑边距3.6m, 4.1.2.土压力的确定 桩板墙所受的主动土压力采用公式：ai ik ai ajk ajk K c K e 2-=σ计算。 ai K ：主动土压力系数：)2 45(2ik ai tg K ?-?=
1 下穿隧道（含地下环廊预留通道及地铁车站预留通道）基坑 xx路延伸线下穿隧道工程始于三堡船闸以北，止于xx二桥以北，全长约1235m。现状地面较为平整，地形起伏不大，基坑开挖深度为~，局部泵房位置为，基坑宽度约为21~32m，随隧道结构变化而变化。四堡A地块地下环廊xx路预留两个出入口通道与道路桩号0+920处下穿xx路延伸线主线隧道，基坑开挖深度约为~；四堡A地块地下环廊运河东路预留两个出入口通道与道路桩号1+030处下穿xx路延伸线主线隧道，基坑开挖深度约为~；地铁9号线三堡站预留人行通道与道路桩号1+132处下穿xx路延伸线主线隧道，基坑挖深约为。 根据场地条件以及结构分段情况，基坑设计范围可分成四段：①主线隧道与A地块地道xx路方向出入口邻近段基坑（0+800~0+927）、②主线隧道与地铁9号线车站预留通道及A地块地道运河东路方向出入口邻近段基坑（1+002~1+145）、③主线隧道下穿浙赣铁路及沪杭甬高速公路xx二桥段基坑（1+877~1+990）、④其它标准段主线隧道段基坑。其中第③段主线隧道下穿浙赣铁路及沪杭甬高速公路段属涉铁工程，已明确由铁四院设计，故不包含在本次基坑围护设计范围中。 本隧道范围内场地为钱塘江淤积平原，地势平坦，自然标高为6～8m，基坑开挖深度为～，根据浙江省《建筑基坑工程技术规程》中“软土地区基坑开挖深度大于8m”的条件，基坑安全等级为一级，基坑重要性系数γ0=，基坑开挖深度在5m～8m之间，基坑安全等级为二级，基坑重要性系数γ0=，基坑开挖深度小于5m，基坑安全等级为三级，基坑重要性系数γ0=。 针对不同分段基坑周边环境，及工程地质条件，各段基坑围护形式
嘉荷银座深基坑支护设计计算书 工程概况 嘉荷银座工程，地上17层，地下1层，框架剪力墙结构，地下室为整体筏板基础，深基坑开挖至地下 5.8m ，基坑开挖支护平面如图，工程地质情况如表所示，冬季施工不考虑地下水位的影响。 基坑形状如图： 32000 根据现场勘察资料，拟建场区地形基本平坦，本工程所涉及的地层从上至下分述如下： 1、杂填土：地表2.7m 厚 2、粉质砂土:1.7m 厚 3、粘土层：1.4m 厚
4、其中地下水位在自然地坪下12m 处 一 CFG 桩设计 1.计算主动土压力强度： 36+43.1h d 计算第一层土的土压力强度； 层顶处和层底处分别为： )2/45(tan 1210?γσ-= z a 0= ) 2/45(tan 12 111?γσ-= h a ) 2/1645(tan 25.152 -??= KPa 6.17= 第二层土的土压力 强度层顶处和层底处分别为： ) 2/45tan(2)2/45(tan 2222111??γσ---= c h a
) 2/2.1745tan(102)2/2.1745(tan 25.1521 -? ?--??=a σKPa 94.1=KPa c h h a 9.31)2/2.1745tan(102)2/2.1745(tan )35.1825.15()2/45tan(2)2/45(tan )(2222222112=-??--??+?=---+= ??γγσ 第三层土的土压力强度层顶处和层底处分别为： KPa c h h a 1.24)2/2145tan(122)2/2145(tan )35.1825.15() 2/45tan(2)2/45(tan )(2333222112=-??--??+?=---+= ??γγσKPa c h h h a 53)2/2145tan(122)2/2145(tan )35.2035.1825.15() 2/45tan(2)2/45(tan )(233323322113=-??--??+?+?=-- -++= ??γγγσ 2.计算被动土压力强度： KPa c h p 36)2/2145tan(122)2/2145(tan 35.20) 2/45tan(2)2/45(tan 23332331=+??+-??=++-= ??γσd d p h c h 1.4336)2/2145tan(122)2/2145(tan 35.20) 2/45tan(2)2/45(tan 2333232+=+??+-??=++-= ??γσ3.计算嵌固深度： A. 基坑底面以下，支护结构设定弯矩零点位置至基坑底面的距 cl h