普通钢筋混凝土空心板设计计算书

钢筋混凝土空心板设计计算书

一、基本设计资料

1、跨度和桥面宽度

（1）标准跨径：20m（墩中心距）。

（2）计算跨径：。

（3）桥面宽度：净7m+2×（人行道）=。

2、技术标准

（1）设计荷载：公路—Ⅱ级，人行道和栏杆自重线密度按照单侧8KN/m计算，（2）人群荷载取3KN/㎡。

（3）环境标准：Ⅰ类环境。

（4）设计安全等级：二级。

3、主要材料

（1）混凝土：混凝土空心简支板和铰接缝采用C40混凝土；桥面铺装上层采用沥青混凝土，下层为厚C30混凝土。沥青混凝土重度按23KN/m3计算，混凝土重度按25KN/m3计。

（2）钢材

采用HPB235，HPB335钢筋。

中板截面构造及尺寸（单位：cm）

二、计算空心板截面几何特性

1、毛截面面积计算

()2111124702162555505503586307.32222A cm

π??

=?+??-???++?+??+??=????

全截面对12板高处的静矩为：

12

31

1111255(355)555(3555)250(351550)2

32231285351053758.3323h S cm ?=????-?+??-?-???--?????

?-???--?= ???

??

铰缝的面积为：

()22

20.5555550.53500.558765j A cm cm =???+?+??+??=毛截面重心离12板高的距离为：123758.33

0.66307.32

h S d cm A === 铰缝重心到12板高的距离为：123758.33 4.913765

h j j S d cm A === 2、毛截面惯性矩计算

铰缝对自身重心轴的惯性矩为：

33332

4555035855576522 4.91339726.0436*******j I cm ????????=??++++

?=?? ?????

空心板截面对其重心轴的惯性矩为：

()34222464

1247032124700.62160.6219863.02765 4.9130.612642.295010I cm

cm ππ??????=+??-?+??-?-?+?? ?????

=? 空心板截面的抗扭刚度可简化为下图所示的箱型截面进行近似计算

抗扭刚度为：2222

641244104517.01121011251

112104191920T b h I cm h b t t t

??===???????++++

? ?????

三、主梁内力计算

1、永久作用效应计算

（1）空心板自重（一期结构自重）： 416307.321025/15.768/G kN m kN m -=??=

（2）桥面系自重（二期结构自重）：

1）本设计人行道和栏杆自重线密度按照单侧8KN/m 计算。

2）桥面铺装上层采用厚沥青混凝土，下层为厚C30混凝土， 则全桥宽铺装层每延米重力为21.3/KN m

每块空心板分配到的每延米桥面系重力为

28221.3

/ 4.663/8

G KN M KN m ?+==

（3）铰接缝自重计算（二期结构自重）：

()43765 1.14701025/ 2.112/G KN m KN m -=+???= 由上述计算得空心板每延米总重力为

()()2315.768/(4.663 2.112/ 6.775/(15.768 6.775/22.543/G KN m G G G KN m KN m G G G KN m KN m I I ==+=+==+=+=ⅡⅡ一期结构自重）

二期结构自重）

由此可计算出简支空心板永久作用效应，计算结构见下表

2、可变作用效应计算

设计荷载为公路—Ⅱ级，车道荷载的均布荷载标准值

k

q和集中荷载标准值

k

P

为：7.875/

k

q kN m

=

计算弯矩时：()

360180

0.75[9.65180]148.8

505

k

P kN

-

=??-+=

-

计算剪力时： 1.2148.8178.56

k

P kN kN

=?=

（1）冲击系数计算

6.647

f Hz

===

（其中，3

22.543

10/2297.96/

9.8

c

G

m kg m kg m

g

==?=）

由于，1.514

Hz f Hz

≤≤，故可按下式计算汽车荷载的冲击系数：

0.1767ln0.01570.1767ln6.6470.01570.319

f

μ=-=?-

=

当行车道为两车道是不进行车道折减，故取折减系数 1.0

ξ=

（2）汽车荷载横向分布系数的计算

空心板跨中和1/4截面处的荷载横向分布系数按铰接板法计算，支点处荷载横向分布系数按杆杠原理法计算，支点至1/4截面的荷载横向分布系数按直线内插法求得。

a、跨中及14截面处荷载横向分布系数计算

空心板的刚度参数γ为：

22

6

6

2.295010124

5.8 5.80.02169

7.0112101160

T

I b

I l

γ

?

????

==??=

? ?

?

????计算跨中荷载影响线竖标值：

荷载横向分布系数按下式计算：

1

2

q iq r ir m m ηη==∑∑，

按下图方式布置荷载为最不利，各板荷载横向分布系数计算见表。

各板荷载横向分布系数计算表

由上表可知，4号板的荷载横向分布系数最大。为设计和施工方便，各空心板设计成统一规格，按最不利组合进行设计，即选用4号板横向分布系数，跨中和14

l 截面处的荷载横向分布系数取下列数值：

0.275q m =， 0.209r m =

b 、支点处荷载横向分布计算：按杠杆原理法计算4号板的荷载荷载横向分布系数

234

5678

1q

人

人

q

所以，4号板在支点处荷载横向分布系数为：

11

1.000.522

oq iq m η==?=∑， 0or m =

c 、支点到14l 截面处荷载横向分布系数按直线内插得到。 (3)可变作用效应计算

计算车道荷载引起的空心板跨中及14l 处截面的效应时，均布荷载标准

值k q 应满布于使空心板产生最不利效应的同号影响线上，集中荷载标准值k P 只作用于影响线中一个最大影响线峰值处。

A.跨中弯矩

按跨中弯矩影响线，计算得出弯矩影响线的面积为：

22211

9.611.5288

l m Ω==?=

沿桥垮纵向与k P 位置对应的内力影响线最大坐标值11

9.6 2.444

k y l ==?=

故得：

()()(),21 1.319 1.00.275148.8 2.47.87511.52162.44l cq k k k q

M m P y q kN m

μξ=++?Ω=????+?=?人群荷载引起的最大弯矩：

,20.209 4.511.5210.83l cr r r

M m q kN m =?Ω=??=?

跨中剪力

剪力影响线面积：11

9.60.5 1.222

Ω=???=，故：

()()(),21 1.319 1.00.275178.560.57.875 1.235.81l cq k k k q

V m P y q kN

μξ=++?Ω=????+?=,20.209 4.5 1.2 1.13l cr r r

V m q kN =?Ω=??=

14

l 截面弯矩 弯矩影响线的面积为：

22233

9.68.643232

l m Ω==?=

沿桥垮纵向与k P 位置对应的内力影响线最大坐标值33

9.6 1.81616

k y l ==?= 故得：

()()(),41 1.319 1.00.275148.8 1.87.8758.64121.83l q k k k q

M m P y q kN m

μξ=++?Ω=????+?=?

人群荷载引起的最大弯矩：

,40.209 4.58.648.13l r r r

M m q kN m =?Ω=??=?

14

l 截面剪力 剪力影响线面积：1

7.20.75 2.72

Ω=??=，故：

()()()

,41 1.319 1.00.275178.560.757.875 2.756.29l q k k k q

V m P y q KN

μζ=++Ω=????+?=

,40.209 4.5 2.7 2.54l r r r

V m q KN =Ω=??=

支点截面剪力

考虑横向分布系数沿空心板跨径的方向的变化，均布荷载标准值应满布于使结构产生最不利效应的同号影响线上，集中荷载标准值只能作用于相应影响

线最大竖标处。荷载布置如下图示：

q 人=4.5kN/m

简支板支点截面剪力计算图示 (单位：cm

）

()()0,119.610.3197.8750.2759.67.8750.50.275224q V ?

=+???+??-?

??

()]0.93530.0647178.5610.5134.27kN kN ?++??=

()()0,119.64.50.2099.6 4.50.20900.93530.0647224r V kN ?

=???-??-??+????

3.39kN =

四、截面钢筋设计和验算

1、配置主筋

由持久状况承载能力极限状态要求的条件来确定受力主筋数量，空心板截面可换算成等效工字形截面来考虑。换算原则是面积相等、惯性矩相同，在本预制板中令空心板中圆面积及惯性矩与工字形截面开口部分面积和惯性矩相同。

即：2222161607.68k k b h cm π=??=，341

51445.7612k k b h cm =

解得：27.7k h cm =，29.0k b cm = 空心板等效工字形截面如图所示：

9.6

空心板等效工字形截面（单位：cm）

因此，等效工字形截面的上下翼缘板厚度为：

13527.721.15222k f h h h cm cm ??

'=

-=-?= ???，

13027.721.15222k f h h h cm cm ??

=

-=-?= ???

腹板厚度为：()211422956f k b b b cm cm '=-=-?=

假设截面受压区高度f x h '≤，设有效高度：()070 4.565.5s h h a cm cm =-=-=，则正截面的承载力为：

002

ud cd f x M f b x h γ?

?

'=- ??

?

618.41140650 1.0694.56102x x ?

????-=?? ??

?

解得：53.30211.15x mm mm =<且00.56655366.8x h mm mm ξ<=?=

计算结果说明受压区全部位于翼缘板内，因此可安高为h ，宽为f b '的矩形截面计算配筋。

2218.4114053.30

3992.93280

cd f s sd

f b x A mm mm f '????=

=

=

选用8根28mm 的HRB335钢筋，实配面积为：24926.02s A mm =，配筋如下图所示：

钢筋重心位置为y=，有效高度()070 5.664.4s h h a cm cm =-=-= 配筋率：()()'0min /6430.72100%/560644 1.783%0.2%s f A b h ρρ==??=>=

2、持久状况截面承载能力极限状态计算

按实际配筋计算截面有效高度为：2804926.02

65.7518.41140

sd s cd f f A x mm f b ?==='? 则该板实际抗弯极限承载能力为：

300.0657518.410 1.140.065750.65522858.02694.56d cd f x M f b x h kN m kN m

???

?'=-=????- ? ?????

=?>?

满足截面承载能力要求。

3、斜截面抗剪承载力计算

1）腹筋设计：

（1）截面尺寸检查：根据构造要求，梁最底层钢筋通过支座截面。支点截面的有效高度：()070 5.664.4s h h a cm cm =-=-=

①(

)3

0 1.0348.670.51105606421159.64d V KN KN γ-=?≤??=

满足截面尺寸设计—截面最小尺寸要求。 （2）判断是否需要进行斜截面承载力验算 支座处：

33200.5010 1.25 1.250.5010 1.0 1.651140644757.1()td f b h KN α--??=??????=中板

γ0V d =3200.5010 1.25td f b h α-≤??中板，因此不需进行斜截面承载力验算，只需要按构造配置箍

筋，所以全长配置φ8@20。

五、裂缝宽度验算

最大裂缝宽度

()f

f s

s ss tk h b b bh A d

E C C C W -+=

???

?

??++=03

211028.030ρρδ

式中：；于带肋钢筋，钢筋表面形状系数，对0.111=--C C

的内力值。

应组合和短期效应组合分别为按照作用长期效，其中，

，作用长期效应影响系数212122/5.01N N N N C C +=--

；

板式受弯构件时，系数，当为钢筋混凝土与构件受力性质有关的15.133=--C C

()()；纵向收拉钢筋直径计算；

钢筋应力，按mm d h A M s ss ss --=--087.0/δδ

；时，取；当取时，

对钢筋混凝土构件，当纵向受拉钢筋配筋率，06.00006.02.0002.0--=<=>ρρρρρ

弯矩值。

作用短期效应组合轴向构件受拉翼缘厚度；

构件受拉翼缘宽度；

------s f f M h b

钢筋应力0476.22

1720.870.874926644s ss s M MPa A h δ=

==?? 配筋率04926

0.006751140640

s A bh ρ==

=? 短期活载作用下的弯曲裂缝宽度

[]517230281.0 1.150.1090.22100.28100.00675tk tk W mm W mm +??

=??

?=<= ??+???

长期荷载作用下的弯曲裂缝宽度

2325.74

10.5 1.49329.17

C =+?

=

[]-7-71.3510 1.49 2.01100.2tk tk W mm W mm =??=?<=

裂缝验算满足规范要求。

六、变形计算

荷载短期效应作用下的跨中截面挠度按下式近似计算：

B

L M f s s 2

485?=

M s =×106N?mm

L ＝=9600mm

cr

s cr s cr B B M M M M B B 020

])(1[)(-+=

B 0为全截面抗弯刚度，B 0＝，按全截面参加工作计算，取b ’f =1260mm

67.610

00.3100.24

5≈??==c s E

E E s

α得换算截面的面积为：A co =a Es A s =×4926=32856mm 2，换算截面重心至受压缘的距离y ’0=，至受拉区边缘的距离y 0===254mm 。换算截面惯性距J 0＝5808756cm 4，对受拉区边缘的弹性抵抗矩W 0=J 0/y 0=5808756/=228691cm 3，换算截面重心以上部分面积对重心的面积矩为：

=0S Σy i ×As =44805cm 3

取E c =×104MPa ，将数据代入得：

4414200.9531058087561016.555010B N mm =????=??

B cr 为开裂截面的抗弯刚度，cr c cr J E B =

在抗弯承载力计算中可知，x

322

00032

104

'(')()3

1260151 6.674926(482.3151)3

0.61352610cr Es s s Es s bx J A x A h x mm ααα=+-+-?=+??-=?

4101423.0100.61352610 1.8410cr B N mm =???=??

开裂弯矩：0W f M tk cr λ=

00244805

2/0.3918228698

S W γ?==

=

代入上式得：

KN.m 11.18001.2104480522300=???=??==tk tk cr f S W f M λ

M s =将以上数据代入公式得：

mm

N B B

M M M M B B cr

s cr s cr ??=?-+?=-+=

1422140220

105674.28627.1555.16])878.323118.180(1[]878.323118.180[10555.16])(1[)(

荷载短期效应作用下跨中截面挠度为：

2

62

14

5485476.210960011.5248 2.567410s s M L f B

mm =?

??=?=? 长期挠度为：

1.611.5218.43/16006t s f f mm L mm θη==?=>=

应设置预拱度。预拱度值按结构自重和1/2可变荷载频遇值计算的长期挠度

之和采用。

2

12626

14

{0.5[0.7/(1)]}5'485{379.180.5[0.7217.22/1.4048]}109.6101.648 2.56741016.36GK Q K Q K p M M M L

f B

mm

θμη+++=??

+????=??

?=

消除自重影响后的长期挠度值：

2

62

14

()5485(476.22379.18)1096001.648 2.5674105.809600/60016s GK LK

M M L f B

mm mm

θη-=??

-??=??

?=<= 计算挠度小于才规范限值，满足规范要求。

综上所述，验算结果为：本空心板（边、中板）满足安全正常使用要求。

10米装配式钢筋混凝土空心板计算书

装配式钢筋混凝土空心板 计算书 跨径： 10米(2×净11.0米) 斜交角： 15° 30° 45° 计算： 复核： 审核： XXXX勘察设计研究院 年月日

一、计算资料 1、标准跨径：10.0m 2、计算跨径：9.6m 3、桥面净空：净－11.0 m 4、设计荷载：公路－Ⅰ级 5、斜交角度：150300450 6、材料： (1)普通钢筋：R235、HRB335钢筋，其技术指标见表-1。 表－1 (2)空心板混凝土：预制空心板及现浇桥面铺装、空心板封头、防撞护栏均采用C30混凝 土，铰缝混凝土采用C30小石子混凝土，桥面面层为沥青砼。技术指标见表-2。 表－2 7 (1)中华人民共和国行业标准《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）； (2)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004），简称《公预规》。 (3)《公路桥涵设计手册－梁桥（上册）》（1998年1月第一版第二次印刷），简称《梁桥》。 (4)中华人民共和国行业标准《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）。 二、结构尺寸 本桥按高速公路桥梁设计，取上部独立桥梁进行计算，桥面净宽11.125米，两侧为安全护栏，全桥采用9块空心板，中板为1.27米，边板为1.67米，水泥砼铺装厚10cm，沥青砼厚10cm。取净－11.125m桥梁的边、中板进行计算，桥梁横断面及边、中板尺寸如图1，图2所示（尺寸单位：cm） 图 1

图2 空心板的标准跨径为10m，计算跨径l＝9.6m。 空心板的具体构造见我院桥涵设计通用图（编号：TYT/GJS 02－3－2）。 三、各块板汽车荷载横向分布系数m c计算 1、采用铰结板法计算弯矩及L/4截面至跨中截面剪力的m c a. 计算截面抗弯惯性矩I 在AUTOCAD中作图量测得到边、中板跨中截面对各自水平形心轴的抗弯惯性矩：I边=0.01745 (m4)，I中=0.01465 (m4)。 b. 计算截面抗扭惯性矩I T 空心板截面边、中板跨中截面抗扭惯性矩I T可近似简化成图4虚线所示的薄壁箱形截面来计算（尺寸单位：cm）

钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书

钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书 一、设计资料 某建筑现浇钢筋混凝土楼盖，建筑轴线及柱网平面见图1。层高4.5m。楼面可变荷载标准值5kN/m2，其分项系数1.3。楼面面层为30mm厚现制水磨石，下铺70mm厚水泥石灰焦渣，梁板下面用20mm厚石灰砂浆抹灰梁、板混凝土均采用C25级；钢筋直径≥12mm时，采用HRB335钢，直径<12mm，采用HPB235钢。 二、结构布置 楼盖采用单向板肋形楼盖方案，梁板结构布置及构件尺寸见图1。 图1 单向板肋形楼盖结构布置 三、板的计算 板厚80mm。板按塑性内力重分布方法计算，取每m宽板带为计算单元，有关尺寸及计算简图如图2所示。 图2 板的计算简图 1.荷载计算 30mm现制水磨石0.65kN/ m2 70mm水泥焦渣14kN/ m3×0.07m＝0.98 kN/ m2

80mm 钢筋混凝土板 25kN/ m 3×0.08m ＝2 kN/ m 2 20mm 石灰砂浆 17kN/ m 3×0.02m ＝0.34 kN/ m 2 恒载标准值 g k ＝3.97 kN/ m 2 活载标准值 q k ＝5.0 kN/ m 2 荷载设计值 p ＝1.2×3.97+1.3×5.0＝11.26 kN/ m 2 每米板宽 p ＝11.26 kN/ m 2.内力计算 计算跨度 板厚 h ＝80mm ，次梁 b×h ＝200mm×450mm 边跨l 01＝2600－100－120+80/2＝2420mm 中间跨l 02＝2600－200＝2400mm 跨度差（2420 3.配筋计算 b ＝1000mm ，h ＝80mm ，h 0＝80－20＝60mm ，f c ＝11.9 N/mm 2, f t =1.27 N/mm 2, f y =210 N/mm 2 对轴线②~④间的板带，考虑起拱作用，其跨内2截面和支座C 截面的弯矩设计值可折减20%，为了方便，近似对钢筋面积折减20%。 其中ξ均小于0.35，符合塑性内力重分布的条件。 281 0.35%100080 ρ= =?>min 1.270.2%45450.27%210t y f f ρ==? =及

单向板肋形楼盖设计案例

单向板肋形楼盖设计案例 某水电站副厂房楼盖采用现浇钢筋混凝土单向板肋形结构。其平面尺寸为 22.5m×18.0m，平面布置如图1 所示。 楼板上层采用20mm厚的水泥砂浆抹面，外墙采用240mm厚砖墙，不设边柱，板在墙上的搁置长度为120mm，次梁和主梁在墙上的搁置长度为240mm。 板上可变荷载标准值qk=6 kN/m 2 。混凝土强度等级为C20，梁中受力钢筋为HRB335 级，其余钢筋为PRB235 级。 初步拟定尺寸：板跨为 2.5m，板厚为100mm；次梁的跨度为 6.0m，其截面尺寸为200mm×500mm；主梁跨度为7.5m，其截面尺寸300mm×800mm。按刚度要求，板厚h≥l/40 =2500/40=63mm，次梁高度h≥l/25=240mm，主梁高度h≥l/15=500mm，拟定尺寸均满足刚度要求。 该厂房为3级水工建筑物，基本组合时的安全系数K=1.25。试为此楼盖配置钢筋并绘出结构施工图。

（一）板的设计 1.计算简图 板的尺寸及其支承情况如图2（a）所示。 计算跨度：边跨ln1=2500–120–200/2=2280mm l01=ln1+b/2+h/2=2280+200/2+100/2=2430mm l01=ln1+a/2+b/2=2280+120/2+200/2=2440mm l01=1.1ln1=1.1×2280=2508mm 应取L01= 2430mm，但为了计算方便和安全，取L01=2500mm

中间跨L02=lc=2500mm 两跨相差（L02–L01）/L02=（2500–2430）/2500=2.8 %＜10 %，应按等跨来考虑， 9 跨按5 跨计算。其计算简图如图2（b）所示。 图 2 连续板的构造及计算简图 2.荷载计算: 在垂直于次梁的方向取1m宽的板带作为板的计算单元。 永久荷载：100mm厚钢筋混凝土板自重25×1.0×0.1=2.5kN/m 20mm厚水泥砂浆面层重20×1.0×0.02=0.4kN/m 永久荷载标准值gk=2.5+0.4=2.9kN/m 可变荷载：可变荷载的标准值qk=6.0kN/m 折算荷载：gk′=gk+qk/2=2.9+6.0/2=5.9kN/m qk′=qk/2=6.0/2=3.0kN/m 3.内力计算

后张法20米空心板梁张拉计算书

后张法20米空心板梁张拉计算书 $1．理论依据及材料设备 一、 钢束理论伸长值计算公式 (1) =P×[1-e-(kL+μθ)]/(kL+μθ) 其中: —预应力钢束理论伸长值，cm； — 预应力钢束的平均张拉力，N； P — 预应钢束张拉端的张拉力，N；L—从张拉端至计算截面孔道长度，（应考虑千斤顶工作长度及设计图纸对不同梁板在曲线段的参数X值。） Ay—预应力钢束截面面积，mm2； Eg—预应力钢束弹性模量，MPa； θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，rad； K—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；μ—预应力钢束与孔道壁的摩擦系数；二、材料与设备 （一） 材料：主要是钢线，其标准必须是设计提出的ASTM416-90，标准强度 ,Φj15.24mm。每批材料均要送检，要有试

验检验证书，其结果要达到设计标准。（二） 设备 设备主要是千斤顶油表，根据设计图纸要求，选用OVM15系列锚具，和YCW250B型选千斤顶，以及配套的ZB2X2/500型电动油泵。 2、选用油表。 根据20米空心板梁设计图纸要求，该类梁板有三种钢束，分别由4、5、6股钢绞线构成，各种钢束最大控制张拉力分别为781.2KN、976.5KN、1171.8KN。 YCW250型千斤顶活塞面积A=48360㎜2，按最大控制张拉力F=1171800N计算，其油表读数Q=F/A=1171800N/48360㎜2=24.23Mpa 故油表选用1.6级，选用量程为（1.3～2倍）×24.32=31.5～48.46(Mpa)最大量程为60Mpa。 使用前千斤顶与油压表配套送有资质单位丁标定，经昆明理工大建筑学院标定结果： 千斤顶编号：20575，油压表编号：2395，千斤顶工作长度0.4m。

单向板肋梁楼盖设计计算书

目录 一、荷载情况及材料选用 (1) 二、计算跨径及主梁截面设计 (1) 三、荷载计算 (2) 四、计算简图 (2) 五、内力计算 (3) 六、内力包络图 (5) 七、正截面受弯承载力计算 (6) ， 八、斜截面受剪承载力计算 (8) 九、附加箍筋计算 (8)

现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书 一、荷载情况及材料选用 1.荷载选用 排名32，查表1、表2、表3得：恒载标准值8.2/k g kN m = 活载标准值16.6/k q kN m = 粉刷层厚20mm ，重度取17kN/m 3，混凝土重度取25 kN/m 3 恒载分项系数取；活载分项系数取 2.材料选用 混凝土C30（2 2 14.3; 1.43c t N N f f mm mm ==）；梁中纵向受力钢筋采用 HRB400（2 360c t N f f mm ==），其他钢筋均采用HRB335（2 300c t N f f mm ==） 二、计算跨径及主梁截面设计 由于主梁线刚度较柱线大很多，故中间支座可安脚趾考虑。主梁计算跨径按取为。 截面高1 1( )4807201510h L mm ==，取700h mm =； 截面宽11()2303503 2 b h mm ==，取300b mm =

为简化计算，主梁自重按集中荷载考虑。 次梁传来的恒载 8.27.259.04kN ?= 主梁自重 250.3(0.70.08) 2.411.16kN ??-?= 主梁粉刷 170.02(0.70.08) 2.42 1.01kN ??-??= 恒载标准值 71.15kN 活载标准值 16.67.2119.52kN ?= 恒载设计值 71.15 1.285.38G kN =?= 活载设计值 119.52 1.4167.33Q kN =?= 四、计算简图

u16m后张法预应力混凝土空心板计算书

16m简支装配式后张法预应力混凝土空心板配束计算 1．设计依据及相关资料 1.1计算项目采用的标准和规范 1.《公路工程技术标准》（JTG B01-2003） 2.《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） 3.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004） 1.2参与计算的材料及其强度指标 材料名称及强度取值表表1.1

1.3 荷载等级 荷载等级：公路Ⅰ级； 1.4 作用荷载、荷载组合、荷载作用简图 1．永久作用：结构重力、预加力和混凝土的收缩及徐变作用 2．可变作用：汽车荷载、温度作用 横向分布系数取值见横向分布系数计算书,中板取0.328,边板悬臂长为630mm的取0.321,边板悬臂长为380mm的取0.322。整体温升温将取20度,负温差为正温差的-0.5倍。

组合设计值Sud=1.2×永久作用+1.4×汽车荷载+0.8×1.4温度 汽车荷载计冲击力，组合值还应乘的结构重要性系数1.1 （2）正常使用极限状态 作用短期效应组合：永久作用+0.7×汽车荷载+0.8×温度梯度+1.0×均匀温度作用作用长期效应组合：永久作用+0.4×汽车+0.8×温度梯度+1.0×均匀温度作用1.5 计算模式、重要性系数 按简支结构计算，结构重要性系数为1.1。 1.5 总体项目组、专家组指导意见 1．在计算收缩徐变时，考虑存梁期为90天。 2．采用预应力A类构件，考虑现浇层厚度的一半混凝土参与结构受力。 2．计算 2.1 计算模式图、所采用软件 采用桥梁博士V3.1.0计算，计算共分5个阶段，即4个施工阶段和1个使用阶段，各阶段情况见表2.1，各施工阶段计算简图见图2.1

单向板配筋计算书

水工钢筋混凝土结构课程设计 计算书 设计题目：某水电站副厂房楼盖结构设计 题目类型：钢筋混凝土单向板肋形结构 题号： 班级：水电0601 姓名：李海斌 学号：200690250127 指导教师：王中强彭艺斌任宜春 日期：2009年6月8-14 日

目录 1课程设计任务书…………………………………………………………………… 2 计算书正文………………………………………………………… 第一章结构布置及板梁截面的选定和布置…………………………………… 1.1 结构布置....................................................................................... .1 1.2初步选定板、梁的截面尺寸. (2) 1.2.1板厚度的选定 1.2.2次梁的截面尺寸 1.2.3主梁截面尺寸 第二章单向板的设计 2.1板的荷载计算 (3) 2.1.1板的永久荷载的计算 2.1.2板的可变荷载的计算 2.2板的计算跨度计算 (1) 2.2.1边跨的计算 2.2.2中间跨度计算 2.2.3连续板各界面的弯矩计算 2.3板的正截面承载能力计算及配筋计算…………………………………………. .1 第三章次梁的设计 3.1次梁的荷载计算………………..………………… 3.1.1次梁的永久荷载设计值计算 (1) 3.1.2次梁承受可变荷载设计值……………………………… 3.1.3次梁承受荷载设计值………… 3.2 次梁的内力计算………………..………………………………………… 3.2.1次梁边跨计算………………..………………… 3.2.2次梁中间跨计算 (1) 3.3.3次梁的弯矩设计值和剪力设计值的计算…………………………… 3.4次梁的承载力计算 (3) 3.4.1正截面受弯承载力计算 3.4.2翼缘计算宽度的计算………………………………… 3.4.3 T形梁截面类型的判定………………..………………… 3.4.4次梁正截面承载能力计算………………………………………. .1 3.4.5次梁斜截面受剪承载力计算 (1) 第四章主梁设计………………..……………… 4.1主梁内力的弹性理论设计 (1) 4.1.1主梁承受永久荷载的计算………………………………………

单向板肋梁楼盖设计算书(参考例题)

一、设计题目及目的 题目：某工业厂房车间的整体式钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计。 目的：1、了解单向板肋梁盖的荷载传递关系及其计算简图的确定。 2、通过板及次梁的计算，掌握考虑塑性内力重分布的计算方法。 3、通过主梁的计算，掌握按弹性理论分析内力的方法，并熟悉内力包络图和材料图的绘制方法。 4、了解并熟悉现浇梁板的有关构造要求。 5、掌握钢筋混凝土结构施工图的表达方式，制图规定，进一步提高制图的基本技能。 6、学会编制钢筋材料表。 二、设计内容 1、结构平面布置图：柱网、主梁、次梁及板的布置 2、板的强度计算（按塑性内力重分布计算） 3、次梁强度计算（按塑性内力重分布计算） 4、主梁强度计算（按弹性理论计算） 5、绘制结构施工图 （1）结构平面布置图（1：200） （2）板的配筋图（1：50） （3）次梁的配筋图（1：50；1：25） （4）主梁的配筋图（1：40；1：20）及弯矩M、剪力V的包络图 （5）钢筋明细表及图纸说明 三、设计资料 1、楼面的活荷载标准值为9.0kN/m2 2、楼面面层水磨石自重为0.65kN/m2,梁板天花板混合砂浆抹灰15mm. 3、材料选用：（1）、混凝土：C25 （2）、钢筋：主梁及次梁受力筋用HRB335级钢筋，板内及梁内的其它钢筋可以采用HPB235级。

一、结构平面结构布置： 1、确定主梁的跨度为m 6.6,次梁的跨度为m 0.5,主梁每跨内布置两根次梁,板的跨度为m 2.2。楼盖结构布置图如下： 2、按高跨比条件，当mm l h 5540 1 =≥ 时，满足刚度要求，可不验算挠度。对于工业建筑的楼盖板，要求mm h 80≥，取板厚mm h 80=。 3、次梁的截面高度应满足 121(=h ～278()181=L ～mm )417，取mm h 400=；则2 1 (=b ～ 133()3 1 =h ～mm )200，取mm b 200=。 4、主梁的截面高度应该满足81(=h ～440()141=L ～mm )660，mm h 400=，则2 1 (=h ～ 200()31 =h ～mm )300，取mm b 250=。

单向板肋梁楼盖设计计算书.

单向板肋梁楼盖设计 计算书 姓名： 学号： 班级： 宁波大学建筑工程与环境学院 2013年12 月12日

目录 一．某多层工业建筑楼盖设计任务书 1 （1）设计要求 1 （2）设计资料 1 二．某多层工业建筑楼盖设计计算书 1 （1）楼盖结构平面布置及截面尺寸确定 1 （2）板的设计 1 （3）次梁的设计 3 （4）主梁的设计 6 附图1.厂房楼盖结构平面布置图 附图2.板的配筋示意图 附图3.次梁配筋示意图 附图4.主梁配筋示意图 附图5.板平法施工图示例 附图6.梁平法施工图示例

单向板肋梁楼盖设计任务书 （1）设计要求 ①板、次梁内力按塑性内力重力分布计算。 ②主梁内力按弹性理论计算。 ③绘出结构平面布置图、板、次梁和主梁的施工图。 本设计主要解决的问题有：荷载计算、计算简图、内力分析、截面配筋计算。 构造要求、施工图绘制。 （2）设计资料 ①楼面均布活荷载标准值 q k =5.2KN/m 2 ②楼面做法 楼面面层用15mm 厚水磨石（3/25m KN =γ ），找平层用20mm 厚水泥砂浆（3/20m KN =γ ），板底、梁底及其两侧用15mm 厚混合砂浆顶棚 抹灰（3/17m KN =γ） 。 ③材料 混凝土强度等级采用30C ，主梁和次梁的纵向受力钢筋采用HRB400， 箍筋采用HPB400级。 单向板肋梁楼盖设计计算书 1.楼盖结构平面布置及截面尺寸确定 确定主梁（L 1）的跨度为6.0m ，次梁（L 2）的跨度为6.0m 主梁每跨内布置 两根次梁，板的跨度为2.0m 。楼盖结构的平面布置图见附图1。 按高跨比条件，要求板厚h ≥l/40=2000/30=67mm ，对于工业建筑的楼板， 按要求h ≥80mm ，所以板厚取h=80mm 。 次梁截面高度应满足h=l/18~l/12=333~500mm ，取h=500mm ，截面宽b= （1/2~1/3）h ，取b=200。 主梁截面高度应满足h=l/15~l/10=400~600mm ，取h=600mm ，截面宽b= （1/2~1/3）h ，取b=300mm 。 柱的截面尺寸b×h=400mm×400mm 。 2.板的设计——按考虑塑性内力重分布设计 ①．荷载计算 恒荷载标准值（自上而下） 15mm 水磨石面层 0.015×25=0.375KN/㎡ 20mm 水泥砂浆找平层 0.020×20=0.40KN/㎡ 80mm 钢筋混凝土板 0.080×25=2.00KN/㎡ 15mm 板底混合砂浆 0.015×17=0.255KN/㎡ 小计： 3.03KN/㎡ 活荷载标准值： 5.2KN/㎡

楼盖课程设计单向板楼盖设计

目录 一、设计资料 (2) 二、单向板楼盖设计 (3) 1．承载能力极限状态设计 (3) 1）板（塑性方案设计） (3) 2）次梁（塑性方案设计） (7) 3）主梁（弹性方案设计） (11) 2．正常使用极限状态裂缝与挠度验算 (16) 1）主梁裂缝宽度验算 (16) 2）主梁挠度验算 (17) 三、双向板楼盖设计 (20) 1．承载能力极限状态设计 (20) 1）板的计算（塑性方案设计） (20) 2）支承梁的计算（弹性方案设计） (24) 2．正常使用极限状态裂缝与挠度验算 (29) 1）短边 (29) 2）长边 (31)

设计资料： 某多层民用建筑平面尺寸为b ×h=16.2m ×27m ，采用砖混结构，分别按单向板和双向板肋形楼盖进行设计。墙厚240mm ，壁柱截面尺寸500mm ×500mm ，中柱为混凝土柱，截面尺寸为400mm ×400mm 。 楼盖面层做法：20mm 厚水泥砂浆找平后做10mm 厚水磨石面层，板底采用20mm 厚混合砂浆天棚抹灰。 材料选用：梁内纵向受力钢筋采用HRB400级热轧钢筋，其余采用HRB335级热轧钢筋。混凝土强度等级为C35，可变荷载标准值3.5kN/2 m 。 由规范查得：16.7c f MPa = 1.57t f MPa = 2.20tk f MPa = 43.1510c E MPa =? 由规范查得： HRB400级钢筋：360y f MPa = 52.010s E MPa =? HRB335级钢筋：'300y y f f MPa == 52.010s E MPa =? 要求： 1、按考虑内力重分布的方法进行单向板肋形楼盖板及次梁的内力及配筋计算，按弹性方法进行单向板楼盖主梁的内力、配筋、变形及裂缝计算； 2、按塑性方法进行双向板肋形楼盖板内力及配筋计算，按弹性方法进行双向板肋形楼盖梁的内力、配筋、变形及裂缝计算。 3、分别绘出单、双向板肋形楼盖的结构平面布置和梁板配筋图，要求单向板肋形楼盖的结构平面布置和梁板配筋图一张（A3），双向板肋形楼盖的结构平面布置和梁板配筋图一张（A3）。

20米空心板吊装专项方案 (附计算书,通过专家评审)

XXXXXXXXX工程 20m空心板吊装专项 施工方案 编制： 审核： 审批： XXXXXXXX公司 年月日

目录第一节、工程概况 1、工程概况 2、施工要求及工程目标 3、施工平面布置 第二节、编制依据 第三节、施工计划安排 1、施工进度计划 2、设备计划 第四节、施工工艺技术 1、技术参数 2、工艺流程 3、施工方法 4、检查验收 第五节、施工安全保证措施 1、组织保障 2、技术措施 3、应急预案 4、监测监控 5、安全防护措施 第六节、劳动力计划

1、专职安全生产管理人员 2、特种作业人员 第七节、计算书 1、双机抬梁验算 2、行走路面地基承载力验算 3、吊索验算 4、架桥机验算

20m空心板吊装专项施工方案 第一节工程概况 一、工程概况 跨通顺河处设5×20m预应力空心板简支梁桥，桥梁与河道正交，桥梁起止桩号：K0+638.98-K0+744.02，桥梁全长105.04m，桥宽48m（其中两侧人行道及非机动车道桥宽各9m，车行道桥宽30m）。上部结构采用5×20m预应力钢筋混凝土空心板，空心板板高95cm，中板板宽124cm，边板板宽174cm （悬臂50.5cm）。全桥预应力钢筋混凝土空心板共180片。其中中板150片、边板30片。20m板一片的吊装重量中板为31.25t、边板分别为38.27t。 下部结构：0#、5#桥台采用座板式桥台，桩基采用钻孔灌注桩，桩径均为120cm，1#、2#、3#、4#桥墩采用桩柱式桥墩，直径均为100cm，盖梁高分别为140cm，宽为160cm。本次方案为全桥20m预应力空心板吊装施工。 二、施工要求及工程目标 在梁板安装过程中，我们将加强质量、安全、进度等方面管理，质量目标：梁板安装分项工程合格率100％，优良率90％以上。安全生产目标：无重大伤亡事故。工程进度目标：满足业主总进度计划要求，按时完成各节点形象进度计划。文明施工目标：不发生各类污染环境事故。 三、施工平面布置

单向板 计算步骤

LB-1矩形板计算 一、构件编号: LB-1 二、示意图 三、依据规范 《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001 《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010 四、计算信息 1.几何参数 计算跨度: Lx = 2000 mm; Ly = 6000 mm 板厚: h = 100 mm 2.材料信息 混凝土等级: C25 fc=11.9N/mm2 ft=1.27N/mm2 ftk=1.78N/mm2Ec=2.80×104N/mm2钢筋种类: HRB400 fy = 360 N/mm2Es = 2.0×105 N/mm2 最小配筋率: ρ= 0.200% 纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 40mm 保护层厚度: c = 20mm 3.荷载信息(均布荷载) 永久荷载分项系数: γG = 1.200 可变荷载分项系数: γQ = 1.400 准永久值系数: ψq = 1.000 永久荷载标准值: ｑgk = 4.100kN/m2 可变荷载标准值: ｑqk = 2.000kN/m2 4.计算方法:弹性板 5.边界条件(上端/下端/左端/右端):简支/简支/固定/固定 6.设计参数 结构重要性系数: γo = 1.00 泊松比:μ = 0.200 五、计算参数: 1.计算板的跨度: Lo = 2000 mm

2.计算板的有效高度: ho = h-as=100-40=60 mm 六、配筋计算(ly/lx=6000/2000=3.000>2.000,所以选择多边支撑单向板计算): 1.X向底板配筋 1) 确定X向底板弯距 Mx = (γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2/24 = (1.200*4.100+1.400*2.000)*22/24 = 1.287 kN*m 2) 确定计算系数 αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho) = 1.00*1.287×106/(1.00*11.9*1000*60*60) = 0.030 3) 计算相对受压区高度 ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.030) = 0.030 4) 计算受拉钢筋面积 As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*60*0.030/360 = 60mm2 5) 验算最小配筋率 ρ = As/(b*h) = 60/(1000*100) = 0.060% ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求 所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*100 = 200 mm2 6) 计算纵跨分布钢筋面积 不宜小于横跨板底钢筋面积的15%,所以面积为: As1 = As*0.015 = 200.00*0.15 = 30.00mm2 不宜小于该方向截面面积的0.15%,所以面积为: As1 = h*b*0.0015 = 100*1000*0.0015 = 150.00mm2 取二者中较大值，所以分布钢筋面积As = 150mm2 采取方案?8@200, 实配面积251 mm2 2.X向左端支座钢筋 1) 确定左端支座弯距 M o x = (γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2/12 = (1.200*4.100+1.400*2.000)*22/12 = 2.573 kN*m 2) 确定计算系数 αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho) = 1.00*2.573×106/(1.00*11.9*1000*60*60) = 0.060 3) 计算相对受压区高度 ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.060) = 0.062 4) 计算受拉钢筋面积 As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*60*0.062/360 = 123mm2 5) 验算最小配筋率 ρ = As/(b*h) = 123/(1000*100) = 0.123% ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求

跨河桥梁工程20m空心板桥计算书

xxxxxxxxxxxxxxxxxx跨河桥梁工程20m空心板桥计算书 编制： 复核： 审核： 2015年11月

目录 1桥梁概况 (1) 2验算模型及参数 (1) 2.1结构介绍 (1) 2.2计算方法 (1) 2.3计算采用规范 (1) 2.4计算采用标准 (2) 2.5结构验算参数 (2) 3中梁设计状态下的结构验算 (5) 3.1正常使用极限状态应力验算 (5) 3.2正常使用极限状态挠度验算 (6) 3.3承载能力极限状态强度验算 (7) 3.4设计状态下结构验算结论 (7) 4边梁设计状态下的结构验算 (7) 4.1正常使用极限状态应力验算 (7) 4.2正常使用极限状态挠度验算 (8) 4.3承载能力极限状态强度验算 (9) 4.4设计状态下结构验算结论 (10) 5、桥梁下部结构设计 (10) 5.1、桥台盖梁计算 (10) 5.2、桥台桩基计算 (10)

1桥梁概况 本计算书使用上部结构部分为20m简支空心板梁，桥面宽度15m，其中机动车道宽10m。 2验算模型及参数 2.1结构介绍 本计算书适用上部结构部分采用20m简支空心板梁预应力混凝土结构，由11片空心板组成。标准横断面布置见图1。 图1桥梁标准横断面图 2.2计算方法 采用结构计算软件桥梁博士对上部结构进行分析计算，并以《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）和《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）为标准进行检算。结构按部分预应力混凝土结构进行检算。 2.3计算采用规范 （1）部颁《城市桥梁设计规范》CJJ11-2011； （2）部颁《公路工程技术标准》JTG B01-2003；

单向板楼盖设计例题

4.3.2.9 单向板楼盖设计例题第一部分——内力分析 某多层厂房的建筑平面如图4-37所示，环境类别为一类，楼梯设置在旁边的附属楼房内。楼面均布可变荷载标准值为8kN/m2，楼盖拟采用现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖，试进行设计。其中板、次梁按考虑塑性内力重分布设计，主梁内力按弹性理论计算。 图4-37 +5.00建筑平面 （1）设计资料 楼面做法：水磨石面层；钢筋混凝土现浇板；20mm混合砂浆抹底。 材料：混凝土强度等级C30；梁钢筋采用HRB400级钢筋，板采用HPB300级钢筋。 （2）楼盖的结构平面布置 主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置（对应横向承重方案）。主梁的跨度为6.6m，次梁的跨度为6.6m，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为6.6/3 2.2m，l02/l01=6.6/2.2=3，因此按单向板设计。 根据表4－1，按跨高比条件，要求板厚h≥2200/40=55mm，对工业建筑的楼盖板，要求h≥80mm，故取板厚h=80mm（注：在民用建筑中，楼板内往往要双向布设电线管，故板厚常不宜小于100mm）。 次梁截面高度应满足h=l0/18～l0/12=6600/18～6600/12=367～550mm。考虑到楼面可变荷载比较大，取h=500mm。截面宽度取为b=200mm。 主梁的截面高度应满足h=l0/15～l0/10=6600/15～6600/10=440～660mm，取h=650mm。截面宽度取为b=300mm。

楼盖的平面布置见下图。结构平面布置图上应表示梁、板、柱，墙等所有结构构件的平面位置，截面尺寸、水平构件的竖向位置以及编号，构件编号由代号和序号组成，相同的构件可以用一个序号。 200 图4-38 +4.965结构平面布置图（注：板厚均为80mm）图中柱、主梁、次梁、板的代号分别用“Z”、“KL”、“L”和“B”表示，主、次梁的跨数写在括号内。 （3）板的内力计算 1）荷载 板的永久荷载标准值 水磨石面层 0.65kN/m2 80mm钢筋混凝土板 0.08×25=2.0kN/m2 20mm混合砂浆 0.02×17=0.34kN/m2小计 2.99 kN/m2板的可变荷载标准值 8.0kN/m2永久荷载分布项系数取1.2；因楼面可变荷载标准值大于4.0kN/m2，所以可变荷载分项系数应取1.3（见《规范》）。于是板的 永久荷载设计值g=2.99×1.2=3.59kN/m2 可变荷载设计值q=8×1.3=10.4kN/m2

米空心板预应力张拉计算书

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国道110线麻正段公路第2合同段13米空心板张拉控制计算书 宁夏路桥国道1１0线麻正公路第2合同段项目经理部 二〇一六年四月十日

第一章 工程概述 本合同段预应力钢绞线采用国标φs 15.2(GB/T5２２4－２003)，标准强度a 1860MP fpk =, 低松驰高强度钢绞线。跨径3０ｍ箱梁和13m 空心板均采用Φs 15．2mm 钢绞线。 预应力损失参数: 纵向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=０.２3，孔道偏差系数K=0.0０3,钢束松弛预应力损失根据张拉预应力为１３02ＭPa 取为△＝0．0２5,锚具变形与钢束回缩值（一端)为６mm;横向预应力钢绞线波纹管摩阻系数u=0．２３,孔道偏差系数K=０.0０15。 梁体预应力材料： 预应力束:公称直径为Φ=15.2ｍm ，抗拉标准强度fpk ＝18６0MPa 的高强度低松弛钢绞线。 第二章 设计伸长量复核 一、计算公式及参数: 1、预应力平均张拉力计算公式及参数： () () μθ μθ+-=+kx e p p kx p 1 式中: P p —预应力筋平均张拉力（N ） P —预应力筋张拉端的张拉力（N ） X —从张拉端至计算截面的孔道长度(m ） θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ） ｋ—孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数,取０.00２

μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数,取0.１4 ２、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数: ()P P p E A l p l =? 式中： Ｐp —预应力筋平均张拉力(N ） Ｌ—预应力筋的长度(m ｍ) A p —预应力筋的截面面积（mm ２)，取1４0 mm 2 E p —预应力筋的弹性模量(N/ mm 2），取1.95×105 N/ mm ２ 二、平均控制张拉力及伸长量计算：（根据设计编号进行编排) 见附表:预应力钢绞线张拉控制计算表 第三章 千斤顶张拉力与对应油表读数计算 一、钢绞线的张拉控制应力： ３根钢绞线束:F=0.7５×Ap ×n ＝13９5*14０*3＝117１80０N ＝58５.9K Ｎ 4根钢绞线束:F=0．７5ｆpk ×A ｐ×n=１395*14０＊4＝７8１200 Ｎ=７81.２KN 二、中梁： N1/Ｎ2(3根）:1、3号千斤顶张拉、3号油表时: 千斤顶回归方程：

单向板肋梁楼盖设计计算书(参考例题)

钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计任务书 一、设计题目及目的 题目：某工业厂房车间的整体式钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计。 目的：1、了解单向板肋梁盖的荷载传递关系及其计算简图的确定。 2、通过板及次梁的计算，掌握考虑塑性内力重分布的计算方法。 3、通过主梁的计算，掌握按弹性理论分析内力的方法，并熟悉内力包络图和材料图的绘制方法。 4、了解并熟悉现浇梁板的有关构造要求。 5、掌握钢筋混凝土结构施工图的表达方式，制图规定，进一步提高制图的基本技能。 6、学会编制钢筋材料表。 二、设计内容 1、结构平面布置图：柱网、主梁、次梁及板的布置 2、板的强度计算（按塑性内力重分布计算） 3、次梁强度计算（按塑性内力重分布计算） 4、主梁强度计算（按弹性理论计算） 5、绘制结构施工图 （1）结构平面布置图（1：200） （2）板的配筋图（1：50） （3）次梁的配筋图（1：50；1：25） （4）主梁的配筋图（1：40；1：20）及弯矩M、剪力V的包络图 （5）钢筋明细表及图纸说明 三、设计资料 1、楼面的活荷载标准值为9.0kN/m2 2、楼面面层水磨石自重为0.65kN/m2,梁板天花板混合砂浆抹灰15mm. 3、材料选用：（1）、混凝土：C25 （2）、钢筋：主梁及次梁受力筋用HRB335级钢筋，板内及梁内的其它钢筋可以采用HPB235级。

现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书 一、结构平面结构布置： 1、确定主梁的跨度为m 0.5,主梁每跨内布置两根次梁,板的跨度为 6.6,次梁的跨度为m 2.2。楼盖结构布置图如下： m

2、按高跨比条件，当mm l h 5540 1 =≥ 时，满足刚度要求，可不验算挠度。对于工业建筑的楼盖板，要求mm h 80≥，取板厚mm h 80=。 3、次梁的截面高度应满足 121(=h ～278()181=L ～mm )417，取mm h 400=；则2 1 (=b ～ 133()3 1 =h ～mm )200，取mm b 200=。 4、主梁的截面高度应该满足81(=h ～440()141=L ～mm )660，mm h 400=，则2 1 (=h ～ 200()31 =h ～mm )300，取mm b 250=。 二、板的设计（按塑性内力重分布计算）： 1、荷载计算： 板的恒荷载标准值： 取1m 宽板带计算：

现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书

1钢筋混泥凝土单向板肋梁楼盖课程设计任务书 一、设计目的 通过本课程的设计试件，使学生了解并熟悉有关钢筋混凝土现浇楼盖的设计方法和设计步骤，培养其独立完成设计和解决问题的能力，提高绘图能力。 二、设计资料 1、工程概况： 某框架结构工业仓库，二层建筑平面图如下图所示（楼面标高4.00m）,墙厚370mm,混凝土柱400x400mm。板伸入墙120mm,次梁伸入墙240mm,主梁伸入墙370mm。房屋的安全等级为二级，拟采用钢筋混凝土现浇单向板肋形楼盖。 图1 梁板结构平面布置 2、楼面构造层做法：20mm厚石灰砂浆粉刷，30mm厚水磨石楼面（标 准值0. 65kN/m2） o 3、活荷载：标准值为7. 5 kN/m2 o 4、恒载分项系数为1.2；活荷载分项系数为1.3。 5、材料选用：混凝土采用C25（A=11.9N/〃”2, /=1.27N/〃m2） 钢筋梁中受力主筋采用HRB400级（f =36ON/〃* ） x 其余采用HPB235级（人=210"/〃〃/） 三、设计容 1、确定结构平面布置图：柱网、主梁、次梁及板的布置

2、板的设计（按塑性理论） 3、次梁设计（按塑性理论） 4、主梁设计（按弹性理论） 5、绘制结构施工图，包括： （1）、结构平而布置图 （2）、板、次梁、主梁的配筋图 （3）、主梁弯矩包络图及抵抗弯矩图 （4）、设计说明 （5）、次梁钢筋材料表 四、成果要求 1、课程设计在1周完成。 2、计算书必须统一格式，并用钢笔抄写清楚（或打印）。计算书（施工图）装订顺序：封面、评语页、目录、任务书、设计说明、计算书正文和施工图。 3、施工图统一为A3图纸。要求图而布局均匀、比例适当、线条流畅、整洁美观，严格按照建筑制图标准作图。 4、在完成上述设计任务后方可参加设计答辩及成绩评定。 五、参考资料 1、《混凝土结构设计》，梁兴文主编，中国建筑工业 2、GB50010-2002,《混凝土结构设计规》 3、GB50009-2001,《建筑荷载设计规》

混凝土单向板楼盖课程设计完整版

丽水学院 课程设计 设计题目：钢筋混凝土现浇楼盖设计 课程名称：钢筋混凝土结构 院系：工学院 班级：土木 102 组别：单向板第 26 组 成员学号：陈静 05号张呈羿 27号吴佳雯31号 设计时间：2013年11月11日至11月15日共一周 二0一三年11月11日

目录 目录------------------------------------------------- 1设计说明--------------------------------------------- 2设计资料--------------------------------------------- 2设计计算书及施工平面布置----------------------------- 3结构布置、截面尺寸选择---------------------------- 3板的设计------------------------------------------ 5次梁设计------------------------------------------ 8主梁设计------------------------------------------13附图---------------------------------------------------附图3-1楼板配筋图-------------------------------- 7附图4-1次梁配筋图--------------------------------12附图5-1主梁配筋图--------------------------------19参考文献---------------------------------------------20

13米空心板预应力张拉计算书模板

国道110线麻正段公路第2合同段13米空心板张拉控制计算书 宁夏路桥国道110线麻正公路第2合同段项目经理部

二〇一六年四月十日 第一章 工程概述 本合同段预应力钢绞线采用国标φs 15.2(GB/T5224-2003)，标准强度a 1860MP fpk =, 低松驰高强度钢绞线。跨径30m 箱梁和13m 空心板均采用Φs 15.2mm 钢绞线。 预应力损失参数： 纵向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=0.23，孔道偏差系数K=0.003，钢束松弛预应力损失根据张拉预应力为1302MPa 取为△=0.025，锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm ；横向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=0.23，孔道偏差系数K=0.0015。 梁体预应力材料： 预应力束：公称直径为Φ=15.2mm ，抗拉标准强度fpk=1860MPa 的高强度低松弛钢绞线。 第二章 设计伸长量复核 一、计算公式及参数： 1、预应力平均张拉力计算公式及参数： () () μθ μθ+-=+kx e p p kx p 1 式中： P p —预应力筋平均张拉力（N ） P —预应力筋张拉端的张拉力（N ） X —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）

θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和 （rad ） k —孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.002 μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.14 2、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数： ()P P p E A l p l =? 式中： P p —预应力筋平均张拉力（N ） L —预应力筋的长度（mm ） A p —预应力筋的截面面积（mm 2），取140 mm 2 E p —预应力筋的弹性模量（N/ mm 2），取1.95×105 N/ mm 2 二、平均控制张拉力及伸长量计算：（根据设计编号进行编排） 见附表：预应力钢绞线张拉控制计算表 第三章 千斤顶张拉力与对应油表读数计算 一、钢绞线的张拉控制应力： 3 根 钢 绞 线 束 ： F=0.75 × Ap × n=1395*140*3=1171800N=585.9KN 4 根 钢 绞 线 束 ： F=0.75fpk × A p ×