利泰花园C6018塔吊基础计算书

目录

一、编制依据 (2)

二、工程概况 (2)

三、工程地质条件 (2)

四、塔吊布置 (5)

五、塔吊参数信息 (5)

六、塔吊基础设计 (6)

（一）塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 (6)

（二）矩形承台弯矩的计算 (6)

（三）矩形承台截面主筋的计算 (8)

（四）矩形承台截面抗剪切计算 (10)

（五）桩身与桩基承载力验算 (10)

（六）桩抗拔承载力计算 (12)

（七）抗倾覆验算 (13)

（八）管桩焊缝强度验算 (15)

七、施工技术要求 (16)

八、施工平面图 (16)

一、编制依据

(1) 利泰花园第一期工程《岩土工程勘察报告》及施工图纸

(2)国家标准《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）

(3)行业标准《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）

(4)广东省标准《建筑地基基础设计规范》（DBJ15-31-2003）

(5)四川建筑机械厂生产的C6018型塔机说明书；

(6)《简明施工计算手册》；

(7)PKPM系列软件；

二、工程概况

拟建场地位于广东省从化市明珠工业园区，对外交通十分便利。

拟建场地一期占地面积173472.78m2，建筑物包括4栋12层、31栋9层住宅楼。

三、工程地质条件

根据利泰花园工程《岩土工程勘察报告》；场地地质情况日下：

据钻探揭露,拟建场地的土层自上而下依次为人工填土层（Qml）、第四系冲洪积层（Qal+pl）、第四系坡积层（Qdl）、第四系残积层（Qel）及下伏基岩为花岗岩（r）。其特征分述如下:

1、人工填土层（Qml）

素填土（层序号1）：灰褐色，褐黄色，褐红色，稍湿，松散状，主要由风化土堆填而成，未完成自重固结。本次勘察共有57个孔揭露本层，其中：层厚0.30～8.10m，平均厚度1.52m；顶板埋深0.00～0.00m，平均埋深0.00m；

顶板标高49.79～57.33m，平均标高54.63m。

2、第四系冲洪积层（Qal+pl）

根据岩土性质的不同可分为含砾砂粘土、粘土、淤泥质粘土及含粘性土砾砂四个亚层。

含砾砂粘土（层序号2-1）：浅黄色，褐黄色，稍湿，可塑-硬塑状，主要有粘粒及砂砾组成，砾砂主要成份为石英。本次勘察共有48个孔揭露本层，其中：层厚0.50～16.90m，平均厚度3.93m；顶板埋深0.00～3.10m，平均埋深0.50m；顶板标高48.35～57.71m，平均标高54.09m。

粘土（层序号2-2）：褐灰色，褐黄色，灰色，较湿，可塑状，主要由粘粒组成，局部含少量砂粒，粘性较强。该层仅在ZK51、ZK55、ZK64号孔有揭露，其中：层厚1.30～2.50m，平均厚度1.80m；顶板埋深2.20～3.70m，平均埋深2.93m；顶板标高52.45～54.90m，平均标高53.86m。

淤泥质粘土（层序号2-3）：灰黑色，深黑色，湿，软塑状，主要由粘粒及腐植质组成，局部可见未完腐烂的植物根系，泥腥味较浓，易污手，压缩性高。该层仅在ZK1、ZK2、ZK51、ZK52、ZK55、ZK63、ZK64、ZK71、ZK78、ZK84、ZK85、ZK89等12个孔有揭露，其中：层厚2.10～8.90m，平均厚度4.06m；顶板埋深2.50～9.10m，平均埋深4.71m；顶板标高46.14～54.33m，平均标高50.48m。

含粘性土砾砂（层序号2-4）：灰黄色，褐黄色，灰色，稍密状，饱和，成份主要为石英砂砾，粒径2-6mm，呈此棱角状，含较多粘土，约为15-20%。该层仅在ZK51、ZK52、ZK55、ZK63、ZK64、ZK71、ZK78、ZK84、ZK89等9个孔有揭露，其中：层厚0.90～8.10m，平均厚度3.79m；顶板埋深5.20～

12.10m，平均埋深9.14m；顶板标高43.54～49.70m，平均标高46.06m。

3、第四系坡积层（Qdl）

含砾粉质粘土（层序号3）：灰黄色，褐黄色，褐红色间灰白色，稍湿，可塑-硬塑状，主要有粘粒、粉粒及砂砾组成，含砾约20%左右，砂砾主要成份为石英。本次勘察共有31个孔揭露本层，其中：层厚1.10～6.90m，平均厚度 3.96m；顶板埋深0.00～17.40m，平均埋深 5.59m；顶板标高39.81～56.16m，平均标高49.06m。

4、第四系残积层（Qel）

砂质粘性土（层序号4）：灰黄色，褐黄色，褐红色夹灰白色，灰褐色，稍湿，硬塑状，系燕山期花岗岩风化残积而成，主要成份为长石、石英、云母等、原岩结构可辨，岩芯遇水易软化。该层各孔均有揭露，其中：层厚6.10～29.90m，平均厚度18.42m；顶板埋深0.00～20.20m，平均埋深4.27m；顶板标高37.01～58.41m，平均标高51.27m。

5、下伏基岩花岗岩（r）：

钻探深度范围内根据风化程度不同，可分为全风化、强风化、中风化及微风化四个风化带。

全风化花岗岩（层序号5-1）：灰黄色，灰褐色，褐黄色夹灰白色，岩芯呈土柱状，主要成份为长石、石英、云母等矿物质组成，遇水易软化。该层除ZK71、ZK78、ZK79、ZK81、ZK82、ZK83、ZK87、ZK89、ZK99、ZK100、ZK101、ZK102、ZK103等13个孔外，其余钻孔均有揭露，其中：层厚2.45～19.50m，平均厚度8.31m；顶板埋深11.00～32.20m，平均埋深22.20m；顶板标高22.78～45.08m，平均标高33.45m（详见附件“全风化粉砂质泥岩顶板标

高等值线示意图”）。

强风化花岗岩（层序号5-2）：灰黄色，灰褐色，褐黄色夹灰白色，岩芯呈坚硬土状或半岩半土状，主要成份为长石、石英、云母等矿物质组成，手捏易碎，遇水易散。本次勘察共有66个孔揭露本层，其中：层厚0.80～22.80m，平均厚度8.48m；顶板埋深19.20～44.50m，平均埋深30.95m；顶板标高11.40～36.88m，平均标高25.42m

中风化花岗岩（层序号5-3）：褐黄色，灰褐色，灰色，岩芯呈碎块状，短柱状，裂隙较发育，裂面呈褐黄色，岩质较坚硬，钻进较困难，敲击声较脆。

微风化花岗岩（层序号5-4）：青灰色，灰色，灰白色，岩芯呈短柱状，长柱状，裂隙稍发育，岩质坚硬，钻进困难，敲击声较脆。该层仅在ZK13、ZK18、ZK20、ZK21、ZK29、ZK39等6个孔有揭露，其中：层厚0.30～2.80m，平均厚度0.83m；顶板埋深25.60～31.70m，平均埋深29.12m；顶板标高24.51～31.31m，平均标高27.28m。

四、塔吊布置

为了满足施工需要，在A2 栋与B1栋之间、B4栋与C9栋之间施工现场安装两台C6018塔式起重机（编号为4#、5#），具体位置根据现场情况确定。安装高度均为45.3m。塔吊基础采用5Φ400预应力管桩基础。

五、塔吊参数信息

根据C6018型塔式起重机说明书，其自重(包括压重)F1=677.01kN（按起吊高度35.8m计算），塔吊最大力距M=2100kN.m，塔吊起重高度: H=35.8m，

塔身宽度: B=2.0m，桩混凝土C80，承台混凝土C35，保护层厚度:50mm，矩形承台边长:5.9m×5.9m×1.7m，承台箍筋间距S=200mm，承台钢筋级别: Ⅱ级，桩直径d=0.40m，桩间距a=2.60m，桩入土深度: 4#塔吊21～24m，5#塔吊约30m。

六、塔吊基础设计

（一）塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算

塔吊自重(包括压重)F1=677.01.00kN

作用于桩基承台顶面的竖向力F= 677.01kN

塔吊的倾覆力矩M=1.4×2100=2940.00kN.m

（二）矩形承台弯矩的计算

计算简图：

图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。

1. 桩顶偏心竖向力的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条)

其中n──单桩个数，n=5；

F k──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=677.01kN；

G k──桩基承台的自重，G=25.0×Bc×Bc×Hc =1480.0kN；

Mxk,Myk──承台底面的弯矩设计值(kN.m)；

x i,y i,x j,y j──单桩到承台中心轴的XY方向距离(m)；

N ik──单桩桩顶竖向力设计值(kN)。

经计算得到单桩桩顶竖向力设计值:

最大压力：

N=(677.01k+1.2×1480)/5+2940.00×(2.60×1.414/2)/[2×(2.60×1.414/2)2]=727.3kN 最大拔力：

N=（667.01+1.2×1480)/5-2940.00×(2.60×1.414/2)/[2×(2.60×1.414/2)2]=－254kN

2. 矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-2008的第5.9.2条)

其中Mx,My──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；

xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；

Ni──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，

Ni=Ni-G/n。

经过计算得到弯矩设计值：

压力产生的承台弯矩：

N=（667.01+1.2×1480)/5+2940.00×(2.6/2)/[5×(2.6/2)2]= 941kN

Mx1=My1=2×(906.2－1480/5)×(1.30-0.84)=560.5kN.m

拔力产生的承台弯矩：

N=（-367.4+1.2×1480)/5+2940.00×(2.6/2)/[5×(2.6/2)2]=734.1kN

Mx2=My2=2×734.1×(1.30-0.84)=235kN.m

（三）矩形承台截面主筋的计算

依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。

式中1──系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土

强度等级为C80时，

1取为0.94,期间按线性内插法确定；

fc──混凝土抗压强度设计值；

h0──承台的计算高度。

fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。

承台底面配筋:

s=941×106/(1.00×16.70×5900.00×1650.002)=0.004

=1-(1-2×0.004)0.5=0.004

s=1-0.004/2=0.998

Asx= Asy=941×106/(0.998×1350.00×300.00)=2328mm2因计算得出配筋总截面面积为2×2328=4656mm2。

塔吊底部配筋为双向25@200钢筋，总配筋为As=9812.5mm2＞4656mm2，且大于承台最小配筋率0.15％要求（Asmin＝8400mm2）。

如下图所示：

利泰花园C6018型塔式起重机基础设计

塔吊基础配筋图

（四）矩形承台截面抗剪切计算

依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2008)的第5.9.12条配置箍筋承台公式：

其中V──不计自重的承台斜截面最大设计剪切值；

hs──受剪切承载力截面高度影响系数；

a──承台剪切系数；

ft──混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=2.2N/mm2（C35）；

b0──承台计算截面处的计算宽度，b0=5900mm；

h0──承台计算截面处的计算高度，h0=1650mm；

f yv──钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；

Asv──截面内全部箍筋截面面积；

S──箍筋的间距，S=200mm。

经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!

（五）桩身与桩基承载力验算

本塔吊基础采用5根Φ400的C80预应力混凝土端承桩作为桩基础，桩基承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2008)的第5.2.1条、5.2.2条，以及本工程的《岩土工程勘察报告》，在不考虑地震的条件下计算如下：

1、桩基承载力验算

○1、单桩承受的最大轴向力

QK = P1＋Q1＋Q2

P1——塔吊未采用附着时基础所受的垂直力

Q1——桩承台自重

Q2——桩身自重

QK =677.01＋5.9×5.9×1.7 ×25+(3.14×0.202×30-3.14×0.1562×30) ×5×25=2340kN

○2、单桩竖向承载力特征值Ra

Ra=U

q sia l i＋q PaAp

q

sia——第i层桩侧的摩阻力特征值，按省标地基设计规范（DBJ15-31-2003）表10.2.3-1取：

粉质粘土：I L =3.2 q

sa=35 kPa

I L =1.9 q

sa=50 kPa

I L =4.9 q

sa=65 kPa

全风化岩：q

sa=40 kPa

q

Pa——桩端持力层端阻力特征值按表10.2.3-6取q

Pa=1300 kPa

U——桩身截面周长为1.256×4=5.024 m

l i——第i层土层厚度

Ap——桩身截面面积为0.502×4=2.01m2

Ra=5.024×(35×3.2+50×1.9+65×4.9)+1300×2.01

=5253.11kN

○3、桩竖向承载力验算

QK=2340KN

○4Qik max= P1+ Q1+M/2S=677.01+1480+2100/1.6

=3470 KN≤1.2 Ra=6303.73KN

由于Qik max≤1.2 Ra 故安全

根据设计要求终压其桩身承载力完全能满足承载力要求。桩基完全能满足承载力要求。

（六）桩抗拔承载力计算

桩抗拔承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2008)的第5.4.5条

1、1）．根据前面计算N拔为－254kN。

2）．桩抗拔承载力特征值Rta

∑λi q sia l i＋0.9GO

Rta=Up

G O——桩身自重

q

sia——桩侧土摩阻力特征值

Up——桩周长

λi——抗拔摩阻力拆减系数

Rta=5.024×(0.6×30×2＋0.6×29×2＋0.6×40×4＋0.7×45×1.0)＋0.9×185=1163kN

由于N拔

2、抗拔桩管内桩芯砼及受力钢筋验算

1）填芯砼长度：La≥Qa/fnUm=86.6×103/(0.3×106×0.21×π)=1m

2）抗拔钢筋面积：As=Qa/ fy= 86.6×103/300=891.2mm 2

则配4Φ16二级钢（As=1017.36 mm 2）作为抗拔筋。

则按构造设置，具体如下图：

Qa—相应于荷载效应基本组合时单桩竖向抗拔承载力设计值

fn—填芯砼与管桩内壁的粘结强度设计值，取0.3MPa

Um—管桩内孔圆周长度

fy—钢筋抗拉强度设计值

则：取桩芯填深2.0m 的C35砼，锚筋为4Ф18，锚入承台为750mm。

塔吊基础桩顶构造

（七）抗倾覆验算

桩的水平变形系数α

式中：m ──土的水平抗力系数的比例系数，按DBJ15-31-2003中表10.2.19-2取35MN/m4

b0──桩身计算宽度，按表10.2.19-3取2.34m

Ec ──桩身材料的弹性模量，取0.85×3.25×104N/mm2=2.76×107 KN/m2

I ──桩截面惯性矩

根据DBJ15-31-2003 10.2.24规定，可按刚性桩的方法计算桩的内力与变位

（1）、桩身转角θ

I

E mb c 0

5=α44

32.064m d =π4.04392.032.01076.234.210003575=<=????=l

α

a.

b0 ──桩身计算宽度，按表10.2.19-3确定 b0＝0.9（d+1）＝2.34m m ──地基土水平抗力系数的比例系数，按表10.2.19-2取用 35MN/m C0 ──桩底持力层土的竖向抗力系数 C0＝m ·l ＝315MN/m3

W ──桩底面抵抗矩

θ=12×（3×2546.79+2×6×111.81）/2.34×35×64+18×315×103×2×0.715=107784.84/815340

=1.32×10-4

（2）、允许转动角度

[θ]＝arctan(0.003)＝0.171887

c.由于θ＝1.32×10-4<[θ] 安全

(3)、桩底受拉压边缘的力矩

a.桩的转动点位置

Z0= b0 ml3×(4M0K +3HlK )+6 HlK C0dW /2b0 ml2 (3M0K +2lHlK)

= 2.34×35×63×103×(4×2546.79+3×111.81×6)+6×111.81×350×103×2×0.715/

2×2.34×35×103×62×(3×2546.79+2×6×111.81)

=2.158×1011/0.53×1011

=4.072 m

b.桩顶面处水平位移

x=z ·θ＝4072×2.12×

10-4＝0.83mm

根据DBJ15-31-2003表10.2.19-2查得允许水平位移[x]=2mm

715.0323

=d W π＝dw

C ml b lH M k k 04010

18)23(12++=θ

由于x<[x] 故安全

（4）总被动土压力Ep

γ ──土的重度。γ 取3/62.18m kN =γ

Kp ──被动土压力系数。土的内摩擦角取?=25?

查《简明施工计算手册》表1－13，取Kp ＝2.464

C ──土的内聚力。取C ＝30kPa

Ep1=0.5×18.62×4.0722×2.464+2×30×4.072×2.4641/2

=763.9KN

Ep2=0.5×18.62×1.9282×2.464+2×30×1.928×2.4641/2

=266.85KN

(5).桩底受压边缘的力矩（以倾覆弯矩为负弯矩）

a.桩身转动点上下的被动土压力产生的弯矩

Ma ＝763.9×7.71+266.85×1.043

＝6168kN ·m

b.塔吊工作状态下倾覆弯矩

Mb ＝2940.00kN.m

c.塔吊及桩身自重产生的弯矩

Md ＝560.5kN.m

所以∑M ＝6168-2940+560.5

＝3788.5kN ·m>0 安全

（八）管桩焊缝强度验算

Qa ＝86.6KN≤Lwhefwt=π[400-2+(400-2×5)] ×10-3×0.75×0.005×170×106=1777.55KN Lw —焊缝长度，Lw=π（d1+d2），（d1为焊缝外径，d1=d-2，d2=d-2×5，d 为桩径）

p P p K CH K H E 2212+=γ

he—焊缝计算厚度，he=0.75s（s通常取5mm）

fwt—焊结抗拉强度设计值,取170MPa

管桩接桩焊缝厚度不少5mm，取厚度为10mm。

七、施工技术要求

1)地基土质要求均匀，土质承载力不低于20t/m2;混凝土强度不低于C35。为了保证强度，满足提前安装的要求，混凝土采用C35。

2)塔机安装，基础混凝土强度不应低于90%，并做好基础的排水工作。

3)必须用5根2500mm的直径为φ25螺纹钢筋穿过相邻两组地脚螺栓下端耳环。

4)基础必须做好接地措施，要求接地电阻≤4Ω。

5)浇注前，先将螺栓定位框穿好地脚螺栓与螺母，然后吊入基础地坑内，调整定位框的位置，并用水平仪检查定位框底板上端面，使其平面度达到不大于1/1000的要求后，才可以将地脚螺栓与基础配筋用铁丝固定，底板和螺栓固定必须牢固可靠，不得因浇注混凝土而松动。

6)特别注意：地脚螺栓禁止采用焊接固定。

7)浇筑混凝土时注意保护好地脚螺栓螺纹，以便装拆螺母。

8)本塔吊基础的管桩施工参照工程桩施工。

八、施工平面图

见施工组织设计施工平面布置图。

塔吊基础设计计算书(桩基础)

塔吊基础设计计算书(桩基础) 一、编制依据 1、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002 ); 2、《建筑地基基础设计规范》(DBJ 15-31-2003 )； 3、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001 )； 4、《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002 )； 5、《简明钢筋混凝土结构计算手册》； 6、《地基及基础》(高等学校教学用书)(第二版)； 7、建筑、结构设计图纸； 8、塔式起重机使用说明书； 9、岩土工程勘察报告。 二、设计依据 1、塔吊资料 根据施工现场场地条件及周边环境情况，选用1台QTZ160 自升塔式起重机。塔身自由高度56m，最大吊运高度为203米，最大起重量为10t，塔身尺寸为1.70m x 1.70m，臂长65m。 2、岩土力学资料，(BZK8孔) 3、塔吊基础受力情况

基础顶面所受垂直力 基础顶面所受水平力 基础所受倾翻力矩 基础所受扭矩 三、基础设计主要参数 基础桩： 4①800钻孔桩, 桩顶标高-2.90m ，桩长为15.96m ，桩端入微风化0.5m 。 承台尺寸：平面4.0 X 4.0m ，厚度h=1.50m ，桩与承台 中心距离为1.20m ;桩身混凝土等级：C25。 承台混凝土等级：C35 ； 承台面标高：-1.50m (原地面标高为-0.6m ，建筑物基坑开挖深度 为-11.9m )。 比较桩基础塔吊基础的工作状态和非工作状态的受力情况，桩基础 按非工作状态计算，受力如上图所示： F k =850.0kN G k = 25 X 4 X 4 X 1.50=600kN F h =70kN M k =3630+70 X 1.50=3735kN.m 四、单桩允许承载力特征值计算 1、单桩竖向承载力特征值： 1 )、按地基土物理力学指标与承载力参数计算 A p = n r 2 = 0.5027m 2 R a R sa R ra R pa (DBJ15-31-2003 ) ( 10.2.4-1 ) C 1 0.40; C 2 0.05; f rs 10MPa; f rp 10MPa R sa u q sia l i 3.1415926 0.8 (40 13.76 60 0.7) 1488.9kN F (1= /OlkliL 团 / =3630kN,tn J 丈h 80( 1 2400 -- 4000 d Fk -- Fh-- M ---- M Z ---- 塔吊基础受力示意图 Fk=850kN

塔吊基础知识设计计算

塔式起重机方形独立基础的设计计算 余世章余婷媛 《内容提要》文章通过对天然基础的塔吊基础设计，详细论述整个基础的设计过程，经济适用，安全可靠、结构合理，思路清晰，论述精辟有据；在现场施工中，有着十分重要的指导意义。 关键词：塔机、偏心距、工况、一元三次方程、核心区、基底压力。 一、序言 随着建筑业迅猛发展，塔式起重机（简称塔机）在建筑市场中是必不可少的一项重要垂直运输机械设备；塔机基础设计，在建筑行业中是属于重大危险源的范畴，正因为如此，塔机基础设计得到各使用单位的高度重视；本人通过网络查阅过许多塔机基础设计方案，除采用桩基外，塔基按独立基础所设计的方形基础，绝大部分都按厂家说明书所提供的基础尺寸进行配筋，按规范设计计算的为数不多，厂家所提供基础大小数据有些是不满足规范要求，而塔机基础配筋绝大多数情况是配筋过大，浪费较为严重；厂家说明书所提供数据表明，地基承载力特征值小的基础外形尺寸就较大，承载力特征值较大，基础尺寸就相应的小点，似乎看起来这种做法是正确的，其实并非如此。 塔机基础型式方形等截面最为普遍，下面通过一些规范限定的条件，对方形截面独立基础规范化的设计，很有参考和实用价值。下面举例采用中联重科的塔吊类型进行论述和阐明。 二、塔吊基础设计步骤 2.1、确定塔吊型号

首先根据施工总平面图，根据建筑物外形尺寸（长、宽、高）、及材料堆放场地和钢筋加工场地，根据塔机覆盖率情况，按塔机说明书中的主要参数确定塔机型号。 2.2、根据塔机型号确定荷载 厂家说明书中都有荷载说明，按塔吊自由独立高度条件提供两组数据（中联重科），一组为工作状态（工况）荷载，另一组为非工作状态（非工况）荷载，确定出一组最不利的工况荷载。 2.3、确定塔吊基础厚度h 根据说明书中塔机安装说明，基础固定塔基及有两种形式，一种是地脚螺栓，另一种是埋入固定支腿式；因此根据塔机地脚螺栓锚固长度和支腿的埋深，可以确定塔机基础厚度h。 2.4、基础外形尺寸的确定 根据荷载大小和基础厚度h，确定独立方形基础的边长尺寸。 2.5、基础配筋计算 求出内力进行基础配筋计算，并根据《规范》的构造要求进行配筋和验算。 2.6、基础冲切、螺杆（支腿）受拉或局部受压的验算 三、方形独立基础尺寸的确定 3.1方形基础宽度B的上限值 根据上面塔机基础计算步骤可以看出，塔机基础尺寸的确定是方形基础的计算关键。利用偏心距限定条件，可求出基础最小截面尺寸。根据偏心距e（荷载按标准组合）：

塔吊基础计算书模板

假设塔吊型号:6010/23B,最大4绳起重荷载10t； 塔吊无附墙起重最大高度H=59.8m,塔身宽度B=2.0m； 承台基础混凝土强度:C35, 厚度Hc=1.35m，承台长度Lc或宽度Bc=6.25m； 承台钢筋级别:Ⅱ级,箍筋间距S=200mm,保护层厚度:50mm； 承台桩假设选用4根φ400×95（PHC-A）预应力管桩，已知每1根桩的承载力特征值为1700KN； 参考塔吊说明书可知： 塔吊处于工作状态（ES）时： 最大弯矩Mmax=2344.81KN·m 最大压力Pmax=749.9KN 塔吊处于非工作状态（HS）时： 最大弯矩Mmax=4646.86KN·m 最大压力Pmax=694.9KN 2、对塔吊基础抗倾覆弯矩的验算 取塔吊最大倾覆力矩，在工作状态（HS）时：Mmax=4646.86KN·m，计算简图如下：

2.1 x、y向，受力简图如下：

以塔吊中心O点为基点计算： M1=M=4646.86KN·m M2=2.125·R B M 2=M1 ·R B=4646.86 B=2097.9KN ＜2×1800=3600KN（满足要求） 2.2 z向，受力简图如下： 以塔吊中心O点为基点计算： M1=M=4646.86KN·m M2=3·R B

M R B=4646.86 ＜1800KN（满足要求） 3、承台桩基础设计 3.1 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 计算简图如下： 上图中X轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。 3.1.1 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条) 其中 n——单桩个数，n=4； F——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，等同于前面塔吊说明书中的P；

塔吊四桩基础的计算书

本word文档可编辑修改 PKPM软件出品安全设施计算软件(2019) 塔吊四桩基础的计算书 依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》 (JGJ/T 187-2009)。 一.参数信息 塔吊型号 :QTZ50 塔机自重标准值 :Fk1=357.70kN 起重荷载标准值 :Fqk=50.00kN 非工作状态下塔身弯矩 :M=-356.86kN.m 塔身宽度 :B=1.6m 塔吊最大起重力矩 :M=733.7kN.m 塔吊计算高度 :H=35m 桩身混凝土等级 :C80 保护层厚度 :H=50mm 承台厚度 :Hc=1.2m 承台混凝土等级 :C35 矩形承台边长 :H=5.0m 承台箍筋间距 :S=200mm 承台顶面埋深 :D=0.0m 桩间距 :a=1.25m 承台钢筋级别 :HRBF400 桩直径 :d=0.4m 桩钢筋级别 :HPB300 桩型与工艺 :预制桩 桩入土深度 :24m 桩空心直径 :0.2m 计算简图如下： 二.荷载计算 1.自重荷载及起重荷载 1)塔机自重标准值 F =357.7kN k1 2)基础以及覆土自重标准值 G =5×5×1.20×25=750kN k 3)起重荷载标准值

F qk=50kN 2.风荷载计算 1)工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a.塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) W =0.8×1.59×1.95×1.49×0.2=0.74kN/m 2 k q =1.2×0.74×0.35×1.6=0.50kN/m sk b.塔机所受风荷载水平合力标准值 F =q×H=0.50×35.00=17.39kN vk sk c.基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M =0.5F×H=0.5×17.39×35.00=304.24kN.m sk vk 2)非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a.塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m)2 W =0.8×1.62×1.95×1.49×0.35=1.32kN/m 2 k q =1.2×1.32×0.35×1.60=0.89kN/m sk b.塔机所受风荷载水平合力标准值 F =q×H=0.89×35.00=31.00kN vk sk c.基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M =0.5F×H=0.5×31.00×35.00=542.46kN.m sk vk 3.塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M =-356.86+0.9×(733.7+304.24)=577.28kN.m k 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M =-356.86+542.46=185.60kN.m k 三.桩竖向力计算 非工作状态下： Q =(F +G)/n=(357.7+750.00)/4=276.93kN k k k Q kmax=(F +G)/n+(M +F×h)/L k k k vk

塔吊天然基础的计算书(pkpm计算)

塔吊天然基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。 一. 参数信息 二. 荷载计算 1. 自重荷载及起重荷载 1) 塔机自重标准值 F k1=1274.21kN 2) 基础以及覆土自重标准值 G k=5×5×(1.45×25+2×17)=1756.25kN 3) 起重荷载标准值 F qk=58.8kN 2. 风荷载计算

1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) =0.8×1.77×1.95×0.99×0.2=0.55kN/m2 =1.2×0.55×0.35×1.6=0.37kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 F vk=q sk×H=0.37×135=49.60kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M sk=0.5F vk×H=0.5×49.60×135=3347.88kN.m 2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.30kN/m2) =0.8×1.81×1.95×0.99×0.3=0.84kN/m2 =1.2×0.84×0.35×1.6=0.56kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 F vk=q sk×H=0.56×135=76.08kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M sk=0.5F vk×H=0.5×76.08×135=5135.31kN.m 3. 塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M k=-1552+0.9×(850.56+3347.88)=2226.60kN.m 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M k=-1552+5135.31=3583.31kN.m 三. 地基承载力计算 依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)第4.1.3条承载力计算。

塔吊基础设计计算书(桩基础)

塔吊基础设计计算书(桩基础) 编制依据 《建筑地基基础设计规范》( GB50007-2002 ); 《建筑地基基础设计规范》( DBJ 15-31-2003 )； 《建筑结构荷载规范》( GB 50009-2001 )； 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002 )； 《简明钢筋混凝土结构计算手册》； 《地基及基础》(高等学校教学用书)(第二版)； 建筑、结构设计图纸； 塔式起重机使用说明书； 岩土工程勘察报告。 设计依据 塔吊资料 根据施工现场场地条件及周边环境情况，选用1台QTZ160自升塔式起重机。塔身自由高度56m,最大吊运高 度为203米，最大起重量为10t，塔身尺寸为1.70m x 1.70 m, 臂长65m。 岩土力学资料，(BZK8 孔) 塔吊基础受力情况

基础设计主要参数 4 ①800钻孔桩， 基础桩： 标高-2.90m ，桩长为15.96m ，桩端 桩顶 入微风化 0.5m 。 承台尺寸：平面 4.0 X 4.0 m,厚度 h=1.50m ，桩 与承台 中心距离为 1.20m ;桩身混凝土等级： C25。 承台混凝土等级： C35; 承台面标高：-1.50m (原地面标高 为-0.6m ，建筑物基 坑开挖深度 为-11.9m ) 比较桩基础塔吊基础的工作状态和非工作状态的受力 情况，桩基础按 非工作状态计算，受力如上图所示： Fk=850.0kN Gk=25X 4X 4X 1. 50=600kN Fk Fh M Mz 工作状态 950 30 2780 340 非工作状 态 850 70 3630 F k ----基础顶面所受垂直力 F h ----基础顶面所受水平力 M ----基础所受倾翻力矩 M----基础所受扭矩 Fh F k 塔吊基础受力示意图 Fk=8bOk \ =363%N.m 2430 =70kbL. 400C

QTZ80塔吊天然基础的计算书

QTZ80塔吊天然基础的计算书 一）计算依据 1. 《建筑桩基技术规范》 JGJ94-2008； 2. 《混凝土结构设计规范》 （GB50010-2010）； 3. 《建筑结构荷载规范》（ GB 50009-2012）； 4. 《xxxxxX 技术学院北区实训楼工程勘察报告》； 5. 《QTZ80塔式起重机使用说明书》； 6. 建筑、结构设计图纸； 7. 《简明钢筋混凝土结构计算手册》。 （二）参数数据信息 塔吊型号： QTZ80（ TC6012A-6A ） 塔身宽度 B ：1665mm 自重G: 596kN （包括平衡重） 最大起重荷载 Q ：60kN 混凝土强度等级： C35 基础底面配筋直径： 25mm 公称定起重力矩Me 800kN ? m 标准节长度 b ：2.80m 主弦杆材料：角 钢 / 方钢 所处城市：xx 省 xxx 基 地面粗糙度类D 类密集建筑群，房屋较咼，风荷载咼度变化系数 问 1.27 。 地基承载力特征值 f ak ： 2000kPa 基础宽度修正系数n ： 0.3 基础埋深修正系数n : 1.5 基础底面以下土重度Y 20kN/nf 基础底面以上土加权平均重度丫血 20kN/m 3 （三）塔吊基础承载力作用力的计算 1、塔吊竖向力计算 塔吊起升高度 H ：40.00m 基础节埋深 d ：0.00m 基础承台厚度 hc ：1.00m 基础承台宽度 Bc ：5.30m 钢筋级别： Q235A/HRB335 基础所受的水平力 P ：80kN 宽度/直径c ： 120mm 风压 30: 0.3kN/m 2

塔吊自重：G=596kN(整机重量422+平衡重174); 塔吊最大起重荷载： Q=60kN； 作用于塔吊的竖向力：F k= G+ Q= 596+ 60 = 656kN; 2、塔吊风荷载计算 依据《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001中风荷载体型系数：地处贵州省 贵阳市，基本风压为w0=0.3kN/m2; 查表得：风荷载高度变化系数便=1.27; 挡风系数计算： 冋3B+2b+(4$+b2)1/2]c/(Bb)=[(3 X 1.665+2 X 5+(42拓0665< 0.12]/(1.665 X 5) =0.302 因为是角钢/方钢，体型系数临=2.402; 高度z处的风振系数取：皆1.0；所以风荷载设计值为： 3 =0.7 XX^s X zX(0=0.7 X 1.00 X 2.402 X 1.27 X 0.3=0%4kN/m 3、塔吊弯矩计算 风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算： M L=oX?X B X H X H X4).X=0.302 X 1.665 X 100X 100X 0.5=1609kN ? M max= Me^ M0+ P X h c= 800+ 1609+ 80 X 1.4 = 2521kN ? m (四)塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：e= M/ ( F k+G)w Bc/3 式中e ----- 偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离； M k—作用在基础上的弯矩； F k——作用在基础上的垂直载荷； G k——混凝土基础重力，25 X 6.3 X 6.5 X 1.4=1479kN; Bc ------- 为基础的底面宽度； 计算得：e=2521/(656+1479)=1.18m < 6.3/3=2.2m ；基础抗倾覆稳定性满 足要求！ (五)塔吊基础地基承载力验算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)第5.2条承载力计算计算简 图： W-——

塔吊基础设计计算书

塔吊基础设计计算书 计算：闫宗权 审核：陈俊 一、工程概况 施工项目为13层住宅，其中地下室一层，建筑总高为42米，结构形式为框剪；塔吊选用昆明产*** 型塔吊。 二、基础计算 1、已知条件： 塔吊总重：920KN[=（自重+其他活载）×增大系数]，塔吊搭设总高为50米，塔吊基础采用桩上承台基础，桩身混凝土采用C20，钢筋采用一级钢；承台基础混凝土为C30，钢筋采用二级钢；根据工程实际情况，采用工程桩桩径进行塔吊基础桩的施工，即桩采用426桩管，振动沉管灌注，成桩直径不少于450mm。 2、受力分析： 从塔式起重设备的工作原理进行分析，该生产设备在以下方面对设备的安全使用关系相当重要：设备的基础，设备结构，设备结构的材料，设备的工作性能和操作系统；在计算中重点求出设备基础的稳定性及设备抗倾覆的能力；因该工程的塔吊设备由生产厂家进行安装和施工中的施工材料垂直运输操作，现只对设备基础进行计算。 根据设备厂家的要求，结合工程实际情况，本设备基础（以下简称基础）不能完全按厂家提供的基础图进行施工，根据基础的受力特点，除求出基础的垂直承载力外，还应求出塔吊在最不利荷载组合下对桩基的抗拔能力。因此，根据前面的已知条件，同时按由昆明市建筑设

计研究院对本施工项目进行的地质勘察报告中第33孔的土层勘察情况对桩基进行设计，该孔土层力学性能指标如下： 土层号名称 Li qisk λi ui（1.413） ①, 杂填土 1.3 ②粉质粉土 0.6 35 ④3 粉土 1.8 45 ④1 砾砂 4.1 50 0.6 ⑥粘土 2 42 0.75 ⑥4 粉砂 1.7 48 0.60 ⑥1 有机质土 2.4 48 0.75 ⑥4 粉砂 2 48 0.6 3、计算 为满足塔吊对基础的稳定性要求，采用四桩承台，则： 920000÷4=230000 N （即单桩最大承载力） 按上述土层力学参数，求单桩极限抗拔力，考虑到本工程基坑开挖3米后对单桩抗拔力的影响，因此，从自然地面下3米开始根据各土层的力学性能指标进行计算： UK=Σλi .qsik .ui li =0.60×50×1.413×4.1+0.75×42×1.413×2.0+0.60×48×1.413×1.7+0.75×48×1.417×2.4+0.6×48×1.4 17×2=536.05Kqa<230Kpa（满足） 桩身配筋计算： 不考虑混凝土的抗拉强度，根据已知单桩总抗拔力为23000N计算，如采用一级钢筋，则：As=N/fC=230000/210=1095.24mm2

塔吊基础种类与计算书

7 种塔吊基础计算 目录 一、单桩基础计算 二、十字交叉梁基础计算 三、附着计算 四、天然基础计算 五、三桩基础计算书 六、四桩基础计算书 七、塔吊附着计算

一、塔吊单桩基础计算书 一. 参数信息 塔吊型号:QT60,自重(包括压重)F1=245.00kN,最大起重荷载F2=60.00kN 塔吊倾覆力距M=600.00kN.m,塔吊起重高度H=50.00m,塔身宽度B=1.60m 混凝土强度:C35,钢筋级别:Ⅱ级,混凝土的弹性模量 Ec=14500.00N/mm2 桩直径或方桩边长 d=2.50m,地基土水平抗力系数 m=8.00MN/m4 桩顶面水平力 H0=100.00kN,保护层厚度:50mm 二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 1. 塔吊自重(包括压重)F1=245.00kN 2. 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN 作用于桩基承台顶面的竖向力 F=1.2×(F1+F2)=366.00kN 塔吊的倾覆力矩 M=1.4×600.00=840.00kN.m 三. 桩身最大弯矩计算 计算简图： 1. 按照m法计算桩身最大弯矩： 计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-94)的第5.4.5条，并参考《桩基础的设计方法与施工技术》。 (1) 计算桩的水平变形系数(1/m): 其中 m──地基土水平抗力系数； b0──桩的计算宽度，b0=3.15m。 E──抗弯弹性模量，E=0.67Ec=9715.00N/mm2； I──截面惯性矩，I=1.92m4； 经计算得到桩的水平变形系数: =0.271/m (2) 计算 D v: D v=100.00/(0.27×840.00)=0.45 (3) 由 D v查表得：K m=1.21 (4) 计算 M max: 经计算得到桩的最大弯矩值: M max=840.00×1.21=1018.87kN.m。 由 D v查表得：最大弯矩深度 z=0.74/0.27=2.78m。

5#塔吊四桩基础的计算书

5#塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2019)。 一. 参数信息 本计算书参考塔吊说明书荷载参数进行验算。 塔吊型号:TC6513-6 塔机工作状态:Fv=696.9kN,Fh=25.4kN 塔机非工作状态:Fv=586.3kN,Fh=103.2kN 工作状态倾覆力矩:M=2148.2kN.m 非工作状态倾覆力矩:M=2798.6kN.m 塔吊计算高度:H=77m 塔身宽度:B=1.8m 桩身混凝土等级:C80 承台混凝土等级:C35 保护层厚度:H=50mm 矩形承台边长:H=6m 承台厚度:Hc=1.35m 承台箍筋间距:S=200mm 承台钢筋级别:HRB400E 承台顶面埋深:D=0.0m 桩直径:d=0.6m 桩间距:a=4.8m 桩钢筋级别:HRB400E 桩入土深度:35m 桩型与工艺:预制桩 桩空心直径:0.38m 计算简图如下： 二. 荷载计算

1. 塔机基础竖向荷载 1) 塔机工作状态竖向荷载标准值 F k =696.9kN 2) 塔机非工作状态竖向荷载标准值 F k =586.3kN 3) 基础以及覆土自重标准值 G k =6×6×1.35×25=1215kN 2. 塔机基础水平荷载 1) 工作状态下塔机基础水平荷载标准值 F vk = 25.40kN 2) 非工作状态下塔机基础水平荷载标准值 F vk = 103.20kN 3. 塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M k = 2148.20kN.m 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M k = 2798.60kN.m 三. 桩竖向力计算 非工作状态下： Q k =(F k +G k )/n=(586.3+1215.00)/4=450.33kN Q kmax =(F k +G k )/n+(M k +F vk ×h)/L =(586.3+1215)/4+Abs(2798.60+103.20×1.35)/6.79=883.19kN Q kmin =(F k +G k -F lk )/n-(M k +F vk ×h)/L =(586.3+1215-0)/4-Abs(2798.60+103.20×1.35)/6.79=17.46kN 工作状态下： Q k =(F k +G k +F qk )/n=(696.9+1215.00)/4=477.98kN Q kmax =(F k +G k +F qk )/n+(M k +F vk ×h)/L

QTZ-315塔吊的计算书

一. 参数信息 QTZ-315塔吊天然基础的计算书 塔吊型号:QTZ315，自重(包括压重)F1=250.00kN，最大起重荷载F2=30.00kN， 塔吊倾覆力距M=315.40kN.m，塔吊起重高度H=28.00m，塔身宽度B=1.40m， 混凝土强度等级:C35，基础埋深D=1.30m，基础最小厚度h=1.30m， 基础最小宽度Bc=5.00m， 二. 基础最小尺寸计算 基础的最小厚度取:H=1.30m 基础的最小宽度取:Bc=5.00m 三. 塔吊基础承载力计算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。 计算简图: 当不考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式： 式中F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载，F=1.2×280=336.00kN；G──基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2×(25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D) =1275.00kN；Bc──基础底面的宽度，取Bc=5.00m； W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=20.83m3；

M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4×315.40=441.56kN.m；a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算： a=5.00/2-441.56/(336.00+1275.00)=2.23m。 经过计算得到: 无附着的最大压力设计值 Pmax=(336.00+1275.00)/5.002+441.56/20.83=85.63kPa 无附着的最小压力设计值 Pmin=(336.00+1275.00)/5.002-441.56/20.83=43.25kPa 有附着的压力设计值 P=(336.00+1275.00)/5.002=64.44kPa 偏心距较大时压力设计值Pkmax=2×(336.00+1275.00)/(3×5.00×2.23)=96.50kPa 四. 地基基础承载力验算 地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第5.2.3条。计算公式如下: 其中fa──修正后的地基承载力特征值(kN/m2)； fak──地基承载力特征值，取85.00kN/m2； b──基础宽度地基承载力修正系数，取0.30； d──基础埋深地基承载力修正系数，取1.60； ──基础底面以下土的重度，取19.00kN/m3； γm──基础底面以上土的重度，取19.00kN/m3； b──基础底面宽度，取5.00m； d──基础埋深度，取0.50m。 解得地基承载力设计值 fa=96.40kPa 实际计算取的地基承载力设计值为:fa=96.40kPa

塔吊基础计算书

天然基础计算书 123工程；工程建设地点：；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。 本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。 本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》 （GB50010-2002）等编制。 一、参数信息 塔吊型号：QTZ50，塔吊起升高度H：32.00m， 塔身宽度B：1.6m，基础埋深d：4.45m， 自重G：357.7kN，基础承台厚度hc：1.35m， 最大起重荷载Q：50kN，基础承台宽度Bc：5.50m， 混凝土强度等级：C35，钢筋级别：HRB335， 基础底面配筋直径：18mm 地基承载力特征值f ak：140kPa， 基础宽度修正系数ηb：0.15，基础埋深修正系数ηd：1.4， 基础底面以下土重度γ：20kN/m3，基础底面以上土加权平均重度γm：20kN/m3。 二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算

1、塔吊竖向力计算 塔吊自重：G=357.7kN； 塔吊最大起重荷载：Q=50kN； 作用于塔吊的竖向力：F k＝G＋Q＝357.7＋50＝407.7kN； 2、塔吊弯矩计算 风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算： M kmax＝1335kN·m； 三、塔吊抗倾覆稳定验算 基础抗倾覆稳定性按下式计算： e＝M k/（F k+G k）≤Bc/3 式中 e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离； M k──作用在基础上的弯矩； F k──作用在基础上的垂直载荷； G k──混凝土基础重力，G k＝25×5.5×5.5×1.35=1020.938kN； Bc──为基础的底面宽度； 计算得：e=1335/(407.7+1020.938)=0.934m < 5.5/3=1.833m； 基础抗倾覆稳定性满足要求！ 四、地基承载力验算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。计算简图:

TC6515塔吊桩基础的计算书最终

TC6515塔吊桩基础的计算书最终

解放军第八五医院新建病房综合楼工程TC6515型塔式起重机 基 础 施 工 方 案 施工单位：中夏建设集团 编制单位：上海颐东机械施工工程有限公司 日期：2010.11.22 版次：专家评审后修改版

塔式起重机安拆施工方案审批表 工程名称解放军第八五医院新建 病房综合楼工程 工程地点上海市长宁区 使用单位中夏建设集团 塔吊型号TC6515 生产厂家长沙中联统一编号 塔式起重机基本技术参数 标准节数量起重臂长度附墙数量安装方式整机功率 40 60 4 附着70Kw 编制 年月日 审核安全质量 部 年月日 技术部 年月日 设备物资 部 年月日 审 批 总师室 年月日

TC6515塔吊基础的计算书 1工程概况 解放军第八五医院新建病房综合楼工程位于上海市长宁区1328号。因工程建设需要欲安装一台TC6515塔机。本塔机最大独立高度为60米，初始安装高度50米。塔机的基础为混凝土承台＋格构柱＋灌注桩的形式。塔机混凝土承台尺寸为6500×6500×1400，承台面标高为－2.4米，混凝土型号不低于C35，配筋为纵横各不小于35根直径25的螺纹钢；格构柱截面尺寸为430×430，主肢为L180×180×18，缀板400×20×10＠600，最大悬高9.35米，格构柱插入承台尺寸为600，插入灌注桩尺寸为3000；灌注桩为4根￠800的灌注桩，桩间距为4300，混凝土型号为C35，桩长33.85米，桩底标高为－45.6米。 2编制依据 2.1《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规范》JGJ196－2010 2.2《钢结构设计规范》GB50017－2003 2.3《建筑桩基技术规范》JGJ94－2008 2.4《塔式起重机混凝土基础工程技术规范》JGJ/T187-2009 2.5《混凝土结构设计规范》GB50010-2002 3施工注意事项 3.1钻孔灌注桩强度等级为C35，（按《建筑机械使用安全规程JGJ33-2001中 4.4.2条规定》，其施工时严格按照规范要求施工，超灌部分在地下室底板范围内，地下室施工时，需将钢构柱内的砼凿除干净后，在各格构柱的角钢上焊接钢板止水片。 3.2钢格构柱与灌注桩的搭接长度为3m，要求与钢筋笼主筋焊接，在下钢筋笼时，应严格控制四根钢格构柱的方向成正方形布置，以保证其外围槽钢加固杆的焊接。 3.3格构柱的主肢全长为11.55米，使用整长为12米的角

QTZ80(6013)塔吊基础天然基础计算书工程施工组织设计方案

目录 一、工程概况 (1) 二、塔吊概况 (1) 三、塔吊安装位置及基础型式选择 (1) 四、塔吊的使用与管理 (4) 五、塔吊基础 (4) 六、QTZ80（6013）塔吊天然基础的计算书 (5)

岗顶酒店工程塔吊基础施工方案 一、工程概况 二、塔吊概况 本工程施工计划设置塔吊1台，塔吊布设位置见平面布置图。采用QTZ80（6010）型塔吊，该塔吊独立式起升高度为45米，（本工程实际使用搭设高度约40米），工作臂长60米，最大起重量6吨，公称起重力矩为800KN.m。 综合本工程地质条件及现场实际情况，参照《兰田岙造船基地扩建项目岩土工程勘察报告》及工程设计图纸，本塔吊基础采用天然地基基础。 三、塔吊安装位置及基础型式选择 （一）塔吊生产厂家提供的说明书中对塔吊基础的要求： 1．地基基础的土质应均匀夯实，要求承载能力大于20t/㎡；底面为6000×6000的正方形。 2．基础混凝土强度C35，在基础内预埋地脚螺栓，分布钢筋和受力钢。 3．基础表面应平整，并校水平。基础与基础节下面四块连接板连接处应保证水平，其水平度不大于1/1000； 4．基础必须做好接地措施，接地电阻不大于4Ω。 5．基础必须做好排水措施，保证基础面及地脚螺栓不受水浸，同时做好基础保护措施，防止基础受雨水冲洗，淘空基础周边泥土。 6．基础受力要求：

H—基础所受水平力kN P V—垂直力kN M—倾覆力矩kN．m M Z—扭矩kN．m 基础受力图（二）本工程塔吊安装位置详见下图：

按塔吊说明书要求，塔吊铺设混凝土基础的地基应能承受0.2MPa的压力，根据本工程地质勘察报告及现场实际情况，塔吊基础位于4-2强风化砾岩层，该层土质的承载力达0.60MPa，满足塔吊基础对地基承载力的要求，且该土层也是建筑物基础所在持力层土层，以该土层作塔吊基础的持力层，既能满足塔吊使用要求，也不会有基坑开挖时引起塔吊基础变形的问题。

60塔吊基础计算书1

QTZ63塔吊天然基础的计算书 （一）参数信息 塔吊型号：QTZ63，自重(包括压重)F1=450.80kN，最大起重荷载F2=60.00kN，塔吊倾覆力距M=630.00kN.m，塔吊起重高度=70.00m，塔身宽度B=1.50m，混凝土强度等级：C35，基础埋深D=5.00m，基础最小厚度h=1.35m，基础最小宽度Bc=5.00m。 （二）基础最小尺寸计算 基础的最小厚度取：H=1.35m 基础的最小宽度取：Bc=5.00m （三）塔吊基础承载力计算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。 计算简图： 当不考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式：

式中 F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,F=1.2×510.8=612.96kN； G──基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2×(25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc ×Bc×D) =4012.50kN； Bc──基础底面的宽度，取Bc=5.00m； W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=20.83m3； M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4× 630.00=882.00kN.m； a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算： a=5.00/2-882.00/(612.96+4012.50)=2.31m。 经过计算得到： 无附着的最大压力设计值 Pmax=(612.96+4012.50)/5.002+882.00/20.83=227.35kPa 无附着的最小压力设计值 Pmin=(612.96+4012.50)/5.002-882.00/20.83=142.68kPa 有附着的压力设计值 P=(612.96+4012.50)/5.002=185.02kPa 偏心距较大时压力设计值 Pkmax=2×(612.96+4012.50)/(3×5.00×2.31)=267.06kPa （四）地基基础承载力验算 地基承载力设计值为：fa=270.00kPa 地基承载力特征值fa大于最大压力设计值Pmax=227.35kPa，满足要求！ 地基承载力特征值1.2×fa大于偏心距较大时的压力设计值Pkmax=267.06kPa，满足要求！据安徽省建设工程勘察设计院《岩土工程勘察报告》，Ⅰ#塔吊参227号孔，Ⅱ#塔吊参243号孔，Ⅲ#塔吊参212号孔，Ⅳ#塔吊参193号孔，Ⅵ#塔吊参118号孔，Ⅶ#塔吊参108号孔。 （五）受冲切承载力验算 依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第8.2.7条。 验算公式如下： 式中hp──受冲切承载力截面高度影响系数，取hp=0.95； ft──混凝土轴心抗拉强度设计值，取 ft=1.57kPa；

中联QTZ80(TC6012)塔吊非标桩基础方案计算书Word版

QTZ80(TC6012-6)非标桩基础方案计算书根据麓枫路站现场的实际情况及 QTZ80(TC6012)塔机的预装位置地质条件进行计算。现场桩采用直径800 灌注桩。12 轴线附近塔吊基础承台底进入冠梁 180mm，基础承台底布筋与冠梁顶部布筋高度一致，基础承台顶高出地面约 20mm。23 轴线附近塔吊基础承台底布筋与冠梁底部布筋高度一致，基础承台顶高出地面约 100mm。塔机承台宽度方向超出冠梁100mm。桩基础示意见附图1，现场桩基础方案为： 塔机桩基础承台 1. 塔机基础承台大小5.6m*3.5m*1.3m； 2. 基础承台上下层长度方向布筋30-φ25@190（HRB400）； 3. 基础承台上下层宽度方向均布筋24-φ25@148（HRB400）； 4. 架立筋180-φ12@380/296（HPB300）； 5. 基础承台上层主筋保护层厚度50mm，下层主筋保护层厚度 130mm； 6. 基础承台砼标号C35，施工时应捣实，养护期28 天（或达到额定强度）； 7. 确保固定基节的安装后其中心线与水平面垂直度误差小于 1.5/1000； 8. 预埋螺栓基础的四组地脚螺栓相对位置必须准确,保证地脚螺 栓孔的对角线误差不大于2mm,确保固定基节的顺利安装； 9. 钢筋的弯折等其他要求与厂家的基础图要求一致。

桩 1. 共用原来的支护桩及冠梁，外加两根直径800mm 的灌注桩； 2. 外加两根灌注桩定位尺寸详见附图1，桩底比基坑底低2m，桩顶进入承台100mm； 3. 桩主筋通长布置，12-φ20@183(HRB400），见附图2; 4. 桩身布置φ8（HPB300）螺旋箍筋，桩顶以下5D 螺旋箍筋间距100mm，其余间距300mm； 5. 桩身每隔2m 设置加强筋φ20@2000(HRB400）； 6. 桩身混凝土≥水下C30； 7. 桩端的持力层主要为强风化板岩，进入持力层深度从基坑底高度算起≥2m, 12 轴线塔吊L≥17.33m，23 轴线塔吊L≥16.53m； 8. 灌注桩施工工艺同支护桩。 桩与基础承台连接 1. 桩嵌入承台的长度100mm； 2. 主筋入承台长度≥800mm； 基础承台与冠梁连接 1. 12 轴线附近塔吊基础承台底布筋与冠梁顶部布筋高度一致，利用架立筋将冠梁顶部主筋与承台上下层主筋编结在一起； 2. 23 轴线附近塔吊基础承台底布筋与冠梁底部布筋高度一致，利用架立筋将冠梁底部主筋与承台上下层主筋编结在一起； 3. 基础承台传递到冠梁处的最大水平力为160kN（方向360°任意），请项目方考虑基础承台处的冠梁或支护桩是否需加强，应满足

塔吊基础承载力计算书

塔吊基础承载力计算书 编写依据塔吊说明书要求及现场实际情况，塔基承台设计为5200m×5200m×1.3m，根据地质报告可知，承台位置处于回填土上，地耐力为4T/m2，不能满足塔吊说明书要求的地耐力≥24T/m2。为了保证塔基承台的稳定性，打算设置四根人工挖孔桩。 地质报告中风化泥岩桩端承载力为P＝220Kpa。按桩径r＝1.2米，桩深h＝9米，桩端置于中风化泥上（嵌入风化泥岩1米）进行桩基承载力的验算。 一、塔吊基础承载力验算 1、单桩桩端承载力为： F1=S×P=π×r2×P＝π×0.62×220＝248.7KN=24.87T 2、四根桩端承载力为： 4×F1＝4×24.87＝99.48T 3、塔吊重量51T（说明书中参数） 基础承台重量：5.2×5.2×1.3×2.2＝77.33T 塔吊＋基础承台总重量＝51＋77.33=128.33T 4、基础承台承受的荷载 F2＝5.2×5.2×4.0=108.16T 5、桩基与承台共同受力＝4F1+F1=99.48+108.16=207.64T>塔吊基础总重量＝128.33T 所以塔吊基础承载力满足承载要求。 二、钢筋验算 桩身混凝土取C30，桩配筋23根ф16，箍筋间距φ8@200。 验算要求轴向力设计值N≤0.9(fcAcor+fy’AS’+2xfyAsso) 必须成立。 Fc=14.3/mm2（砼轴心抗压强度设计值） Acor＝π×r2/4（构件核心截面积） ＝π×11002/4＝950332mm2 fy’=300N/MM2（Ⅱ级钢筋抗压强度设计值） AS’=23×π×r2/4＝23×π×162/4 ＝4624mm2（全部纵向钢筋截面积） x＝1.0（箍筋对砼约束的折减系数，50以下取1.0） fy=210N/mm2 （Ⅰ级钢筋抗拉强度设计值） dCor＝1100mm （箍筋内表面间距离，即核心截面直径） Ass1＝π×r2/4＝π×82/4＝16×3.14＝50.24mm2（一根箍筋的截面面积） S螺旋箍筋间距200mm A’sso=πdCorAssx/s =π×1100×50.24/200=867.65mm2（螺旋间接环式或焊接，环式间接钢筋换算截面面积）因此判断式 N≤0.9(fcAcor+fy’AS’+2xfyAsso)=0.9(14.3×950332＋300×4624+2×1.0×210×867.65)=15341360.6N 248.7KN<12382.87KN 经验算钢筋混凝土抗拉满足要求。

塔吊(四桩)基础计算书

塔吊基础专项施工方案 一、工程概况： 1、工程名称：洲技产品研发、生产工业园车间四~十四、办公楼项目 2、工程地点：东西湖区长青街十五支沟东、革新大道北 3、建设单位：武汉炬辉照明有限公司 4、设计单位：国家发展和改革委员会国家物资储备局设计院 6、地质勘察单位：武汉百思特勘察设计有限公司 7、监理单位：湖北天慧工程咨询有限公司 8、施工单位：湖北鹏程建设工程有限公司 本工程为1栋16层的办公楼，框架剪力墙结构，总建筑面积19258.9㎡，；地上16层；地下1层；建筑高度：49.6m；标准层层高：3m 。另有11栋车间，框架结构，均为地上4层，建筑高度均为19.2m，工程相对标高±0.000相当于绝对标高21.3m。本工程塔吊1台，覆盖办公楼、12～14#车间共四栋楼。 二、编制依据: 1、洲技产品研发、生产工业园车间四~十四、办公楼工程施工总平图； 2、洲技产品研发、生产工业园车间四~十四、办公楼地质勘察报告； 3、 80(5710)塔式起重机使用说明书； 4、《塔式起重机设计规范》（13752-1992） 5、《地基基础设计规范》（50007-2002） 6、《建筑结构荷载规范》（50009-2001） 7、《建筑安全检查标准》（59-99） 8、《混凝土结构设计规范》（50010-2002） 9、《建筑桩基技术规范》（94-2008）。 三、塔吊平面布置： 本工程配置塔吊1台 80(5710)塔吊，位于地下室的南面，采用桩上承台式，其平面布置详见平面布置图。

四、塔吊基础设计： 1、塔吊采用桩上承台式，塔吊基础桩采用4根800钻孔灌注桩,桩中心距3400，桩身砼强度等级考虑进度要求采用C30，内配筋选用1014，螺旋箍 8@200，加强筋14@2000，钢筋笼长度全桩长配置，2/3以下钢筋减半，桩顶锚入承台100，桩筋锚入承台长度不少于500，桩上承台尺寸为5000×5000×1500，配筋16@160双层双向。塔吊承台做100厚C15砼垫层，基础砼强度等级为C30. 2、塔吊基础设计承台、桩顶、桩底标高 塔吊，位于地下室部位的南面，搭设高度70米，采用附着式高度，工程相对标高±0.000相当于绝对标高21.3m，承台面标高-3.400m，（黄海高程17.900m），桩顶标高-4.800m （黄海高程16.500m），有效桩长（计算桩长）35～36m，进入持力层6-2层≥7.5m为准。 五、塔吊的基本参数信息 塔吊型号：80，塔吊起升高度H：70.000m， 塔身宽度B：1.6m，基础埋深D：1.500m， 自重F1：440.02，基础承台厚度：1.50m， 最大起重荷载F2：80，基础承台宽度：5.000m， 桩钢筋级别400，桩直径或者方桩边长：0.800m， 桩间距a：3.4m，承台箍筋间距S：160.000， 承台混凝土的保护层厚度：50，承台混凝土强度等级：C30； 六、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算 塔吊自重（包括压重）F1=440.02， 塔吊最大起重荷载F2=80.00， 作用于桩基承台顶面的竖向力1.2×(F12)=624.02， 风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算： ＝1350·m； 七、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算