高炉出铁沟延长使用寿命技术
1 前言
现代大型高炉出铁沟一般都是采用低水泥结合Al2O3—SiC—C 质浇注料。该材料使用安全、寿命长、消耗少、施工维修方便，是高炉稳产、顺产的重要保证。由于消耗少，维修少，使用稳定，因此，现代大高炉炉前出铁场环境整洁。
一般大高炉都有2个以上的出铁沟，当其中一条铁沟必须重新造衬或必须修补时，只要堵住该条铁沟的出铁口后，就可以对该条铁沟进行浇注、养护硬化、烘烤干燥等。与此同时，其他出铁口出铁正常，不影响高炉的正常生产。但容积为1000m3以下的中小型高炉一般设计为单个出铁口，因此不可能保证一般浇注料施工所需要的养护、烘烤时间。所以，目前的单出铁口的中、小型高炉铁沟一般还是采用沥青或树脂结合Al2O3—SiC—C 质免烘烤捣打料捣打铁沟内衬。
由于采用树脂或焦油结合，捣打料捣打施工后不必烘烤或短时间烘烤即可立即直接过铁水，可以满足中、小高炉的使用工艺要求。但因为捣打的沟衬耐火材料一般只是沟底表面一层相对密实，而表层以下及沟帮部位都很疏松，不耐冲刷，因此捣打料存在使用寿命太短的问题，一般只有1～7天，最短的甚至1班一修。因此，铁沟修补频繁，炉前工人劳动强度太大，且高热的环境又造成很多不安全因素，还有沥青与树脂的烟尘有毒有害问题！因此，如何有效地解决单铁口高炉出铁沟寿命的问题备受关注。
2 低水泥结合Al2O3—SiC—C 质浇注料的改性研究
大高炉用低水泥结合Al2O3—SiC—C 质浇注料配料中有超微粉和分散剂，因此流动性好、耐火度高，浇注体致密性好、强度高，因此铁沟抗侵蚀、抗冲刷，使用寿命长（通铁量高）。但该材料的最大问题是浇注后需要养护且不能过快速度烘烤，否则会出现强度低和爆裂。因此有效解决大高炉铁沟浇注料的快干脱模和快速烘烤、防止爆裂问题，是该材料能否用于单铁口高炉的关键，也是本研究的主攻方向。
本试验的基本思路是：以大型高炉用Al2O3—SiC—C 质铁沟浇注料为基质，加入各种防爆改性材料，使其具有快硬快烘的性能。防爆试验方法是将浇注料浇注成100×100×60的方块，浇注后1.5～2h即脱模并立即将放入预先升温并恒温的电炉中，在高温炉内保温30m in后，观测其爆裂的程度。进一步放大样试验是将浇注料浇注为50kg以上的预制块，同样是浇注后1.5～2h即脱模并立即放在1000℃左右的炭火上进行烘烤，检验其爆裂情况。
3 主出铁沟储铁式改造
大高炉铁沟之所以通铁量高，使用寿命长，不仅因为是使用了高档次的Al2O3—SiC—C 质浇注料，而且还因为应用了储铁式结构。即大高炉的出铁沟主沟在出铁期间和出铁间隔时间内铁沟内总是储存大量的铁水，因此铁沟内的耐火材料所处温度环境相对恒定。另外，由于储铁式铁沟内总是残存大量铁水，因此，当高炉出铁时，从出铁口冲出并以抛物线形式快速落下的铁水所形成冲击沟底的巨大冲击力，被储存在沟底的铁水缓冲，有效地保护了主沟冲击区的耐火材料。
传统的单铁口高炉主铁沟沟底坡度较大，而且撇渣器出铁口沟底标高几乎接近于撇渣器前端进铁口处主沟沟底的标高。因此，每次出完铁以后主沟沟底不会留存残余铁水，并完全
暴露在空气中。更有甚者，为了使铁沟温度迅速降低以便清渣和铺沙，很多工人操作时还要向刚出完铁的沟内浇水。因此，小高炉铁沟耐火材料会反复出现因温度骤降和水冷而发生收缩开裂等急冷急热的损坏问题。由于沟底不存铁水，因此出铁冲击区的铁水流对沟底冲击损害严重，而这种落铁点冲击正是小高炉主铁沟损坏的最重要原因之一。但是，到目前为止，还没单铁口半储铁式铁沟的工艺方案与实践，主要是因为没有合适的快干快烘铁沟浇注料来进行配套，无法实现后续的快速修补与维护，而这种铁沟的修补又是必须的和持续的。
4 撇渣器的结构改造
传统的撇渣器都是使用捣打料，大部分采用正副两组，以便出现问题时快速更换。也有采用一组的，是碳质捣打料加水管冷却。前者使用寿命为1～3个月（大部分是1个月），后者使用寿命则是半年左右。需要说明的是，碳质捣打料加水冷的撇渣器，虽然使用寿命较长，但耗水量大、能耗高，而且如果一旦出现漏水问题，则会出现重大事故。
实际上，撇渣器最易损坏的部分是中间的过梁。本方案在改造主沟的同时将撇渣器改为可更换式过梁，即撇渣器过梁是预制块并事先仔细烘烤过。由于过梁可快速更换以及沟底浇注料的长寿命，因此，新型撇渣器无需再备“副撇渣器”，这不仅可节省了成本，还为出铁场节省了可贵的炉前作业空间。为了尽可能使撇渣器与铁沟修补工作同步，撇渣器过梁材料的设计与选择至关重要。
本使用实例显示：高炉铁沟使用快干防爆浇注料施工后，彻底改变了小高炉现场作业环境。现场工人的劳动强度大幅度降低（估计要降低90%以上），原来使用捣打料天天修补，现场必须备料备沙。现在使用60余天，基本不需要修补。现场再也没有了捣打料中沥青和树脂造成的呛人的黄烟。炉前出铁场可以做到整洁有序，有条不紊。工人完全摆脱了每天在高温下、烟雾中忙碌修补铁沟的劳动，使炼铁工艺中最脏、最累、最繁重、最不安全的地方变成了轻松、舒适、安全的环境。
450m3高炉出铁沟整体浇注技术交流 现代大型高炉出铁沟一般都是采用低水泥结合Al2O3–SiC–C质浇注料。该材料使用安全寿命长，消耗少，施工维修方便，是高炉的稳产、顺产重要保证。由于消耗少，维修少，使用稳定，因此，现代大高炉炉前出铁场环境整洁，没有小高炉炉前出铁场的乌烟瘴气和混乱不堪。 一般大高炉都有2个以上的出铁沟，因此当其中一条铁沟必须重新造衬或必须修补时，只要堵住该条铁沟的出铁口后，就可以对该条铁沟进行浇注、养护硬化、烘烤干燥等。与此同时，其他出铁口出铁正常，不影响高炉的正常生产。但容积为450m3高炉一般设计为单个出铁口，因此不可能保证一般浇注料施工所需要的养护、烘烤时间。所以，目前的单出铁口的中、小型高炉铁沟一般还是采用沥青或树脂结合 Al2O3–SiC–C质免烘烤捣打料捣打铁沟内衬。由于采用树脂或焦油结合，捣打料捣打施工后不必烘烤或略加短时间烘烤即可立即直接过铁水，可以满足中、小高炉的使用工艺要求。但因为捣打的沟衬耐火材料一般只是沟底表面一层相对密实，而表层以下及沟帮部位都很疏松，不耐冲刷，因此捣打料存在使用寿命太短的问题，一般只有1～7天，最短的甚至1班一修。因此，铁沟修补频繁，炉前工人劳动强度太大，且高热的环境又造成很多不安全因素，还有沥青与树脂的烟尘有毒有害问题！高炉铁沟因受出铁间断性的影响，耐火材料受到忽冷忽热的热冲击，加上铁水本身的冲刷和渣铁的侵蚀，使得其必须具有较强的热震稳定性、耐渣铁冲刷性、抗氧化性以及较高的高温强度。贮铁式铁沟通过在沟内保持一定量的铁水，在较长时间不会冷却，使耐火材料处于一个相对恒温状态，且能通过沟内铁水有效地缓冲铁口出来的铁水对沟壁和沟底的直接冲击，以及通过铁水的覆盖使耐火材料与外界空气隔离，从而避免耐火材料的快速氧化。尽管通过采用贮铁式铁沟可使用炉前铁沟条件得到改善，满足高强度冶炼的要求，但是浇注后需要养护且不能过快速度烘烤，否则会出现强度低和爆炸爆裂的问题限制了他在单铁口出铁的高炉上使用。 因此如何有效地解决单铁口高炉出铁沟寿命的问题备受关注！ 在总结经验与大量实验的基础上，浙江长兴强立耐火材料有限公司通过对大型高炉用低水泥结合 Al2O3–SiC–C质铁沟浇注料进行改性，使其能够在热态下施工并能快速升温而不爆裂，满足中、小型单铁口高炉铁沟的快速施工使用要求。在工程实践中，我们还借鉴大高炉主铁沟普遍采用的贮铁式结构，将中、小型单铁口高炉出铁主沟也改造成贮铁式结构，从而改善耐火材料的烧结环境以及急冷急热环境。这种结构也取消了小高炉炉前每次出铁前在沟内铺沙的惯例，从而彻底改变了炉前作业平台的工作环境。
第２４卷第５期２００５年１０月 髂钦 ＩＲＯＮＭＡＫＩＮＧ Ｖ０１．２４，Ｎｏ．５ ０ｃｔｏｂｅｒ２００５高炉铁口操作与维护 孟巍郑文玉刘明祥于君成 （北台钢铁集团有限责任公司）（新疆八一钢铁集团有限责任公司）（承德钢铁集团有限公司）（三峡工业设计研究院） 摘要对高炉铁口操作和维护中的若干问题进行分析。认为提高铁口深度合格率是高炉铁口操作与维护的关键，一要控制好铁口的角度、深度、直线度、口径准确度、正点率、出铁均匀率；二要选择合理的开口机、泥炮、钻头和钻杆；三要确保炮泥质量。 关键词高炉铁口铁口深度合格率开口机 １概述 高炉铁口区域是炉缸内最薄弱环节之一，科学合理地维护好铁口是炉前操作的重要工作。近年来，随着我国高炉大型化、现代化进程加快，冶炼强度的提高，给炉前操作提出了许多新要求。笔者认为，高炉铁口的操作与维护，首先，要完成好７项炉前操作指标——即铁口深度，角度，直线度，孔道均匀度，出铁正点率，放净渣、铁，出铁均匀率；其次，要使用结构先进的泥炮和开口机，并能科学合理地操作，匹配合理的钻头钻杆，定期更换修补泥套；第三，确保炮泥质量。只要满足上述要求，高炉铁口的操作与维护就能提高到一个新水平，这对降低铁口维护量，提高炉前工作效率，降低生产成本以及延长炉底炉缸寿命都是十分有利的。 ２提高铁口深度合格率 炉前７项操作指标中，最重要的是铁口深度合格率。铁口深度合格率是铁口深度合格次数与实际出铁次数之比。影响铁口深度合格率的原因很多，客观分析主要有以下几个方面。 ２．１铁口深度 合理的铁口深度是出净渣、铁的有效保障。铁口深度是指铁口至泥包外壳的实际厚度。要保证有效铁口深度要做好以下几点：①要稳定铁口角度；②有渣口的高炉要放净上渣；③要保证铁口（孔道）直线度；④要稳定打泥时间，保证打泥量，防止漏泥跑泥；⑤提高炮泥质量；⑥选择结构合理的泥炮、开口机；⑦要提高炉前工操作维护水平；⑧科学合理地配置钻头钻杆。合理的铁口深度一般是炉缸原内衬加炉壳厚度的１．２～１．５倍。１Ｊ。不同容积高炉对铁口深度要求也不同（见表１）。 表１３００—１５００ｍ３高炉铁口深度 ２．２铁口角度 铁口角度与泥包形成的位置有直接关系，位置不定，深度不准。尤其目前使用单连杆无轨开口机的高炉，铁口的角度实际是假想角度，对准铁口的一瞬间是一个设定的度数，当钻进到一定的深度，角度就逐渐变大，特别是遇到夹铁、夹渣、泥包断层面时，最后的实际角度甚至超过１９。，这样的随意“角度”泥包形成的上下左右位置和理论设计位置相差甚远，很难保证合理的铁口深度。所以每次打泥都要对不稳定的旧铁口孔道进行修补，同时又要在新的位置产生新的泥包。长期以来修补后的旧孔道与新孔道炮泥烧结性差，加之孔道不标准，一受到渣铁的冲刷和侵蚀、铁口坍塌，铁口孔道就变得不规则，铁口变大，这样极容易造成铁口烧穿，严重时会出现跑大流、喷焦，不尽快进行修补会导致铁口冷壁烧穿。因此，我们提倡选择使用有轨式开口机或斜座转臂式开口机、斜座液压泥炮，这样结构的开口机、泥炮开堵铁口“稳、准、快”。 ２．３放净渣铁 强调出铁均匀率的同时，要强调放净渣铁，渣铁出不净，堵口炮泥出现漂浮，使铁口连续过浅，同时增加了出渣量。由于孔道不规范，在打泥过程中铁口的修补量过大，影响炮泥的流速，使新泥包壳产生裂纹，泥包减薄，深度达不到要求，孔道变大，控制不住铁水流速，容易出现卡焦、跑焦现象。 ?４３? 万方数据万方数据
关于高炉出铁口泥包形成与维护方面的研究 高新运贾广顺杜敏庆李丙来肖海龙 (济钢集团有限公司炼铁厂，济南 250101) 摘 要本文通过长期的炉前操作实践，结合具体感受认识，着重进行了高炉铁口（即高炉出铁口）泥包形成原理以及打泥操作控制和合理打泥量计算方法进行了研究，同时也对一些基本概念进行了定义，但没有涉及炮泥质量和炮泥成分等问题，单纯旨在提高炉前操作人员基本知识水平和操作技能，引导炉前操作人员在保证铁口合理深度前提下节约使用炮泥，降低炉前生产成本，减少环境污染。 关键词 高炉铁口泥包打泥量 Research of Maintenancing on the Clay Pack Used in Iron Notch of BF Gao Xinyun Jia Guangshun Du Minqing Li Binglai Xiao Hailong (Ironmaking plant of Jigang Group Co., Ltd., Jinan, 250101) Abstract The emphasis on the iron notch the clay pack in principle, operator control and a reasonable amount calculated in the field of study, does not involve the quality and the composition of the gunmud, to improve the operating personnel basic knowledge and skills and improve the operating personnel to ensure the proper depth of the economy in the use of the gunmud and reduce the production costs and reduce environmental pollution. Key words iron notch, clay pack, the mud volume 1 引言 业内人士知道高炉铁口是高炉的关键部位，主导炼铁厂命运的产品——铁水都要从高炉铁口排出，铁口工作状态的好坏不仅决定炼铁厂指标和效益，而且还能够决定高炉一代炉役的长短。因此，高炉铁口的操作与维护在整个炼铁系统一直是十分重要的，也是得到各级领导高度重视的。 济钢1750m3高炉投产初期，铁口曾一度较浅，并且打开困难，为此，厂领导曾多次指示从各个方面开展研究，尽快解决铁口问题。其中有人研究泥炮质量问题，有人研究开口机问题，有人组织炉前操作人员进行实际操作探索，考虑到高炉铁口操作、维护是一个长期的、需要许多人甚至许多专业共同参与和努力才能完成课题，因此，我们选择了“高炉铁口泥包形成原理、打泥操作控制和合理打泥量计算”这三个问题进行研究，以配合实现高炉铁口的长治久安。在开展“高炉铁口泥包形成原理、打泥操作控制和合理打泥量计算”研究方面，认为首先必须与铁口操作的人员和炉前技师进行沟通、交流，并通过沟通、交流达成共识，以便于统一思想、统一认识、统一操作。考虑到沟通、交流单纯采用口头形式很难表达圆满，因为有些问题不是一句话两句话能够解释清楚的，因为凡是表达不清楚的问题，都不容易被人们接受。因此，认为要想在思想上、认识上取得一致，必须通过文字描述和图形描述的方法进行交流，这样才能使沟通和交流更便于理解，才能使沟通和交流的结果永久保留下来，才能成为上升到理论高度来认识的依据，才能实现这一领域认识上 高新运，男，高级工程师，从事炼铁技术研究。
-大型高炉炉前操作及铁口维护技术培训教材 第一部分.大型高炉铁口保持稳定的基本要素 目前国已生产和在建的大型高炉越来越多，几乎全部采用了无渣口、多铁口的设计。由于国许多企业的大型高炉都是近几年建成的，对铁口的操作及维护技术几乎从零开始。遇到的问题都很多，如：铁口深度不稳定发生频繁渗漏断裂现象、铁口深度长期浅引起侧壁升高、铁口漏煤气严重泥套无法制作、开口困难被迫采用闷炮开口引起出铁跑大流等事故。由于炉前操作的不稳定经常造成高炉减风减产、不仅对炉况影响很大而且影响到高炉的长寿。 ?高炉炉身修补技术的发展和操作控制水平的提高使高炉一代炉龄已能够达到15年以上，也有的已超过20年。由于炉缸是高炉的重要组成部分，而它的损坏必须在停炉大修时才能修补，因此现在炉缸是决定高炉长寿的最关键部位。 ?对过去几年世界围20余座高炉炉缸的破损及修补的调查表明，几乎所有的破损和修补都在出铁口周围和其下部区域。 ?实践和研究也表明，影响高炉（尤其是大型高炉）的长寿因素主要是：炉缸不断侵蚀、砖衬减薄，不能维持生产。而在高炉炉缸区域，侵蚀最严重的是铁口区域。这是因为在高炉正常生产中，大量的熔融渣铁从铁口排出，对铁口区域的砖衬冲刷、侵蚀厉害。因此铁口出渣铁作业完毕后总要通过铁口孔道打入一定的炮泥，以达到修补被侵蚀的铁口区域炉墙，达到维持一定砖衬厚度的目的。但出铁口周围比炉缸壁其他部位的条件更恶劣，因此要形成稳定的保护层更加困难，成功地维护好该保护层是高炉长寿的关键。 ? 1.影响出铁口维护的因素 ?出铁口位于炉缸的下沿为长方形或圆形直孔，主要由铁口框架、保护板、铁口保护砖、泥套、流铁孔道及泥包所组成。如图1、图2 所示
目录 第一部分特邀专家报告 耐火材料行业现状、挑战和发展方向…………………………………………………………………Ⅰ- 1 李红霞 钢铁工业形势报告……………………………………………………………………………………Ⅰ- 17 李世俊 不定形耐火材料的新进展……………………………………………………………………………Ⅰ- 18 王守业李再耕曹喜营 不定形耐火材料的基础研究…………………………………………………………………………Ⅰ- 45 王玺堂 耐火浇注料用分散剂进展……………………………………………………………………………Ⅰ- 53 李再耕 钢铁冶金用不定形耐火材料…………………………………………………………………………Ⅰ- 65 田守信 有色铝熔炼炉用不定形耐火材料的研究使用进展…………………………………………………Ⅰ- 78 王战民 水泥行业用不定形耐火材料的研究开发及应用……………………………………………………Ⅰ- 90 袁林 节能、环保型不定形耐火材料的研发、生产及应用………………………………………………Ⅰ- 96 薛乃言赵军李洪会 不定形耐火材料的施工方法和施工装备的研究与应用……………………………………………Ⅰ- 101 郑期波 第二部分炼铁系统用不定形耐火材料 高炉铁口无水炮泥的研究进展 (1) 徐国涛张洪雷 防爆ASC铁沟浇注料的研制与单铁口高炉出铁沟储铁式改造实践 (7) 章荣会赵勇刘守宽等 单出铁口高炉储铁式主沟撇渣器的长寿及快速修补 (13) 石会营王世锋张宏星等
SiC微粉对Al2O3-SiC-C浇注料性能的影响 (18) 叶国田黄亚冬贾全利等 结合剂对A12O3-SiC-MA-C质铁沟浇注料性能的影响 (22) 刘斌周云鹏潘有斌等 结合剂对Al2O3-SiC-C铁沟浇注料性能的影响 (26) 赵顺吴峰帅汉舟 Si粉对高铝浇注料蠕变性能的影响 (31) 周安宏石凯胡波等 SiC-C复合料在高炉炮泥中的应用研究 (36) 甘菲芳夏欣鹏 新型高性能无水炮泥的研制与应用 (41) 徐香汝张雯文徐春桥等 煤矸石在无水炮泥上的应用研究 (47) 贾石磊苗文福贺中央 非氧化物对无水炮泥性能的影响 (50) 张君博张金燕郑期波等 焦炭对压入料性能的影响 (53) 李志辉刘峰聂鸿琨 高炉用综合砌筑耐火泥浆的研究 (56) 谢大勇魏静珍 烧结机大烟道内衬耐酸耐磨喷涂料的研制与应用 (61) 彭水生 高炉出铁口修补用自流料的开发应用 (66) 张利新李宏伟魏燕 高炉出铁沟长寿化新技术改造与应用 (71) 孙志红王伟魏红玉 分散剂对无水泥ASC浇注料性能的影响 (74) 周云鹏刘兴平李廷军 焦宝石基喷涂料的研制 (77) 张巍李亮戴文勇 第三部分炼钢系统用不定形耐火材料 (80) 顾华志张文杰等
高炉铁口岗位安全作业 应知应会手册 」、“应知”部分 （一）岗位名称及作业任务
（二）危险介质理化特性及主要技术参数
（三）岗位主要危险源点情况 作业活动危险有害因素事故类型风险等级 设备点检、维护、开口操作、更换开铁口钎子、卸钎子等作业煤气泄漏中毒二级操作不挡，工具烘烤状况爆炸二级进入铁口区域作业，确认泄漏煤气点燃 中毒/窒息 二级操作不挡，喷溅铁口烫伤 二级 烘烤铁口，操作不细烧伤二级更换开铁口钎子不挡拉伤三级捅铁口不挡烫伤三级在走梯、平台上滑倒、平台栏杆损坏摔伤四级铁沟高温辐射灼烫四级临时线路漏电触电四级煤气区域救助伤员时防护不当中毒 四级烧铁口工具确认烧伤三级 （一）作业程序及异常状态处置措施 1、出铁水作业程序 （1）开口机操作 1、开口前检查开口机是否能运转正常，并装好风钻，启动液压泵 2、按规定铁口角度对准中心线钻铁口，先用风钻分次逐步钻进，钻入500-600mm 后换钢钎子，钻开铁口后，要迅速退回开口机，并关液压泵，拆下钎子及钎尾 3、发现铁口内有铁时改用钎子打或氧气烧铁口，严禁用钻头钻，以防钻头损坏 开铁口操作的要点是：无论铁口深浅，都要烘烤干，其中还要注意开口钎子铲的大小和铁口的潮湿状况。 （2）堵铁口操作铁口出现喷溅状况敲钟堵铁口。依次是清理铁口两侧的喷溅杂物，拿起手锤敲钟操作，通知泥炮工堵铁口，通知主控室出铁完毕，打开冷却水阀门，打水冷却开口机设备 堵铁口操作的要点是：无论铁口状况如何，铁口两侧杂物必须清理干净2、异常状 态处置措施
（1）开口机设备损坏的紧急处置 1.1通知通知主控室；通知检修跟班人员 1.2确认开口机损坏部位，通知点检人员准备好损坏部位的备件和物品，以便赢取更换时间； 1.3接到更换备件时间短，不影响正常出铁点，及时联系可以适当延迟出铁时间。1.4接到更换备件时间长，及时组织炉前人员迅速做好人工开铁口准备。 1.5准备好大锤、长度2 米的开口钎子 1.6钎子一头对准铁口部位，一头用大锤轮流敲打钎子 1.7开到铁口深度差不多的时候，用圆钢将铁口捅开（2）铁口漏的紧急处置 2.1铁口漏铁时及时用泥炮堵住铁口，出铁时铁口大喷 2.2铁口是否出净渣铁，是铁口深度一个指标 2.3铁口孔道直径、铁口孔道的工作状态是出铁正点率的一个指标 （二）处理异常失控状态应当采取的应急措施 1、出铁口难开事故应急处置 1.1原因 1.1.1炮泥过硬，强度大。 1.1.2渣铁未出净，带铁堵口时夹杂渣铁、焦炭。 1.1.3炉缸不活跃，铁口过深2、现场应急处置措施 2.1措施 2.1.1使用质量合格的炮泥。 2.1.2出净渣铁，铁口适当喷射。 2.1.3适当减少打泥量，备有长钎子。 2.1.4用氧气烧开出铁口。 2、铁口连续过浅事故应急处置 2.1原因 2.1.1渣铁未出净，炉缸内积存大量渣铁。 2.1.2开口操作不当，铁口孔道过大。 2.1.3“闷炮”开口操作。 2.1.4潮铁口出铁。 2.1.5炮泥质量差。 2.1.6下渣量大，渣流把铁口拉浅。 2.1.7打泥量少（包括大量跑泥）
关于高炉使用大、小沟的要求及规定 因3#高炉炉前使用的储铁式大沟在2014年内连续出现异常，造成3#炉正常生产不同程度的受到影响。且在使用过程中存在较大的安全隐患。为了保证3#炉在正常生产中不受到出铁沟的制约，根据2015年元月最近两次东西炉台大沟的损坏情况，及根据以往经验的判断，3#高炉储铁沟在使用过程中超过70天即为进入储铁沟寿命的后期，超过80天即进入危险期，标志着储铁沟已经存在有安全隐患，超过90天即进入末期，多使用一天，危险系数将会成倍增加。 一．综合上述情况特对承包出铁沟的厂家提出以下几点要求： 1.在正常生产时出铁沟日常维护修补的过程中，施工人员必须认真仔细，确保修补质量，日常修补时不能拖延时间，影响高炉出铁。 2.储铁沟已达到使用期限时，无出现事故，无故推迟维修的，推迟一天，处罚_________。 3.储铁沟已达到使用期限后，不在规定时间内进行维修的出现的大沟损坏，及造成钻铁属于人为故意造成安全事故隐患的行为，未造成人员伤害的，视钻铁情况严重程度，对承包出铁沟厂家进行处罚_________罚款。 4.储铁沟已达到使用期限后，不在规定时间内进行维修的出现的大沟损坏，及造成钻铁属于人为故意造成安全事故隐患行
为，造成人员伤害，伤亡的，承包出铁沟厂家应承担事故的全部法律责任。 5.储铁沟的使用寿命必须达到高炉生产的要求。如在未达到使用期限时出铁大沟损坏，并影响正常生产的，对承包出铁沟厂家进行_________罚款。 6.储铁沟未达到使用期限时出现大沟损坏，及造成钻铁安全事故隐患的，未造成人员伤害的，视钻铁严重程度，对承包出铁沟厂家进行处罚_________罚款。 7.储铁沟未达使用期限出现大沟损坏，及钻铁安全事故隐患担的，并造成了人员伤害，及伤亡，包沟厂家承担事故全部的法律责任。 8.在正常生产过程中，确保撇渣器不过渣，承包出铁沟厂家应对撇渣器定期检查，并在修补过程中及时修补。如在正常使用及维修以后未达到使用期限出现的撇渣器过渣，钻铁及撇渣器底部，撇渣器过梁侵蚀严重造成的事故。对打沟厂家进行_________罚款。如因以上事故造成的人员伤亡事故，承包出铁沟厂家承担全部法律责任。 9.在日常生产中，修沟厂家修沟人员应对渣沟的侵蚀情况加以关注。如因渣沟侵蚀严重没有合理的安排修理的。影响到高炉正常生产的，应对打沟厂家_________罚款。 10.在正常生产中，因小沟出现钻铁及侵蚀严重不能继续出铁造成被迫堵铁口，出铁不尽的事故。应对包沟厂家进行处罚
第一章炉前设备 第一节开口机 一、开口机技术操作规程 1、转臂回转由液控阀1操纵，工作时将阀推至“工作”档，开口机转至工作位置，推动液控阀2，油缸伸出，机架倾动，挂上钩。 2、将阀3推至“前进”档，使进给马达带动行走小车慢速向前，当钻头抵住炉口前，推动阀4、阀5至“工作”档，使CHY1000A 型开铁口机同时产生冲击和回转动作，打开吹灰气阀，使灰渣排除。 3、当行走小车向前碰到前缓冲器挡块时（现在铁口还有100-200mm未打开）把阀3拉到“退回”档，行走小车快速退回，同时把阀 4、阀5，拉至“停止”档，开铁口机将停止工作，关闭吹灰气阀。 4、当钻杆完全从铁口中退出后，推动液控阀2，油缸回缩，机架倾动，脱钩；拉动阀1至“避让”档，开口机退回至休息位置。 至此，开口机的工作差不多完全结束。本规程严格规定：“不许用开口机直接打开铁口放出铁水”，应该先用开口机打到一定深度（一般距出铁还有100-200mm），然后把开口机退出，在用
吹氧或其它钎杆捅开铁口，放出铁水。 技术参数：液压油：兰稠46号抗磨液压油
二、开口机设备维护规程 1、安装和更换零部件时，除确保元件本身清洁外，必须严格操纵各开路处，防止在结合时污染杂质的侵入，确保整个系统不受污染。 2、定期加注润滑油或润滑脂。 润滑周期表 3、常用备件 倾动油缸（φ100×φ45×110）1根钻杆、钻头、振打杆若干件 回转油缸（φ160×φ90×340）1根滚动轴承各2套 冲击回转开口机（CHY1000A）2台链条
1套 给进液压马达1台各操纵阀各1件 4、第一次安装使用的开铁口机和油马达，2个月后要清洗一次，以后每季度清洗一次。（有关CHY1000A、CHY2000开口机和J6K-490型油马达的使用维护参见其专用讲明书）。 三、开口机设备检修规程 1、检修前必须执行停电挂牌制度。 2、更换打击机时，先拆下管路托架和各连接管路，再拆下后缓冲器，拆下前后链接头，从轨梁的后部抽出打击机，即可更换。 3、推进驱动装置检修时，先拆下前后链接头，拉住链条，并启动液压马达将链条抽出，再拆下油管，拆下压板螺栓即可将推进驱动装置从推进轨梁上卸下。 4、检修完毕，将现场清理洁净。 第二节泥炮机 一、泥炮技术操作规程 操作人员上岗前先阅读讲明书，了解和熟悉液压泥炮的结构，动作原理和操作要领。
高炉铁口日常深度控制探讨 铁口是高炉铁水流出的孔道，由铁口框、保护板、泥套和铁口砖通道组成。铁口区域是环境比较恶劣的地方，受高温铁水冲刷、开眼机、泥炮振动以及焖炮作业时的破坏，加之铁口角度的变化，开炉不久铁口通道内异型砖就被侵蚀掉，只有泥套泥来替代，好在泥套泥可以即破坏即补充能够始终保持铁口通道的完好，但是如果受损的铁口通道没有被及时补上或连续过浅，则会给铁口造成致命的损害。 ?一、铁口深度与炉口维护的关系 ????铁口深度的确定是根据炉墙厚度而定的，正常的铁口深度应比铁口区域炉墙厚度大１／３—１／４，要使泥包超出炉墙，这样才能经常地保护铁口区域炉墙不受侵蚀破坏。 ????铁口排出大量的铁水的炉渣在这个过程中，铁口受到炉内炽热液态渣铁冲刷，高温煤气燃烧冲刷等影响，直接造成铁口泥包和铁口孔道二损坏，经堵口打入新泥，损坏二泥包，孔道得到补充。 ????所以，炉前操作中对铁口维护是一件非常重要的工作，铁口过浅轻者出铁卡焦炭，“跑大流”被迫高炉改常压放风，破坏炉内顺行；重则发生堵不住铁口，渣铁场放炮，烧坏铁道，如果铁口长期过浅，或铁口孔道不正，再导致烧环铁口区域二冷板，发生铁口爆炸等恶性事故，然而铁口过深也不是好现象，会出现铁口难开或出现潮泥，造成铁口的大量喷溅，出铁的不均匀性，导致排不尽渣铁，而影响炉况的顺行。
????二、操作中应注意以下几点? ????为保持正常的铁口深度，除了有质量好的炮泥，性能良好的设备条件外，操作也受到多方面的影响 ?１、风量、风压的影响?? ????炮泥在铁口孔道内一边受到泥炮的推力，另一边受到高炉内压力，而使炮泥变得密实，当风压较高时，炮泥在前进的过程受到的阻力也较大，打泥速度会变慢，如果在打泥过程中仍然按时间来计算深度，那么在同样的时间内，此时铁口深度会较浅，但这时，新泥和旧泥连接较好，打炉内的泥及时地形成喇叭状而贴在炉墙上，所以在风压，风量较大时，打泥时间相应控制应长一些。反之，当风压、风量较低时，泥炮的推力一定而炉内压力减小，必然出现吐泥速度的增加，打泥时间保持不变时，则会造成大量炮泥在炉内堆积，造成铁过深，如新泥没有受到来自炉内足够的压力，而使新旧泥之间不能良好地结合，出现断裂，开铁口时有漏铁、漏渣的现象，这种情况一方面应调整泥炮压力，另一方面适当减少打泥量。 ????２、炉温和渣碱度的影响?? ????炉温和渣碱度较高时，渣铁粒度较大，流动性不好对铁口孔道的冲刷较小孔道大小在出铁前后变化不大，孔道内的容泥量较少，在铁口浓度不变情况下，所需泥量较少，打泥时间应适当控制。?? ????相反，当炉温和渣碱度较低时，渣铁流动性好，对铁口孔道的冲刷会大一些，另外在渣铁流动性好时，打入炉内的泥会被渣铁漂走一部分，所以在炉温和渣碱度较
高炉出铁沟延长使用寿命技术 1 前言 现代大型高炉出铁沟一般都是采用低水泥结合Al2O3—SiC—C 质浇注料。该材料使用安全、寿命长、消耗少、施工维修方便，是高炉稳产、顺产的重要保证。由于消耗少，维修少，使用稳定，因此，现代大高炉炉前出铁场环境整洁。 一般大高炉都有2个以上的出铁沟，当其中一条铁沟必须重新造衬或必须修补时，只要堵住该条铁沟的出铁口后，就可以对该条铁沟进行浇注、养护硬化、烘烤干燥等。与此同时，其他出铁口出铁正常，不影响高炉的正常生产。但容积为1000m3以下的中小型高炉一般设计为单个出铁口，因此不可能保证一般浇注料施工所需要的养护、烘烤时间。所以，目前的单出铁口的中、小型高炉铁沟一般还是采用沥青或树脂结合Al2O3—SiC—C 质免烘烤捣打料捣打铁沟内衬。 由于采用树脂或焦油结合，捣打料捣打施工后不必烘烤或短时间烘烤即可立即直接过铁水，可以满足中、小高炉的使用工艺要求。但因为捣打的沟衬耐火材料一般只是沟底表面一层相对密实，而表层以下及沟帮部位都很疏松，不耐冲刷，因此捣打料存在使用寿命太短的问题，一般只有1～7天，最短的甚至1班一修。因此，铁沟修补频繁，炉前工人劳动强度太大，且高热的环境又造成很多不安全因素，还有沥青与树脂的烟尘有毒有害问题！因此，如何有效地解决单铁口高炉出铁沟寿命的问题备受关注。 2 低水泥结合Al2O3—SiC—C 质浇注料的改性研究 大高炉用低水泥结合Al2O3—SiC—C 质浇注料配料中有超微粉和分散剂，因此流动性好、耐火度高，浇注体致密性好、强度高，因此铁沟抗侵蚀、抗冲刷，使用寿命长（通铁量高）。但该材料的最大问题是浇注后需要养护且不能过快速度烘烤，否则会出现强度低和爆裂。因此有效解决大高炉铁沟浇注料的快干脱模和快速烘烤、防止爆裂问题，是该材料能否用于单铁口高炉的关键，也是本研究的主攻方向。 本试验的基本思路是：以大型高炉用Al2O3—SiC—C 质铁沟浇注料为基质，加入各种防爆改性材料，使其具有快硬快烘的性能。防爆试验方法是将浇注料浇注成100×100×60的方块，浇注后1.5～2h即脱模并立即将放入预先升温并恒温的电炉中，在高温炉内保温30m in后，观测其爆裂的程度。进一步放大样试验是将浇注料浇注为50kg以上的预制块，同样是浇注后1.5～2h即脱模并立即放在1000℃左右的炭火上进行烘烤，检验其爆裂情况。 3 主出铁沟储铁式改造 大高炉铁沟之所以通铁量高，使用寿命长，不仅因为是使用了高档次的Al2O3—SiC—C 质浇注料，而且还因为应用了储铁式结构。即大高炉的出铁沟主沟在出铁期间和出铁间隔时间内铁沟内总是储存大量的铁水，因此铁沟内的耐火材料所处温度环境相对恒定。另外，由于储铁式铁沟内总是残存大量铁水，因此，当高炉出铁时，从出铁口冲出并以抛物线形式快速落下的铁水所形成冲击沟底的巨大冲击力，被储存在沟底的铁水缓冲，有效地保护了主沟冲击区的耐火材料。 传统的单铁口高炉主铁沟沟底坡度较大，而且撇渣器出铁口沟底标高几乎接近于撇渣器前端进铁口处主沟沟底的标高。因此，每次出完铁以后主沟沟底不会留存残余铁水，并完全
高炉操作作业指导 书 1
2500m3高炉操作作业指导书 1 目的适用范围 按照高炉分厂生产计划根据作业区制定方针操作高炉,完成各项指标及产量,及时处理突发事故。 本作业指导书适用于炼铁分公司高炉分厂2500m3高炉作业区。 2 引用标准和术语 2.1术语 焦比:冶炼一吨生铁所消耗的焦炭量。 煤比:冶炼一吨生铁所消耗的煤量。 燃料比:冶炼一吨铁所耗的燃料总量。 冶炼强度:每昼夜每立方有效容积所消耗的焦炭吨数。 利用系数:每昼夜生产的标准生铁/高炉有效容积(吨/立方米.日) 合格率:合格铁质量与规定时间内的总质量之比。 休风率:高炉休风时间/规定工作时间*100% 入炉焦比:干焦耗用量(吨)/合格生铁产量(吨) 矿焦比:矿石批重与焦炭批重之比。 风口前理论燃烧温度:假定风口前焦炭燃烧放出的热量全部用来加热燃烧产物,这时所能达到的最高温度。 装料制度:对炉料装入炉内的方式方法的有关规定。 物理热:炉缸温度可用铁水温度表示,一般为1480～1520℃。 化学热:用生铁含Si量来表示。 装料顺序:焦炭和矿石入炉的先后次序。
休风:高炉在生产过程中因检修、处理故障或其它原因,必须中断生产,停止向高炉送风。 料批:按照装料顺序将矿焦放入炉内的一个循环。 批重:一批料的质量。 料线:从探尺零位到料面的距离。 低料线:高炉用料不能及时加入炉内,致使高炉实际料线比规定料线低0.5m或更低时,即为底料线。 二元碱度:CaO与SiO2的比值。 三元碱度:CaO+Mgo与SiO2的比值。 α角:指无料钟炉顶布料溜槽径向上下倾动的角度。 β角:指无料钟炉顶布料溜槽360度圆周旋转的角度。 γ角:指无料钟炉顶下料闸开关的角度。 溜槽转速ω:指无料钟炉顶布料溜槽每分钟旋转的圈数。 探尺零位:以炉喉钢砖上沿定为探尺零位。 定点布料:炉子截面某点发生管道或过吹时,操作时溜槽倾角和定点方位由人工手动控制的布料方式。 环形布料:随着溜槽倾角的改变,可将焦炭和矿石分布在距离中心不同的部位上,借以调整边缘或中心的煤气分布,又可做单、双、多环形布料方式。 高炉炉型:高炉内工作的空间形状。 设计炉型:高炉按蓝图设计的空间形状。 3
本次将高炉炼铁工艺流程分为以下几部分： 一、高炉炼铁工艺流程详解 二、高炉炼铁原理 三、高炉冶炼主要工艺设备简介 四、高炉炼铁用的原料 附：高炉炉本体主要组成部分介绍以及高炉操作知识 工艺设备相见文库文档： 一、高炉炼铁工艺流程详解 高炉炼铁工艺流程详图如下图所示：
炼铁过程实质上是将铁从其自然形态——矿石等含铁化合物中还原出来的过程。 炼铁方法主要有高炉法、直
接还原法、熔融还原法等，其原理是矿石在特定的气氛中（还原物质CO、H2、C；适宜温度等）通过物化反应获取还原后的生铁。生铁除了少部分用于铸造外，绝大部分是作为炼钢原料。 高炉炼铁是现代炼铁的主要方法，钢铁生产中的重要环节。这种方法是由古代竖炉炼铁发展、改进而成的。尽管世界各国研究发展了很多新的炼铁法，但由于高炉炼铁技术经济指标良好，工艺简单，生产量大,劳动生产率高,能耗低，这种方法生产的铁仍占世界铁总产量的95％以上。 炼铁工艺是是将含铁原料（烧结矿、球团矿或铁矿）、燃料（焦炭、煤粉等）及其它辅助原料（石灰石、白云石、锰矿等）按一定比例自高炉炉顶装入高炉，并由热风炉在高炉下部沿炉周的风口向高炉内鼓入热风助焦炭燃烧（有的高炉也喷吹煤粉、重油、天然气等辅助燃料），在高温下焦炭中的碳同鼓入空气中的氧燃烧生成的一氧化碳和氢气。原料、燃料随着炉内熔炼等过程的进行而下降，在炉料下降和上升的煤气相遇，先后发生传热、还原、熔化、脱炭作用而生成生铁，铁矿石原料中的杂质与加入炉内的熔剂相结合而成渣，炉底铁水间断地放出装入铁水罐，送往炼钢厂。同时产生高炉煤气，炉渣两种副产品，高炉渣铁主要矿石中不还原的杂质和石灰石等熔剂结合生成，自渣口排出后，经水淬处理后全部作为水泥生产原料；产生的煤气从炉顶导出，经除尘后，作为热风炉、加热炉、焦炉、锅炉等的燃料。炼铁工艺流程和主要排污节点见上图。
攀钢贮铁式主沟交流材料二〇一二年三月
目录 企业及产品介绍 (1) 攀钢主沟改贮铁式相关分析及措施 (6) 出铁场浇注料施工说明 (14)
企业及产品介绍 一、企业概况 长兴煤山新型炉料公司属股份制企业，座落在美丽的太湖之滨--煤山工业开发区。地处苏、浙、皖三省交界处，公路、铁路相连，四通八达，交通十分便利。公司现有员工145人，其中19人专职从事新产品研发、已有产品技术更新工作。占地3万多平方米，固定资产总额5800万元，年产各种耐材制品近3万吨，2011年度销售额约2.1亿元。 公司员工素质普遍较高，成为正式职工前均需进行技术考核和厂前培训。车间工艺装备完善，并用严格的理化检测对产品生产过程进行质量控制。 二、产品介绍 本公司主要生产冶金和石化行业的特种耐火材料和不定型耐火材料，具体品种有：Al2O3-SiC-C系列制品、高铝质制品、莫来石制品、铝镁尖晶石制品和各种高科技浇注料。炼铁领域用耐材有：Al2O3-SiC-C质和Al2O3-MgO质浇注料、各种规格的预制件、免烘烤捣打料、修补料等；炼钢领域有：钢包浇注料、转炉大面积修补料、中间包干式振动料等。产品广泛应用于宝钢、攀钢、太钢、武钢等20多家大中型钢铁企业。 三、生产能力及检测设备 浇注料生产设备：JW-250A、TW-500强制式搅拌机、粉料混合机。 捣打料、炮泥生产设备：LNX-800行星式轮转混碾机。 定形制品生产设备：1200吨压机、7.5KW液压机、高温窑等。
检测设备：NRJ-411A型水泥胶砂搅拌机、SX-12-17箱式电炉、NYL-600型压力试验机、DKZ-5000型电动抗折试验机、NSKC-1A离心式光透射粒度测定仪、回转抗渣炉等。 四、企业所获殊荣 浙江省高新技术企业、湖州市明星企业、长兴县重点骨干企业； 连续五年被评为重合同守信用单位； 2002年通过ISO90001:2000质量体系认证； 2002年高炉炉前脱硅摆动流嘴浇注料被评为国家级新产品； 2004年高炉长寿命主沟浇注料被评为国家级新产品； 2007年高炉主沟综合型自流浇注料被评为国家级新产品； 2008年脱锰摆动流嘴浇注料被评为国家级新产品； 2009年主沟通铁量在武钢炼铁厂不修补一次性达到21.88万吨。 2010年为宝钢corex炉研发出高通铁量主沟快干浇注料。 2011年和宝钢合作研发出焦炉炉门整体预制件。 五、出铁场耐材使用量情况 宝钢股份中厚板公司corex3000：主沟快干浇注料2800吨； 摆动流嘴浇注料260吨。 宝钢集团梅钢公司3200m3高炉：主沟浇注料2950吨； 摆动流嘴浇注料300吨。 武钢3200m3高炉、3800m3高炉：主沟自流浇注料5300吨； 摆动流嘴浇注料780吨。 太钢4350m3高炉：主沟浇注料3400吨；摆动流嘴浇注料330吨。
长钢8号高炉铁口维护实践 潘向东侯毅雷 (长钢炼铁厂) 摘要本文介绍了长钢1080m3高炉出铁口的维护和操作方法，认为提高铁口深度合格率是高炉铁口操作与维护的关键,一要控制好铁口的角度、深度、直线度、口径准确度、正点率、出铁均匀率; 二要选择合理的开口机、泥炮、钻头和钻杆;三要确保炮泥质量.。 关健词高炉铁口维护 1 概述 铁口经常受到高温渣铁的侵蚀和冲刷，是高炉的薄弱环节。所以铁口的维护工作便成为高炉生产中的大事，它与能否正常生产、能否长寿高产息息相关。铁口的好坏往往影响炉子的寿命。把铁口维护好，就要做好以下7项炉前操作指标——即铁口深度，角度，直线度，孔道均匀度，出铁正点率，放净渣、铁，出铁均匀率；其次，要使用结构先进的泥炮和开口机，并能科学合理的操作，匹配合理的钻头钻杆，定期更换修补泥套；第三，确 保泥炮质量。下面就铁口的维护谈一点粗浅的看法。 2 提高铁口深度合格率 炉前7项操作指标中，最重要的是铁口深度合格率。铁口深度合格率是铁口深度合格次数与实际出铁次数之比。影响铁口深度合格率的原因很多，客观分析主要有以下几个方面。 2.1 铁口深度 合理的铁口深度是出净渣、铁的有效保障。铁口深度是指铁口至泥包外壳的实际厚度。要保证有效铁口深度要做好以下几点：①稳定铁口角度；②保证铁口（孔道）直线度③稳定打泥时间、打泥量，防止漏泥跑泥；④提高炮泥质量；⑤选择结构合理的泥炮、开口机； ⑥提高炉前工操作维护水平；⑦科学合理配置钻头钻杆。8高炉控制铁口深度为2400—2600mm。 2.2 铁口角度 开炉初期，炉底还没有受到侵蚀时，铁口角度只要保持0°～2°就可以了，随着炉底侵蚀深度的增加，铁口角度也相应增加，经过一段时间之后，炉底侵蚀减弱，炉底温度也基本稳定下来。在这一阶段铁口角度一般保持在7°～12°为适宜，只有在停炉大修时才加大到15°～17°，8高炉控制钻孔角度为11°。在日常生产中要固定一定的铁口角度，三班统一按固定角度开铁口，不得任意改变，只有统一认为需要改变时，才可以用新的角度来操作。如果任意改变铁口角度，就等于改变了死铁层厚度，这对维护炉底不利，更重
高炉出铁沟浇注料 1、范围：本标准适用于高炉主沟、铁沟、渣沟和摆动流槽等部位的工作层耐火浇注料。 2、分类：高炉出铁沟浇注料按使用部位分为ASC-1、ASC-2、ASC- 3、ASC- 4、ASC- 5、ASC-6六个牌号。牌号中字母A 、S 、C 分别代表Al 2O 3、SiC 、C 。 3、技术要求：高炉出铁沟浇注料的理化指标应符合表1规定。 表1：高炉出铁沟浇注料的理化指标。 4、实验方法。 4.1 试样制备按YB/T 5202.1的规定进行。 4.2 氧化铝的测定按GB/T 6900.4的规定进行。 项目 指标 ASC-1 ASC-2 ASC-3 ASC-4 ASC-5 ASC-6 (Al 2O 3)/ % ≥ 70 53 60 48 48 60 (SiC+C)/% ≥ 12 25 16 10 17 10 体积密度/（g/cm 3） ≥ 110℃×24h 2.90 2.80 2.70 2.40 2.40 2.7 1450℃×3h 2.85 2.75 2.65 2.35 2.35 2.65 加热永久线变化（1450℃×3h ），% ±0.3 ±0.3 ±0.5 ±0.5 ±0.5 ±0.5 常温耐压强度/MPa ≥ 110℃×24h 20 18 20 15 15 20 1450℃×3h 30 25 40 30 30 40 使用单位 主沟铁 线 主沟渣 线 主 沟 铁 沟 渣 沟 摆动 流槽
4.3氧化硅的测定按GB/T 655 5.2的规定进行。 4.4 碳含量的测定按GB/T 1655 5.2的规定进行。 4.5 体积密度的测定按YB/T 5200的规定就行。 4.6 加热永久线变化的测定按YB/T 5203的规定进行。 4.7 常温耐压强度的测定按YB/T 5201的规定进行。 4.8 试样焙烧应在埋碳条件下就行。 5、质量评定程序。 5.1 组批：高炉出铁沟浇注料应按牌号组批，每批不大于60t。 5.2 抽样及合格判定规则。 5.2.1 高炉出铁沟浇注料的取样按GB/T 17617规定进行。5.2.2 检验结果均应符合表1规定。 5.2.3 检验结果如有不合格项时，应重新去双倍数量的试样对不合格项进行复验。 5.2.4 体积密度、加热永久线变化、常温耐压强度复验结果的平均值应符合表1的规定，且单值允许偏差符合表2规定。复验结果仍有不合格项时，则整批判为不合格批。 表2：复验时单值允许偏差。 项目允许偏差举例 体积密度—0.05g/cm3 ASC-1牌号，体积密度≥2.90 g/cm3,允许 其中一个单值不小于2.85 g/cm3 常温耐压强度/MPa —10% ASC-1牌号，常温耐压强度≥20MPa， 允许其中一个单值不小于18MPa 加热永久线变化±20% ASC-1牌号，加热永久线变化±0.3%， 允许其中以个单值±0.4%
2010年增刊目录 特邀报告 1.我国耐火材料工业科研发展方向（中钢洛耐院）………………………………………………………李红霞 2.抑制含Cr2O3耐火材料中六价铬化合物形成与其危害的途径（中钢洛耐院）………………………陈肇友 3.―低碳‖下耐火材料的选择（北京科技大学）…………………………………………………………孙加林 4.耐火材料的性能对使用效果的影响（宝钢）……………………………………………………………田守信 5.热风炉与耐火材料的技术发展（冶金科技发展中心）…………………………………………………李庭寿 6. Al2O3-ZrO2质复合材料的研究（西安建筑科技大学）…………………………………………………薛群虎 7.镁质高温材料的现状与发展（耐火材料协会）…………………………………………………………曲殿利 8.耐火材料（研究）中的几个问题和体会（郑州大学材料科学与工程学院）…………………………叶国田 9.高纯度、高密度烧结氧化镁（耐火原料的制备工艺和研究）…………………………………………郭宗奇 10.钢包耐火材料的研究与展望（武汉科技大学）…………………………………………………………顾华志 11.连铸中间包内衬材料的研究进展（河北联合大学材料学院）…………………………………………涂军波 基础研究 12.B4C-MgO复合粉体的合成及其在低碳镁碳砖中的应用（中钢洛耐院）………………………………韦祎 13.添加陶粒支撑剂及支撑剂坯体料对高铝浇注料性能的影响（河南省耕生耐火材料有限公司）………李纪伟 14.Mo3Al8的自蔓延燃烧合成（中钢洛耐院）………………………………………………………………王海梅 15.矾土基浇注料基质浆体ζ-电位和流变特性的研究（辽宁科技大学）…………………………………李心慰 16.二氧化硅微粉对镁质浇注料性能的影响（辽宁科技大学）……………………………………………游杰刚 17.聚氮硅烷催化裂解原位合成碳纳米管增强SiC-Si3N4复相陶瓷(武汉科技大学)……………………赵雷 18.高温下埋碳床中多壁碳纳米管的结构演变及抗氧化性研究（武汉科技大学）…………………罗明 19.CaO部分稳定氧化锆烧结体的相组成、结构和性能（中钢洛耐院）……………………………谭清华 20.从热力学计算分析给高铬耐火材料烧结的一些建议（洛阳理工学院）………………………钱跃进 21.热压烧结法制备S iC-Ti3S iC2复合材料（西安建筑科技大学）……………………………卢琳琳 22.成纤助剂对Al2O3-SiO2溶胶性能的影响（北京科技大学）……………………………………………张永治 23.添加物对A12O3-TiN复合材料强韧性的影响（武汉冶金建筑研究院有限公司）…………………………熊继全 24.氧化铝微粉粒度组成对刚玉浇注料性能的影响（中钢耐火）…………………………………………邓俊杰 25.尖晶石粒度分布对镁质制品热震后强度的影响（辽宁科技大学）…………………………………刘新 26.防爆剂对低水泥浇注料抗爆裂性能的影响（西安建筑科技大学）…………………………………………徐吉龙 27.外加剂对高铝质低水泥浇注料在不同温度下可施工时间及强度的影响（濮耐股份有限公司）……王京京 28.Al2O3-SiO2超微粉加入量对刚玉浇注料性能的影响（濮耐股份有限公司）…………………………甘明亮 29.Al和α-Al2O3微粉对MgO-C砖高温抗折强度的影响（辽宁科技大学）………………………………吴锋 30.加入SiO2微粉对矾土-硅线石基浇注料性能的影响（钢铁研究总院）…………………………………李培佳 31.低碳M g O-C材料抗热震性的改进（武钢耐火材料有限责任公司）……………………王志强 32.不同硅源生成碳化硅晶须增强炭素捣打料性能研究（武汉科技大学）…………………………………辛占武 33.反应烧结Si3N4-SiC复合材料固液两相流冲蚀磨损行为（中国钢研科技集团有限公司）………丁贺玮 34.不同基质结合镁碳砖对炉渣的抗渣性（西安建筑科技大学）……………………………………………呼伟钢铁工业用耐火材料 35.添加物对原位SiC结合刚玉材料抗高炉渣侵蚀性的影响（郑州大学）……………………………………刘新红 36.加入普通高炉渣对铁沟捣打料性能的影响（武汉科技大学）…………………………………张军伟 37.铁水包渣线用Al2O3-SiC-C砖性能的研究（浙江上虞东瑞高级陶瓷有限公司）………………………赵义 38.添加剂对高炉出铁口用炮泥性能的影响（北京利尔高温材料股份有限公司）……………………刘丽 39.中小型高炉铁口炮泥的质量改进（中冶武汉冶金建筑研究院有限公司）…………………程鹏 40.COREX C3000熔融气化炉关键部位用刚玉预制块的性能研究（中钢耐火）…………………………胡莉敏 41.高炉铁口无水炮泥强度及其特性分析（济南钢铁股份有限公司）………………………………………董英 42.高炉出铁沟长寿化改造的设计与施工（焦作诺尔曼炉业有限公司）……………………………………孙志红 43.中频炉精炼用刚玉质透气砖用后显微结构分析（新冶高科技集团有限公司）……………………………彭小艳 44.中频无芯感应炉炉底吹氩精炼的应用（濮耐股份有限公司）………………………………………………闫光辉 45.武钢乌龙泉矿活性石灰回转窑用耐火砖的破损原因及对策（武汉钢铁集团公司研究院）……………张洪雷 46.套筒石灰窑用特种镁砖的损毁分析（辽宁青花耐火材料研究院）………………………………………郑连营