华能莱芜电厂#4、5锅炉末级过热器爆管原因分析及预防摘要：山东华能莱芜电厂2×330 MW #4、5机组锅炉自2012年下半年以来连续在同一位置发生三次末级过热器爆管事故（累计运行仅3万小时/台），造成了很大经济损失。该厂为查明原因做了大量工作，检查Ⅱ级喷水减温器、末过入口联箱与管子（异物和氧化皮）、管材等均未发现异常，使爆管原因分析工作陷入困境。本文通过对大量运行参数并结合末过入口联箱结构展开深入分析，提出这几次事故是在特殊条件下氧化皮提前脱落造成爆管的结论，并制定出针对性预防措施。
关键词：锅炉四管泄漏分析防范措施
一、基本概况
华能莱芜电厂2×330MW #4、5机组锅炉为上海锅炉厂生产的亚临界压力中间一次再热控制循环汽包炉，累计运行时间均达到3万小时。锅炉点火方式是等离子点燃A层煤粉，再逐级投入上层喷燃器。在炉膛折焰角及延伸侧墙斜烟道上依次布置屏式再热器、末级再热器，末级过热器。过热蒸汽汽温调节主要靠喷水减温器,I级喷水减温器布置在低温过热器与分隔屏之间的管道上,Ⅱ级喷水减温器布置在后屏与末级过热器之间管道上。末级过热器共81排，每排四根入口管子，呈“W”布置，管材用钢入口侧为T23（?51×6.5），出口侧外两圈为T91（?51×7.0），内两圈为T23（?51×7.0）。自2012年下半年以来连续发生三次末过爆管事故，造成很大经济损失。
二、爆管事故概况
2.1 三次事故统计
三次泄漏事件共性点分析
（1）均发生在机组冷态启动各项参数正常后的几天内。
（2）爆口均发生在末级过热器入口三通正下方管排（东数第41、42排）南数第2或第3根，距离下弯头不远处。
（3）调取大量冷态启动历史曲线，发现Ⅱ级减温水均在主蒸汽流量（负荷）较低时投入。
（4）管壁温度未现异常。
#5炉（2012年10月26日）末级过热器爆口及爆口边缘处金相组织400×
三、事故可能原因分析
3.1 水塞过热
锅炉点火启动前或启动过程中，可能因各种原因造成末过入口的管束内存有积水而形成水塞。水塞的显著特点：
（1）管内介质流通停滞，当此处烟温达到管材允许极限将很快发生爆管。一般爆管发生在机组启动初期十几个小时内。
（2）过热器管束管壁温度急剧上升，随着流量增加及流速增快，个别管子水塞被冲开，则管壁温度会急剧下降。
（3）爆口的破口形状、颜色和金属组织具有短时大幅超温特征。
2013年3月19日#4炉开机历史曲线
调取2013年3月19日#4炉开机历史曲线，3月20日2时45分，Ⅱ级减温器出口温度突然由390℃下降至340℃。分析认为：一是减温水隔绝门、调整门在给水管道平台，距离炉顶大包Ⅱ级减温联箱35米远，由于自身存在漏量，在减温水隔绝门后管道内逐渐积存大量温度较低的冷却水；二是当开启严密性差的截门或调门时，管道中存在的这部分水会突然进入减温器联箱，造成减温器出口温度瞬间降低。
减温水的短暂涌入，并不能说明在末过入口一定形成了水塞。这几次爆管均发生在机组启动几天以后，在这之前末过入口烟温多次大大超过管材允许使用温度极限，如果发生水塞，不可能坚持这么长时间。况且，末过入口管壁温度并未出现异常，说明水并没有涌入管屏，否则管壁温度肯定有所反应。
因此发生水塞爆管的可能性不大。
备注：2012年6月对#5炉Ⅱ级减温联器进行内窥镜检查未见异常。
3.2 氧化皮脱落堵塞过热
锅炉金属管在高温水蒸汽环境下产生氧化皮属于正常现象。氧化皮由Fe3O4、Fe2O3、FeO三部分组成，由于管子金属材料的线膨胀系数比氧化皮线膨胀系数大得多，当氧化层达到一定厚度的临界值或温度变化幅度大，速度快，频率高时就会发生脱落。由于在启停炉时过热器或再热器内壁氧化皮产生很大的胀差而脱落，最终导致过热器或再热器爆管的问题在超(超)临界机组中比较常见。根据有关资料表明，T23钢管在运行3万h后就会出现氧化皮并脱落，我厂#4、5炉运行超过
3万小时，并已经在管子内部发现氧化皮形成现象。
如果是氧化皮脱落在下弯头积存，则能很好解释这几次爆管事故，但是经过对未爆管割管检查、射线拍片检查均未发现氧化皮存积现象。
3.3 其它原因
3.3.1“三通效应”造成末过入口介质分布不均，第41、42排蒸汽流量过小。
通过调取大量开机曲线，在锅炉启动初期，第41排管壁温度均大大低于两侧其它管壁温度，随着流量增加，这种偏差很快减小。这说明：在锅炉启动初期，正对着后屏过热器至末过入口联箱连接管进口的第41、42排管子里面的介质流量大于其它管子。随着蒸汽流量加大，蒸汽在各管子内的流量趋于平均；再则，假如运行中流动介质发生二次涡流现象，存在“三通效应”，则对着三通的管子将普遍存在长期超温失效问题，但对临近管子机械性能试验显示，管子性能良好。
其它电厂发生了由于“三通效应”发生爆管的事例，相关专家也发表了有关论文。但是发生事故电厂末过三通是“┻”型，并且在168小时试运期间就连续爆管，所爆夹持管布置在三通中部侧母线，而这个位置的支管介质最少，所以发生爆管。而我厂三通设计显然考虑了“三通效应”的二次涡流影响，采取了下部“内凹”型，支管布置在正母线两侧45°范围内。
综上分析，由于管子“三通效应”存在吸热介质过少的问题可能性很小。
3.3.2 联箱内有异物
（1）从开机曲线来看，并没有发现中间管排管壁温高于其它管子的依据，反而是低于其它管壁温度。
（2）#4、5炉均在一个位置发生爆管，如果有异物的话，不会如此的巧合。
因此联箱内有异物的可能性不大，在#5机组检修时对末过入口联箱进行内窥镜检查证实了这一点。
3.3.3 管子材质问题
经山东电力研究院对爆口以外的管子、新管子进行金相分析和力学性能试验测试均符合有关标准，并且T23钢综合性能要好于钢102，所以管子材质有问题证据也不充分。
四、最接近事件真相的可能
结合末过系统实际布置情况，并对图纸、历史曲线仔细分析，我们认为还是氧化皮脱落造成了这三次事故。理由如下：
（1）末过管子内壁已经产生氧化皮，并且达到了一定厚度（T23管比T91管严重），具备了脱落的条件之一。
2012年10月#5炉泄漏，管子内部氧化皮“鼓包”情况（T23）
（2）锅炉冷态启动采取的是等离子点火直接投粉的方式，等离子能
量比较油枪点火能量小得多，前期燃烧强度和稳定很难操控，需要提前投入减温水来控制汽温升速率。这种操作，虽然温升率和升压率不会超标，但烟温和二级减温器出口汽温温升速率很大，造成管子壁温变化较大，容易造成氧化皮脱落。
（3）在主蒸汽流量较小时投入Ⅱ级减温水，此时减温水温度与后屏
过热器出口汽温温差很大，又由于Ⅱ级减温器喷口距离末过入口很近，如果低温减温水喷入后无法完全吸热变为蒸汽，就很容易造成未汽化的减温水以无数细小水滴的形式与蒸汽一起进入末过入口联箱。
2012年7月13日#4炉启动初期高加出口水温及Ⅱ级减温器出口汽温从上图看到，2012年7月13日04:54:56，Ⅱ级减温器出口汽温508℃，减温水量3.2T/h，减温水温却只有84℃，温差达到424℃.
2013年4月19日#5炉冷态启动初期高加出口水温及Ⅱ级减温器出口汽温
从上图看到，2013年4月19日05:25:50，负荷18MW，主汽流量81T/h，Ⅱ级减温器出口汽温470℃，减温水量2.5T/h，减温水温118℃，温差达到352℃.
从下图看出，末过入口三通下部结构成“凹”形，东数40、41、42排南数第2、3根管子布置在最低部。因为水滴的重度大，惯性也大，很大部分水滴随着蒸汽直接进入这些正对末过入口三通下部的最低
部管子。当这些水滴溅在垂直高温管段的内壁时迅速吸热变为蒸汽，造成该部位的温度急冷急热，又由于水变为蒸汽体积急剧膨胀，伴有很大响声，对此处的氧化皮特别是“鼓包”部位产生剧烈激振作用，最终造成大量细碎氧化皮迅速脱落。
对以下现象进一步解释：
（1）为何其它管子未发现氧化皮？
由于低温度减温水以无数细小水滴的形式首先进入三通中间最下部管子，只有较少部分进入了旁边的管子，其它管子虽然有氧化皮生成现象，但因为累积运行时间短远未达到大量脱落的地步，就是有少量脱落，随着蒸汽流量增加也被及时带走，这解释了为何其它管子未发现氧化皮的原因。
(2)爆管壁温未见异常？
一则管壁温度测点布置在炉顶外侧大包内，距离末过下弯头将近12米，并且在如此大的尾部烟道断面内，分布在炉顶处的烟温远远低于下弯头处，管壁温度不仅受到蒸汽温度影响，还要受到烟温影响，所以很难实时反映超温部位的实际情况。我厂与同类型机组的莱城电厂分别在末过炉管出入口增加了温度测点，调取爆管历史参数，壁温均未发现明显异常；二则在锅炉冷态点火初期，低温减温水投入时，因为进入管道的是无数的细小水滴，它溅在末过入口高温管子内壁后迅
速蒸发，造成管子内壁不断发生忽冷忽热变化，而外管壁温度不会发生明显异常。
结论：通过以上综合分析，我厂#4、5机组冷态启动后锅炉末过发生三次爆管原因是在特殊条件下氧化皮提前脱落造成的：
（1）末过管子内壁已经产生氧化皮并且达到了一定厚度。
（2）锅炉启动初期蒸汽流量小，低温度Ⅱ级减温水喷入后无法完全吸热变为蒸汽而形成无数的细小水滴，它们绝大部分随着蒸汽进入末过入口联箱三通下部第40、41、42排（南数第2、3根）管子，造成内壁管子温度急冷急热，导致了个别管子的氧化皮很快大量脱落。又由于启动初期蒸汽流量小，不能迅速将剥落的氧化皮带走，等到大流量时，已经在管径较小的弯头处形成堵塞，最终造成管壁超温过热。锅炉正常运行工况下，末过中间管排下弯头部位热负荷最高，管子在此位置首先发生爆破。这是发生三次爆管事故的直接原因。
五、预防措施
氧化皮是金属在高温水汽中发生氧化的结果，它的生成速度与温度、介质中氧的分压等因素有关，它的剥离与机组采用材质、锅炉燃烧工况、机组启停速率等因素有关。高参数大容量机组炉管氧化皮生成与脱落是一个不可避免的现象，我们只能采取措施延缓氧化皮的生成速度，避免氧化皮突然脱落造成的危害。
针对#4、5锅炉末过现阶段经常爆管提出如下针对性措施:
5.1 电厂方面
(1)锅炉冷态启动，最好先对炉子投油预热，以利于运行人员控制好燃烧工况。升温升压过程中，运行人员在严格按照规程控制好温升率、升压率的同时，也要高度重视各部烟温和I、Ⅱ级减温器出口汽温变化速率的控制。
(2)冷态启动中需投入减温水时要精心的加以调整，先投I级减温水，在负荷60MW之前尽可能不投Ⅱ级减温水。
(3)提高检修质量，保证减温水前后截门和调门的严密性。在投入前，先对减温水管道充分疏水暖管，防止冷水突然进入减温器，引起蒸汽和管壁温度剧烈变化。
(4)定期对减温器检查，防止喷嘴发生问题影响减温水雾化效果。
(5)利用检修机会，将末过入口材质为T23的中间管排更换为抗高温蒸汽氧化能力强的T91管。
（6）建立长效的炉管监视体制，利用停炉机会进行射线检查，特别是对减温器及垂直管屏底部割管检查氧化物生成情况。
5.2 设计单位和锅炉制造厂方面
（1）现在电厂锅炉启动均采用微油或等离子点火方式，应深入研究这种点火方式下烟温控制困难，为保证温升率需提前投入减温水对受热管带来的影响。
(2)加强对Ⅱ级减温器位置及末过入口正对三通的管子材质适用问题进行研究。
600MW机组锅炉省煤器爆管事件分析及对策 文章根据南方某电厂600MW机组锅炉省煤器爆管事件进行分析，得出机组运行时发生受热面泄漏相关处理措施及注意事项。为后续的机组安全运行提供科学指导及依据。 标签：600MW机组；省煤器；爆管；分析；对策 Abstract：Based on the analysis of the tube burst of economizer of a 600MW boiler in a power plant in South China，this paper concludes the relevant measures and cautions as regards the leakage of the heating surface when the unit is in operation. It provides scientific guidance and basis for the safe operation of the following units. Keywords：600MW unit；economizer；tube burst；analysis；countermeasure 简介 南方某电厂#7锅炉型号为DG1920/25.4-Ⅱ6型。本型号锅炉系国产600MW 超临界参数变压直流本生锅炉，一次再热、单炉膛、尾部双烟道结构、采用烟气挡板调节再热汽温，固态排渣，全钢构架、全悬吊结构，平衡通风、露天布置，前后墙对冲燃烧。炉膛水平切面积为22162.4×15456.8mm2（宽×深）。锅炉深度为43000mm，锅炉宽度为49000mm，顶棚拐点标高为69500mm。 1 事件经过 7月10日22：40，#7机组负荷562MW，主汽压力24.8MPa，主汽温度564/563℃，再热汽压3.7MPa，再热汽温570/569℃，给煤量256t/h，中间点温度404℃、过热度15.6℃，值班人员发现锅炉各主参数突变，锅炉给水流量突然从1602t/h突升至2057t/h，蒸汽流量由1624t/h降低至1450t/h，炉膛压力突升至1508Pa，引风机开度由74%、76%突升至96.8%、97.3%，机组负荷降低至492MW，主汽压力由24.8MPa降低至21.6MPa，给煤量升至284t/h，固定端省煤器入口烟气温度1/2由477/496℃降低至86/92℃；扩建端省煤器入口烟气温度1/2由501/494℃降低至462/462℃；两侧烟温偏差大。中间点温度由404℃升至475℃（480℃触发锅炉MFT）、过热度由15.6℃最高升至136.2℃。判断为锅炉省煤器泄漏，但锅炉炉管泄漏系统未报警，当值主控立即下令将机组运行方式由AGC 方式切至基本方式手动控制，同时投入等离子助燃，紧急停运A、D制粉系统，减负荷至208MW，同时切换DCS所有画面分析事故点，调节好各主参数，同时派巡检就地全面仔细检查机组各部，联系化学值班员提高除盐水压力及汇报值长申请故障停炉处理。 2 原因分析
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9.>[CE]高温过热器蛇形管横向节距为200mm，横向排数36排，冷段管子直径mm，热段管子直径_____mm。 答案:Ф42×7;Ф42×6 试题解析: 关键字: 10.>[CE]高温过热器冷段采用_____材料，热段采用_____材料。 答案: 12Cr1MoVG;TP347H 试题解析: 关键字: 11.>[BE]低温屏过热器布置在（）。 A.尾部第一烟道 B.尾部第二烟道 C.炉膛内 D.第三烟道 答案:B 试题解析: 关键字: 12.>[BE]凯迪锅炉包墙过热器的形式为（）。 A.光管式 B.膜式 C.销钉式 D.肋片式 答案:B 试题解析: 关键字: 13.>[BE]凯迪锅炉高温屏过热器布置在（）。 A.尾部第一烟道 B.尾部第二烟道 C.炉膛内 D.尾部第三烟道 答案:C 试题解析: 关键字: 14.>[BE]凯迪锅炉高温屏式过热器采取（）吸热方式。 A.对流 B.辐射 C.传导 D.三者皆有 答案:B
华能莱芜电厂2×1000兆立项投资融资 项目 可行性研究报告 (典型案例〃仅供参考) 广州中撰企业投资咨询有限公司
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目录 第一章华能莱芜电厂2×1000兆项目概论 (1) 一、华能莱芜电厂2×1000兆项目名称及承办单位 (1) 二、华能莱芜电厂2×1000兆项目可行性研究报告委托编制单位 (1) 三、可行性研究的目的 (1) 四、可行性研究报告编制依据原则和范围 (2) （一）项目可行性报告编制依据 (2) （二）可行性研究报告编制原则 (2) （三）可行性研究报告编制范围 (4) 五、研究的主要过程 (5) 六、华能莱芜电厂2×1000兆产品方案及建设规模 (6) 七、华能莱芜电厂2×1000兆项目总投资估算 (6) 八、工艺技术装备方案的选择 (6) 九、项目实施进度建议 (6) 十、研究结论 (7) 十一、华能莱芜电厂2×1000兆项目主要经济技术指标 (9) 项目主要经济技术指标一览表 (9) 第二章华能莱芜电厂2×1000兆产品说明 (15) 第三章华能莱芜电厂2×1000兆项目市场分析预测 (15) 第四章项目选址科学性分析 (15) 一、厂址的选择原则 (15) 二、厂址选择方案 (16) 四、选址用地权属性质类别及占地面积 (17) 五、项目用地利用指标 (17) 项目占地及建筑工程投资一览表 (17) 六、项目选址综合评价 (18)
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YF-ED-J4851 可按资料类型定义编号 电厂锅炉省煤器爆管的原因分析与处理措施实用版 In Order To Ensure The Effective And Safe Operation Of The Department Work Or Production, Relevant Personnel Shall Follow The Procedures In Handling Business Or Operating Equipment. （示范文稿） 二零XX年XX月XX日
电厂锅炉省煤器爆管的原因分析与处理措施实用版 提示：该解决方案文档适合使用于从目的、要求、方式、方法、进度等都部署具体、周密，并有很强可操作性的计划，在进行中紧扣进度，实现最大程度完成与接近最初目标。下载后可以对文件进行定制修改，请根据实际需要调整使用。 摘要：针对省煤器结构特点以及布置方 式，着重分析了磨损、腐蚀以及振动等因素引 起省煤器超温爆管的内在机理。并且根据磨 损、腐蚀、振动的机理提出了一些解决省煤器 超温爆管的具有实用价值和借鉴意义的措施。 关键词：电站锅炉；省煤器；超温爆管； 解决措施 1 省煤器超温爆管机理分析 省煤器超温爆管的原因非常复杂，主要由 磨损、腐蚀以及振动引起。以下主要就这三方
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针对12Cr1MoV钢分析，试验表明当12Cr1MoV钢严重球化到5级时，钢的室温强度极限下降约11kg／mm2。微水发电厂1993年4月过热器爆管的统计资料表明：因局部长期过热，珠光体耐热钢已达到了5级球化现象，而它的塑性水平仍然比较高。发生球化现象以后，钢的蠕变极限和持久强度下降。通过580℃下对12Cr1MoV钢的持久爆管试验，可以看出到了球化4级的钢管，其持久强度降低1／3。影响珠光体耐热钢发生球化的因素主要有温度、时间、应力和钢材的化学成份等。在钢中掺入“V”这种强碳化物元素，可以阻碍珠光体的球化过程，只要能形成稳定的碳化物，则球化过程减速。 通过对12Cr1MoV管试验发现，温度在540℃时，随着运行时间的增加，钢的工作温度下蠕变极限和持久强度也相应降低。随着运行温度的提高、时间的延长、应力的变化都会加速合金元素的固溶体和碳化物间的重新分配现象。 2．3 焊接质量 钢材焊接质量也是影响安全的重要因素之一。焊接的缺陷一般指焊接接头裂纹未熔合、根部未焊透、气孔、夹渣、咬边，焊缝外形尺寸不合格以及焊接接头的金属组织异常等现象。 2．4 金属在高温下的氧化和腐蚀
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锅炉水冷壁泄漏、爆管现象、原因及处理 一、现象: 1：汽包水位降低，严重时汽包水位急剧下降，给水流量不正常的大于蒸汽流量 2：炉膛负压瞬时偏正且不稳定 3：炉管泄漏检测装置报警 4：从检查孔、门、炉墙等不严密处可能向外喷烟气和水蒸汽，并有明显泄漏声 5：主蒸汽流量、主蒸汽压力下降 6：泄漏后各段烟气温度下降，排烟温度降低 7：锅炉燃烧不稳火焰发暗，严重时引起锅炉灭火 8：引风机投自动时，静叶开度不正常增大，电流增加 二、原因： 1：给水、炉水质量不合格，使管内壁腐蚀或结垢超温 2：炉水泵工作失常、造成炉水循环不良 3：燃烧调整不当，火焰偏斜，造成水冷壁管被煤粉冲刷磨损4：节流圈安装不当，管内有异物造成水循环不良 5：管壁长期超温运行 6：吹灰器内漏或未正常退出，蒸汽吹破炉管 7：管材质量不合格，焊接质量不良 8：水冷壁结焦
9：大块焦砸坏水冷壁管 10：锅炉长期超压运行 11：锅炉启动升温、升压过快 12：管材老化失效 13：锅炉严重减水处理不当，继续上水使管子急剧冷却或锅炉严重减水使管子过热爆破 14：水冷壁膨胀受阻 三、处理: 1：当水冷壁管泄漏不严重能维持汽包正常水位时，可适当降低参数运行，降负荷运行，密切监视泄漏部位的发展趋势，做好事故预想，汇报值长，请示尽快停炉 2：当水冷壁管爆破不能维持正常水位时，立即停炉。停炉后继续加强上水，水位不能回升时停止上水，省煤器再循环门不应开启 3：水冷壁管爆破严重减水时，应进行下列处理 （1）：立即停炉，维持引风机运行，排除炉内蒸汽 （2）：停炉后继续上水，维持汽包水位 （3）：若无法维持水位，应停止炉水循环泵及给水泵运行（4）：停炉后，电除尘应立即停电
编订：__________________ 审核：__________________ 单位：__________________ 锅炉过热器爆管原因分析及对策(正式) Deploy The Objectives, Requirements And Methods To Make The Personnel In The Organization Operate According To The Established Standards And Reach The Expected Level. Word格式 / 完整 / 可编辑
文件编号：KG-AO-8363-82 锅炉过热器爆管原因分析及对策(正 式) 使用备注：本文档可用在日常工作场景，通过对目的、要求、方式、方法、进度等进行具体的部署，从而使得组织内人员按照既定标准、规范的要求进行操作，使日常工作或活动达到预期的水平。下载后就可自由编辑。 摘要：锅炉承压部件的安全运行对整个电厂的安全至关重要。文章结合微水电厂实际，分析了过热器爆管泄漏的机理、原因及实际采取的一些对策，以求对锅炉过热器设备的完好运行有所裨益。 关键词：锅炉过热器爆管电网 1 前言 据统计，河北省南部电网锅炉各种事故约占发电厂事故的63．2％，而承压部件泄漏事故又占锅炉事故的86．7％。因此迫切需要大幅度降低锅炉临修次数。下面结合微水电厂实际，分析过热器爆管泄漏的机理、原因及采取的一些对策。 微水发电厂锅炉型号为HG－220／100－4，露天布置，固态排渣煤粉炉，四角切圆燃烧，过热器由辐
射式炉顶过热器、半辐射屏式过热器、对流过热器和包墙管4部分组成。减温水采用给水直接喷入，分两级减温。炉顶管、包墙管和第二级过热器管用?38×4．5的20号碳钢管组成。第一级过热器和屏过热器用?42×5的12Cr1 MoV钢管组成。 2 过热器爆管的主要原因 2．1 超温、过热和错用钢材 2．2 珠光体球化及碳化物聚集 针对12Cr1 MoV钢分析，试验表明当12Cr1 MoV 钢严重球化到5级时，钢的室温强度极限下降约11kg ／mm2。微水发电厂1993年4月过热器爆管的统计资料表明：因局部长期过热，珠光体耐热钢已达到了5级球化现象，而它的塑性水平仍然比较高。发生球化现象以后，钢的蠕变极限和持久强度下降。通过580℃下对12Cr1 MoV钢的持久爆管试验，可以看出到了球化4级的钢管，其持久强度降低1／3。影响珠光体耐热钢发生球化的因素主要有温度、时间、应力和钢材的化学成份等。在钢中掺入“V”这种强碳化物元素，
主要大型火电厂名单120万千瓦及以上火力发电厂： 宝鸡第二发电厂 广东沙角发电厂 西柏坡电厂 山西阳城电厂 江西丰城电厂 阳泉第二发电厂 武汉阳逻电厂 徐州电厂 河南鸭河口电厂 井冈山华能电厂 10万千瓦及以上火力发电厂： 萍乡电厂 荆门热电厂 韩城电厂 西固热电厂 首阳山电厂 沾化电厂 华能南通电厂 新海电厂
闵行电长洛河电厂长春二电厂耒阳电厂戚墅堰电厂田家庵电厂豆坝电厂十里泉电厂安阳电厂铜陵电厂长山热电厂元宝山电厂岳阳电厂莱芜电厂台州电厂大武口电厂黄埔电厂包头电厂黄台电厂南京热电厂马头电厂黄石电厂
包头二电厂双鸭山电厂南昌电厂 华能上安电厂唐山发电总厂青山热电厂韶关电厂 北仑港电厂平圩电厂 半山电厂 常熟电厂 淮北电厂 济宁电厂 郑州热电厂锦州电厂 娘子关电厂遵义电厂 哈尔滨热电厂沈海电厂 红雁池电厂天生港电厂扬州电厂
菏泽电厂 贵溪电厂 焦作电厂 佳木斯电厂 茂名电厂 石横电厂 湖北省黄冈电厂 华能榆社电厂 秦岭电厂 双辽发电厂 谏壁电厂 丰镇电厂 山东日照发电厂 洛阳热电厂 巡检司电厂 白杨河电厂 河门口电厂 保定热电厂 1、华能根河热电厂:5万千瓦(2×2.5)(内蒙古呼伦贝尔市) 2、华能汇流河热电厂:10万千瓦(2×5)(内蒙古呼伦贝尔市)) 3、华能东海拉尔热电厂:15万千瓦(2×2.5、2×5)(内蒙古呼伦贝尔市)
4、华能满洲里光明热电厂:3.6万千瓦(3×1.2)(内蒙古呼伦贝尔市) 5、华能达赉湖热电厂:40万千瓦(2×20在建)(内蒙古呼伦贝尔市) 6、华能牙克石热电厂:1.2万千瓦(2× 0.6)(内蒙古呼伦贝尔市) 7、华能煤矸石电厂:1.2万千瓦(1×1.2)(内蒙古呼伦贝尔市) 8、华能伊敏电厂:340万千瓦(2×50、2×60、2×60在建)(内蒙古鄂温克族自治旗) 9、华能海拉尔热电厂:42.4万千瓦(1×1.2、2×0.6、2×20在建)(内蒙古呼伦贝尔市) 10、华能灵泉热电厂:5万千瓦(2×2.5)(内蒙古呼伦贝尔市) 11、华能扎兰屯热电厂:2.4万千瓦(2×1.2)(内蒙古呼伦贝尔市) 12、乌兰浩特热电厂:13.6万千瓦(2×5、3×1.2)(内蒙古乌兰浩特市) 13、锡林浩特第二热电厂:3.6万千万(3×1.2)(内蒙古锡林浩特市) 14、蒙锡热电厂:5万千瓦(2×2.5)(内蒙古锡林浩特市) 15、上都发电厂:240万千瓦(4×60)(内蒙古锡林郭勒盟正蓝旗) 16、丰镇电厂:120万千瓦(6×20)(内蒙古丰镇市) 17、金桥热电厂一期:60万千瓦(2×30)(内蒙古呼和浩特市) 18、呼和浩特热电厂:50万千瓦(2×20、2×5)(内蒙古呼和浩特市) 19、包头第一热电厂:105万千瓦(2×30、2×12.5、2×10)(内蒙古包头市) 20、包头第二热电厂:100万千瓦(2×30、2×20)(内蒙古包头市) 21、包头第三热电厂:60万千瓦(2×30)(内蒙古包头市) 22、乌拉山发电厂:60万千瓦(2×30)(内蒙古乌拉特前旗)
创新宣传教育方式 扩大廉政文化影响力——莱芜梆子《儿行千里》全省巡演引起强烈反响2009年6月1日，省纪委、省委宣传部、省文化厅联合下发《关于认真组织观看廉政教育戏剧<儿行千里>的通知》，把《儿行千里》作为深入开展“加强党性修养、弘扬优良作风”教育重要内容，推动“廉政文化创新工程”的重要形式，在全省各地进行巡演。 由市纪委、市委宣传部、市文化局专门创作的《儿行千里》，通过腊八拜寿、寿礼藏金、筹钱还赃、老母探监等情节，讲述了一个现代社会“慈母教子”的感人故事。该剧以强烈的艺术感染力和深刻的警示教育意义，在全省广大党员干部中引起了广泛反响，产生了强烈轰动。仅在09年6月4日至29日不到一个月的时间里，剧组行程5000多公里，先后在省直部门、17个地市和部分县区、企业巡回演出近百场，13万观众近距离感受到了这部大戏的艺术魅力和教育意义，对推进廉政教育、弘扬地方文化、宣传莱芜形象产生了积极的作用，开创了由我市人员自编、自导、自演的大型现代戏在全省巡演的先例，是一部加强领导干部廉政教育的生动教材。 【颁奖词】对市纪委、市委宣传部、市文化局“创新宣传教育形式 扩大廉政文化影响力---莱芜梆子廉政剧目《儿行千里》全省巡演引起强烈反响”。它推进了廉政建设，弘扬了地方艺术，放大了莱芜影响。有诗赞曰： 儿行千里母担忧 洁身自爱是头筹
一曲乡音动齐鲁 清风廉韵在心头 航空芭蕾 绽放雪野 ——地方搭台 部委唱戏 高标准举办航空节2009年金秋十月，首届中国国际航空体育节暨第二届全国航空运动会——在雪野旅游区华美上演。 来自法国、比利时、英国、美国、西班牙等16个国家和地区以及全国各地的1000多名航空人相约莱芜，100多架飞行器云集雪野。轻型飞机、热气球、滑翔机、动力伞、滑翔伞等8个大项21个小项的比赛精彩纷呈。 为办好一届“有特色、高水平”的航空节，雪野旅游区和市体育局多次与国家有关部委进行充分沟通联络，仅用180天就完成了六大类80多项基础工程，仅用150天就使15000平米航空俱乐部竣工投入使用。从10月24日至27日，二十多万群众争相目睹美轮美奂的空中芭蕾。人民日报、新华社、中央电视台、凤凰卫视等100多家媒体对节会进行了宣传报道，山东卫视面向全球进行了现场直播。 航空节不仅是莱芜历史上最高档次、最高规格的体育盛会，也是我国历史上规格最高、规模最大、项目最全的国际性航空体育活动，被誉为“中国航空体育运动的转折点”，为莱芜赢得了一张更具动感浪漫的新名片——“中国航空运动之城”。省长姜大明说，本届节会推动了山东经济社会发展。国际航联主席皮埃尔鲍特曼评价说，莱芜是航空运动的乐园。 【航空节】“相约莱芜，放飞梦想”。这梦在飞翔，这心在激荡；浪漫雪野，从此美名远扬。对雪野旅游区“航空芭蕾，绽放雪野”这一创新项目的颁奖词是： 航空盛会喜空前 健儿翱翔水云间 层云荡胸风正举
解决方案编号：YTO-FS-PD801 锅炉省煤器爆管的原因分析与处理措 施通用版 The Problems, Defects, Requirements, Etc. That Have Been Reflected Or Can Be Expected, And A Solution Proposed T o Solve The Overall Problem Can Ensure The Rapid And Effective Implementation. 标准/ 权威/ 规范/ 实用 Authoritative And Practical Standards
锅炉省煤器爆管的原因分析与处理 措施通用版 使用提示：本解决方案文件可用于已经体现出的，或者可以预期的问题、不足、缺陷、需求等等，所提出的一个解决整体问题的方案（建议书、计划表），同时能够确保加以快速有效的执行。文件下载后可定制修改，请根据实际需要进行调整和使用。 1 省煤器超温爆管机理分析 省煤器超温爆管的原因非常复杂，主要由磨损、腐蚀以及振动引起。以下主要就这三方面探讨省煤器超温爆管的机理。 1.1 磨损 由磨损导致的爆管中，飞灰磨损是主要原因，影响的因素包括飞灰浓度、烟气流速、飞灰的磨损性能等方面；另外，省煤器的结构也会磨损。 1.1.1 飞灰浓度 飞灰浓度大，表明烟气中含灰量多，灰粒撞击受热面的次数增多，引起磨损加剧。我国煤种的多样性和电厂用煤的不确定性，使当前许多电厂的燃煤含灰量大于设计值。有的燃料灰分高达40。煤质变差，灰分增加，燃煤量也增加，造成烟气中飞灰浓度剧增，增加了省煤器的磨损。 1.1.2 烟气流速
锅炉典型事故案例及分析 第一节锅炉承压部件泄露或爆破事故大型火力发电机组的非停事故大部分是由锅炉引起的。随着锅炉机组容量增大，“四管”爆泄事故呈现增多趋势，严重影响锅炉的安全性，对机组运行的经济性影响也很大。有的电厂因过热器、再热器管壁长期超温爆管，不得不降低汽温5~10℃运行；而主汽温度和再热汽温度每降低10℃，机组的供电煤耗将增加0.7~1.1g/kWh；主蒸汽压力每降低1MPa，将影响供电煤耗2g/kWh。为了防止锅炉承压部件爆泄事故，必须严格执行《实施细则》中关于防止承压部件爆泄的措施及相关规程制度。 一.锅炉承压部件泄露或爆破的现象及原因 （一）“四管”爆泄的现象 水冷壁、过热器、再热器、省煤器在承受压力条件下破损，称为爆管。 受热面泄露时，炉膛或烟道内有爆破或泄露声，烟气温度降低、两侧烟温偏差增大，排烟温度降低，引风机出力增大，炉膛负压指示偏正。 省煤器泄露时，在省煤器灰斗中可以看到湿灰甚至灰水渗出，给水流量不正常地大于蒸汽流量，泄露侧空预器热风温度降低；过热
器和再热器泄露时蒸汽压力下降，蒸汽温度不稳定，泄露处由明显泄露声；水冷壁爆破时，炉膛内发出强烈响声，炉膛向外冒烟、冒火和冒汽，燃烧不稳定甚至发生锅炉灭火，锅炉炉膛出口温度降低，主汽压、主汽温下降较快，给水量大量增加。 受热面炉管泄露后，发现或停炉不及时往往会冲刷其他管段，造成事故扩大。 （二）锅炉爆管原因 （1）锅炉运行中操作不当，炉管受热或冷却不均匀，产生较大的应力。 1)冷炉进水时，水温或上水速度不符合规定；启动时，升温升压 或升负荷速度过快；停炉时冷却过快。 2)机组在启停或变工况运行时，工作压力周期性变化导致机械应 力周期性变化；同时，高温蒸汽管道和部件由于温度交变产生热应力，两者共同作用造成承压部件发生疲劳破坏。 （2）运行中汽温超限，使管子过热，蠕变速度加快 1)超温与过热。超温是指金属超过额定温度运行。超温分为长期 超温和短期超温，长期超温和短期超温是一个相对概念，没有严格时间限定。超温是指运行而言，过热是针对爆管而言。过热可分为长期过热和短期过热两大类，长期过热爆管是指金属在应力和超温温度的长期作用下导致爆破，其温度水平要比短期过热的水平低很多，通常不超过钢的临界点温度。短期过热爆管是指，在短期内由于管子温度升高在应力作用下爆破，其
华能莱芜电厂#4、5锅炉末级过热器爆管原因分析及预防摘要：山东华能莱芜电厂2×330 MW #4、5机组锅炉自2012年下半年以来连续在同一位置发生三次末级过热器爆管事故（累计运行仅3万小时/台），造成了很大经济损失。该厂为查明原因做了大量工作，检查Ⅱ级喷水减温器、末过入口联箱与管子（异物和氧化皮）、管材等均未发现异常，使爆管原因分析工作陷入困境。本文通过对大量运行参数并结合末过入口联箱结构展开深入分析，提出这几次事故是在特殊条件下氧化皮提前脱落造成爆管的结论，并制定出针对性预防措施。 关键词：锅炉四管泄漏分析防范措施 一、基本概况 华能莱芜电厂2×330MW #4、5机组锅炉为上海锅炉厂生产的亚临界压力中间一次再热控制循环汽包炉，累计运行时间均达到3万小时。锅炉点火方式是等离子点燃A层煤粉，再逐级投入上层喷燃器。在炉膛折焰角及延伸侧墙斜烟道上依次布置屏式再热器、末级再热器，末级过热器。过热蒸汽汽温调节主要靠喷水减温器,I级喷水减温器布置在低温过热器与分隔屏之间的管道上,Ⅱ级喷水减温器布置在后屏与末级过热器之间管道上。末级过热器共81排，每排四根入口管子，呈“W”布置，管材用钢入口侧为T23（?51×6.5），出口侧外两圈为T91（?51×7.0），内两圈为T23（?51×7.0）。自2012年下半年以来连续发生三次末过爆管事故，造成很大经济损失。
二、爆管事故概况 2.1 三次事故统计 三次泄漏事件共性点分析 （1）均发生在机组冷态启动各项参数正常后的几天内。 （2）爆口均发生在末级过热器入口三通正下方管排（东数第41、42排）南数第2或第3根，距离下弯头不远处。 （3）调取大量冷态启动历史曲线，发现Ⅱ级减温水均在主蒸汽流量（负荷）较低时投入。 （4）管壁温度未现异常。
锅炉过热器爆管原因分析及对策参考文本 In The Actual Work Production Management, In Order To Ensure The Smooth Progress Of The Process, And Consider The Relationship Between Each Link, The Specific Requirements Of Each Link To Achieve Risk Control And Planning 某某管理中心 XX年XX月
锅炉过热器爆管原因分析及对策参考文 本 使用指引：此安全管理资料应用在实际工作生产管理中为了保障过程顺利推进，同时考虑各个环节之间的关系，每个环节实现的具体要求而进行的风险控制与规划，并将危害降低到最小，文档经过下载可进行自定义修改，请根据实际需求进行调整与使用。 摘要：锅炉承压部件的安全运行对整个电厂的安全至 关重要。文章结合微水电厂实际，分析了过热器爆管泄漏 的机理、原因及实际采取的一些对策，以求对锅炉过热器 设备的完好运行有所裨益。 关键词：锅炉过热器爆管电网 1 前言 据统计，河北省南部电网锅炉各种事故约占发电厂事 故的63．2％，而承压部件泄漏事故又占锅炉事故的 86．7％。因此迫切需要大幅度降低锅炉临修次数。下面结 合微水电厂实际，分析过热器爆管泄漏的机理、原因及采 取的一些对策。
微水发电厂锅炉型号为HG－220／100－4，露天布置，固态排渣煤粉炉，四角切圆燃烧，过热器由辐射式炉顶过热器、半辐射屏式过热器、对流过热器和包墙管4部分组成。减温水采用给水直接喷入，分两级减温。炉顶管、包墙管和第二级过热器管用?38×4．5的20号碳钢管组成。第一级过热器和屏过热器用?42×5的12Cr1 MoV 钢管组成。 2 过热器爆管的主要原因 2．1 超温、过热和错用钢材 2．2 珠光体球化及碳化物聚集 针对12Cr1 MoV钢分析，试验表明当12Cr1 MoV钢严重球化到5级时，钢的室温强度极限下降约11kg／mm2。微水发电厂1993年4月过热器爆管的统计资料表明：因局部长期过热，珠光体耐热钢已达到了5级球化现象，而它的塑性水平仍然比较高。发生球化现象以后，钢
华能莱芜电厂百万机组“上大压小”扩建工程施工组织设计-施工电源篇
A 初版 实施 REV 版次 签名 日期 签名 日期 签名 日期 MODI. 修改 STATUS 状态 编写 AUTH. 审核 CHK’D BY 批准 APP’D BY 广东火电工程有限公司 Guangdong Power Engineering Corp. of China Energy Engineering Group Co.,Ltd. 文件号DOCUMENT NO. GPEC/LWP/CD/011 莱芜工程项目部
施工组织设计 施工电源篇 版权所有COPYRIGHT GPEC/LWP 2014 Page 1 of 27
目录 1. 工程概况 (6) 2. 依据的图纸、文件及标准 (6) 3. 适用范围 (7) 4. 施工电源总体布置 (7) 5. 施工电源布置 (10) 6. 安全用电 (23) 7. 临时电源安全措施 (25) 8.“二十五项反措”相关措施 (28) 9. 安全文明施工及绿色施工相关措施 (28) 10. 附录 (30) 发文范围：（共份）归档夹类：施工组织设计夹号：2发文份数发文份数发文份数 项目经理 E 行政部 E 电仪工区 E 项目副经理 E 计财部 E 焊接工区 E 项目总工程师 E 物资部 E 金检工区 E 施工管理部 E 计划信息室 E 综合工区 E 质量部 E 工程技术室 E 汽管工区 E 安全部 E 锅炉工区 E 文件中心归档备 案 1 注：“E”表示后台服务器上查阅。本版文件于年月日开始实施。
批准人：
1.工程概况 本期扩建厂区以现有2×330MW机组工程为界，将扩建厂区分为两部分：第一部分位于电厂现有2×330MW机组东北侧，南倚吊鼓山，北靠莲花河，煤场区、主厂房区、附属设施区、配电装置区及冷却塔区布置在该区域；该区域东西长约1200m，南北宽约1100m，可利用面积约132hm2，能够满足电厂2×1000MW机组建设场地需要并且具有扩建条件。第二部分位于电厂现有2×330MW机组铁路及翻车机室北侧，北靠莲花河，该区域布置铁路及汽车卸煤设施；该区域东西长约540m，南北宽约95m，可利用面积约5hm2。 华能莱芜电厂百万机组“上大压小”扩建工程#7机组主厂房区域安装工程机组安装施工#3标段安装范围为#7机组主厂房、锅炉、电除尘以及炉后区域。有3台变压器提供我方使用容量，其中#2变压器容量是1250kVA、低压侧额定电流3125A,400A的空气开关4个、4个630 A 空气开关。#6变压器容量是1000kVA、低压额定电流2500A，选630A的空气开关4个，#7变压器容量是1250kVA，低压侧额定电流3125 A，选4个400A、4个630 A 空气开关。箱变内部设一台变压器、高低压配电装置（其中包括进线柜、额定电流2500A的智能型万能式低压断路器）、无功补偿装置、其中出线配置额定电流4个400A空气开关、4个630A的空气开关，8组电流互感器，8个电度表等），高压侧配电装置装有隔离开关和断路器。施工电源低压出线采用三相五线制，整个电源布置(按二、三级)电源配置考虑，各用电点装设标准施工电源箱，电源箱与变压器及电源箱之间用电缆连接。 此方案电源供给施工范围，包括#7机组主厂房、锅炉电除尘以及炉后区域安装工程；电缆采用埋地或地面直敷方式布置安装。 2. 依据的图纸、文件及标准 《华能莱芜电厂百万机组2×1000MW）工程施工组织总设计》 GB/T 50502-2009 《建筑施工组织设计规范》 GB3805-83《安全电压》 JGJ-46-2005 《施工现场临时用电安全技术规范》 GB6829-86《漏电电流动作保护器》 GPEC/DK/M1/05《电控工程公司工程项目用电管理规定》 GB/T 19001-2008 《质量管理体系要求》 GB/T 24001-2004 《环境管理体系要求及使用指南》 GB/T 28001-2011 《职业健康安全管理体系要求》 DL5009.1-2002 《电力建设安全工作规程》（第1部分：火力发电厂） 《防止电力生产事故的二十五项重点要求》（国能安全[2014]161号）
省煤器设计中的问题 一、省煤器的作用及种类 1.1省煤器的作用 省煤器是汽水系统中的承压部件，其任务是利用锅炉尾部烟气的热量加热锅炉给水。锅炉采用省煤器后，会带来以下好处： a.节省材料。 在现代锅炉中，燃料燃烧生成的高温烟气，虽经水冷壁，过热器和再热器的吸热，但其温度还很高，如直接排入大气，将造成很大的热损失。在锅炉尾部装设省煤器后，利用给水吸收烟气热量，可降低排烟温度，减少排烟热损失，提高锅炉效率，因而节省燃料。省煤器的名称也就由此而来。 b.改善了汽包的工作条件。 由于采用省煤器，提高了进入汽包的给水温度，减少了汽包壁与进水之间的温度差，也就减少了因温度差而引起的热应力。从而改善了汽包的工作条件，延长了使用寿命。c.降低了锅炉造价。 由于给水进入蒸发受热面之前，先在省煤器中加热，这样减少了水灾蒸发受热面中的吸热量。这就由管径较小、管壁较薄、价格较低的省煤器受热面代替了一部分管径较大、管壁较厚、价格较高的蒸发受热面，从而降低了锅炉造价。 因此，省煤器已是现代锅炉中不可缺少的部件。 1.2省煤器的种类 省煤器按使用材料可分为铸铁省煤器和钢管省煤器。铸铁省煤器强度低，不能承受高压，但耐磨耐腐蚀性较好，通常用在小容量锅炉上。目前，大容量锅炉广泛采用钢管省煤器，其优点是强度高，能承受冲击，工作可靠；同时传热性能好，重量轻，体积小，价格低廉。缺点是耐磨耐腐蚀性较差。 二、钢管式省煤器 1，钢管式省煤器的结构 钢管式省煤器结构是由许多并列的管径为42~51mm蛇形管与进、出口联箱组成。为使省煤器受热面结构紧凑，应力求减少管间距。省煤器管束的纵向节距s2受管子的最小弯曲半径的限制。当管子弯曲时，弯头的外侧管壁将变薄。弯曲半径愈小，外壁就愈薄，管壁强度降低的就愈多。通常，采用错列布置时，采用s1/d=2~2.5,s2/d=1~1.5;采用顺列布置时，s1/d=2~2.5,s2/d=2。 为便于检修，省煤器组的高度是有限制的。当管子为紧密布置（s2/d≤1.5）时，管组的高度不得大于1m；布置教稀时，则不得大于1.5m。如果省煤器受热面较多，沿烟气行程的高度较大时，就应将它分成几个管组。管组之间留有高度不小于600~800mm的空间。省煤器和其相邻的空气预热器间的空间高度应不小于800~1000mm,以便进行检修和清除受热面上
一台锅炉过热器爆管事故的原因分析及改进措施(最新版) Security technology is an industry that uses security technology to provide security services to society. Systematic design, service and management. ( 安全管理 ) 单位：______________________ 姓名：______________________ 日期：______________________ 编号：AQ-SN-0672
一台锅炉过热器爆管事故的原因分析及改 进措施(最新版) 某厂1991年11月安装了两台SGL20—1.25/250—AⅡ型锅炉。投入运行后，其中一台2#炉在短短两年多的时间内发生了三次过热器爆管事故。 1事故经过 第1次爆管发生在1993年初。停炉检修时只是更换了全部38 根过热器管后，于1993年11月重新投入运行。 第2次爆管发生在1994年1月29日。当时有4根过热器管发生爆管，位置为右数第6、7、8、33根。累计运行时间为913小时。爆管后作了宏观检查。在更换了24根过热器管并清理了百页窗式汽水分离器后，于1994年2月23日恢复了运行使用。 第3次爆管发生1994年3月12日，右数第7根过热器管爆管，
累计运行时间仅400小时。事后作了宏观和金相检查。 对后两次爆管进行宏观和金相检查，发现存在以下两种典型破口： ①因管内被杂物堵塞而产生的短时超温爆管第二次爆管中右数第33根，爆破口位于弯管圆弧内侧。长21mm，宽4.5mm。破口边缘锋利呈刃状。破口附近产生鼓疱，尺寸为12×23.5×4（mm）。管子胀粗明显。具有典型的韧性断裂特征。为短时超温爆管。管内有深红色砖样异物，已将管子完全堵塞。 ②因管内集积盐垢而产生的长时超温爆管如：第二次爆和中右数第8根。破口距管子弯曲起点28mm，破口长27mm宽6mm。破口处鼓疱凸起8mm，破口边缘厚0.6mm左右。两侧有大量平行于爆破口的裂纹，分布于60~43mm范围内的管外壁上。管子直径由φ38mm胀粗至φ40mm。靠近破口附近有80mm长的一段胀粗至φ42mm。从管子横断面观察，管内附着盐垢，厚度为1.5~3mm不等。又如：第三次爆管的右数第7根，爆破口距管子弯曲起点56mm，长13mm、宽0.7mm。破口处鼓疱凸起1.5mm，管内存在大量黑色粉末。该粉末遇水后滑腻
领导成员 曹培玺 总经理、党组副书记 黄永达 党组书记、副总经理 张廷克 副总经理、党组成员 那希志 副总经理、党组成员 乌若思 副总经理、党组成员黄龙郭珺明马晶
副总经理、党组成员总会计师、党组成员党组成员、纪检组组长 胡建民 副总经理、党组成员 寇伟 副总经理、党组成员
组织结构
成员单位 直属单位 华能党校（教培中心）华能技术经济研究院 信息中心 分公司 中国华能集团公司东北分公司中国华能集团公司河北分公司中国华能集团公司河南分公司中国华能集团公司山西分公司中国华能集团公司华中分公司中国华能集团公司华东分公司中国华能集团公司江苏分公司中国华能集团公司浙江分公司中国华能集团公司江西分公司中国华能集团公司广东分公司 区域公司 北方联合电力有限责任公司 蒙电华能热电股份有限公司达拉特发电厂 丰镇发电厂上都发电有限责任公司 海勃湾发电厂包头第一热电厂 包头第二热电厂包头第三热电厂 乌拉山发电厂呼和浩特热电厂 乌海热电厂呼和浩特金桥热电厂 临河热电厂蒙西发电厂 内蒙古北方龙源风力有限责任公司北方联合电力燃料公司 内蒙古北联电能源开发有限责任公司锡林郭勒热电有限责任公司兴安热电有限责任公司准格尔煤电项目筹备处 和林发电厂扎鲁特煤电项目筹备处 杭锦电厂筹备处 华能呼伦贝尔能源开发有限公司
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