宁波LNG冷能空分项目
大体积混凝土浇筑体施工阶段温度应力与收缩应力的计算一、混凝土温度的计算
①混凝土浇筑温度:T
j =T
c
+(T
q
-T
c
)×(A
1
+A
2
+A
3
+……+A
n
)
式中：T
c
—混凝土拌合温度（℃），按多次测量资料，在没有冷却措施的条件下，有日照时混凝土拌合温度比当时温度高5-7 ℃，无日照时混凝土拌
合温度比当时温度高2-3 ℃，我们按3 ℃计；、
T
q
—混凝土浇筑时的室外温度（考虑夏季最不利情况以30 ℃计）；
A 1、A
2
、A
3
……A
n
—温度损失系数，A
1
—混凝土装、卸，每次A=0.032(装
车、出料二次)；A
2
—混凝土运输时，A=θt查表得6 m3
滚动式搅拌车运输θ=0.0042，运输时间t约30分钟，
A=0.0042×30=0.126；A
3
—浇捣过程中A=0.003t, 浇
捣时间t约240min, A=0.003×240=0.72；
T j =33+(T
q
-T
c
)×(A
1
+A
2
+A
3
)=33+(30-33)×(0.032×2+0.126+0.72) =33+（-3）×0.91=30.27 ℃
二、混凝土绝热温升计算
T(t)=W×Q×（1-e-mt）/（C×r）
式中：T(t)—在t龄期时混凝土的绝热温升（℃）；
W—每m3混凝土的水泥用量（kg/m3），取420kg/m3；
Q—每公斤水泥28天的累计水化热(KJ/kg), 采用425号普通硅酸盐水泥Q =375kJ/kg(建筑施工手册 P
614
表10-81)；
C—混凝土比热0.97 KJ/(kg·K) ；
r—混凝土容重2400 kg/m3；
e—常数，2.71828；
m—与水泥品种、浇筑时温度有关，可查建筑施工手册 P
614
表10-82；
t—混凝土龄期（d）。
T3= W×Q×（1-e-mt）/（C×r）=420×375×（1- 2.718-0.406×3）/ (0.97×2400)=47.63（℃）T6= W×Q×（1-e-mt）/（C×r）=420×375×（1- 2.718-0.406×6）/ (0.97×2400)=60.89（℃）T9= W×Q×（1-e-mt）/（C×r）=420×375×（1- 2.718-0.406×9）/ (0.97×2400)=58.35（℃）
T 12 = W ×Q ×（1-e -mt ）/（C ×r ）=420×375×（1- 2.718
-0.406×12
）/ (0.97×2400)=51.35（℃）
混凝土最高绝热温升T h =W ×Q/（C ×r ）=340×375/(0.97×2400)=54.77（℃）
计算结果如下表
三、混凝土内部中心温度计算 T 1(t)=T j + Th ·ξ(t)
式中：T 1(t)—t 龄期混凝土中心计算温度；
T j —混凝土浇筑温度（℃）；
ξ—不同浇筑块厚度的温降系数，查建筑施工手册P 614表10-83得，对2.5
m 厚混凝土3天时ξ=0.65，6天时ξ=0.62，9天时ξ=0.57，12天时ξ=0.48；
T 1(3)= T j +T h ×ξ(3)= 30+47.63×0.65=60.9（℃） T 1(6)= T j +T h ×ξ(6)= 30+60.89×0.62=66.55（℃） T 1(9)= T j +T h ×ξ(9)= 30+58.35×0.57=63.26（℃） T 1(12)= T j +T h ×ξ(12)= 30+51.35×0.48=54.65（℃）
从混凝土温度计算得知,砼第6天左右内部温度最高，则验算第6天砼温差。在混凝土浇筑后第6天混凝土内部温度66.55℃,比室外温度(30℃)高出36.55℃,必须采用相应的措施,防止大体积钢筋混凝土承台因温差过大 产生裂缝。
四、浇筑体表面保温层计算
混凝土表面采用多孔布覆盖并浇水养护
1、混凝土浇筑体表面保温层厚度：
δ=0.5hλi (T b -T q )K b /(λ0(T max -T b ))=0.5×2.5×0.04×5×1.6/(2.3×10)=0.017m=1.7cm
故采用多层多孔布覆盖并浇水润湿养护，总厚度1.7cm ，多孔布厚度1cm ，
蓄水0.7cm 。
2、β按下式计算：∑+=
q
i i β
λδβ11
式中：β为混凝土保温层的传热系数，δi 各保温材料厚度，λi 各保温材料导热系数，空气层传热系数q β=23 W ／m 2·K
带入数值得∑+=
q
i i β
λδβ1
1
=2.14
3、混凝土虚厚度计算：'h =K λ/β
式中，'h 为混凝土虚厚度，K 为折减系数，取K=0.666，混凝土导热系数λ
=2.33W/(m ·K)，β为混凝土保温层的传热系数 带入数值得，'h =K λ/β=0.725 4、混凝土计算厚度：H=h+2'h =3.95m 5、混凝土表面温度，)('
'22)(4t q T h H h H
T T ?-+
= 其中T 2为混凝土结构表面因水泥水化热而升高的温度数值，龄期t 时，
混凝土中心温度与外界气温之差)(t T ?= T max (t)- q T T 2(3)=30+4*0.725*（2.5-0.725）（60.9-30）/3.952=40.2 (°C)
T 2(6)=30+4*0.725*（2.5-0.725）（66.55-30）/3.952=42.6(°C) T 2(9)=30+4*0.725*（2.5-0.725）（63.26-30）/3.952=38.03(°C) T 2(12)=30+4*0.725*（2.5-0.725）（54.65-30）/3.952=36.6(°C) 经计算，得出不同龄期砼中心温度和表面温度如下表。
由上表可知，混凝土内外温差＜25°C ，符合要求。
五、温度应力计算
1、混凝土各龄期的收缩值10210
)1()(M M M e t bt y y ????????-=-εε；
0y ε―标准状态下混凝土的极限收缩值，一般为3.24 ×10－4 ；
b ―经验系数，取0.01； e 为常数，取值2.718； t ―混凝土龄期（d ）；
1021M M M ???????―修正系数,具体数值见下表。
各龄期砼收缩变形值如下
2、混凝土各龄期的收缩当量温差，按下式计算: α
ε)
()(t t T y y = α为混凝土的线膨胀系数，取1.0*10-5
混凝土各龄期的收缩当量温差
3、各龄期混凝土最大综合温度差，按下式计算 △T=1/6【4T m （t ）+T bm (t)+T dm (t)】+T y (t)-T w (t) 例，第三天，△T=1/6【4*55+38+38】+0.68-30=20.01
各龄期混凝土最大综合温度差表
4、混凝土各龄期弹性模量，按下式，E t =E c （1-e -0.09t ） E c 为混凝土最终弹性模量，C40取3.25*104 N/mm 2
混凝土各龄期弹性模量（*104 N/mm 2）
龄期（d） 3 6 9 12 15 18 21 28
E t0.75 1.36 1.8 2.14 2.4 2.6 2.76 2.99
5、应力（二维时），一般用约束系数法来计算约束应力，按以下简化公式计算：
式中：σ--混凝土的温度(包括收缩)应力(N/mm2)；
E(t)—各龄期混凝土的弹性模量(N/mm2)；
α--混凝土的线膨胀系数,取1.0×10-5；
△T--混凝土的最大综合温差(℃)绝对值；
S(t)--考虑徐变影响的松弛系数，根据建筑施工手册选用，详见下表；
龄期（d） 3 6 9 12 15 18 21 28 S(t) 0.57 0.52 0.48 0.44 0.411 0.386 0.368 0.336 R--混凝土的外约束系数，取值0.6。
νc--混凝土的泊松比，取0.15；
混凝土的温度(包括收缩)应力(N/mm2)
龄期（d） 3 6 9 12 15 18 21 28 σ-0.6 -1.18 -1.54 -1.47 -2.08 -2.04 -1.44 -1.42
6、验算抗裂度是否满足要求，抗裂安全度应满足下式要求：
式中，f t--混凝土抗拉强度设计值(N/mm2)，C40混凝土取值3.39。
同时，根据混凝土抗拉强度推算公式：
混凝土各龄期的抗拉强度：
龄期（d） 3 6 9 12 15 18 21 28 ft 1.66 2.29 2.63 2.85 3.02 3.16 3.26 3.39
抗裂度验算表如下（强度调整系数为1.15）
通过上表，可知各龄期的混凝土抗裂强度均能满足要求。
力上桃花源A、B区（10#~16#楼）及车库工程混凝土工程施工方案 编制人： 审核人： 审批： 市常青建筑安装工程力上桃花源项目部
1、编制依据 1.1 《混凝土结构工程施工质量验收规》（GB 50204－2002） 1.2 《普通混凝土设计规程》（JGJ 55-95）。 1.3 工程施工图 1.4 力上桃花源施工组织设计 1.5 《高层建筑施工手册》(第二版)。 1.6 《建筑施工手册》（第四版） 1.7 本公司有关施工、施工质量、安全生产、技术管理等文件。 2、工程概况、特点 力上桃花源工程10#~16#楼工程基础为筏板基础, 混凝土为C35，抗渗等级均为P6。筏板厚除12#楼为1000mm外，其它均为1100mm厚，单栋楼混凝土总方量约475~950m3，属大体积混凝土，施工要求混凝土一次浇筑完毕，以保证筏板的整体性和刚度，不允许出现有害裂缝。施工时间为八月，底板混凝土厚，强度等级高，又在炎热季节施工，无疑增加了施工难度。施工过程中要采取部降温、外部保温及温度监测等相应措施，以控制混凝土温升和温降速度，避免底板出现温度裂缝和较大的温度应力。 控制裂缝是大体积混凝土施工的关键。控制裂缝的产生，重点控制水泥的水化热和降低混凝土部和表面温差。本工程大体积混凝土采用低水化热42.5级矿渣硅酸盐水泥，并掺加二级粉煤灰，在保证混凝土强度的前提下，减少水泥用量，降低水泥的水化热。 组织本次大体积基础底板混凝土浇筑必须从：汽车泵、混凝土汽车泵、混凝土运输罐车的配备，商品混凝土供货速度，混凝土罐车进场运输路线，浇筑小分队及振捣手、振捣机具安排，混凝土浇筑分区、分层设计等方面做细致、认真的布置，确保混凝土每小时浇筑量达到60～70m3，475m3混凝土在9个小时连续作业，950m3混凝土在15个小时浇筑完成。 3、施工部署 3.1劳动力（人员）安排 为保证基础底板混凝土的连续浇筑，浇筑475m3混凝土时配备一个浇筑小组，浇筑950m3时配备两个浇筑小组，具体人员配备如下（其他工种配合） 具体人员配备表3-1
大体积混凝土应力计算 在混凝土浇筑时，除按上述公式计算混凝土的各种温度外，还应对混凝土裂缝进行计算。在浇筑前、浇筑中、浇筑后均应及时进行计算，控制混凝土裂缝的出现。混凝土裂缝计算采用中国建筑设计研究院研制的PKPM 计算软件。 a. 混凝土浇筑前裂缝控制计算 ⑴计算原理（依据《建筑施工计算手册》）: 大体积混凝土贯穿性或深进的裂缝，主要是由于平均降温差和收缩差引起过大的温度收缩应力而造成的。混凝土因外约束引起的温度（包括收缩） 应力（二维时），一般用约束系数法来计算约束应力，按以下简化公式计算： △卄（2/3）? T（c+T7（t）-Th 式中：旷混凝土的温度（包括收缩）应力（N/mm2）; E（t）--混凝土从浇筑后至计算时的弹性模量（N/mn2），—般取平均 a--混凝土的线膨胀系数，取1.0 X 105； △T--混凝土的最大综合温差（C）绝对值，如为降温取负值；当大体积混凝土基础长期裸露在室外，且未回填土时，△T值按混凝土水化热 最高温升值（包括浇筑入模温度）与当月平均最低温度之差进行计算；计算结果为负值，则表示降温； T o--混凝土的浇筑入模温度（C ）; T（t）--浇筑完一段时间t，混凝土的绝热温升值（C）; T y（t）--混凝土收缩当量温差（C）; T h--混凝土浇筑完后达到的稳定时的温度，一般根据历年气象资料取当年平均气温「C）; S t）--考虑徐变影响的松弛系数，一般取0.3?0.5 ; R--混凝土的外约束系数，当为岩石地基时，R=1;当为可滑动垫 层时，R=0, —般土地基取0.25?0.50 ; v--混凝土的泊松比
⑵计算: 取S t ） =0.19 , R= 0.50 , Y =0.15; ① 混凝土 3d 的弹性模量由式： 计算得：E ⑶二0.60 X 104 ② 最大综合温差 △ T=11.66 C ③ 基础混凝土最大降温收缩应力，由式: 计算得: ④ 不同龄期的抗拉强度由式 X(i) = 0^(18 ⑤ 抗裂缝安全度： K=0.94/0.08=11.75>1.15 故满足抗裂条件。 b. 混凝土浇筑后裂缝控制计算 ⑴计算原理（依据《建筑施工计算手册》）: 弹性地基基础上大体积混凝土基础或结构各降温阶段综合最大温度收 缩拉应力，按下式 计算: 降温时，混凝土的抗裂安全度应满足下式要求: 式中：6）--各龄期混凝土基础所承受的温度应力（N/mm ）; a --混凝土线膨 胀系数，取1.0 X 105; v -混凝土泊松比，当为双向受力时，取0.15 ; 计算得: t (3)=0.94N/mm 1-他 er =0.08N/mm ---------- 1工E 闵工 谢％
筏板大体积混凝土施工方案 一、工程概况 xx工程主楼部分基础为筏板基础，筏板厚度1.5 m，属于大体积混凝土。整体混凝土工程量约为700m3，混凝土强度等级C40P6，进行一次性整体浇注。这种大体积混凝土底板施工具有水化热高、收缩量大、容易开裂等特点，故底板大体积混凝土浇筑做为一个施工重点和难点认真对待。 二、混凝土性能 1、混凝土采用矿渣硅酸盐水泥，严格控制沙石骨料的含泥量。拌制混凝土时掺入粉煤灰，缓凝剂，改善混凝土的黏塑性。粉煤灰的掺量可取水泥用量的20%-25% 2、在混凝土中掺入聚丙烯抗裂纤维，掺量为0.9kg/m3 二、混凝土供应 由于底板混凝土一次浇筑量比较大，混凝土质量要求较高，整个底板将采用商品混凝土搅拌站提供的混凝土。在底板混凝土浇筑之前，提前选择好行车路线，并尽量选择在人流车流较少的周末进行混凝土的浇筑，以使出罐的混凝土能尽快运到现场。 1、泵的布置与配置 基础大体积混凝土施工期间现场设置2台地泵，见施工平面布置图，1#、2#楼共用一台地泵放在两栋楼东侧，4#楼单独使用一台地泵放在4#楼东侧。 2、罐车交通
大体积混凝土浇筑前制定现场交通疏导方案，所有罐车按指定的路线行走，并设置专门交通协管员指挥道路交通。 3、泵管的布置 混凝土泵管铺设前，首先要搭设单独的脚手架，上铺脚手板来铺设泵管。脚手架不得紧靠钢筋搭设，以免浇筑混凝土时由于泵管的冲力使脚手架晃动造成钢筋移位。在浇筑混凝土时随着混凝土的浇筑，泵管不断拆除，脚手架也要随之及时拆除，否则待混凝土凝固后脚手架将无法拆除，给底板混凝土渗漏留下隐患。在泵管下边脚手板上还要铺上彩条布，以免泵管中的混凝土漏到底板钢筋上难以清除。 4、浇筑前的准备 由于该底板是大体积混凝土，技术要求高，必须保证混凝土不产生冷缝。为确保底板大体积混凝土的顺利浇筑，项目部将专门成立领导小组，来指挥大体积混凝土的浇筑。 (1)技术准备 底板混凝土浇筑前，首先编制了详细的技术交底，由技术负责人向工长进行交底，工长向工人进行书面及口头技术交底，让所有管理及操作人员都清楚混凝土浇筑质量的重要性、浇筑顺序、操作要点等。 底板钢筋隐检完毕，柱墙插筋位置调整好且固定牢固，泵管铺设就位，水电预留洞、埋管留设完毕，保温材料准备到位。 (2)人员组织
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大体积混凝土施工方案 （一）大体积混凝土施工概况 根据大体积混凝土的规范定义，本工程大体积混凝土结构主要为EF栋地下室底板、A栋地下室底板和B栋地下室底板。混凝土施工过程中要采取散热、保温保湿及温度监测等相应措施，以控制混凝土温升和温降速度，避免底板出现温度裂缝和较大 础底板混凝土浇筑必须从混凝土固定地泵、混凝土运输罐车的配备，商品混凝土供货速度，混凝土罐车进场运输路线，浇筑小分队及振捣手、振捣机具安排，混凝土浇筑分区、分层设计等方面做细致、认真的布置，确保混凝土连续浇筑，尽量减少浇筑时间。 （二）底板大体积混凝土施工部署 各楼大地下室底板按设计后浇带分区分块浇筑，其中E栋核心筒底板块、F栋核心筒底板块、A栋核心筒底板块、B栋剪力墙核心筒底板先浇筑，然后浇筑裙楼区，最后浇筑仅有地下室区。整个分块采用斜面分层整体性一次浇筑的方案。 EF栋底板分块示意
浇筑 顺序为:Ⅰ区1块→Ⅰ区2块→Ⅰ区3块→Ⅰ区4块→Ⅰ区5块；Ⅱ区1块→Ⅱ区2块→Ⅱ区3块→Ⅱ区4块；最后浇筑后作区。 A栋底板分块示意 浇筑顺序为:Ⅳ区1块→Ⅳ区2块→Ⅳ区3块→Ⅳ区4块→后作1块→后作2块； 浇筑顺序为:Ⅴ区1块→Ⅴ区2块→Ⅴ区3块→Ⅴ区4块→Ⅴ区5块→Ⅴ区6块→后作1块。 三、主要核心筒底板块砼的浇筑安排 1、E座核心筒底板 ⑴概述 E栋核心筒地下室分块示意如下: 该分块总混凝土量约9400 m3。 ⑵劳动力（人员）安排 底板浇筑：配备8个浇筑小组两班倒连续作业。 ⑶机械、车辆配备 底板浇筑：采用4台混凝土泵车，备用1台泵车，混凝土泵车每小时实际混凝土输出量50m3。 混凝土泵的平均实际输出量： Q 1 =4×50=200m3； h=9403÷200=47小时 混凝土运输车辆按照现场泵送能力（实际平均输出量Q 1 ）配置，每罐车装方量以10 m3计： N 1=（Q 1 /60V 1 ）·（60L 1 /S0+T 1 ）=[200/（60×10）] ×[60×30/80+30]=18辆 即共需配置18辆运输罐车。备用罐车8台。 ⑷混凝土泵送交通组织方案图： 2、F座核心筒底板
大体积混凝土温度应力计算 1. 大体积混凝土温度计算 1）最大绝热温升值（二式取其一） ρ**)*(c Q F K m T c h +=（3-1） )1(**)mt c t h e c Q m T --=ρ （（3-2） 式中： T h ——混凝土最大绝热温升（℃）； M c ——混凝土中水泥用量（kg/m 3）； F ——混凝土中活性掺合料用量（kg/m 3）； C ——混凝土比热，取0.97kJ/(kg ·K ）； ρ——混凝土密度，取2400（kg/m 3）； e ——为常数，取2.718； T ——混凝土龄期（d ）； m ——系数，随浇筑温度而改变，查表3-2 表3-1 不同品种、强度等级水泥的水化热
表3-2 系数m 根据公式（3-2），配合比取硅酸盐水泥360kg 计算： T h （3）=33.21 T h （7）=51.02 T h （28）=57.99 2）混凝土中心计算温度 ） （）（）（t t h j t 1*ξT T T +=（3-3） 式中： T j ——混凝土浇筑温度（℃）； T 1（t ）——t 龄期混凝土中心计算温度（℃）； ξ（t ）——t 龄期降温系数，查表3-3同时要考虑混凝土的养护、模板、外加剂、掺合料的影响； 表3-3 降温系数ξ
根据公式（3-3），T j 取25℃，ξ（t ）取浇筑层厚1.5m 龄期3天6天27天计算， T 1（3）=41.32 T 1（7）=48.47 T 1（28）=27.90 3）混凝土表层（表面下50~100mm 处）温度 （1）保温材料厚度 ） （） （2max q 2x b --h 5.0T T T T K λλδ=（3-4） 式中： δ——保温材料厚度（m ）； λx ——所选保温材料导热系数[W/(m ·K)]； T 2——混凝土表面温度（℃）； T q ——施工期大气平均温度（℃）；
大体积砼浇筑降温方案 一、编制依据 《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2001 《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202-2002 《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 《普通混凝土用砂质量标准及检验方法》JGJ52－92 《普通混凝土用碎石和卵石质量标准及检验方法》GJ53－92 《混凝土膨胀剂》GB23439-2009 《混凝土外加剂应用技术规范》GB50119－2003 《普通混凝土配合比设计规程》JGJ55－2011 《大体积混凝土施工规范》GB50496-2009 《高层建筑筏形及箱形基础技术规范》JGJ6-2011 二、工程概况 本工程主楼基础为筏板基础，板厚1.8m，属于大体积混凝土。筏板整体混凝土工程量约为1900，混凝土强度等级C40.P6外加膨胀抗裂防水剂。这种大体积混凝土底板施工具有水化热高、收缩量大、容易开裂等特点，故底板大体积混凝土浇筑应作为一个施工重点和难点认真对待。大体积混凝土施工重点主要是将温度应力产生的不利影
响减少到最少，防止和降低裂缝的产生和发展。因此我项目部考虑采 取如下施工措施。 三、混凝土配合比 考虑水泥水化热引起的温度应力和温度变形，在混凝土级配及施工过程中要注意如下问题： 1、优先采用低水化热的矿渣硅酸盐水泥 矿渣硅酸盐水泥比普通硅酸盐水泥水化热低，收缩小，导温效果好，对防止混凝土收缩裂缝有利。 2、骨料：粗细骨料不得含有有机杂质，应选用10mm—30mm粒径的粗骨料且级配良好，含泥量不小于1%，细骨料的含泥量不大于2%，粗骨料采用连续级配，控制最佳空隙率以减少泌水。 3、掺加粉煤灰，以降低水化热提高抗渗性能，选用Ⅱ级优质粉煤灰，要求主要性能指标应符合以下： 细度：0.080MM方孔筛余量不大于8% 烧失量：不大于8% 三氧化硫：不大于3% 4、混凝土采用微膨胀混凝土，混凝土内掺水泥用量8%-10%的膨胀剂，膨胀剂应为低碱型，同时减少水泥用量，降低水化热。掺加高效减水剂以及HDCFiber高强聚丙烯抗裂纤维。 5、混凝土设计强度等级的龄期设计为90天，180天龄期的强度指标作为混凝土设计强度，降低水泥用量，降低水化热，降低混凝土的绝热温升。 6、施工期间要根据天气及材料等实际情况，及时调整砼水灰比，控制好砼的坍落度，并且应避免在雨天施工。 四、混凝土浇筑方案 4.1混凝土施工
西工大创新科技大楼 大体积混凝土计算书 编制人： 编制时间：2014年2月20日 计算说明：本计算书按草席上下各铺设一层塑料膜养护计算（因未找到黑心棉相关数据）。
目录 第一章工程概况----------------------------------------3页1.1项目概况------------------------------------------3页1.2计算说明------------------------------------------3页 第二章温度计算---------------------------------------4页2.1绝热温升------------------------------------------4页2.2砼中心温度----------------------------------------4页2.3砼表面温度----------------------------------------5页2.3.1保温材料的厚度----------------------------------5页2.3.2砼保温层传热系数--------------------------------6页2.3.3混凝土的虚厚度----------------------------------6页2.3.4混凝土的计算厚度--------------------------------6页2.3.5砼表面温度--------------------------------------7页2.4砼内的平均温度------------------------------------7页2.5温度计算结论--------------------------------------8页 第三章混凝土应力计算---------------------------------9页3.1砼的干缩率----------------------------------------9页3.2砼收缩当量温差------------------------------------10页3.3砼的结构计算温差----------------------------------10页3.4各区段拉应力计算----------------------------------11页3.4.1计算 E平均弹性模量------------------------------11页 i E瞬时弹性模量--------------------11页3.4.1.1大体积混凝土t 3.4.1.2 E平均弹性模量-------------------------------12页 i 3.4.2 S平均应力松弛系数-----------------------------12页 i β平均地基约束系数。---------------------------12页3.4.3 i β地基约束系数-----------------------13页3.4.3.1各龄期的t Cx桩的阻力系数---------------------------13页3.4.3.1.1 2 3.4.3.1.1.1 Q桩产生单位位移所需水平力---------------13页 Cx桩的阻力系数-------------------------14页3.4.3.1.1.2 2 β各龄期的地基约束系数----------------------14页3.4.3.2 t β平均地基约束系数。------------------------14页3.4.3.3 i 3.4.4 计算ch双曲余弦函数值-------------------------15页 δ各区段拉应力计算----------------------------15页3.4.5 i δ最大拉应力---------------------15页3.5到指定龄期砼内max 第四章安全验算--------------------------------------16页
第一章编制依据............................................................................ 2 ............. 第二章工程概况............................................................................ 3 ............. 第三章技术准备........................................................................... 3 ............. 3.1对原材料的要求.................................................................. 3 ............. 3.2对混凝土配合比的要求............................................................ 4 .......... 3.3主要技术措施..................................................................... 4 ............. 3.4混凝土测温....................................................................... 5 ............. 3.5混凝土养护 (6) 第四章施工部署............................................................................ 7 ............. 4.1商品混凝土...................................................................... 7 ............. 4.2混凝土浇筑施工安排.............................................................. 8..... 4.3底板混凝土浇筑施工条件 (12) 4.4混凝土试验 (12) 4.5底板混凝土浇筑施工工艺流程 (13) 第五章混凝土浇筑 (14) 5.1浇筑方法 (14) 5.2混凝土的振捣 (15) 5.3混凝土表面处理 (15) 第六章安全与环保措施 (14) 7.1安全措施 (14) 7.2成品保护措施 (15)
大体积砼底板、顶板施工 （一）大体积砼特点 大体积砼是指砼浇筑厚度大于0.8m，长、宽尺寸较大，由于砼浇筑后，在其硬化过程中，水泥不断水化，产生大量水化热，而砼体积厚大，热量不能尽快散失，致使砼内部温度显著上升。由于砼内部的热量散发较慢，而表面散热较快，从而形成较大的内外温差，由此导致砼内产生温度应力。如果温差过大则易在砼表面产生裂纹。当砼内部逐渐散热冷却收缩时，因受基底或浇筑砼的约束，接触处将产生很大的拉应力，当拉应力超过砼的极限抗拉强度时，与约束接触处会产生裂纹，甚至可能贯通整个砼块体，由此造成严重的质量事故。为了确保大体积砼的施工质量，除满足砼强度等级要求，抗渗要求以及砼内实外光的常规要求外，最关键在于严格控制砼在硬化过程中因水化热引起的内外温差以及砼收缩变形，防止砼内外温差过大而导致砼产生裂缝。 大体积砼产生裂缝的主要原因有以下几个方面; (1). 水泥水化热引起砼温度应力； (2). 砼内外约束条件的不同引起应力不均； (3). 外界气温变化引起砼内外温差变化； (4). 砼的收缩变形。 （二）施工要点 针对大体积砼施工情况，拟定详细的组织计划，从施工技术、施
工组织管理等方面严格控制，确保大体积砼施工顺利实施。 (1). 在施工技术上，周密考虑，层层控制，严格把关，主要从以下几个方面采取综合性措施，有效的解决大体积砼裂缝问题。 1). 砼原材料的选择 2). 砼配合比的设计 3). 根据大体积砼特点，分别考虑具体的施工方法及浇筑程序 4). 砼测温控制 5). 砼的养护。 (2). 从施工组织管理上，认真做好施工准备，采取砼集中搅拌的方法，通过砼运输搅拌车运输砼；以确保砼的生产和运输；现场采用砼输送泵布料，同时配备溜槽下料，充分满足砼浇筑的要求。 在施工过程中，项目全体技术人员分工合作，各职能部门全力配合及协调管理，确保大体积砼一次性浇筑完成。 （三）大体积砼施工方法 (1). 砼原材料的选择 为保证大体积砼的施工质量，原材料的选择极为重要，对进场材料必须通过严格选择，符合各项规范要求方可使用。 1). 水泥 选用525#普通硅酸盐水泥并外掺粉煤灰外掺料。根据大体积砼的特点，为了尽量降低水泥的水化热，在满足砼质量要求的条件下，适当外掺粉煤灰，原因是可以减少水泥用量,而且粉煤灰比普通硅酸
地下室底板砼及大体积砼浇筑施工方案 一、工程概况 工程名称：彭州市温哥华牡丹国际大酒店 工程地点：彭州市牡丹大道北段东侧、行政东路1号 建筑单位：彭州市温哥华置业有限公司 设计单位：太原市建筑设计研究院 监理单位：成都市交大建设咨询监理有限公司 勘察单位：四川省科建地基基础工程有限公司 该工程东南长331m，南西长246m，呈不规则四边形布置，地下一层，层高-4.8m，地下室底板后浇带和伸缩缝分为3个部分。温哥华牡丹国际大酒店项目总建筑面积为108933㎡，地下室一层总计面积9005.6㎡，地上分为2 幢塔楼，商务办公楼、酒店客房部、裙楼三层，塔楼24层，总高度为93.95m。 地下室副楼底板底板厚为400mm，塔楼底板厚度为1200mm，在1-3 轴至1-4轴和1-C轴至1-D轴之间距1-3轴2400mm 处设800mm 宽的后浇带，在1-9 轴至1-10轴和4-B轴至4-D轴之间距4-B轴2400mm 处设800mm 宽的后浇带。根据业主单位的工期要求，同时A、B区施工。地下室底板和承台砼为C40，抗渗等级为S8，水池底板为C40 抗渗等级S6，后浇带采用C45，微膨涨砼浇筑，A、B区地下室梁式筏型基础及抗水板砼量约为 m3，所以本工程中的大体积砼包括A、B区及副楼。 二、编制依据： 1、业主提供的全套图纸。 2、砼施工及验收规范。 3、建筑工程施工手册。 4、建筑工程施工计算手册。 三、施工流程： 1、核心筒部分的承台、待核心筒工程桩施工完毕后经检测合格，进行垫层以下 部分（核芯筒和集水井）的防水工作，防水完成后进行核心筒和集水井部分的钢筋砼部分施工。 2、在施工核芯筒部分钢筋砼结构的同时进行A、B 区底板（核芯筒、集水井之外）
混凝土外约束拉应力计算书计算依据： 1、《大体积混凝土施工标准》GB50496-2018 2、《建筑施工计算手册》江正荣编著 一、混凝土外约束拉应力 第1层保温层厚度δ1(m) 0.5 第1层保温材料导热系数λ1[W/(m·K)] 0.06 第2层保温层厚度δ2(m) 0.7 第2层保温材料导热系数λ2[W/(m·K)] 0.09 实测日期t1(d) 3 实测温度T1(°C) 50 松弛系数H1(t1) 0.186 实测日期t2(d) 6 实测温度T2(°C) 45 松弛系数H2(t2) 0.215 实测日期t3(d) 9 实测温度T3(°C) 35 35.7 松弛系数H3(t3) 0.383 固体在空气中的放热系数 βu[W/(m2·K)] 混凝土的导热系数λ0[W/(m·K)] 0.45 混凝土浇筑体的长度L(mm) 4 4 混凝土浇筑体的实际厚度h(m) 1 外约束介质水平变形刚度 C X(10-2N/mm3) 水泥品种修正系数M1 1.1 水泥细度修正系数M2 1.13 水胶比修正系数M3 1.21 胶浆量修正系数M4 1.45 养护时间修正系数M5 1.11 环境相对湿度修正系数M6 1.1 水力半径的倒数修正系数M70.76 E S F S/E C F C修正系数M80.85 减水剂修正系数M9 1.3 粉煤灰掺量修正系数M100.9 0.99 矿粉掺量修正系数M11 1.03 粉煤灰掺量对弹性模量调整修正系数 β1 1.03 系数φ0.09 矿渣粉掺量对弹性模量调整修正系数 β2 1、各龄期混凝土弹性模量
E i(3)=βE0(1-e-φt)=β1β2E0(1-e-φt)=0.99×1.03×3×104×(1-2.718-0.09×3)=7241N/mm2 同理：E i(6)=12768N/mm2，E i(9)=16987N/mm2 2、各龄期混凝土浇筑体综合降温差的增量 εy(3)=εy0(1-e-0.01t)·M1·M2·M3…M11=4×10-4×(1-2.718-0.01×3)×1.1×1.13×1.21×1.45×1.11×1.1×0.76×0.85×1.3×0.9×1.03=2.451×10-5 3天的混凝土的收缩当量温度： T y(3)=εy(t)/α=2.451×10-5/1.0×10-5=2.45°C 同理： εy(6)=4.829×10-5，T y(6)=4.83°C， εy(9)=7.137×10-5，T y(9)=7.14°C ΔT2i(6)=(T2-T1)+(Ty(6)-Ty(3))=(50-45)+(4.829-2.451)=7.378°C 同理：ΔT2i(9)=12.308°C 3、各龄期外约束系数 保温层总热阻： R S=Σ(δi/λi)+1/βu=(0.5/0.06+0.7/0.09)+1/35.7=16.139(m2·K)/W 保温层总放热系数： βS=1/R S =1/16.139=0.062W/(m2·K) 保温层相当于混凝土的虚拟厚度： h'=λ0/βS=0.45/0.062=7.263m R i(6)=1-1/cosh[(C X/HE(6))0.5×L/2]=1-1/cosh[(4×10-2/((7.263+1)×103×12768))0.5×4×103/ 2]=0.00076 同理：R i(9)=0.00057 4、各龄期外约束拉应力 σx(6)=αΔT2i(6)×E i(6)×H i(6)×R i(6)/(1-μ)=1×10-5×7.378×12768×0.186×0.00076/(1-0.15)= 0.000156MPa 同理：σx(9)=0.000301MPa
一、工程概况： 本工程东西长42.8 m南北长14.8 m，筏板基础厚1.2 m，砼强度等级C30，抗渗等级S6，混凝土中掺入10﹪UEA。设0.8米宽膨胀加强带一道，埋置高度距筏板基础底0.6 m，膨胀加强带混凝土在两侧混凝土浇筑三天后浇筑补偿收缩混凝土，砼强度等级C35，内掺加膨胀纤维。混凝土浇筑量约820m3,属于典型的大体积混凝土施工。 二、施工准备工作： 大体积混凝土的施工技术要求比较高，特别在施工中要防止混凝土因水泥水化热引起的温度差产生温度应力裂缝。因此需要从材料选择上、技术措施等有关环节做好充分的准备工作，才能保证基础底板大体积混凝土顺利施工。 1、材料选择 （1）水泥：本工程采用为42.5#普通硅酸盐水泥，，通过掺加合适的外加剂来改善混凝土的性能，提高混凝土的抗渗能力。 （2）粗骨料：采用碎石，粒径20-40mm，含泥量不大于1﹪。选用粒径较大、级配良好的石子配制的混凝土，和易性较好，抗压强度较高，同时可以减少用水量及水泥用量，从而使水泥水化热减少，降低混凝土的温升。 （3）细骨料：采用中砂，平均粒径大于0.5mm，含泥量不大于3﹪。选用平均粒径较大的中、粗砂拌制的混凝土比采用细砂拌制的混凝土可减少用水量10%左右，同时相应减少水泥用量，使水泥水化热减少，降低混凝土温升，并可减少混凝土收缩。 （4）外加剂：外加剂有减水剂、膨胀剂、粉煤灰。由于混凝土的浇筑方式为泵送混凝土，为了改善混凝土的和易性便于泵送，考虑掺加适量的粉煤灰。按照规范要求，粉煤灰的掺量控制在2﹪以内，采用外掺法，按配合比要求计算出每立方米混凝土所掺加粉煤灰量。掺加减水剂、膨胀剂对降低水化热峰值、混凝土的收缩有补偿功能，可提高混凝土的抗裂性。 2、混凝土配合比
目录 第一章编制依据 (2) 第二章工程概况 (3) 第三章技术准备 (3) 3.1 对原材料的要求 (4) 3.2 对混凝土配合比的要求 (4) 3.3 对现场原材料的要求 (4) 3.4主要技术措施 (5) 3.5 测温方案 (6) 第四章施工部署 (8) 4.1 商品混凝土 (8) 4.2 混凝土浇筑施工安排 (9) 4.3 底板混凝土浇筑施工条件 (11) 4.4 混凝土试验 (11) 4.5 底板混凝土浇筑施工工艺流程 (12) 第五章混凝土浇筑 (13) 5.1 浇筑方法 (13) 5.2 混凝土的振捣 (13) 5.3 混凝土表面处理 (14) 第六章施工缝处理 (15) 6.1 底板后浇带 (15) 6.2 外墙水平施工缝 (15) 第七章安全与环保措施 (16) 7.1 安全措施 (16) 7.2成品保护措施 (17)
基础底板混凝土工程施工方案 第一章编制依据 1.1设计图纸：内蒙古盛威结构设计咨询事务所 1.2现行的国家和省、市的有关规范、规程和标准 1、建筑地基基础工程施工质量验收规范（GB50202-2002） 2、高层建筑箱型基础与筏型基础技术规范（JGJ 6-99） 3、地下工程防水技术规范（GB 50108-2001） 4、混凝土结构工程施工及验收规范（GB50204-2002） 5、混凝土矿物掺和料应用技术规程（DBJ/T01-64-2002） 6、高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ3-2002） 7、混凝土强度检验评定标准（GB107-87） 8、混凝土泵送技术规程（JGJ/T10-95） 9、混凝土质量控制标准（GB 50164-92） 10、建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2001） 11、建筑施工安全检查标准（JGJ59-99） 12、施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-88） 13、建设工程施工现场供用电安全规范（GB50194-93）
金科·集美晴洲一标段工程 大体积混凝土施工方案 编制人： 校对人： 审核人： 审批人： 审批日期：
大体积混凝土施工方案 目录 第一章工程概况 (1) 第二章编制依据 (1) 第三章施工部署 (2) 3.1施工准备 (2) 3.2现场准备 (3) 3.3施工计划安排 (3) 3.4混凝土浇筑的人员组织 (3) 3.5泵管的布置 (4) 3.6泵管的加固 (5) 第四章组织管理及施工顺序 (5) 4.1施工组织构架 (5) 4.2施工顺序 (6) 第五章原材料选用及配合比设计 (7) 5.1原材料 (7) 5.2配合比设计 (7) 第六章大体积混凝土施工 (8) 第七章大体积混凝土测温与养护 (10) 第八章质量保证措施 (16) 第九章安全文明施工措施 (16) 第十章环境保护措施 (17) 第十一章应急措施 (18)
第一章工程概况 (注：重点叙述筏板基础厚度、混凝土标号、浇筑方量、混凝土供应单位等相关信息） 本工程位于**，工程为3栋高层商业住宅，整个工程的总建筑面积为103320平方米，地上建筑面积约75320平方米，地下建筑面积约28000平方米。高度为102.30m，±0.000相当于绝对标高482.25m。 本工程主楼结构形式为剪力墙结构，筏板基础；地库部分结构形式为框架结构，独立基础。基底标高-12.75m，电梯井集水坑基底标高-14.30m。 根据图纸介绍的情况，本工程2、3、4#楼地下室有高层筏板基础，地下室建筑面积约8100 m2, 筏板板厚均为1500mm，属于大体积混凝土施工，混凝土的浇筑量较大，施工中应加强浇筑和养护措施，防止出现冷凝缝和温度裂缝。基础具体如下表所示。 地基基础桩基基础形式平板式筏板基础 基础混凝土量约5610m3 筏板基础厚度1500mm 基础混凝土标号C40/P8 商品混凝土由指定的**商品混凝土有限公司供应，为了保证混凝土的连续供应，与混凝土公司协商混凝土供应的连续性。要求搅拌站配备足够的混凝土运输车外，沿途派专人及时反馈路况信息。 优化混凝土配合比，掺外加剂，减少水泥用量；控制混凝土入模温度；加强混凝土的养护。 建设单位：**； 设计单位：**； 监理单位：**； 施工单位：中天建设集团有限公司。 第二章编制依据 1、《大体积混凝土施工规范》GB50496-2009 2、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015 3、《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202-2002 4、《混凝土外加剂应用技术规范》GB 50119-2013
烟囱大体积混凝土计算书 烟囱底板混凝土为宽5.9m，高2 m的圆环体，属大体积混凝土，需进行大体积混凝土计算。底板混凝土采用标号C30混凝土，中热硅酸盐水泥。 一、大体积混凝土计算公式 1．混凝土最大绝热温升 Th=m c*Q/（c*ρ*（1-e-mt）） 式中Th----------最大绝热温升（℃）； m c---------混凝土中水泥（包括膨胀剂）用量（Kg/m3），取m c=350 Kg/m3； Q---------水泥28d水化热（KJ/（mg*K）），取Q=375 KJ/（mg*K）； C---------混凝土比热，取C=0.97 KJ/（mg*K）； ρ-----混凝土密度（Kg/m3），取ρ=2400 Kg/m3； e------为常数，取e=2.718； t------混凝土龄期（d）； m------系数，随混凝土浇筑温度改变； 计算求得：Th=350×375×103/（0.97×103×2400×（1- e-0.362×28））=56.38℃ 2.混凝土中心温度计算 T1（t）=T j+Th*ξ（t） 式中T1（t）------t龄期混凝土中心温度（℃）；
T j-----------混凝土浇筑温度（℃） ξ（t）---------------t龄期混凝土降温系数； T1（3）=52.14℃ T1（18）=32.40℃ T1（6）=49.32℃ T1（21）=29.87℃ T1（9）=46.78℃ T1（24）=27.61℃ T1（12）=41.71℃ T1（27）=25.92℃ T1（15）=36.63℃ T1（30）=25.36℃ 3.混凝土表面（表面下50～100mm处）温度 （1）保温材料厚度 δ=0.5h*λx*（T2- T q）*K b/（λ*（Tmax- T2）） 式中δ---------保温材料厚度（m）； λx--------所选保温材料导热系数（W/（m*K）），草袋取 λx=0.14 ； h---------混凝土实际厚度（m），h=2 m； T2--------混凝土表面温度（℃）； T q--------施工期大气平均温度（℃）； λ-------混凝土导热系数（W/（m*K）），取λ=2.33 W/（m*K）； Tmax-----计算得最高温度（℃） 计算时可取：T2- T q=18℃，Tmax- T2=20℃； K b--------传热系数修正值，取K b=2.0； 计算所得：δ=0.5×2×0.14×18×2/（2.33×20）=0.108m
江南小镇C（3#、4#、9#、12#楼）基础筏板 大 体 积 混 凝 土 浇 筑 施 工 方 案 编制人： 审核人： 审批人： 河南亚星建筑安装工程有限公司 2016年12月
第一章工程概况 工程名称：亚星江南小镇C区3#、4#、9#、12#楼 建设单位：河南亚星置业集团有限公司 监理单位：河南省建科建设监理有限公司 勘察单位：河南省地矿建设工程（集团）有限公司 设计单位：河南省朝阳建筑工程设计有限公司 施工单位：河南亚星建筑安装工程有限公司 项目概况：本项目位于郑州市上街区金屏路西侧，丹江北路北侧。除3#楼为地下2层，地上34层外，其余均为地下2层，地上34层。楼建筑总高度除4#楼为98.8m外，其余均为99.95m。地下负一层与周边地下室连成一体形成整体车库。主楼为剪力墙结构，基础型式后注浆钢筋砼灌注桩+筏板基础； 第二章、编制依据 1、亚星江南小镇C区施工图纸 2、《混凝土结构工程施工质量验收规范》 3、《混凝土外加剂应用技术规范》 4、《大体积混凝土工程施工规范》 5、泵送混凝土、大体积混凝土有关规程和规定及工艺标准。 第三章、筏板基础说明 1、基础筏板底设100mm厚C15混凝土垫层，筏板厚度为1400mm。本工程设有电梯井、集水坑，即筏板混凝土浇筑时最大深度为4300mm。（属大体积混凝土浇筑）。 2、主楼筏板采用C35抗渗混凝土，抗渗等级P6。 3、本工程筏板基础设有2000mm宽膨胀加强带、800宽沉降后浇带，膨胀加强带混凝土采用C40抗渗混凝土，抗渗等级P6。
4、筏板基础模板四周在标高-6.94m以上的1.4m高采用胶木模板和钢管扣件的加固方式，电梯基坑和集水坑等下沉部分在标高-6.94m以下全部采用砖胎膜砌筑，基础底高差≦1.0m时采用120mm砖胎膜，基础底高差≦2.8m时采用240mm砖胎膜。所有砖胎膜每砌筑300mm高时回填砖胎膜外侧土并保证密实依次砌至筏板顶标高，防止混凝土浇筑时砖胎膜倾斜移位。 第四章、筏板混凝土浇筑前准备工作 一、技术保证措施 1、混凝土浇筑前编制大体积混凝土浇筑施工专项方案并报审，审批后编制技术安全交底，对施工人员进行现场交底。 2、按照程序由甲方代表、监理人员对钢筋、模板(砖胎膜)、预埋件、预留孔洞、电气专业预埋等隐蔽工程验收合格，手续齐全后组织混凝土浇筑。 3、根据大体积混凝土浇筑特点，本工程选用水化热低的水泥、掺入适当的粉煤灰和外加剂、控制水泥用量，合理选择混凝土配合比；粗骨料碎石粒径选择15～20mm，并严格控制砂石含泥量，混凝土塌落度保证160±20mm。 4、膨胀加强带按规定两侧均设两层密孔铁丝网，支撑用Ф22@180mm加固，铁丝网与周边钢筋绑扎牢固，减少施工期间的竖向变形；膨胀加强带混凝土内添加纤维复合膨胀剂，添加剂量按图纸要求由试验确定。带外部分按图纸要求适量添加纤维复合膨胀剂。 5、标高控制点（筏板顶标高上翻500mm）引设在墙柱竖向插筋上，用白色工程胶带缠牢，统一胶带上口为标高控制点，保证混凝土浇筑标高；引设标高的墙柱竖向筋与筏板钢筋固定牢靠，严禁位移。 6、混凝土浇筑前商品混凝土公司按本次浇筑要求提供材料检验报告、混凝土配合比、外加剂检验报告等证明文件。 7、本工程混凝土浇筑为冬季施工，提前作好冬季施工方案并报审，审批后及时现场交底，保证混凝土顺利浇筑。 8、按要求确定测温位置、深度，准备测温仪器、测温记录表等。
大体积砼施工方案 The document was prepared on January 2, 2021
安徽盐业大厦工程 地下室大体积砼施工方案 一、工程概况 安徽盐业大厦工程座落于合肥市新站区胜利路与昌盛东路交叉口（胜利广场北侧）。本建筑物集商业、办公、住宅为一体，是一座大型的综合性高层建筑物。该工程地下一层为大底盘地下室，建筑面积4980m2，主要使用功能为车库及部分设备用房；地上一、二层，建筑面积5680m2，主要使用功能为商场；地上三~二十三层称为A座，建筑面积13208m2，建筑高度为83.6m，主要使用功能为办公楼；地上三~二十五层称为B座（其中，局部为三~二十层，），20895m2，建筑高度为79.2m（局部三~二十层的建筑高度为61.3m），主要使用功能为精品住宅楼；该工程总建筑面积44727平方米，建筑占地面积为3695 m2，点式布局，即A座办公楼、B座住宅楼分别设立在地上二层商场的屋顶上。 该工程建设安徽盐业房地产开发有限责任公司，设计单位为安徽省建筑设计研究院，监理单位为中外建天利（北京）监理咨询有限责任公司，勘察单位为冶金部华东勘察工程总公司，施工总承包单位为中铁四局集团建筑工程有限公司。 二、本工程地下室砼特点 承台、基础梁、负一层底板、顶板、剪力墙、柱混凝土强度等级均为C35级。（地下室的底板、承台、基础梁、迎水面墙柱砼抗渗等级为 P8，地下室内柱、顶板砼为非抗渗砼），底板、基础梁、承台下的垫层
砼强度等级为C15；地下室底板后浇带砼设计强度等级为C40膨胀补偿收缩砼，抗渗等级为P8。地下室结构砼分为：地下室底板砼（承台和基础梁砼）、地下室剪力墙、柱砼、地下室顶板砼；其中，地下室钢筋施工阶段，按照底板和顶板水平向后浇带位置划分3各施工段施工，分别为:1~7轴（第一施工段）、8~30轴（第二施工段）、31~46轴（第三施工段）；底板顶标高-4.6m（小部分为-3.9m、-2.2m），底板厚400mm，承台高度分别有900mm、1100mm、1900mm不等，基础梁高度为900mm；地下室顶板高度为-0.05m（部分为-0.55m、-1.2m、-1.45m、-0.5m、- 0.35m、-1.05m、-1.3m、-0.15m、-0.85m），板厚200；地下室墙厚 300mm。保护层厚度：底板、承台、地梁、地下室侧墙迎水面40mm，剪力墙保护层厚度15mm，以下剪力墙每边比图示尺寸扩出10mm，其它部位保护层厚度见03G101-1第33页说明。 三、大体积砼的鉴定范围及力学工作原理 目前，世界工程领域对大体积砼没有统一的定义，大体积砼在不同国家定义不同。美国定义：任何就地浇筑砼，若尺寸大，必须采取措施解决体积膨胀和水化热，以便减小开裂为大体积砼。日本定义：结构断面最小尺寸在80cm以上，水化热引起的砼最高温度与外界气温差大于25℃为大体积砼。我国定义：砼结构物实体最小尺寸大于或等于1m或预计会因水泥水化热引起内外温差过大而导致裂缝的砼（水化热引起的砼最高温度与外界气温差大于25℃）。大体积混凝土由外荷载引起的裂缝的可能性很小，而混凝土硬化期间水化过程释放的水化热和浇筑温度所产生的温度变化和混凝土收缩的共同作用，由此产生的温度应力和收缩