Chemical Engineering Science61(2006)7213–
7222
https://www.doczj.com/doc/4418355931.html,/locate/ces
Particle-to-?uid heat transfer coef?cients in miniporous media
Pei-Xue Jiang?,Rui-Na Xu,Wei Gong
Key Laboratory for Thermal Science and Power Engineering of Ministry of Education,Department of Thermal Engineering,Tsinghua University,
Beijing100084,China
Received20January2006;received in revised form3August2006;accepted3August2006
Available online8August2006
Abstract
The heat transfer between the solid particles and the?uid in a miniporous media was studied experimentally and numerically.The experimental test section was a sintered bronze porous media with an average particle diameter of0.2mm.Particle-to-?uid heat transfer coef?cients in the miniporous media were determined experimentally using a transient single-blow technique.A lumped capacitance method(method1)was used to calculate the particle-to-?uid heat transfer coef?cients from the experimental data.The particle-to-?uid heat transfer coef?cients were also calculated from a one-dimensional numerical analysis of the experimental data(method2)which has been used by many researchers.The experimental results for h sf using the two methods agreed very well.Therefore,method1is also deemed acceptable and much simpler than method2.Three-dimensional numerical simulations using the CFD code FLUENT was also used to predict the particle-to-?uid heat transfer coef?cients and to provide details of the?uid?ow inside the miniporous media.
?2006Elsevier Ltd.All rights reserved.
Keywords:Particle-to-?uid heat transfer coef?cients;Porous media;Experiment;Numerical simulation
1.Introduction
Convection heat transfer in porous media has received much attention for many years due to its importance in many ap-plications such as the cooling of electronic equipment,tran-spiration cooling,solid matrix or miniporous heat exchangers, industrial furnaces,?xed-bed reactors,packed-bed regenera-tors,combustors,spacecraft thermal management systems,mini thrusters and many other applications.Two kinds of heat trans-fer coef?cients have been used to describe the heat transfer characteristics in porous media based on their applications,i.e., the wall heat transfer coef?cient,h,and the particle-to-?uid heat transfer coef?cient,h sf.The wall heat transfer coef?cient has been experimentally assessed using Newton’s law of cool-ing(or heating)to depict the global extent of the heat trans-fer augmentation from the wall(Vitrac and Trystram,2005; Tzeng et al.,2006).The particle-to-?uid heat transfer coef?cient ?Corresponding author.Tel.:+861062772661.
E-mail addresses:Jiangpx@https://www.doczj.com/doc/4418355931.html,(P.Jiang),
xuruina@https://www.doczj.com/doc/4418355931.html,(R.Xu).
0009-2509/$-see front matter?2006Elsevier Ltd.All rights reserved. doi:10.1016/j.ces.2006.08.003describes the heat exchange between the?uid stream and the solid matrix of the porous medium.Some important applica-tions of both types of heat transfer coef?cients include ther-mal energy absorbers,?xed-bed reactors and compact heat exchangers.
Theoretical and numerical investigations of convection heat transfer in porous media have used the local thermal equilib-rium model and the local thermal non-equilibrium model for the energy equation.The local thermal equilibrium model assumes that the solid-phase temperature is equal to the?uid tempera-ture.This model simpli?es the theoretical and numerical anal-yses,but the assumption of local thermal equilibrium between the?uid and the solid-phase is inadequate for many problems. In recent years,more attention has been paid to the local ther-mal non-equilibrium model to provide a deeper understand-ing of the convection heat transfer processes in porous media (Quintard,1998;Lee and Vafai,1999;Jiang and Ren,2001; Jiang et al.,2004).However,the local thermal non-equilibrium model is more complex because it requires knowledge of the particle-to-?uid heat transfer coef?cient,h sf.
The present paper focuses on the particle-to-?uid heat trans-fer characteristics in miniporous media.The surface area per unit volume of the porous media can be approximated by
7214P.Jiang et al./Chemical Engineering Science61(2006)7213–7222 assuming that the particles are spherical and that their entire
surface contributes to the heat transfer.Therefore,the particle-
to-?uid heat transfer coef?cient,h sf,and the volumetric heat
transfer coef?cient,h v,can be related by:
h sf=h v
a
=h v d p
6(1? )
.(1)
The volumetric heat transfer coef?cient has been measured in a wide variety of systems using various experimental tech-niques,for either steady-state or unsteady-state conditions (Hamaguchi et al.,1983;Kondoh et al.,1987;Fukada et al., 1990;Golombok et al.,1990;Younis and Viskanta,1993;Fend et al.,2004).Hwang et al.(2002)experimentally studied the convection heat transfer and friction drag in a duct?lled with an aluminum foam.The volumetric heat transfer coef?cients in the aluminum foam were determined using a transient single-blow technique with a thermal non-equilibrium two-equation model.Ichimiya(1999)proposed a new method to estimate the heat transfer between the?uid and solid materials in a porous medium.In the?rst step,the local Nusselt numbers on the heated wall of the?ow passage with a porous medium are numerically predicted based on the volumetric heat transfer coef?cient,h v,between the?uid and the solid material in the porous medium.In the second step,the experimental Nusselt numbers on the heated wall are obtained by measuring the wall temperatures and wall heat?uxes.The volumetric heat transfer coef?cient,h v,is then evaluated by comparing the experimen-tal Nusselt numbers with numerical values.This method also gives the longitudinal characteristics of the heat transfer in the porous medium.These previous studies have illustrated the dif?culty of temperature measurements in a porous ma-terial,where the solid particle temperature differs from the ?uid temperature.Additionally,in previous studies the test sections have been relatively long so the heat transport was assumed to be one dimensional in the porous medium,with only average heat transfer coef?cients along the test sections obtained.Moreover,the method for predicting the volumetric heat transfer coef?cient by comparing one-dimensional predic-tions with experimental values is complicated.In addition,the method must use empirical correlations for the dispersive com-ponent of the longitudinal thermal conductivity in the porous media.
To the authors’knowledge,there are very few investigations of convection heat transfer in mini porous media.Polyaev et al. (1996)presented the results of theoretical and experimental studies of heat transfer and pressure drop in non-uniform mini porous media.The determination of the internal heat transfer coef?cient was based on solving the inverse unsteady heat transfer problem for the porous structure.The average pore diameters in their studies were45–315 m;however,the in?u-ence of the particle size on the convection heat transfer was not discussed.Kunii and Smith(1961)experimentally studied the heat transfer in beds of unconsolidated glass beds and sand. Measurements were made on beds packed with four sizes of glass beds,110,370,570,and1020 m and with two sizes of sand,110and240 m.A relationship based on the heat trans-fer mechanism in porous media was developed to relate the effective thermal conductivity and the particle-to-?uid heat transfer coef?cient.
In the recent years,heat transfer in?xed beds has been stud-ied using the particle-level numerical simulations(Logtenberg et al.,1999;Nijemeisland and Dixon,2001;Nijemeisland et al.,2004;Jiang and Lu,2006).Earlier work on discrete particle simulations of?xed beds was reviewed by Dixon and Nijemeisland(2001).Nijemeisland and Dixon(2004)studied the detailed velocity and temperature?elds and the relation-ship between the local?ow?eld and the local wall heat?ux in a packed bed of spheres based on particle-level numerical simulations.Guardo et al.(2005)also used computational ?uid dynamics to obtain a more detailed view of the?uid ?ow and heat transfer mechanisms in?xed-bed reactors.The ?uid?ow and heat transfer were calculated using?ve differ-ent RANS turbulence models in a?xed bed composed of44 homogeneous stacked spheres.Jiang and Lu(2006)investi-gated the?uid?ow and convective heat transfer of water in sintered bronze porous plate channels using particle-level nu-merical simulations.The numerical results agreed well with well-known correlations.The calculated local heat transfer coef?cients on the plate channel surface also agreed well with the experimental data.The numerical results illustrated the temperature difference between the solid particles and the?uid which indicates the need for the local thermal non-equilibrium in porous media.Magnico(2003)studied the?ow around packed spheres in a cylindrical container with pore scale?ow simulations.Romkes et al.(2003)investigated the mass and heat transfer characteristics in a composite structured catalytic reactor packing.Their particle-to-?uid heat transfer simu-lations used composite structured catalytic reactor packings with various channel-to-particle-diameter ratios.Guardo et al. (2006)used a modi?ed commercial CFD solver to analyze the particle-to-?uid heat transfer in?xed beds.Their two con?g-urations were forced convection at low pressure(with air as the circulating?uid)and mixed(i.e.,free+forced)convec-tion at high pressure(with supercritical CO2as the circulating ?uid).
The present experimental and numerical work investigates the heat transfer between solid particles and the?uid in a mini-porous media.The test section contained a sintered bronze porous media with an average particle diameter of0.2mm.The particle-to-?uid heat transfer coef?cients were calculated from the experimental data using the lumped capacitance method and a one-dimensional numerical analysis of the experimental data.The lumped capacitance analysis of the experimental data (method1)is a reasonably simple method.The one-dimensional numerical analysis of the experimental data(method2)has been used by many researchers(Younis and Viskanta,1993;Hwang et al.,2002)and deemed acceptable.Therefore,the lumped capacitance results were compared with the one-dimensional numerical analysis of the experimental data.Numerical calcu-lations were also performed using the CFD code FLUENT6.1 to predict the particle-to-?uid heat transfer characteristics in the test sections.The numerical simulation results compare with the experimental data and provide details of?uid?ow inside the miniporous media.
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Fig.1.Experimental system.
2.Experimental system and test section
The experimental system used to investigate the particle-to-?uid convection heat transfer of air in the sintered miniporous media is shown schematically in Fig.1.The system includes an air container,a mass?owmeter,a test section,a heater,a data acquisition system(HP E8408A),thermocouples and an electri-cal power input and measurement system.The air from the gas container passed through the mass?owmeter which maintain a?xed mass?ow rate,then?owed into the bypass or the test section.The test section and a schematic diagram of the phys-ical model for the convection heat transfer in the porous media are shown in Fig.2.The test section was12mm in diameter and1mm thick.The outer surface of the test section was adi-abatic.Before air was allowed to?ow into the test section,the test section was heated by an electric heater which contacted directly with the test section outer surface.The outer surface of the heater was well insulated.After the test section temperature increased to150?C(usually within2min),the heater was re-moved from the channel.The inlet and outlet solid temperatures were measured.When the inlet solid temperature equaled the outlet solid temperature,the temperatures were recorded and cold air was blown into the channel with an average velocity, u0,and inlet temperature,T f0.
The inlet and outlet air and particle temperature variations were measured over time in the experiments.The local par-ticle temperatures on the inlet and outlet surfaces of the test section were measured with six copper–constantan thermocou-ples(three thermocouples at the inlet and three thermocou-ples at the outlet).The thermocouple diameters were76 m. Two thermocouples were attached to the porous media surface at the center of the test section inlet(or outlet)with another thermocouple located2mm above the center line of the test section inlet(or outlet)to check the particle temperature dis-tribution.The measured results showed that the difference be-tween the particle temperature at the center and2mm away was less than0.2?C.The inlet air temperature was
measured
Fig.2.Test section and schematic diagram of the physical model. Table1
Dimensions and properties of the sintered miniporous media
Porosity Average particle Thermal conductivity Speci?c heat diameter,d p(mm) (W/m/K)c p(J/Kg/K) 0.420.2054355
by two thermocouples located at the inlet.Three thermocou-ples were located at the outlet to measure the bulk exit tem-perature.These were inserted into the outlet channel after the electric heater was removed.Prior to installation,the thermo-couples were calibrated using a constant-temperature oil bath. Their accuracies were within±0.1?C.The transient tempera-tures were recorded by a real-time data acquisition system(HP E8408A)with a sample rate of400Hz.
The dimensions and properties of the test section used in the experiments are listed in Table1.Fig.3shows an SEM
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Fig.3.SEM photographs of the sintered mini-porous media.
photograph of the test section structure.The particle diameters and the porous structure were quite homogeneous and uniform with particle diameters between 0.15and 0.25mm.3.Determination of the particle-to-?uid heat transfer coef?cient in porous media
3.1.Method 1:experimental data reduction
In the experiments,the miniporous media solid matrix ex-perienced a sudden change in its thermal environment.The essence of the lumped capacitance method is the assumption that the temperature of the solid is spatially uniform at any in-stant during the transient process (Incropera and DeWitt,2002).This assumption implies that temperature gradients within the solid are negligible compared to the temperature gradients in the ?uid.Since the particle diameter of the miniporous test sec-tion is very small and the conductivity of the bronze particle is quite large,the thermal resistance within the particle is small compared with the thermal resistance between the particle and its surroundings,therefore,the lumped capacitance method can be used to calculate the particle-to-?uid heat transfer coef?-cient.The transient temperature response was determined by formulating an overall energy balance on the solid. cV
d t s
d
=?h sf A(t s ?t f )(2)h sf =?
c p V A(t s ?t f )
d t s
d =? c p d p 6(t s ?t f )d t s d
.
(3)
The test section thickness and the variation of solid temper-ature along the ?ow direction are very small.Hence,t s and
t f are the average inlet and outlet solid temperatures and the average inlet and outlet ?uid temperatures,respectively.The particle-to-?uid heat transfer coef?cient was calculated using Eq.(3).The experimental Biot number was 0.0001;therefore,the lumped capacitance method is appropriate.
The experimental uncertainty in the convection heat transfer coef?cient was mainly due to measurement errors in t s (0.2%),d p (3%)and t s ?t f (1%).The experimental uncertainties in
the particle-to-?uid heat transfer coef?cient were estimated to
be ±3.2%.
3.2.Method 2:one-dimensional numerical analysis of the experimental data
The heat transfer characteristics of the porous medium were also evaluated from the inlet and outlet air temperatures and the wall temperatures.The mathematical model is based on the following assumptions.
(1)The inlet ?uid temperature is uniform.The particles and
?uid temperatures in the thin porous plate vary only along the ?ow direction and with time,so the system can be analyzed with a one-dimensional transient analysis.
(2)The miniporous media is isotropic and has uniform
porosity.
(3)The ?uid ?ow is incompressible and its thermophysical
properties vary with temperature.
(4)The average pore diameter is 0.11mm and the Knudsen
number is 0.78×10?3;therefore,the air in the miniporous channel is a continuum.The transient,one-dimensional energy equations for single-phase convection heat transfer in an isotropic,homogeneous porous medium with consideration of thermal dispersion and local thermal non-equilibrium can be written as (Jiang and Ren,2001):
j s (1? )c ps T s
j =j j x s (1? )j T s j x ?h sf a(T s ?T f ),(4)
f c pf
j T f j + f c pf u p j T f
j x =j
j x ( f + d )·j T f j x
+h sf a(T s ?T f ).(5)
The inverse method known as the transient single-blow tech-nique has been widely used to determine the convection heat
P.Jiang et al./Chemical Engineering Science61(2006)7213–72227217 transfer coef?cients between the gas and solid phases(Younis
and Viskanta,1993;Hwang et al.,2002).The transient single-
blow technique utilized in the present study uses cold air to cool
the initially warm porous media.The volumetric heat trans-
fer coef?cient is then obtained by solving the transient one-
dimensional energy equations,Eqs.(4)and(5).
The initial and boundary conditions for Eqs.(4)and(5)are
T s(0,x)=T s1,T f(0,x)=T f1,
T s(t,0)=T s2(t),T f(t,0)=T f2(t),
T s(t,L)=T s3(t),j T f
j x(t,L)=0,
where T f1,T f2,T s1,T s2and T s3are the?uid and solid tem-peratures from the experimental measurements.
Introducing the following non-dimensional variables:
=T?T r
T i?T r ,X=
x
, =
t
( /u)
,
C1=( c p)f
( c p)s
,C2=
s( c p)f
f( c p)s,
St=
h v
( c p)f u
,Re=
f u
,Pr=
(c p)f
f,
Pr?=
(c p)f
( f+ d)
,Bi=
h v 2
s.
The governing Eqs.(4)and(5)can be re-written in non-dimensional form as:
j f
+1j f
=C2?
Re
j2 s
+St( s? f),(6)
j s j =C2
Pr Re
j2 s
j X2
?C1St
1?
( s? f).(7)
The dimensionless forms of the initial and boundary condi-tions are:
s(0,X)= s1, f(0,X)= f1,
s( ,0)= s2( ), f( ,0)= f2( ),
s( ,1)= s3( ),j f
( ,1)=0.(8)
The dispersive component of the longitudinal thermal con-ductivity in the porous media was evaluated using the following correlations(Kuwahara et al.,1996):
d=0.022 f Pe 2 D
1?
(Pe D<10),
d=2.7 f Pe D
1/2(Pe D>10).(9) Eqs.(6)and(7)were solved numerically using the?nite volume method with a line-by-line iterative method to solve the equations.The time dependence was handled explicitly.The results indicated that100nodes were satisfactory in the
?ow direction to obtain grid independent results.Additionally,
the effect of the time step was examined using four different
dimensionless time steps,0.05,0.1,0.2and0.5.The results
showed no signi?cant difference between the values using time
increments of0.05and0.1.Therefore,the calculations used
100nodes in the?ow direction and =0.05.
The calculations started with a guessed value of the volumet-
ric heat transfer coef?cient(h sf)together with the prescribed
values of the geometric parameters,physical properties,mea-
sured inlet?uid temperature,measured inlet and outlet solid
particle temperatures,volumetric?ow rate and thermal disper-
sion conductivity to calculate the convection heat transfer in the
porous media.The?uid and solid particle temperature distribu-
tions in the porous media were obtained from the calculations.
The value of h sf was modi?ed based on the difference between
the calculated and measured?uid outlet temperatures.The pro-
cedure was then repeated with the new value of h sf.The calcu-
lations were repeated until the predicted and measured exit air
temperatures had a relative difference of less than1.0×10?3.
A?owchart for the transient single-blow technique was given
by Hwang et al.(2002).Younis and Viskanta(1993)analyzed
how to estimate the heat transfer coef?cient step by step.
4.Results and analysis
Fig.4shows a representative example of the one-dimensional
numerical analysis of the experimental results.The variations
of the inlet and outlet air temperatures during the experiment
are shown in Fig.4.The solid triangles are the measured out-
let air temperatures,while the solid lines are the calculated
results using the?nal particle-to-?uid heat transfer coef?cient
h sf=12.16W/(m2K).The outlet air temperatures predicted by the numerical calculations are in good agreement with the
experimentally measured temperatures;therefore,the particle-
to-?uid heat transfer coef?cient,h sf=12.16W/(m2K),ac-curately represents the particle-to-?uid heat transfer in the
experiment.
Fig.4.Variations of inlet and outlet air temperatures with time for Re d=2.11 and h sf=12.16W/m2K.
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Fig.5.Particle-to-?uid heat transfer coef?cients in the test section between 5and 6
s.
Fig.6.Variation of the time-averaged Nusslet number averaged over 5–6s for various Reynolds numbers.
Fig.5compares the particle-to-?uid heat transfer coef?cients in the test section between 5and 6s predicted using Eq.(3)(method 1)and the one-dimensional numerical analysis of the experimental results (method 2).The data at the initial tran-sient period (1–3s)were ignored because of large error.In the experiments,the temperature difference between the solid and the ?uid decreased rapidly as increasing the time.For all the cases,the temperature differences between the solid and the ?uid were larger than 20?C between 5and 6s,the measure-ment error in (t s ?t f )was smaller than 1%.The results show that the particle-to-?uid heat transfer coef?cient increases as the ?ow rate increases.Although this one-dimensional numer-ical analysis (method 2)has been used by many researchers,the dispersive component of the longitudinal thermal conduc-tivity ( d )in the porous media was evaluated using a correla-tion which still needs to be veri?ed.The experimental results for h sf using method 1agree well with the results for h sf us-ing method 2.Therefore,method 1is also acceptable and both methods can be used to determine the particle-to-?uid heat
transfer coef?cients in miniporous media.However,method 1is much easier and does not involve determination of the thermal dispersion.
The time-averaged Nusslet numbers between the solid and the ?uid are plotted in Fig.6as a function of Reynolds number.The results are compared with a number of studies of the heat transfer coef?cient between the solid and the ?uid in packed beds.The present data compare well with the previously pub-lished result.
5.Numerical simulation of convection heat transfer in the miniporous media
5.1.Physical model,governing equations and numerical method
Fig.7shows a schematic of the computational domain and boundary conditions used in the numerical simulations,which were similar to those in the experimental test section.The nom-inal particle size of the sintered porous plate was 0.2mm.The test section thickness was 1mm and the porosity was 0.42.A fully numerical simulation of the Navier–Stokes equations for convection heat transfer in miniporous media with all the particles is dif?cult due to the huge number of calculations.Therefore,the present analysis only considers a limited number of identical particles as the sintered porous media.As shown in Fig.7,the calculational region includes the porous media,an entrance region and an exit region each with a length of 8d p .The packed bed was ?ve particles long with homoge-neous,uniformly sized solid particles.Different porosities were obtained by changing the contact areas between particles.In this study,the distance between two adjacent particle centers was 0.19mm based on the porosity of the experimental test section.
The boundary conditions are also shown in Fig.7.The in-compressible ideal gas law for the density and the power law for the viscosity were applied to the model for making these variables temperature dependent.The inlet air temperature was based on the test conditions.The properties for the bronze par-ticles were evaluated at 350K.The outer cylindrical bound-ary of the computational domain was assumed to be adiabatic.The in?ow boundary condition was set as a velocity inlet in Fluent with the out?ow set as a pressure outlet boundary con-dition.The other boundaries in the domain were all
assumed
Fig.7.Schematic of the computational domain and boundary conditions.
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Fig.8.Grid for the?uid computational domain in the test section.
to be symmetric.To simplify the calculation of the particle-to-?uid heat transfer coef?cients,the boundary condition on the particles was set so that the particle surface heat?ux,q sf,was 1000W/m2.
Because the purpose of the numerical simulation was to predict the particle-to-?uid heat transfer characteristics in the test sections,the convection heat transfer in the test section was assumed to be steady instead of transient.The steady-state convection heat transfer in the miniporous media was simulated using FLUENT6.1.The code uses the?nite vol-ume method approach with the SIMPLEC velocity–pressure coupling algorithm and second order discretization for the ad-vection terms.The calculations assumed that the air?ow was three-dimensional,incompressible and laminar.The governing equations and veri?cation of the reliability of the particle-level numerical simulations of convection heat transfer in porous me-dia can be found in Jiang and Lu(2006).
Xu and Jiang(2006)investigated the effects of particle di-ameter on the air?ow characteristics in miniporous media with average diameters of200,125,90and40 m.The numerically predicted values using the non-slip-?ow model in the porous media with average diameters of200and125 m agreed well with established formula and with the experimentally measured friction factors in the porous media.The accuracy of the nu-merical simulations is,therefore,deemed acceptable.
To validate the numerical results,the grid dependence was ?rst examined to minimize the numerical uncertainty.Because the computer memory is limited,a simpler example was run with the calculational region including an entrance region and an exit region with a length of3d p.A mesh re?nement study was used to examine the effects of the mesh density on the solution with three kinds of mesh size.Each particle had ei-ther600,800or1000nodes on the surface with3000,4000 or5000elements on the surface.The spaces between adjacent particles had about400,500or600nodes.The numerical re-sults with the second mesh case(800nodes on each particle surface)were approximately6%higher for h and4%higher for P compared to the case with600nodes on each particle surface and400nodes in the spaces between adjacent particles and approximately1%lower for h and0.9%lower for P com-pared to the case with1000nodes on each particle surface and 600nodes in the spaces between adjacent particles.The mesh size of800–1000nodes on each particle surface and500–600 nodes in the spaces between adjacent particles was,therefore, deemed acceptable.However,for the whole calculational re-gion including an entrance region and an exit region each with a length of8d p,the mesh size of1000nodes on each particle surface resulted in a very large number of nodes that exceeded the computer memory.Therefore,the mesh included800nodes on each particle surface and500nodes in the spaces between adjacent particles.
An example of the grid for the?uid domain is shown in Fig.8. Here125,575unstructured elements were used to ensure high computational accuracy within the constraints of the available computational resources.Simulation times ranged from70to 80h depending on the case.The convergence criterion used in
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Fig.9.Location of plane
A.
Fig.10.Air velocity vectors in plane A in the sintered mini-porous media for 0.12m/s inlet velocity.
the computations was that the normalized residual were less than 10?5for pressure and for each velocity component and 1×10?9for energy with no observable change in the surface temperatures for an additional 200iterations.5.2.Numerical results and discussion
Fig.9shows the location of a typical plane in the ?ow ?eld,plane A.Plane A is vertical to the y -axis and cuts the solid matrix into two parts.One of the two parts is also shown in Fig.9.Fig.10shows the air velocity vectors in the sintered miniporous media test section for the 0.12m/s inlet velocity.The air ?ow between adjacent particles in the ?ow direction is relatively
slow.
Fig.11.Local particle-to-?uid heat transfer coef?cients predicted by the three-dimensional numerical model.
The detailed temperature distributions in the miniporous me-dia were used to calculate the heat transfer coef?cient between the solid particles and the ?uid,h sf ,de?ned as:h sf =
q sf
T s ?T f
.
(10)
For the average h sf ,T s was calculated as the average temper-ature of all the solid particles which T f was the average ?uid temperature.The Nusselt number (Nu )based on the particle di-ameter was then computed and compared with the experimen-tal results.For the local h sf ,T s was calculated as the average temperature of each solid particle with T f as the average ?uid temperature around the particle.
Fig.11shows the local heat transfer coef?cients between the ?uid and the solid particles for different ?uid velocities.The heat transfer coef?cients increase with the ?uid velocity.The in?uence of the ?uid ?ow and heat transfer from the particles in the front column on the heat transfer for the particles in the following columns is not strong due to the close contact between particles.The thermal inlet regime is very short,about three particle diameter.Therefore,the heat transfer coef?cients do not change much along the z direction,which is consistent with Jiang and Lu (2006).
Fig.6also compares the simulated Nusselt numbers between the solid particles and the ?uid with the experimental results.The numerical results for h sf were 15%higher than the re-sults for h sf using both method 1and method 2for the ex-perimental data.The deviations between the numerical results and the experiments may be caused by differences between the mean porosities in the numerical model and in the real porous plate channel and by the non-uniform particle diameters,non-uniform porosities and random particle distributions in the real porous media which differ from the ideal numerical model.6.Conclusions
Two different methods were used to obtain particle-to-?uid heat transfer coef?cients in miniporous media including a simpli?ed experimental data analysis based on lumped capaci-tance method and a one-dimensional numerical analysis of the experimental data.The experimental results for h sf calculated
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using method1were very close to the results for h sf using method2.Since method2has been widely veri?ed,method1 is also determined to be acceptable so both can be used to de-termine the particle-to-?uid heat transfer coef?cients in porous media.However,method1is much simpler than method2and does not need to determine the thermal dispersion component. The experimental results using method1and method2and the simulation results using Fluent are consistent with previously published results.
Particle-level numerical simulations using CFD codes can also be used to investigate the detailed?uid?ow and heat transfer mechanisms in miniporous media and to calculate the particle-to-?uid heat transfer coef?cients.
Notation
a=6(1? )/d p surface area of particles per unit vol-
ume of miniporous media,1/m
c p speci?c heat,J/(kg K)
d p particl
e diameter,m
h sf particle-to-?uid heat transfer coef?-
cient in the porous media,W/(m2K) h v volumetric heat transfer coef?cient be-
tween solid particles and?uid in the
porous media,W/(m3K)
L test section length,m
Nu sf=h sf d p/ f Nusselt number for convection heat
transfer between the solid particles and
the?uid in the porous media
Pe Peclet number
Pr Prandtl number
Re d= ud p/ Reynolds number
St Stanton number
t time,s
T temperature,K
T r reference temperature,K
u inlet?uid velocity,m/s
u p pore velocity in the x direction,m/s
x coordinate,m
X dimensionless coordinate
Greek letters
porous plate thickness,m
porosity
dimensionless temperature
thermal conductivity,W/(m K)
f absolute viscosity,N s/m2
?uid density,kg/m3
dimensionless time
Subscripts
1initial temperature at t=0s
2temperature at x=0
3temperature at x=L
d dispersion
f?uid
s solid Acknowledgments
The project was supported by the Tsinghua Basic Research Foundation(No.JCpy2005049).We also thank Prof.David Christopher for editing the English.
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吉利集团人力资源共享服务项目（HRSSC）案例 1.项目背景 浙江吉利控股集团始建于1986年，1997年进入汽车行业。集团总部设在杭州，在浙江 台州、宁波和兰州、湘潭、济南、成都等地建有汽车整车和动力总成制造基地。现资产总值 超过1100亿元，连续三年进入世界500强，是国家“创新型企业”和“国家汽车整车出口 基地企业”。 吉利集团作为整车制造企业特别是乘用车制造企业，需要面对政策、技术、人才、市场 等多方面的挑战。业务环境发生的根本性变化对人力资源产生了巨大的影响，人力资源在企业中的战略地位和扮演的角色越来越重要，已经成为企业在激烈的竞争中获得持续竞争优势 的关键因素。吉利集团在人力资源管理方面面临着新的发展趋势： 1)人力资源在不断朝着标准化、规范化、专业化方向发展，集约式管理已经成为企 业资源有效利的方式。 2)有效的降低企业人力资源运营成本，不断提高人力资源的效率是企业在发展过程 中需要不断关注的。 3)重新定位，人力资源部门如何成长为企业的战略伙伴。人力资源部门在企业发展 过程中被期望扮演战略性业务伙伴的角色，参与到企业战略目标达成过程中的重 大决策活动。 因此，从集团所面临的内外部情况及企业未来发展趋势，吉利集团亟需通过建设人力资源共享服务模式，实现人力资本管理转型和人力资源服务标准化、专业化的升级。发挥战略伙伴作用，助力企业战略目标的达成。 1.1吉利遇到的问题 1.1.1人力资源管理遇到的问题 1)职位管理体系还需要进一步优化，以满足集团化管控及规范化的要求； 2)伴随集团全球并购整合，亟需进一步提升集团管控能力，实现全球化管理； 3)人力资源管控流程还需要进一步梳理，明确权限等内容和信息，以界定总部与分 子公司之间的权限界定，提升管理效能； 4)人力资源管理流程需要进一步标准化，使流程运行更顺畅，提高人力资源运行效 率；
人力资源共享服务中心 人力资源共享服务中心（HRSSC）是指企业集团将各业务单元所有 与人力资源管理有关的行政事务性工作（如员工招聘、薪酬福利核算 与发放、社会保险管理、人事档案人事信息服务管理、劳动合同管理、新员工培训、员工投诉与建议处理、咨询与专家服务等）集中起来，建立一个服务中心。该中心为集团所有的业务单元提供人力资源管理服务，业务单元为其支付服务费用。通过人力资源的共享服务中心的建 立提高人力资源的运营效率，更好的服务业务单元。而企业集团的人 力资源部门则专注于战略性人力资源管理的实施，使人力资源管理实 现战略转型。 人力资源共享服务中心是一种新的管理模式，它是一个独立运作 的运营实体，引入了市场运作机制，却为企业内部服务。它通过服务 创造价值，它的本质是由信息及网络技术推动的运作管理模式的变革 和创新。 构建人力资源共享中心的目的和意义[1] 构建人力资源共享服务中心的目的是为了整合专业资源、降低运 营成本、提高运作效率和提供优质服务。 1、集中服务、降低成本。企业集团创建人力资源共享服务中心后，集团内所有业务单元的人事行政工作集中起来统一由共享中心来完成。共享中心不行使人力资源的管理职能，它与业务单元是服务与支
持关系，依据业务单元的需要，提供服务，集中服务有利于资源的集 中利用形成规模效应，达到从规模中实现效益的同时降低成本。 2、服务专业化和标准化。共享服务中心通过集中服务，建立统一的服务标准和流程，通过专业分工，打造专业化的队伍来提供专业服务，减少和避免以前分散在各业务单元中的因人力资源工作标准不统一造成的不公平性和执行标准不一致造成的偏差。从而提高人力资源政策执行的公平性，提高员工满意度。 3、提高效率、聚焦战略。集中的专业化、标准化的服务，提高了人力资源的运营效率，也使集团人力资源部门摆脱行政事务专注于战略性人力资源管理，聚焦于员工能力提升，团队建设和战略绩效的落实。 建立人力资源共享服务中心后，业务单元可以更加专注于核心业 务的开展，提高业务单元的运营效率，从而使其更加专业化，更具有 竞争力。同时人力资源共享服务中心在与业务单元服务的过程中，增进与业务单元的合作伙伴关系。 人力资源共享服务中心的职能[1] 人力资源共享服务中心一般具有三个方面的职能，集中的人事行 政服务、人力资源专业咨询服务、人力资源业务伙伴。 1.集中的人事行政服务。共享服务中心的主要职能是提供集中服务，因此共享中心要建立专业化的人事服务队伍，制定专业的服务流 程和服务标准，来满足内部客户的需求。这些人事行政服务主要包括
澳洲麦考瑞大学翻译口译专业的入学要求 True麦考瑞大学 笔译和口译硕士 学制：1.5年 入学要求：本科学士学位(无专业限制)，GPA大于2.5。优秀的掌握以下语言之一(中文、日语、韩文语、法语、西班牙语)。雅思不低于7.0，写作阅读不低于7.0，口语听力不低于6.5。 笔译口译和国际关系双硕士 学制：2年 入学要求：本科学士学位(无专业限制)，GPA大于2.5。优秀的掌握以下语言之一(中文、日语、韩文语、法语、西班牙语)。雅思不低于7.0分，写作阅读不低于7.0，口语听力不低于6.5。 笔译口译和应用语言学双硕士 学制：2年 入学要求：至少2年在正式语言教学机构进行语言教学方面的工作经验。雅思不低于7.0分，写作阅读不低于7.0，口语听力不低于6.5。 澳洲麦考瑞大学翻译专业的留学优势 True True True True澳大利亚麦考瑞大学成立于1967年，坐落于悉尼市西北地区，占地140英亩，在校学生3万余名，国际留学生近8000人。麦考瑞大学是澳大利亚最负盛名的四星级优质教学类大学，学校被称为澳大利亚经济发动机，这里设有九个国家级研究中心，是国家科技园的所在地，这里云集了世界一流的经济学家和研究人员，教职员中65%具有博士学位。而且麦考瑞大学也是澳洲最富有创造性和年轻活力的大学，她与众多跨国公司联手为学生提供实践的机会，因此该大学的毕业生每年的就业率和收入起薪在澳大利亚各个大学中名列前
茅。 麦考瑞的商学院教学水平出众，常年名列亚太地区榜首;她的管理学院被伦敦《金融时报》评为世界40家顶级商学院之一;她的着名注册会计师课程在会计师业内及广大亚洲留学生中享有盛名;她的精算专业水平位列全球15强之内;应用金融硕士课程更被亚洲发展银行评为”典范”课程。同时，麦考瑞大学在文科及媒体设计方面的表现和学术水平也非常突出，其中悉尼和雅典两届夏季奥运会的火炬都是由其设计完成，由该校所编写的麦考瑞字典是目前澳大利亚的国家字典。 翻译课程是麦考瑞大学的一个传统优势项目，该专业授课注重翻译语言的专业技巧技能的培养，尤其对于同声翻译、典籍笔译等基础扎实的翻译专业知识提供全面完整的教授，学生并在获得硕士学位的同时可获得澳大利亚官方NATTI 协会的三级水平资格的认证。鉴于该校在澳大利亚学术界日益提升的专业水平，申请入读的学生多，被录取和申请成功也慢慢呈现类似五星院校要求提高的态势，中国留学生如想申请该课程，请提早联系中教国际老师进行咨询评估。
集团各中心职能 1、部门使命： 请填写： 参考（人力资源部部门使命）：根据公司整体战略负责公司各项人力资源管理工作，包括人力资源规划、招聘、培训、绩效考核、薪酬福利、员工关系管理等工作，确保人力资源能够支持公司战略发展的需要。 2、部门岗位设置： 3、部门职能： 请填写： 参考（人力资源部部门职能）： ⑴、人力资源规划： ①、根据公司发展战略和年度经营目标拟订公司中长期人力资源规划和年度人力资源计划。 ②、负责人力资源规划的实施与总结，提出人力资源管理改进方案。 ③、参与公司组织结构设计，提出有关定岗定编的建议。 ⑵、日常人事管理： ①、负责公司人事档案的建立和维护。 ②、负责办理员工入职、转正、调岗、调薪、晋升、辞退、离职等人事异动
手续。 ③、负责调解和处理员工提出的申诉意见与劳资纠纷。 ⑶、招聘管理： ①、负责收集、整理人才供求、薪酬水平等人才市场信息，撰写分析报告，为领导决策提供支持。 ②、负责编制并实施公司年度招聘计划。 ③、负责招聘渠道的拓展和维护。 ④、组织试用期间的考核评估，办理员工入职与转正手续。 ⑷、培训管理 ①、负责制订公司年度培训计划并组织实施。 ②、评价培训效果，督促各部门的内部培训工作。 ③、负责员工职业发展和人才梯队培养工作。 ⑸、绩效考核 ①、组织实施员工绩效考核，汇总、统计考核结果，提出考核奖惩建议，督促员工根据考核结果改进绩效。 ②、执行公司奖惩、晋升制度，保证各项激励措施能及时、合理实施。 ⑹、薪酬福利管理 ①、负责薪酬总额的预算、员工考勤管理及员工工资的计算。 ②、负责员工各类保险和个人所得税的办理与扣缴，及相关凭证的汇总保管工作。 ③、根据公司福利政策负责员工各项福利管理。
2019年澳大利亚麦觉理大学简介 篇一：澳大利亚Australia城市列表 澳大利亚（Australia），全称为澳大利亚联邦（TheCommonwealthofAustralia），是一个发达的资本主义国家。1788年至1900年，曾是英国的殖民地。1901年，殖民统治结束，成为一个独立的联邦国家。澳大利亚一词，意即“南方大陆”，欧洲人在17世纪初叶发现这块大陆时，误以为是一块直通南极的陆地，故取名“澳大利亚”，Australia即由拉丁文terraaustralis（南方的土地）变化而来。澳大利亚四面环海，是世界上唯一一个国土覆盖整个大陆的国家，拥有很多自己特有的动植物和自然景观。澳大利亚是一个移民国家，奉行多元文化。 澳大利亚人口高度都市化，近一半国民居住在悉尼和墨尔本两大城市，全国多个城市曾被评为世界上最适宜居住的地方之一。其第二大城市墨尔本曾多次被评为世界上最适宜居住的城市。 澳大利亚领土面积761.793万平方公里，是南半球经济最发达的国家，全球第12大经济体，全球第四大农产品出口国，也是多种矿产出口量全球第一的国家被称作“坐在矿车上的国家”。澳大利亚也是世界上放养绵羊数量和出口羊毛最多的国家，被称为“骑在羊背的国家”。澳大利亚是一个体育强国，常年举办全球多项体育盛事。澳
大利亚曾两次主办夏季奥运会，并且是每年的一级方程式赛车和澳大利亚网球公开赛的常年主办国。澳大利亚积极参与国际事务，是联合国、20国集团、英联邦、太平洋安全保障条约、经济合作与发展组织及太平洋岛国论坛的成员。 以下是澳大利亚城市的列表，以州分序： 澳大利亚首都特区（AustraliaCapitalTerritory），ACT 澳大利亚首都特区的首府，澳大利亚首都，堪培拉（Canberra） 新南威尔士NewSouthWales 悉尼（Sydney），首府 奥尔伯里（Albury） 阿米代尔（Armidale） 巴瑟斯特（Bathurst）['b?θ?:st] 布罗肯希尔（BrokenHill）
人力资源部及各岗位职责与要求 一、人力资源部 职责： 1.制定人力资源规划，拟定企业人员编制，编制人力资源支出预算，进行成本控制 2.拟定、修订、废止、发放、解释人力资源管理制度，进行各部门职责权限划分 3.人事问题的解决处理和人事关系协调 4.负责人事档案的汇集整理、存档保管、统计分析和劳动合同的签订 5.负责组织结构设计和职位说明书的编写 6.进行人员招聘与录用、员工升调和辞退管理 7.拟定薪酬制度，研究、改进薪酬管理制度，进行薪酬调整 8.员工绩效考核，员工假务、勤务管理 9.员工培训与开发管理 10.劳动关系管理 11.员工职业生涯规划管理 权力： 1.参与制定企业人力资源战略规划 2.对违反人力资源管理制度的部门和个人进行处罚 3.对企业员工调动、任免给予建议 4.对各部门员工绩效实施考核及奖惩 5.各级管理人员任免建议 6.部门内部员工聘任、解聘的建议 7.部门工作协调 8.员工解聘 9.劳动争议调解 二、人事部经理 岗位职责： 行政方面
1.协助总经理做好综合、协调各部门工作和处理日常事务； 2.负责公司年度综合性资料，组织并起草公司综合性的工作计划、总结、报告、请示等； 3.负责公司通用规章制度的拟定、修改和编写工作，协助参与专用标准及管理制度的拟定、讨论、修改工作；对文件中的重要事项进行跟踪检查和督导，推进公司的管理； 4.负责召集公司办公会议和其他有关会议，做好会议记录，根据需要撰写会议纪要，并跟踪、检查、督促会议的贯彻实施； 5.监督执行规章制度和劳动纪律，处理员工奖惩事宜。对各岗位及其场所的劳动、卫生、安全情况进行定期及不定期检查； 6.负责做好公司来宾的接待安排，组织、协调公司年会、员工活动，开展年度总评比和表彰； 7.负责公司内外文件的收发、登记、传递、归档工作及公司档案管理工作； 8.负责公司行政办公用品的管理； 9.负责公司员工活动的策划和组织； 10.负责公司后勤方面的工作管理； 11.加强部门之间的协调，为促进相互之间的团结做好工作； 人事方面 1.组织制定公司人力资源发展的长期规划、中期规划和年度计划 2.制定招聘、考核、升职、奖惩、职称和技术登记评定等人力资源管理的方针政策 3.计划和审核人力资源管理的成本 4.协调和指导各用人部门的人才招聘、员工培训、绩效考评、薪酬福利等工作 5.及时处理公司管理过程中的重大人事问题，定期组织考评，向领导推荐优秀人才 6.协调处理好劳动关系 7.制定公司及各个部门的培训计划和培训大纲，经批准后实施； 8.对试用期员工进行培训及考核，并根据培训考核结果建议部门录用； 9.负责拟定部门薪酬制度和方案，建立行之有效的激励和约束机制； 10.制定绩效评价政策，组织实施绩效管理，并对各部门绩效评价过程进行监督和控制，及时解决其中出现的问题，使绩效评价体系能够落到实处，并不断完善绩效管理体系； 11.负责审核并按职责报批员工定级、升职、加薪、奖励及纪律处分及内部调配、调入、调出、辞退等手续； 12.配合其他部门做好员工思想工作，受理并及时解决员工投诉和劳动争议事宜； 13.定期主持召开本部门工作例会，布置、检查、总结工作，并组织本部门员工的业务学习，提高管理水平和业务技能，保证各项工作任务能及时完成；
人力资源部各岗位职责 人力资源部每个岗位的职责是什么呢，下面YJBYS小编为大家精心搜集了关于人力资源部各岗位的职责，欢迎大家参考借鉴，希望可以帮助到大家! 一、人力资源部经理岗位职责 1、认真贯彻执行国家规和相关法律政策，及时掌握人力资源供求状况，为各部门用人提供法律、信息支持。 2、协助分管领导合理配置劳动岗位，优化各部门岗位定员，组织岗位竞聘测评，控制人力资源使用成本。 3、严格按照审批程序办理员工接收、调动和内部岗位调整的相关手续。 4、严肃考勤和工作纪律，定期或不定期抽查考勤管理的执行情况，根据《违纪职工处罚条例》进行纪律检查，提出处罚意见。 5、严格按照国家法律法规和公司相关制度进行薪酬、保险的审核管理。 6、公平公正、及时有效地组织开展各部门的绩效考核工作。 7、协助分管领导制定人力资源培训计划，组织开展人力资源培训教育活动，指导实施员工职业生涯规划，提升公司人力资源综合素质。 8、完成上级领导交办的其他工作任务。 二、劳资、保险管理员岗位职责 1、及时准确地进行工资核算，按时发放各种补贴。 2、根据国家相关法律法规和公司有关规定，准确计提并交纳员工的各类保险，办理保险相关手续。 3、严格按照审批程序办理员工接收、调动和内部岗位调整的相关手续，及时签订劳动合同。 4、负责公司各部门绩效考核结果的汇算汇总及相关工作。 5、协助相关人员搞好人力资源培训教育工作。 6、完成部门经理交办的其他工作任务。
三、考勤、员岗位职责 1、负责员工的考勤管理工作，为劳资管理员提供考勤统计数据，协助劳资管理员做好工资核算工作。 2、协助部门经理进行纪律检查，接收各类投诉反馈信息并作做好纪录，建立违纪职工处罚台账。 3、实时掌握公司员工人数和个人基本情况，熟习各部门岗位编制，按时编制人力资源调整报表。 4、负责员工技术职称的办理和存档工作。 5、负责劳动合同、入职资料和本部门各类文件、档案、资料的保管工作。 6、协助相关人员搞好人力资源培训教育和绩效考核工作。 7、做好部门经理交办的其他工作任务。 四、人力资源管理员的职责 1、负责各部门绩效考核及相关数据的收集、管理工作。 2、根据人力资源培训计划，收集整理培训教材(资料)，组织实施培训教育活动，并对培训纪律进行考核、管理、上报。 3、配合相关部门积极开展各类文体活动，丰富职工业余文化生活。 4、深入体察了解员工的个人特长并认真分析调研，积极开展员工职业生涯规划。 5、完成各部门经理交办的其他任务。
如何建立有效的人力资源共享服务中心 关于人力资源共享服务中心 人力资源共享服务中心（HRSSC）是指企业集团将各业务单元所有与人力资源管理有关的行政事务性工作（如员工招聘、薪酬福利核算与发放、社会保险管理、人事档案人事信息服务管理、劳动合同管理、新员工培训、员工投诉与建议处理、咨询与专家服务等）集中起来，建立一个服务中心。 通过人力资源的共享服务中心的建立提高人力资源的运营效率，更好的服务业务单元。而企业的人力资源部门则专注于战略性人力资源管理的实施，使人力资源管理实现战略转型。 人力资源共享服务中心是一种新的管理模式，它是一个独立运作的运营实体，引入了市场运作机制，却为企业内部服务。它通过服务创造价值，它的本质是由信息及网络技术推动的运作管理模式的变革和创新。 人力资源共享服务中心的价值 人力资源共享服务中心的终极意义在于帮助企业人力资源管理实现有效转型（如下图：人力资源职能转型）。人力资源职能转型（HR
Transformation）是给人力资源职能注入新的活力或者脱胎换骨的过程，其目的旨在提高人力资源对业务的贡献。尽管人力资源管理者越来越被认为是战略业务合作伙伴，但人力资源大量的时间仍花费在一些诸如记录、合规和提供服务之类的传统人力资源工作上。通过共享服务中心的设计与搭建，和致可以帮助企业实现： 1.服务集中化，降低人力资源运营成本 2.服务的专业化与标准化，改善人力资源服务质量 3.将人力资源工作重点关注与战略性人力资源管理角色 4.有利于人力资源业务的审计与监控 人力资源职能转型 共享服务管理
应用我们的相关方法论与相关的诊断分析工具（人力资本诊断以及人力资源运营扫描器），我们来帮助客户制定共享服务的战略，从而对企业的人力资源架构和服务交付进行改造与优化： 1.人力资源专家中心：专注于研究关键领域并提供咨询 2.人力共享服务中心：重点在提高事务性工作的效率，确保服务的 一致性和依靠服务规模降低成本 3.本地人力资源服务（HRBP）：本地的客户化服务，（满足区域/ 部门差异需要大于实现规模经济的需要） 人力资源服务模式选择的体系框架 要获得一个"最合适"的模式，就要扩大决策的标准，选择一系列的可选模式而非单一的关键决策点。服务模式的选择必须被视为一个状态连续演进的系统来考虑而不是对一系列单独状态的分析（见下图：人力资源服务模式的选择-连续体）。
澳大利亚麦考瑞大学应用金融专业居亚太第一 麦考瑞大学(应用金融亚太第一) 该校开设的与金融专业有关的硕士课程主要有：MasterofAppliedFinance(MAF)、 MasterofCommerceinAccounting&Finance与MasterofCommerceinBusiness(MajorinFinance)。 麦考瑞大学的MAF课程被亚洲开发银行赞誉为“典范”课程，是专为那些优秀的金融人才设计的学位课程。课程选择几乎涵盖了金 融的方方面面，从金融政策到风险控制，从金融衍生工具到投资组 合管理，从现金流控制到信贷管理，从宏观经济到外汇市场，从房 地产投资到套期保值，从信息系统建设到企业并购重组，从利率调期、风险投资到税务、保险基金管理等等，共有5门核心课程和6 门选修课程(有三十几门课程可供选择)组成。 MAF课程获得多家职业协会的认可，其中包括澳大利亚银行与金 融协会(AIBF)，金融与财政协会(FTA)，澳大利亚注册会计师协会(ASCPA)，以及澳大利亚证券与投资委员会(ASIC)。 MAF的基本入学要求是学士学位，外加2年以上的相关工作经验。由于MAF担负着为许多大银行、大公司培训高级金融人才的任务， 所以实际上这个专业竞争激烈，较难申请。 无工作经验另有所选 除了较为顶尖的MAF之外，麦考瑞大学的MasterofCommerceinAccounting&Finance和MasterofCommerceinBusiness(MajorinFinance)也是学习金融学的 良好选择。 MasterofCommerceinAc&counting&Finance是在商学院教授的， 从名称可以看出，它结合了两个方向的课程，对于那些对会计、金
https://www.doczj.com/doc/4418355931.html, 立思辰留学360介绍，国内许多学生留学澳大利亚，大多数人选择八大的会计专业，但是，会计专业除了澳洲八大以外，在四星大学里面，有一所学校不得不提，那就是麦考瑞大学。它虽然是一所四星级大学，但是它的会计专业却可以与澳洲五星大学相媲美。下面我们具体了解下，麦考瑞大学的会计专业及要求。 麦考瑞大学的会计专业及要求 据立思辰留学360介绍，麦考瑞大学的本科会计专业有：Bachelor of Commerce—professional Accounting.这是一个主攻会计的商学学士课程。学制三年，每年2月和7月开学，学费：21.672澳币/年。入学要求：雅思6.5，单项不低于6.0分。所学课程包括： Accounting systems and processes；Auditing；Commercial and corporate law；Economics；Financial accounting；Finance；Information systems design and development；Management accounting；Quantitative methods；Taxation。 麦考瑞大学还有几个与会计有关的专业，是双学位课程，学生毕业后可同时获得商务、及会计领域的学位证书。这几个专业分别是： 1.Bachelor of Business Administration with Bachelor of Commerce - Professional Accounting；这个专业主要侧重商务管理和会计的基础知识。 2.Bachelor of Applied Finance with Bachelor of Commerce - Professional Accounting；它主要是为那些想从事股票、金融分析、金融策划、投资银行家、管理顾问，或其它金融相关行业的人才设定的。 3.Bachelor of Commerce - Professional Accounting with Bachelor of Laws。学生可同时获得商学学士—会计、法律两个学位证书。 前两个专业学制4年，其中Bachelor of Commerce - Professional Accounting with Bachelor of Laws 学制五年，要求数学功底比较扎实。此三个专业的入学要求与Bachelor of Commerce—professional Accounting.一样。 虽然都有涉及会计，但每个专业的侧重点不一样，学生在选择专业的时候，一定要明确自己的定位，结合自己的兴趣，选择适合自己的专业。 留学360，隶属于上海叁陆零教育投资有限公司（中国A股上市公司立思辰成员企业，代码：300010），主要从事互联网留学办理、教育投资、海外置业以及网络运营，是全球互联网留学开拓者，公司与美国、加拿大、英国、澳洲、新西兰、爱尔兰、瑞士、新加坡、马来西亚、泰国等30多个国家的800多家教育机构签约建立合作关系，协议覆盖2000多所海外大中小学，拥有经验丰富的留学咨询专家组成的留学专家团，其中78.6%拥有海外名校留学背景，高效有序的留学咨询系统和安全快捷的后勤保障队伍，为留学生提供从咨询、申请、签证、接机及住宿等留学一条龙服务。历程8年，公司已为数万名中国学生提供了留学咨询和院校申请。 甘肃华侨服务有限公司（中国教育部资格认定书编号教外综资认字【2001】205号），为上海叁陆零教育投资有限公司全资子公司。
人力资源部 部门职能及岗位说明书
目录 人力资源部部门职能 (3) 人力资源部架构图 (4) 人力资源经理岗位说明书 (5) 人力资源主管岗位说明书 (6) 招聘专员岗位说明书 (7) 培训专员岗位说明书 (8) 绩效专员岗位说明书 (9) 人力资源部工作流程 (10)
人力资源部部门职能 部门职能：通过决策、计划、组织、指挥、控制、评估、、协调、激励等管理职能对组织中的人与人、人与事、事与事之间的关系进行协调，以激励人的创造力，发掘人的潜 能，以实现组织的愿景目标和个人愿望，满足各部门对人力资源工作需求的同时， 协助各部门不断优化组织结构、完善组织功能。 人力资源管理： ? 1 （计划与控制） 1.1根据公司策略制定人力资源年度计划，系统评价人力资源现状与需求； 1.2负责制定并监督执行公司的年度人力资本预算，有效控制人力成本。 ? 2 （制度建设） 2.1制定、审核、修正人力资源政策（制度）和步骤，确保有助于维护员工士气和激励员工； 2.2建立健全公司人力资源管理系统，确保人力资源工作按照公司目标日趋科学化、规范化。 ? 3 （企业文化） 3.1激励员工和创造团队精神，营造一个愉悦的人文环境与和谐向上的企业文化。 ? 4 （薪酬福利） 4.1根据公司发展的需求，结合外部薪酬情况，制定与优化公司的薪酬体系。 ? 5 （招聘配置） 5.1负责公司人才的招聘、选拔与人力资源配置。 ? 6 （培训开发） 6.1全面负责员工培训与能力开发工作，并对各部门培训工作进行监督、指导及评估。 ?7 （绩效与员工职业管理） 7.1建立并完善绩效管理体系； 7.2结合节能行业特性正确引导员工规划个人职业发展。 ?8 （员工关系） 8.1负责公司对外劳动、人事业务管理； 8.2负责内部劳资关系的协调与处理。 ?9 （文档管理） 9.1通过专业化分类，建立健全人力资源信息档案； 9.2不定期巡检公司人才资料库。
财务共享服务中心人力资源发展及员工队伍建设探索 企业管理□林志刚（中国电信四川公司财务共享服务中心，成都610012）四川电信财务共享服务中心（）是中国电信集团首批试点单位，通过2009 一年的运行和总结，达到了阶段性预期目标，成绩得到了集团肯定。 在改革过程中我们深刻认识到，面对未来企业战略发展要求和自身能力水平提升的压力，需要牢牢把握的三大核心是：对底层系统支撑的优化和提升；对中间层业务流程的标准和规范；对上层人力资源的协调和发展。而在系统和流程基本运转正常的情况下，尤以人力资源的协调发展最为关键。特别在当前深入实践科学发展观和深化“以人为本”核心理念的时期，如何统筹人力资源管理、加快人才队伍建设以迅速形成核心竞争力至关重要。这其中既包括中心人力资源向外部（财务队伍整体建设和财务向业务融合）吐故纳新，又包括中心内部人才的孵化两个层面，本文重点就中心内部人才孵化层面，结合四川电信正在实施的“四位一体”试点进行探讨。 一、中心人力资源现状特点 中心是一支年轻化、专业化的队伍，员工人数众多，其中正式员工编制 93 名，已到位86 名，外包人员21 名。 中心人才结构如图1 所示。 根据公司对共享中心管理加操作的双重职能定位，人力资源总体上可分为核算和非核算两大类型，又兼具同质化和多样化的特征。同质化特征表现为四个“多数”： 1、多数是年轻员工：中心员工平均年龄28 岁，78%以上员工年龄集中在35 岁以下（图 2），是省公司最年轻的部门，这个年龄段也处于择业取向影响动态因素较多的阶段。 2、多数是女性员工：女员工占到近 80%，其中 %处于未婚状态，今后将面临恋爱、婚姻、生育等一系列的问题，而这些问题的处理好坏，也会直接影响到中心整体工作是否得以正常运行。 3、多数从事财务基础工作：中心员工目前有 58%从事会计核算工作，17%从事会计复核工作，从事支撑类岗位人员占16%，业务经理及以上的管理人员占比9%，呈现较为典型的扁平化金字塔人才结构。图1 四川电信财务共享服务中心人才结构示意图 4、多数有职业发展诉求：中心员工 100%具有大专及以上学历，其中本科及以上学历占比高达83%（图3），60%以上员工是中共党员，并且大多是第一次就业或第一次正规就业，有着较强的职业发展愿望和诉求。图2 中心员工队伍年龄构成图3 中心员工队伍专业构成 中心人力资源队伍的“多样化”特征表现在：一方面人员来源面较广，包括省公司本部、多个本地网（成都、泸州、乐山、南充、长传、号百）、联通、卫通、国内多所大专院校（图 4），甚至还有“海归”人员，会带来多种生活习惯、人文风俗、价值取向等的融合碰撞；另一方面员工的专业背景和能力潜质上也具有差异化特点，员工涵盖包括会计、财务管理、金融、经济、税务、计算机、统计等多个专业，老、中、青年员工在知识背景、专业素养、学习能力、服务意识等诸多方面呈现出较大个体差异性。图4 中心人力资源队伍来源广泛 二、中心人力资源管理战略思路
澳洲新南威尔士州著名大学的排名情况介绍 澳大利亚新南威尔士州的大学排名情况如下： 1、悉尼大学世界排名：37 悉尼大学(UniversityofSydney)是澳大利亚的第一所大学，位于新南威尔士州的首府悉尼。悉尼大学是环太平洋大学联盟(APRU)与 亚太国际贸易教育暨研究联盟(PACIBER)的成员。 2、新南威尔士大学世界排名：48 新南威尔士大学创建于1949年，前身为新南威尔士理工大学， 坐落于澳大利亚新南威尔士州悉尼，是一所全球知名的综合性大学。新南威尔士大学的主校区占地38公顷，靠近城市商业区、火车站、 机场和海滨，有很好的地理位置。 3、麦考瑞大学世界排名：250+ 麦考瑞大学是澳大利亚最富进取精神的大学之一，其一直以一流的教学与创新精神著称，作为澳洲第一所开设精算课程的大学，麦 考瑞大学在以金融，精算，会计为代表的商科在世界上享有盛名。 4、纽卡斯尔大学世界排名：250+ 纽卡斯尔大学是一所世界著名的，研究密集型高等教育学府。在历年泰晤士世界大学排名(THE)及QS世界大学排名(QSWorldUniversityRankings?)中，纽卡斯尔大学一直保持着TOP3%的排名地位。 5、悉尼科技大学世界排名：260+ 悉尼科技大学(英语：UniversityofTechnology,Sydney，简称UTS)位于澳大利亚新南威尔士州首府悉尼的市中心，是一所以商、法、教育、科技为主的综合性大学，澳大利亚名校之一。 6、卧龙岗大学世界排名：280+
卧龙岗大学(伍伦贡大学，UniversityofWollongong)建于1951年，位于澳大利亚新南威尔士州伍伦贡市，其工程学院是著名的澳大利亚八校联盟(GroupofEight)成员，澳大利亚十大研究型大学。 7、西悉尼大学世界排名：650+ 西悉尼大学(TheUniversityofWesternSydney)成立于1989年，是澳大利亚首家联合式大学，拥有全澳最大的学校网络。 8、新英格兰大学世界排名：710+ 新英格兰大学1954年建校，位于新南威尔士州的阿米德尔(新南威尔士位于悉尼和布里斯班之间)，从大学到阿米德尔市中心只需要5分钟，乘公共汽车即方便又经济。 以上就是有关澳大利亚新南威尔士州的大学排名的情况，澳大利亚新南威尔士州有很多知名大学，打算申请的一定要了解其申请条件，做好充足的准备。
人力资源部门职责及部门岗位说明书 1
人力资源部部门职能: 1、根据公司发展战略, 制定人力资源规划与开发计划 2、拟定公司组织及其职能, 主持确定各部门机构、编制、岗位、人员及其职责 3、建立公司绩效考核体系, 并组织实施 4、建立公司合理的薪酬体系 5、编制公司年度、月度培训计划, 并督导实施 6、制定公司人力资源招聘计划, 并组织实施 7、建立内外部沟通渠道和公共关系, 协调处理劳动争议, 建立和谐的劳资关系 8、主持人力资源的录用、任免、调动、晋升、辞退 9、建立公司人才库, 做好内部员工职业生涯规划 10、负责人力资源信息统计、分析、汇总, 及时报提相关部门 11、监督与指导各分公司进行规范人力资源管理 12、负责公司养老保险的规范管理 13、负责公司劳动合同的规范管理 14、负责组织员工参加职称申报及考试工作 15、负责办理外来人才调动手续及应届大学毕业生的档案和户籍落实工作 16、建立健全公司各项人力资源管理制度, 并推动执行 17、及时完成上级主管交办的其它工作事项 2
人力资源部主管工作职责: 1、主持人力资源部日常管理工作 2、根据公司发展战略, 制定人力资源规划与开发计划 3、组织建立外部沟通渠道和公共关系, 掌握信息, 改进管理, 运用监督、检查、沟通、协调管理技能, 支持服务于职能部门的员工管理, 处理劳动争议, 建立和谐的劳资关系 4、掌握公司人员需求情况, 对用人部门提出的招聘要求进行审核, 有针对性地组织参加招聘, 为满足公司经营需求吸纳优秀人才 5、依据外部市场竞争趋势, 建立具有竞争力, 公平性的薪酬管理体系, 激励员工的潜力和积极性, 增强公司凝聚力 6、设定公司培训体系, 实施培训目标, 开发人才, 提高素质, 增加公司发展动力 7、建立公司人事绩效考核体系, 提高管理者素质, 加速提升公司管理水平 8、根据企业发展实际状况, 敏锐捕捉各种信息, 及时整合、完善各种管理制度 9、监督与指导各分公司进行规范人力资源管理 10、依据人力资源政策, 组织部门内职位设置, 人员聘用, 实施培训, 考核, 晋 3
从飞利浦看如何共享从飞利浦看如何共享““人力资源服务人力资源服务”” 2015年02月03日 企业越来越重视对成本的控制和服务水平的提升企业越来越重视对成本的控制和服务水平的提升，，并加强对后台功能的整合优化并加强对后台功能的整合优化，，这正是人力资源共享服务中心的优势所在人力资源共享服务中心的优势所在。。 经济全球化和信息化的快速发展，催生了越来越多跨区域发展的大型企业，组织机构也越来越庞大，众多企业在人力资源管理方面沿用传统模式，造成机构重叠、成本增加、运作效率低下、统一管理困难、缺乏战略性管理等弊病，因而急需创新人力资源管理模式，人力资源共享服务中心模式应运而生。目前已有大型跨国公司进行了实践探索，并取得良好绩效。 以飞利浦公司的“瘦身”计划为例，2002年其总部提出“One Philips”理念，对集团进行“瘦身”。飞利浦作为多元化经营的跨国公司，采用传统人力资源管理模式的弊病日益显现，Hackett Group(哈克特集团)的调查显示，与其他跨国企业相比，飞利浦的管理费用高出27%到38%。借鉴其他跨国公司的成功经验，飞利浦采取“人力资源共享服务中心”模式(Philips People Service，PPS)瘦身，通过PPS 模式整合规划企业内部资源，精简工作流程，建立企业内部共享信息资源机制，大幅降低人力资源管理成本。相关数据表明，飞利浦公司采用“共享服务中心”模式后，到2007年底在相关成本方面节约近3亿欧元，同时人力资源部门管理幅度由53人扩大到109人。飞利浦的成功“瘦身”，其实质就是企业越来越重视对成本的控制和服务水平的提升，并加强对后台功能的整合优化，这正是人力资源共享服务中心的优势所在。因此探讨建构这一新型人力资源管理模式的运作是非常有意义的。 人力资源共享服务中心(Human Resources Shared Services Center HRSSC)最早是由David. L 等在1990年代提出，随后Dave Ulrich 在《人力资源最佳实务》一书中进行了阐明。人力资源共享服务中心是将分散在不同业务单元的人力资源相关事务性工作和专业化的活动集中到服务中心进行处理，实现统一专业化人力资源管理与服务的过程。它由三部分组成：人力资源服务中心(HRSC)、业务伙伴(HRBP)和专家中心(HRCE)。它引进市场机制，以客户为导向，可以作为一个事业部或者独立的子公司运行，把各个业务单元看作自己的客户，收取一定的协议费用，自负盈亏。美国最先进行了实践应用，美国500强的公司中很多建立了或者正在建立人力资源共享服务中心，而这一模式在21世纪也逐渐被中国企业所接受和采用。人力资源共享服务中心不仅弥补了传统模式在组织规模扩大时产生的不足，还具有创造价值和促进战略性管理的优势，更适合大型企业的发展。 建构人力资源共事服务中心的运作机制 建构人力资源共事服务中心的运作机制 首先建构人力资源共享服务中心的运作机制，下页图表示其三个组成部分的运作关系。 1.HR 服务中心 HR 服务中心由精于处理行政事务性工作的人员组成，集中处理行政事务性工作，进行专业化流水化作业，发挥规模效应，减少成本，提高执行效率和服务质量。同时可利用信息技术建立员工自查和经理自助等服务。 2.HR 合作伙伴
202X年QS世界大学学科排名哲学（完整版）我们所知道的哲学可以追溯到古希腊人的时代，这个词本身源于希腊语中的“对知识的热爱”，你是一个“热爱知识”的人吗，那么赶紧看看为您整理的这份榜单吧。 202X年QS世界大学学科排名哲学 >>>榜单汇总 排名大学中文名国家/地区 1匹兹堡大学美国 2罗格斯大学新不伦瑞克分校美国 3纽约大学美国 4牛津大学英国 5澳大利亚国立大学澳大利亚 6哈佛大学美国 7剑桥大学英国 8圣安德鲁斯大学英国 9伦敦政治经济学院（LSE）英国 10伦敦国王学院英国 11普林斯顿大学美国 12柏林洪堡大学德国 并列13加州大学伯克利分校美国 并列13多伦多大学加拿大 15慕尼黑路德维希-马克西米利安大学德国 16斯坦福大学美国
18耶鲁大学美国 19爱丁堡大学英国 20伦敦大学学院英国 并列21哥伦比亚大学美国 并列21赫尔辛基大学芬兰 23芝加哥大学美国 24巴黎第九大学法国 并列25悉尼大学澳大利亚 并列25奥斯陆大学挪威 27哥本哈根大学丹麦 并列28香港中文大学中国香港 并列28法兰克福大学德国 30蒙纳士大学澳大利亚 31鲁汶大学比利时 32中国人民大学中国 33密歇根大学美国 34麦考瑞大学澳大利亚 35日内瓦大学瑞士 并列36东京大学日本 并列36北卡罗莱纳州大学教堂山分校美国38布里斯托大学英国 39阿姆斯特丹大学荷兰
41奥克兰大学新西兰 42纽约城市大学美国 43索邦大学法国 并列44中欧大学匈牙利 并列44首尔国立大学韩国 46麻省理工学院美国 47巴黎第二大学法国 48西安大略大学加拿大 49巴塞罗那大学西班牙 并列50达勒姆大学英国 并列50北京大学中国 51-100北京师范大学中国 51-100伦敦大学伯贝克学院英国 51-100波士顿学院美国 51-100波士顿大学美国 51-100布朗大学美国 51-100康奈尔大学美国 51-100艾伯哈特-卡尔斯-图宾根大学德国51-100德国柏林自由大学德国 51-100复旦大学中国 51-100乔治敦大学美国 51-100耶路撒冷希伯来大学以色列
人力资源部岗位职责分工 人力资源部部长：杨敏 1.协助总经理设置公司的组织架构，制定部门工作职责； 2、负责公司各项规章制度的拟稿、修订与完善，并履行管理监督职责； 3、负责公司人力资源状况分析及需求规划，做好招募面试，为公司输送合适人员； 4、负责员工素质测评与岗位测评，为公司用人、育人及储备人当好参谋； 5、负责公司全员培训的计划与落实； 6、负责了解员工诉求，为员工与公司沟通搭建平台，客观分析员工需求与公司满足需求的差距，为公司调整和确定满足需求程度、激励员工提供参考意见，同时把公司意见、理念传达给员工； 7、根据公司总体目标，负责全员绩效考评与管理，为员工的选拨、调动、晋升、轮岗、培训提供依据； 8、负责了解掌握市场薪酬动态，建立完善并实施公平、激励并有效的薪资方案； 9、负责对部门员工进行工作考核与指导，并做好人事各项工作的组织落实与安排； 10、完成领导交付的其他各项工作。
人力资源部副部长:张琴 1、协助部门部长做好人力资源薪酬体系的建立、维护和完善，并参与薪酬与福利调查，追求薪资的内外部公平； 2、负责公司绩效管理体系的不断修订和完善，确保工作绩效的提升； 3、负责公司月度后勤部门员工工资考勤表制作及相关费用统计、扣款工作的审核工作，确保及时准确上报财务； 4、熟练掌握人事、劳动的相关政策和法规，并及时与部门沟通交流； 5、负责协助部门经理对规章制度执行情况进行检查监督； 6、负责员工录用、转正、离职手续的办理及面谈，确保及时了解人员动态，为公司人事规划提供依据；人员的调配及合理安排门店员工调动事宜，确保门店运行正常。 7、负责为公司各部门提供各项人事咨询，提高各部门对人事反馈的满意度； 8、负责协助部门经理参与招聘和人员选拔； 9、负责配合部门同事完成各项工作，并完成上级交办的其他各项工作任务。 人事专员：宋力 1、负责协助部门经理做好公司全员培训计划，并组织落实各项培训工作； 2、随时了解行业人才市场最新信息，进行汇总分析，提交部门经理。 3、全面了解人事、劳动相关政策、法规；
2018软科世界大学学科排名新闻传播学 软科新闻传播学世界大学排名今年评出三百所高校，排在第一的是美国俄亥俄州立大学。荷兰阿姆斯特丹大学位列第二，美国德克萨斯大学-奥斯汀第三。一起来了解。 排名院校名称国家/地区1俄亥俄州立大学-哥伦布美国2阿姆斯特丹大学荷兰3德克萨斯州大学奥斯汀分校美国4密歇根州立大学美国5宾夕法尼亚州立大学-大学城美国6印第安纳大学-布鲁明顿美国7威斯康星大学-麦迪逊美国8加州大学-圣塔芭芭拉美国9宾夕法尼亚大学美国10伊利诺伊大学厄巴纳-香槟分校美国11康奈尔大学美国12密歇根大学-安娜堡美国13马里兰大学-大学城美国14西北大学美国15阿姆斯特丹自由大学荷兰16亚利桑那大学美国17佐治亚大学美国18南加州大学美国19罗格斯大学美国20华盛顿大学-西雅图美国21苏黎世大学瑞士22明尼苏达大学-双城美国23慕尼黑大学德国24南洋理工大学新加坡25普渡大学-西拉法叶美国26维也纳大学奥地利27亚利桑那州立大学美国27北卡罗来纳大学-教堂山美国29肯塔基大学美国30阿拉巴马大学美国31加州大学-戴维斯美国32哈佛大学美国33伦敦政治经济学院英国34德克萨斯技术大学美国35纽约州立大学-布法罗美国36昆士兰大学澳大利亚37俄克拉荷马大学-诺曼美国38根特大学比利时39华盛顿州立大学-
普尔曼美国39鲁汶大学(佛兰德语)比利时41耶路撒冷希伯来大学以色列42爱荷华大学美国43犹他大学美国44路易斯安娜州立大学-巴吞鲁日美国45牛津大学英国46新加坡国立大学新加坡47曼海姆大学德国47斯坦福大学美国49密苏里大学-哥伦比亚美国50悉尼大学澳大利亚51-75美利坚大学美国51-75香港城市大学中国香港51-75乔治梅森大学美国51-75约翰霍普金斯大学美国51-75高丽大学韩国51-75拉夫堡大学英国51-75奈梅亨大学荷兰51-75首尔国立大学韩国51-75成均馆大学韩国51-75坦普尔大学美国51-75香港中文大学中国香港51-75乔治华盛顿大学美国51-75墨尔本大学澳大利亚51-75安特卫普大学比利时51-75加州大学-洛杉矶美国51-75科罗拉多大学-玻尔得美国51-75康涅狄格大学-斯道思美国51-75哥本哈根大学丹麦51-75海法大学以色列51-75伊利诺大学-芝加哥美国51-75利兹大学英国51-75莱斯特大学英国51-75美因茨大学德国51-75奥斯陆大学挪威51-75多伦多大学加拿大76-100鲍灵格林州立大学美国76-100伦敦城市大学英国76-100科罗拉多州立大学美国76-100伊拉兹马斯大学荷兰76-100佛罗里达州立大学美国76-100佐治亚州立大学美国76-100爱荷华州立大学美国76-100纽约大学美国76-100俄亥俄大学-雅典美国76-100昆士兰科技大学澳大利亚76-100斯德哥尔摩大学瑞典76-100雪城大学美国76-100德州农工大学美国76-100新南威尔士大学澳大利亚76-100哥德堡大学瑞典76-100格罗宁根大学荷兰76-100夏威夷大学马诺阿分校美国76-100赫尔辛基大学芬兰76-100堪萨斯大学