CFG桩法地基处 理计算书 项目名称_____________ 构件编号______________ 设计_______________ 校对________________ 审核 ___________________ 计算时间2012年12月3 口（星期一）14:42 -、设计资料 L1地基处理方法:CFG桩法 1.2基础参数： 基础类型：矩形基础基础长度L: 19 60m 基础宽度B: 31.20m 褥垫层厚度:300mm 基础覆土容巫:20.00kN/m3 1.3荷载效应组合： 标准组合轴力F k: 37500kN 标准组介弯矩K： OkN-rn 标准组合弯矩OkN m 准永久组介轴力F: 37500kN/m 1.4桩参数： 布桩形式:矩形 X向间距：1 60m, Y向间距：1 60m 桩长1: S OO BK 桩径d: 400min 桩间土承载力折减系数：0.70 桩体 试块抗压强度：Cu=25.00MPa 单桩竖向极限承载 力:700.00kN
1.5地基处理设计依据 《建筑地基处理技术规范》(JGJ 79-2002 J220-2002) 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002 ) 1.6 土层参数： 天然地而标高:-0.45m 水位标高:-2 00m 桩顶标高:-5.00m 土层参数表格 层号土层名称厚度 m 容重 kN/m3 压缩模量 MPa 承载力 kPa 屮 侧摩阻力 kPa 桩端阻力 kPa 1 粉质粘土 1.00 1&00 3.6 2 80.00 1 00 21 00 0.00 2 粉质粘土 3.00 1&00 4.26 90.00 1 00 2400 0.00 3 细砂 2.00 1&00 5 00 130 00 1 00 22.00 0 00 4 细砂 3.00 1&00 8.00 17000 1 00 46 00 0 00 5 细砂 4.00 18.00 15 00 210.00 1 00 64 00 1200 00 6 粉质粘土 3.00 18 00 7 00 160 00 1 00 42.00 0 00 7 细砂 3.00 18 00 20.00 240.00 1 00 66 00 2400.00 8 细砂 6.00 1&00 25.00 270.00 1 00 75.00 2600.00 9 粉质粘土50 00 1&00 30.00 32000 1 00 7800 2700.00 注:表屮承載力指大然地基承載力特征值(kPa), m基础埋深的地基承载力修止系数桩侧阻力指桩侧阻力特征值(kPa).桩端阻力指桩端阻力特征值(kPa) 桩在土层中的相对位置 土层计算厚度 (m) 桩侧阻力kPa 桩端阻力kPa 3 1.45 22.00 0.00 4 3 00 46 00 0.00 5 3.55 64 00 1200 00 二、复合地基承载力计算 ■无然地面标高
---------------------------------------------------------------------- 计算项目: 7号楼CFG桩复合地基处理计算 ---------------------------------------------------------------------- [ 计算简图 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 基本参数 ] 地基处理方法：CFG桩法 [ 基础参数 ] 基础类型：矩形基础 基础埋深： 7.600(m) 基础宽度： 38.800(m) 基础长度： 18.600(m)
基础覆土容重： 20.000(kN/m3) 基底压力平均值： 530.0(kPa) 基底压力最大值： 530.0(kPa) [ 土层参数 ] 土层层数： 9 地下水埋深： 12.000(m) 压缩层底深度(压缩层底到地面的距离)： 32.800(m) 沉降经验系数： 0.200 地基承载力修正公式： 承载力修正基准深度d0： 0.500(m) 序号土类型土层厚容重饱和容重压缩模量承载力鏱鏳(m) (kN/m^3) (kN/m^3) (MPa) (kPa) 1 素填土 1.400 19.0 --- 3.000 80.0 0.000 1.000 2 粉土 2.000 20.0 --- 6.500 110.0 0.000 1.000 3 粘性土 4.500 19.0 --- 6.200 110.0 0.000 1.000 4 粉土 5.000 20.0 21.0 7.100 120.0 0.000 1.000 5 细砂 5.500 19.0 20.0 25.200 180.0 0.000 1.000 6 粉土 2.300 20.0 21.0 7.600 140.0 0.000 1.000 7 细砂 14.000 18.0 19.0 27.100 220.0 0.000 1.000 8 粉土 1.700 18.0 19.0 7.900 180.0 0.000 1.000 9 细砂 8.800 18.0 19.0 29.200 260.0 0.000 1.000 ***鏱-- 基础宽度地基承载力修正系数 ***鏳-- 基础深度地基承载力修正系数 [ CFG桩参数 ] 桩布置形式：矩形 桩竖向间距： 1.300(m) 桩水平间距： 1.300(m) 桩直径： 410(mm) 桩长： 24.000(m) 承载力计算公式： 单桩承载力特征值： 800.000(kN) 桩间土承载力折减系数： 0.900 垫层厚度： 370(mm) 垫层超出桩外侧的距离： 300(mm)
*****一期工程A4#、A5#、A6#楼CFG桩复合地基设计计算书 计算者： 审核： 总工程师： 总经理： ************8勘察设计有限公司二○一三年十二月
*******一期工程A4#楼 CFG桩复合地基设计计算书 一、设计依据 1、《***********一期工程岩土工程勘察报告》（**********有限责任公司， **********-2013-GK0105）； 2、《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2011）； 3、《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2012）； 4、《长螺旋钻孔泵压混凝土桩复合地基技术规程》（DB 13（J）/T123—2011）。 二、设计要求 本工程的地基处理设计要求； 1、处理后复合地基承载力特征值≥410kpa； 2、复合地基长期最终沉降量不大于60mm。 三、设计参数及设计计算 该地基采用CFG桩复合地基 桩径Ф450mm，桩周长Up=πd=3.14×0.45=1.413m 桩截面积Ap=1/4×πd2=1/4×3.14×0.452=0.1589m2 有效桩长为24.00m，保护桩长不小于0.50m，以5层细砂为桩端持力层，桩端进入持力层层顶8.70m。 有效桩长范围内各土层桩的长度、桩的极限侧阻力标准值q si（kpa）、桩的极限端阻力标准值q p（kpa）分别是： 依据ZK47的地层资料
四、设计计算 1、单桩承载力计算 单桩竖向极限承载力标准值 R ua = ∑+P p i si p A q l q u ………………① =2001.80KN 单桩竖向承载力特征值 安全系数k 取2.0 R a = R ua /k k=2.0 ………………② =1000.90KN 2、复合地基承载力计算 取桩间距1.60m ×1.70m ，则面积置换率2 s A m p == 70 .160.10.1589 ?=0.058，β=0.9，基础 持力层f sk =100Kpa ，将相应参数代入下式得： f spk k s P a f m A R m )1(-+=βλ ………………③ =415.91Kpa ＞410Kpa ，满足设计要求。 3、桩体强度 桩体混合料试块（边长150mm 立方体）标准养护28d 抗压强度平均值cu f ＞p a A R λ4＝4×415.91/0.1589≈23.0Mpa 。 根据现行规范要求，同时考虑工程重要性等级、荷载、地层、桩长及养护条件等影响因素，取桩体强度为C 25，施工时以试验室提供的配合比为准。 五、褥垫层铺设 基础底板下铺设压实后厚度为200mm 的褥垫层，褥垫层材料选用10~20mm 碎石，用平板振动器振压不少于4遍。 六、地基变形计算 沉降量的计算
1、单桩竖向承载力特征值： 设置桩长为空桩1.8m ，实桩6.5m ，桩底穿透淤泥质土夹粉砂5.2m ，进入粉质粘土0.5m ；桩距为1.5*1.5m 。 由桩周土和桩端土的抗力所提供的单桩承载力： kN 102.72455.014.31504.05.0152.5555.014.321=÷???+?+???=+=∑=）（p p n i i si p a A q l q u R α——① 由桩身材料强度确定的单桩承载力 kN 275.71455.014.3120025.02=÷???==p cu a A f R η——② 取①、②两者中较小值，R a =71.275kN ； 式中 cu f —与搅拌桩桩身水泥土配比相同的室内加固土试块（边长为70.7mm 的立方体，也可采用边长为50mm 的立方体）在标准养护条件下90d 龄期的立方体抗压强度平均值（kPa ）； η—桩身强度折减系数，干法可取0.20~0.30；湿法可取0.25~0.33； p u —桩的周长（m ）； n —桩长范围内所划分的土层数； si q —桩周第i 层土的侧阻力特征值； i l —桩长范围内第i 层土的厚度（m ）； p q —桩端地基土未经修正的承载力特征值（kPa ），可按现行国家标准《建
筑地基基础设计规范》GB 50007的有关规定确定； α—桩端天然地基土的承载力折减系数，可取0.4~0.6，承载力高时取低值。 2、复合地基承载力特征值 kPa f m A R m sk p a 508.6750)1055.01(8.0237.0275.711055.0)1(f spk =?-?+?=-+=β 1055.05.1455.014.3m 2 2=÷?= 式中 spk f —复合地基承载力特征值（kPa ）； m —面积置换率； a R —单桩竖向承载力特征值（kN ）； p A —桩的截面积（m 2）； β—桩间土承载力折减系数，宜按地区经验取值，如无经验时可取0.75~0.95，天然地基承载力较高时取大值。 要复合地基承载力达到90KPa ，需调整搅拌桩间距，最疏为1.1m*1.1m ，计算得： kPa kPa f m A R m sk p a 9017.9150)196.01(8.0237 .0275.71196.0)1(f spk >=?-?+?=-+=β 196.01 .1455.014.3m 22=÷?= 2010-11-10
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************8勘察设计有限公司 二○一三年十二月 *******一期工程A4#楼 CFG桩复合地基设计计算书 一、设计依据 1、《***********一期工程岩土工程勘察报告》（**********有限责任公司， **********-2013-GK0105）； 2、《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2011）； 3、《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2012）； 4、《长螺旋钻孔泵压混凝土桩复合地基技术规程》（DB 13（J）/T123—2011）。 二、设计要求 本工程的地基处理设计要求； 1、处理后复合地基承载力特征值≥410kpa；
2、复合地基长期最终沉降量不大于60mm。 三、设计参数及设计计算 该地基采用CFG桩复合地基 桩径Ф450mm，桩周长Up=πd=3.14×0.45=1.413m 桩截面积Ap=1/4×πd2=1/4×3.14×0.452=0.1589m2 有效桩长为24.00m，保护桩长不小于0.50m，以5层细砂为桩端持力层，桩端进入持力层层顶8.70m。 有效桩长范围内各土层桩的长度、桩的极限侧阻力标准值q si（kpa）、桩的极限端阻力标准值q p（kpa）分别是： 依据ZK47的地层资料 四、设计计算 1、单桩承载力计算 单桩竖向极限承载力标准值
…………………. 夯实水泥土桩复合地基计算书 ………………….. 二○一一年二月 夯实水泥土桩复合地基计算书 1、工程名称：………………………………….. 2、建设单位：…………………………………………... 3、设计依据： （1）、《…………………..岩土工程勘察报告》 （2）、基础平面图 （3）、《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2002） （4）、《水泥土桩复合地基技术规程》DB13（J）39－2003 4、复合地基设计要求： （1）、复合地基承载力特征值f sp，k≥180kPa。 （2）、以第④层粉土作桩端持力层。 # 6、桩截面积、桩周长的计算： 桩径350mm时，桩截面积Ap=0.0962m2，桩周长Up=1099m。 7、基础埋深自然地坪下2.0米。 8、水泥土桩设计桩长6.2米，有效桩长6.0米，以第④层粉土作桩端持力层。 9、单桩承载力极限值及特征值计算 （1）、特征值：R ak =q p · Ap+ Up ·Σq s · Li=137.5kN （2）、根据桩体强度确定单桩承载力特征值： 桩体强度取f cu=30MPa水泥与土的体积比1:7， 则R ak=0.33×0.0962×300=95.23
综合考虑，确定R ak=90kN 10、面积置换率计算：α取0.9，f ak 取120kpa，f sp，k取180kpa f sp，k-α· f ak m = =（180-108）/（90/0.0962-108）=8.7%；。 R ak/Ap -α· f ak 设计时，m取11.5%。 11、复合地基深度修正计算： 复合地基不进行宽度修正，只进行深度修正 其中f ak=180kpa γm=18.5KN/m3 ηd=1.0 d=1.8m 得：f a=204.05kpa 12、根据JGJ79-2002《建筑地基处理技术规范》 R ak= Ap·【（f sp，k－α· f ak）／m＋α· f ak】=90.74＜95kN，其中f sp，k为修正后复合地基承载力204.05kpa，则实际采用桩身强度f cu= R ak／（Ap·η）=90.74/0.33·0.0962=2.858Mpa＜f cu=3.0Mpa。 13、复合地基计算 f sp，k = m·R ak/Ap + α·（1-m）·f ak =203.17Pa ＞180kPa 满足设计要求。
深层搅拌桩复合地基 采用深层搅拌桩（干法）进行复合地基处理，处理土层为③层淤泥。设计复合地基承载力特征值k sp f ,要求120 kPa ，复合地基压缩模量 不小于6.0Mpa ，沉降小于5cm 。 1、估算单桩承载力特征值 深层搅拌桩（干法）复合地基初步设计时，其单桩承载力特征值可按以下方法估算。 深层搅拌桩（干法）单桩承载力特征值由桩身材料强度确定的单桩承载力和桩周土和桩端土的抗力所提供的单桩承载力共同确定，二者中取小值。 （1）由桩身材料强度确定的单桩承载力(以桩径为500mm 为例)： p k cu a A f R ,η= 其中：k cu f ,—与桩身加固土配比相同的室内加固试块无侧 限抗压强度平均值。初步取 k cu f ,=1.6Mpa 。 η—强度折减系数，0.20～0.30，取0.3； 经计算 ()kN R a 962/5.014.316003.02 =???= （2）由桩周土和桩端土的抗力所提供的单桩承载力： P p i n i si p a A aq l q u R +=∑=1 其中：a R —单桩竖向承载力特征值（kN ）； si q —桩周第i 层土的侧阻力特征值（kPa ），③层淤泥si q 取6 kpa ；
p u —桩的周长（m ）； i l —桩长范围内第i 层土的厚度（m ）； a —桩端天然地基土的承载力折减系数，一般可分别取 0.4～0.6，承载力高时取低值，本工程取0.6； P A —桩的截面积（m 2）； p q —桩端地基土未经修正的承载力特征值，本工程取50 kpa 。 桩端为进入③层淤泥，按桩径500mm 、有效桩长10.0m 计算，计算单桩竖向承载力特征值100.2kN 。 单桩承载力特征值取（1）（2）的小值，即a R =96 kN 。 2、计算置换率 深层搅拌桩（干法）复合地基置换率可按下式估算： 17.0509.02 .096509.0120,,,=?-?-=?-?-=k s P a k s k sp f A R f f m ββ 以矩形布桩为例，则布桩为（1.1~1.2）m 2一根桩 其中：k sp f ,—深层搅拌桩（湿法）复合地基承载力特征值（kPa ）； m —搅拌桩的面积置换率（%）； k s f ,—桩间天然地基土承载力特征值（kPa ），取50 kPa ； β—桩间土承载力折减系数，取0.9。 3、复合地基压缩模量估算 复合地基压缩模量按下式进行计算： a 7.288.1)17.01(6.110017.0)1(sp MP E m mE E s p =?-+??=-+=
计 算书： 1、面积置换率计算 依据《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2012） sk p a spk f m A R m f )1(-+=βλ，p p p n i pi si A q l q up Ra α+=∑=1 式中：spk f ——复合地基承载力特征值，取值为180kPa ； λ——单桩承载力发挥系数，取0.80； p a ——桩端端阻力发挥系数，取1.0； m ——面积置换率； a R ——单桩承载力特征值（kN ）； p A ——桩截面积，Ap=0.09616m 2（桩径d=0.35m ）； β——桩间土强度的发挥系数，按规范取0.90； sk f ——处理后桩间土承载力特征值，取值60kPa （桩间土按素填土取值）； p u ——桩的周长； si q ——桩侧土侧阻力特征值； i l ——第i 层土的厚度； p q ——桩端端阻力特征值，（以可塑粘土、硬塑粘土、强风化泥质砂岩作为桩端持力 层）。 单桩承载力R a 计算和取值表
取Ra=200kN进行计算。 180≤0.8×m×200/0.09616+0.9×(1-m)×60 12.12≤154.81m m≥0.0783 m=0.0783，则单根桩承担的处理面积Ae=Ap/m=0.09616/0.0783≈1.228m2。 2、桩位布置 m d2/e d 2 式中：m——实际置换率； n——同一承台内桩数量； A P——桩截面积，0.09616m2（桩径d=0.35m）； A——承台面积； d——桩身平均直径(m)； d e——一根桩分担的处理地基面积的等效直径(m)；正方形布桩d e=1.13s，矩形布桩 d e=1.1321s s，s、s1、s2分别为桩间距、纵向桩间距和横向桩间距。
灰土挤密桩复合地基计算书 一、基本资料： 1．依据规范： 《建筑结构荷载规范》（GB 50009--2001） 《混凝土结构设计规范》（GB 50010--2002） 《建筑结构可靠度设计统一标准》(GB50068-2001) 《建筑抗震设防分类标准》(GB50223-2008) 《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002) 《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008) 《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2002), 《湿陷性黄土地区建筑规范》(GB50025-2004) 《挤密桩法处理地基技术规程》(DBJ61-2-2006) 《孔内深层强夯法技术规程》(CECS197:2006) 2．设计参数： 根据业主方提供的工程地质报告（陕西地矿第二工程勘察院编制），相应地基土物理力学指标取值如下： 处理前地基土的平均干密度：ρdo＝1.35g/cm2(统计); 桩间地基土的最大干密度：ρdmax＝1.80g/cm2; 桩间地基土挤密后的平均干密度：ρdc＝ηcρdmax =0.93x1.80g/cm2=1.674 g/cm2(计算);[最小挤密系数取：ηc＝0.93满足《湿陷性黄土地区建筑规范》(GB50025-2004)第6.4.4要求] 处理前地基土承载力特征值：f ak=150Kpa
二、计算过程： 1:桩间距计算： 由《湿陷性黄土地区建筑规范》(GB50025-2004)6.4.2条 do d c do d d D S ρρηρρη??=max 2 2max c 95.0 35 .180.1*93.040*35.155*80.1*93.095.02 2??=S cm S 9.89=工程设计取850mm 2:复合地基承载力计算： 由《挤密桩法处理地基技术规程》(DBJ61-2-2006)第3.4.2 sk pk spk f m mf f )1(?+= 其中sh D m /785.02= )735*850/(550*785.02=m )735*850/(550*785.02=m 38.0=m 取kpa f pk 550= 150*)380.01(550*380.0?+=spk f Kpa f spk 302=
计算书: 1、面积置换率计算 依据《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2012) sk p a spk f m A R m f )1(-+=βλ,p p p n i pi si A q l q up Ra α+=∑=1 式中:spk f ——复合地基承载力特征值,取值为180kPa; λ——单桩承载力发挥系数,取0、80; p a ——桩端端阻力发挥系数,取1、0; m ——面积置换率; a R ——单桩承载力特征值(kN); p A ——桩截面积,Ap=0、09616m 2(桩径d=0、35m); β——桩间土强度得发挥系数,按规范取0、90; sk f ——处理后桩间土承载力特征值,取值60kPa(桩间土按素填土取值); p u ——桩得周长; si q ——桩侧土侧阻力特征值; i l ——第i 层土得厚度; p q ——桩端端阻力特征值,(以可塑粘土、硬塑粘土、强风化泥质砂岩作为桩端持力层)。 单桩承载力R a 计算与取值表
取Ra =200kN 进行计算。 sk p a spk f m A R m f )1(-+=βλ 180≤0、8×m ×200/0、09616+0、9×(1-m)×60 12、12≤154、81m m ≥0、0783 m=0、0783,则单根桩承担得处理面积Ae=Ap/m=0、09616/0、0783≈1、228m 2。2、桩位布置 =m d 2/e d 2 式中:m ——实际置换率; n ——同一承台内桩数量; A P ——桩截面积,0、09616m 2(桩径d=0、35m); A ——承台面积; d ——桩身平均直径(m); d e ——一根桩分担得处理地基面积得等效直径(m);正方形布桩d e =1、13s,矩形布桩d e =1、1321s s ,s 、s 1、s 2分别为桩间距、纵向桩间距与横向桩间距。CFG 桩复合地基设计桩布置
土层性质参考zk75（孔口标高 2.78m ），由上至下分别为： 序号土层层厚（m ）桩周侧阻力特征值（kPa ） 地基承载力特征值（kPa ） 1 素填土 2.6 0 / 2-1 淤泥质土夹粉 砂 5.2 5（估计）50 2-5 粉质粘土 7.8 15 150 3 粉质粘土 6.1 20 230 1、单桩竖向承载力特征值： 设置桩长为空桩 1.8m ，实桩6.5m ，桩底穿透淤泥质土夹粉砂 5.2m ，进入粉质粘 土0.5m ；桩距为1.5*1.5m 。 由桩周土和桩端土的抗力所提供的单桩承载力： kN 102.72455.014.31504.05.0152.5555.014.321）（p p n i i si p a A q l q u R ——① 由桩身材料强度确定的单桩承载力 kN 275.71455.014.3120025.02p cu a A f R ——② 取①、②两者中较小值，R a =71.275kN ； 式中cu f —与搅拌桩桩身水泥土配比相同的室内加固土试块（边长为70.7mm 的立方体，也可采用边长为50mm 的立方体）在标准养护条件下90d 龄期的立方体抗压强度平均值（kPa ）； —桩身强度折减系数，干法可取 0.20~0.30；湿法可取0.25~0.33； p u —桩的周长（m ）； n —桩长范围内所划分的土层数； si q —桩周第i 层土的侧阻力特征值； i l —桩长范围内第i 层土的厚度（m ）； p q —桩端地基土未经修正的承载力特征值（kPa ），可按现行国家标准《建
筑地基基础设计规范》GB 50007的有关规定确定； —桩端天然地基土的承载力折减系数，可取0.4~0.6，承载力高时取低值。 2、复合地基承载力特征值 kPa f m A R m sk p a 508.6750)1055.01(8.0237.0275.711055.0)1(f spk 1055 .05.1455 .014.3m 22式中spk f —复合地基承载力特征值（kPa ）； m —面积置换率； a R —单桩竖向承载力特征值（kN ）； p A —桩的截面积（m 2 ） ；—桩间土承载力折减系数，宜按地区经验取值，如无经验时可取0.75~0.95，天然地基承载力较高时取大值。 要复合地基承载力达到90KPa ，需调整搅拌桩间距，最疏为 1.1m*1.1m ，计算得：kPa kPa f m A R m sk p a 9017.9150)196.01(8.0237.0275.71196.0)1(f spk 196 .01.1455 .014.3m 222010-11-10
地基处理课程设计计算书武汉滨江住宅区2#住宅楼地基处理工程设计（编号B3D3F3）
目录 一、设计说明 1、设计目的 2、设计依据 3、设计要求 4、设计原则 二、工程概况 1、工程概述 2、工程地质条件 三、地基处理方案论证 1、常用地基处理方案 2、地基处理方法选择 四、复合地基设计 1、桩长及桩径的选择 2、布置方式的设计 3、承载力计算 4、沉降计算 5、施工设计 五、设计总结 1、施工图 2、质量控制与检验
一、设计说明 1、设计目的 （1）提高地基承载力 结构的荷载最总都将传到地基上，结构建筑物的强度很大，而基础能够承受的强度却很小，压缩性很大。通过适当的措施，改善和提高土的承载能力。 （2）改善剪切特性 地基的剪切破坏以及在土压力作用下的稳定性，取决于地基土的抗剪强度。因此，为了防止剪切破坏以及减轻土压力，需要采取一定措施以增加地基土的抗剪强度。 （3）改善压缩特性 主要是采用一定措施以提高地基土的压缩模量，藉以减少地基土的沉降。另外，防止侧向流动（塑性流动）产生的剪切变形，也是改善剪切特性的目的之一。 （4）改善透水特性 由于地下水的运动会引起地基出现一些问题，为此，需要采取一定措施使地基土变成不透水层或减轻其水压力。 （5）改善动力特性 地震时饱和松散粉细砂（包括一部分轻亚粘土）将会产生液化。因此，需要采取一定措施防止地基土液化，并改善其振动特性以提高地基的抗震特性 （6）改善特殊土的不良地基特性 主要是指消除或减少黄土的湿陷性和膨胀性等特殊土的不良地基特性 2、设计依据 《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002） 《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2002） 《地基处理手册（第三版）》——“中国建筑工业出版社龚晓楠2008 《工程使用地基处理手册》——中国建筑工业出版社 2005.7 《建筑地基基础设计规范》（GBJ7-89） 《地基处理技术》——华中科技大学出版社郑俊杰2004 《地基处理》——中国建筑工业出版社叶书麟 2003 《基础工程》——北京高等教育出版社赵明华2003 3、设计要求 根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）和《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2002），对比分析可选择的地基处理方案，结合工程的要求和天然地基存在的主要问题，结合上部结构的类型、荷载的性质，并认为主要考虑复合地基处理方法与均质人工地基处理方法同时要求： （1）对所选用的地基处理的方案进行比选后的可行性论证，同时要考虑经济、施工周期等各项条件进行的必要分析； （2）绘制平面布置图、剖面图； （3）编写设计计算说明书一份，内容包含完整的计算说明书，内容参照设计要求，详细叙述每一步设计的细节；书写清楚，字体端正，列入主要过程的计算步骤，计算公式；（4）图件：布图合理，图面整洁，线条及字体规范，图中书写字体一律采用仿宋体 4、设计原则 考虑建筑地基处理工程存在工程量大、工期紧张、施工条件差等客观因素，因而设计原则上确保工期的情况下、在确保工程质量不受影响的情况下，力争做到好、快同步，又快又好。
CFG桩复合地基处理工程计算书
计算书： 1、面积置换率计算 依据《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2012） sk p a spk f m A R m f )1(-+=βλ， p p p n i pi si A q l q up Ra α+=∑=1 式中：spk f ——复合地基承载力特征值，取值为180kPa ； λ ——单桩承载力发挥系数，取0.80； p a ——桩端端阻力发挥系数，取1.0； m ——面积置换率； a R ——单桩承载力特征值（kN ）； p A ——桩截面积，Ap=0.09616m 2（桩径d=0.35m ）； β ——桩间土强度的发挥系数，按规范取0.90； sk f ——处理后桩间土承载力特征值，取值60kPa （桩间土按素填土取值）； p u ——桩的周长； si q ——桩侧土侧阻力特征值； i l ——第i 层土的厚度； p q ——桩端端阻力特征值，（以可塑粘土、硬塑粘 土、强风化泥质砂岩作为桩端持力层）。 单桩承载力R a 计算和取值表 代表性 土层 层厚 桩侧土侧阻力特征桩端端阻力特征值p q 单桩承载力特征值
孔 指标 值si q（kPa）（kPa）a R（kN） ZK1 素填 土 0.12 12 / 267.79 软塑 粉质 粘土 1.90 25 / 硬塑 粘土 2.48 45 950 ZK3附近23轴线素填 土 1.40 12 / 264.77 可塑 粉质 粘土 2.90 30 / 硬塑 粘土 1.20 45 950 ZK4附近36轴线素填 土 1.40 12 / 264.77 硬塑 粘土 2.80 45 950 ZK5 素填 土 2.13 12 / 261.38
中华人民共和国广东省轻纺建筑设计院 松木桩复合地基承载力计算 工程建设场地地基采用松木桩挤密加固处理，松木桩、桩间土及碎石挤密层（含褥垫层）构成复合地基，地基承载力特征值取复合地基承载力特征值。根据上部结构荷载将场地松木桩施打区域大致分为油罐区、站房区、加油棚柱下独立基础区、行车范围区和招牌及围墙区。 对于松木桩单桩竖向承载力特征值计算，依据广东佛山地质工程勘察院提供的《佛山市禅西大道加油站A 岩土工程勘察报告》（详细勘察），同时参考国家现行行业规范中的相关条文及参数对本工程松木桩进行设计。取各分区计算情况如下所示： （1）油罐区计算 油罐区土层分布示意 L 为5.5m ，桩端尾径d 为0.08m ，采用正方形布桩。考虑一定深度的负摩阻力（取l n /l 0=0.4，l n 为中性点距桩顶深度，l 0为桩周土沉降为零处距桩顶的深度；此处l n 取2.20m ），参考《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2002)11.2.4式，则有 kN 15.15)13.22517.16(08.0p p 1 p a =?+???=+=∑=παA q l q u R n i i si 参考《木结构设计规范》(GB50005-2003)附录G 及4.2.1条表4.2.1-1，确定松木适用的强度等级为TC13B ，不考虑松木桩在自身及使用条件下的设计指标调整，由表4.2.1-3查得，f c =10×103kpa 。 参考《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2002)11.2.4，按松木桩自身抗压强度确定的单桩竖向承载力为
中华人民共和国广东省轻纺建筑设计院 kN 08.1508 .04 101030.02 3 c a =?? ??==π ηA f R 。 综合以上两个条件，取松木桩单桩竖向承载力特征值为kN 15a =R 。 取桩顶范围控制荷载为100kpa 。参考《建筑地基处理技术规范》9.2.5式，则有 ()100 50)1(3.008 .0415 12 sk p a spk ≥?-?+?=-+=m m f m A R m f πβ，代入计算出桩土 置换率0287.0≥m 。 由2 2 22S 13.1） （?== d d d m e ，可推出 m 11.13 0.08S ? ≤ 代入数据求得m 418.0S ≤，取桩间距S 为0.350m ，则置换率m 为0.04092，代入求得复合地基承载力f spk 为137kpa ，满足设计要求。 （2）站房区计算 站房区土层分布示意 站房区桩顶设计标高相对于±0.000为?1.100，取松木桩桩长L 为7.5m ，桩端尾径d 为0.08m ，采用正方形布桩。考虑一定深度的负摩阻力（取l n /l 0=0.4，l n 为中性点距桩顶深度，l 0为桩周土沉降为零处距桩顶的深度；此处l n 取3.00m ），参考《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2002)11.2.4式，则有 kN 56.11)00.12550.36(08.0p p 1 p a =?+???=+=∑=παA q l q u R n i i si
2#、3#住宅楼复合地基 设计计算书 一、建筑±高程和土层分布 设地面高程，据说基础底面埋深，据截面，建筑±高程H=。 底板埋深，垫层厚100mm，基础和桩间设300mm厚的中砂褥垫层，故桩顶计算时的埋深，桩顶设计高程为21m。为保证桩头质量，施工时停灰面上提，桩顶施工高程为。2号楼土层分布： 二、地基承载力特征值
三、采用规范 建筑地基处理技术规范DB42/242-2003 。 四、参数说明及计算式 设计要求复合地基承载力fsp=160Kpa。 桩参数:单桩承载力特征值桩径取φ500，F=80KN。 预取桩长6m，桩端略进入持力层4-3（如进入深度大，则不能利用4-3层作为持力层）。桩土混合重度取m3。 桩身强度折减系数取 1、由桩材确定的复合地基承载力Pa=a*fcu*Ap=80KPa 式中: 水泥土无侧限抗压强度fcu 取 桩500mm，桩横截面积Ap= 桩端地基承载力折减系数a 取 2、初计计算的复合地基承载力Pa=Up*Sqsi*li+a*Ap*qp 式中: qp ：桩端地基承载力特征值 qsi 桩土间承载力特征值 Up 桩周长 li 土层厚度 3、计算的桩土面积置换率 fsp=m*Pa/Ap+b*(1-m)fs 式中: m 桩土面积置换率 fs 桩间天然地基土承载力特征值，取加固范围加权平均值。以3号楼桩实际分布土层为例，计算桩间天然地基土承载力特征值的加权平均值，则： Fs=*120+*80+*145+*110+*147)/6= 4、复合地基承载力特征值深度修正
上部设计要求复合地基承载力特征值160kPa。 以3号楼土层分布为例，桩间土的承载力特征值取桩身范围土承载力特征值的加权平均值fK=,土的重度取18KN/m3，由于基础埋深受到土的浮力，复合地基承载力特征值修正值：fspk=160-18×、沉降计算 P 附加应力=140KPa 基础面积系数为基础实际面积与外围面积之比，初步设计时，取喷粉桩分布面积与基础平面外形面积之比。经计算3号楼取，2号楼取。 fcu－水泥土抗压强度，水泥土桩压缩模量取120fcu=。 Es 土层压缩模量。按实际应力范围取值. 五、2号楼的1/2单元水泥土地基处理计算 由于2号楼基础对称分布，土层差异小，取半计算。基础宽，长，基础面积，埋深，采用水泥土搅拌桩加固，要求将地基承载力由提高到140kPa。 搅拌桩桩径500mm，桩长6m。水泥土抗压强度要求达到。 桩群面积，周长，桩土混合重度取m3。 场地地下水位为2m，地层参数如下: 桩端处地基承载力147kPa。 单桩容许承载力为： 按桩土摩阻力计算，Pa=。 水泥土抗压强度应达到。 按桩自身强度计算，Pa=80kN。 实际取值Pa=80kPa。 置换率为%，计算基础外形所需桩数为575根。假想实体基础底面压力为。 实际外形尺寸*=。 经测图，基础中间空缺面积累计为–。 基础有效面积为 m2
计算书： 1、面积置换率计算 依据《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2012） sk p a spk f m A R m f )1(-+=βλ，p p p n i pi si A q l q up Ra α+=∑=1 式中：spk f ——复合地基承载力特征值，取值为180kPa ； λ——单桩承载力发挥系数，取0.80； p a ——桩端端阻力发挥系数，取1.0； m ——面积置换率； a R ——单桩承载力特征值（kN ）； p A ——桩截面积，Ap=0.09616m 2（桩径d=0.35m ）； β——桩间土强度的发挥系数，按规范取0.90； sk f ——处理后桩间土承载力特征值，取值60kPa （桩间土按素填土取值）； p u ——桩的周长； si q ——桩侧土侧阻力特征值； i l ——第i 层土的厚度； p q ——桩端端阻力特征值，（以可塑粘土、硬塑粘土、强风化泥质砂岩作为桩端持力层）。 单桩承载力R a 计算和取值表
取Ra =200kN 进行计算。 sk p a spk f m A R m f )1(-+=βλ 180≤0.8×m ×200/0.09616+0.9×(1-m)×60 12.12≤154.81m m ≥0.0783 m=0.0783，则单根桩承担的处理面积Ae=Ap/m=0.09616/0.0783≈1.228m 2 。 2、桩位布置 =m d 2 /e d 2 式中：m ——实际置换率； n ——同一承台内桩数量； A P ——桩截面积，0.09616m 2 （桩径d=0.35m ）；
A——承台面积； d——桩身平均直径(m)； s， d e——一根桩分担的处理地基面积的等效直径(m)；正方形布桩d e=1.13s，矩形布桩d e=1.132 1s s、s1、s2分别为桩间距、纵向桩间距和横向桩间距。 CFG桩复合地基设计桩布置
CFG桩复合地基设计计算书工程名称:8#楼CFG桩地基处理 一、设计基本参数 说明:基础面积是在CAD上实测数据,半长、半宽为计算变形数据二、设计结果 三、计算过程
1、单桩承载力Ra设计 R a=u p∑q si l i+q p A p 式中: u p桩身周长(m n桩长范围内所划分的土层数 q si 、q p 桩身第i层土的侧阻力、桩端端阻力特征值(Kpal i 第i层土的厚度(mAp 桩的截面积(㎡ 2、桩体材料强度的设计 式中fcu
桩体混合料试块(边长150mm立方体标准养护28d抗压强度平均值(Kpa 10191.083 根据工程实际经验,桩体材料强度取值C20 3、复合地基置换率m设计 式中:fspk 符合地基承载力特征值(Kpaβ桩间土承载力折减系数fsk 桩间土的承载力特征值(Kpa fpk 桩体承载力特征值(Kpa fpk=Ra/Ap= 2547.770.0844根据工程实际经验,复合地基置换率设计取值 0.0844 根据以上理论公式计算,复合地基置换率m=fcu≥(4*Ra/Ap 根据以上理论公式计算,桩体材料强度fcu≥m=(f spk -β*f sk /(λ*f pk -β*f sk λ 取0.9 4、复合地基置承载力fspk设计计算 式中: 式中符号意义见上 350.0 5、理论桩间距S计算 式中Aj
基础面积 1.22实际桩间距综合考虑取 1.20 6、理论设计布桩数n设计 式中Aj 基础面积 786 7、复合地基变形计算 式中S 地基最终变形量(mmΨs 沉降计算经验系数 n 地基变形计算深度范围内所划分的土层数 P 0对应于载荷效应准永久组合时的基础底面处的附加压力(KpaE si 基础底面下第i土层的压缩模量(Mpa z i 、z i-1基础底面至第i层土、第i-1层土底面的距离(m αi 、αi-1 基础底面计算点至第i层土、第i-1层土底面范围内平均附加应力系数 7.1 基础底面出附加压力P 0计算 n=(m*Aj/Ap 根据以上理论公式计算,基础面积下布桩桩数不应小于S=Ψs ∑n i-1P 0/E si (Z i αi -Z i-1αi-1 f spk=m*λ*Ra /Ap +β*(1-m*fa k