深基坑、高边坡工程中的土力学问题
超深基坑工程在我国的出现，既显示了我国岩土工程的成就和发展水平，也对我国岩土工程界提出了挑战，许多工程成功的经验值得我们去总结，不少事故的教训也值得我们去记取。在实用技术不断取得进展的同时，希望基本理论的研究也能同步发展。
从1980年代以来的30年间我国的深基坑工程的发展，大体上经历了三个阶段。
最初的十年间，基坑工程开始在当时的一线城市出现，但基坑的开挖深度很少超过10m。那时采用的围护结构大多是水泥土搅拌桩
重力式结构或排桩加止水帷幕。止水帷幕大多采用水泥土搅拌桩，也有用旋喷桩的。当时地下连续墙已开始使用，但用得并不多，逆作法刚开始试验使用。那时发生了一些工程事故，深基坑工程引起了社会的广泛注意，岩土工程界人士开始研究基坑工程的数值计算方法和计算程序，施工监测也开始引起人们的重视。但当时还没有技术标准，一些城市和企业编制了有关基坑开挖的一些技术指南。
在第二个十年间，在更多的一线城市和一些发展比较快的二线城市出现深基坑工程, 开始出现超深、超大的深基坑工程，基坑面积达到2～3万平方米，深度达到20m左右。我国的深基坑工程技术水平和管理水平有了明显的提高。总结了前十余年的工程经验教训，陆续出台了几本基坑工程的技术标准，包括全国的标准和一些地方的标准，同时也出现了商品化的基坑工程设计计算软件。设计方法和施工技术
有了较大的发展，地下连续墙得到了广泛的应用。SMW工法开始用于工程，两墙合一的设计方法刚开始使用，逆作法施工得到了推广应用，有些城市，如上海和广州已编制了逆作法的工法。
在第三个十年间，我国的深基坑工程技术出现了明显的飞跃。在更多的城市中，大规模地兴建高层建筑和地下铁道，地下工程向更深部发展空间，出现了更深、更大的深基坑工程，基坑面积如天津市117大厦达9.6万平方米，上海虹桥综合交通枢纽达到35万平方米。开挖深度如苏州东方之门22m，上海世博变电站34m，上海董家渡修复基坑41m，润杨大桥南锚碇29m，北锚碇50m。深基坑工程施工与相邻环境的相互影响更趋严峻，在一些城市里又出现了新一波的深基坑工程事故。
出现了一些新的施工设备与工法，从国外引进了新的设备，发展形成了超深水泥土搅拌桩工艺，成桩深度可达50~60m，可适用于标准贯入锤击数达到100的砂土层，卵石层。例如CSM工法—铣削深层搅拌技术，形成矩形槽段改良土体，其施工深度可达50m，可用于粉砂、砂层、砂砾石层等，可以切削强度35MPa以内的岩石或混凝土。TRD工法将链锯型切割刀具插入地基，掘削至墙体设计深度可达60m，可适用于贯入击数100以内的土层及q u≤5MPa的软岩中施工。基坑工程的技术标准进行了新一轮的修订，也推出了与之相关的一些配套的专门的标准。
超深基坑工程技术的发展，对土力学的研究提出了一些有待研究和解决的问题。
超深基坑工程的施工明显地改变了土体的应力条件，而且应力变化的路径也不同于加载条件。在一般工程条件下，在土体中产生了沿加载路径的应力变化，而在基坑开挖时，土体中的应力是沿着卸载路径变化的。
如何结合超深基坑工程的实践，研究卸载应力路径对设计、计算和土工试验的影响是一个值得重视的研究方向。
例如，《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011对于抗隆起稳定性的验算公式，所用的是由十字板试验测定的总强度，这个原位测试的总强度反映了土层在原位应力条件下的不排水强度。但是在超深基坑工程的坑底以下的土层，在开挖基坑土体卸荷以后由原来的正常压密状态，变为超压密状态。但目前的一般工程解法都没有考虑土体压密状态变化对土的抗剪强度的影响。
基坑开挖以后，处于超压密状态土的不排水强度与正常压密状态的不排水强度存在如下的关系:
m NC
u OC u n p S p S = C
S C C C C m ?= 式中：n —超压密比； oc
u p s
—超压密土（即基坑开挖以后土所处的状态）的不排水强度与当前的固结压力之比； Nc
u p s —正常压密土（即基坑开挖以前土所处的状态）的不排
水强度与当前的固结压力之比；
m—可用单向固结试验、K0固结试验和等向固结试验测定土的压缩指数C c和膨胀指数C s进行计算。
但关注这方面的研究比较少。
超深基坑工程的施工对土体强度变形特性和建筑物地基基础的性状产生了许多重要的影响，也值得关注和研究。
超深基坑工程的开挖、降水等施工过程，极大地改变了土体的原始应力条件和原始物理状态，在深基坑工程的勘察设计中，如何研究这些因素对土的抗剪强度和变形特性影响的规律性是一个研究的方向。
降水改变了土体的应力条件与水文条件，对土的强度和变形特性有什么样的影响也是值得研究的课题，可以采用原位测试的方法或降水前后取土试验的方法来研究。例如，对上海软土，有些对比试验资料显示，降水可以使不排水强度提高35%。
抗剪强度试验的加载条件如何模拟超深基坑工程土体的应力变化条件，研究卸载应力路径条件下的三轴抗剪强度试验。卸载应力路径的三轴试验对仪器有特殊的要求，由于常规三轴仪的轴向压力与周围压力是联动的，因此不能做这种试验，需要采用轴向压力与周围压力完全分开施加的特殊三轴仪做试验。
已有的研究表明，卸载应力路径试验的黏聚力和内摩擦角都比常规三轴试验的结果小，开挖的深度越深，减小的百分比越大。
超深基坑工程施工条件对地基基础性状所产生的影响也不容忽
视。开挖产生的负孔隙水压力对土体稳定性产生重要的影响，开挖产生的负孔隙水压力能提高土的抗剪强度，但这个强度增加量会随着负压的消散而消逝。因此挖方边坡失稳最危险的时刻不在挖方结束时，而在负孔隙水压力消散的过程中，因强度减低。安全度下降而发生破坏。在负孔隙水压力消散以前，基坑处于破坏风险极高的状态。曾经发生的一些基坑的重大事故用血的教训验证这个客观规律。
30多年来，由于高层建筑、地下空间的发展，深基坑工程的规模之大、深度之深，成为岩土工程中事故最为频繁的领域，给岩土工程界提出了许多技术难题。因此也是岩土工程中发展最为活跃的领域之一，成为岩土工程的技术热点和难点。总结深基坑工程的经验对工程质量的提高和工程经验的积累都具有重要的价值。
所谓技术难点是指1.土力学的强度、变形、渗透三大课题在基坑工程中全部都出现了；2.施工因素对工程质量和的影响既巨大而又具有非常的不确定性；3.土力学的各种破坏模式相互交叉，互为因果，设计计算模式具有很强的不清晰性。
所谓技术热点是指：1.事故的频率高，灾害的涉及面宽，对社会的影响非常大，引起政府和社会的高度关注；2. 工程费用占造价的比例非常高，业主对基坑工程的压价，方案不合理和安全度过低是高事故率的潜在因素；3.施工方过度追求高速度和低成本是高事故率的直接引发因素。
7. 土与挡土结构的接触压力
挡土结构的设计，关键的问题是正确取用土与挡土结构物界面的接触压力，包括土压力、水压力和弹性抗力。基坑或边坡工程的支护结构与土体之间的接触压力是验算稳定性和支护结构设计的重要依据。接触压力的大小、分布和方向取决于土体和支护结构的相互作用，即取决于土体的抗剪强度、结构的刚度和结构的变形，取决于土体和支护结构的静力平衡条件和变形控制条件。
经典土压力理论只能计算刚性界面上的接触压力，经典土压力理论没有考虑挡墙本身的变形，即将挡墙作为完全刚性的，只考虑挡墙的平移或转动等刚性位移。
但在实际工程中，不论是排桩式还是地下连续墙等板式的围护结构都是柔性的，会产生比较大的变形，而且在支撑和锚杆的约束下，围护结构的变形非常复杂，目前也没有解析的方法可以计算柔性挡墙与土体的接触压力。
经典土压力理论是在平面应变条件下的解答，无论是库仑理论或者是朗肯理论，都是平面应变条件下的解答，没有考虑末端的影响。而实际的工程条件总是有限长的，在长边方向的中部比较接近于平面条件，但在基坑的转角处则与平面问题假定相距甚远，存在末端的影响。
接触压力的大小与哪些因素有关？
基坑或边坡工程的支护结构与土体之间的接触压力主要取决于土体的重力（包括由土体传递的界面荷载所产生的作用力）、土体的
抗剪强度（在弹性阶段则为土体的抗力系数的大小）以及支护结构的刚度和粗糙程度（变形大小与方向）。
7.1被动土压力与土抗力之间有什么关系？
对基坑围护结构来讲, 被动土压力与土抗力的关系，给人感觉两者似乎有某种联系，但讲不清楚，也一直没有弄清楚过。感觉两者都是“被动”产生的，然后感觉被动土压力是发生一定的位移后“突然”产生的，与位移的发生之间没有渐变的过程，只要竖向应力及土的c，?值确定后，其分布及大小就是个定值。土抗力与位移之间有k、m、c等有几种关系，只要有位移就有土抗力，并且是渐变的。可不可以理解为被动土压力是土抗力的上限值？期盼高老师及各位指导。谢谢。
被动土压力和土抗力都是作用于挡土结构物被动侧的接触压力，但它们产生的条件不同，所处的状态不同，因此计算的方法也就不同。当开挖基坑时，在围护结构的内侧卸载，墙就有向坑内产生位移的趋势，墙后的静止土压力逐步减小，逐步向主动土压力状态发展。太沙基通过试验发现当水平位移与墙高之比达到1:1000数量级时墙后土压力就减小到最小的主动土压力值；莱姆和惠特曼在砂土的三轴试验中观察到水平应变达到0.005数量级时就完成了从静止状态到主动状态的发展过程。
一些国外的资料对于发挥土压力所需的位移值见表6.1.1-1。从这些数据可以看出，产生被动土压力的位移比产生主动土压力的位移大几倍到几十倍。因此，当挡土结构产生主动极限状态时，被动侧的土抗力还远没有到达被动极限状态，而是仍处在弹性抗力阶段。因此，
可以采用弹性抗力系数的方法进行计算，也可以采用对被动土压力打一个折扣作为被动抗力使用。不同的计算情况采用不同的方法，比较明确规定的就如上海市工程建设规范《基坑工程技术规范》
DG/TJ08-61-2010的表5.3.3中，对水泥土重力式围护墙和板式支护体系的悬臂式围护墙都规定采用被动土压力，而对板式支护体系的带支撑（锚杆）围护墙则规定采用地基土的弹性抗力，即所谓的弹性支点法。采用弹性支点法求解时，是将接触压力和位移同时求解得到的。
发挥土压力所需的位移值表6.1.1-1
图6.1.1-1给出了刚性墙接触压力与位移的关系。当位移方向为背离土体时，接触压力处于主动状态，从静止状态发展到主动极限状态所经历的位移发展过程比较短；但当位移方向指向土体时，接触压
力处于被动状态，从静止状态发展到被动极限状态所经历的位移发展过程比较长。在静止状态时，土体处于弹性状态，摩尔应力圆为K0圆。当被动侧的土体达到极限状态，并形成滑裂面时的接触压力称为被动土压力。在达到极限状态以前，在整个过程中，接触压力随位移的增大而增大，其比例系数称为水平抗力系数或水平刚度系数。
图6.1.1-1刚性墙接触压力与位移的关系
图6.1.1-1所显示的是接触压力定性的发展过程，至于这位网友提到
的如何计算土抗力的问题，是一个土体与结构物相互作用的复杂过程，计算时作了简化，将土模拟为一个个弹簧，并假定弹簧的弹性系数k 不随时间而变化，在空间上，假定弹性系数随深度的变化规律不同，就可以得到不同的计算方法。
7.2是不是先知道了水平位移才能计算土抗力？
高老师：上海市工程建设规范《基坑工程技术规范》DG/TJ08-61-2010中, 表5.3.3所
给出的土压力分布模式，其第三种类型即带支撑的坑底被动土压力进行了折减，规范是用地基土抗力。
用弹性地基反力法计算时，我感觉是应该先知道围护桩的水平位移才能计算土抗力的，但实际上是先有土抗力才能计算桩的水平位移。所以请教您：这地基土抗力应该如何计算？谢谢您！顺祝新年愉快！
这是蛋生鸡还是鸡生蛋的问题，是一个死循环。但在工程上不是去解这个结，而是根据基本概念和已有的试验数据进行判断，产生被动土压力的位移远大于产生主动土压力的位移。在被动区，从静止土压力到被动土压力要经历一个比较长的变形发展过程，在这个过程中的接触压力称为弹性抗力，简化的假定为弹性抗力的数值与位移成正比，比例系数称为弹性常数k 。
对于挡土结构物的变位与土的抗力之间的关系，采用了Winkler 在1867年提出的假设：土的受力点的位移只与受力点力的大小有关，而各点之间是互不相关的，即假定垂直于挡土结构物轴线设置了密布的性能相同的弹簧。
设挡土结构物在垂直于外力作用平面的计算宽度为b 1，则土的抗力系数k 由下式确定：
y b p k ??=1 (6.1.1-1)
土的抗力系数数的物理意义是使土发生单位位移时，土作用于结构物单位面积上的抗力，单位是kN/m 3，式中的负号表示土抗力p 与位移y 的方向始终相反。将式（6.1.1-1）代入挠度曲线的四阶微分方程，即得由土的抗力系数表示的微分方程：
y kb dx
y d EI 144?= （6.1.1-2） 只要已知抗力系数k 与深度的关系，解式（6.1.1-2）即可计算任意深度处挡土结构的挠度，再根据挡土结构物的转角、弯矩、剪力和土抗力分布强度之间的微分关系，可以求得任意深度x 处的转角?、弯矩M 、剪力Q 以及土抗力p 。如果弹簧是线性的，则计算是服从叠加原理的；如果是非线性的弹簧，或者考虑土的弹塑性性质，只要桩仍在弹性小变形状态下工作，式（6.1.1-2）仍然可以适用，只是叠加原理不再适用了。
关于土的抗力系数k 随深度变化的规律，各家的假定有许多差别。我国学者张有龄在1937年提出的方法假定抗力模数k 沿深度x 为常数，称为张有龄法，其优点是表达非常简单，在日本得到十分普遍的采用。一般认为这个假定用于设置在粘土中的桩比较适合。但由于桩通常在地面处的挠度最大，如根据这个假定，就有地面处土抗力最大的结论。但有时会不太合理，这是张有龄法的主要缺点。
Matlock 和 Reese 在1960年提出选择土抗力模数k 与深度x 的关系式，认为应当尽可能简单，并且建议了两种基本关系式：[29]
q mx k = (6.1.1-3)
和 22
10x m x m m k ++= (6.1.1-4)
还对幂函数的情况，定义了桩的刚度系数T ： q m EI T + ==411α (6.1.1-5) 采用式（6.1.1-3），待定参数有二个，如假定q =1，就是常用的m 法的表达式，我国铁道部门在20世纪70年代初提出了m 法后，得
到了广泛的应用，《公路桥梁地基与基础设计规范》和《建筑桩基技术规范》都采用m法计算横向受荷桩的性状。
但不论是m法或其他方法，用一个参数计算横向受荷桩都有一个共同的缺点，即桩在地面处的挠度、转角、桩身最大弯矩及其所在位置等不能同时很好地符合实测值，只能凑合到较为接近的程度。其原因是待定参数的数量不够，或选用得不恰当，因此解决的途径是增加参数的数量，并且要求参数的选择要恰当。如何选择参数是一个物理问题，与桩的几何条件（包括桩长、桩的横截面的形状与尺寸）、荷载的特点与大小、桩的的材料与施工方法，以及土的性质与土层的构造特点等都有关。选择的目标应当是使桩在地面处的挠度、转角、最大弯矩及其位置等主要数据的计算值，能够与现场试桩的实测值完全符合，或者只有可以允许的误差。此外，参数的选择也要便于工程技术人员应用，便于计算，不能太复杂。
从概念上可以认为被动土压力是土抗力的上限值，但是并没有从主动到被动这个发展过程的解析解答，被动土压力和土抗力是从不同的理论假定得到的结果。被动土压力按照土压力理论公式进行计算，土压力公式是按照极限平衡理论推导得到的。土抗力则与位移的大小有关，抗力系数由实测得到，也可按经验取用，抗力与位移值是用数值方法计算同时得到的，并没有单独的土抗力的解析公式。
怎样理解经典的土压力理论？
在讨论到土压力问题时，人们就会提到经典的库仑理论和朗肯理论。由于建设规模的发展，也由于量测技术和计算技术的进步，近代对于土压力的性质和土压力的分布与变化规律的认识远远超过了朗
肯和库仑的年代。因此在许多文献中，人们不断地发现实测的结果与理论计算的结果不太符合，也经常听到对经典土压力理论的批评。但是经典的土压力理论依然是实用计算公式的基本形式，许多关于土压力计算方法的讨论常常是环绕着如何修正经典公式来开展的。虽然土压力理论经典公式的局限性是明显的，但至今尚没有看到超越他们的新的理论公式问世。
7.3为什么会出现两种土压力理论？
为什么有的规范用库仑土压力理论计算而有的却用朗肯土压力计算？为什么会同时出现两种土压力理论？它们之间可以互相取代吗？
朗肯土压力理论和库仑土压力理论分别根据不同的假设，以不同的分析思路得到的计算土压力公式。只有在最简单的情况下，即墙背竖直（墙的倾角α=0）；墙后填土表面水平（与水平面的夹角β=0）且土压力垂直于墙的背面（即墙背与土的摩擦角δ=0）时，可以证明用这两种理论得到的土压力公式相同，计算结果才会相同，否则便得出不同的结果。
朗肯土压力理论应用半空间中的应力状态和极限平衡理论求得。概念比较明确，公式也比较简单，对于粘性土和无粘性土都可以用该公式直接计算，故在工程中得到广泛地应用。但是推导这个土压力公式的前提是必须假定墙背是直立、光滑的，墙后的填土表面是水平的。实际的工程条件有时并不完全符合这些假定，因而使得朗肯土压力理论的适用范围受到限制；并由于朗肯土压力理论忽略了墙背与填土之
间摩擦的影响，使得计算得到的主动土压力偏大，而计算得到的被动土压力又偏小。当然，这个偏离所造成的结果是偏于安全方面的。
库仑土压力理论是根据墙后滑动土楔的静力平衡条件推导得到土压力的计算公式，推导时考虑了墙背与土之间的摩擦力，并可适用于墙背倾斜和填土面倾斜的情况。但由于库仑土压力理论假设填土是无粘性土，因此不能用库仑理论的原公式直接计算粘性土的土压力，使适用范围受到了限制。同时。库仑土压力理论假定墙后的填土破坏时，破裂面是一个平面，但实际上却往往是一个曲面。实验证明，在计算主动土压力时，只有当墙背的倾斜度不大，墙背与填土间的摩擦角比较小的时候，破裂面才接近于一个平面，因此，计算结果与按滑动曲面计算的结果有出入。在通常情况下，这种偏差在计算主动土压力时约为2～10％，可以认为已满足实际工程所要求的精度；但在计算被动土压力时，由于破裂面接近于对数螺线，因此计算结果误差较大，有时可达2～3倍，甚至更大。因此，通常不敢直接用库仑土压
力理论计算被动土压力。
下面分别讨论这两个土压力公式的推导：
图6.1.2-1 郎肯主动及被动状态
朗肯（W.J.M.Rankine ）在1857年研究了半无限土体处于极限平衡状态时的应力情况。若在如图6.1.2-1 a ）所示的半无限土体中取一竖直切面AB ，在AB 面上深度z 处取一单元土体，作用着法向应力为z σ、x σ，因为AB 面上无剪应力，故z σ和x σ均为主应力。当土体处于
弹性平衡状态时，z z γσ=，z K x γσ0=，其应力圆如图6.1.2-1 b ）中的最小圆1O ，由于处于弹性状态，故它与土的强度包线不可能相交。
若在z σ不变的条件下，使x σ逐渐减小，直到土体达到极限平衡时，
则其应力圆将与强度包线相切，如图6.1.2-1 b ）中的应力圆2O 。z σ及x σ分别为最大及最小主应力，此即称为朗肯主动状态，土体中产生的两组滑动面与水平面成
+245?。 夹角，如图6.1.2-2c ）所示。若在z σ不变的条件下，不断增大x σ值，直到土体达到极限平衡，这时其
应力圆为图6.1.2-1 b ）中的圆3O ，它也与土的强度包线相切，但z σ为最小主应力，x σ为最大主应力，土体中产生的两组滑动面与水平面成
245?－。角，如图6.1.2-1 d ）所示，这时称为朗肯被动状态。
图6.1.2-2郎肯主动土压力计算
我们进一步分析图6.1.2-2所示的挡土墙后的土体的应力状况。假设挡土墙墙背为直立、光滑，墙后的填土表面水平且为无限延伸。这时，根据朗肯土压力理论，认为作用于挡土墙墙背上的土压力，就是图6.1.2-1半无限土体中，和墙背方向、长度相对应的切面上达到极限平衡状态时的应力情况，这样就可以应用土体处于极限平衡状态时的最大和最小主应力的关系式来计算作用于墙背上的土压力。
考察图6.1.2-2 a ）所示挡土墙，已知墙背为直立、光滑，填土表面水平。若墙背AB 在填土压力作用下背离填土向外移动''B A ，这时墙后土体到达极限平衡状态，即朗肯主动状态。在墙后土体表面下深度z 取单元体，其竖向应力z z γσ=是最大主应力1σ，水平应力x σ是最小主应力3σ，也就是所要计算的主动土压力a p 。由土体极限平衡理
论公式可知，其主应力应满足下述关系式：
粘性土：
??
?=2452245213??σσ。。ctg tg （6.1.2-1） 砂性土：
?=245213?σσ。tg （6.1.2-2） 将a p =3σ，z γσ=1代入上述公式，得朗肯主动土压分布强度的计算公式：
粘性土： a a a K c zK ctg ztg p 224522452?=
? =γ??γ。。－－ （6.1.2-3）
砂性土： a a zK ztg p γ?γ＝－。
=2452 （6.1.2-4）
式中：γ—土的重度(kN/m 3)；
c 、?—土的粘聚力(kPa)及内摩擦角；
z —计算点深度(m)；
a K —主动土压力系数，
?=2452? tg K a 。 由式（6.1.2-3）和式（6.1.2-4）可知，主动土压力a p 沿深度z 呈直线分布，如图6.1.2-2 b ）和图6.1.2-2 c ）所示。从图可见，作用在墙背上单位长度挡墙的主动土压力合力A E 即为a p 分布图形的面积，
其作用点位置在土压力分布图形的形心处。即
砂性土：
22
1H K E a A γ= （6.1.2-5） A E 作用于距挡土墙底面H 3
1处。 粘性土：当0=z 时，由式（6.1.2-3）知a a K c p 2?=，即出
现拉力区。令式（6.1.2-3）中的0=a p ，可解得拉力区的高度为：
a K c h γ20= （6.1.2-6）
由于填土与墙背之间不能承受拉应力，因此在拉力区范围内将出现裂缝，在计算墙背上的主动土压力时，将不考虑拉力区的作用。即只计算打阴影的那一部分三角形的面积，其值可以又三角形的面积表示，如下式所示：
()202
1h H K E a A ?=γ （6.1.2-7） 土压力合力A E 作用于距挡土墙底面()03
1h H ?处。
库仑（C.A.Coulomb ）在1776年提出的土压力理论，由于其计算原理比较简明，适应性较广，因此至今仍得到广泛应用。
图6.1.2-3 库仑土压力理论的推导
库仑土压力理论假定挡土墙墙后的填土是均匀的砂性土，当挡土墙背离土体移动或推向土体时，墙后土体达到极限平衡状态，
其滑动
面是通过墙脚B的平面BC（如图6.1.2-3所示），假定滑动土楔ABC 是刚体，根据土楔ABC的静力平衡条件，按平面问题解得作用在挡土墙上的土压力。因此也有把库仑土压力理论称为滑楔土压力理论。
如图6.1.2-3所示的挡土墙，已知墙背AB倾斜，与竖直线的夹角为ε；填土表面AC是一平面，与水平面的夹角为β。若挡土墙的土压力作用下离开填土向外移动，当墙后土体达到极限平衡状态时（主动状态），土体中产生两个通过墙脚B点的滑动面AB及BC。若滑动面BC与水平面间夹角为α，取单位长度挡土墙，把滑动土楔ABC作为脱离体，考虑其静力平衡条件，作用在滑动土楔ABC上的作用力有：
1．土楔ABC的重力G。若墙的高度H、滑动面BC的倾角α值和土体的重度均为已知，则G的大小、方向及作用点位置均已知。 2．土体作用在滑动面BC上的反力R。R是BC面上摩擦力1T 与法向反力1N的合力，它与BC面的法线间的夹角等于土的内摩擦角?。由于滑动土楔ABC相对于滑动面BC右边的土体是向下移动，故摩擦力1T的方向向上，R的作用方向已知，大小未知。
3．挡土墙对土楔的作用力Q。它与墙背法线间的夹角等于墙背与填土间的摩擦角δ。同样，由于滑动土楔ABC相对于墙背是向下滑动，故墙背在AB面产生的摩擦力
T的方向向上。Q的作用方向
2
已知，大小未知。
考虑滑动土楔ABC的静力平衡条件，用图解法求解。首先绘出G、R与Q的力三角形，如图6.1.2-3所示，由正弦定律得：
()[]()
?α?α?π?=?+?sin sin Q G （6.1.2-8） 式中：δεπ
???=2，其它符号意义均见图6.1.2-3所示。 由图示的几何关系可知 ，
γ???=BC AD G 2
1 （6.1.2-9） ()εαεαεπcos cos 2sin ?=
?+?=H AB AD
()()()
βαεεββαεβπ???=? ?+=sin cos cos sin 2sin H AB BC ()()()
βαεεβαεγ????=sin cos cos cos 2122H G 将G 代入式（6.1.2-8）得 ()()()()()
?????????=δε?αβαε?αεβαεγcos sin cos sin cos cos 2122H Q （6.1.2-10） 式中：λ、H 、ε、β、δ、?均为常数，Q 随滑动面BC 的倾角α而变化。当επ
α+=2时，G =0，则Q ＝0；当?α=时，R 与G 重合，
则Q =0；因此当α在 +επ2
和?之间变化时，Q 将有一个极大值。这个极大值max Q 即所求的主动土压力A E 。
要计算max Q 值时，可令
整体解决方案系列 高边坡施工安全专项方案（标准、完整、实用、可修改）
编号：FS-QG-73789高边坡施工安全专项方案 Special plan for high slope construction safety 说明：为明确各负责人职责，充分调用工作积极性，使人员队伍与目 标管理科学化、制度化、规范化，特此制定 第一章编制说明 一、编制依据 为规范高边坡安全施工，切实保障施工人员及设备安全，防止事故发生。根据《建设工程安全生产管理条例》第二十六条和建设部《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》的规定，结合本工程特点，制定高边坡工程安全专项施工方案。 上述工程施工前，技术人员向施工队，作业人员进行书面安全技术交底，双方签字，并由专职安全生产管理人员进行监督。 二、采用的标准规范 《建筑机械使用安全技术规程》 《建筑施工安全检查标准》
《工程建设标准强制性条文》 《建筑施工高处作业安全技术规范》 三、概述 拟建邢汾高速公路邢台至冀晋界段位于邢台市、邢台县、沙河市境内，是河北省高速公路布局规划网的“五纵、六横、七条线”中的“横五”;是邢台市构建高速公路“井”字型框架的重要组成部分。本项目建成后，将分别与国家高速公路网中京港澳高速、二广高速、大广高速及青银高速等干线公路相交或延伸后搭接，对于河北高速公路网的建成，改善路网结构，增强路网综合功能具有十分重要的作用。 本项目的建成是河北省“建设沿海经济社会发展强省”，实现“东出西联”及“一线两厢”区域经济发展的需要;是振兴邢台经济、缩短贫富差距、促进区域经济发展的需要;是缓和邢左、邢和线交通压力，满足交通快速发展，保障晋煤东运的需要;有助于中共中央“十一五”规划中建设社会主义新农村目标的实现;是开发邢台旅游资源，发展旅游事业的需要。 邢汾高速公路邢台至冀晋界段全长约71.9公里，本标
《深基坑与边坡工程》2016年试题及答案 1. 简论北京地区土钉墙的变形破坏特征。（20分） 答：土钉墙支护技术是一种原位土加筋技术，是通过钻孔、插筋、注浆来设置的，加设钢筋网片并喷射混凝土，使钢筋与土体共同作用，也可以直接打入粗钢筋或角钢形成土钉。土钉墙可以增强土体的抗拉强度和抗剪强度，提高土体的稳定性，确保土体开挖时边坡稳定安全。 由于土钉自身的强度和刚度，以及其土钉在土体内高密度的空间分布形成复合土体的骨架，使复合土体形成一个整体，骨架有约束土体变形的作用。在复合土体内，土钉与土体共同承担外荷载和自重应力，土钉起分担作用。由于土钉有很高抗拉、抗剪强度和土体无法相比的抗弯刚度，所以在土体在进入塑性状态后，应力逐渐向土钉转移。当土体开裂时，土钉分担作用更突出，这时土钉内出现了弯剪、拉剪等复合应力，从而导致土钉体中浆结体碎裂、钢筋屈服。复合土体之所以在超载作用下表现出塑性变形延迟、渐进式开裂的特征，与土钉的分担作用是分不开的。研究表明，土钉分担荷载的比例与土钉与土体相对刚度比、土钉所处的空间位置及复合土体的应力水平因素有关。土钉体可以把滑裂域内部分应力传递到后边稳定土体中，并分散到较大范围的土体内，降低复合土体中的应力集中程度。从而推迟了滑裂域的形成与发展。土钉支护技术坡面上设置的与土钉相连在一起的钢筋混凝土面板是发挥土钉有效作用的重要组成部分。喷射混凝土面板起到约束变形作用，面板约束力取决于土钉体表面与土的摩阻力以及与土钉的连接程度，当复合土体开裂区域扩大并连成片时，摩阻力由开裂区域后的稳定复合土体提供。 工程实录分析及研究表明，北京地区土钉墙的破坏形式可分为以下三类： （1）搅拌桩弯折断裂，周围土体倾覆。基坑开挖后，土钉墙的挡水结构——搅拌桩直接经受来自非开挖侧土体的侧向水土压力的作用，因而地层开挖后如不及时施工土钉，搅拌桩将发生弯曲变形，并将有可能因材料抗拉强度不足而弯折断裂，从而导致周围土体倾覆倒塌。 （2）渗流破坏，坑底隆起等。渗流破坏主要表现为管涌、流土和突涌。坑底隆起主要变现为坑底发生过大的隆起，墙后地面下沉，影响环境安全。 （3）搅拌桩断裂，周围土体整体滑移。基坑开挖后，复合土钉墙在受力变形过程中，有可能因抗剪承载力不足而沿边坡滑动面发生整体滑移破坏。边坡抗滑承载力由搅拌桩——土钉材料和土体抗剪强度共同提供，发生整体滑移破坏时搅拌桩被剪断，土钉被拔出或弯曲。 2. 试比较深基坑支护结构设计中的等值梁方法、弹性地基梁方法和有限元方法。 （20分） 答: 有限元法在模拟基坑开挖时由于存在不可避免的弱点，即土体本构模型和土体参数难以确定，以及土体按连续介质模拟时采用的边界条件与实际工程之间可能存在差异等，使其应用受到限制。虽然近年来发展了反分析方法以确定土体参数，使其更加符合实际，但从总体而言，目前在开挖支挡结构设计中应用较多的仍然是等值梁法和弹性地基梁法。
XX市深基坑工程管理暂行规定 第一章总则 第一条为加强对深基坑工程的管理，确保人民群众生命财产和在建工程及相邻建筑物、构筑物、道路及地下管线的安全，根据国家和省有关法律、法规，结合本市实际，制定本规定。 第二条本规定所称深基坑，是指开挖深度超过5米（含5米）的基坑或深度虽未超过5米，但地质情况和周围环境较复杂的基坑。 本规定所称深基坑工程，包括基坑（含边坡）支护结构、支撑体系、地下水处理和土方开挖等内容。 第三条本规定适用于本市行政区域内深基坑工程前期准备、勘察、设计、施工图审查、施工、监理、检测、监测及其相关的管理活动。 第四条合肥市城乡建设委员会（以下简称市建委）是本市深基坑工程的建设行政主管部门。 各级建设工程质量安全监督机构具体负责所辖区域内深基坑工程的日常监督管理工作。 第五条为加强深基坑工程设计和施工质量的监督管理，深基坑工程的设计（含监测）方案和施工方案应当经专家评审，其中，设计（含监测）方案由建设单位组织专家进行评审，施工方案由施工单位组织专家进行评审。 深基坑工程设计和施工方案评审过程由直接负责监督的工程质量安全监督机构进行监督，通过评审并经修改完善的方案报
送工程所在地质量安全监督机构，并由监
督机构报市建委备案。 对符合下列条件的深基坑工程，由监督机构报请市级建设行政主管部门对评审过程进行监督。 （一）开挖深度超过8米或者地下室二层以上（含二层）的深基坑工程。 （二）深度虽未超过8米但地质条件和周围环境比较复杂及工程影响重大的深基坑工程。 第六条市建委负责建立全市深基坑工程评审专家库。评审专家从专家库中抽取产生。评审专家组成员应当由5名及以上符合相关专业要求的专家组成，专家组应当对设计（含监测）、施工方案作出明确的结论意见。 第二章深基坑工程的报建与许可 第七条深基坑工程必须在取得《建筑工程施工许可证》后方可施工。 第八条建设单位应当按规定将深基坑工程进行招标，深基坑工程招标时，对符合下列条件的深基坑工程，必须依法发包给具有一级地基与基础工程专业承包资质并具有相应作业能力的施工企业承担。 （一）开挖深度超过8米或者地下室二层以上（含二层）的深基坑工程； （二）深度虽未超过8米但地质条件和周围环境比较复杂及工程影响重大的深基坑工程。
施工技术方案报审表 项目名称：二广高速公路怀集至三水段承包单位：中国路桥集团西安实业发展有限公司 合同段：23 监理单位:中国公路工程咨询集团有限公司编号： L-A23-A-1-03-0003 致（监理工程师）钱占柱先生： 现报上路基高边坡防护工程技术、工艺方案，方案详细说明和图表见附件，请予审查 和批准。 附件：技术、工艺方案说明和图表 承包人：张宏日期：2007年8月31日 驻地高监意见： 计划详细，内容齐全，方案可行，同意上报。 驻地高监：钱磊日期：2007-9-2 总监办工程部意见： 经审核，该施工技术方案合理可行，质量、安全、环保保证体系健全， 同意按此方案组织高边坡防护施工。 工程部负责人：何洪强日期：2007-9-3
份。 路基高边坡防护工程施工方案目录 一编制依据、原则及范围 ---------------------------------------------------------------------- 1 1.编制依据 (1) 2.编制原则 (1) 3.编制范围 (1) 二工程概况 (1) 三水文地质 (2) 四主要工程数量 (2) 五组织机构及机械配备 (3) 六施工工期计划及保障措施 (4) 1.组织保证措施 (4) 2.技术保证措施 (5) 七高边坡防护工程施工方案 (6) 八高边坡防护工程的安全保证措施 (17) 1. 安全保证体系 (17) 2. 安全保证措施 (17) 九高边坡施工的质量保证措施 (18) 十工程施工的环境保护措施 (20) 1. 环境保护体系 (20) 2. 环境保护措施 (21) 十一附图锚杆（索）施工工序示意图 (23)
xx 项目污水处理装置 生活、生产污水（废水）收集池格 栅渠 460AB ) 基坑边坡稳定性验算书 放坡开挖施工） 编制：审核：日期：二o—二年九月十九 日
目录 1．基坑简介 1.1基坑概况 1.2场地土质情况 2．计算依据 3．力学验算法的基本假定 4．判定标准 5．验算过程（泰勒图表法） 5.1 公式及字母意义 5.2验算理论及方法 5.3验算计算过程（ H=7.8m） 5.4验算计算过程（ H=3.2m） 6．结论
1.1基坑概况 污水处理装置460AB （生活污水收集池格栅渠、生产废水收集池格栅渠）水池 池体长度18.60米，宽度18.00米。基坑底部开挖尺寸长度 27.7米，宽度24.14米。 378.90m ），上部 3.2m 放坡比 1:0.5，下部 4.6m 1.2场地土质情况 386.780m ）:场地湿陷等级按I 级（轻微）设防。 土质情况（至基坑底部）依次为: 2 .计算依据 采用力学验算法计算。场地土质为粘性土，按圆弧滑动面法中表解法规则在图解 和计算的基础上，经过分析研究，制定图表，供边坡稳定性验算时采用。 基坑周边无其它荷载。 按正常工作状态算： 基坑总深度7.8米，正常工作状态基坑深度7.8米，上部3.2m 放坡比1:0.5，下 部4.6m 放坡比1:0.9，错台1.4米。 3 .力学验算法的基本假定 滑动土楔体是均质各向同性、滑动面通过坡脚、不考虑滑动土体内部的应力分布 及各土条（指条分法）之间相互作用力的影响。再假定几个可能的滑动圆弧，按步骤分 基坑有效工作深度-8.30米（绝对标高 放坡比1:0.9。基坑上部开挖尺寸长度 41.98米，宽度38.42米。 根据地勘报告（KC-2012-3-051 ）（详勘）结果（勘探点号 21#，孔顶标高
高边坡施工安全专项方案 第一章编制说明 一、编制依据 为规范高边坡安全施工，切实保障施工人员及设备安全，防止事故发生。根据《建设工程安全生产管理条例》第二十六条和建设部《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》的规定，结合本工程特点，制定高边坡工程安全专项施工方案。 上述工程施工前，技术人员向施工队，作业人员进行书面安全技 术交底，双方签字，并由专职安全生产管理人员进行监督。 二、采用的标准规范 《建筑机械使用安全技术规程》 《建筑施工安全检查标准》《工程建设标准强制性条文》《建筑施工高处作业安全技术规范》《公路工程技术标准》（JTG/801） 三、概述 乐昌至广州高速公路坪石至樟市段T10标位于韶关境内，起讫里程： K87+747^K99+000,全长，其中我项目部承担，起讫里程为K92+57AK99+000, 分别包括长基岭隧道，马渡互通，乳源河大桥，江湾河大桥，龙归隧道565m 路基1213m如标段平面示意图1
图1标段范围平面示意图 本合同段采用高速公路建设标准，设上下行双向六车道, 120km/h ，整体式路基宽度，分离式路基宽度。整体式路基设计标高为中央分隔 带外边缘处，分离式路基为距左侧路基边线距离处。路基横断面技术指标见下表。 序号 组成部分 单位 整体式路基 分离式路基 1 路基宽度 m 2 行车道宽度 m 6X 3X 3 硬路肩（含路缘带） m 2X 2X 4 中间带（含左侧路缘 带） m (2X 左侧硬路肩宽 5 土路肩宽度 m 2X 2X 本标段我公司承担的路基总挖方量为万方，其中一部分挖方用于桩基溶洞回 填，总填方量为万方（松散方）。我公司承担的路基共1213m 为分离式路基, 土石方量计算时是以右线为准，左线对应右线计入总量。本段线路路基被桥梁、 隧道分隔为 5个区段。每区段路基里程为 YK94+06AYK94+, YK96+370? YK96+658, YK97+245- YK97+520, YK98+160- YK97+190, YK98+627- YK99■段路 本段施工段YK94+065-YK94+主要为高填、深挖方段。低山丘陵地貌，地形 乐昌方向 广州万向 马渡互通主线桥 点起段同速高州广乐 长基岭隧道 ZK95 Z ^^^-YK 95 3 /y * 图例: \辅助横洞 新建线路 桥梁 隧道 里程 设计速度为 西岸小桥 ZK90 YK90 zK 1 % 龙归隧道 \马渡枢 "纽互通 jT 6 江湾河大桥 乐广高速T10 合同段终点 乳源河大桥 ZK97 \ YK9 7
小东流千禧城1#住宅楼深 基坑土方开挖及边坡支护专项施工方案 编制人： 审核人： 批准人： 国基建设集团有限公司 2017年4月15日
目录 第一章编制依据 (2) 第二章工程概况 (2) 第三章基坑开挖方案的选择 (4) 第四章施工部署 (5) 第五章基坑开挖 (7) 第六章边坡支护 (9) 第七章抽水措施 (17) 第八章安全保证组织措施 (18) 第九章安全保证措施 (18) 第十章边坡安全监测 (19) 第十一章施工应急措施 (21)
小东流千禧城1#住宅楼 深基坑土方开挖及边坡支护专项施工方案 一、编制依据 1、《工程测量规范》GB50026—2007 2、《建筑基坑工程监测技术规范》GB50497—2009 3、《建筑地基基础施工质量验收规范》GB50202—2002 4、《建筑边坡工程技术规范》GB50330—2013 5、《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300—2013 6、《建设工程施工现场供用电安全技术规范》GB50194—2014 7、《建筑施工土石方工程安全技术规范》JGJ180—2009 8、《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33—2012 9、《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46—2005 10、《建筑施工现场环境与卫生标准》JGJ146-2013 11、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011 12、《建筑基坑支护技术规范》JGJ120—99 13、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120—2012 14、天禧城《岩土工程勘察报告》。 15、国家住房和城乡建设部《关于印发(危险性较大的分部分项工程安全管理办法)》工建质【2009】87号文件。 16、经规划局批准的总平面图。 二、工程概况
XXXX新城一期高边坡治理工程施工组织设计 前言 拟建工程位于南川区XX新城,为高边坡治理工程，分为AB、CD两段，AB段边坡长约230m，最高约 35m，平均约20m；CD段边坡长约120m, 最高约15m，平均约9m。 设计采用削坡+喷锚支护(坡率1：0.75)+ 截排水沟加固方式综合治理。 受业主委托，我单位参与投标，一旦中标，我司立即组织进场施工。第一部分施工方案及施工方法 本工程主要工程量为边坡土石方量约11014m3，边坡锚钉挂网喷射约8156m2，截、排水沟约800m，护栏网400m。 一、施工平面布臵 具体详见附表1（重庆新红阳.永隆新城一期边坡治理工程施工平面布臵图）。 二、进度计划 拟定工期安排：2012年2月8日～2012年4月28日，工期80天，详见附表2（重庆新红阳.永隆新城一期边坡治理工程施工进度网络图）。
三、施工顺序 本工程主要工程为锚喷混凝土支护，本边坡治理工程分为两个施工区，AB段边坡为Ⅰ施工区，CD段边坡为Ⅱ施工区，组织进行流水施工。其间穿插截排水沟。 四、施工准备 1、人员、设备配备：根据本段实际情况, 配臵以下的人员、设备配臵。1）、项目班子人员配备 2）、机械设备配备 拟投入本工程的主要施工设备表
3）拟配备本工程的试验和检测仪器设备表
3、其它准备 1、组织技术人员认真阅读设计图纸和技术资料，熟悉合同文件和技术规范。 2、组织有关人员对路线走向，取土场及弃土场的位臵、地形地貌、道路交通位臵、地质水文状况、水准点及控制桩等进行全面的调查、核对。 3、做好现场布臵及临时设施的施工、维护、修建施工便道。 4、放样坡顶、坡脚、边沟、红线位臵，打桩标明后报监理工程师检查。 5、在施工范围内进行场地清理，清除表土、杂草、树根、淤泥、拆除障碍物，满足《技术规范》的要求，报工程师审批。 五、测量施工 1、施工测量工艺流程 测量仪器的检测、校定→校测起始依据→场地控制网测设→定位放线→校核→各区段细部放线。 2、工程定位放线 （1）成立施工测量组
完整版 深基坑与边坡支护工程 课 程 设 计
目录 第一章原始资料 第二章支护方案比选 第三章围护结构内力计算 第四章基坑稳定性验算 第五章基坑施工方案设计 第六章施工图绘制 参考文献
第一章原始资料 1.1工程概况 某建筑物的场地条件如图2所示，基坑左侧距离道路边缘距离为8.5m，基坑长度69.0m，基坑宽度为23.0m，距基坑右侧4.6m处有两栋6层工商局宿舍。 图2 基坑平面图 1.2岩土层分布特征
根据地质勘察资料，在A-B-C-D段主要分布的土层如下： （1）杂填土（Q m1）：褐灰至褐红色，以粘性土为主，含大量砖块及碎石生活垃圾，人工填积，结构松散，不含地下水，湿。埋深1.00~1.11m，层厚1.20~4.00m，层底标高66.70~66.80m。 （2）素填土2（Q m1）：褐红色，以粘性土为主，含少量砖块及碎石。人工新近填积，未完成自重固结，结构松散，不含地下水，湿。埋深0.00~1.10m，层厚1.20~4.00m，层底标高63.10~66.70m。 （3）淤泥质杂填土3（Q a1）：褐灰至灰黑色，含大量碎石及生活垃圾腐烂物，具臭味，含地下水，软塑状，易变形，很湿。埋深1.80~4.00m，层厚0.70~2.90m，层底标高63.10~64.10m。 （4）粉质粘土4（Q a1）：褐黄至褐红色，含少量灰白色团状高岭土及铁锰氧化物，裂隙发育，摇震无反应。土状光泽，干强度一般，顶部受水浸泡严重。硬塑，中密，稍湿。埋深0.00~4.70m，层厚2.10~6.70m，层底标高60.30~62.00m。
（5）圆砾5（Q a1）：黄至黄褐色，以石英硅质岩碎屑为主。含少量砂粒及粘性土，胶结一般。粗颗粒呈圆状，中风化。粒径?>20mm 占35%，5~20mm占25%，粘性土占5%，富含地下水，中密饱和。埋深5.00~7.60m，层厚4.50~5.30m，层底标高55.80~56.70m。 （6）粘土6（Q a1）：紫红色，由下伏基岩风化残积而成，含少量斑状灰白色高岭土及石英粉砂、云母碎屑，裂隙发育，土状光泽，摇震无反应。干强度一般，可塑，中密，湿。 （7）强风化粉砂质泥岩7（K）：紫红色，粉砂泥质结构，层状构造，以泥质成分为主，石英粉砂为次，岩石风化强烈，裂隙发育，裂面见铁锰氧化膜，浸水易软化，干燥易散碎，顶部风化呈土状。坚硬，致密，稍湿。埋深12.50~13.20m，层厚2.00~3.70m，层底标高51.50~53.10m。 （8）中风化粉砂质泥岩8（K）：紫红色，粉砂泥质结构，以泥质成分为主，石英粉砂为次，见云母小片，岩芯表面见绿泥石斑块，偶见石膏细脉充填于裂隙中，岩石较完整，裂隙较发育，局部夹泥岩
Through the reasonable organization of the production process, effective use of production resources to carry out production activities, to achieve the desired goal. 高边坡防护工程施工与安 全正式版
高边坡防护工程施工与安全正式版 下载提示：此安全管理资料适用于生产计划、生产组织以及生产控制环境中，通过合理组织生产过程，有效利用生产资源，经济合理地进行生产活动，以达到预期的生产目标和实现管理工作结果的把控。文档可以直接使用，也可根据实际需要修订后使用。 漳龙高速公路路堑高边坡锚喷防护工程施工具有坡高、面广、线长、工期紧、施工交叉多、难度大、安全隐患多的特点。而且坡面山体地形较陡，岩石层节理发育，裂隙多，局部坡面已发生岩体垮落滑坡现象，也可能继续发生局部岩体削落坍塌。由于边坡高，最大高达172米，如何保证安全生产是一个最大难题。 一、建立健全的安全机制 进场伊始，就成立了由项目经理挂帅成立安全管理班子，专设安全项目副经理，专职安全巡查员。制定了较为详细的
安全教育制度及施工规程，并采取了奖罚措施。主要抓住各个具体的作业班组，以班组长为主，负责当班作业人员的安全，同时强调工人上岗前的安全知识教育和培训，考核不合格者不予上岗。 二、多投入、保安全 为了确保安全生产，项目部不惜成本对安全保障物质进行投入。如凡有到高空架子上的作业人员，都必须配戴质量合格的安全带，特制解凉茶，相应缩短高温时的作业时间，在钢管脚手架周转不及情况下，优先考虑保证承重的立杆及加强连接的剪刀撑钢管，而从不以牺牲安全保障代价来赶生产进度，正是项目部对安全的投入，从而从物质上杜绝工伤事故的发生。
高边坡施工工艺流程及验收标准 编制： _______________ 审核： _______________ 部门： _______________
2013年月日 编制说明 为了加强我公司高边坡支护工程的施工管理，提高施工质量，参照《建筑桩基技术规范》(JGJ94-94)《建筑基坑支护技术规程》(JGJ 120-99)、《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2002)等相关规定，结合施工现场的实际情况，由工程中心综合管理二部编制《高边坡施工工艺流程及验收标准》，用以指导边坡支护工程施工作业。施工中各工序均应坚持材料报验及工序报验的原则，严格检查各工序是否符合设计及施工规范的要求，从而保证整个边坡支护工程的施工质量，确保边坡的稳定。
目录 一、边坡支护类型 (1) 二、施工工艺 (1) 1、格构梁锚索施工工艺 (1) 2、抗滑桩锚索施工工艺 (2) 3、锚喷支护施工工艺 (3) 三、质量验收标准及要求 (3) 1、锚索（杆）成孔 (3) 2、锚索（杆）制安 (4) 3、锚索（杆）灌浆 (4) 4、锚索张拉 (5) 5、锚索封锚 (5) 6、挂网喷射砼 (5) 7、抗滑桩 (6) 8、格构梁 (7) 四、质量保证措施 (7) 五、施工中应注意事项 (8) 1、锚索成孔 (8) 2、锚索安装 (8) 3、锚索灌浆 (8) 4、锚索张拉 (9) 六、附图........................... 11 一、边坡支护类型 常见的边坡支护类型有：重力式挡墙、扶壁式挡墙、悬臂式支护、
格构梁锚索支护、抗滑桩锚索支护、锚喷支护、坡率法。在贵阳地区， 常见的高边坡支护类型为：格构梁锚索支护、抗滑桩锚索支护及锚喷支护。 二、施工工艺 1、格构梁锚索施工工艺 格构梁锚索的施工，分四步进行：⑴坡面的挂网喷浆；⑵锚索的成孔、安装、灌浆；⑶格构梁的施工；⑷锚索张拉、封锚。为了确保施工质量，各工序均应坚持材料及工序报验的原则，相关要求如下（施工工艺流程图详见图一）： ⑴施工前，须完成钢筋、砂、石、水泥等原材料送检及相关砼、砂浆的配合比； ⑵进行坡面修整，将坡面松散土石、凹凸不平处进行修整，设置泄水孔； ⑶喷射第一层砼，厚度不小于2.5cm （保证钢筋网片的保护层厚度）； ⑷按照设计及施工规范要求进行钢筋网片的制安； ⑸喷射第二层砼，累计喷射厚度须满足设计要求； ⑹按照施工方案搭设脚手架； ⑺钻机就位，锚索成孔后，立即制作锚索，安装锚索，灌浆； ⑻格构梁钢筋、模板及砼的施工； ⑼锚索张拉前先进行锚具、夹片的检测，合格后，再进行锚垫板及锚具的安装； ⑽油表及千斤顶校核后，方可进行锚索的张拉。
山体边坡及深基坑（槽）支护施工方案 一、编制依据 1、湖南省工程地质勘察院设计的本工程深基坑及边坡支护设计施工图； 2、湖南建材地质工程勘察院提供的本工程岩土工程勘察报告； 3、《建筑地基基础工程质量验收规范》（GB50202-2002）； 4、《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2002）； 5、《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120-99)； 6、《锚杆喷射混凝土支护技术规范》（GB50086-2001）； 7、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）； 8、《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-86）； 9、施工现场勘察调查得来的资料和信息。 二、工程概况 株洲市二水厂提质改造工程（常规项目）位于株洲市石峰区沿江北路176号，该工程首先施工的回收水池、气水反冲洗沙滤池、提升泵房及DN1800溢流管等均为深基坑（槽）。 第一批支护项目由回收水池深基坑及西侧山体边坡、DN1800溢流管深基槽组成。回收水池基坑深9.7～11.7m；DN1800排水管基坑深6～8.25m；回收水池西侧边坡为新开挖形成，已切方坡高约10m。 1、设计概况 基坑支护设计采用土钉墙与放坡两种形式，回收水池西侧边坡支护设计
采用土钉墙加锚杆格构梁形式。基坑支护为临时性工程，基坑侧壁安全等级为二级。回收水池西侧边坡支护属永久性工程，该边坡类型为岩质边坡，安全等级为二级，工程设计使用年限为50年。 1）土钉墙：设计两种类型的土钉墙，分别分布于基坑壁与回收水池西侧边坡。基坑壁土钉墙厚80，共设计两种类型的土钉，土钉锚固体强度等级为M20，墙面泄水孔孔径50，水平与竖向间距为3m，每处泄水孔孔管长200，外露墙面100；回收水池西侧边坡区土钉墙为永久性工程，位于格构梁下部，限分布于回收水池西边坡新开挖形成的坡面范围，厚100.共设计一种类型的土钉，土钉锚固体强度等级为M25，墙面泄水孔孔径50，单根泄水管长2.1m，尾部伸入岩土体内2m，出水端外露墙面100。 以上两类型土钉墙喷射混凝土面板强度等级均为C20，土钉长度6～8M不等，土钉入射下倾角为15°。 2）加固锚杆：加固锚杆分布于基坑壁，对土钉墙起加固作用，根据基坑深度与岩土条件不同，共设计五种类型锚杆，锚杆下倾角度为15°，长度为16～19m。同一标高的锚头采用20槽钢连接。 加固锚杆为预应力型，锚固体强度等级为M20，直径为110与130两种。 3）锚杆格构梁：分布于回收水池西侧边坡。格构梁位于土钉墙上部，梁截面尺寸为300×300，采用2.5×2.5m井字形布置，节点设全长黏结非预型锚杆，锚杆长17、18m。 锚杆锚固直径为130，锚杆下倾角度为15°，锚固强度等级为M25。 2、地质条件 （1）依据钻探结果，场地地层按成份、结构、物理力学性质及成因分四
山东省建设厅文件 鲁建发〔2006〕27号 关于印发《山东省边坡工程与 基坑工程管理规定》的通知 各市建委(建设局)： 为加强对建筑边坡与深基坑工程的管理，确保建设工程及其相邻建构筑物和地下管线，道路的安全，根据《中华人民共和国建筑法》等法律、法规和规范，结合我省实际，我们制定了《山东省边坡工程与基坑工程管理规定》。现将《山东省边坡工程与基坑工程管理规定》印发给你们，请认真贯彻执行，并切实加强管理，以确保工程建设质量和安全。 二OO六年十一月二十七日
山东省建筑边坡与深基坑工程管理规定 （试行） 第一章总则 第一条为加强对建筑边坡与深基坑工程的管理，确保建设工程及其相邻建(构)筑物和地下管线、道路的安全，根据《中华人民共和国建筑法》、《建设工程质量管理条例》、《建设工程安全生产管理条例》、《建筑边坡工程技术规范》等法律、法规和规范，结合我省实际，制定本规定。 第二条本规定所称建筑边坡，是指建(构)筑物场地或其周边，由于建(构)筑物和市政工程开挖或填筑施工所形成的人工边坡和对建(构)筑物安全或稳定有影响的自然边坡。 本规定所称深基坑，是指开挖深度超过自然地面下5m(含5m)或深度虽未超过5m(含5m)，但地质条件和周围环境及地下管线极其复杂的基坑。 第三条本规定所称建筑边坡与深基坑工程，主要包括三类：Ⅰ新建工程：在边坡与深基坑影响到的区域内新建、改建、扩建、拆除房屋建筑与市政基础设施工程，以及为建筑边坡与深基坑修建的挡土墙等防护设施工程。 Ⅱ分部工程：新建、改建、扩建、拆除房屋建筑与市政基础设施工程施工中涉及的边坡与深基坑的支护、地下水的控制、地表水的疏导与排泄、土方开挖与填埋等分部工程。
基 坑 边 坡 抢 险 施 工 方 案 编制人： 审核人： 审批人： 编制单位： 编制日期：二O一六年五月
目录 第一节、编制依 据 (02) 1、前 言 (02) 2、编制依据 (03) 第二节、工程概况 (04) 1、工程概 况 (04) 2、基坑边坡支护立面图1 (06) 3、基坑边坡支护剖面图2 (06) 4、基坑边坡支护剖面图3 (07) 5、基坑边坡支护剖面图4 (08) 6、施工平面布置 (09) 7、施工总平面布置图5 (09) 第三节、施工工艺技术 (10) 1、技术参数 (10) 2、工艺流程 (10) 3、施工方法 (10) 4、检查验收 (17) 第四节、工期计划 (17) 1、施工进度计划 (17) 2、材料与设备计划 (18) 第五节、施工保证措施 (19) 1、组织保证措 施 (19) 2、安全保证措 施 (21) 3、技术措 施 (21) 4、整体排水系统剖面图 6 (22) 5、基坑内排水系统平面图 7 (23)
6、地表排水系统平面图 8 (24) 第六节、应急预案 (25) 1、目的 (25) 2、应急领导小组及职责 (25) 3、应急反应预案 (25) 4、应急通信联络 (26) 第一节、编制依据 一、前言： 我单位承建的基坑成型时间一年有余，由于近期降雨，导致基坑局部出现垮塌。1-31轴/J轴方向碧海大道一侧长151.25m，煤气、供电、供水等管网密布，存在重大安全隐患，经各参建单位现场代表现场堪察决定进行边坡加固。 根据现场实际情况我施工单位制定以下抢险施工方案。 附施工现场照片： 二、编制依据 (1)业主提供的施工图； (2)业主提供的《毕节市碧海新区拆迁安置房2号楼岩土工程勘察报告》; (3)现场实际踏勘情况； (4)《工程测量规范》(GB50026-2007)； (5)《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）； (6)《建筑深基坑工程施工安全技术规范》（JGJ311-2013）；
深基坑边坡支护施工方案 1工艺流程 (1)锚杆及土钉墙施工工艺流程：锚杆及土钉墙施工工艺流程:基坑开挖→修整边壁→测量、放线→人工洛阳铲钻孔→插杆筋→压力注浆→养护→边坡立面平整→绑扎钢筋网片→进行喷射混凝土作业→混凝土面层养护→裸露主筋除锈→上横梁(或预应力锚件)→焊锚具→张拉(仅限于预应力锚杆)→锚头(锚具)锁定。 (2)排桩施工工艺流程:桩位测量放线→安装钻机并定位→钻进成孔→清孔并检查成孔质量→下放钢筋笼、导管→灌注混凝土→拔出护筒→孔口回填→桩机移位→桩养护 2 操作工艺 (1)排桩墙施工桩位测量放线：根据现场坐标基准点及高程基准点测出桩位中心，打入定位桩。锅锥钻机就位：移动钻机，使转盘中心与桩位中心重合，再找平垫实，使机座周正水平。使桩位偏差<50mm，竖向偏差<1%。钻进成孔：锅锥顺钻杆滑落孔底后，钻杆回转带动锅锥回转，锅底的锅齿将土刮入锅中。锅装满土后卷扬机将锅顺杆提升到孔口，卸掉泥土，反复进行直达设计孔深。一次清孔：钻进到设计孔深后，将钻具略微提起，慢速回转，测到终孔孔深才能提钻，否则继续清孔。 (2)基坑开挖基坑开挖应按设计规定以每2.5m为一层，分段开挖，做到随时开挖，随时支护，随时喷混凝土，在完成上层作业面的锚杆预应力张拉或土钉与喷射混凝土以前，不宜进行下一层土的开挖。本基坑南北间距约为132m，东西间距约为72m，当上一层土钉或锚杆未完时，允许在距离四周边坡10m的基坑中部自由开挖，但应注意与分层作业区的开挖相协调；严禁边壁出现超挖或造成边壁土体松动或挡土结构的破坏。 (3)排水锚杆、土钉支护宜在排除作业层地下水的情况下进行施工。基坑东、南侧坡顶地面采用C20混凝土硬化至围墙脚部；基坑北侧坡顶向外延伸2m范围内用C20混凝土硬化，并且里高外低，便于径流远离边坡。坡顶排水沟与基坑边缘的距离为2.0m，沟底和两侧找平砂浆中掺入5%的防水剂。为了排除积聚在基坑内的渗水和雨水，在坑底设置排水沟和集水坑，坑内积水应及时抽出，排水沟和积水坑宜用砖砌并用砂浆抹面以防止渗漏。排水沟尺寸为200×300，排水沟根据现场基底实际情况设置其位置，距坡脚距离易为1.0m。 (4)钻孔和锚杆制作钻孔前先放线定位，保证土钉位置正确，防止高低参差不齐和相互交错。钻孔深度要比设计深度多100mm～200mm，以防止孔深不够。锚杆应由专人制作，接长应采用帮条焊，为使锚杆置于钻孔的中心，应在锚杆上每隔2000mm设置定位托架一个;钻孔完毕后应立即安插锚杆以防塌孔，为保证非锚固段可以自由伸长，可在锚固段和自由段之间设置堵浆器，并用PVC管套住自由段。 (5)注浆孔内注浆用M15水泥砂浆，采用压力注浆，掺入水泥用量7%的膨胀剂。注浆管在使用前应检查有无破裂和堵塞，接口处要牢固，防止注浆压力加大时开裂跑浆;注浆管应随锚杆同时插入，采用干成孔作业，灌浆前封闭孔口。注浆前要用水引路润湿输浆管道;灌浆后要及时清洗输浆管、灌浆设备;灌浆后自然养护不少于7d，待强度达到设计强度的75%时方可进行张拉工艺;在灌浆体硬化之前，不能承受外力或由外力引起的锚杆移动。 (6)喷射混凝土钢筋网应在喷射一层混凝土后铺设，钢筋保护层厚度不宜小于20mm。钢筋网片可用插入土中的钢筋固定，在混凝土喷射时应不出现移动。钢筋网片采用φ6@200×200绑扎而成，网格允许偏差为10mm，钢筋网铺设时每边的搭接长度为200mm。喷射混凝土为细石混凝土，厚度为100±20mm，强度等级为C20;为加强支护效果，在喷
承台深基坑边坡防护施工方案 一、编制依据 1、厦门市文兴路（县黄路～双涵路）道路工程A标施工图设计文件及地勘报告。 2、国家有关的政策、法规、施工验收规范以及现行有关施工技术规范、标准等。 3、参照《建筑建筑基坑支护技术规程》（JGJ 120－99）进行验算。 二、工程概况 文兴路(县黄路－双涵路)道路工程为城市Ⅱ级次干道,与县黄路(城市Ⅰ级主干道)交叉,该交叉口设立跨线立交桥一座,跨线立交分为左右两幅，桥梁宽度9.0m，单向双车道，布置型式：0.5m（护栏）+8.0m（行车道含双实线）+0.5m（护栏）。桥下净空按 5.0m控制，全长226.3m。 该桥承台部分设计为C35砼，根据施工设计图纸及现场实测表明其中3#、4#墩承台的埋置深度均为近 5.0m的深基坑。考虑到承台之间距离有限，故根据《公路桥涵 施工技术规范实用手册》（JTJ 041-2000）的相关规定及厦门地质工程勘察院对现场 实勘后出据给我部的地质情况说明等相关依据，因场地受限我部决定采用设置坡率为1：0.5的边坡喷锚网支护防护施工，以确保施工安全。 三、方案比选 文兴路跨线桥3#、4#承台处市政管线错综复杂、基坑深度近5米地质状况较差，又因毗邻县黄路基坑开挖坡比受限仅为1：0.5，对下步施工存在很严重的安全隐患。根据市政工程建筑安全条例规定，一般超过5米的基坑为了确保安全必须采取安全防 护措施及制定安全防护的具体方案。 目前基坑支护主要方式有：地下连续墙、护坡桩、水泥土墙、土钉墙（喷锚 网）内支撑、、预应力锚杆等，其中喷锚网支护以其独特的优点应用日趋广泛。 喷锚网支护采取在所加固的边坡上钻孔、插筋、注浆设置锚杆，然后在边坡 表面挂网、喷射混凝土形成面板。天然的边坡土体通过锚杆的就地加固与钢筋混凝土 面板的有机结合，形成一个类似重力式挡墙的结构，有效承担墙后和墙顶传来的土压 力及其它荷载，并具有下列优点： 1.同其它支护方法相比，造价最低。 2.对场地土层的适应性强，施工速度快； 3.施工所需的场地较小，施工简洁方便。 通过技术及经济比选，结合现场实际情况，我们在县黄路跨线桥3#、4#施工基坑边坡采用喷锚网支护。
路基高边坡工程安全专项施工方案 一、工程概况 新建铁路敦格线（甘肃段）位于甘肃省西北部酒泉市和青海省西部海西蒙古族藏族自治洲境内，北起柳敦铁路的敦煌站，沿G215国道朔党河而上，经阿克塞、肃北，翻越祁连山脉的当金山进入苏干湖盆地，沿G215国道南行跨省界入青海省，经酒泉市的敦煌、阿克塞、肃北3个市县，甘肃省境内全长263.87797km。 本标段起讫里程为DK140+000～DK194+950、DK218+200～ DK273+000，线路长度102.053公里。 铁路主要技术标准国铁I级；单线，预留复线条件；旅客列车设计行车速度120公里/小时；限制坡度6‰，加力坡13‰；牵引质量4000吨；电力牵引。 二、编制依据 1.新建敦煌至格尔木铁路（甘肃段）站前2标段施工图纸。 2.《铁路路基设计规范》TB10001-2005 3.《铁路路基工程施工质量验收标准》TB10414-2003 4.《铁路路基工程施工技术指南》TZ202-2008 5.《铁路路基工程施工安全技术规程》（J945-2009） 三、施工技术方案 ㈠、深挖路段路基施工方案 1、在施工前详细复查深挖路堑地段的工程地质资料，包括土石界限、岩层风化厚度及破碎程度，岩层的构造特征等。根据现场考察
及设计要求，编制详细的施工组织设计，报监理工程师审批后实施。 2、根据设计横断面的边坡坡率、台阶宽度，精确计算路堑堑顶的开挖线。采用全站仪放样，根据现场坡口标高放出路堑坡口桩。 3、根据坡口桩放出路堑开挖线，进行清表、清杂等。 4、开挖中如发现有较大地质变化时，停止施工，重新进行工程地质补充勘探工作，并根据新的地质资料修正施工方案，报监理工程师审批后实施。因深挖路堑工程量大、施工环境复杂，技术要求高，施工难度大，是控制工程进度的关键工程，必须精心组织，科学施工。 5、石方开挖 石方开挖根据岩石类别、风化程度和节理发育程度，确定开挖方法。对于软石和强风化岩石能用机械开挖的采用机械开挖，不能用机械直接开挖的石方，采用爆破作业开挖。在石方爆破作业前，根据地形地质，开挖断面及施工机械配备等情况，编制实施性爆破设计施工方案，报请监理工程师批准，并严格按照监理工程师的指令执行。 石质部分采用深孔多排微差爆破法开挖。路堑既长又深时，采用纵向分层分段开挖，每一层先挖出一通道，然后开挖两侧，使每一层有独立的出土道路和临时排水系统；对风化破碎岩体，为保证施工中边坡的稳定和边坡防护的施工作业，采用阶梯式进行开挖，按设计要求的高度设置平台，形成阶梯边坡。开挖时，边坡预留2-3m采用光面爆破或预裂爆破作业，人工刷坡。 6、边坡控制方案 为确保边坡的稳定，不产生超挖和欠挖，边坡采用光面爆破，节
土坡稳定性计算书 本计算书参照《建筑施工计算手册》江正荣编著中国建筑工业出版社、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著人民教同出版社、《地基与基础》第三版中国建筑工业出版社、《土力学》等相关文献进行编制。 计算土坡稳定性采用圆弧条分法进行分析计算，由于该计算过程是大量的重复计算，故本计算书只列出相应的计算公式和计算结果，省略了重复计算过程。 本计算书采用瑞典条分法进行分析计算，假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体，还假定不考虑土条两侧上的作用力。 一、参数信息: 条分方法：瑞典条分法； 考虑地下水位影响； 基坑外侧水位到坑顶的距离(m)：1.56； 基坑内侧水位到坑顶的距离(m)：14.000； 放坡参数： 序号放坡高度(m) 放坡宽度(m) 平台宽度(m) 条分块数 0 3.50 3.50 2.00 0.00 1 4.50 4.50 3.00 0.00 2 6.20 6.20 3.00 0.00 荷载参数： 土层参数：
序号土名称 土厚 度（m） 坑壁土的重 度γ(kN/m3) 坑壁土的内 摩擦角φ(°) 粘聚力 （kPa） 饱容重 (kN/m3) 1 粉质粘土15 20.5 10 10 20.5 二、计算原理: 根据土坡极限平衡稳定进行计算。自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面，通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条，从土条中任意取出第i条，不考虑其侧面上的作用力时，该土条上存在着： 1、土条自重， 2、作用于土条弧面上的法向反力， 3、作用于土条圆弧面上的切向阻力。 将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照《规范》要求，安全系数要满足>=1.3的要求。 将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照《规范》要求，安全系数要满足>=1.3的要求。 三、计算公式:
深基坑支护及边坡防护技术 1工程概况 鑫茂大厦工程地下为4层，工程设计±0.00＝49.20m，场地内室外地面平均标高按 -1.00m进行平整，基础呈方形，平面尺寸为126.3m×95.35m，基础平面面积为12042.70m2，基底标高-17.50m～-18.90m，基坑开挖深度16.90～18.30m。由于鑫茂大厦工程地处北京金融街市中心，基坑紧邻主要马路，施工场地非常狭小，为了保证基础施工的正常进行及邻近建筑物和道路的正常使用，本工程基坑施工采取钻孔灌注桩支护措施。 2工程水文地质条件 根据《金融街鑫茂大厦项目岩土工程勘察报告》（2002技248），场区地形平坦，现地面高程为48.16m～50.29m，场区表层为人工堆积层，其下为第四纪沉积层。按岩性、物理力学及工程特性，在深度45m范围内划分为：房渣土；粘质粉土、粉质粘土；粉质粘土、粘质粉土；粉土；层顶标高：43.25m～45.98m。圆砾、卵石；粉质粘土、粘质粉土；圆砾、卵石；粉质粘土、粘质粉土；卵石；粘土及粘土岩十个大层。 工程地下水情况：场区在勘探深度范围内有1层地下水：潜水～承压水，水位标高为：28.09m～29.89m。场区1959年地下水位为44.0m左右，近3～5年最高地下水位的标高为31.90m左右。 3基坑支护设计方案 本工程位于城市市区，基坑四周近临原有住宅及地下管网、道路。以上建（构）筑物及道路、管线对基坑支护结构的水平位移的影响非常敏感，特别在基坑西侧紧邻二环路及广告牌，南、北侧有地下管线，因此需进行基坑支护。本着安全可靠经济合理的原则，经过认真计算和多方案比较，在基坑南、西、北侧下部采用桩锚支护，为减少上部杂填土及旧基础、管线等对打桩的影响，上部3.5米采用砖混结构支护和东侧土钉墙喷锚支护相结合的综合护坡方案。桩锚支护结构利用桩及预应力锚杆变形小的特点有效控制基坑边坡支护结构的水平位移，减少了对四周临近建筑物及市政设施的影响，保证基坑周围民房及市政设施的安全使用和宁静文明的施工环境。 4基坑支护、土方开挖施工工艺 4.1护坡桩施工 根据本工程场地特点和施工要求无污染、无噪音、施工速度快等诸多特点，施工护坡桩时采用“钻孔压浆桩”技术，其为水泥浆护壁，直接投放碎石并多次布浆成桩的无砂混凝土桩，施工时应严格按照行业标准《钻孔压浆桩工程的施工及验收规程》、施工方案、国家有关规范及设计要求、施工现场所提供的结构轴线、位置控制点施放桩位点，并必须经监理工程师复核鉴认后方可进行施工。其施工工艺简介如下： 用螺旋钻杆钻到预定深度后，通过钻杆的芯管自孔底由下向上向孔内压入已制备好的以水泥浆为主的浆液，使浆液升至地下水或无塌孔危险的位置以上,提出全部钻杆后,向孔内投放钢筋笼和骨料，最后在自孔底向上多次高压补浆而成。由于该工艺是连续一次成孔，多次自下而上高压注浆成桩，能在流砂、卵石、地下水易塌孔等复杂的地质条件下顺利成孔成桩，它具有以下优点: （1）在多种复杂地质条件下能顺利成孔成桩，长臂螺旋钻钻至设计深度后,及时高压注浆（注浆压力5～8MPa）,高压浆的作用可把孔壁周围的地下水排至孔外,加上水泥浆的重力作用,从而保证孔壁不坍塌而顺利成孔。 （2）施工速度快，在一般粘性土和砂质土层中,直径Φ800，长10～20m的桩，一台钻机一天成桩15～20根。