K0.1=0:快速编辑器的上下光标，移动仅限于上下移动。
=1:快速编辑器的上下光标，在上下移动后移动到行的开头位置。
K0.2=0:工件坐标画面的自动设定为X,Y,轴
=1:工件坐标画面的自动设定为X,Y,X,轴
K0.3=0:急停不关闭机内清洗冷却剂
=1:急停关闭机内清洗冷却剂
K0.4=0:刀具重量3KG
=1:刀具重量2KG
K0.5=0:诊断报警窗口自动显示功能无效
=1:诊断报警窗口自动显示功能有效
K0.6=0:简化NC系统画面的配置
=1:不简化NC系统画面的配置
K0.7=0:换刀后不重新启动冷却剂
=1:换刀后重新启动冷却剂
K1.0=0:刀具松开时报警
=1:刀具松开时不报警
K1.1=0:奇偶校验按偶数进行
=1:奇偶校验按奇数进行
K1.2=0:所有轴互锁信号OFF，不停止主轴转动
=1:所有轴互锁信号OFF，停止主轴转动
K1.3=0:程式保护状态下禁止转塔恢复动作
=1:程式保护状态下可执行转塔恢复动作
K1.4=0:接通电源时进行倍率值的初始化
=1:接通电源时不进行倍率值的初始化
K1.6=0:坐标/刀具补偿画面显示中，按下菜单按钮则切换画面
=1:坐标/刀具补偿画面显示中，即使按下菜单按钮也不切换画面K1.7=0:按下复位键不停止主轴冷却剂
=1:按下复位键停止主轴冷却剂
K2.6=0:位置开关设定换刀允许区域
=1:位置开关设定换刀禁止区域
K2.7=0:换刀禁止区域设定功能无效
=1:换刀禁止区域设定功能有效
K3.0=0:主轴气洗为节能控制
=1:主轴气洗为常开
K3.1=0:自动激光测量实验用接口无效
=1:自动激光测量实验用接口有效
K3.2=0:不使用第四轴的夹紧/松开
=1:使用第四轴的夹紧/松开
K3.3=0:在第四轴松开过程中X、Y、Z、轴移动
=1:在第四轴松开过程中X、Y、Z、轴不移动
K3.4=0:中心贯穿冷却泵的ON/OFF控制
=1:中心贯穿冷却泵常开
K3.5=0:进行中心贯穿冷却泵自动控制有效
=1:进行中心贯穿冷却泵自动控制无效
K4.3=0:冷却液面降低时，只显示信息
=1:冷却液面降低时，循环结束时显示报警
K4.4=0:用M09关闭中心贯穿冷却剂、气洗
=1:用M24关闭中心贯穿冷却剂、气洗
K4.5=0:奇偶校正信号输出为a接点
=1:奇偶校正信号输出为b接点
K4.6=0:生产结束时显示操作信息
=1:生产结束时不显示操作信息
K4.7=0:不监视M代码的操作时间
=1:监视M代码的操作时间
K6.0=0:M00下开门时显示信息
=1:M00下开门时不显示信息
K6.1=0:显示开门时的操作消息
=1:不显示开门时的操作消息
K6.2=0:不自动停止报警输出2
=1:自动停止报警输出2
K6.3=0:不自动停止机内清洗冷、却剂
=1:自动停止机内清洗冷、却剂
K6.4=0:用菜单运转：1.换刀指定M06命令
=1:不用菜单运转：1.换刀指定M06命令
K6.5=0:循环开始信号检查功能无效
=1:循环开始信号检查功能有效
K6.6=0:遥控运转时不打开DMMC信号
=1:遥控运转时打开DMMC信号
K6.7=0:除手动方式以外的方式输出自动方式中信号，=1:用自动方式输出自动方式中信号，
K7.0=0:运转停止状态时，暂停指示灯未点亮
=1:运转停止状态时，暂停指示灯点亮
K7.1=0:外部门控制信号除自动中外有效
=1:外部门控制信号经常有效
K7.2=0:遥控方式为遥控运转
=1:遥控方式为直接运转
K7.3=0:重新开始运转时不重新启动冷却剂、鼓风=1:重新开始运转时重新启动冷却剂、鼓风
K7.4=0:循环结束时关闭M83输出
=1:循环结束时不关闭M83输出
K7.5=0:生产结束时M91/M92不停止运转
=1:生产结束时M91/M92停止运转
K7.6=0:开门不取消屏幕保护
=1:开门取消屏幕保护
K7.7=0:自动侧门调节功能无效（用于调节）
=1:自动侧门调节功能有效（用于调节）
K8.0=0:通过快捷画面设定打开或关闭机内灯
=1:通过外部信号打开或关闭机内灯
K8.1=0:用操作面板画面设定打开程序段跳跃功能
=1:用外部信号打开程序段跳跃功能
K8.2=0:操作面板上的刀具更换按钮有效。
=1:操作面板上的刀具更换按钮无效。
K8.3=0:通过操作面板打开单程序段功能
=1:用外部信号打开单程序段功能
K8.4=0:通过操作面板打开试运行功能
=1:用外部信号打开试运行功能
K8.5=0:不使用F1位进给
=1:使用F1位进给
K8.6=0:复位时关闭告警级别、破损级别检测输出
=1:复位、换刀时关闭告警级别、破损级别检测输出
K8.7=0:使用AI刀具监控器告警级别检测、破损级别检测输出有效=1:与AI刀具监控器无关、告警级别检测、破损级别检测输出有效K9.0=0:在定期保养画面上、不允许保养间隔的变更
=1:在定期保养画面上、允许保养间隔的变更
K9.1=0:确认预告信息后重新接通电源时、不显示预告信息
=1:确认预告信息后重新接通电源时、显示预告信息
K9.2=0:允许切换到定期维护用户自定义画面
=1:禁止切换到定期维护用户自定义画面
K10.0=0:硬拷贝功能无效
=1:硬拷贝功能有效
K10.1=0:用于调节
=1:用于调节
K10.2=0:用于调节
=1:用于调节
K10.3=0:灯检查功能OFF
=1:灯检查功能ON
K11.0=0:转塔调节方式无效
=1:转塔调节方式有效
K11.1=0:单程序段运转停止时不解除门锁
=1:单程序段运转停止时解除门锁
K11.2=0:自动开关门按钮有效而与运转方式无关
=1:只在手动方式时自动开关门按钮有效
K11.3=0:门锁解除时允许主轴旋转
=1:门锁解除时禁止主轴旋转
K11.4=0:安装特殊刀具时允许主轴定向
=1:安装特殊刀具时禁止主轴定向
K11.7=0:MOO、MOI不解除门锁
=1:MOO、MOI解除门锁
K12.0=0:气压降低信号为常开
=1:气压降低信号为常闭
K12.3=0:使用第四轴的分离超程功能
=1:不使用第四轴的分离超程功能
K12.5=0:油面信号为常开
=1:油面信号为常闭
K12.6=0:M02、M30不解除门锁
=1:M02、M30解除门锁
K12.7=0:门锁控制A
=1:门锁控制B
K13.1=0:自动关门过程中不打开启动按钮和自动运转中信号=1:自动关门过程中打开启动按钮和自动运转中信号K13.2=0:松开启动按钮时自动门关闭
=1:按下启动按钮时自动门关闭
K13.3=0:主轴软启动无效
=1:主轴软启动有效
K14.0=0:允许自定义PMC编辑
=1:禁止自定义PMC编辑
K14.1=0:自定义PMC功能不控制主轴和切削进给倍率
=1:自定义PMC功能控制主轴和切削进给倍率
K14.2=0:SI8.0在MEM方式/遥控方式时ON
=1:SI8.0在MEM方式时ON
K14.3=0:附加轴夹紧控制信号为标准
=1:附加轴夹紧控制信号按自定义PMC分配
K14.4=0:自定义PMC功能不控制机内清洗冷却剂
=1:自定义PMC功能控制机内清洗冷却剂
K14.5=0:自定义PMC功能不进行轴互锁控制
=1:自定义PMC功能进行轴互锁控制
K14.6=0:自定义PMC功能不进行急停控制
=1:自定义PMC功能进行急停控制
K14.7=0:自定义PMC功能不进行进给保持控制
=1:自定义PMC功能进行进给保持控制
K15.7=0:不使用自定义PMC功能
=1:使用自定义PMC功能
K16.0=0:操作面板无效功能无效
=1:操作面板无效功能有效（锁面板）
K16.1=0:操作面板无效状态时、M01停止按钮无效
=1:操作面板无效状态时、M01停止按钮有效
K16.2=0:操作面板无效状态时、门开闭按钮无效
=1:操作面板无效状态时、门开闭按钮有效
K16.3=0:操作面板无效状态时、取消主轴旋转和冷却剂
=1:操作面板无效状态时、不取消主轴旋转和冷却剂K16.4=0:操作面板无效状态时、跳跃按钮无效
=1:操作面板无效状态时、跳跃按钮有效
K17.2=0:Renishaw制接触式测头控制无效
=1:Renishaw制接触式测头控制有效
K22.0=0:高速主轴接口功能无效
=1:高速主轴接口功能有效
K22.1=0:高速主轴电缆为有线方式
=1:高速主轴电缆为自动拆装方式
K22.2=0:高速主轴电缆倍率功能无效
=1:高速主轴电缆倍率功能有效
K22.6=0:菜单运行画面的换刀中不可选择换刀位置
=1:菜单运行画面的换刀中可以选择换刀位置
K22.7=0:快速编辑器的程序一览显示不按名称顺序显示程序
=1:快速编辑器的程序一览显示按名称顺序显示程序
K23.0=0:Renishaw公司制的接触式测头为MP12
=1:Renishaw公司制的接触式测头为MP40
K23.1=0:门打开时无条件的取消机内灯得节能控制
=1:门打开时在手动方式时取消机内灯得节能控制
K23.2=0:在试运行、单独运转方式和柜门打开时机内灯的节能控制不起作用
=1:在试运行、单独运转方式和柜门打开时机内灯的节能控制起作用
K23.4=0:集中润滑泵节能控制无效
=1:集中润滑泵节能控制有效
K24.1=0:在循环停止时M61不起作用
=1:在循环停止时M61起作用
K26.4=0:在换刀过程中停止加工用冷却剂
=1:即使在换刀过程中也会排出用于加工的冷却剂（K26.0=0且K0.7=1时有效）K26.5=0:锥度清洗和加工中所使用的冷却剂泵为1个
=1:锥度清洗和加工中所使用的冷却剂泵为2个
K26.6=0:主轴过热检测功能无效
=1:主轴过热检测功能有效
K26.7=0:电磁锁解除功能有效
=1:电磁锁解除功能无效
K27.2=0:第四轴夹紧时的FIN输出等待伺服关闭
=1:第四轴夹紧时的FIN输出不等待伺服关闭
K30.4=0:电源接通时将第四轴置于松开状态
=1:电源接通时将第四轴置于夹紧状态
K31.0=0:在使用刀具管理功能更换刀具时、不会自动的指令作为刀具管理数据而被设定的S
=1:在使用刀具管理功能更换刀具时、会自动的指令作为刀具管理数据而被设定的S
K31.1=0:在使用刀具管理功能更换刀具时、不会自动的指令作为刀具管理数据而被设定的F
=1:在使用刀具管理功能更换刀具时、会自动的指令作为刀具管理数据而被设定的F
K31.2=0:在使用刀具管理功能更换刀具时、不会自动的指令作为刀具管理数据而被设定的H
=1:在使用刀具管理功能更换刀具时、会自动的指令作为刀具管理数据而被设定的H
K31.3=0:在使用刀具管理功能更换刀具时、不会自动的指令作为刀具管理数据而被设定的
D
=1:在使用刀具管理功能更换刀具时、会自动的指令作为刀具管理数据而被设定的
基于ANSYS的断裂参数的计算 本文介绍了断裂参数的计算理论，并使用ANSYS进行了实例计算。通过计算说明了ANSYS可以用于计算断裂问题并且可以取得很好的计算结果。 1 引言 断裂事故在重型机械中是比较常见的，我国每年因断裂造成的损失十分巨大。一方面，由于传统的设计是以完整构件的静强度和疲劳强度为依据，并给以较大的安全系数，但是含裂纹在役设备还是常有断裂事故发生。另一方面，对于一些关键设备，缺乏对不完整构件剩余强度的估算，让其提前退役，从而造成了不必要的浪费。因此，有必要对含裂纹构件的断裂参量进行评定，如应力强度因了和J积分。确定应力强度因了的方法较多，典型的有解析法、边界配位法、有限单元法等。对于工程上常见的受复杂载荷并包含不规则裂纹的构件，数值模拟分析是解决这些复杂问题的最有效方法。本文以某一锻件中取出的一维断裂试样为计算模型，介绍了利用有限元软件ANSYS计算应力强度因子。 2 断裂参量数值模拟的理论基础 对于线弹性材料裂纹尖端的应力场和应变场可以表述为： 其中K是应力强度因子，r和θ是极坐标参量，可参见图1，(1)式可以应用到三个断裂模型的任意一种。 图1 裂纹尖端的极坐标系
应力强度因子和能量释放率的关系： G=K/E" (3) 其中：G为能量释放率。 平面应变：E"=E/(1-v2) 平面应力：E=E" 3 求解断裂力学问题 断裂分析包括应力分析和计算断裂力学的参数。应力分析是标准的ANSYS线弹性或非线性弹性问题分析。因为在裂纹尖端存在高的应力梯度，所以包含裂纹的有限元模型要特别注意存在裂纹的区域。如图2所示，图中给出了二维和三维裂纹的术语和表示方法。 图2 二维和三维裂纹的结构示意图 3.1 裂纹尖端区域的建模 裂纹尖端的应力和变形场通常具有很高的梯度值。场值得精确度取决于材料，几何和其他因素。为了捕获到迅速变化的应力和变形场，在裂纹尖端区域需要网格细化。对于线弹性问题，裂纹尖端附近的位移场与成正比，其中r是到裂纹尖端的距离。在裂纹尖端应力和应变是奇异的，并且随1/变化而变化。为了产生裂纹尖端应力和应变的奇异性，裂纹尖端的划分网格应该具有以下特征： ·裂纹面一定要是一致的。 ·围绕裂纹尖端或裂纹前缘的单元一定是二次单元，并且他的中间节点在四分之一边处。这样的单元也称作为奇异单元。
杭州杭申节能炉窑有限公司 强对流球化退火炉 （型号：HS-300/240） 操作使用说明书 二O一四年
目录 一、强对流球化退火炉使用材料及配件 (2) 二、主要技术参数 (3) 三、保养须知………………………………………………………4-5 四、注意事项 (6) 五、球化退火炉操作步骤 (7) 六、电气控制操作说明……………………………………………8-20
一、使用材料及配件 1、炉盖自动升降系统，采用气缸升降，悬吊回旋机轴 1、炉胆盖部设有充气、排气、氮气甲醇等接口装置。 1、炉盖上设有带变频18.5kw强对流循环风机，循环风机采用双水冷式轴承组。 2、炉体外部带变频2.2kw 高压强冷风机。 1、外壳由8mm钢板焊接而成，炉衬内采用陶瓷纤维棉，通过模具压缩制成，粘贴在炉墙上，双面保温组成炉膛。发热元件采用电 阻带悬挂在炉膛上，采用高铝耐火螺栓形拧紧固定，分为上中下三区控温。 6、炉胆材质不锈钢310S*8mm厚不锈钢卷焊制成桶身，内桶底 部采用圆底封头，材质310S，厚度12mm。导流桶采用5mm厚不 锈钢卷焊制成桶身。 7、炉底采用硅酸铝陶瓷纤维棉、耐火砖、保温砖彻筑而成 8、电气控制系统采用触摸屏及变频器、PLC采用欧姆龙可编程控器、电力调整器控制、其他配件采用正泰及茗熔集团产。 2
二、强对流球化退火炉主要技术参数 1、型号: HS-300/240悬臂型 2、额定功率: 380KW 3、额定电压: 380V 4、额定温度: 950℃ 5、额定频率：50HZ 6、控制区: 3区 7、接线方法: YYY 8、工作尺寸: 9、炉体尺寸: 8、用电功率: 8、处理材料:Φ3000mm×2400mm Φ4150mm×5400mm 用电功率：380kw(3相380),实际使用时,在升温阶段为100%输出即380kw/h;在保温阶段为40%输出即 380kw×40%=152kw/h；在降温阶段为10%输出即380kw×10%=38kw/h。 中低碳钢、中低合金钢等线材球化退火。 12、装载量: 12-16T 13、炉体重量:约21T
在同样满足零件加工品质的前提下，数控机床提高加工效率关键在于如何使金属切除率达到最大。本文主要讨论了在铝合金材料的加工中，针对特定的数控机床、刀具和装夹系统如何来确定金属切除率最大的切削参数的问题。 一、引言 提高数控机床使用效率是目前大家普遍关心的问题，具有关资料介绍，国外数控机床在两班制工作下开动率达到60％～70％，国内往往只能达到20％～30％。造成数控机床10mm高速钢刀具加工铝合金，刀具允许的最高切削速度为300mm/min，机床转速为8750r/min，而相同规格的合金刀，刀具允许的最高切削速度可达600mm/min甚至更高，机床转速可以达到17510r/min，显而易见，这种机床采用高速刚刀具是不合适的。如果机床设备、加工刀具和加工对象已经明确后，研究如何正确选择切削参数对提高加工效率、降低加工成本具有实际意义。Φ使用率低的原因归纳起来就是管理和技术两方面的问题，刀具和切削参数选择是数控加工的主要技术问题之一。例如18000转的机床，用 什么是正确的切削参数，笔者认为应该是针对特定的机床、特定的刀具和刀夹、特定的加工材料在满足零件加工品质的前提下，使材料的切除率达到最大的一组切削参数。这组参数如何确定，有人提出了通过计算机优化设计选择最佳铣削参数的方法，目前也已经有文献报道可以利用现代切削过程仿真和优化技术，在少量试验的基础上借助合理的数学模型、工程分析和仿真等先进手段，快速获取理想的切削参数数据。而对我们来说，刀具的种类是有限的，几把常用的刀具基本上能完成90%的加工量，在这种情况下，通过切削试验方法来获取这些刀具的正确切削参数是比较现实的手段。 二、试验目的和方法 1.试验目的 在特定机床、刀夹、刀具和刀具长度组合条件下，选定合适的每齿切削量和轴向切深，通过采用一系列不同切削速度及径向切深，观察加工过程的情况，从声音和加工表面的质量来判断，发生加工振颤的情况，从而找出相同的零件加工品质下（平稳的切削，未发生振颤），材料的切除率达到最大的铣削参数。 2.试验条件 数控机床：MIKRON UCP710五轴加工中心，主轴最大转速18000r/min，功率15kW，最大进给速度 20m/min； 刀具：FETTE LW225硬质合金立铣刀螺旋角，刀具供应商推荐的提供的极限参数：加工低硅含量铝合金时，最大切削速度Vc800mm/min，最大进给Fz为0.115mm/齿，最大轴向切深ap15mm，相应径向切深5mm，该刀具是我们最常用的刀具之一；?10mm，长度66mm，2齿，30Φ，直径 夹具：HSK刀柄，Φ42mm； 加工材料：LF5铝合金，该材料是我们最常用的加工材料； 冷却液：Blasocut2000乳化液 3.试验方法 准备外形尺寸80mm×100mm×150mm的工件，把工件装入虎钳，长80mm边高出虎钳40mm，刀具装入HSK刀夹后，露出长度35mm，在工件上加工成高8mm宽1mm的8级台阶，见图1。
浅析电力系统模型参数辨识 （贵哥提供） 一、现状分析 随着我国电力事业的迅猛发展, 超高压输电线路和大容量机组的相继投入, 对电力系统稳定计算、以及其安全性、经济性和电能质量提出了更高的要求。现代控制理论、计算机技术、现代应用数学等新理论、新方法在电力系统的应用，正在促使电力工业这一传统产业迅速走向高科技化。 我国大区域电网的互联使网络结构更复杂，对电力系统安全稳定分析提出了更高的要求，在线、实时、精确的辨识电力系统模型参数变得更加紧迫。由于电力系统模型的基础性、重要性，国外早在上世纪三十年代就开始了这方面的分析研究，[1,2]国内外的电力工作者在模型参数辨识方面做了大量的研究工作。[3]随后IEEE相继公布了有关四大参数的数学模型。1990年全国电网会议上的调查确定了模型参数的地位，促进了模型参数辨识的进一步发展，并提出了研究发电机、励磁、调速系统、负荷等元件的动态特性和理论模型，以及元件在极端运行环境下的动态特性和参数辨识的要求。但传统的测量手段，限制了在线实时辨识方法的实现。 同步相量测量技术的出现和WAMS系统的研究与应用，使实现在线实时的电力系统模型参数辨识成为可能。同步相量是以标准时间信号GPS作为同步的基准，通过对采样数据计算而得的相量。相量测量装置是进行同步相量测量和输出以及动态记录的装置。PMU的核心特征包括基于标准时钟信号的同步相量测量、失去标准时钟信号的授时能力、PMU与主站之间能够实时通信并遵循有关通信协议。 自1988年Virginia Tech研制出首个PMU装置以来，[4]PMU技术取得了长足发展，并在国内外得到了广泛应用。截至2006年底，在我国范围内，已有300多台P MU装置投入运行，并且可预计，在不久的将来PMU装置会遍布电力系统的各个主要电厂和变电站。这为基于PMU的各种应用提供了良好的条件。 二、系统辨识的概念 系统模型是实际系统本质的简化描述。[5]模型可分为物理模型和数学模型两大类。物理模型是根据相似原理构成的一种物理模拟，通过模型试验来研究系统的
汽车零部件检测设施及相关参数 一、制动系统 1．制动部件试验系统 a 气压真空密封性能试验台 最大真空度98kPa 最大气压0.85 Mpa b 液压制动部件总成性能试验台 最大液压25Mpa c 真空助力器及液压制动部件耐久试验台 最大真空度98kPa 最大液压25Mpa 环境控制温度-50℃～155℃ d 液压密封性刚性试验台 最大液压58Mpa e 制动钳拖带力矩试验台 最大扭矩10Nm f 制动器扭转疲劳强度试验台 最大液压20 MPa 2．电动振动台 频率5～2500Hz, 最大加速度980m/s2, 最大振幅51mm 3．拉力试验机 4．制动软管试验系统 a液压制动软管容积膨胀测定仪 b液压、气压和真空制动软管爆裂强度试验台最大液压60Mpa c液压制动软管制动液相容性试验台 最高温度140℃ d液压制动软管挠曲疲劳试验机 最大液压1620kpa 最大转速810rpm e气压制动软管气密性和长度变化率试验台 最大气压2Mpa f真空制动软管耐负压试验装置 最大真空度95kPa g液压制动软管耐高温脉冲性试验机 最大液压0～30Mpa 最高温度150℃ 二、电器仪表系统 1．汽车仪表试验系统 a汽车仪表性能试验台 频率0～20000kHz， 转速0～8000r/min 电阻0～1000Ω b汽车仪表耐久试验台
电压0～35V， 电流0～20A 2．汽车组合开关/翘板开关试验系统 a汽车组合开关试验台 电压5～35V， 电流0～60A b测力测扭试验台 力矩0～3N2m， 力0～98N 3．汽车点火开关/点烟器试验系统 a汽车点火开关试验台 电压5～35V， 电流0～60A b测力测扭试验台 力矩0～3N2m， 力0～98N 4．汽车微电机试验系统 a汽车微电机试验台 压力0～300KPa, 流量0～3L/min b恒温恒湿试验箱 温度-40~+150 湿度10~98% 5．电动振动台 频率5～2500Hz, 最大加速度980m/s2, 最大振幅51mm 三、车身及附件系统 1．汽车座椅及头枕冲击试验台 最大速度30km/h 最大加速度300g 最大行程600mm 2．汽车座椅及头枕强度试验台 3．汽车安全带固定点强度试验台 荷重出力5000KG 油压缸行程1000mm 油压缸可以分别上下、左右移动：±100mm 4．汽车门锁门铰链耐久试验台 侧门侧滑门：0～15次/min 背门：0～15次/min 铰链：0～20次/min 行程（位移.角度）：600～750mm 45～120°5．汽车减振器特性及耐久试验台 额定静负荷拉压为30KN 频率范围0.01～35HZ 振动速度0.1～1.6m/s 6．汽车燃油箱综合测试系统
第二章 应力强度因子的计算 K --应力、位移场的度量?K 的计算很重要,计算K 值的几种方法: 1.数学分析法:复变函数法、积分变换； 2.近似计算法：边界配置法、有限元法； 3.实验标定法：柔度标定法； 4.实验应力分析法：光弹性法. §2-1 三种基本裂纹应力强度因子的计算 一、无限大板Ⅰ型裂纹应力强度因子的计算 K Z ξ→=→ⅠⅠ计算K 的基本公式，适用于Ⅱ、Ⅲ型裂纹. 1.在“无限大”平板中具有长度为2a 的穿透板厚的裂纹表面上，距离x b =±处各作用一对集中力p . Re Im x Z y Z σ'=-ⅠⅠ Re Im y Z y Z σ'=+ⅠⅠ Re xy y Z τ'=-Ⅰ 选取复变解析函数： 22 2() Z z b π=-边界条件： a.,0x y xy z σστ→∞===. b.,z a <出去z b =±处裂纹为自由表面上0,0y xy στ==。 c.如切出xy 坐标系内的第一象限的薄平板，在x 轴所在截面上内力总和为p 。 y '
以新坐标表示： Z= ?lim() K Z ξ ξ → == Ⅰ 2.在无限大平板中,具有长度为2a的穿透板厚的裂纹表面上，在距离 1 x a =±的范围内受均布载荷q作用. 利用叠加原理: 微段→集中力qdx →dK= Ⅰ ? K=? Ⅰ 令cos cos x a a θθ ==,cos dx a d θθ = ?111 sin() 1 cos 22( cos a a a a a K d a θ θ θ - - == Ⅰ 当整个表面受均布载荷时, 1 a a →. ?1 2()a a K- == Ⅰ 3.受二向均布拉力作用的无限大平板,在x轴上有一系列长度为2a,间距为2b 的裂纹.
气动系统压力、流量、气管壁厚、用气量计算 1 气动系统相关计算 (1) 1.1 试验用气量计算 (1) 1.2 充气压力计算 (2) 1.3 管径及管路数量计算 (2) 1.3.1 根据流量计计算管径及管路数量 (2) 1.3.2 根据减压阀计算管径及管路数量 (4) 1.3.3 管径及管路数确定 (5) 1.4 气管壁厚计算 (6) 1.5 理论充气时间和一次试验用气量核算 (6) 1气动系统相关计算 1.1试验用气量计算 根据系统要求，最大气流量需求发生于：漏气量为 2.5m3/s（标准大气压下的气体体积）时，筒内压力充至 1.35MPa压力的时间不大于30s，并能保证持续不少于10s。 根据公式P1V1=P2V2（1） 求得单位最小流量：Vmin-0.1MPa=（（1.35/0.1）×（0.0675+0.01）/30)+2.5=2.539m3/s 其中0.0675m3是装置密闭腔容积； 0.01m3是管路容积（管路长度取20m）。 因为气源提供的流量在10MPa压力下不小于2.6m3/s（标准大气压），而系统输入压力最大为16MPa，所以气源满足系统流量要求。后文中按照输入
流量为2.6m3/s进行计算。 质量流量（Kg/h）=体积流量×密度，20℃时，标准大气压下气体密度为1.205kg/m3,即质量流量=2.6×1.205×3600=13014kg/h。 1.2充气压力计算 一般密闭腔充气压力设置为目标值的1.05至1.1倍，由于系统要求的漏气量较大，初步设定充气压力为目标值的2.0倍。本装置需对密闭腔充气至最大1.35MPa，即目标值为1.35MPa，充气压力为P：P=2.0×1.35=2.70MPa。 即减压阀出口压力初步设定为2.70MPa。 1.3管径及管路数量计算 1.3.1根据流量计计算管径及管路数量 流量计一般都有量程限制，如果流量过大，就必须将总气量分几路进行输送，以保证单路的输送流量符合流量计量程，根据流量计的量程计算分路数。 表4 流量计计算参数表 量（体积流量=质量流量/减压阀出口密度ρ）。 表5 流量计计算参数表
计算步骤步骤目标 建模或计算条件控制条件及处理1.符合原结构传力模式2.符合原结构边界条件3.符合采用程序的假定条件1.振型组合数→有效质量参与系数＞0.9吗？→否，则增加2.最大地震力作用方向角→θ0-θm ＞150？→是，输入θ0＝θm ，附加方向角θ0＝03.结构自振周期，输入值与计算值相差＞10%？→是，按计算值改输入值4.查看三维振型图，确定裙房参与计算范围→修正计算简图5.短肢剪力墙承担的抗倾覆力矩＜40%？→是，改为一般剪力墙结构；短肢剪力墙承担的抗倾 覆力矩＞50%？→是，规范不许，修改设计 6.框剪结构框架承担的抗倾覆力矩＞50%？→是，框架抗震等级按框架结构确定；若为多层结构，可定义为框架结构，抗震墙可作为次要抗侧力构件，其抗震等级可降低一级。 1.周期比控制：T 扭/T 1≤0.9（0.85）？→否，修改结构布置，强化外围削弱中间 2.层位移比控制：最大/平均≤1.2？→否，按双向地震重算 3.侧向刚度比控制：要求见规范；不满足时程序自动定义为薄弱层 4.层受剪承载力控制：Q i /Q i+1<[0.65(0.75)]？→否，修改结构布置；0.65（0.75）≤Q i /Q i+1<0.8？→否，强制指定为薄弱层（注：括号中数据为B级高层），（《高规》4.4.3条） 5.整体稳定控制：刚重比≥[10(框架)，1.4(其它)] 6.最小地震剪力控制：剪重比≥0.2αmax？→否，增加振型数或增大地震剪力系数 7.层位移角控制：弹性Δu ei /h i ≤[1/550(框架)，1/800(框剪)，1/1000(其它)]；弹塑性Δ u pi /h i ≤[1/50(框架)，1/100(框剪)，1/120(其它)]1.构件构造最小断面控制和截面抗剪承载力验算 2.构件斜截面承载力验算(剪压比控制) 3.构件正截面承载力验算 4.构件最大配筋率控制 5.纯弯和偏心构件受压区高度限制 6.竖向构件轴压比控制 7.剪力墙的局部稳定控制 8.梁柱节点核心区抗剪承载力验算 1.钢筋最大最小直径限制 2.钢筋最大最小间距要求 3.最小配筋配箍要求 4.重要部位的加强和明显不合理部分局部调整2.计算一（一次或多次）整体参数 的正确确 定 1.地震方向角θ0＝0；2.单向地震+平扭耦联；3.不考虑偶然偏心；4.不强制全楼刚性楼板；5.按总刚分析；6.短肢墙多时定义为短肢剪力墙结构；1.按计算一、二确定的模型和参数；2.取消全楼强制刚性板；3.按总刚分析；4.对特殊构件人工指定。构件优化设计(构件超筋超限控制)4.计算三（一次或多次）5.绘制施工图结构构造抗震构造措施几何及荷 载模型 1.建模整体建模判定整体结构的合理性（平面和竖向规则性控制） 1.地震方向角θ0＝0,θ m ； 2.单(双)向地震+平扭耦 联； 3.(不)考虑偶然偏心； 4.强制全楼刚性楼板； 5.按侧刚分析； 6.按计算一的结果确定结 构类型和抗震等级3.计算二（一次或多次）
汽车车身零件参数化标准模板1、车身零件建模统一参数化模板：SJTC_model
2、模板结构树说明： 2.1 PartBody：用“Final Part”中零件片体增厚，厚度为零件设计料厚，只允许存在一个片体增厚的结果。 2.2 external geometry：外部提取的参考面及重要特征，与其它零件无关联。 2.3 Final Part：零件片体设计的最后结果，通过命令“invert orientation”生成，作为“PartBody”的父级。 2.4 part difinition：零件片体参数化设计过程。 2.4.1 Eng_Tool_Direction：零件片体增厚方向标识。其中“DIE_PLANE”为零件基准平面；“Original_DIE_Point”为零件基准点；“DIE_DIR”为零件料厚线，线长为零件料厚的100倍，线型为实线，线型3：0.7mm，颜色为黄色。例：零件料厚d=1.2mm，则料厚线长L=120mm。 2.4.2 Main part：零件参数化过程。 2.4.2.1 working part：零件参数化设计中的重要过程。分别将“basic surface”、“depressions”、“flanges”、“trim”、“holes”中的结果通过命令“invert orientation”生成到“working part”中。“depressions”必须引用“working part”中的结果，不得在“basic surface”中引用。“flanges”、“trim”、“holes”的引用原则同上。 2.4.2.2 basic surface：零件基础面设计。 2.4.2.3 depressions：零件独立特征设计。
ABAQUS计算裂纹尖端应力强度因子有效性的算例研究 发表时间：2018-09-11T11:34:12.223Z 来源：《新材料.新装饰》2018年3月下作者：汪波[导读] 在实际工程领域中，相当部分的脆性材料总是不可避免的存在着裂纹或是缺陷。在实际环境中材料的受力往往是相当复杂的。基于ABAQUS平台的裂纹仿真软件，它具有简单易用的特点。（成都理工大学工程技术学院，四川乐山 614000） 摘要：在实际工程领域中，相当部分的脆性材料总是不可避免的存在着裂纹或是缺陷。在实际环境中材料的受力往往是相当复杂的。基于ABAQUS平台的裂纹仿真软件，它具有简单易用的特点。通过算例分析验证表明，该软件的计算结果具有较高的精度，完全可以用于实际工程问题的计算，通过分析验证表明该软件的设计是成功的。此外，今后可以在它的基础上进行更多功能扩展，从而使它拥有分析更为复杂问题的能力。 关键词：裂纹；应力强度因子；断裂力学；ABAQUS 引言 材料在成型和加工过程中在其内部造成了很多缺陷，而其破坏正好均源于构件内部的微小裂纹，所以研究带裂纹的物体力学性能具有十分重要的意义。 图1存在于岩石和混凝土地面中的裂缝 1920年， Griffith[1-2]提出了在材料中存在裂纹的设想，而从Irwin[]3-4]在1957年提出了应力强度因子以及其后形成的断裂韧度的概念后，断裂力学理论出现了重大的突破，奠定了线弹性断裂力学的基础。 1基本原理 近年来以数值分析为基础的手段来解决断裂力学相关问题的技术得到了广泛的发展应用，并且不断的调整完善。该技术在一定程度上较好的克服了实验条件下的不足。对于线弹性断裂力学而言，裂尖区域的位移场、应力、应变场由应力强度因子决定，故而通过有限元计算的结果来得到具体的应力强度因子的值是线弹性断裂力学中用有限元法的基本要求。 1.1 ABAQUS求解裂纹尖端的应力强度因子 传统的有限元在计算裂纹尖端的应力强度因子的时候，无可避免地遇到裂尖复杂应力场和位移场的计算，J积分则可以完全避免这种复杂的处理过程。 为了计算二维情况下的J积分，ABAQUS定义了围绕裂纹尖端由单元组成的环形的积分域，如下图所示。 图2 ABAQUS中围线的定义 ABAQUS在计算围线积分时，采用的是先计算出围线上面所取的若干个离散点处J积分值，然后乘以每个点对应的加权值后，所有点相加来近似地求解出围线积分，即J积分的值和，进而得到复合裂纹的应力强度因子和。 2两条共线裂纹应力强度因子的算例分析 2.1共线双裂纹在压缩荷载作用下应力强度因子的解析解 有许多学者对含有裂纹的无限大板，裂纹尖端的应力强度因子进行了研究。Zhu Z M[5] 等从理论和实验两个方面都做了详细的研究与探讨。基于前人的研究结果，Zhu Z M 给出了共线裂纹的应力函数及其应力强度因子的基本公式，并就共线双裂纹问题进行了研究，给出了裂纹应力强度因子精确的解析解。 图3压缩载荷作用下的含有共线双裂纹的无限大板 2.2 ABAQUS计算共线裂纹应力强度因子
气动调节阀选型及计算 执行器是控制系统的终端控制元件，是重要的环节，气动调节阀在常用的执行器中约占85﹪以上。控制系统中因气动调节阀造成不能投运或运行不良者有占50﹪-60﹪以上。其中除提供的工艺参数出入较大，阀制造质量欠佳和使用不当外，选型与计算的方法不妥则是一个相当突出的因素。因此，如何合理正确地选择和计算气动调节阀就是自控设计中至关重要的问题了。 调节阀按调节仪表的控制信号，直接调节流体的流量，在控制系统中起着十分重要的作用。要根据使用条件和用途来选择调节阀。选择调节阀项目有：结构型式、公称通经、压力－温度等级、管道连接、上阀盖型式、流量特性、材料及执行机构等。深入研究各个项目和它们之间的相互关系，是极其重要的。选择调节阀必须知道控制系统的各种工艺参数，以及调节仪表、管道连接等基本条件，才能正确地选择调节阀。下面为一般选用调节阀的基本准则：(图一、图二)
（图一） 调节阀的选择 工艺流体条件 流体名称、流量、进/出口 确认选择条件 压力、全开/全关时压差、温度、 比重、粘度、泥浆等。 选择品种规格 调节仪表条件 流量特性、作用型式、调节 仪表输出信号等。 写出规格书 管道连接条件 公称压力、法兰连接型式、 材料等。 （图二） 选型和计算（定尺寸）是选择一个调节阀的两个重要部分。它们是不同的，然而又是互相关联的。以往，各工业部门的自控设计的选阀工作有些基本上没有考虑到它们之间的在联系。对国一般产品来说，用一组工艺参数计算两个不同阀型的流通能力，临界条件下的计算结果最大可相差40％以上。
不同结构的调节阀有其各自的压力恢复特性。此特性用压力恢复系数F L或最大有效压差比X T表示。一般的单、双座阀等属于低压力恢复阀，F L和X T较大；蝶阀和球阀等属于高压力恢复阀，F L和X T较小；偏心旋转阀则介于两者之间。参数F L和X T的引入有助于在计算中根据已知的工艺参数来确定真正有效压差，以计算出精确的流通能力。 F L和X T的数值必须在阀型选定之后才能获得，而阀型的选定不仅与流体的性状、压力、温度、腐蚀性等因素有关，并且与流通能力、可调围、允许压差等参数有关；但是这些参数必须经计算后才能得到，而往往由于这些参数的限制又必须改选阀型；因此问题的关键就在于要设计出一套合理的方法和步骤，把选型和计算作为一个有机的整体综合起来考虑。 气动调节阀选型和计算包括以下几部分。 1.气动调节阀的选型和选材 调节阀的选型按照工艺和自控专业提出的各项要求进行。在选型中主要考虑以下各个方面：流体的性状、静压、温度、压差、腐蚀性、对阀的泄漏要求、阀的动作方式、管道配置、以及流通能力和可调围等。 流体腐蚀性的影响主要体现在阀体和阀芯材料的选择上。由于不能排除某些材料只许在某种特殊的阀型中使用的限制条件，因此并不是每种阀型均可任意选择材料。阀体材料的选取主要考虑流体介质的腐蚀性、静压和材料的许用温度。阀芯材料的选取主要考虑流体介质
零件的参数设计 摘要： 本题目对零件的参数这一问题，综合考虑重新设计零件的参数（包括标定值和容差），并与原设计进行比较，得出最优化的数学模型，并对模型进行求解，最后用计算机模拟对模型的最优解进行检验。由题意知粒子分离器的参数y 由零件参数1234567,,,,,,x x x x x x x 的参数决定，参数i x 的容差等级决定了产品的成本，y 偏离0y 的值决定了产品的损失，问题就是寻找零件的最优标定值和最优等级搭配，使得批量生产时的总费用最少。 一、 问题的重述： 一件产品由若干零件组装而成，标志产品性能的某个参数取决于这些零件的参数。零件参数包括 标定值和容差两部分。进行成批生产时，标定值表示一批零件该参数的平均值，容差则给出了参数偏离其标定值的容许范围。若将零件参数视为随机变量，则标定值代表期望值，在生产部门无特殊要求时，容差通常规定为均方差的３倍。 进行零件参数设计，就是要确定其标定值和容差。这时要考虑两方面因素：一是当各零件组装成产品时，如果产品参数偏离预先设定的目标值，就会造成质量损失，偏离越大，损失越大；二是零件容差的大小决定了其制造成本，容差设计得越小，成本越高。 试通过如下的具体问题给出一般的零件参数设计方法。 粒子分离器某参数（记作y ）由7个零件的参数（记作x 1,x 2,...,x 7）决定，经验公式为： 7616 .1242 3 56 .02485.01235136.0162.2142.174x x x x x x x x x x x Y ??? ? ????? ? ????? ??? ??--???? ? ??-????? ???=- y 的目标值（记作0y ）为1.50。当y 偏离0y ±0.1时，产品为次品，质量损失为1,000元；当y 偏离0y ±0.3时，产品为废品，损失为9,000元。 零件参数的标定值有一定的容许范围；容差分为Ａ、Ｂ、Ｃ三个等级，用与标定值的相对值表示，Ａ等为±1%，Ｂ等为±5%，Ｃ等为±10%。7个零件参数标定值的容许范围，及不同容差等级零件的成本（元）如下表（符号／表示无此等级零件）：
强对流潜势预报系统各个参数说明资料 （1）沙氏指数SI 反映大气稳定状况的一个指数。它定义为850hPa等压面上的湿空气团沿干绝热线上升，到达凝结高度后再沿湿绝热线上升至500hPa时所具有的气团温度T s850与500hPa等压面上的环境温度T500的差值。当SI<0时，大气层结不稳定，且负值越大，不稳定程度越大，反之，则表示气层是稳定的。 SI= T500- T s850 根据国外资料，SI与对流性天气有以下关系： SI〉-3°C发生雷暴的可能性很小或没有； 0°C< SI<3°C有发生阵雨的可能性； -3°C< SI<0°C有发生雷暴的可能性； -6°C< SI<-3°C有发生强雷暴的可能性； SI<-6°C有发生严重对流天气（如龙卷风）的危险； （2）抬升指数LI 气块从低层900m高度沿干绝热线上升，到达凝结高度后再沿湿绝热线上升至500hPa时所具有的温度T s与500hPa等压面上的环境温度T500的差值。当LI<0时，大气层结不稳定，且负值越大，不稳定程度越大，反之，则表示气层是稳 定的。 LI=T500-T s （3）有利抬升指数BLI 把700hPa以下的大气按50hPa间隔分层，并将各层中间高度处上的各点分别按干绝热线上升到各自的凝结高度，然后分别按湿绝热线抬升到500hPa，得到各点不同的抬升指数，其中的负值最大者即为最有利抬升指数。BLI<0时，大气层结不稳定，且负值越大，不稳定程度越大。 （4） K指数 K指数的定义为： K=（T850-T500）+T d850-（T-T d）700
其中T 与T d 分别表示温度与露点温度；下表500、700、850分别表示500、700与850hPa 。 K 指数计算式中第一项表示温度直减率，第二项表示低层水汽条件，第三 项表示中层饱和程度。因此K 指数可以反映大气的层结稳定情况。K 指数越大，层结越不稳定，统计结果：K ＜20 无雷雨；20＜K ＜25 孤立雷雨；25＜K ＜30 零星雷雨；30＜K ＜35 分散雷雨；K ＞35 成片雷雨。 (5)修正的K 指数MK Mk=0.5*（T 0+T 850）+0.5*（T d0+T d850）-T 500-（T-T d ）700 指考虑了地面温度状况的改进的K 指数。这里T 0表示地面温度，mK 值越大表示气团低层越暖湿，稳定度越小，因而越有利于对流产生。 （6）总指数TT 定义为：TT= T 850＋T d850－2T 500 下标850和500分别表示850hPa 和500hPa 。TT 越大，越容易发生对流天气。 （7）强天气威胁指数SWEAT SWEAT=12T d850+20（TT-49）+2f 850+f 500+125(S+0.2) T d850表示850hPa 露点温度（°C ），若T d850为负数，此项为0； TT= T 850＋T d850－2T 500 ,即总指数，若TT 小于49，则20（TT-49）项为0；f 850为850hPa 风速（海里/小时），以m/s 为单位的风速应乘以2；f 850为500hPa 风速（海里/小时），以m/s 为单位的风速应乘以2；)sin(850500S ，500与850分别代表500hPa 风向与850hPa 风向；最后一项125(S+0.2)在下列4个条件中任何一个条件不具备时为零：850hPa 风向在130°～250°之间；500hPa 风向在210°～310°之间；500hPa 风向减850hPa 风向为正；850hPa 及500hPa 风速至少等于15海里/小时（7.5m/s ）。 常用于龙卷预报，根据美国龙卷和强雷暴实例分析， SWEAT 指标值与天气关系是：发生龙卷时的SWEAT 临界值为400，发生强雷暴时SWEAT 的临界值为300。强雷暴主要是指伴有风速至少在 25 m ·s 以上的大风，或直径 1.9cm 以上降雹的雷暴天气。 （8）深对流指数DCI 诊断用深对流指数：深对流指伸展高度具有等于或大于均质大气高度H0
零件参数设计 例8.5 (零件参数设计) 一件产品由若干零件组装而成，标志产品性能的某个参数取决于这些零件的参数。零件参数包括标定值和容差两部分。进行成批生产时，标定值表示一批零件该参数的平均值，容差则给出了参数偏离其标定值的容许范围。若将零件参数视为随机变量，则标定值代表期望值，在生产部门无特殊要求时，容差通常规定为均方差的3 倍。 粒子分离器某参数(记作y )由7个零件的参数(记作7 2 1 ,,,x x x ?)决定, 经验公式为 7 616 .1242 356 .024 85.012 35136.0162.2142.174x x x x x x x x x x x y ??? ? ????? ???????? ? ??--????? ??-???? ??=- 当各零件组装成产品时，如果产品参数偏离预先设定的目标值，就会造成质量损失，偏离越大，损失越大。y 的目标值(记作0 y )为1.50.当 y 偏离1.00 ±y 时, 产品为次品, 质量损失为1000(元); 当y 偏离3 .00 ±y 时,产品为废品,损失为9000(元). 问题是要求对于给定的零件参数标定值和容差，计算产品的损失，从而在此基础上进行零件参数最优化设计。 表8.2给定引例中某设计方案7个零件参数标定值及容差。 容差分为A ﹑B ﹑C 三个等级, 用与标定值的相对值表示, A 等为%1±, B 等为%5±, C 等为%15±。求每件产品的平均损失。
表8.2 零件参数标定值及容差 解：在这个问题中，主要的困难是产品的参数值y是一个随机变 量，而由于y与各零件参数间是一个复杂的函数关系，无法解析的得到y的概率分布。我们采用随机模拟的方法计算。这一方法的思路其实很简单：用计算机模拟工厂生产大量"产品"（如10000件），计算产品的总损失，从而得到每件产品的平均损失。可以假设7个零件参数服从正态分布。根据表8.2及标定值和容差的定义，x1～N(0.1, (0.005/3)2), x 2～N(0.3,0.0052), x 3～N(0.1, (0.005/3)2), x4～N(0.1,0.0052), x5～N(1.5,(0.225/3)2), x6～N(16,(0.8/3)2), x ～N(0.75,(0.0375/3)2), 下面的M脚本eg8_5.m产生1000对零件参数7 随机数，通过随机模拟法求得近似解约f=2900元。 %M文件eg8_5.m clear;mu=[.1 .3 .1 .1 1.5 16 .75]; sigma=[.005/3,.005,.005/3,.005,.225/3,.8/3,.0375/3]; for i=1:7 x(:,i)=normrnd(mu(i),sigma(i),1000,1);
南京信息工程大学实习报告 2015－ 2016学年第学期强对流天气实习报告时间 2016.6.4 一．天气概况（请在此部分简要概括此次天气过程） 由于我国中东部大部分地区在4月份回暖明显，随着系统的东移增强发展，在所影响的区域均产生了雷暴大风、冰雹和短时强降水天气，但不同阶段各有不同。本次强对流系统影响26日西北地区东部的时候，所产生的强对流天气主要是雷暴大风和冰雹，仅个别地区出现了短时强降水。系统主体27日影响华北北部的时候，华北北部的强对流天气以雷暴大风和冰雹为主，北京全市出现雷暴天气，但在南部分裂出的短波槽所产生的强对流天气以短时强降水为主（如图1a）。但在28日系统主体南落的过程中，出现了本次过程最强的强对流天气。较强对流出现的具体时段为28日14时至29日02时，最为集中的是28日20时前后，之后系统东移入海，对我国的影响宣告结束。在强对流天气发生的最强时段（28日20时前后），江淮大部出现了较为集中的雷暴大风和冰雹天气（如图1b），并伴有较强的短时强降水，其中江苏南京六合地区的冰雹最大直径达5厘米，江苏扬州地区的冰雹最大直径超过10厘米，受强对流天气影响的大部分地区出现了（20m/s）八级以上瞬时大风，最大风力出现在安徽东北部，达到了9级，这一时段的最大小时降水更是达到了96.4毫米，出现在江苏常州金坛。 图12015年4月27日北京地区(a)和28日(c)江淮地区的24小时强对流天气实况 4月27日和28日的强对流天气为前倾槽型和华北涡型。前倾槽形势下高空槽后冷空气逐渐侵入,而低层为西南气流,层结不稳定,在地面辐合线的触发作用下爆发强对流天气。华北涡形势下冷涡深厚,随高度有所前倾,冷涡后部的偏北急流携带干冷空气南下,叠置于低层偏南暖湿气流之上,形成不稳定层结,在地面中尺度低压辐合区产生强对流天气。 二．环流形式和过程的综合分析（包括大范围的环流形式、中尺度的综合分析及对数参数分析） (1)大范围的环流形式 首先分析28日8时高空500hpa的环流形式（如图2所示），可以看到在山东北部地区出现了一冷涡，槽后冷平流显著，后部有急流与低层形成较强的风切变。28日前贝加尔湖西部短波槽超前于冷中心，槽不断发展，影响我国
强对流潜势预报系统各个参数说明 （1）沙氏指数SI 反映大气稳定状况的一个指数。它定义为850hPa等压面上的湿空气团沿干绝热线上升，到达凝结高度后再沿湿绝热线上升至500hPa时所具有的气团温度Ts850与500hPa等压面上的环境温度T500的差值。当SI<0时，大气层结不稳定，且负值越大，不稳定程度越大，反之，则表示气层是稳定的。 SI= T500- Ts850 根据国外资料，SI与对流性天气有以下关系： SI〉-3°C发生雷暴的可能性很小或没有； 0°C< SI<3°C有发生阵雨的可能性； -3°C< SI<0°C有发生雷暴的可能性； -6°C< SI<-3°C有发生强雷暴的可能性； SI<-6°C有发生严重对流天气（如龙卷风）的危险； （2）抬升指数LI 气块从低层900m高度沿干绝热线上升，到达凝结高度后再沿湿绝热线上升至500hPa时所具有的温度Ts与500hPa等压面上的环境温度T500的差值。当LI<0时，大气层结不稳定，且负值越大，不稳定程度越大，反之，则表示气层是稳定的。 LI=T500-Ts （3）有利抬升指数BLI 把700hPa以下的大气按50hPa间隔分层，并将各层中间高度处上的各点分别按干绝热线上升到各自的凝结高度，然后分别按湿绝热线抬升到500hPa，得到各点不同的抬升指数，其中的负值最大者即为最有利抬升指数。BLI<0时，大气层结不稳定，且负值越大，不稳定程度越大。 （4） K指数 K指数的定义为： K=（T850-T500）+Td850-（T-Td）700 其中T与Td分别表示温度与露点温度；下表500、700、850分别表示500、700与850hPa。 K指数计算式中第一项表示温度直减率，第二项表示低层水汽条件，第三项表示中层饱和程度。因此K指数可以反映大气的层结稳定情况。K指数越大，层结越不稳定，统计结果：K＜20 无雷雨；20＜K＜25 孤立雷雨；25＜K＜30 零星雷雨；30＜K＜35 分散雷雨；K＞35 成片雷雨。 (5)修正的K指数MK Mk=0.5*（T0+T850）+0.5*（Td0+Td850）-T500-（T-Td）700 指考虑了地面温度状况的改进的K指数。这里T0表示地面温度，mK值越大表示气团低层越暖湿，稳定度越小，因而越有利于对流产生。
第2章球磨机工作参数和效率的关系 为了全面了解球磨系统的特性，深入认识该系统，从众多错综复杂的影响因素中，找出影响球磨机内部参数的主要因素，抛弃次要因素，本章将对影响球磨机内部参数的因素进行分析，把握它们之间的相互制约关系，为过程模型的建立和球磨机内部参数的优化奠定基础。 2.1球磨机简介 通过物理方法进行的任何矿石浓缩处理均需要将矿石从脉石中分离出来，需将矿石粉碎成要求的尺寸。到目前为止，球磨机以其投资成本低、安装快速容易、使用维护费用低、磨出的物料形状好和生产能力上的优势，成为工业上应用最广泛的产品，用于将易碎、有粘性、腐蚀性较小的矿石块料磨碎成要求的尺寸，产生的细屑最少且适应处理特性在很广范围内变化的矿石。其磨矿的基本原理是当球磨机以一定的速度作旋转运动时，装入筒内的钢球在筒体衬板和钢球之间的摩擦力、钢球的重力以及由于磨机旋转而产生的离心力的作用下，将随着筒体作旋转的上升运动，被提升到一定的高度，然后当钢球的重力(实际上是重力的径向分力)大于或等于离心力时，就开始脱离筒体内壁，按照某一轨迹降落。这种周而复始的运动就产生了连续的冲击和研磨作用，从而粉碎物料，其中钢球主要的运动状态如图1所示。 （a）抛落式（b）泻落式 图1钢球的两种主要运动形态 球磨过程是复杂而又多变的生产系统，它具有下列特点：
(1 )影响因素多，是选矿工业中可变参数最多的作业之一，而且各因素之间相互影响、相互制约，检测也比较困难。这些影响参数大致可以分为三大类: （1）物料性质方面有:矿石的可磨度、给料粒度、产品细度等; （2）磨机结构方面有;磨机的结构、尺寸、衬板形状等; （3）磨机操作方面有:介质添加制度(如介质尺寸配比以及材质、介质充填率)、磨机转速、磨机给料量、磨矿浓度等。 上述因素中，第一类是磨矿过程的自变量，也是磨矿过程中干扰的主要来源。第二类被确定以后一般就不改变了(理想情况下)。第三类则是球磨机的工作条件，如果设备维修以及添加钢球的材质都是正常的，则其可改变的条件就是磨机转速、加球制度(介质配比和数量)、磨机给料量和磨矿浓度。一旦磨机加球制度、磨机给料量和磨矿浓度，则只有转速固定是可以变化的。 (2 )非线性：磨矿回路的参数因设备磨损程度不同是变化的，它们之间的关系是非线性的。如球磨机衬板的磨损，改变了其有效容积:钢球消耗量与添加量失调，改变了装球量和钢球的比例。又如，球磨机磨矿效率与其负荷之间的关系就是非线胜的，有最大值，它随工况变化而变化. (3) 时变性：磨矿过程中的许多因素如原矿性质、装球量、磨机衬板厚度等都是时变的。 (4 )滞后大。 (5 )机理复杂。 (6 )随机干扰因素多而且严重，这主要表现为： ①来自不同采区或同一采区不同采段的矿石，可磨性存在很大的差异，人工操作己经难以识别和作出相应操作以适应矿石性质的变化，导致生产率降低，消耗增大，对于贫、难、杂矿石这一问题尤为突出。 ②相关性极强的众多过程变量，如原矿性质、给矿量、磨矿浓度等;种变量的波动会引起其它变量乃至整个作业的改变。 ③非自动化操作时人为干扰因素多，主要起因于磨机操作者的素质和技术水平。由于操作不及时而引起的任何问题，都不仅直接影响该作业或回路，甚至影响整个选矿厂的经济技术指标。 球磨机合理的内部工作参数是取得最佳磨矿效果的必要条件。磨矿理论和实践表