目录
1 基本条件的确定 (2)
2 确定基础埋深 (2)
2.1设计冻深
2.2选择基础埋深
3 确定基础类型及材料 (2)
4 确定基础底面尺寸 (2)
4.1确定B柱基底尺寸
4.2确定C柱基底尺寸
5 软弱下卧层验算 (3)
5.1 B柱软弱下卧层验算
5.1 C柱软弱下卧层验算
6 计算柱基础沉降 (4)
6.1计算B柱基础沉降
6.2计算C柱基础沉降
7 按允许沉降量调整基底尺寸 (7)
8 基础高度验算 (7)
8.1 B柱基础高度验算
8.2 C柱基础高度验算
9 配筋计算 (12)
9.1 B柱配筋计算
9.2 C柱配筋计算
设计计算书
1 基本条件确定
人工填土不能作为持力层，选用亚粘土作为持力层。
2 确定基础埋深
2.1设计冻深
???Z =Z zw zs o d ψψze ψ=2.01.000.950.90???1.71=m
2.2选择基础埋深
根据设计任务书中给出的数据，人工填土d 1.5m =，因持力层应选在亚粘土层处，故取0m .2d =
3 确定基础类型及材料
基础类型为：柱下独立基础
基础材料：混凝土采用C25，钢筋采用HPB235。
4 确定基础底面尺寸
根据亚粘土e=0.95，l I 0.65=，查表得0, 1.0b d ηη==。因d=2.0m 。 基础底面以上土的加权平均重度：
1[18.0 1.519.0(2.0 1.5)]/2.018.25o γ=?+?-=3/m KN 地基承载力特征值a f （先不考虑对基础宽度进行修正）：
11(0.5)150 1.018.25(2.00.5)177.38a a d m f f d ηγ=+?-=+??-=a KP 4.1 确定B 柱基底尺寸
202400
17.47.177.3820 2.0
K a G F A m f d γ≥
==--?由于偏心力矩不大，基础底面面积按
20％增大，即A=1.20A =20.962m 。一般l/b=1.2～2.0，初步选择基础底面尺寸：
25.4 3.921.06m 3.9A l b b m =?=?==，虽然≤m 3,但b η=0不需要对a f 进行修正。
4.1.1持力层承载力验算
基础和回填土重：20 2.021.06842.4G G dA KN γ==??=
偏心距：0.0652400842.4k e m =
=+<0.90m 66
==
基础底面处的平均压力值：
2400842.4
153.96177.3821.06
K K K a F G P KPa f KPa A ++=
==<= 基础底面边缘的最大压力值：
max 660.065(1)153.96(1)165.08KPa 1.2212.865.4
K K k a F G e P f KPa A l +?=
+=?+=<= 基础底面边缘的最小压力值：
min 660.065
(1)153.96(1)142.8405.4
k k k F G e P KPa A l +?=
-=?-=> 满足要求。确定该柱基础底面长l=5.4m ，b=3.9m 。 4.2 确定C 柱基底尺
20180013.10.177.3820 2.0
K a G F A m f d γ≥
==--?由于偏心力矩不大，基础底面面积按
30％增大，即A=1.30A =17.032m 。一般l/b=1.2～2.0，初步选择基础底面尺寸：
25.2 3.317.16m , 3.33m,A l b b m =?=?==>虽然不需要对a f 进行修正。
4.2.1持力层承载力验算
基础和回填土重：20 2.017.16686.4G G dA KN γ==??= 偏心距：250l 5.2
0.1010.867m 1800686.466
k e m =
=<==+
基础底面处的平均压力值： 1800686.4
144.9177.3817.16
K K K a F G P KPa f KPa A ++=
==<= 基础底面边缘的最大压力值：
max 660.101(1)144.9(1)161.79 1.2212.865.2
k k k a F G e P KPa f KPa A l +?=
+=?+=<= 基础底面边缘的最小压力值：
min 660.101
(1)144.9(1)128.0105.2
k k k F G e P KPa A l +?=
-=?-=> 满足要求。确定该柱基础底面长l=5.2m ，b=3.3m 。
5 软弱下卧层验算
5.1 B 柱
软弱下卧层顶面处自重应力：
18.01.519.0 6.5150.5cz P KPa =?+?=
软弱下卧层顶面以上土的加权平均重度：
22150.5
18.81/8.0
m KN m γ=
= 由灰褐色淤泥质粉质粘土l e 1.10,I 1.0, 1.0 , 0.d b ηη====查表得：
100 1.018.81(8.00.5)241.08az f KPa =+??-=
由12/5200/1000 5.2,/(8.0 2.0)/3.0 1.540.5,s s E E z b ===-=>以及查表得地基压力扩散角25.2θ=
软弱下卧层顶面处的附加压力：
1() 5.4 3.9(153.9618.25 2.0)
23.46(2tan )(2tan )(5.42 6.0tan 25.2)(3.92 6.0tan 25.2)
K m Z lb P d P KPa
l z b z γθθ-??-?=
==+++??+? 验算：23.46150.5173.96241.08.az Z CZ P P KPa f KPa +=+=<=（满足） 5.2 C 柱
软弱下卧层顶面处自重应力：
18.01.519.0 6.5150.5cz P KPa =?+?= 软弱下卧层顶面处的附加压力：
1() 5.2 3.3(144.918.25 2.0)
19.17(2tan )(2tan )(5.22 6.0tan 25.2)(3.32 6.0tan 25.2)
K m Z lb P d P KPa
l z b z γθθ-??-?=
==+++??+?? 验算：19.17150.5169.67241.08.az Z CZ P P KPa f KPa +=+=<=（满足）
6 计算柱基础沉降
6.1 B 柱
基础底面处的自重应力：118.25 2.036.5cz m d KPa σγ=?=?= 基底压力：2280842.4
148.9720.96
F G P KPa A ++=
== 基底附加压力：0148.9736.5112.47CZ P P KPa σ=-=-= 6.1.1 确定基础沉降计算深度n Z
因为不存在相邻荷载的影响，可按下式估算基础沉降计算深度n Z ：
(2.50.4ln ) 3.9(2.50.4ln 3.0)7.637.6n Z b b m m =-=?-=≈
因 2b=3.94<≤，故 z 0.6m ?=。按该深度，沉降量计算至淤泥质亚粘土层。 6.1.2 沉降计算
沉降计算见表。其中α应用 “角点法”，即将基础分为4块相同的小面积，查表时按
2
,22b z
b l b l =查，查得的平均应力系数应乘以4。 表 B 柱基础最终沉降量计算
6.1.3 n Z 校核
根据规范规定，0.6,z m ?=计算出0.569,n s mm ?=并除以∑?i s （179.29mm ），得
0.00318<0.0250，表明所取n Z =10.6m 符合要求。 11.4.1.4 确定沉降经验系数s ψ 压缩层范围内土层压缩模量的平均植：
()
011011()
()
/4176.4
0.60380.98590.005062618.8 2.62i
i i i i s i si i i i i si A
P z z E A E P z z E KPa MPa
αααα-----=
=
??
-??
=
++==∑∑∑∑0112.47KPa 0.750.75150112.5ak P f KPa =<=?=，查表得s ψ=1.09
则基础最终沉降量：
1.09179.29105.43s i S s mm ψ=?=?=∑
6.2 C 柱
基础底面处的自重应力：118.25 2.036.5cz m d KPa σγ=?=?= 基底压力：1620686.4
134.4117.16
F G P KPa A ++=
== 基底附加压力：0134.4136.5097.91CZ P P KPa σ=-=-= 6.2.1 确定基础沉降计算深度n Z
因为不存在相邻荷载的影响，可按下式估算基础沉降计算深度n Z ：
(2.50.4ln ) 3.3(2.50.4ln 3.3) 6.67 6.7n Z b b m m =-=?-=取
因 4b 2≤<，故 6m .0z =?。按该深度，沉降量计算至淤泥质亚粘土层。 6.2.2 沉降计算
沉降见表。其中α应用 “角点法”，即将基础分为4块相同的小面积，查表时按
2
,22b z
b l b l =查，查得的平均应力系数应乘以4。
表 C 柱基础最终沉降量计算
6.2.3 n Z 校核
根据规范规定，,6.0m z =?计算出0.046,n s mm ?=并除以∑?i s 91.656mm ），得0.0005<0.0250，表明所取n Z =6.7 m 符合要求。 6.2.4 确定沉降经验系数s ψ
()
011011()()
/3318.38
0.93648
3541.57 3.54i
i i i i s i
si i i i i si A
P z z E A
E P z z E KPa MPa
αααα-----==
??
-??
=
==∑∑∑∑
097.910.750.75150112.5ak P f KPa =<=?=，查表得s ψ=1.0307
则基础最终量：
1.030791.65694.47s i S s mm ψ=?=?=∑
7 按允许沉降量调整基底尺寸
由于B 柱=s E 1.069MPa ，C 柱=s E 0.8387MPa ，由于小于4MPa ，属于高压缩土 ，
B C s s s 105.4394.4710.96mm ?=-=-=0.003l 0.003650019.5mm <=?=。符合要求。
8 基础高度验算
8.1 B 柱基础高度验算 8.1.1 计算基底反力
偏心距：284b 3.9
0.0880.65324066
n o M e m m F ?=
==<== 基础边缘处的最大和最小净反力：
max
0min 6324060.088168.89(1)(1)5.4 3.9 5.4138.8n n n e F KPa
P lb l KPa
????=
±=±=
? 8.1.2基础高度（选用阶梯形基础）
柱边基础截面抗冲切验算（见图1）
5.4, 3.9,b 0.4,a 0.6t c c l m b m a m m =====，初步选择基础高度h=1000㎜，从
下至上分300㎜，300㎜，400㎜三个台阶，950501000h o =-=㎜（有垫层），
789.0=hp β 。t o a 2h 0.420.95 2.3m b 3.9m +=+?=<=，取3m .2a b =，35m .122.34.02a a a b t m =+=+=
因偏心受压max ?n n P P 取 冲切力：
???
?
??????? ??---??? ??--=?2
00max 2222h b b b h a l P F c c n l
=2
5.40.6 3.90.4168.890.95 3.90.952222??
?????--?---??
? ?????????
=846.98KN
抗冲切力： 59.053.11027.1879.07.07.030?????=h a f m t hp β =1125.32KN >846.98KN 。可以。 结论：柱边对基础抗冲切强度满足要求。
45°
B
45°
12
图 1
45°
柱与基础交接处
45°
B
45°
12
图 2
45°
基础第一变阶处
45°
45°
B
45°
12
图 3
45°
基础第二变阶处
45°
8.1.3变阶处抗冲切验算
8.1.3.1 第一阶基础截面抗冲切验算（见图2）
10111600, 1.0,60050550, 2.5, 1.7,
hp t h mm h mm a m b a m β===-====
02 1.7 2.8
2 1.720.55 2.8m b 3.9m, 2.8, 2.2522
t b t b m a a a h a m a m +++=+?=<=====取 冲切力：
???
?
??????? ??---??? ??--=?2
011011max 2222h b b b h a l P F n l
=2
5.4 2.5 3.9 1.7168.890.55 3.90.552222??
?????--?---?? ? ?????????
=541.7KN
抗冲切力：300.70.7 1.0 1.2710 1.550.55hp t m f a h β=????? =757.87KN >541.7KN 。可以。 8.1.3.2 第二阶基础截面抗冲切验算（见图3）
20122300, 1.0,30050250, 3.8, 2.7,
hp t h mm h mm a m b a m β===-====023 2.5
2220.25 2.5m b 3.9m, 3.5, 3.2522
t b t b m a a a h a m a m +++=+?=<===
==取 冲切力：
???
?
??????? ??---??? ??--
=?2
022022max 2222h b b b h a l P F n l =2
5.4 4.5 3.92168.890.25 3.90.252222??
?????--?---??
? ????????
?
=124.98KN
抗冲切力：300.70.7 1.0 1.2710 3.250.25hp t m f a h β=????? =722.31KN >124.98KN 。可以。 8.2 C 柱基础高度验算 8.2.1 计算基底反力
偏心距：338b 3.30.1390.55243066
n o M e m m F ?=
==<== 基础边缘处的最大和最小净反力：
max
0min 6243060.139164.32(1)(1)5.2 3.3 5.2118.9n n n e F KPa
P lb l KPa
????=
±=±=
? 8.2.2基础高度（选用阶梯形基础）
柱边基础截面抗冲切验算（见图4）
5.2, 3.3,b 0.4,a 0.6t c c l m b m a m m =====，初步选择基础高度h=1000㎜，从
下至上分300㎜，300㎜，400㎜三个台阶，950501000h o =-=㎜（有垫层），
789.0=hp β 。t o a 2h 0.420.95 2.3m b 3.3m +=+?=<=，取3m .2a b =，35m .122.3
4.02a a a b t m =+=+=
因偏心受压max ?n n P P 取 冲切力：
???
?
??????? ??---??? ??--
=?2
00max 2222h b b b h a l P F c c n l =2
5.20.6 3.30.4164.320.95 3.30.952222??
?????--?---?? ? ?????????
=690.97KN
抗冲切力：59.053.11027.1789.07.07.030?????=h a f m t hp β =1125.32KN >690.97KN 。可以。 结论：柱边对基础抗冲切强度满足要求。
1
2
图 4
柱与基础交接处C
45°45°
45°
45°
1
2
图 5
基础第一变阶处
C
45°
45°
45°
45°1
2
图 6
基础第二变阶处C
45°
45°
45°
45°
8.2.3变阶处抗冲切验算
8.2.3.1 第一阶基础截面抗冲切验算（见图5）
10111600, 1.0,60050550, 2.3, 1.5,
hp t h mm h mm a m b a m β===-====02 1.0 2.6
2 1.520.55 2.6m b 3.3m, 2.6, 2.0522
t b t b m a a a h a m a m +++=+?=<=====取
冲切力：
???
?
??????? ??---??? ??--=?2
011011max 2222h b b b h a l P F n l
=2
5.2 2.3 3.3 1.5164.320.55 3.30.552222??
?????--?---??
? ????????
? =467.9KN
抗冲切力：300.70.7 1.0 1.2710 2.050.55hp t m f a h β=????? =1002.35KN >467.9KN 。可以。 8.2.3.2 第二阶基础截面抗冲切验算（见图6）
20122300, 1.0,30050250, 4.1, 2.5,
hp t h mm h mm a m b a m β===-====02 2.5 3.0
2 2.520.25 2.5m b 2.8m, 3.0, 2.7522
t b t b m a a a h a m a m +++=+?=<===
==取 冲切力：
???
?
??????? ??---??? ??--
=?2
022022max 2222h b b b h a l P F n l =2
5.2 4.1 3.3 2.5164.320.25 3.30.252222??
?????--?---?? ? ?????????
=158.98KN
抗冲切力：300.70.7 1.0 1.2710 2.750.25hp t m f a h β=????? =611.19KN >158.98KN 。可以。
9 配筋计算
选用HPB235钢筋，2210m N f y = 9.1 B 柱配筋计算（见图7） 9.1.1 基础长边方向
Ⅰ-Ⅰ截面（柱边） 柱边净反力
min max min 6.40.6()138.8(168.89138.8)155.2622 6.4
c n n n n l a P P P P KPa l ???++=+
-=+-=?Ⅰ 悬臂部分净反力平均值
max 11
()(168.89155.26)162.0822n n P P KPa +=?+=Ⅰ 弯矩
22max 111()()(2)162.08(6.40.6)(2 3.90.4)1862.89.24224
n n c c P P M l a b b KN m ?+=
-+=??-?+=Ⅰ
6
21101862.891010375.320.90.9210950
s y M A mm f h ?===??
Ⅲ-Ⅲ截面（第一变阶处）
min max min 6.4 2.5
()138.8(168.89138.8)159.7222 6.4c n n n n l a P P P P KPa l ???++=+-=+?-=?Ⅲ22max 1111
()()(2)164.31(6.4 2.5)(2 3.9 1.7)989.25.24224
n n P P M l a b b KN m
?+=-+=??-?+=ⅢⅢ 6
20989.25109516.590.90.9210550
s y M A mm f h ?===??ⅢⅢ
Ⅴ-Ⅴ截面（第二变阶处）
min max min ()138.8(168.89138.8)164.4222 6.4c n n n n P P P P KPa l ???=+
-=+-=?Ⅴ22max 2211
()()(2)166.66(6.4 4.5)(2 3.92)270.74.24224
n n P P M l a b b KN m
?+=-+=??-?+=ⅤⅤ 6
20270.74105729.950.90.9210250
s y M A mm f h ?===??ⅤⅤ
比
较
,
s s
s
A A A ⅠⅢ
Ⅴ
和，应按
Ⅰ
s A 配筋，实际配
226814,10465.210375.32s A mm mm φ=>
9.1.2基础短边方向
Ⅱ-Ⅱ截面
因该基础受单向偏心荷载，所以在基础短边方向的基底反力可按均匀分布计算。
取)(2
1
min max ??+=
n n n P P P 计算。 1
(168.89138.8)153.852
n P KPa =?+=
22max 011
()()(2)161.37(3.90.4)(2 6.40.6)1103.7.24224n n c P P M b b l a KN m
?+=-+=??-?+=Ⅱ6
201103.7106147.030.90.9210950s y M A mm f h ?===??ⅡⅡ
Ⅳ-Ⅳ截面（第一变阶处）
22max 1111()()(2)161.37(3.9 1.7)(2 6.4 2.5)497.91.24224
n n P P M b b l a KN m ?+=
-+=??-?+=Ⅳ 6
20497.91104789.90.90.9210550s y M A mm f h ?===??ⅣⅣ
Ⅵ-Ⅵ截面（第二变阶处）
22max 2211()()(2)161.37(3.9 2.7)(2 6.4 4.5)94.22.24224
n n P P M b b l a KN m ?+=
-+=??-?+=Ⅵ 6
2094.22101994.070.90.9210250
s y M A mm f h ?===??ⅥⅥ
比较，和ⅥⅣⅡA A A s s ,应按Ⅱs A 配筋，现在短边方向（5.4m 宽度范围内）配筋。但是，不能符合构造要求。实际按构造配筋
2210@75(7910),6201.56147.03s A mm mm φφ=>即
Ⅳ
Ⅵ
Ⅵ
Ⅳ
Ⅱ
Ⅱ
Ⅴ
Ⅴ
ⅢⅢⅠ
Ⅰ950
1000
950
1000
950
950
3003006400
图 7
650
4300
B
650
650200650
2001
650
650
①Φ10＠75
②Φ14＠70
Ⅵ
Ⅳ
Ⅱ
Ⅵ
Ⅳ
Ⅱ
Ⅴ
ⅤⅢⅢ
Ⅰ
Ⅰ③Φ10＠110
850
900
850
850
900
850
3003005800
图 8
④Φ14＠80
C
3005003600
550
550
500
2005502001
550
1000
400300
9.2 C 柱配筋计算（见图8） 9.2.1 基础长边方向
Ⅰ-Ⅰ截面（柱边） 柱边净反力
min max min 5.20.6
()118.9(164.32118.9)144.2322 5.2
c n n n n l a P P P P KPa l ???++=+
-=+-=?Ⅰ 悬臂部分净反力平均值
max 11
()(164.32144.23)154.2722n n P P KPa +=?+=Ⅰ 弯矩
22max 111()()(2)154.27(5.20.6)(2 3.30.4)952.1.24224
n n c c P P M l a b b KN m ?+=
-+=??-?+=Ⅰ
6
20952.1105302.70.90.9210950
s y M A mm f h ?===??ⅠⅠ
Ⅲ-Ⅲ截面（第一变阶处）
min max min 5.2 2.5
()118.9(164.32118.9)151.6522 5.2c n n n n l a P P P P KPa l ???++=+
-=+-=?Ⅲ22max 1111
()()(2)157.99(5.2 2.3)(2 3.3 1.5)448.43.24224
n n P P M l a b b KN m
?+=-+=??-??+=ⅢⅢ
620448.43104313.90.90.9210550
s y M A mm f h ?===??ⅢⅢ
Ⅴ-Ⅴ截面（第二变阶处）
2min max min 5.2 3.5
()118.9(164.32118.9)159.5222 5.2n n n n l a P P P P KPa l ???++=+
-=+?-=?Ⅴ22max 2211
()()(2)161.92(5.2 4.1)(2 3.3 2.5)74.29.24224
n n P P M l a b b KN m
?+=-+=??-?+=ⅤⅤ 6
2074.29101572.280.90.9210250
s y M A mm f h ?===??ⅤⅤ
比较,s s s A A A ⅠⅢⅤ和，应按Ⅰs A 配筋，实际配223514,5386.55302.7s A mm mm φ=> 9.2.2基础短边方向
Ⅱ-Ⅱ截面
因该基础受单向偏心荷载，所以在基础短边方向的基底反力可按均匀分布计算。 取)(2
1
min max ??+=
n n n P P P 计算。 1
(164.32118.9)141.612
n P KPa =?+=
22max 011
()()(2)152.97(3.30.4)(2 5.20.6)589.64 .24224
n n c P P M b b l a KN m
?+=-+=??-?+=Ⅱ6
20589.64103283.990.90.9210950s y M A mm f h ?===??ⅡⅡ
Ⅳ-Ⅳ截面（第一变阶处）
22max 1111()()(2)152.97(3.3 1.5)(2 5.2 2.3)262.27.24224
n n P P M b b l a KN m ?+=
-+=??-?+=Ⅳ 6
20262.27102523.010.90.9210550s y M A mm f h ?===??ⅣⅣ
Ⅵ-Ⅵ截面（第二变阶处）
22max 1111()()(2)152.97(3.3 2.5)(2 5.2 4.1)59.15.24224
n n P P M b b l a KN m ?+=
-+=??-?+=Ⅵ
62059.15101251.820.90.9210250
s y M A mm f h ?===??ⅥⅥ
比较，和ⅥⅣⅡA A A s s ,应按Ⅱs A 配筋，现在短边方向（5.2m 宽度范围内）配筋。但是，不能符合构造要求。实际按构造配筋
2210@110(4210),32973283.99s A mm mm φφ=>即
参考文献 ：
1 赵明华.《土力学与基础工程》.武汉理工大学出版社.2003年8月第2版。
2 钱鸿缙 刘惠珊 汪时敏.《地基与基础》.中国建筑工业出版社.2003年5月第3版。
3 周浪《建筑地基设计规范与应用》. 中国建筑工业出版社.2005年7月第1版。
第一部分建筑设计说明 1.1.总平面设计 本设计为一幢7层宾馆，首层层高为 4.5m，二至七层层高均为3.6m,考虑通风和采光要求，采用了南北朝向。设计室内外高差为 0.45m，设置了3级台阶作为室内外的连接。 1.2.平面设计 本宾馆由客房及其他辅助用房组成。设计时力求功能分区明确，布局合理，联系紧密，尽量做到符合现代化宾馆的要求。 （1）使用部分设计 1.客房：客房是本设计的主体，占据了本设计绝大部分的建筑面积。考虑到保证有足够的采光和较好的通风要求，故将宾馆南北朝向，东西布置。 2.门厅：门厅是建筑物主要出入口的内外过渡，人流分散的交通枢纽，对于宾馆而言，门厅要给人一种开阔的感觉，给人舒适的第一感觉，因此，门厅设计的好坏关系到整幢建筑的形象。 （2）交通联系部分设计 走廊连接各个客房、楼梯和门厅各部分，以解决房屋中水平联系和疏散问题。过道的宽度应符合人流畅通和建筑防火的要求，本设计中走廊宽度为2.4m。 楼梯是建筑中各层间的垂直联系部分，是楼层人流疏散必经通道。本方案中设有三部双跑楼梯以满足需求。 为满足疏散和防火要求，本宾馆设置了两部电梯。 （3）平面组合设计 该宾馆采用内廊式，由于本建筑的特殊功能，各个客房与服务台都需要有必要的联系。 1.3.立面设计 本方案立面设计充分考虑了宾馆对采光的要求，立面布置了很多
推拉式玻璃窗，样式新颖。通彻的玻璃窗给人一种清晰明快的感觉。 在装饰方面采用乳白色的外墙，窗框为银白色铝合金，色彩搭配和谐，给人一种亲切和谐放松自由的感觉，一改过去的沉闷和死板，使旅客可以轻松自在的在宾馆休息与生活。 1.4.剖面设计 根据采光和通风要求，各房间均采用自然光，并满足窗地比的要求，窗台高900mm。 屋面排水采用有组织内排水，排水坡度为2%，结构找坡。 为了符合规范要求，本设计中采用了两部电梯，满足各分区消防和交通联系的要求。 1.5.建筑设计的体会 本建筑在设计的过程中注意到总平面布置的合理性、交通联系的方便，达到人流疏散和防火的要求，对房间的布置及使用面积的确定，达到舒适、方便。立面的造型及周围的环境做到相互协调；整个建筑满足各方面的需求。使人，建筑和环境进行完美的结合。 本次建筑设计使我们把所学到的知识运用到其中，并通过翻阅大量的资料及在老师的指导下，设计中所遇到的问题得到一一解决。这次设计让我受益匪浅，既巩固了我们的专业知识，又积累了很多的经验。
目录 第一部分设计原始资料 0 第二部分结构构件选型 0 一、梁柱截面的确定 0 二、横向框架的布置 (1) 三、横向框架的跨度和柱高 (2) 第三部分横向框架内力计算 (2) 一、风荷载作用下的横向框架(KJ-14)内力计算 (2) 三、竖向恒载作用下的横向框架(KJ-14)内力计算 (10) 四、竖向活载作用下的横向框架(KJ-14)内力计算 (21) 第四部分梁、柱的内力组合 (28) 一、梁的内力组合 (28) 二、柱的内力组合 (30) 第五部分梁、柱的截面设计 (34) 一、梁的配筋计算 (34) 二、柱的配筋计算 (35) 第六部分楼板计算 (38) 第七部分楼梯设计 (40) 第一节楼梯斜板设计 (40) 第二节平台板设计 (41) 第三节楼梯梁设计 (41) 第八部分基础设计 (43) 第一节地基承载力设计值和基础材料 (43) 第二节独立基础计算 (43) 参考文献 (48) 致谢 (49)
第一部分 设计原始资料 建筑设计图纸：共三套建筑图分别为：某办公楼全套建筑图：某五层框架结构。 1．规模：所选结构据为框架结构，建筑设计工作已完成。总楼层为地上3~5层。各层的层高及各层的建筑面积、门窗标高详见建筑施工图。 2．防火要求：建筑物属二级防火标准。 3．结构形式：钢筋混凝土框架结构。填充墙厚度详分组名单。 4．气象、水文、地质资料： （1）主导风向：夏季东南风、冬秋季西北风。基本风压值W 0详分组名单。 （2）建筑物地处某市中心，不考虑雪荷载和灰荷载作用。 （3）自然地面-10m 以下可见地下水。 （4）地质资料：地质持力层为粘土，孔隙比为e=0.8，液性指数I 1=0.90，场地覆盖层为1.0 M ，场地土壤属Ⅱ类场地土。地基承载力详表一。 （5）抗震设防：该建筑物为一般建筑物，建设位置位于6度设防区，按构造进行抗震设防。 （6）建筑设计图纸附后，要求在已完成的建筑设计基础上进行结构设计。 第二部分 结构构件选型 一、梁柱截面的确定 1、横向框架梁 (1)、截面高度h 框架梁的高度可按照高跨比来确定，即梁高h=)8 1 ~121(L 。 h=)81~121( L 1=)8 1 ~121(×9200＝767~1150mm 取h=750mm (2)、截面宽度 b=)2 1~3 1(h=)2 1~3 1(×750＝250~375mm 取b=250mm 2、纵向连系梁 (1)、截面高度 h=11( ~)1218L 1=11 (~)1218×3600＝300~200mm 取h=300mm (2)、截面宽度
塔吊基础设计计算书(桩基础) 一、编制依据 1、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002 ); 2、《建筑地基基础设计规范》(DBJ 15-31-2003 )； 3、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001 )； 4、《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002 )； 5、《简明钢筋混凝土结构计算手册》； 6、《地基及基础》(高等学校教学用书)(第二版)； 7、建筑、结构设计图纸； 8、塔式起重机使用说明书； 9、岩土工程勘察报告。 二、设计依据 1、塔吊资料 根据施工现场场地条件及周边环境情况，选用1台QTZ160 自升塔式起重机。塔身自由高度56m，最大吊运高度为203米，最大起重量为10t，塔身尺寸为1.70m x 1.70m，臂长65m。 2、岩土力学资料，(BZK8孔) 3、塔吊基础受力情况
基础顶面所受垂直力 基础顶面所受水平力 基础所受倾翻力矩 基础所受扭矩 三、基础设计主要参数 基础桩： 4①800钻孔桩, 桩顶标高-2.90m ，桩长为15.96m ，桩端入微风化0.5m 。 承台尺寸：平面4.0 X 4.0m ，厚度h=1.50m ，桩与承台 中心距离为1.20m ;桩身混凝土等级：C25。 承台混凝土等级：C35 ； 承台面标高：-1.50m (原地面标高为-0.6m ，建筑物基坑开挖深度 为-11.9m )。 比较桩基础塔吊基础的工作状态和非工作状态的受力情况，桩基础 按非工作状态计算，受力如上图所示： F k =850.0kN G k = 25 X 4 X 4 X 1.50=600kN F h =70kN M k =3630+70 X 1.50=3735kN.m 四、单桩允许承载力特征值计算 1、单桩竖向承载力特征值： 1 )、按地基土物理力学指标与承载力参数计算 A p = n r 2 = 0.5027m 2 R a R sa R ra R pa (DBJ15-31-2003 ) ( 10.2.4-1 ) C 1 0.40; C 2 0.05; f rs 10MPa; f rp 10MPa R sa u q sia l i 3.1415926 0.8 (40 13.76 60 0.7) 1488.9kN F (1= /OlkliL 团 / =3630kN,tn J 丈h 80( 1 2400 -- 4000 d Fk -- Fh-- M ---- M Z ---- 塔吊基础受力示意图 Fk=850kN
多 高 层 钢 结 构 住 宅 方案设计
1、工程概况 1.1工程名称：雅居乐多高层钢结构住宅； 1.2建设地点：东莞市区某地； 1.3工程概况：场地大小为30m×30m，8～12层，建筑总高度不超过40m，室内外高差为0.3m，设计使用年限为50年； 1.4基本风压：0ω=0.8kN/m2，地面粗糙程度为C类； 1.5抗震要求：抗震设防类别为丙类，抗震设防烈度为8度，Ⅱ类场地土，设计地震分组为第一组。 2、场地土层情况 表2-1 场地土层情况 3 3.1建筑布置 3.1.1首层建筑平面图 如下图3-1所示，首层平面设计为大空间的形式，可以用此空间做为店面，即商住两用住宅。中间设计为过道、楼梯和电梯。由过道和墙把首层建筑分开为四个大空间，作为四爿店。由于商业的要求，首层平面将进行比较豪华的装修，例如钢柱将外包为方柱，而墙也做成玻璃幕墙与装饰墙混合的形式。此外，门也将用比较好看的旋转门，以吸引顾客。
图 3-1 首层建筑平面图 3.1.2标准层平面图 如下图3-2所示，标准层平面设计为商品房，以中间两墙为分隔墙，分为四户。朝北两户面积较小，内设一个客厅，四个卧室，两个卫生间，一个厨房，一个阳台（左右侧阳台以一墙分开）。而朝南两户面积较大，内设一个客厅，五个卧室，一个书房，一个厨房，两个卫生间，一个杂物间，一个独立阳台。此外，左右两户为于中间墙对称。
图 3-2 标准层平面图 3.1.3顶层平面图 如下图3-3所示，顶层设计为空旷的天台，外围有1.2m的女儿墙，屋檐外挑500mm。
图3-3 顶层平面图
3.1.4剖面图 图3-4 剖面图1
第一章建筑设计 一、建筑概况 1、设计题目：++++++++++++ 2、建筑面积：6500㎡ 3、建筑总高度：19.650ｍ（室外地坪算起） 4、建筑层数：六层 5、结构类型：框架结构 二、工程概况： 该旅馆为五层钢筋框架结构体系，建筑面积约6500m2，建筑物平面为V字形。走廊宽度2.4m,标准层高3.6m，室内外高差0.45m，其它轴网尺寸等详见平面简图。 三、设计资料 1、气象条件 本地区基本风压 0.40kN/㎡，基本雪压0.35kN/㎡(按你设计的城市查荷载规范) 2、抗震烈度：7度第一组，设计基本地震加速度值0.01g(按你设计的城市查抗震规范) 3、工程地质条件 建筑地点冰冻深度0.7M；(按你设计的城市查地基设计规范) 建筑场地类别：Ⅱ类场地土；（任务书如无，可按此） 场地土层一览表（标准值）（可按此选用）
注：1）地下稳定水位居地坪-6m以下； 2）表中给定土层深度由自然地坪算起。 4、屋面做法： 防水层：二毡三油或三毡四油 结合层：冷底子油热马蹄脂二道 保温层：水泥石保温层（200mm厚） 找平层：20mm厚1：3水泥砂浆 结构层：100mm厚钢筋砼屋面板 板底抹灰：粉底15mm厚 5、楼面做法：水磨石地面：或铺地砖 120㎜厚现浇砼板（或按你设计的楼板厚度） 粉底（或吊顶）15mm厚 6、材料 梁、柱、板统一采用混凝土强度等级为C30，纵筋采用HPB335，箍筋采用HPB235，板筋采用HPB235级钢筋 四、建筑要求 建筑等级:耐火等级为Ⅱ级 抗震等级为3级 设计使用年限50年 五、采光、通风、防火设计 1、采光、通风设计 在设计中选择合适的门窗位置，从而形成“穿堂风”，取得良好的效果以便于通风。 2、防火设计 本工程耐火等级为Ⅱ级，建筑的内部装修、陈设均应做到难燃化，以减少火灾的发生及降低蔓延速度，公共安全出口设有三个（按设计），可以方便人员疏散。因该为旅馆的总高度超过21m属多层建筑，因而根据《高层民用建筑设计防火规范》（2001版GB50045-95）规定，楼梯间应采用封闭式，防止烟火侵袭。在疏散门处应设有明显的标志。各层均应设有手动、自动报警器及高压灭火水枪。 六、建筑细部设计 1、建筑热工设计应做到因地制宜，保证室内基本的热环境要求，发挥投资的经济效益。 2、建筑体型设计应有利于减少空调与采暖的冷热负荷，做好建筑围护结构的保温和隔热，以利节能。
混凝土结构设计毕业设 计计算书 This model paper was revised by LINDA on December 15, 2012.
本科毕业设计 河南省郑州市企业办公楼的设计 学院:城市建设学院 专业:土木工程 学号:1162 学生姓名:郑健 指导教师:唐红 日期:二○一七年六月 摘要 本设计的题目是：河南省郑州市企业办公楼的设计，结构建筑规模为6层框架结构，各层层高（底层层高）,建筑物总高度为 ,总建筑面积为。 对本课题的研究将分为毕业实习、建筑设计、结构设计、毕业设计整理四个方面。毕业实习阶段，收集必要的设计原始资料，做好设计前的调查研究工作，参考同类型设计的文字及图纸资料。学习有关的国家法规及规范。建筑设计分为初步设计及施工图设计两个阶段，在此阶段将拟定建筑方案，确定建筑使用的材料及做法，确定建筑的总体形状及各种尺寸，绘出平、立、剖、总平面图、详图、写出施工说明并列出门窗明细表。结构设计
阶段主要是进行结构计算简图的确定、荷载计算、内力分析、内力组合、梁、柱截面配筋、板的设计、楼梯的设计、基础的设计以及结构施工图的绘制等；毕业设计整理阶段则是对毕业设计所需资料的装订，按学校毕业设计条例及教研室实施细则整理毕业设计成果，做好毕业答辩准备工作。 关键词：结构设计；框架结构；荷载；配筋
Abstract This design topic is the design of Zhengzhou city enterprise office building, construction scale of 6 storey frame structure, each layer of (bottom height , the building’s height is , and the total construction area are . The study on this subject will be divided into graduation practice, architectural design, structural design, from four aspects of the design of finishing. The graduation practice stage, collecting the original design information necessary to do research work, before the design, drawings and documents with reference to the text type design. Learn about the national regulations and architectural design specifications. The design of the two stages of preliminary design and construction drawing, this stage will draw the construction plan, determine the use of materials and construction practices, to determine the overall shape and size, building paint Ping, Li, section, general layout, construction details, write instructions and lists the windows list. The structure design stage is mainly determined. The structure calculation diagram load calculation, internal force analysis, the combination of internal forces, beam, column reinforcement, plate design, stair design, foundation design and construction drawing design; finishing The stage is the information needed in the graduation design of binding rules for the
本word文档可编辑修改 PKPM软件出品安全设施计算软件(2019) 塔吊四桩基础的计算书 依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》 (JGJ/T 187-2009)。 一.参数信息 塔吊型号 :QTZ50 塔机自重标准值 :Fk1=357.70kN 起重荷载标准值 :Fqk=50.00kN 非工作状态下塔身弯矩 :M=-356.86kN.m 塔身宽度 :B=1.6m 塔吊最大起重力矩 :M=733.7kN.m 塔吊计算高度 :H=35m 桩身混凝土等级 :C80 保护层厚度 :H=50mm 承台厚度 :Hc=1.2m 承台混凝土等级 :C35 矩形承台边长 :H=5.0m 承台箍筋间距 :S=200mm 承台顶面埋深 :D=0.0m 桩间距 :a=1.25m 承台钢筋级别 :HRBF400 桩直径 :d=0.4m 桩钢筋级别 :HPB300 桩型与工艺 :预制桩 桩入土深度 :24m 桩空心直径 :0.2m 计算简图如下： 二.荷载计算 1.自重荷载及起重荷载 1)塔机自重标准值 F =357.7kN k1 2)基础以及覆土自重标准值 G =5×5×1.20×25=750kN k 3)起重荷载标准值
F qk=50kN 2.风荷载计算 1)工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a.塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) W =0.8×1.59×1.95×1.49×0.2=0.74kN/m 2 k q =1.2×0.74×0.35×1.6=0.50kN/m sk b.塔机所受风荷载水平合力标准值 F =q×H=0.50×35.00=17.39kN vk sk c.基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M =0.5F×H=0.5×17.39×35.00=304.24kN.m sk vk 2)非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a.塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m)2 W =0.8×1.62×1.95×1.49×0.35=1.32kN/m 2 k q =1.2×1.32×0.35×1.60=0.89kN/m sk b.塔机所受风荷载水平合力标准值 F =q×H=0.89×35.00=31.00kN vk sk c.基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M =0.5F×H=0.5×31.00×35.00=542.46kN.m sk vk 3.塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M =-356.86+0.9×(733.7+304.24)=577.28kN.m k 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M =-356.86+542.46=185.60kN.m k 三.桩竖向力计算 非工作状态下： Q =(F +G)/n=(357.7+750.00)/4=276.93kN k k k Q kmax=(F +G)/n+(M +F×h)/L k k k vk
一．建筑设计说明 一、工程概况 1.工程名称：青岛市某重型工业厂房； 2.工程总面积：3344㎡ 3.结构形式：钢结构排架 二、建筑功能及特点 1.该拟建的建筑位于青岛市室内，设计内容：重型钢结构厂房，此建筑占 地面积3344㎡。 2.平面设计 建筑物朝向为南北向，双跨厂房，每跨跨度为21m，柱距为6m，采用柱网为21m ×6m，纵向定位轴线采用封闭式结合方式。 3.立面设计 该建筑立面为了满足采光和美观需求，设置了大面积的玻璃窗。 4.剖面设计 吊车梁轨顶标高为 6.9m，柱子高度H=6.9+3.336+0.3=10.536,取柱子高度为10.8m。 5.防火 防火等级为二级丁类，设一个防火分区，安全疏散距离满足房门只外部出口或封闭式楼梯间最大距离。 室内消火栓设在两侧纵墙处，两侧及中间各设两个消火栓，满足间距小于50m 的要求。 6.抗震 建筑的平面布置规则，建筑的质量分布和刚度变化均匀，满足抗震要求。 7.屋面 屋面形式为坡屋顶：坡屋顶排水坡度为10%，排水方式为有组织内排水。屋面做法采用《01J925-1压型钢板、夹芯板屋面及墙体建筑构造》中夹芯钢板屋面。 8.采光 采光等级为Ⅳ级，窗地比为1/6,窗户面积为1160㎡，地面面积为3344平方米，窗地比满足要求，不需开设天窗。 9.排水 排水形式为有组织内排水，排水管数目为21个。 三、设计资料 1.自然条件 2.1工程地质条件：场区地质简单，无不利工程地质现象，条件良好， 地基承载力标准值1000Kpa，为强风化花岗岩，场区内无地下水。 冻土深度为0.5m。 2.2抗震设防：6度 2.3防火等级：二级 2.4建筑物类型：丙类 2.5基本风压:W=0.6KN/㎡，主导风向：东南风
《钢结构设计原理》课程设计 计算书 专业：土木工程 姓名 学号： 指导老师：
目录 设计资料和结构布置- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -1 1.铺板设计 1.1初选铺板截面 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 2 1.2板的加劲肋设计- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 3 1.3荷载计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 4 3.次梁设计 3.1计算简图- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 5 3.2初选次梁截面 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 5 3.3内力计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 6 3.4截面设计 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 6 4.主梁设计 4.1计算简图 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 7 4.2初选主梁截面尺寸 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 7 5.主梁内力计算 5.1荷载计算- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 9 5.2截面设计- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 9 6.主梁稳定计算 6.1内力设计- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -- - - - - - - - - - - - 11 6.2挠度验算- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 13 6.3翼缘与腹板的连接- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 13 7主梁加劲肋计算 7.1支撑加劲肋的稳定计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 14 7.2连接螺栓计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 14 7.3加劲肋与主梁角焊缝 - - - - - - - - - - - - - - - - -- - - - - - - - - - - - - 15 7.4连接板的厚度 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 15 7.5次梁腹板的净截面验算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 15 8.钢柱设计 8.1截面尺寸初选 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 16 8.2整体稳定计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 16 8.3局部稳定计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 17 8.4刚度计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 17 8.5主梁与柱的链接节点- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 18 9.柱脚设计 9.1底板面积 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 21 9.2底板厚度 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 21 9.3螺栓直径 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 21 10.楼梯设计 10.1楼梯布置 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 22
摘要 该计算书为滨岛医疗中心门诊楼建筑方案及钢框架结构设计计算书，本设计依据建筑方案及给出的结构类型。参照规范有《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）、《建筑抗震规范》（GB 50011-2010）、《混凝土结构规范》（GB 50010-2010）、《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）等。完成设计内容有：建筑方案、结构平面布置、结构计算简图确定、荷载统计、内力计算、内力组合、主、次梁、柱选取及布置连接截面验算以及节点设计、楼梯设计、基础设计、工程概预算。结构类型为钢框架结构，梁、柱为钢梁、钢柱，板为组合楼板，柱脚采用埋入式，楼梯为板式钢筋混凝土楼梯、基础采用锥形独立基础。本计算书中列出了框架在恒荷载、活荷载、地震荷载、风荷载作用下的弯矩、剪力、轴力图以及内力组合表。 关键词结构设计；钢框架；独立基础；医用建筑
Abstract The calculations for the BinDao medical center clinic building steel frame building solutions and design calculations, based on the design and construction program structure given type. Design process based on structural loads standard (GB50009-2012) determine the structure of the load, in accordance with the Seismic Design of Buildings (GB50011-2010), design of steel structures (GB50017-2003) and the relevant requirements for structural design and calculation. The main work to complete the structure diagram layout and calculation of the identification, load statistics, internal force calculation and combination of primary and secondary beams and floor cross-section design and checking, node connection design, staircase design, basic design as well as project budget.Type of structure is steel frame structure, beams, columns of steel beams, steel columns, plates of composite slabs, column foot buried, reinforced concrete slab staircase stairs, independent foundation with a tapered base. Meanwhile, The calculations in the framework of the book lists the dead load, live load, seismic loads, wind loads bending moment, shear, axial force, and force combination table. Keywords Structural Design; Steel Frame;single footing medical building;
塔吊基础设计计算书(桩基础) 编制依据 《建筑地基基础设计规范》( GB50007-2002 ); 《建筑地基基础设计规范》( DBJ 15-31-2003 )； 《建筑结构荷载规范》( GB 50009-2001 )； 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002 )； 《简明钢筋混凝土结构计算手册》； 《地基及基础》(高等学校教学用书)(第二版)； 建筑、结构设计图纸； 塔式起重机使用说明书； 岩土工程勘察报告。 设计依据 塔吊资料 根据施工现场场地条件及周边环境情况，选用1台QTZ160自升塔式起重机。塔身自由高度56m,最大吊运高 度为203米，最大起重量为10t，塔身尺寸为1.70m x 1.70 m, 臂长65m。 岩土力学资料，(BZK8 孔) 塔吊基础受力情况
基础设计主要参数 4 ①800钻孔桩， 基础桩： 标高-2.90m ，桩长为15.96m ，桩端 桩顶 入微风化 0.5m 。 承台尺寸：平面 4.0 X 4.0 m,厚度 h=1.50m ，桩 与承台 中心距离为 1.20m ;桩身混凝土等级： C25。 承台混凝土等级： C35; 承台面标高：-1.50m (原地面标高 为-0.6m ，建筑物基 坑开挖深度 为-11.9m ) 比较桩基础塔吊基础的工作状态和非工作状态的受力 情况，桩基础按 非工作状态计算，受力如上图所示： Fk=850.0kN Gk=25X 4X 4X 1. 50=600kN Fk Fh M Mz 工作状态 950 30 2780 340 非工作状 态 850 70 3630 F k ----基础顶面所受垂直力 F h ----基础顶面所受水平力 M ----基础所受倾翻力矩 M----基础所受扭矩 Fh F k 塔吊基础受力示意图 Fk=8bOk \ =363%N.m 2430 =70kbL. 400C
毕业设计说明书（毕业论文） 毕业设计（论文）题目 专业：土木工程专业 学生：赵鹏 指导教师：王羡农 河北工程大学土木工程学院 2013年05月29日
摘要 本设计工程为邯郸地区一67.5米双跨钢结构。主要依据《钢结构设计规范})GB50017-2003和《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》GECS 102:2002等国家规范，综合考虑设计工程的规模、跨度、高度及用途，依据“适用、经济、在可能条件下注意美观”的原则，对各组成部分的选型、选材、连接和经济性作了比较，最终选用单层门式钢架的结构形式。梁、柱节点为刚性连接的门式钢架具有结构简洁、刚度良好、受力合理、使用空间大及施工方便等特点，便于工业化，商品化的制品生产，与轻型维护材料相配套的轻型钢结构框架体系己广泛应用于建筑结构中，本设计就是对轻型钢结构的实际工程进行建筑、结构设计与计算。主要对承重结构进行了内力分析和内力组合，在此基础上确定梁柱截面，对梁柱作了弯剪压计算，验算其平而内外的稳定性;梁柱均采用Q235钢，10. 9级摩擦型高强螺栓连接，局部焊接采用E43型焊条，柱脚刚性连接，梁与柱节点也刚性连接;屋面和墙面维护采用双层彩色聚苯乙烯夹芯板;另外特别注重了支撑设置、拉条设置，避免了一些常见的拉条设计错误。 关键词:轻型钢结构门式钢架内力分析双层彩色聚苯乙烯夹芯板节点
Abstract This project in handan area is a 67.5m double-span steel structure. The project designed strictly complies with the relavant stipulations of the "CODE FOR DESIGN OF STEEL STRUCTURES (GF50017-2003)" and "TECHNICAL SPECIFICATION FOR STEEL STRUCTURE OF LIGHT WEIGHT BUILDINGS WITH GABLED FRAMES (CECS 102:2002)", and some others. Synthesize the scale of the consideration design engineering and across a principle for span and use, according as" applying, economy, under the possible term attention beautifully", Connecting method, structure type and material of each part which consist of a light-weight steel villa are analysed, then choose the construction form that use single layer a type steel. The beam, pillar node is a light steel construction frame system that rigid and copular a type steel a ware for having construction Simple, just degree goodly, suffering dint reasonablely, using space bigly and starting construction convenience etc. characteristics, and easy to industrialisation, commercializing produce, thinking with light maintenance material the kit the already extensive applying in the building construction inside, this design is to proceeds the building, construction design to the structural and actual engineering in light steel and calculation. The tractate includes the internal force analyzes and combines, based on these analyses; we can choose the section of beam and calumniation. Next, checking computatians of stability calculatian of the plane structure. The steel beam and column employs Q235 carbon structural steel. Connection bolts are high strength bolt of friction type with behavioral grade 10.9. Common bolts are rough type made by Q235-B.F steel. Rod for manual welding usually adopts E43..Rigid connections apply to the column leg and the connection of column and beam adopts hinged connection. The metope and roofage adopts the Bauble-decked colored polystyrene clamps the circuit board. otherwise, it is analysed that the forced state of the bracing system for a steel factor building under wind land, and the design of a bracing truss for a building with larger width. Avoid some errors in the design of brace, tension rod, and tension rod jpints. Keywords:Lightweight steel structures; gabled frame; the internal force analyzes; The double-decked colored polystyrene clamps the circuit board;joint
湖南科技大学 毕业设计（论文） 题目 作者 学院 专业 学号 指导教师 二〇〇年月日
湖南科技大学 毕业设计（论文）任务书 院系（教研室） 系（教研室）主任:（签名）年月日 学生姓名: 学号: 专业: 1 设计（论文）题目及专题： 2 学生设计（论文）时间：自年月日开始至年月日止 3 设计（论文）所用资源和参考资料： 4 设计（论文）应完成的主要内容： 5 提交设计（论文）形式（设计说明与图纸或论文等）及要求： 6 发题时间：年月日 指导教师：（签名） 学生：（签名）
湖南科技大学 毕业设计（论文）指导人评语 [主要对学生毕业设计（论文）的工作态度，研究内容与方法，工作量，文献应用，创新性，实用性，科学性，文本（图纸）规范程度，存在的不足等进行综合评价] 指导人：（签名） 年月日指导人评定成绩：
湖南科技大学 毕业设计（论文）评阅人评语 [主要对学生毕业设计（论文）的文本格式、图纸规范程度，工作量，研究内容与方法，实用性与科学性，结论和存在的不足等进行综合评价] 评阅人：（签名） 年月日评阅人评定成绩：
湖南科技大学 毕业设计（论文）答辩记录 日期： 学生：学号：班级： 题目： 提交毕业设计（论文）答辩委员会下列材料： 1 设计（论文）说明书共页 2 设计（论文）图纸共页 3 指导人、评阅人评语共页 毕业设计（论文）答辩委员会评语： [主要对学生毕业设计（论文）的研究思路，设计（论文）质量，文本图纸规范程度和对设计（论文）的介绍，回答问题情况等进行综合评价] 答辩委员会主任：（签名） 委员：（签名） （签名） （签名） （签名）答辩成绩： 总评成绩：
5#塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2019)。 一. 参数信息 本计算书参考塔吊说明书荷载参数进行验算。 塔吊型号:TC6513-6 塔机工作状态:Fv=696.9kN,Fh=25.4kN 塔机非工作状态:Fv=586.3kN,Fh=103.2kN 工作状态倾覆力矩:M=2148.2kN.m 非工作状态倾覆力矩:M=2798.6kN.m 塔吊计算高度:H=77m 塔身宽度:B=1.8m 桩身混凝土等级:C80 承台混凝土等级:C35 保护层厚度:H=50mm 矩形承台边长:H=6m 承台厚度:Hc=1.35m 承台箍筋间距:S=200mm 承台钢筋级别:HRB400E 承台顶面埋深:D=0.0m 桩直径:d=0.6m 桩间距:a=4.8m 桩钢筋级别:HRB400E 桩入土深度:35m 桩型与工艺:预制桩 桩空心直径:0.38m 计算简图如下： 二. 荷载计算
1. 塔机基础竖向荷载 1) 塔机工作状态竖向荷载标准值 F k =696.9kN 2) 塔机非工作状态竖向荷载标准值 F k =586.3kN 3) 基础以及覆土自重标准值 G k =6×6×1.35×25=1215kN 2. 塔机基础水平荷载 1) 工作状态下塔机基础水平荷载标准值 F vk = 25.40kN 2) 非工作状态下塔机基础水平荷载标准值 F vk = 103.20kN 3. 塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M k = 2148.20kN.m 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M k = 2798.60kN.m 三. 桩竖向力计算 非工作状态下： Q k =(F k +G k )/n=(586.3+1215.00)/4=450.33kN Q kmax =(F k +G k )/n+(M k +F vk ×h)/L =(586.3+1215)/4+Abs(2798.60+103.20×1.35)/6.79=883.19kN Q kmin =(F k +G k -F lk )/n-(M k +F vk ×h)/L =(586.3+1215-0)/4-Abs(2798.60+103.20×1.35)/6.79=17.46kN 工作状态下： Q k =(F k +G k +F qk )/n=(696.9+1215.00)/4=477.98kN Q kmax =(F k +G k +F qk )/n+(M k +F vk ×h)/L