前言
工业机械手是近几年来出现的一种技术装备,它能够仿人体上肢的某些动作,在生产中代替人搬运物体或操持工具进行操作。因此,机械手的应用越来越普遍,并有着广泛的发展前途。
为了提高生产的自动化水平和劳动生产率,减轻工人的劳动,并且可保证产品的质量。
在设计机械手之前,我们到工厂进行了实地考察对其结构、运动形式进行研究和分析。回校之后,通过查找有关资料进行机械手的初步设计和计算。
通过这次设计,培养了我们综合运用所学的理论知识掌握了工程设计的一般程序,建立了正确的设计思想,使我们学到了许多在课堂上没有学到的知识,为我们将来的工作奠定了一定的基础。
在设计过程中得到了老师的指导和帮助,在此向您表示感谢。
由于我们的能力有限,在计算和结构中难免会出现缺点错误,真诚期待各位领导和各位老师给予批评指正。
1.机械部分
1-1 确定机械手的结构及拟定工作原理图
一、设计要点
1、130,152大炮药筒压底工序上,下料机械手完成顶料、抓料、提开、转腕、下降、放料。
2、手臂行程分为两个行程:提开和放料:1000mm
3、传动方式:液压传动
4、抓持工件的重量:130、16.15kg ;152、12.48kg
二、传动方案的确定
1、驱动方式的确定:
该机械手采用的是液压传动,它与气压传动相比,能够有如下优点:
1)能得到较大的输出力和力矩。
2)液压传动滞后现象小,反映较灵敏,传动平稳,由于气压传动能得到较
高的速度,但空气粘性比油液低,传动中冲击较大,不利于精确定位。
3)输出力和运动速度控制比较容易,输出力和运动速度在一定的油缸尺寸
下,主要决定于油液的压力和流量,通过调节相应的压力和流量,能比
较方便地控制输出功率。
4)可达到较高的定位精度,抓重较轻时,采用适宜的缓冲措施和定位方式,
但系统的泄漏难以避免,影响工作效率和系统的工作性能。
2、运动路线的确定
根据其工作循环,确定运动路线
传料——下降——抓料——上升——转腕——下降——松指——上升——直腕
三、机械手的基本参数
1)抓重:根据任务所给质量,抓料的质量为16.15kg、12.47kg两种工件。
2)自由度数为两个,手臂的竖直方向向上的直线往复运动,腕部回转油缸的摆
动。
3)工作时间:任务是要求机械手在一分钟内完成两个工作循环,根据其循环时
间可分配如下:
手臂上升时间:5秒
手臂下降时间:4秒
转腕时间:3秒 抓料时间:2秒 放料时间:1秒
4)定位精确:机械手的定位精度是由加工工艺要求决定的,三抓定位精度高,根据本身的结构,抓重工作速度以及驱动方式和缓冲定位方式来确定。本机械手的定位精度为±1mm 。 四、机械手的结构设计
根据任务书的要求和工作地的要求,升降系统设计成双作用单杆活塞式油缸,它完成工件的放料任务。考虑它的体积要求和转矩要求,采用双叶片回转油缸,手部采用双作用单杆式油缸,由滑块来确定手部的夹紧位置。腕部回转45°,采用单导向结构。
1-2 夹紧油缸的设计
一.夹紧油缸的设计 1、夹紧缸的结构设计选择
采用滑头结构,这种形式结构简单、可靠,并在夹紧工作后能自锁。 2、手指选择
根据工作形状结构和工艺要求,采用三指式结构,这样在转腕时比较平稳,三指式120°,对称分布。 3、三指夹紧力的计算
在手指好工件接触处安装橡胶,加橡胶垫的目的是使其夹紧可靠,避免碰伤工件表面。 工件夹紧力的计算:
铜和橡胶的摩擦系数 f =0.2 (查手册) 工件的重力:G =16.15310=161.5(N )
3N f =G
=
N f G 3=0.2
35
.161?=269(N ) 由于∑=0M ,故
1'L F L N ?=?
20
180)(242220
180
269'11===?==
L L N L NL F
夹紧力传给滑块,滑块通过活塞杆的斜块,将滑块的压力分解为两个方向,一个是对斜块的压力,一个是摩擦力,由受力分析如图示:
图1.1
理论驱动力:p`
N fR F N
F p 37.363707.0342615.045cos 3426707
.02422
45cos `2=??=?=∴===
f 为钢与钢的摩擦系数,取f=0.15
故N F F p 37.2786
242237.363``===+= 实际驱动力P
η
2
1`
K K P P ≥ 1K 安全系数,1.5~2 η——0.85~0.9
所以9
.01
75.137.278521`??≥≥ηk k P P 4.夹紧缸的计算:
1﹚指部夹紧缸的运动形式是直线王府运动,常选用单杆活塞油缸。 2﹚液压缸尺寸的确定
缸的推力:N P 997.5415= 取工作压力:pa 10815?=P
液压缸活塞有效工作体积:
2
45
105.67108997.54151m P P A -?=?==
3)无杆腔:m P P D 0929.010
8997
.541513.1145
=?==
π 4)活塞杆直径的确定
根据上式mm D 100=和速度比Φ确定
由于抓料时间与放料行程相等,所以时间比等于速度比,即
2
2
2
12d D D v v -==φ 2v :放料所需的速度 1v :抓料所需的速度
2)/(04.002.004.0)/(02.0204.01
2
2211==
===
===v v s m t l v s m t l v ? 由《工业机械手册设计基础》天津科学技术出版社,差得mm d 70= mm D 100=∴
活塞杆直径的验算:
[]
5
.77058.7120
14.399
.541544≥=??=
≥
mm
P
d δπ 故安全
5.实际液压的计算:
缸的推力:N P 99.5415=
实际压力:pa D A
P P 521
108.6499
.5415`?===π 6.夹紧缸的结构设计
1)液压缸的密封均采用O 型密封圈密封。 2)活塞杆结构设计。
图1.2
材料:选45钢
密封圈外径:D=100mm
沟槽宽度:B=6.4±0.2mm
往复运动距离:H=5.4mm
沟槽外径:D`=100mm 沟槽内径d`=100mm
内因角半径R=0.4mm 外因角半径r=0.2mm
不同轴度E≤0.1mm
7.顶料杆设计
1)材料选35钢
2)杆长的计算,腕部回转45o,根据其结构形式来确定其长度.
图1.3
o为回转缸中心;A为夹紧缸的中心;B为顶料杆的接点;C为顶料杆的位置。由结构可知 AB=95mm OB=198mm OC=630mm
1579225
.0)180cos(9225
.02cos 2.44316cos 6301982630198)45cos(24798.0sin 2
222222==--=??-+==???++=-??++===
γγγααBC
OB OC BC OB m m
OC OB OC OB BC OB
AB
则:?=?+?-?=5229157180δ
即:顶料杆与竖直方向的角度为?52
1-3腕部的计算
1、腕部总重力
腕部选用回转杆,材料查手册《机械设计手册》上册,第一分册第二版,比重选钢对钢
3/8.7cm g r =
1)手指按矩形:a=20,b=3.5 c=3.5
)(2455.35.3202cm c b a V =??=??=
有三个手指)(7.5)(57332458.7331kg g v m ==??=?=γ 2)钩耳:a=5.4cm b=1.4cm c=7.7cm
)(2.587.74.14.52cm c b a V =??=??= 有六个钩耳 )(7.22.585.7662kg v m =??=?=γ 3)气抓体:cm h cm
5.78.7==γ
)(17.1178.14328.7)
(78.14325.78.714.33322kg v m cm h v =?=?==??=?=γπγ
4) 抓料缸体:cm h cm
9.94.9==γ
)
(42.21758.27468.7)
(758.27469.94.914.34322kg v m cm h v =?=?==??=?=γπγ
5)手部缸重:m 5=m 2+m 3+m 4=2.7+11.17+21.42=35.29(kg) 6)工件重:m 6=16.15(kg)
7)紧固板:)
(2.68.71205.58.72.2)4
14.32.45.314.3(m 2
27
kg =??+???-?= 8)回转缸所能达到的总质量:m=m 1+m 5+m 6+m 7=63kg 总重力:)(6301063N g m w =?=?= 2、回转缸的转矩验算
图1.4
设回转缸驱动中心为其几何中心 S 1:连板重心到回转轴的距离
S 1=7mm
S 2:手部缸的重心到回转轴距离
S 2=70mm
S 3:手指重心到回转轴的距离
S 3=180mm
S 4:工件重心到回转轴距离 S 4=800mm S x :回转缸所能达到的重心 由图可知:
m
N m m N M m m
m m s s s s s s x x ?=?=?=?=∴==?+?+?+?=??+?++=8.163163800260630s w 26.02607
2.670351806.580015.1663m m m m ms x 1
7253146x 实
3、驱动力矩的计算 M=163.8m N ?
4、回转缸内径的计算
0.06m
b )
(119163.8M 821==?=+?=
动片的宽度力矩作用在外动片上的载荷b :m m m
N M :d p
b M
D
P 1:回转油缸的工作压力 p 1=203105P a d :输出轴与动片联接处的直径,初设计时可按5.2~5.1=d
D
选取
2=d
D
,根据《工业机械手册设计基础》天津科学技术出版社查得70mm
d 5.622
D
d 125====取mm mm D
验算转动缸的转矩:
m N r M ?=-??=-=875.1608
)07.0725.0(06.010202)pb(R 22522理
查《工业机械手册设计基础》天津科学技术出版社 P99 3-13 5、回转缸的壁厚可根据腕部结构和工艺性选取 6、选用的轴承
由于此轴主要承受的是径向载荷,也承受一定的轴向载荷,故选用单列向心球轴承,由于结构的限制采用超轻窄系列的轴承,轴承型号7000110 7、回转油缸密封形式的确定
回转油缸的动片和静片均采用截石形状为O 型的矩形密封圈,由于双向受压力故加双向牛皮档圈,其作用:是防止高压油液将O 型密封圈挤入配合间隙,以保证密封性,并延长密封圈的使用寿命。 8、回转缸螺栓的验算
引自《机械零件设计手册》国防工业出版社编。 1)螺栓受力分析:
此螺栓受轴向载荷,载荷作用线与螺栓轴线平行,其合力通过螺栓组的形心,螺栓组受的轴向载荷,查《机械零件设计手册》国防工业出版社编。
)
(2.165038.91684168420
)75.12(4
14.3)(4
221
22N kg P d D P =?==?-=-=
π
每个螺栓受的轴向载荷为:
(N)
9.20628
2.16503==--=
G z P z
p G 螺钉数目
轴向载荷
2)求螺栓工作时总拉伸载荷
5982.4(N)
0.9Ce —Ce 2062.90.9)(22Co —C )(==?+==+=刚性系数预紧系数o Ce Co Gz φ
3)校核螺栓的许用应力
螺栓材料:选45钢
由《机械零件设计手册》国防版查3.1-5.3取a S MP 360=δ,设装配时可控制预紧力,按表3.1-53暂取安全系数S P =2,引自表3.5-56得螺栓的许用应力为:
)(1802
360
MPa S p
s
p ==
=
δδ 4)确定螺栓直径
由表3.1-47得:
4
.7180
4
.598266.166.1=??≥
p
Gz d δ
设计时选用M8的螺栓。 9、花键的强度校核
引自《机械零件设计手册》国防工业出版社 工作面的挤压或磨损 静联接:
故满足强度
]
[)
(7.2941285.188.0163800
2]
[jy jy MPa jy lDm
h z ZT
jy σσσφδ≤∴=?????=
≤???=
式中:T ——转矩N 2mm T=163800N 2mm
φ——各齿间载荷分面均匀系数通常取φ=0.7~0.8 取φ=0.8 Z ——齿数 取Z=8 h ——齿的工作高度 mm d D h 5.125.022
39
432=?--=-=
c~c=0.25倒角尺寸
mm d D Dm 412
34
432=-=+= L ——齿的工作长度 L=28mm MPa jy 100][=δ
1-4手臂缸的设计和计算
1、手臂缸内径的确定
2d
D 108P m
102.575.010814.31297
412974a
511211s 21
=?=?==????=
=-+=-取力作用在活塞杆的工作压作用在活塞杆的总载荷P P N P P d P P
D π
查《工业机械手设计手册》天津科学技术出版社
取D=80mm
mm d d
D 402=∴=
活塞的有效工作面积 2511
1016210812975m P P A S -?=?== 2、油缸的壁厚
Pa
P
Pii Pi Z D
Pi s 5106.91082.1)3.1~2.1(~]
[?=??==+=
δσ D —缸筒内径
[δ]—油缸材料的许用应力[δ]=(1000~1100)3105P a mm 38.010*******.0106.95
5=????=∴
δ
校核:[δ]=
η
σb
油缸材料的抗拉强度-b σ 4~3=-ηη安全系数
Pa
b 551040001041000][?=??=-=∴
η
σδ
只有b σ在(4000~4400)3105之间,才满足条件,∴b σ为40003105
∴满足条件。
3、活塞杆的计算及验算
活塞杆的尺寸要满足活塞运动的要求和强度要求,对于杆长若要大于15d ,则活塞杆还必须考虑是否具有足够的稳定性(即具有保持其轴线不会因工作时所受轴向压力而弯曲的能力)。 1)按强度条件决定活塞杆d
δ=][4
2
δπ≤d p
式中:P-活塞杆上所受的总机横载荷,为1296.5N d-活塞杆直径,为40mm
满足要求
取活塞杆直径40mm d ]
[/32
.1044
14.35
.12962
2
∴≤=?=
∴
σσδ cm N
由于进行稳定性的校核
故验算其稳定性∴?===?15
401600/401/d mm 160015l d ,l
大柔度杆或称为细长杆的临界力Pk 当为式中临界为时k P ,i
l
λμλ??=
λ—活塞杆的计算柔度。 i —活塞杆的横截面的惯性半径 l —活塞杆的计算长度 h —长度计算系数 i=
mm 104
404===d F J 1λ—特定柔度值
1λ=3310
1880101.25
11
=??=p E σ E —活塞杆材料的弹性模量 E=2.131011P a
p δ—活塞杆材料的比例极限
由于λ=
8010
1600
5.0=?=
?i
l
μ λ>1λ
Pa
F
E
:112
11222100.416004
80101.214.3Pk ?=????=?=∴πλ
π采用 k
Pk P η≤
h k —安全系数4~2=k η,取k η为2 P —轴向压力 P 为1297N
活塞杆稳定∴?≤?≤?≤88
1110200012971020002
100.4 P 4、缸盖的设计
1)缸盖的材料选用ZG35,根据其结构可能性参考《机械零件设计手册》冶金工业出版表3-1-56设计的上、下盖由法兰联接,下盖的结构有缓冲装置。 2)密封的结构
(1)均采用O 型密封圈密封
O 型密封圈具有结构简单,密封性良好,动磨擦阻力小,沟槽尺寸小,结构紧凑,制造容易,成本低,安装方便等优点,因此,O 型密封圈应用较广泛。
按化学工业出版社《机械设计手册》 表6-134,6-136,6-137查得
φ80处的静密封为:
断面的直径:mm d o 12.010.01.3+-=
沟槽宽度:mm B 15.04+= 运动的距离:mm H 005.04.2-=
沟槽外径:D 1=80mm 沟槽内径:
mm
H D d 2.754.2280211=?-=-= P 2=0.3mm r=0.1mm 不同轴度:mm E 07.0≤
mm
13.011
.0o 35
d :
40+-=处的动密封φ
B=3.9+0.15mm H=3.3mm D 1=d 2+2H=46.6mm d 1=40mm P 2=0.3mm r=0.1mm E ≤0.07mm
5、活塞的结构设计
1)活塞材料选用45号钢
2)长度由冶金工业出版社编《机械零件设计手册》表31-43查得l=60mm 3)在活塞上开密封槽尺寸,化学工业出版社《机械设计手册》表6-134,6-136查得
φ80处的动密封:
1
.02
.05
.02.692804.54.67.52110.0216
.014.0≤===-=====++-E R m m H D d m m
D m m H m m B m m
d o γ 6、油缸端盖的连接方式及强度计算 油缸材料为45钢
它的端盖联接方式用法兰连接 优点:容易加工和装卸 缺点:外径和重量较大 1)缸盖螺钉的计算:
当缸体与缸盖用法兰连接时,螺钉除了应具有足够的强度之外还要保证联接的紧密性。
查《工业机械手设计基础》天津科学 出版社。 取缸盖螺钉间的距离。 t=150mm
?
??δπ?
σπσ3.1—][44d 130i 1
21o
为计算载荷合
合L i d ≤==
a s p
b s s 103200?为取螺钉材料的流动极限—δ h —安全系数 取h 为1.2~2.5
a L p 55
1016002
103200][?=?=∴
δ
在这种联接中,每个螺钉在危险部石上承受的拉力,?是工作载荷?与剩余锁紧
为1s ?之和。
1
0s p ??+=
P —缸盖受的合成液压力
1
s
?—剩余锁紧力 m
d d N
p N
K K N
N
p
D p s
o s s 315
11
1122
105410160014.347
.3657444.281364.18088.100464.18088.10048.1 1.8
1.8~1.54
8.10048.10044
08.014.34
-?≥???≥
∴
=+=+=∴
=?=?==??==
??φφπ取为
取螺钉直径d 1=10mm
7、液压缸的放置及固定形式
根据工作情况,竖直放置,其固定形式为外,法兰安装与导向板联接。 8、手臂下盖世太保缓冲装置的设计
运动部件的全部机械能E 的计弱。
E=E 液+E 磨+E 动+E+静
式中:P 1—活塞的工作压力取83105P a
F —活塞的有效工作面积 F=
2511016210
81297m p p s -?=?= L —缓冲行程 L=300mm=0.3m
m
8.3883.010*********?=????=??=∴
-N L
F P E 液
2)在缓冲过程中所具有的磨擦能:E 磨 L P E ?-=磨磨
由于E 磨很小,可以忽略不计 3)参与运动的部件所具有的动能:E 动 2
221mv 21V g
G E ==
动 V —运动部件在缓冲下行时,所具有的速度为10m/s G —参与运动的重量,为1297N g —重力加速度 为10m/s 2
m
64851010129721g
2122
?=??==
∴N V G E 动 4)当油缸为非水平位置安装时,作升降运动的部件所具有的重力势能:E 重 m 3893.01297?=?=?=N L G E 重 当油缸在水平方向安置时 E 重=o
N
E 8.7262389
648508.388=+++=∴
9、节流孔直径的确定
E
l
V F f ???=-2313
10
09.1
式中:E —缓冲开始时,运动部件所具有的全部机械能为7262.8N 2m L —缓冲行程,有时即为缓冲柱塞长度为0.3m F —缓冲柱塞的活塞有效面积
2
2222m 003768.0)04.008.0(4
14.3)
(4=-=-=
d D F π
2
6233
103.18
.72623
.0101076.310
09.1m
f ---?=????=∴ f 为调恒节流时C 取固定的2~3倍。
m
tg l tg l f d f f 36
1661109.72052
.03.0052.03.014.3106.2232
2106.2103.122----?=?+
????=
?
=?+
??=?=??==αα
απ
取节流孔直径d=10mm 10、导向套的设计
导向套的选取主要是根据轴的直径以及所设计的结构来选取的。 导向套的配合长度一般选取直径的1.5倍。
引自《机械设计手册》上册,第二分册,化学工业出版社。 11、回转缸轴的确定
1)轴进行校核
轴的材料选用45钢,经调质化处理。 (1)轴疲劳强度校核计算
扭矩:mm N M T ?===819002
1638002 合成弯矩:N W R R 5.64821297
221==
== m N L R M ?=?=?=4.3806.05.648
轴的直径: mm d 70=
抗弯截面的系数:331343003.34mm m W ==
329940mm W = 扭转截面系数: 34.606421mm W p = 3198002mm W p = 弯曲应力幅:W
M
=
αδ a MP 13.134********
1==αδ a MP 913.39940
389002==αδ 弯曲平均应力:m δ
00
2
1
==m m δδ
图1.5