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不锈钢相图1

AEB-L is a conventionally ingot-cast martensitic stainless steel designed and manufactured by Uddeholm Tooling AB (Sweden). Its nominal chemical composition (in weight percent) is as follows:

C = 0.65

Cr = 12.8

Si = 0.4

Mn = 0.65

Figure 1 shows the phase diagram of Uddeholm AEB-L stainless steel (in deg. Celsius) calculated with Thermo-Calc, coupled with TCFE3 thermodynamic database.

Figure 1. Phase diagram of Uddeholm AEB-L stainless steel (in deg. Celsius) calculated with Thermo-Calc, coupled with TCFE3 thermodynamic database. Silicon and manganese were excluded from thermodynamic calculations.

The equilibrium values for solidus and liquidus temperatures were calculated to be 1461 °C (2661 °F) and 1379 °C (2515 °F), respectively. In the temperature range of 1144-1379 °C (2091-2515 °F) the

microstructure of Uddeholm AEB-L stainless steel consists of just one single phase: austenite. Thus, if AEB-L steel is hardened from an austenitization temperature that is higher than 1144 °C (2091°F) the resulting martensitic microstructure will contain no primary carbides. Below the temperature of 1144 °C (2091 °F) the chromium-rich M7C3 primary carbides start to precipitate from the austenitic matrix. At the austenitization temperature of, say, 1052 °C (1925 °F) the equilibrium amount of chromium-rich M7C3 primary carbides is 3.3 molar percent (2.6 volume percent). The equilibrium amount of carbon and chromium in the austenitic matrix at 1052 °C (1925 °F) is 0.44 wt. % and 11.4 wt. %, respectively. (The amount of carbon and chromium in the matrix is a good indicator of the steel's hardenability and corrosion resistance, respectively.)

The equilibrium value for A1 temperature (eutectoid temperature) was calculated to be 814 °C (1497 °F). Under equilibrium conditions the austenite in Uddeholm AEB-L stainless steel transforms into ferrite at this temperature.

Finally, please see additional information about the Fe-Cr-C ternary phase diagrams.

Martensitic stainless steel such as 154CM contains about 4 wt. percent molybdenum (in addition to 1.05 wt. % C and 14.0 wt. % Cr). To determine the effect of 4 wt. % Mo on the Fe-Cr-C ternary system, consider Figures 5 and 6, which show the isothermal sections of

Fe-4Mo-Cr-C quaternary phase diagram at 1000°C (1832°F) and 1100°C (2012°F), respectively.

Figure 5. Isothermal section of Fe-4Mo-Cr-C quaternary phase diagram at 1000°C (1832°F) calculated with Thermo-Calc coupled with TCFE2000 thermodynamic database.

According to Thermo-Calc calculations, the austenitic matrix of

Fe-4Mo-14Cr-1.05C alloy at 1000°C (1832°F) has the following chemical composition (in weight percent):

Cr = 8.6

C = 0.33

Mo = 2.6

The amount of chromium-rich M23C6 primary carbides in

Fe-4Mo-14Cr-1.05C alloy at 1000°C (1832°F) is calculated to be 16.8 mol. percent. It is worth noting that the addition of 4 wt. % Mo to the Fe-Cr-C system expands significantly the presence of M23C6 phase at the expense of the M7C3 phase (compare Figure 1 —Isothermal Section of Fe-Cr-C Ternary Phase Diagram at 1000°C— and Figure 3 —Isothermal Section of Fe-0.8Mo-Cr-C Quaternary Phase Diagram at 1000°C— with Figure 5).

Figure 6. Isothermal section of Fe-4Mo-Cr-C quaternary phase diagram at 1100°C (2012°F) calculated with Thermo-Calc coupled with TCFE2000 thermodynamic database.

According to Thermo-Calc calculations, the austenitic matrix of

Fe-4Mo-14Cr-1.05C alloy at 1100°C (2012°F) has the following chemical composition (in weight percent):

Cr = 10.6

C = 0.58

Mo = 3.4

The amount of chromium-rich M23C6 primary carbides in

Fe-4Mo-14Cr-1.05C alloy at 1100°C (2012°F) is calculated to be 11.6 mol. percent.

The amount of chromium and molybdenum in the matrix is also an indicator of the secondary-hardening response — in general, the higher the amount of chromium and molybdenum in the matrix, the stronger the secondary-hardening response during tempering (especially at higher tempering temperatures.)

Part 1:Fe-Cr-C Ternary Phase Diagrams

Part 2:Fe-0.8Mo-Cr-C Quaternary Phase Diagrams

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A high hardness level, a fine array of uniformly distributed primary alloy carbides, and an adequate matrix chromium content are the three most desired properties required to produce a knife with optimum properties. Ideally, a martensitic stainless steel grade for knife applications should, therefore, satisfy the following two fundamental requirements:

(1) The carbon content of the austenitic matrix has to be around 0.6 wt. pct. or higher in order to achieve the hardness of 63-64 HRC.

(2) The chromium content of the austenitic matrix has to be at least 12 wt. pct. in order to ensure corrosion resistance. (It should be said, however, that a part of matrix chromium can be replaced with molybdenum with little or no negative consequences for corrosion resistance.)

Isothermal sections of the Fe-Cr-C ternary phase diagram are a good starting point when it comes to understanding the various trade-offs between the austenitization temperature selected for heat treatment and the resulting chemical composition of the austenitic matrix.

The composition plane for the Fe-Cr-C ternary phase diagram at 1000°C (1832°F) is shown on Figure 1. The carbon content is plotted along the horizontal axis and the chromium content along the vertical axis of the composition plane.

Figure 1. Isothermal section of Fe-Cr-C ternary phase diagram at 1000°C (1832°F) calculated with Thermo-Calc coupled with TCFE2000 thermodynamic database.

The isothermal section in Figure 1 shows the content of chromium and carbon in the various phases of Fe-Cr-C alloys that can exist at 1000°C (1832°F). The area labeled γ (the Greek letter gamma) represents austenite. If the composition of an Fe-Cr-C alloy is plotted on Figure 1 and it falls inside the γ area, the microstructure of that alloy will consist of austenite only, i.e., no carbides will be present at 1000°C (1832°F). Consider now one of the most basic martensitic stainless steel grades such as AISI 440C (approximately 17 wt. pct. chromium and 1.075 wt. pct. carbon), plotted on the composition plane of Figure 1. Its chemical

composition falls inside of the region labeled γ + M7C3. This means that if AISI 440C is heated to 1000°C (1832°F) its microstructure will consist of austenite and chromium-rich M7C3 primary carbides. Upon quenching the martensite formed from the austenite will contain chromium-rich M7C3 primary carbides dispersed within it.

It is worth noting that on Figure 1 the right-hand boundary of the austenite region is labeled "Carbon Saturation Line". This line is important as it tells us the maximum amount of carbon that austenite can dissolve within itself — addition of more carbon would precipitate carbides.

The further the alloy composition lies to the right of the saturation line, the larger the volume fraction of chromium-rich M7C3 primary carbides it will contain. The presence of chromium-rich M7C3 primary carbides renders the austenite depleted in both chromium and carbon relative to the overall chemical composition of the alloy.

Figure 1 can be used to determine the chemical composition of the austenite in an alloy such as AISI 440C. The austenite composition for AISI 440C at 1000°C (1832°F) is found at the point where the tie line drawn through AISI 440C intersects the carbon saturation line. It is worth noting that even though AISI 440C alloy contains 1.075 percent of carbon and 17 percent of chromium overall, the austenite that forms at 1000°C (1832°F) contains only around 0.3 percent of carbon and 11.7 percent of chromium (see Figure 1). The martensite that forms upon quenching has the same chemical composition as the austenite. The carbon and chromium contents of the martensite have, in turn, the effect on its hardness and corrosion resistance, respectively. Thus, AISI 440C martensitic stainless steel, when hardened from 1000°C (1832°F), does not satisfy the two requirements stated above (the carbon and chromium content of the matrix of at least 0.6 and 12 percent, respectively).

To demonstrate the effect of increasing the austenitization temperature on the volume fraction of primary carbides and the chemical composition of the austenite, consider the change in the position of the carbon saturation line in Figure 2.

Figure 2. Isothermal section of Fe-Cr-C ternary phase diagram at 1100°C (2012°F) calculated with Thermo-Calc coupled with TCFE2000 thermodynamic database.

When the austenitization temperature is increased from 1000°C (1832°F) to 1100°C (2012°F), the content of carbon and chromium in the austenitic matrix is increased from 0.3 % C / 11.7 % Cr to 0.5 % C / 13.2 % Cr. The volume fraction of chromium-rich M7C3 primary carbides is smaller at 1100°C (2012°F) than at 1000°C (1832°F), as graphically demonstrated by the length of the tie line in Figures 1 and 2.

The Second Edition of Heat Treater's Guide — Practice and Procedures for Irons and Steels (published by ASM International in 1995) recommends that AISI 440C be austenitized at 1010°C-1065°C (1850°F-1949°F). For

maximum corrosion resistance and strength, the Guide recommends the upper end of the austenitization range. Such a recommendation is not surprising. The above given phase diagrams demonstrate that the higher austenitization temperatures will increase both the carbon and chromium contents of the austenitic matrix.

It is worth noting that the matrix of AISI 440C martensitic stainless steel does not simultaneously satisfy the 0.6 % C and 12 % Cr requirements, even at 1100°C (2012°F). Not surprisingly, AISI 440C is typically hardened to just 58-60 HRC.

Finally, the Fe-Cr-C ternary phase diagrams explain — at least in part —why some commercial martensitic stainless steel grades, such as Sandvik 12C27 (Fe-0.6C-13.5Cr) and Uddeholm AEB-L

(Fe-0.65C-12.8Cr), are in general considered to be well optimized for stailess knives.

Part 2:Fe-0.8Mo-Cr-C Quaternary Phase Diagrams

Part 3:Fe-4.0Mo-Cr-C Quaternary Phase Diagrams

A ternary phase diagram has three components. The three components are usually compositions of elements, but may include temperature or pressure also. This type of diagram is three-dimensional but is illustrated in

two-dimensions for ease of drawing and reading. Instead of being a rectangular plot, it is a triangle. Ternary phase diagrams exist for many metallic alloys, but are also widely used in ceramics. Stainless steel (Fe-Ni-Cr) is a perfect example of a metal alloy that is represented by a ternary phase diagram. Stainless steel is a very common metal alloy. Almost everyone knows of an everyday object that is made with stainles steel. In the figure below stainless steel has been used to construct a portable hoist. You can find out more about other products made from stainless steel via the link provided in the Fig. 1 caption.

Figure 1: Stainless steel hoist constructed by Halliday Products

Ternary phase diagrams are needed so that three components can be compared at once. For example, stainless steel has iron, nickel, and chromium compositions. To view all three compositions at the same time, a triangular plot is set up with an element at each of the vertexes with the temperature and pressure stated. In ceramic systems, sometimes compounds are located at the vertexes instead of elements. The derivation of the ternary plot is too complicated to go into, but the analytical derivation of a binary system is available along with the experimental method of determining the phase diagram

Figure 2: Stainless steel phase diagram at 900 degrees Celsius (ASM 1-27)

R eading the compositions of iron, chromium and nickel at any point on the stainless steel ternary phase diagram in Fig. 2 is simple. Instead of drawing one tie-line, as in a binary phase diagram , three lines are drawn, each parallel to a side of the triangle and going through the point in question. Extend the lines so they pass through an axes. To find the iron composition, the line drawn parallel to the axis opposite the Fe vertex is the one needed. The percent iron is then read off the axis.

For example, to determine the compositions of the 18-8 circle point near the lower left corner of Fig. 2, draw these lines: 1. draw the first line to be parallel with the axis opposite the Fe vertex, we find that the composition of iron is 74% , 2. next draw a line parallel with axis opposite the Ni vertex and read the composition of nickel to be 8% , 3. and finally draw a line parallel to the axis opposite the Cr vertex and we see that there is 18% of chromium at that point.

The point described is then called 18-8 stainless steel, naming only the percentages of the chromium and the nickel; the iron content being dependent on the other two. This 'recipe' for stainless steel is the most common.

Figure 3: Stainless steel solidus projections over a range of temperatures (ASM 3-44) Figure 3 represents the entire ternary phase diagram solidus projections of stainless steel over a range of temperatures under constant pressure. This picture illustrates how temperature affects solubility.

Before now, the pressure was kept constant (1 atm), which is acceptable for most applications but in extreme pressure environments, a scientist must consider the pressure dependence of a system. The variance of pressure

brings about a whole new dimension -- the fourth dimension. The pressure is usually not taken into consideration unless a gas phase is liable to be present. For information on the materials class that this subject is studied in, visit the MSE 3424 syllabus, Phase Equilibria and Crystal Chemistry.

Jamie Yeakle 4/28/96

https://www.doczj.com/doc/8915056484.html,/eng/materials/classes/MSE2094_NoteBook/

96ClassProj/experimental/ternary2.html

The ternary diagram of Ni-Cr-Fe is one of the most used ternary diagrams in history. The two types of alloys covered here from the Ni-Cr-Fe diagram are Stainless Steel and Inconel (tm).

There are a vast number of types of Stainless steel. A metal alloy with a Chromium content greater than 11.5 % and an Iron content greater than 50 % is called a stainless steel. The stainless steels are broken into three major classes:

1. Chromium (11.5-17%) -iron alloys with carefully controlled carbon content. Can be heat treated to a magnetic martensite structure and are therefore known as martensitic stainless steels.

2. Chromium (17-27%) -iron alloys with low carbon content. Nonhardenable by heat treatment. Their crystal structure is magnetic ferrite and therefore are known as ferritic stainliess steels.

3. Chromium (16-26%) Nickel (6-22%) -iron alloys with low carbon content. Nonhardenable by heat treatment. Crystal structure of nonmagnetic austenite so are therefore called austenitic stainless steels.

The following table compares the composition and some basic properties of various types

(1) Corrosion rate is in mils per year. The test was performed in 65% Nitric acid at 245 °F.

(2) Table references

Types of Stainless steel and specific uses of each.

?Stainless type 201

?Stainless type 301

?Stainless type 302

?Stainless type 304

?Stainless type 309

Inconel (tm) is a specialty alloy that uses higher percentages of Nickel and Chrome than Stainless steel, as well as many other elements in small quantities. It is actually a trademark name of Inco Alloys International and is in a group of metals known as the Nickel based super alloys. These small additions of other elements is solid-solution hardening. It is quite expensive and therefore usually reserved for applications when some type of stainless steel won't suffice. The following tables compare Inconels (tm)

(1) Table references

One outstanding characteristic of high-nickel alloys, like Inconel (tm), is their good resistance to a wide variety of corrosives. With

few exceptions, high-nickel alloys do significantly better than martensitic, ferritic, and austenitic stainless steels in corrosive environments.

(1) Table references

The uses of Inconel (tm) are specific and quite costly:

?

Piping on Nuclear Reactors ?

Piping on Steam Generators ?

A Heat Exchanger on an unmanned ariel vehicle ? Well Thermometers in high temperatures and pressures

Since my example problem is supposed to be an introduction to the phase diagram, its calculations, and how it is perceived, most of my text is taken from Callister.

figure 1

This figure contains the copper-nickel phase diagram. Its system is termed as being isomorphus.

A good interpretation of a binary phase diagram that is easy to understand and interpret is the Cu-Ni system. This diagram has three different phase regions,

the alpha region, the liquid region, and the alpha + liquid region, which are defined by specific compositions and temperatures as illustrated in figure 1. Both points A and B are located in the alpha and the alpha + liquid regions respectively. The phase boundaries are separated by two lines. The line separating the liquid and the alpha + liquid regions is the liquidous line. The line separating the alpha and the alpha + liquid regions is the solidous line. The intersection of these two lines signify the melting temperatures of the two constituents individually. The Cu-Ni system is especially noted for its complete liquid and solid solubility of its constituents, and is thusly identified as an isomorphous system.

figure 2

A section of the copper-nickel phase diagram is contained here. Both the compositions

and the phase amounts of each constituent will be determined at point B.

生产工艺流程图及说明

(1)电解 本项目电解铝生产采用熔盐电解法:其主要生产设备为预焙阳极电解槽,项目设计采用大面六点进电SY350型预焙阳极电解槽。铝电解生产所需的主要原材料为氧化铝、氟化铝和冰晶石,原料按工艺配料比例加入350KA 预焙阳极电解槽中,通入强大的直流电,在945-955℃温度下,将一定量砂状氧化铝及吸附了电解烟气中氟化物的载氟氧化铝原料溶解于电解质中,通过炭素材料电极导入直流电,使熔融状态的电解质中呈离子状态的冰晶石和氧化铝在两极上发生电化学反应,氧化铝不断分解还原出金属铝——在阴极(电解槽的底部)析出液态的金属铝。 电解槽中发生的电化学反应式如下: 2323497094032CO Al C O Al +?-+℃ ℃直流电 在阴极(电解槽的底部)析出液态的金属铝定期用真空抬包抽出送往铸造车间经混合炉除渣后由铸造机浇铸成铝锭。电解过程中析出的O 2同阳极炭素发生反应生成以CO 2为主的阳极气体,这些阳极气体与氟化盐水解产生的含氟废气、粉尘等含氟烟气经电解槽顶部的密闭集气罩收集后送到以Al 2O 3为吸附剂的干法净化系统处理,净化后烟气排入大气。被消耗的阳极定期进行更换,并将残极运回生产厂家进行回收处置。吸附了含氟气体的截氟氧化铝返回电解槽进行电解。 电解槽是在高温、强磁场条件下连续生产作业,项目设计采用大面六点进电SY350型预焙阳极电解槽,是目前我国较先进的生产设备。电解槽为6点下料,交叉工作,整个工艺过程均自动控制。电解槽阳极作业均由电解多功能机组完成。多功能机组的主要功能为更换阳极、吊运出铝抬包出铝、定期提升阳极母线、打壳加覆盖料等其它作业。 (2)氧化铝及氟化盐贮运供料系统 氧化铝及氟化盐贮运系统的主要任务是贮存由外购到厂的氧化铝和氟化盐 ,并按需要及时将其送到电解车间的电解槽上料箱内。

二元合金相图

第二章二元合金相图 纯金属在工业上有一定的应用,通常强度不高,难以满足许多机器零件和工程结构件对力学性能提出的各种要求;尤其是在特殊环境中服役的零件,有许多特殊的性能要求,例如要求耐热、耐蚀、导磁、低膨胀等,纯金属更无法胜任,因此工业生产中广泛应用的金属材料是合金。合金的组织要比纯金属复杂,为了研究合金组织与性能之间的关系,就必须了解合金中各种组织的形成及变化规律。合金相图正是研究这些规律的有效工具。 一种金属元素同另一种或几种其它元素,通过熔化或其它方法结合在一起所形成的具有金属特性的物质叫做合金。其中组成合金的独立的、最基本的单元叫做组元。组元可以是金属、非金属元素或稳定化合物。由两个组元组成的合金称为二元合金,例如工程上常用的铁碳合金、铜镍合金、铝铜合金等。二元以上的合金称多元合金。合金的强度、硬度、耐磨性等机械性能比纯金属高许多,这正是合金的应用比纯金属广泛得多的原因。 合金相图是用图解的方法表示合金系中合金状态、温度和成分之间的关系。利用相图可以知道各种成分的合金在不同温度下有哪些相,各相的相对含量、成分以及温度变化时所可能发生的变化。掌握相图的分析和使用方法,有助于了解合金的组织状态和预测合金的性能,也可按要求来研究新的合金。在生产中,合金相图可作为制订铸造、锻造、焊接及热处理工艺的重要依据。 本章先介绍二元相图的一般知识,然后结合匀晶、共晶和包晶三种基本相图,讨论合金的凝固过程及得到的组织,使我们对合金的成分、组织与性能之间的关系有较系统的认识。 2.1 合金中的相及相图的建立 在金属或合金中,凡化学成分相同、晶体结构相同并有界面与其它部分分开的均匀组成部分叫做相。液态物质为液相,固态物质为固相。相与相之间的转变称为相变。在固态下,物质可以是单相的,也可以是由多相组成的。由数量、形态、大小和分布方式不同的各种相组成合金的组织。组织是指用肉眼或显微镜所观察到的材料的微观形貌。由不同组织构成的材料具有不同的性能。如果合金仅由一个相组成,称为单相合金;如果合金由二个或二个以上的不同相所构成则称为多相合金。如含30%Zn的铜锌合金的组织由α相单相组成;含38%Zn的铜锌合金的组织由α和β相双相组成。这两种合金的机械性能大不相同。 合金中有两类基本相:固溶体和金属化合物。 2.1.1 固溶体与复杂结构的间隙化合物 2.1.1.1 固溶体 合金组元通过溶解形成一种成分和性能均匀的、 且结构与组元之一相同的固相称为固溶体。与固溶 体晶格相同的组元为溶剂,一般在合金中含量较多; 另一组元为溶质,含量较少。固溶体用α、β、γ等 符号表示。A、B组元组成的固溶体也可表示为A (B),其中A为溶剂,B为溶质。例如铜锌合金中 锌溶入铜中形成的固溶体一般用α表示,亦可表示 为Cu(Zn)。图2.1 置换与间隙固溶体示意图 ⑴固溶体的分类 ①按溶质原子在溶剂晶格中的位置(如图2.1)分为:

机械铸造厂废水的处理工艺

2010级毕业生实习报告 学生: 学号: 班级: 学院: 时间:2014年2月24日至3月23日

机械铸造厂废水的处理工艺 一:实习过程简介 市旺源机械铸造厂,于2001年正式成立,公司位于省市解放区瓷路8号,公司资金实力雄厚,生产经营能力强大。加上公司总裁夏胜宝的英明领导,目前已发展成为业一家较具实力的生产型企业。公司主营铸钢件,铸铁件,机加工。我于2014年2月24日至3月23日在该厂进行为期一个月的毕业实习。二:具体实习容 在厂里师傅的带领下了解了铸造厂废水:铸造厂废水是在铸铁融熔时对化铁炉的冷却废水。这种冷却水受污染很小,经对污浊物加以去除并进行冷却处理后,废水即可循环使用。对于铸造车间受灰尘及烧土污染的废水,则常采用凝聚沉淀处理后回用于生产,有时也直接排往堆渣场处置。 1铸造废水回用 铸造水力清砂工艺是利用高压水产生的强烈射流,将铸件表面残存的型砂冲洗干净。其废水中主要含有制造砂型所使用的各种原料,其中SS最高可达几千mg/L,pH值偏高,而COD一般在40—50mg/L之间。 冲洗铸件后所产生的废水先落入地面的砂坑,渗过废砂层后进入地下贮水池中,再用水泵将其抽入废水箱后逐渐排放。 水力清砂工艺对用水水质的要,不损害工艺设备和设施,不影响铸件的质量,对喷枪、高压泵、阀门、管道等设备不造成堵塞。参考国外有关回用水水质的某些规定,并与厂方商定,将清砂回用水水质标准定为,浊度10度,COD20mg/L,其它指标以对生产工艺不产生不良影响为准。 铸造污水处理工艺流程高效污水处理工艺在废水处理污水处理应用效果好稳定,铸造污水处理工艺流程高效污水处理工艺经专家认定是废水处理污水处理领域的高新技术,铸造污水处理工艺流程图高效污水处理净化系统具有污水处理工程投资少、占地面积小、污水处理废水处理反应迅速、运行成本低、广

包装机械生产工艺流程图及说明

钣金件工艺 机加工生产加工工艺 钣金车间工艺要求流程 (1)钣金车间可根据图纸剪板下料,在相应位置冲孔和剪角剪边。以前工序完成后进行折弯加工;第一步必须进行调整尺寸定位,经检查后进行下一步折弯工艺。折弯后经检查合格组焊;组焊要求必须在工装和模型具下进行组焊。根据图纸要求焊接深度和点处焊接。焊点高度不得超过设计要求、焊机工艺要求;2mm以下必须用二氧化碳保护焊和氩弧焊接。不锈钢板必须用氩弧焊。焊接件加工成形后进行校整,经检查符合图纸要求后进行下一步打磨拉丝。打磨必须以

量角样板进行打磨,不得有凸出和凹缺。拉丝面光吉度必须按图纸要求进行。 (2)外协碳钢件表面处理喷漆工艺要求:喷沙或氧化面积不得小于总面积的95%,除去沙和氧化液进行表面防锈喷漆和电镀处理。经底部处理后再进行表漆加工,表漆加工必须三次进行完成。喷塑厚度不得小于0.35mm。钣金件经检验合格后进厂入半成品库待装。 (3)入库件摆放要求:小件要求码齐入架存放。大件必须有间隔层,可根据种类整齐存放。 机加件加工流程: (1)机加工件工艺要求;原材料进厂由质检部进行检验,根据国家有关数据进行检测,进厂材料必须检测厚度、硬度、和其本几何尺寸。 (2)下料;根据图纸几何尺寸加其本加工量下料,不得误差太大。 (3)机床加工;根据零件图纸选择基本定位面进行粗加工、精加工,加工几何尺寸保留磨量。 (4)铣床加工;根据零件图纸选择基本刀具装入刀库,在加工过程中注意更换刀库刀具,工件要保整公差。 (5)钳工;机加件加工完成后根要求进行画线钳工制做,在加工过程中必须用中心尖定位。大孔首先打小孔定位再用加工大孔。螺纹加工要在攻丝机进加工,不得有角度偏差。螺纹孔加工后螺栓要保

铁素体不锈钢发展与前景

铁素体不锈钢发展与前景 [我的钢铁] 2008-08-13 10:26:37 一.铁素体不锈钢的发展 近年来,全球资源供应紧张,有色金属市场也水涨船高,尤其07年上半年以前是镍价不断攀升,给不锈钢企业带来了很大的成本压力。镍价的大幅波动以及房屋建筑领域需求的减少,使得300系不锈钢的需求受到影响(见下图1)。原材料价格的飞涨,使得一些低镍的奥氏体不锈钢开始在市场盛行,当然这也给铁素体不锈钢带来了一定发展空间。 图 1 二.铁素体的分类与优势 铁素体不锈钢成本低廉,价格稳定,并且具有许多独特的特点和优势,能够在多领域中替代奥氏体不锈钢。铁素体不锈钢与奥氏体不锈钢相比,铁素体不锈钢镍含量少,主要原料是铬和铁,为强化某些特殊性能,一些铁素体不锈钢还含有其他合金元素,如钼。同时铁素体不锈钢不仅拥有昂贵的奥氏体不锈钢大多数力学性能和耐蚀性能,还在一些性能上优于奥氏体,特别在成型性、耐蚀性、抗氧化性上表现出色,被称为“经济型”不锈钢。 1.铁素体不锈钢的化学成分

铁素体不锈钢分为五大类,其中前三类为标准牌号,是迄今为止用量最大且应用范围最广的不锈钢,此外,后两类为特殊牌号,使用于某些有特殊要求的领域(见图2)。 图 2 第一类,由于含铬量最低,因此价格也最便宜,适合在没有腐蚀或轻微腐蚀及允许有局部轻微生锈的环境下使用。其中,409型不锈钢主要使用在汽车排气系统中。而410L型不锈钢常用于容器、公共汽车和长途大轿车,也有用作液晶显示器的外框。λ 第二类,即通常使用最广的430不锈钢,含较高的铬,具有较好的耐蚀性,通常在室内使用,典型的用途包括洗衣机滚筒,室内面板等,其多数性能与304类似,在某些领域可替代304不锈钢如厨房设施,洗碗机,壶和锅等。这类型具有足够的耐蚀性。λ 第三类,这类型较430型具有良好的焊接性和成形性。在多数情况下,其性能甚至优于304。典型用途包括水槽,热交换管(制糖业,能源等),汽车排气系统(比409寿命长)和洗衣机的焊接部位。这类型甚至可替代304用于性能要求更高的场合。λ 第四类,这类型添加了来钼增加耐蚀性,主要应用领域是热水箱,太阳能热水器,汽车排气系统,电加热壶和微波炉部件,汽车装饰条和户外面板等,其中,444钢的耐蚀性能与316相当。λ 第五类,这类型的耐蚀性和抗氧化性优于316,主要是通过添加了更多的铬和含有钼来提高耐蚀性和抗氧化性。主要用于沿海和其它高耐蚀环境。例如JIS447的耐蚀性与金属钛相当。λ 2.铁素体不锈钢的优势

生产工艺流程图和工艺描述

生产工艺流程图和工艺描述 香肠工艺流程图 辅料验收原料肉验收 原料暂存肥膘解冻 精肉解冻水切丁辅料暂存分割热水漂洗1 漂洗2 加水绞肉 肠衣验收、暂存(处理)灌装、结扎 (包括猪原肠衣和蛋白肠衣) 咸水草、麻绳验收、暂存浸泡漂洗3 冷却 内包装 装箱、入库 出货

香肠加工工艺说明 加工步骤使用设备操作区域加工工艺的描述与说明 原料肉验收、暂存化验室、仓库 按照原料肉验收程序进行,并要求供应商 提供兽药残留达标保证函及兽医检疫检 验证明 辅料验收、暂 存 化验室、仓库按验收规程进行验收肥膘验收、暂 存 化验室、仓库按验收规程进行验收肠衣验收化验室按验收规程进行验收 肠衣处理腊味加工间天然猪肠衣加工前需用洁净加工用水冲洗,人造肠衣灌装前需用洁净加工用水润湿 咸水草、麻绳 验收 化验室按验收规程进行验收暂存仓库 浸泡腊味加工间咸水草、麻绳加工前需用洁净加工用水浸泡使之变软 解冻解冻间肉类解冻分 割间 ≤18℃、18~20h恒温解冻间空气解冻 分割分割台、刀具肉类解冻分 割间 将原料肉筋键、淋巴、脂肪剔除、并分割 成约3cm小肉块 加工步骤使用设备操作区域加工工艺的描述与说明 漂洗2 水池肉类解冻分 割间 加工用水漂洗,将肉的污血冲洗干净 绞肉绞肉机肉类解冻分 割间 12℃以下,采用Φ5mm孔板 肥膘切丁切丁机肉类解冻分 割间 切成0.5cm长的立方

漂洗1 水池肉类解冻分 割间 水温45-60℃,洗去表面游离油脂、碎肉 粒 灌装、结扎灌肠机香肠加工间按产品的不同规格调节肠体长度,处理量800~1200kg/h ,温度≦12℃ 漂洗3 水池香肠加工间水温45~60℃,清洗肠体表面油脂、肉碎 冷却挂肠杆预冷车间12℃下冷却0.5~1小时,中心温度≦25℃ 内包装真空机、电子 秤、热封口机 内包装间 将待包装腊肠去绳后按不同规格称重,装 塑料袋、真空包装封口 装箱、入库扣扎机、电子 秤 外包装间、成 品仓库 将真空包装的产品装彩袋封口,按不同规 格装箱、核重、扣扎放入成品库并挂牌标 识。

进行铸造厂技术改造或设计的基本步骤

进行铸造厂技术改造或设计的基本步骤 清华大学吴浚郊 当前世界上先进国家铸造技术发展的四个目标 ?保护环境,减少以至消除污染 ?提高铸件质量的可靠性,生产优质近终形铸件 ?降低生产成本,增加经济效益 ?缩短交货期 为了使我国的铸造行业在新的世纪能在国际激烈的竞争中立于不败之地,我国的铸造厂必须抓紧技术革新,提高技术水平,积极采用机械化、自动化生产,大力引入计算机等高新技术,千方百计的提高铸件质量及其附加值。 铸造行业的基本任务 ?在符合环保要求的前提下,用尽可能低的成本生产出更多的近终形铸件。 造型及制芯工部的 设计 造型及制芯工艺过程是设计任何一个新铸造厂或对已有铸造厂进行技术改造的核心,其工程设计费用和设备费用通常要占总投资的50~60%,每个铸造厂都必须根据其生产纲领和生产要求来设计。 造型及制芯工部设计的基本步骤 生产工艺过程的选择取决于铸造厂所拟生产的铸件品种。应当弄清楚:浇注何种合金、铸件品种数、其尺寸和质量、预期生产的数量和吨位。 通常铸件产值的75~80%是由模板库中不到25%的模板所生产的,对于这些典型模板,要进行详细的设计计算。 虽然对于所有被预测的要求都必须考虑适宜的设备能力。此时,应对生产纲领中特殊情况进行评估,并考虑作出取消某些模板的关键性决定,这些模板不仅引起生产纲领的不平衡,而且通常也是没有效益的。 为进行造型工部的布置,对于每一典型模板,需要了解以下信息: ?铸件单重

?浇注重量 ?砂箱尺寸及每箱件数 ?砂型光洁程度要求,诸如手工修型,喷涂料、烘干等 ?下芯及下芯撑时间 为进行造型工部的布置,对于每一典型模板,需要了解以下信息(续): ?浇注时间 ?型内最少冷却时间 ?废品率 ?每小时多少箱 ?生产铸件的造型系统 ?每小时或每班换模板数 为进行制芯工部的布置,对于每种砂芯或每个典型芯盒,需要了解以下信息:?芯盒类别(金属的、木制的、射芯用、震实用) ?砂芯单重及每盒芯数 ?芯砂类别(壳芯、冷芯盒、热芯盒、CO2等) ?生产率——每小时几盒 ?砂芯底板或烘芯器 为进行制芯工部的布置,对于每种砂芯或每个典型芯盒,需要了解以下信息(续):?烘干时间及温度(若需烘干的话) ?砂芯修整生产率——每小时多少砂芯 ?上涂料、二次烘干时间及温度 ?废芯率 ?制芯机类型、规格 ?每班更换芯盒数

铁素体不锈钢的发展与应用

铁素体不锈钢的发展与应用 摘要: 铁素体不锈钢作为一种不含镍的铬系不锈钢,具有含镍不锈钢所具有的成形性、经济性、耐蚀性、抗氧化性等性能,具有成本低、耐应力腐蚀性能优异等显著特点,被称为经济型不锈钢。本文主要分析了铁素体不锈钢的发展以及其合金化,同时介绍了基于铁素体不锈钢特性的各种应用。 关键字:铁素体不锈钢发展应用 不锈钢在如今已得到广泛应用,这是因为它具有许多优越特性,如可成形性、强度及耐腐蚀性。不锈钢开始商业化生产并作为材料用于各种用途大约只有短短50年的历史。304型及430型不锈钢因其最常用而为大家所熟知,其产量占到不锈钢总产量的一半以上。但是,近十年来对不锈钢的需求显著增长,因此,人们一直在开发适用于各种用途的不同种类的不锈钢。以430型不锈钢为代表的铁素体不锈钢的生产成本比奥氏体不锈钢要低。因而,用铁素体不锈钢制造的产品现在发展很快,例如,铁素体不锈钢的用途之一是制作汽车尾气排放控制系统[1,2,3]。为了这种用途,现在已经开发了许多种铁素体不锈钢。在宝钢不锈钢事业部总经理楼定波看来,铁素体不锈钢不含镍,可以回避镍价的波动带来的风险;它同样可以防腐、防锈,但价格比含镍的不锈钢具有竞争力,并且,比含镍不锈钢制造更有门槛。 1 铁素体不锈钢的发展优势及劣势 1.1 铁素体不锈钢的发展优势 铁素体不锈钢具有体心立方晶体结构。除个别牌号外,一般不含稀缺的贵重元素镍。低铬铁素体不锈钢又称为经济不锈钢;中、高铬铁素体不锈钢与所能代用的铬镍奥氏体不锈钢相比,成本和价格也较低。铁素体不锈钢屈服强度较铬镍奥氏体钢高,伸长率稍低,但加工硬化倾向小,易于冷镦,也易切削。 众所周知,铬镍奥氏体不锈钢对应力腐蚀非常敏感,在奥氏体不锈钢制设备、构件等的失效事例中,应力腐蚀破坏事故占有很大比例,而铁素体不锈钢耐应力腐蚀性能优异,虽然在试验室内一些条件下人们也曾发现铁素体不锈钢也产生应力腐蚀的某些现象,但在实际工程应用中,国内外都很少见到铁素体不锈钢产生应力腐蚀破坏的实例。 铁素体不锈钢具有铁磁性,导热系数高,约为铬镍奥氏体不锈钢的130%~150%,非常适用于有热交换的用途;线膨胀系数小,仅为铬镍奥氏体不锈钢的60%~70%,非常适用于热胀、冷缩,有热循环的使用条件。 1.2 铁素体不锈钢的发展劣势 铁素体不锈钢是一种节镍钢,强度高,冷加工硬化倾向较低,导热系数为奥氏体不锈钢的130%~150%,线膨胀系数仅为Cr—Ni奥氏体不锈钢的60%~70%。虽然有上述优点,但与奥氏体不锈钢相比,其用途有限,这主要是因为铁素体不锈钢,特别是Cr>16%的铁素

5供水工艺流程图及文字说明

5.供水工艺流程图及文字说明 5.1、工艺流程图如下: 5.2、地下水群井取水,由一级泵站加压到净水厂清水池进行调蓄,消毒后由二级泵站加压经管网到用户。

6、集中式供水单位卫生突发事故应急预案 6.1编制目的 为应对农村饮水安全卫生突发事件,建立健全农村饮水安全卫生应急机制,正确应对和高效处置农村饮水安全卫生突发性事件,保障人民群众饮水安全,维护人民群众的生命健康和社会稳定,促进社会全面、协调、可持续发展。 6.2指挥体系 区人民政府成立任城区农村饮水安全卫生应急指挥部,总指挥由区长担任,分管农业的副区长任副总指挥,区政府办、区发展和改革委员会、区水务局、区财政局、区民政局、区卫生局、区环保局、区公安局、区广电局等有关部门和单位为指挥部成员单位,其负责同志为应急指挥部成员。指挥部下设办公室及专家组,办公室设在区水务局,办公室主任由区水务局局长兼任。 各镇(街道)成立相应的指挥机构,由镇(街道)主要负责人任总指挥,相关部门为成员单位,办公室设在各镇(街道)农业服务中心。 6.3饮水安全组织机构的职责 一、指挥部职责 1、贯彻落实国家、省、市有关重大生产安全事故预防和应急救援的规定; 2、及时了解掌握农村饮水重大安全事件情况,指挥、协调和组织重大安全事件的应急处置工作,根据需要向上级政府和水利部门报告事件情况和应急措施; 3、审定全区农村饮水重大安全事件应急工作制度和应急预案; 4、在应急响应时,负责协调公安、水务、环保、卫生防疫、医疗救护等相关部门开展应急救援工作;

5、负责指导、督促、检查下级应急指挥机构的工作。 二、指挥部办公室职责 指挥部办公室负责指挥部的日常工作。其职责是:起草全区农村饮水重大安全事件应急工作制度和应急预案;负责农村饮水突发性事件信息的收集、分析、整理,并及时向指挥部报告;协调指导事发地应急指挥机构组织勘察、设计、施工力量开展抢险排险、应急加固、恢复重建工作;负责协调公安、水务、环保、卫生等部门组织救援工作;协助专家组的有关工作;负责对潜在隐患工程不定期安全检查,及时传达和执行上级有关部门的各项决策和指令,并检查和报告执行情况;负责组织应急响应期间新闻发布工作。 三、指挥部成员单位职责 区发展和改革委员会:负责重点农村饮水安全工程、物资储备计划下达。 区财政局:负责农村饮水安全应急工作经费、恢复重建费用及时安排和下拨;负责农村饮水安全应急经费使用的监督和管理。 区公安局:负责维持水事秩序,严厉打击破坏水源工程、污染水源等违法犯罪活动,确保饮水工程设施安全。 区民政局:负责统计核实遭受农村饮水安全突发性事件的灾情;负责协助区、镇政府做好遭受农村饮水安全突发性事件群众的生活救济工作。 区水务局:负责全区农村饮水安全工程的规划,提供农村饮水重大安全事件信息、预案以及工作方案;负责恢复农村饮水安全工程所需经费的申报和计划编制。 区卫生局:负责遭受农村饮水安全突发性事件村、镇的卫生防疫和医疗救护工作及饮用水源的水质监测和卫生保障。 区环保局:负责水源地环境保护工作,制止向河流、水库等水域排放污水和固体废物的行为,应急处理水污染事件。 区广电局:负责农村饮水安全法规、政策的宣传,及时准确报道

铸造工艺流程介绍

铸造生产的工艺流程 铸造生产是一个复杂的多工序组合的工艺过程,它包括以下主要工序: 1)生产工艺准备,根据要生产的零件图、生产批量和交货期限,制定生产工艺方案和工艺文件,绘制铸造工艺图; 2)生产准备,包括准备熔化用材料、造型制芯用材料和模样、芯盒、砂箱等工艺装备; 3)造型与制芯; 4)熔化与浇注; 5)落砂清理与铸件检验等主要工序。 成形原理 铸造生产是将金属加热熔化,使其具有流动性,然后浇入到具有一定形状的铸型型腔中,在重力或外力(压力、离心力、电磁力等)的作用下充满型腔,冷却并凝固成铸件(或零件)的一种金属成形方法。 图1 铸造成形过程

铸件一般作为毛坯经切削加工成为零件。但也有许多铸件无需切削加工就能满足零件的设计精度和表面粗糙度要求,直接作为零件使用。 型砂的性能及组成 1、型砂的性能 型砂(含芯砂)的主要性能要求有强度、透气性、耐火度、退让性、流动性、紧实率和溃散性等。2、型砂的组成 型砂由原砂、粘接剂和附加物组成。铸造用原砂要求含泥量少、颗粒均匀、形状为圆形和多角形的海砂、河砂或山砂等。铸造用粘接剂有粘土(普通粘土和膨润土)、水玻璃砂、树脂、合脂油和植物油等,分别称为粘土砂,水玻璃砂、树脂砂、合脂油砂和植物油砂等。为了进一步提高型(芯)砂的某些性能,往往要在型(芯)砂中加入一些附加物,如煤份、锯末、纸浆等。型砂结构,如图2所示。 图2 型砂结构示意图 工艺特点 铸造是生产零件毛坯的主要方法之一,尤其对于有些脆性金属或合金材料(如各种铸铁件、有色合金铸件等)的零件毛坯,铸造几乎是唯一的加工方法。与其它加工方法相比,铸造工艺具有以下特点:1)铸件可以不受金属材料、尺寸大小和重量的限制。铸件材料可以是各种铸铁、铸钢、铝合金、铜合金、镁合金、钛合金、锌合金和各种特殊合金材料;铸件可以小至几克,大到数百吨;铸件壁厚可以从0.5毫米到1米左右;铸件长度可以从几毫米到十几米。 2)铸造可以生产各种形状复杂的毛坯,特别适用于生产具有复杂内腔的零件毛坯,如各种箱体、缸体、叶片、叶轮等。 3)铸件的形状和大小可以与零件很接近,既节约金属材料,又省切削加工工时。 4)铸件一般使用的原材料来源广、铸件成本低。 5)铸造工艺灵活,生产率高,既可以手工生产,也可以机械化生产。 铸件的手工造型 手工造型的主要方法 砂型铸造分为手工造型(制芯)和机器造型(制芯)。手工造型是指造型和制芯的主要工作均由手工完成;机器造型是指主要的造型工作,包括填砂、紧实、起模、合箱等由造型机完成。泊头铸造工量具友介绍手工造型的主要方法: 手工造型因其操作灵活、适应性强,工艺装备简单,无需造型设备等特点,被广泛应用于单件小批量生产。但手工造型生产率低,劳动强度较大。手工造型的方法很多,常用的有以下几种: 1.整模造型 对于形状简单,端部为平面且又是最大截面的铸件应采用整模造型。整模造型操作简便,造型时整个模样全部置于一个砂箱内,不会出现错箱缺陷。整模造型适用于形状简单、最大截面在端部的铸件,如齿轮坯、轴承座、罩、壳等(图2)。

铁素体不锈钢发展及展望

铁素体不锈钢的发展及展望 摘要:根据国内外不锈钢市场的状况,对比分析了铁素体不锈钢相对于奥氏体不锈钢的优缺点,阐述了提高铁素体不锈钢质量的措施,展望了铁素体不锈钢的良好发展前景。 关键词:不锈钢铁素体奥氏体应用情况提高质量 1 前言 2 004年北京国际现代铁素体不锈钢大会上通过广泛的交流,使大家更加清楚地看到了国内在生产和使用铁素体不锈钢方面与国际发达国家相比使用比例低,使用领域窄的差距。国际平均使用比例是25%,法国65%、日本35%、美国34%、而我国是10%左右。发达国家已经广泛使用在汽车、电子产品、屋顶材料、集装箱、家电产品、水箱、蓄水池等领域,在许多方面替代300系列。而在我国使用面还很有限,主要集中在制品方面;在生产工艺技术水平方面,中国也有差距,特别是超低碳、超低氮铁素体不锈钢的冶炼、表面质量和成本控制等方面。最后是新品种的研究开发方面也有一定的差距。 中国的不锈钢消费中奥氏体钢占90%,铁素体和其他的钢类所占比例还不到10%,这种现状也引发了不锈钢的迅速发展与镍资源供应紧张之间的矛盾。为此,作为中国的不锈钢行业组织中国特钢协不锈钢分会特别提出:要大力推广铁素体不锈钢。 2 铁素体不锈钢较奥氏体不锈钢的优缺点 铁素体不锈钢一般不含稀缺的贵重元素镍。低铬铁素体不锈钢又称为经济不锈钢;中、高铬铁素体不锈钢与所能代用的铬镍奥氏体不锈钢相比,成本和价格也较低。铁素体不锈钢屈服强度较铬镍奥氏体钢高,伸长率稍低,但加工硬化倾向小,易于冷镦,也易切削。众所周知,铬镍奥氏体不锈钢对应力腐蚀非常敏感,在奥氏体不锈钢制设备、构件等的失效事例中,应力腐蚀破坏事故占有很大比例,而铁素体不锈钢耐应力腐蚀性能优异,虽然在试验室内一些条件下人们也曾发现铁素体不锈钢也产生应力腐蚀的某些现象,但在实际工程应用中,国内外都很少见到铁素体不锈钢产生应力腐蚀破坏的实例。铁素体不锈钢具有铁磁性,导热系数高,约为铬镍奥氏体不锈钢的130%~150%,非常适用于有热交换的用途;线膨胀系数小,仅为铬镍奥氏体不锈钢的60%~70%,非常适用于热胀、冷缩,有热循环的使用条件。 但是,铁素体不锈钢为什么没有得到很快的发展呢?这是因为铁素体不锈钢本身存在三个主要问题:第一,在热轧或退火后必须严格控制冷却速度。如果缓慢地冷却通过37O~550C温度区,或者像耐热钢使用中那样在该温度区长期停留,这种钢就会变脆。第二.铁素体型不锈钢焊接性能差。在焊缝热影响区,铁素体晶粒长大或粗化。此外.在高温区,部分铁素体转变成奥氏体,并在随后的冷却过程中转变成脆性的马氏体。这两种影响方式的共同作用.使得焊缝非常脆。虽然二次退火可以把马氏体转变成铁素体.但是,这并不能把已经粗化的铁素体晶粒再细化。第三,当其承受的温差太大时,这一点在夏氏冲击试验或悬臂式冲击试验中记录的所吸收能量显著下降而得到证实。这种钢在实际应用中,表现为不能抗冲击,容易产生裂纹。 3 铁素体不锈钢应用情况 一、家电行业广泛使用铁素体不锈钢 在家电行业中首先是洗衣机。当前最流行的是对衣服摩损最小的滚筒式洗衣机,由于

(工艺流程)消失模铸造技术简介及工艺流程

消失模铸造工艺简述 消失模铸造是把涂有耐火材料涂层的泡沫塑料模样放入砂箱,模样四周用干砂充填,采用微震加负压紧实,在没有芯子的情况下浇注液态金属,在浇铸和凝固过程中继续保持一定的负压,使泡沫塑料气化继而被金属取代形成铸件的一种新型铸造工艺方法。 一.消失模铸造的工艺流程如下: 1)预发泡 模型生产是消失模铸造工艺的第一道工序,复杂铸件如汽缸盖,需要数块泡沫模型分别制作,然后再胶合成一个整体模型。每个分块模型都需要一套模具进行生产,另外在胶合操作中还可能需要一套胎具,用于保持各分块的准确定位,模型的成型工艺分为两步,第一步是将聚苯乙烯珠粒(EPS)预发到适当密度,一般通过蒸汽快速加热来进行,此阶段称为预发泡。 2)模型成型 经过预发泡的珠粒要先进行稳定化处理,然后再送到成型机的料斗中,通过加料孔进行加料,模具型腔充满预发的珠粒后,开始通入蒸汽,使珠粒软化、膨胀,挤满所有空隙并且粘合成一体,这样就完成了泡沫模型的制造过程,此阶段称为蒸压成型。 成型后,在模具的水冷腔内通过大流量水流对模型进行冷却,然后打开模具取出模型,此时模型温度较高而强度较低,所以在脱模和储存期间必须谨慎操作,防止变形及损坏。 3)模型簇组合 模型在使用之前,必须存放适当时间使其熟化稳定,典型的模型存放周期多达30天,而对于用设计独特的模具所成型的模型仅需存放2个小时,模型熟化稳定后,可对分块模型进行胶粘结合。大批量生产的铸件其分块模型胶合必须使用热熔胶在自动胶合机上进行,才能保证粘合精度。中小批量生产的铸件可采用冷粘胶手工粘合,胶合面接缝处应密封牢固,以减少产生铸造缺陷的可能性 4)模型簇浸涂、干燥 为了每箱浇注可生产更多的铸件,有时将许多模型胶接成簇,把模型簇浸入耐火涂料中,然后在大约30~60C(86-140F)的空气循环烘炉中干燥2~3个小时,干燥之后,将模型簇放入砂箱,填入干砂振动紧实,必须使所有模型簇内部孔腔和外围的干砂都得到紧实和支撑。 5)浇注 模型簇在砂箱内通过干砂振动充填坚实后,抽真空形成负压加强紧实度,铸型就可浇注,熔融金属浇入铸型后,模型气化被金属所取代形成铸件。在消失模铸造工艺中,浇注速度比传统空型铸造更为关键。如果浇注过程中断,砂型就可能塌陷造成废品。因此为减少每次浇注的差别,最好使用自动浇注机。 6)落砂清理

产品生产流程图及工艺控制说明

产品生产流程图

3.4回流炉的温度设定依照后页的温度曲线要求。 3.5目检作业依照《PCBA目检作业指导书》进行作业。 3.6焊接 3.6.1焊接操作的基本步骤: (1)、准备施焊;左手拿焊丝,右手握烙铁,进入备焊状态。要求烙铁头保持干净,无焊渣等氧化物,并在表面镀有一层焊锡。 (2)、加热焊件;烙铁头靠在两焊件的连接处,加热整个焊件全体,时间大约1~2秒钟。对于在印制板上焊接件

来说,要注意使烙铁同时接触焊盘的元器件的引线。 (3)、送入焊丝;焊接的焊接面被加热到一定温度时,焊锡丝从烙铁对面接触焊件。 (4)、移开焊丝;当焊锡丝熔化一定量后,立即向左上450 方向移开焊锡丝。 (5)、移开烙铁;焊锡浸润焊盘的焊部位以后,向右上450方向移开烙铁,结束焊接。从第三步开始到第五步结束, 时间大约1~3秒钟。 3.6.2常见的不良焊点及其形成原因

3.6.3正确的防静电操作 1操作ES D元件时必须始终配戴不良好的接地的手带,手带须与人的皮肤相触。 2必须用保护罩运送和储存静电敏感元件。 3清点元器件时尽可能不将其从保护套中取出来。 4只有在无静电工作台才可以将元件从保护套中取出来。 5在无防静电设备时,不准将静电敏感元件用手传递。 6避免衣服和其它纺织品与元件接触。 7最好是穿棉布衣服和混棉料的短袖衣。 8将元件装入或拿出保护套时,保护套要与抗静电面接触。 9保护工作台或无保护的器件远离所有绝缘材料。 10当工作完成后将元件放回保护套中。 11必须要用的文件图纸要放入防静电套中,纸会产生静电。 12不可让没带手带者触摸元件,对参观者要留意这点。 13不可在有静电敏感的地方更换衣服。 14取元件时只可拿元件的主体。 15不可将元件在任何表面滑动。 16每日测试手带 3.7组装 组装流程 3.8功能检测 将阅读器通过RS-232或USB连接PC,在PC上向阅读器发送操作指令,把阅读距离测试模拟卡放在阅读器上 方3mm~10mm之间,阅读器对操作指令进行应答,并把结果返回PC。 3.9产品包装 3.9.1码放规格:

铁素体不锈钢新工艺技术

铁素体不锈钢新工艺技术 一.铁素体不锈钢的超纯化 铁素体不锈钢不含Ni或仅含少量Ni,与奥氏体不锈钢相比较,生产成本较低。铁素体不锈钢冷加工硬化倾向较低;导热系数高,为奥氏体不锈钢的130%~150%;线膨胀系数低,仅为CrNi不锈钢的60%~70%;其耐氯化物应力腐蚀、耐点蚀、耐缝隙腐蚀性能优良。虽然有上述优点,但铁素体不锈钢存在的一些严重缺点限制了它的使用。其最大缺点是韧性不足、晶间腐蚀敏感、焊接性能差。 研究表明,这个问题主要是由间隙元素碳、氮所致。由于碳、氮在铁素体中的溶解度很低且在体心立方晶格中的扩散速度快,故在铁素体钢中极易生成碳化物和氮化物,造成晶界贫铬和晶间腐蚀。实验表明,通过降低铁素体不锈钢中C+N含量,就能够显著改善其腐蚀性能,力学性能和焊接性能。以26Cr1Mo钢为例,当C+N<(100~130)×10-6时,焊接后就不会产生晶间腐蚀;当C+N<(60~80)×10-6时,可在恶劣的点蚀环境中使用;当C+N<65×10-6时就能够不产生低温脆性。因此,超纯铁素体不锈钢是现代铁素体不锈钢的发展方向,一般要求C+N<150×10-6这样的低间隙元素含量,而且需要添加钛、铌、铜、铝、钒等微量元素,以改善其性能。近年来,通过降低铁素体不锈钢中碳、氮含量和优化钼、钛、铌的质量分数,发展了一系列性能优越的超纯铁素体不锈钢。 铁素体不锈钢在冶炼过程中需要采用真空冶金手段,尽可能降低钢液中的碳和氮,这是超纯铁素体不锈钢冶炼时的核心问题。现有的不锈钢精炼方法,如AOD,VOD,VCR,等等,将碳降到50ppm以下在技术上已不存在困难,但要将氮降到50ppm以下,却很困难。因此,超高纯铁素体不锈钢生产的关键是要解决脱氮问题。 研究工作表明:不锈钢精炼过程中的脱氮是与脱碳过程同时进行的,脱碳速度越高,脱碳量越大,脱氮量也就越大。在[C]<0.1的低碳范围内进行真空脱碳时,脱氮速度主要决定于底吹氩气的搅拌强度。常规VOD法吹氩强度小,因漏入空气而有增氮倾向;SS-VOD吹氩强度是常规VOD的2~4倍,真空吹氩搅拌时仍能脱氮;VOD-PB法的脱碳机制不同于常规VOD的顶吹氧,其脱氮条件优于SS-VOD。VCR法低碳区精炼阶段的底吹氩搅拌强度是SS-VOD的13~17倍,强烈的搅拌大大增加了钢液比表面积,减少了气钢界面上[N]的传质阻力,气相中氮分压可降至0.38torr,对冶炼超低碳、氮不锈钢十分有利。 日本各大钢铁公司自上世纪70年代中期以来采用大型AOD和VOD精炼设备,在工业规模上以很低的成本大批量生产一系列低〔C+N〕含量超纯铁素体不锈钢。经过十多年的历史,工艺流程日趋完善,精炼技术日益成熟,所生产的各种牌号超纯铁素体不锈钢在许多方面的应用领域里已逐步取代了奥氏体不锈钢。我国在超纯铁素体不锈钢的生产和应用方面与日本尚有很大的差距,必须努力缩短这种差距。 二.铁素体不锈钢晶粒细化新方法 目前,我国汽车工业飞速发展,汽车用不锈钢使用量增长很快,尤其在汽车排气系统中的

精密铸造项目计划书

中温蜡精密铸造项目计划书 第一章:项目总论 一、项目概要 1、项目名称:精密铸造项目 2、项目建设性质:新建 3、项目承办单位名称:未定 4、总投资资本:万元 5、隶属国民经济类别:铸造行业 6、项目建设地址: 7、项目用地规模:2000-5000平方米 8、项目投资概算:该项目预计总投资额为500万元,其中固定资产投资200万元,流动资金300万元 9、项目达纲年限:2年(不含项目建设期) 10、项目达纲年预计总产出规模:3000万元(含税) 第二章:项目背景和发展概况 1、精密铸造项目背景 随着时代的发展和进步,铸造业也是发生了翻天覆地的变化。据《中国铸造机械行业市场前瞻与投资规划分析报告》显示,在“十二五”期间中国铸件产量增速趋于稳定,步入稳定发展阶段,这就显示了我国的铸造业在近年来发展较为良好,呈现增长趋势。同时,在我国加快推进“中国制造2025”和“互联网+”的计

划的进程中,我国的铸造业充分借助了互联网的发展优势和大数据时代的信息优势,加快促进铸造业的转型升级,彻底的改造传统行业。 2、精密铸造项目发展展望 我国是铸造大国。据不完全统计,我国有2万多家铸造厂(车间),从业人员达120 万人,年产量达1200万吨。铸造行业是一个劳动力、资源相对密集的产业,我国生产资源丰富,生产能力过剩,劳动力成本具有优势。铸造生产正在从发达国家向发展中国家扩展和转移。我国加入WTO给铸造业带来了前所未有的发展机遇。现代机器的生产,对铸件精度和整体质量提出了越来越严格的要求,这为能实现精密铸造生产的熔模铸造和实型铸造的大力发展提供了契机。目前,我国熔模铸造存在两类工艺水平的企业。一类是采用中、高温模料,硅溶胶或硅酸乙酯型壳工艺,生产航空、燃气轮叶片等和不锈钢商业精铸件的工厂;二类是采用低温模料、水玻璃型壳工艺,主要生产碳钢件的工厂。一类工厂数量少,工艺水平高;二类工厂数量多,生产质量低。现代熔模铸造正朝着“精密、大型、薄壁”方向发展,我国熔模铸造应顺应时代发展潮流。第一类工厂应紧跟国际先进技术,改进管理,与国际标准接轨,积极参与国际竞争,更多地走向国际市场。生产应不再停留于主要生产高尔夫球头、五金件、马具和管阀类精度要求较低的产品上,而应扩大精度要求较高的高附加值的机械零件产品。加大对第二类工厂的改造,采用高质量模料,粘结

铁素体不锈钢

铁素体不锈钢 铁素体不锈钢在机械设备上应用的广泛性仅次于奥氏体不锈钢。这类钢的特点是:在室温下其显微组织为铁素体,它具有强烈的磁性,不能用淬火方法使之硬化; 与奥氏体钢相比,铁素体不锈钢的导热系数较大,比电阻小、膨胀系数也较小; 对氯化物应力腐蚀开裂不敏感,另外,由于含有较高的铬和钼,故耐点蚀、耐缝隙腐蚀性能良好; 在成分上不含贵重元素镍,故价格较为低廉。 铁素体不锈钢的一个共性问题是:焊接接头的冲击韧性低、脆性倾向大等缺点,从而大大限制了它的应用。为了克服这些缺点,近些年来已研制并生产出了一系列碳氮含量极低 (C+N<0.015%) 的高纯高铬铁素体不锈钢。它们具有较好的塑性与焊接性能,并且有很好的抗应力腐蚀开裂性能及良好的抗晶间腐蚀性能。 1. 铁素体不锈钢的耐腐蚀性能 铁素体不锈钢对晶间腐蚀的敏感性较高。普通的铁素体不锈钢的抗点腐蚀性能和抗缝隙腐蚀性能也并不好。但加钼后,其耐蚀性能有所改善。 铁素体不锈钢对硝酸等氧化性介质有良好的耐蚀性,与同等铬含量的Cr-Ni 奥氏体不锈钢相当,随着铬含量的增加,其耐氧化性介质腐蚀的能力增强。但对还原性介质,铁素体不锈钢的耐蚀性则不如Cr-Ni奥氏体不锈钢。 铁素体不锈钢的最突出优点是在氯化物介质中具有良好的抗应力腐蚀开裂性能,比Cr-Ni奥氏体不锈钢优越得多。另外,在含微量氯离子和氧的热水和高温水介质中以及在苛性钠水溶液中,铁素体不锈钢也有优良的抗应力腐蚀开裂性能。 2.铁素体不锈钢的热处理 铁素体不锈钢热处理的目的,主要是消除因冷变形加工及焊接所导致的内应力而使之软化。对于铸件,主要是通过热处理消除偏析,使组织趋于均匀以及消除475℃脆性。热处理温度的选择应注意两点:不应低于540℃和高于900℃。通常多控制在700~850℃之间。 3. 应用铁素体不锈钢时应注意的几个问题 (1) 475℃脆性问题。若将含铬量12%以上的铁素体不锈钢加热到340℃以上特别是在400~500℃范围内等时间加热,钢的韧性要明显降低而变脆。这种脆

管道工艺流程图画法

工艺流程图和管道及仪表流程图的绘制方法

1总则 1.1 目的 为了规范工艺流程图设计的内容及表示方法,提高设计质量,特编制本标准。 1.2 范围 1.2.1 本标准规定了工艺流程图的绘制方法﹑详细设计(施工图设计)阶段的管道及仪表流程图﹑基础设计(初步设计)阶段的工艺管道及仪表流程图﹑外来流程图的编制﹑计算机辅助设计规定等要求。 1.2.2 本标准适用于北京机电院高技术股份有限公司焚烧处理装置的“工艺流程图”(PFD)和“管道及仪表流程图”(PID)设计。对于有特殊要求的项目,须结合具体情况,灵活运用。 1.3 引用标准 编制本标准时,借鉴下列标准和相关资料。 HG 20557~20559 《化工装置工艺系统工程设计规定》 HG/T 20646.1 《化工装置管道材料设计内容和深度规定》 HG/T 20646.2 《化工装置管道材料设计工程规定》 HG/T 20646.3 《化工装置管道材料控制专业技术管理规定》 HG/T 20646.4 《化工装置管道材料控制专业提出的设计条件》 HG/T 20646.5 《化工装置管道材料设计技术规定》 HGT 20679 《化工设备、管道外防腐设计规定》 HG/T 20645 化工装置管道机械设计工程规定 GB/T 4272 《设备和管道保温技术通则》

GB/T 8175 《设备和管道保温技术导则》 GB/T 11790 《设备和管道保冷技术通则》 GBJ 126 《工业设备及管道绝热工程施工及验收规范》GB 50253 《工业管道施工及验收规范》 GB 50264 《工业设备及管道绝热工程设计规范》 2 工艺流程图的绘制方法 工艺流程图的图例见附录A 流程图代号规定。 2.1 接受条件和来源 a) 设计开工报告;(设计主责) b)工程设计基础资料;(设计主责) c)材料备忘录;(设计主责) d)工艺设备表或工艺发表的文件;(设计主责) e)用户的规定和说明;(用户文件) f)设备数据表和图;(设备设计者) g)机泵数据表;(设计主责) h)操作要求;(设计主责) i)工艺控制图或工艺控制要求;(控制主责) j)设备布置图;(设计主责) 2.2 名称 定名为工艺流程图(简称PFD)。 2.3 图纸规格

铁素体不锈钢的种类和特性

铁素体不锈钢的种类和特性 原创:不锈钢分会中国特钢企业协会不锈钢分会 目录 一五大类铁素体不锈钢 (2) 二现代铁素体不锈钢的优异性能 (4) 三优良的成形性能 (5) 四独特的磁性能 (5) 五独特的技术优势 (6) 六匹配即完美 (7) 不锈钢之所以“不锈”,是由于所含的铬使其具有显著的耐蚀性。铁素体不锈钢也不例外。铁素体不锈钢主要元素为铬(≥10.5%)和铁,有的牌号仅含铬,有的牌号除铬外,还含有其他元素(如Mo、Ti、Nb 等)以获得一些特殊性能。 铁素体不锈钢含铬不含镍,而铬的价格在历史上相对稳定,因此与含镍的奥氏体不锈钢相比,其成本更低、更稳定。 铁素体不锈钢具有奥氏体不锈钢的大多数力学性能和耐 蚀性能,并且还有许多优于奥氏体不锈钢的独特性能。因此铁素体不锈钢能够: -- 在不锈钢家族中作为304不锈钢的补充(304仍然是使用范围最广、最常用的牌号); -- 替代200 系不锈钢(通常具有更好的使用性能); -- 由于其特殊性能,可在许多领域替代其他材料如碳钢、Cu、Zn、Al、塑料等,甚至在原本只能采用奥氏体不锈钢的领域,也可能成为优秀的替代材料。

采用铁素体不锈钢的用户通常会得益于其技术性能及较低的寿命周期成本。 铁素体不锈钢的“磁性”并不是“负面”的,而是它区别于其它不锈钢的一种特殊性能。 大家熟知的标准铁素体不锈钢409、410 和430在全世界都可买到。它们在洗衣机滚桶、排汽系统等许多重要应用领域都非常成功。实际上铁素体不锈钢在各个领域都有巨大的应用潜力。 新开发的铁素体不锈钢如439,441,444等,能够用于更广泛的领域。它们可加工成复杂的形状,并以最普通的连接方式进行连接和焊接。添加了钼的铁素体不锈钢444对局部腐蚀的耐蚀能力至少可与奥氏体不锈钢316 相当。 铁素体不锈钢由于成本、特性和供货渠道方面的优势,成为理想的选材。 一五大类铁素体不锈钢 铁素体不锈钢分为五大类,其中1-3类为标准牌号,4-5类为特殊牌号。迄今为止,用量最大和应用范围最广的主要集中于标准钢号。因此,标准铁素体不锈钢一般完全能够满足和适用大多数应用领域的要求。 第1 类-- Cr 含量:10%-14%;典型牌号409,410L 。

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