射线探伤暗室处理中常见缺陷及避免方法
在正式评定底片之前,先得判明底片本身是否符合质量要求，即底片有效评定区内是否有妨碍或干扰真缺陷评定的伪象存在。这些伪象主要是由于胶片操作不当或处理不当，或由于胶片、增感屏自身缺陷所造成的。射线照相人员必须通过观察、分析、对照、思索，熟练地识别。
5.6 自动洗片机
自动洗片机采用连续冲洗方式，能自动完成显影、定影、水洗、烘干整个暗室处理过程，它与手工处理胶片相比有以下优点：速度快——自动洗片机能在约12分钟内提供干燥好的可供评定的射线照相底片。效率高——每小时约可处理360×100mm胶片100张。质量好——只要摄片条件正确，通过自动洗片机处理的底片表面光洁、性能稳定、象质好。劳动强度低——操作者只需将胶片逐张输入自动洗片机即可，对操作者的技术熟练要求不高。
自动洗片机由下列五大机构组成：
1.送片机构：送片机构是由一百多个滚筒及其传动部件组成，它能使胶片从输入口进入，按一定速率移动，完成显影、定影、水洗、干燥等各项胶片处理工作，最后将底片送入受片箱。送片滚筒分为几组，可以方便地从洗片机中取出，进行清洗、维修工作。
2.温度控制机构：自动洗片机内显影、定影、水洗、干燥温度要求严格，温度的自动控制通过自动电加热器及热交换器来完成，使各项温度达到恒定。
3.干燥机构：由电加热器和鼓风机组成，使水洗后的底片在热风中迅速烘干。
4.补充机构：显影液、定影液在与胶片多次作用后药力会下降，然而自动洗片机显影、定影的时间和温度是一定的，所以要求药液的浓度不能变化，为了解决这一矛盾，自动洗片机配置了显影液、定影液补充筒。每次进片自动洗片机都能给出一个进片信号，使溶液泵自动向机内补充一定数量的显影液、定影液，与此同时机内排出相应数量的溶液。每处理1m3的胶片约需补充1000C.C显影液和1000C.C定影液。
5.搅拌装置：为了使机构内药液温度、浓度均匀，并使胶片表面不断与溶液充分接触，自动洗片机设有搅拌机构
射线检测操作指导书工程名称: 指导书编号：委托单位XXXXX公司 工件状况工件名称工艺管道工件编号见委托单设备类别见委托单工件规格见委托单工件材质见委托单焊接方法见委托单坡口型式V 检测部位见委托单表面状态见委托单 检测要求执行标准NB/T47013.2-2015 检测技术等级AB 检测比例见委托单验收规程TSG D0001-2009 检测时机焊后底片黑度 2.0-4.5 检测条件及工艺参数 射线种类X射线胶片型号AGFA C7 胶片规格mm 100×80/150×80 设备型号200EG-S2 设备编号2459 焦点尺寸mm 2.0×2.0 增感屏 Pb前、后 0.03mm 像质计型号见附表冲洗方式自动 显定影液配方AGFA配套配方显影温度20±2℃定影温度20±2℃ 合格级别见委托单显影时间5min 定影时间3min 焊缝编号焊缝长度（mm） 透照厚 度（mm） 焦距F （mm ） 透照方式 像质 计丝 号 一次透照 长度 （mm） 底片数 （张） 管电 压 kV 曝光 时间 （min ）见委托单 说明1.底片标识：管线编号－焊缝编号－底片编号－透照日期-焊工编号-厚度标识。2.双壁单影透照时，像质计横跨焊缝放在被检件区1/4位置，细丝朝外，置于胶片侧。小径管透照时，金属丝垂直焊缝且横跨焊缝放置。3.使用单箭头或数字作为搭接标记时，放置中心标记。4.胶片背面加铅板屏蔽背散射线及侧散射线。4.编制依据：XX/XX-RT-2015。5.首次使用时应进行工艺验证，以第一批底片作为验证依据。 6.检件材质若为有延迟裂纹倾向的，检测时机应为焊后24小时。 7.检件材质为标准抗拉强度下限≥540MPa时，胶片类型采用AGCA-C4。 8.现场检测过程中，如果现场条件不满足工艺要求，应该对工艺条件进行修正后使用，并在检测记录中注明。 9.检测工艺条件见附表。 透照部位示意图及说明： 环向焊接接头源在外双壁单影透照方式（1）小径管环向焊接接头倾斜透照方式(2) 小径管环向焊接接头垂直透照方式（3） 编制级别RT- 日期 审核级别RT- 日期
超声波焊缝探伤 1、检测目的：检测焊缝缺陷，控制钢结构焊缝质量 2、依据标准：《钢结构现场检测技术标准》GB/T50621-2010 《钢结构超声波探伤质量分级法》JG/T 2003-2007 《钢焊缝手工超声波探伤方法和探伤结果分级法》GB11345-89 3、检测仪器：仪器 CTS-1002数字超声波探伤仪 4、耦合剂：应选用适当的液体或模糊状物作耦合剂。耦合剂应具备有良好透声性和适宜流动性，不应对材料和人体有损伤作用。同时应便于检验后清理。典型耦合剂为水、机油、甘油和浆糊。在试块上调节仪器和产品检验应采用相同的耦合剂 5、检测方法： （1）距离一波幅曲线由选用的仪器、探头系统在对比试块上实测数据绘制，曲线由判废线、定量线、评定线组成，不同验收级别各线灵敏度见下表，表中DAC 是以上φ2mm标准反射体绘制的距离一波副曲线，即DAC基准线。评定线以上定量线以下为I区，定量线至判废线以下的Ⅱ区，判废线及以上区域为Ⅲ区(判废区) （3）探伤灵敏度应不低于评定线灵敏度。 （4）扫查速度不应大于150mm／S，相邻两次探头移动间隔保证至少有探头宽度10％的重叠。 （5）为探测纵向缺陷，斜探头垂直于焊缝中心线放置在探伤面上，作锯齿 型扫查。探头前后移动的范围应保证扫查到全部焊缝截面及热影响区。在保持垂直焊缝作前后移动的同时，还应作10°～15°左右移动。 （6）为确定缺陷的位置、方向、形状、观察缺陷动态波形或区分缺陷讯号与伪讯号，可采用前后、左右、转角、环绕等四种探头基本扫查方式。 6、缺陷评定和检验结果： （1）最大反射波幅不超过评定线的缺陷，均评为I级。
（2）最大反射波幅超过评定线的缺陷，检验者判定为裂纹等危害性缺陷时，无论其波幅和尺寸如何，均评定为Ⅳ级。 （3）反射波幅位于I区的非裂纹性缺陷，均评定为I级。 （4）反射波幅位于Ⅲ区的缺陷，无论其指示长度如何，均评定为Ⅳ级。 （5）不合格的缺陷，应于返修，返修区域修补后，返修部位及补焊受影响的区域，应按原探伤条件进行复验、复探。
焊缝超声波探伤操作步骤 一、探头前沿长度的测量。 将探头放置在CSK—ⅠA试块上，将入射点对准R100处，找 出反射波达到最高时探头到R100端部的距离。然后用其所长 100减去此段距离。此时所得的数据就是探头的前沿距离。按 此方法连测三次，求出平均值。 二、测量探头的K值 利用CSK—ⅠA试块上的φ50孔的反射角测出并用反三角函数 计算出K值。 将探头对准试块上φ50横孔，找到最高回波：则有K=tgβ=（L+l-35）/30。 三、扫描速度的调节 1、水平调节法：将探头对准R50、R100，调节仪器使B1、B2分 别对准不平刻度，此时计算出l1、l2。 l1，l2
将计算出的数据在示波屏上将B1和B2调至相对应的位置，此时水平距离扫描速度为1：1。 2、深度调节法 利用CSK-ⅠA试块调节，先计算R50、R100圆弧反射波B1、B2对 应的纵深d1、d2：d1，d2 B1、B2分别对准水平刻度值d1、d2。如K=2时，经计算d1=22.4mm、d2=44.8mm。调节仪器使B1、B2分别对准22.4和平共处44.8，这时深度1：1就调节好了。 四、距离——波幅曲线的绘制 1、将探头置于CSK-ⅢA试块上，衰减48dB，调增益使深度为 10mm的φ1×6孔的最高回波达基准60%，记录此时的衰减器 读数和孔深，然后分别探测其它不同深度的φ1×6孔，增益不 动，调节衰减器将各孔的最高回波调至60%高，记下相应的dB 值和孔深填入表中。 2、以孔深为横坐标，以分贝值为纵坐标，在坐标纸上描点绘出定 量线、判废线和评定线，标出Ⅰ区、Ⅱ区、Ⅲ区，并注明所用 探头的频率、晶片尺寸和K值。 3、现以T=30mm举例说明
论“超声波无损检测”技术在不等厚对接焊缝上的应用 文章针对不等厚焊缝缺陷提出了一种超专用检测技术，利用正交超声探头组对焊缝进行扫描检测，可较好地解决钢质药筒不等厚薄板焊缝缺陷的在线自动无损检测。 标签：不等厚焊缝；缺陷；板波；超声检测 在工程上，有时需要将两段不同厚度的薄壁圆筒对焊在一起，由于多种焊接因素的影响，在焊接过程中可能会在焊接区域形成各种焊接缺陷，因此在焊接之后，需要对焊接区域的焊接缺陷进行定性、定量、定位的检测。对于大批量生产的焊接件，这种检测需要在线自动完成。 1 不等厚对接焊接缝特点 在不等厚薄壁筒对接焊缝进行自动检测探伤中，该焊缝结构特点如下： （1）筒体的壁厚较小，通常为1.6mm，而筒底焊接区厚度为 2.6mm。 （2）焊缝为不等厚对焊，筒底向左方厚度逐渐增大，几何形状复杂，焊道外侧表面粗糙，残留明显的车削刀纹。 （3）筒体和筒底以及焊道金属的化学成分不同。常见的焊缝缺陷有气孔，夹渣，裂纹，未焊透，焊偏等形式，其中未焊透和裂纹是焊缝中危险性缺陷，它们大多与基体表面呈垂直状态形成。文章的目的就是要解决这种不等厚薄壁筒对焊缺陷的无损检测技术，进而利用这种技术探讨钢质药筒焊缝缺陷在线检测问题。对于焊缝的探伤，目前已有多种检测手段，比较常见的有：射线检测、涡流检测，磁粉探伤和超声检测等技术。但对于这种薄壁不等厚对接的焊接方式，还没有一种成熟的技术可供在线检测使用。针对这种不等厚薄壁筒焊接情况进行了原理探索，在理论分析和实践的基础上，提出了一种水浸正交超声检测法。这一原理的关键在于针对轴向敏感缺陷采用轴向板波检测，针对周向敏感缺陷采用周向板波检测，从而达到对焊缝实施定性、定量和定位的在线检测的目的。 2 试验数据分析 2.1 测试结果 为验证理论分析结果，分别用厚度30mm和50mm的碳钢板制作两组试块进行试验，每组四块试样，加工成倾角分别为10°，12°，14°和16°。按照上述方法进行试验，在每块试样上测定两个点，不同试块上两测试点距倾斜面起始点的距离相同，试验结果见表1。
热轧带钢缺陷图谱
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热轧带钢外观缺陷 Visual Dｅfects iｎHot Rolled Ｓtｒｉp 2．1 不规则表面夹杂(夹层)(IrｒeguｌaｒShelｌs） 【定义与特征】 板带钢表面的薄层折叠,缺陷常呈灰白色,其大小、形状不一，不规则分布于板带钢表面。【产生原因】 板坯表面或皮下有非金属夹杂，这些夹杂在轧制过程中被破碎或暴露而形成夹层状折叠。【预防与纠正】 优化炼钢、精炼工艺,提高钢质纯净度。 【鉴别与判定】 肉眼检查，钢板和钢带不得有夹层。 2.2 带状表面夹杂(夹层）(Sｅams)
【定义与特征】 板带钢表面的夹杂呈线状或带状不规则地沿轧向分布，有时以点状或舌状逐渐消失。【产生原因】 板坯皮下的夹杂在轧制出现剧烈延伸、破裂而造成。 【预防与纠正】 优化炼钢、精炼工艺，提高钢质纯净度。 【鉴别与判定】 肉眼检查,钢板和钢带不得有夹层。 2.3 气泡(Blisｔers)
【定义与特征】 板带钢表面凸起内有气体，分布无规律，有闭口气泡和开口气泡之分。 【产生原因】 板坯由于大量气体在凝固过程中不能逸出，被封闭在内部而形成气体夹杂。在热轧时,空洞与孔穴被拉长,并随着轧材厚度减薄,被带至产品的表面或边部。最终，高的气体压力使产品表面或边部出现圆顶状的凸起物或挤出物。 【预防与纠正】 优化精炼工艺，保证吹氩时间，使钢水搅拌均匀，避免气体残留；保证中间包烘烤时间；保护渣要符合工艺要求,避免受潮。 【鉴别与判定】 肉眼检查,钢板和钢带不得有气泡。 2.4 结疤(重皮）(Ｓcａbs)
焊缝超声波探伤缺陷性质的判断 1．1.陷性质判断的适用范围 本方法适用于A型脉冲反射法对焊缝进行超声检测缺陷定性。对余高磨平的焊缝，焊缝区域内的各种缺陷均可用本方法进行定性，对有余高的焊缝，只能对不包括余高的焊缝区域内的各种缺陷定性。对缺陷定性用探头应与规定的检测探头相同。 1．缺陷性质判断依据 焊缝超声波检测对缺陷定性依据为： （1）工件结构与坡口形式； （2）母材与焊材； （3）焊接方法和焊接工艺； （4）缺陷几何位置； （5）缺陷最大反射回波高度； （6）缺陷定向反射性； （7）缺陷回波静态波形； （8）缺陷回波动态波形。 2．缺陷性质判断程序 缺陷性质判断的程序如图1所示，具体程序为： （1）缺陷波高H F在JB4730标准评定线以下时，一般不作记录，也不考虑对其定性。如操作人员认为有必要的，也可作进一步定性。 （2）缺陷波高H F位于JB4730标准Ⅲ区（含判废线）时，定为线状缺陷或平面状缺陷或多重缺陷。 （3）缺陷波高H F位于JB4730标准Ⅱ区（含定量线）时，当缺陷指示长度△L≤L S时，如A扫描显示一个光圆波可定为点状缺陷，否定为线状或平面状缺陷或多重缺陷，当缺陷指示长度△L＞L S时，可定为线状或平面状缺陷或多重缺陷。L值为： 当板厚6mm≤t＜20mm时L S=t,当板厚t≥20mm时，L S=20mm。 （4）缺陷波高H F位于JB4730标准Ⅰ区（含评定线）时，当缺陷指示长度△L≤L d时，如A扫描显示一个光圆波，可定为点状缺陷或多重缺陷；当缺陷指示长度△L＞L d时可定为线状缺陷或平面状缺陷或多重缺陷。L d值为：当板厚6mm≤t＜30mm时L d=t，当板厚t≥30mm时，L d=30mm。 （5）定为线状或平面状缺陷或多重缺陷后，再进一步测定缺陷平面和深度位置、缺陷高度、定向反射特性、缺陷倾斜度、静态波形、动态波形，然后结合工件结构、坡口形式、材料、焊接工艺和焊接方法及探头扫查方式，进行综合判断，最终定出缺陷的实际性质。 图1中缺陷高度和倾斜度可采用端点衍射波法或端点最大波高法测定。当测定时找不到缺陷端点衍射波或端点最大反射波时。可采用6dB法测定，当用6dB波测定缺陷自身高度时还应对缺陷高度进行适当修正。缺陷静态波形和动态波形可按本文第5部分缺陷回波动态波形中规定的模式。缺陷定向反射可按下列方法测定： 采用相同频率不同入射击角（入射角差值应≥10°）的横波探头探测同一缺陷，分别测得来自同一缺陷的最高反射波（记为H max和H ），若H max-H min9Db，则认为该缺陷具有定向反射性，应进一步测定其倾斜度。 min 在测试缺陷定向反射时，应确保母材两面平行，声波扫查通过的母材区无影响评定的缺陷，当两种不同角度的探头探测时，如声程不同，应对声程不同引起的材质衰减dB差和距离波幅dB差进行修正。 3．缺陷类型及其识别 4．1点状缺陷 4．1．1概述 点状缺陷是指气孔或小夹渣等小缺陷，大多呈球形，也有不规则形状，属小的体积性缺陷。可出现在焊缝中不同部位。 4．1．2特征 回波当量较小，探头左右、前后和转动扫查时均显示动态波形Ⅰ（见5.1波形Ⅰ），对缺陷作环绕扫查时，从不同方向，用不同声束角度探测时，若保持声程距离不变，则回波高基本相同。 4．2 线状缺陷 4．2．1 概述
1．外部缺陷 在焊缝的表面，用肉眼或低倍放大镜就可看到，如咬边，焊瘤，弧坑，表面气孔和裂纹等。 2．内部缺陷 位于焊缝内部，必须通过各种无损检测方法或破坏性试验才能发现。内部缺陷有未焊透，未熔合，夹渣，气孔，裂纹等，这些缺陷是我们无损检测人员检查的主要对象。 焊缝缺陷的危害性： 1、由于缺陷的存在，减少了焊缝的承载截面积，削弱了静力拉伸强度。 2、由于缺陷形成缺口，缺口尖端会发生应力集中和脆化现象，容易产生裂纹并扩展。 3、缺陷可能穿透焊缝，发生泄漏，影响致密性。 焊缝纵向裂纹示意图 一、焊缝纵向裂纹X光底片 焊缝纵向裂纹1 焊缝纵向裂纹2 焊缝纵向裂纹3 焊缝纵向裂纹4
焊缝纵向裂纹5 焊缝纵向裂纹6 焊缝纵向裂纹7 焊缝纵向裂纹8 焊缝纵向裂纹9 焊缝纵向裂纹10 焊缝纵向裂纹11 焊缝纵向裂纹12 焊缝纵向裂纹13 焊缝纵向裂纹14
焊缝纵向裂纹15 焊缝纵向裂纹16 焊缝纵向裂纹17 焊缝纵向裂纹18 焊缝纵向裂纹19 焊缝纵向裂纹20 纵向裂纹的表面特征是沿焊缝长度方向出现的黑线，它既可以是连续线条，也可以是间断线条。纵向裂纹影像产生的原因是沿焊缝长度破裂而导致的不连续黑线。 二、热影响区纵向裂纹X光底片 热影响区纵裂1 热影响区纵裂2 热影响区撕裂呈线性黑色锯齿状，平行于熔合线，穿晶扩展，表面无明显氧化色彩，属脆性断口的延迟裂纹。
焊缝横向裂纹示意图 三、焊缝横向裂纹X光底片 焊缝横向裂纹1 焊缝横向裂纹2 5 焊缝横向裂纹3 焊缝横向裂纹4 焊缝横向裂纹的表征是横在焊接影像上的一根细小黑线（直线或曲线），它产生的原因是由焊缝上的金属破裂引起的。当焊接应力为拉应力并与氢的析集和淬火脆化同时发生时，极易产生冷裂纹。 四、母材裂纹X光底片
第二部分射线检测 一、正误判断题（在括弧内，正确的画O,错误的画X） 1．高速运动的电子同靶原子核的库仑场作用，电子失去其能量以光子形式辐射出来，这种辐射称韧致辐射。〈O〉 ※ 2,.线质是对射线穿透物质能力的度量，穿透力较强的射线称其线质较软，穿透力较弱的射线称其 线质较硬。（X） 3、高速运动的电子同靶原子的轨道电子碰撞时，有可能将原子内层的一个电子击到未被电子填充的外层轨道上，其外层的电子向内层跃迁，以光子的形式辐射出多余的能置，这就产生了标识射 线。 4、康普顿散射不是由轨道电子引起的，而主要是光于同固体内的自由电子相互作用引起的。 5、X、丫射线是电磁辐射；中子射线是粒子辐射。（O） 6※、具有连续光谱的x射线，称连续x射线，又称白色x射线。 7※、由发射x射线的材料特征决定波长的连续X射线，称标识x射线，又称特征x射线（X） 8、一定能量的连续x 射线穿透物质时，随厚度的增加射线的总强度减小，平均波长变短，但最短波长不变。（O） ※ 9※、加在x光管两端的电压越低，则电子的速度就越大，辐射出的射线能量就越高。〈X〉 10”、射线的线质越软，其光子能墨越大，波长越短，笄透力越强，衰减系数越小，半价层越大。 （X） 11．Y 射线的能盘取决于放射性同位苯的活度或居里效，而它的强度取决于源的种类。（X）12”、射线的能量减弱到初始值上半时所穿过物质的厚度，称半价层，又称半值层。（X） 13”、放射性同位紊的能搔蜕变至其原值一半所需时间，称半衰期。（X） 14”、描述放射性物质不稳定程度的量称为“活度”。（O） 15、在核反应堆中，把一种元素变为放射性元素的过程，称为激活。（O） 16v 当原子核内质子数不变，而原子量增加时，它就变戚另一种元素。（X） 17”、不稳定的同位素，称为放射性同位素。（O） ” 18”、光子是以光速传播的微小的物质粒子。（X） 19、光电效应巾光子故部分吸收，而康普顿效应中光子被完全吸收。（X） 20”、发生康普顿效赃时，电子获得光子的部分能墨以反冲电子的形式射出父同时，光子的能量减小，方向也改了，成为低能散射线。 21、能量为1.02?2MeV的射线与钢铁相互作用主要产生电子对效应（X） 22”、用于检测的X射线和Y射线，它们之间的主要区别在于：x射线是韧致辐射的产物，而丫射线是放射性同位素原子核衰变的产物；x射线是连续谱，Y射线是线状谱。（O） ” 23”、即使管电压相同，不同x射线机所发生的x射线的线质也是不同的。（O）24．对不同种类的放射性同位素，高活度的同位东总是比低活度的同位索具有更高的辐射水平。 （X） 192 25。192Ir 源经过几个半衰期后，将其放在核反应堆中激活．可重复使用。（X） 26”、与60C, o射线源相比，具有较短的半袁期和较低的能孟。〈O〉 27”、当x射线通过3个半价层后，其强度仅为初始值的1/3。（X） 28”、Y射线经过3个半衰期后，其能置仅剩下初始当值的1/& （X）
产品出现的质量问题和解决方法：一、折痕 原因：1、缝合时钢带没有对齐 解决方法：严格遵守缝合作业规程，钢带要对中放齐。当出现操作失误时应及时通知班长、操作长，注意各纠偏辊及时调整，防止钢板跑偏造成折痕。 2、换规格时纠偏辊调整不合理造成的折痕 解决办法：当换规格时，一号台操作长要提前通知班长和机修人员，做好调整准备。在探测开关安装架上进行标注，画出刻度，根据钢板的宽度合理的规范的调整，在遇到特殊情况时除外。 3、纠偏机失灵造成的折痕（纠偏机未启动或报警） 解决办法：各个工序上的工作人员要时刻观察钢带的运行情况，发现异常情况及时汇报并做出相应的处理，电气机修人员要不间断的来回巡视，保证设备的正常运转。 4、张力设置不当造成的折痕 解决方法：上卷之前要确认钢带的规格，设定相应的张力。可参考张力设定表。 5、生产线辊子安装不正确或发生位移造成钢带跑偏，产生折痕
解决方法：机修人员要时刻观察生产线各设备的运转情况，各操作台操作员要对工作区域内的设备进行巡视，发现问题及时汇报处理。挤干辊、钝化辊更换后要进行调整，并有专人负责，观察运行情况必须保证满足生产的要求。 6、四号台在收卷时操作不当，钢带没有放到合适位置造成折痕解决方法：在收卷时操作人员要配合得当，合理分工，按照规定完成工作。需要加纸筒或铁筒的要对其进行检测，是否符合上机标准，不符合标准的退给保管部要求退货，当不得不用时则要在内圈加塞钢片或其他辅助材料，满足生产要求。 7、原材料问题：本身有折痕、有松边严重的、板型不好的等一些原因造成折痕 解决方法：本身有折痕的看是在什么位置，带头带尾的在一号台剪掉，在中间部分的要通知各个台的操作员，在四号台可以分卷的要分卷（达到客户重量的最低要求）。 松边、板型不好的要及时通知班长、各台操作长，时刻观察钢带的运行情况，尽量避免因此造成跑偏，致使钢带产生折痕（特别注意初涂炉、精涂炉水冷的位置） 以上都是尽量避免产生折痕，当已经出现折痕，首先看卷取机上钢卷重量是否达到最低重量，达到要求则在折痕处剪下。如果折痕不
超声波技术在钢焊缝探伤中的应用 姚雷雷 （中铁西南科学研究院工程检测中心，四川省成都市西月城街118号，邮编：610031） (电子信箱：yllaolei@https://www.doczj.com/doc/9d18893953.html,） 摘 要 本文简要介绍了钢结构焊缝超声波探伤的准备工作、探伤工作重点、探伤仪器设备的校验、探伤工艺、探伤结果分级及探伤报告的主要内容。 关键词 准备工作；重点；校验；工艺；结果分级；报告内容 Application of the ultrasonic flaw detection for welds in steel structures YAO Leilei Abstract This paper briefly discuss the ultrasonic flaw detection for welds in steel structures, mainly including preparation work, working emphasis, checking for device instrument, workmanship, grades and inspection report. Key words preparation work; emphasis;checking;workmanship;result grades;report contents 1.探伤前的准备工作 1.1无损检验前应对焊缝及探伤表面进行外 观检验，外观质量应符合GB50205-2001 附录A规定，焊缝表面的形状应不影响 缺陷的检测，否则应做修磨； 1.2经外观检验合格的焊缝，方可进行无损 检验。无损检验的最终检验应在焊接 24h后进行。钢板厚度t≥30mm的焊接 件应在焊接48h后进行无损检验； 1.3.检测程序流程 见下图1.3-1所示。 2探伤工作的重点 检验工作应视具体情况区别对待，遵循以下 原则 2.1结构受力大的焊缝要重点检验；如：受 拉焊缝； 2.2受拉焊缝比受压焊缝使用条件不同，应 更谨慎处理；如：同是一级焊缝，但梁比柱更重要(特别是挑梁，更要严格要求)。 2.3拘束应力大的焊缝应重点检验, 如：厚 板焊缝、结构复杂焊缝交汇处的焊缝； 2.4焊接条件差，易出问题的焊缝应注重检 验。 3检测方法 3.1仪器和探头校验 a.垂直线性 b.水平线性 c.横向分辨力 d.纵向分辨力 e.双峰 f.声束偏斜(偏离角) g.耦合灵敏度余量、信噪、垂直平面内声束 宽度 h.入射点 i.折射角
结疤（重皮） 图1 图2 1.缺陷特征 附着在钢带表面，形状不规则翘起的金属薄片称结疤。呈现叶状、羽状、条状、鱼鳞状、舌端状等。结疤分为两种，一种是与钢的本体相连结，并折合到板面上不易脱落；另一种是与钢的本体没有连结，但粘合到板面上，易于脱落，脱落后形成较光滑的凹坑。 2.产生原因及危害 产生原因： ①板坯表面原有的结疤、重皮等缺陷未清理干净，轧后残留在钢带表面上；
②板坯表面留有火焰清理后的残渣，经轧制压入钢带表面。 危害：导致后序加工使用过程中出现金属剥离或产生孔洞。 3.预防及消除方法 加强板坯质量验收，发现板坯表面存在结疤和火焰清理后残渣应清理干净。气泡 图1 开口气泡 图2 开口气泡 1.缺陷特征
钢带表面无规律分布的圆形或椭圆形凸包缺陷称气泡。其外缘较光滑，气泡轧破后，钢带表面出现破裂或起皮。某些气泡不凸起，经平整后，表面光亮，剪切断面呈分层状。 2.产生原因及危害 产生原因： ①因脱氧不良、吹氮不当等导致板坯内部聚集过多气体； ②板坯在炉时间长，皮下气泡暴露或聚集长大。 危害：可能导致后序加工使用过程中产生分层或焊接不良。 3.预防及消除方法 ①加强板坯质量验收，不使用气泡缺陷暴露的板坯； ②严格按规程加热板坯，避免板坯在炉时间过长。
压入氧化铁皮 图1 一次（炉生）氧化铁皮（压入） 图2 二次氧化铁皮（轧制过程产生）
图3 二次氧化铁皮(轧辊氧化膜脱落) 1.缺陷特征 热轧过程中氧化铁皮压入钢带表面形成的一种表面缺陷称压入氧化铁皮。按其产生原因不同可分为炉生（一次）氧化铁皮、轧制过程中产生的（二次）氧化铁皮或轧辊氧化膜脱落压入带钢表面形成的（二次）氧化铁皮。 2.产生原因及危害 产生原因： ①钢坯表面存在严重纵裂纹； ②钢坯加热工艺或加热操作不当，导致炉生铁皮难以除尽； ③高压除鳞水压力低、喷嘴堵塞等导致轧制过程中产生的氧化铁皮压入带钢表面； ④轧制节奏过快、轧辊冷却不良等导致轧辊表面氧化膜脱落压入带钢表面。 危害：影响钢带表面质量和涂装效果。 3.预防及消除方法 ①加强钢坯质量验收，表面存在严重纵裂纹的板坯应清理合格后使用； ②合理制订钢坯加热工艺，按规程要求加热板坯； ③定期检查高压除鳞水系统设备，保证除鳞水压力，避免喷嘴堵塞；
注塑产品缺陷汇总及解决方法 一、溢料飞边 故障分析及排除方法 （1）合模力不足。当注射压力大于合模力使模具分型面密合不良时容易产生溢料飞边。对此，应检查增压是否增压过量，同时应检查塑件投影面积与成型压力的乘积是否超出了设备的合模力。成型压力为模具内的平均压力，常规情况下以40mpa计算。生产箱形塑件时，聚乙烯，聚丙烯，聚苯乙烯，及ABS的成型压力值约为30mpa;生产形状较深的塑件时，成型压力值约为36mpa;在生产体积小于10cm3的小型塑件时，成型压力值约为60mpa。如果计算结果为合模力小于塑件投影面积与成型压力的乘积，则表明合模力不足或注塑定位压力太高。应降低注射压力或减小注料口截面积，也可缩短保压及增压时间，减小注射行程，或考虑减少型腔数及改用合模吨位大的注塑机。 （2）料温太高。高温熔体的熔体粘度小，流动性能好，熔料能流入模具内很小的缝隙中产生溢料飞边。因此，出现溢料飞边后，应考虑适当降低料筒，喷嘴及模具温度，缩短注射周期。 对于聚酰胺等粘度较低的熔料，如果仅靠改变成型条件来解决溢料飞边缺陷是很困难的。应在适当降低料温的同时，尽量精密加工及修研模具，减小模具间隙。 （3）模具缺陷。模具缺陷是产生溢料飞边的主要原因，在出现较多的溢料飞边时必须认真检查模具，应重新验核分型面，使动模与定模对中，并检查分型面是否密着贴合，型腔及模芯部分的滑动件磨损间隙是否超差。分型面上有无粘附物或落入异物，模板间是否平行，有无弯曲变形，模板的开距有无按模具厚度调节到正确位置，导合销表面是否损伤，拉杆有无变形不均，排气槽孔是否太大太深。根据上述逐步检查的结果，对于产生的误差可采用机械加工的方法予以排除。 （4）工艺条件控制不当。如果注射速度太快，注射时间过长，注射压力在模腔中分布不均，充模速率不均衡，以及加料量过多，润滑剂使用过量都会导致溢料飞边，操作时应针对具体情况采取相应的措施。 值得重视的是，排除溢料飞边故障必须先从排除模具故障着手，如果因溢料飞边而改变成型条件或原料配方，往往对其他方面产生不良影响，容易引发其他成型故障。 二、熔接痕 故障分析及排除方法 （1）温太低。低温熔料的分流汇合性能较差，容易形成熔接痕。如果说塑件的内外表面在同一部位产生熔接细纹时，往往是由于料温太低引起的熔接不良。对此，可适当提高料筒及喷嘴温度或者延长注射周期，促使料温上升。同时，应节制模具内冷却水的通过量，适当提高模具温度。 一般情况下，塑件熔接痕处的强度较差，如果说对模具中产生熔接痕的相应部位进行局部加热，提高成型件熔接部位的局部温度，往往可以提高塑件熔接处的强度。 如果由于特殊需要，必须采用低温成型工艺时，可适当提高注射速度极增加注射压力，从而改善熔料的汇合性能。也可在原料配方中适当增用少量润滑剂，提高熔料的流动性能。 (2)模具缺陷。模具浇注系统的结构参数对流料的熔接状况有很大的影响，因为熔接不良主要产生于熔料的分流汇合。因此，应尽量采用分流少的浇口形式并合理选择浇口位置，尽量避免充模速率不一致及充模料流中断。在可能的条件下，应选用一点式浇口，因为这种浇口不产生多股料流，熔料不会从两个方向汇合，容易避免熔接痕。
试验研究 ND T 无损检测 2009年第31卷第8期 中厚板焊缝超声波探伤中的波型转换辨析 章有为 (上海市特种设备监督检验技术研究院,上海 200062) 摘 要:在中厚板焊缝的超声横波探伤中,当焊缝加强层过高时,会产生变型反射纵波,在一定 的条件下返回探头,形成伪缺陷回波。针对这一问题,从理论上分析了产生变型纵波的原因,并推导出变型纵波被显示的条件以及出现的位置。结合相关实例,验证了之前的推断。最后总结了几种常用K 值探头出现假缺陷回波的最小加强层厚度,对中厚板超声波探伤有一定的指导意义。 关键词:超声波检测;横波;纵波;波型转换;加强层 中图分类号:T G 115.28 文献标志码:A 文章编号:100026656(2009)0820622203 W ave Mode Conversion on Welding U ltrasonic T esting for Middle or Thick Plate ZHANG You 2Wei (Shanghai Institute of Special Equipment of Inspection and Technical Research ,Shanghai 200062,China )Abstract :In the ultrasonic transverse wave defect inspection on the weld of middle or thick plate ,when the weld reinforcement is excessive ,a metamophic longitudinal wave will occur ,and in the certain condition ,it will return to the sensor and form the false defect echo wave.Aiming at this problem ,the reason of occurrence of metamophic longitudinal wave was analysed in theory ,then ,the condition of occurrence and the location were derived out.Associated with related example ,the foregoing inference was proved. Finally ,the minimal reinforcement thickness of occurring the false defect echo wave by using several sensors of common K values were concluded ,it will be some guiding significance to the ultrosonic wave inspection on middle or thick plate. K eyw ords :Ultrasonic testing ;Transverse wave ;Longitudinal wave ;Wave mode conversion ;Reinforcement 在电站锅炉汽包纵环焊缝的超声波检测中,由于汽包的母材壁厚较大,通常采用双面开坡口,双面埋弧焊的焊接方式。这时由于电流较大,在焊缝盖面时,造成焊缝加强层整体较高,或者单侧加强层偏高,这会导致在超声横波检测中产生波型转换,即反射纵波夹杂在一、二次波之间出现,俗称“山”字波型。对这种现象有关教材中也有论及,但仅作了产生原因的定性分析,笔者将对这一现象的产生条件作进一步分析[1-4]。 1 超声波波型转换条件 1.1 超声波的反射和折射 收稿日期:2008209223 作者简介:章有为(1971-),男,工程师,长期从事中高压锅炉及电站锅炉的安装监检和定期检验工作。 当超声波由一种介质倾斜入射到另一种介质界 面时,除产生同种类型的反射和折射波外,在一定条件下还会产生不同类型的反射和折射波。 由第一、第二临界角的定义,横波斜探头的纵波 入射角必须满足αⅠ≤αL ≤αⅡ,即当纵波入射角在第一、第二临界角之间时,第二介质中只有折射横波, 而无折射纵波;横波由钢入射到空气界面时,当βS ≥33.2°,钢中只有反射横波,没有反射纵波,当βS <33.2°,就会产生变型反射纵波。1.2 焊缝余高产生的波型转换 当焊缝加强层过高时,加强层表面与母材表面会形成较大的夹角,当入射横波与加强层表面形成一定角度时,就会产生纵波反射。 声束入射到探头侧焊缝下表面,即βS ′≥βS 时, 不会产生纵波反射。随着探头位置向前推移,当声束入射位置越过焊缝中线后,即βS ′ <αⅢ时,在一定226
射线检测常见缺陷图 The following discontinuities are typical of all types of welding. is a condition where the weld filler metal does not properly fuse with the base metal or the previous weld pass material (interpass cold lap). The arc does not melt the base metal sufficiently and causes the slightly molten puddle to flow into base material without bonding. is the result of gas entrapment in the solidifying metal. Porosity can take many shapes on a radiograph but often appears as dark round or irregular spots or specks appearing singularly, in clusters or rows. Sometimes porosity is elongated and may have the appearance of having a tail This is the result of gas attempting to escape while the metal is still in a liquid state and is called wormhole porosity. All porosity is a
无心磨床产品常见缺陷及解决办法大全 无心磨床，是不需要采用工件的轴心而施行磨削的一类磨床。是由磨削砂轮，调整轮和工件支架三个机构构成。无心磨床常见磨削缺陷及消除方法整理如下： 一、零件不圆 发生原因： （1）导轮没有修圆； （2）磨削次数少或上道工序椭圆度过大； （3）砂轮磨钝； （4）磨量过大或走刀量过大。 消除方法： （1）重修导轮，待导轮修圆中止（一般修到无断续声中止）； （2）恰当增加磨削次数； （3）重修砂轮； （4）减少磨量和重刀速度。 二、零件有棱边形（多边形） 发生原因： （1）零件中心高不够； （2）零件轴向推力过大，使零件紧压挡销而不能均匀的旋转； （3）砂轮不平衡； （4）零件中心过高。 消除方法： （1）精确前进零件中心度； （2）减少磨床导轮倾角到0.5°或0.25°。假设挡不能够解决时，便要查看支点的平衡度； （3）平衡砂轮； （4）恰当降低零件中心高度。 三、零件表面的振动痕迹（即零件表面出现鱼斑斓及直线白色线条） 发生原因： （1）砂轮不平衡面致使的机床振动； （2）零件中心前进使零件跳动； （3）砂轮磨钝或砂轮表面修的太光； （4）导轮旋转速度太快。 消除方法： （1）细心平衡砂轮； （2）恰当降低零件中心； （3）砂轮或恰当增加砂轮修整速度； （4）恰当降低导速。 四、零件有锥度
发生原因： （1）由于前导板此导轮母线低的过多或前导板向导轮方向倾斜面致使零件前部小； （2）由于后导板表面与导轮母线低或后导板向导轮方面倾斜而致使零件后部小； （3）由于下列原因而致使零件前部或后部发生锥度①砂轮由修整不正确，本身便有锥度；②砂轮与导轮表面已磨损。 消除方法： （1）恰当的移进前导板及调整前导板与导轮母线平行； （2）调整后导板的导向表面与导轮母线平行，并且在一条线上； （3）①根据零件锥度的方向，调整砂轮修改中的角度砂轮；②砂轮与导轮。 五、零件中心大两头小 发生原因： （1）前后导板均匀向砂轮一边倾斜； （2）砂轮修整成腰鼓形。 消除方法： （1）调正前后导板； （2）修改砂轮，每次修改余量不要过大。 六、零件表面有环形螺纹线 发生原因： （1）前后导板凸出导轮表面，使零件在出口处或入口对被导轮边缘所刮； （2）支比太软，磨下的切削嵌在支比承面上构成凸出毛刺，在零件表面刻成螺纹线； （3）冷却液不清洁，里面有切屑或砂粒； （4）在出口处由于磨量较多，由砂轮边缘所刮磨成； （5）零件中心低于砂轮中心笔直压力较大，使砂粒与切屑贴在支毛上； （6）砂轮磨钝； （7）一次磨下的余量过多或砂轮修的太粗，在另件表面发生极细的螺纹线消除方法。 消除方法： （1）调整前后导板； （2）更换表面润滑而硬度较高的支毛； （3）更换冷却液； （4）将砂轮边打成圆角，最终使零件出口处的20mm支配不进行磨削； （5）恰当前进零件中心高度； （6）砂轮； （7）恰当减少磨量及减慢修改速度。 七、零件前部切去一小块 发生原因： （1）前导板突出于导轮的表面； （2）砂轮和导轮前端面不在一条直线上，并相差很大；
焊缝的着色渗透探伤检验 焊缝的着色渗透探伤是检验焊接接头表面缺陷的有效方法之一。与焊缝的磁粉探伤相比，它具有不局限于铁磁性材料的优点，其应用范围可扩大到奥氏体不锈钢和镍合金等非磁性材料。 着色渗透探伤过程是将含有颜料和荧光粉剂的渗透液喷洒或涂敷在焊件受检部位表面上，利用液体的毛细管作用，使其渗入到开口的表面缺陷中。然后清除残留在表面的渗透液，等干燥后施加显像剂，将已渗入到缺陷中的渗透液吸附到表面上来而显示出缺陷痕迹。渗透探伤的缺点是只能检测开口坡的表面缺陷，而无法检测表层的埋藏缺陷。 1.着色渗透探伤方法的特点及应用范围 着色渗透探伤法还可按不同的显像过程分成干式显像法、湿式显像法和无显像剂显像法。 着色渗透探伤法可用于以下部位的检查： 1)焊前坡口切割面或加工面的检查。 2)焊缝及近缝区表面的检查。 3)焊接过程中焊道表面的检查。 4)临时装配定位拉筋板拆除后焊疤表面的检查。 焊缝渗透探伤用试剂包括渗透剂、去除剂和显像剂。 (1) 渗透剂液体状态的渗透剂通常由颜料、溶剂、乳化剂和多种增强渗透性能的添加剂组成。 (2) 去除剂焊缝渗透探伤用去除剂分水洗型、后乳化型和溶剂型。 水洗型去除剂的主要组分是工业用水。 后乳化型去除剂由乳化剂和水组成。乳化剂以表面活性剂为主、并附加调整粘度的溶剂。 (3) 显像剂渗透探伤用显像剂分干式显像剂、湿式显像剂和快干式显像剂。干式显像剂的组分是白色无机粉末，如氧化镁和氧化钛粉末。 湿式显像剂是显像粉末的水溶液。且溶液中显像粉末呈悬浮状态。同时附加润湿剂，分散剂及防腐剂。 快干式显像剂是显像粉末溶解于挥发性有机溶液中，并加适量限制剂和稀释剂等。
钢板常见缺陷图谱及检验处理方法 一、结疤 1、缺陷特征： 钢板表面呈舌状、块状的金属片，有的与钢板本体相连，有的粘附在钢板表面与本体没有连结，后者在轧制过程中容易脱落，在板面上形成凹坑。 2、检查判断和处理： 用肉眼检查。钢板表面不允许存在结疤，一经发现必须清除。当缺陷深度在标准范围内允许修磨，否则切除或判为废品。 二、表面夹杂 1、缺陷特征： 在钢板表面呈现的明显点状、块状和带状的非金属夹杂物称夹杂，常呈现红棕色、淡黄色或灰白色。 2、检查判断和处理：
用肉眼检查。夹杂缺陷不允许存在，其清理深度不得超过标准规定，否则切除。 三、分层 1、缺陷特征： 钢板断面上呈现的明显金属分离现象称分层，缺陷处可见未焊合的缝隙，有时缝隙内还有肉眼可见的夹杂物。 2、检查判断和处理： 用肉眼检查。标准规定分层是不允许存在的缺陷，钢板分层部分必须切除。 四、爪裂 1、缺陷特征： 钢板表面呈现的深浅不等，类似于鸡爪形状的裂纹称为爪裂。 2、 检查判断和处理： 用肉眼检查。标准规定钢板表面裂纹不允许存在，缺陷部分必须切除或用砂轮修磨清理，但清理深度一定要符合标准规定。
五、纵裂 1、缺陷特征： 钢板表面沿轧制方向具有一定深度和长度的裂纹称为纵裂。 2、检查判断和处理： 用肉眼检查。标准规定钢板表面裂纹不允许存在，缺陷部分必须切除或用砂轮修磨清理，但清理深度一定要符合标准规定。 六、横向边裂 1、缺陷特征： 钢板边部呈现的形状不同，深浅不等，方向任意的裂纹称为横向边裂。 2、检查判断和处理： 用肉眼检查。标准规定钢板表面裂纹不允许存在，缺陷部分必须切除或用砂轮修磨清理，但清理深度一定要符合标准规定。 七、纵向边裂 1、缺陷特征：
超声波焊接常见缺陷及处理办法
超声波焊接常见缺陷及处理办法 一、强度无法达到欲求标准。 当然我们必须了解超音波熔接作业的强度绝不可能 达到一体成型的强度，只能说接近于一体成型的强度，而其熔接强度的要求标准必须仰赖于多项的配合，这些配合是什么呢？ ※塑料材质：ABS与ABS相互相熔接的结果肯定比ABS与PC相互熔接的强度来的强，因为两种不同的材质其熔点也不会相同，当然熔接的强度也不可能相同，虽然我们探讨ABS与PC这两种材质可否相互熔接？我们的答案是绝对可以熔接，但是否熔接后的强度就是我们所要的？那就不一定了！而从另一方面思考假使ABS与耐隆、PP、PE相熔的情形又如何呢？如果超音波HORN瞬间发出150度的热能，虽然ABS材质己经熔化，但是耐隆、PVC、PP、PE只是软化而已。我们继续加温到270度以上，此时耐隆、PVC、PP、PE已经可达于超音波熔接温度，但ABS材质已解析为另外分子结构了！由以上论述即可归纳出三点结论：
１.相同熔点的塑料材质熔接强度愈强。
1.降低压力。 2.减少延迟时间（提早发振)）。 3.减少熔接时间。 4.引用介质覆盖（如ＰＥ袋）。 5.模治具表面处理（硬化或镀铬）。 6.机台段数降低或减少上模扩大比。 7.易震裂或断之产品，治具宜制成缓冲，如软性树脂或覆盖软木塞等（此项指不影响熔接强度）。 8.易断裂产品于直角处加Ｒ角。 三、制品产生扭曲变形。 发生这种变形我们规纳其原因有三： 1.本体与欲熔接物或盖因角度或弧度无法相互吻合. 2.产品肉厚薄(2m/m以内)且长度超出60m/m 以上. 3.产品因射出成型压力等条件导致变形扭曲. 所以当我们的产品经超音波作业而发生变形时，从表面看来好像是超音波熔接的原因，然而这只是一种结果，塑料产品未熔接前的任何因素，熔接后就形成何种结果。如果没有针对主因去探讨，那将耗费很多时间在处理不对症下药的问题上，而且在超音波间接传导熔接作业中(非直熔)，6kg以下的压力是无法改变塑料的轫性与惯性。所以不要尝试用强大的压力，去