2 设计计算书
2.1 设计基础数据的确定
本设计中污水处理厂的设计流量为8万m 3/d ，即平均日流量。平均日流量一般用来表示污水处理厂的规模，用来计算污水厂的栅渣量、污泥量、耗药量及年抽升电量；最大设计流量用于污水处理厂中管渠计算及各处理构筑物计算。
污水的平均处理量为： /s
m 9259.0/h m 33.3333/d m 800003
3
3
===平
Q （2-1）
污水的最大处理量为:
max Q =平Q f K ?； (2-2) f K =
3.17.21259
.90.727.21
.101
.10<==
平
Q ；
取f K =1.3;
max Q =0.9259×1.3=1.204m 3/s ；
2.2 粗格栅
格栅是格栅是由一组平行的金属栅条或筛网制成，安装在污水渠道上、泵房集水井的进口处或污水处理厂的端部，用以截留较大的悬浮物或漂浮物。本设计采用中细两道格栅。本设计采用平面粗格栅。
2.2.1 设计参数
(1) 格栅
本设计单独设置格栅井，采用机械除渣。 (2) 格栅宽度
格栅的总宽度不宜小于进水管渠宽度的2倍，格栅空隙总有效面积应大于进水管渠有效断面积的1.2倍。 (3) 过栅流速
过栅流速一般采用0.6～1.0m/s 。雨水泵站格栅前进水管内的流速应控制在1.0～1.2m/s ；当流速大于1.2m/s 时，应将临近段的入流管渠断面放大或改建成双管渠进水。污水泵站格栅前进水管内的流速一般为0.6～0.9m/s 。
(4) 格栅倾角
本设计采用机械除渣，所以倾角应该在60°～90°之间，由于90°的倾角不利于渣的悬挂，可采用60°倾角，格栅上端应设置一个平台，便于放清渣机械，格栅下端应低于进水管底部0.5m ，距池壁0.5～0.7m 。 (5) 格栅工作平台
工作平台应等于或稍高于格栅井的地面标高。平台宽度到污水泵站不应小于2m ；雨水泵站不应小于2m 。两侧过道宽度采用1.0m ，安置除渣机减速箱，皮带输送机等辅助设施的位置。格栅平台临水侧应设栏杆，平台上应装置给水阀门，流速监测仪，进入进水渠的梯子，并设置具有活动盖板的检修孔；平台靠墙面应设挂安全带的挂钩；平台上方应设置起重量为1t 的工字梁和电动葫芦。 (6) 格栅井通风
由于阜新位于东北，冬天比较冷，格栅必须设置在室内，必须设置永诀的机械通风，而且要有必要的采暖设备，防治冬天结冰。
2.2.2 设计计算
污水处理厂由阜新市区直接进入格栅间，格栅设为两个，一用一备。 设格栅前水深为1.0m ，流速为0.8m/s ，格栅间隔为b=40mm ，则： （1） 栅条间隙数栅条间隙数用以下公式计算： N= 个
358
.0104.060
sin 176.1sin max
=???
=??=v h b Q n
α
(2-3)
式中： max Q ——污水厂设计流量（m 3/s ）； α——格栅倾角（o
）
，取α=60o
； h ——栅前水深（m ），h=1.0m ； v ——过栅流速（m/s ），取v=0.8m/s ；
b ——格栅间隙宽度（m ），取b=0.040m 。 （2） 栅槽宽度 n
b n s B
?+-=)1( =0.01×（35-1）+0.04×35=1.74m (2-4)
式中 B ——格栅槽宽度（m ）； s ——栅条宽度，取s=0.010m ；
n ——格栅间隙数。 （3） 进水渠道渐宽部分长度
设进水渠道渐宽部分展开角a 1=25o ，渠宽： B 1=
m
5.11
8.0204.1max =?=?h
v Q ； (2-5)
26
.025
25.174.121=-=
-=
tg tga
B B l 1
(2-6)
（4） 栅槽与出水渠连接处渐窄部分长度
出水渠渐窄部分长度为进水渠渐宽长度的一半，即： l 2=
112
l ?=0.13m (2-7)
（5） 通过格栅的水头损失
设栅条断面为锐边矩形断面，水头损失可用下式计算： α
ξsin 22
0??
=g
v
h ； (2-8)
2h k h ?=； (2-9)
27
.0)04
.001
.0(67.1)(34
34
=?==b s βξ
； (2-10)
m
02.060sin 81
.928
.027.032
2
=???
?=h (2-11)
式中 k ——系数，格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般k=3； β——形状系数，本设计中栅条采用锐边矩形断面，β=1.67； ξ——阻力系数； 0h ——计算水头损失； 1h ——过栅水头损失。 （6）栅后槽总高度 设栅前渠道超高：m
3.13.011=+=+=h h H (2-12）
栅槽总高度： m
32.102.03.0121=++=++=h h h H
栅槽总长度L=l 1+l 2+0.5+1.0+
tg60
H 1 (2-13)
=0.26+0.13+0.5+1.0+
60
5.1tg =2.64m
（7） 每日栅渣量 1000
86400
1max ???=
f
K
w Q W (2-14)
式中 1w ——栅渣量（m 3/103m 3）,本设计取1w =0.04； m ax Q ——污水厂平均污水量（m 3/s ）。 带入上述数值，则每日栅渣量： 1000
3.186400
04.0204.1???=
W
=1.6m 3/d>0.2 m 3/d 。
故采用机械清渣。格栅采用链条回转式格栅，它由驱动机构、主传动链轮轴、从动链轮轴、牵引链、齿耙、过力矩保护装置和机架等组成。驱动机构布置在栅体上部的左侧或右侧，通过安全保护装置将扭矩传给主传动链轮轴，主传动链轮轴两侧主动链轮使两条环形链条作回转运动，在环形链条上均布6～8块齿耙，齿耙间距与格栅栅距配合并插入栅片间隙一定深度，运行时齿耙栅片上的污物随齿耙上行，当齿耙转到格栅体顶部牵引链条换向时齿耙也随之翻转，格栅截留的栅渣脱落到工作平台上端的卸料处，由卸料装置将污物卸至输送机或集污容器中。格栅清渣装置起动由水位差控制开关控制，当格栅前后水位差大于0.08m 时，开始工作。 (8)设备选型；
通过参考相关材料，粗格栅选我GH-1800型链条回转式多耙格栅。则实 际格栅宽度为1.8m ，过栅流速为m/s 1<。电动机功率为kw 5.11.1-。
2.3细格栅
细格栅设为两个，一用一备。
设栅前水深h=1.2 m ，栅前流速v=0.9m/s ，栅条间隙b=15mm ，则： （1）栅条间隙数 栅条间隙数用以下公式计算：
v
h b Q n ??=
α
sin max
(2-15)
式中 max Q ——污水厂设计流量（m 3/s ）； α——格栅倾角（o
）
，取α=60o
； h ——栅前水深（m ），h=1.2m ； v ——过栅流速（m/s ），取v=0.9m/s ；
b ——格栅间隙宽度（m ），取b=0.015m ； 将上述数值代入上式，则栅条间隙数： v
h b Q n ??=
α
sin max
= 62个
（2）栅槽宽度
设栅条宽度S =0.01m ，则栅槽宽度
bn
n S B +-=)1(=m
54.1015.062)162
(01.0=?+- (2-16)
（3）进水渠道渐宽部分长度
设进水渠道渐宽部分展开角a 1=25 o ，渠宽B 1=98
.02
.11204.1max =?=
?h
v Q m ，取1.2m ；
(4）栅槽与出水渠连接处渐窄部分长度
出水渠渐窄部分长度为进水渠渐宽长度的一半，即： 2l =
112
l ?=0.342
1?
=0.17m (2-18)
（5）通过格栅的水头损失
设栅条断面为两边为半圆的矩形栅条，水头损失可用下式计算： 0
2h k h ?= (2-19)
α
ξsin 22
??
=g
v
h (2-20)
m
13.060sin 81
.921
97.032
2
=???
?=h
1
tga
B B l 211-=
=
m
34.025
22.154.1=-
tg (2-17)
式中 k ——系数，格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般k=3； ξ——形状系数，本设计中栅条采用两边为半圆的矩形栅条，ξ=0.97； g ——重力加速度（m/s 2）。 则通过格栅的水头损失：m
13.02=h 。
（6）栅后槽总高度 设栅前渠道超高m
h 3.01
=，栅前槽高H 1=m
5.13.02.11
=+=+h h (2-21)
栅槽总高度：H=m
63.13.013.02.121=++=++h h h
栅槽总长： L=+
+2
1l l 0.5+1.0+
tg60
H 1 (2-22)
=0.34+0.17+0.5+1+m
88.260
5.1=tg
（7）每日栅渣量 1000
864001max ???=
f
K
w Q W
(2-23)
式中 1w ——栅渣量（m 3
/103
m 3
）,本设计取1w =0.06； max Q ——污水厂平均污水量（m 3/s ）。 带入上述数值，则每日栅渣量： W =
1000
3.186400
06.0204.1???=4.8m 3/d>0.2 m 3/d 。
故采用机械清渣。格栅采用链条回转式格栅，它由驱动机构、主传动链轮轴、从动链轮轴、牵引链、齿耙、过力矩保护装置和机架等组成。驱动机构布置在栅体上部的左侧或右侧，通过安全保护装置将扭矩传给主传动链轮轴，主传动链轮轴两侧主动链轮使两条环形链条作回转运动，在环形链条上均布6～8块齿耙，齿耙间距与格栅栅距配合并插入栅片间隙一定深度，运行时齿耙栅片上的污物随齿耙上行，当齿耙转到格栅体顶部牵引链条换向时齿耙也随之翻转，格栅截留的栅渣脱落到工作平台上端的卸料处，由卸料装置将污物卸至输送机或集污容器中。
格栅清渣装置起动由水位差控制开关控制，当格栅前后水位差大于0.1m 时，
开始工作。
2.4沉砂池
沉砂池的功能是去除比较大的无机颗粒（如泥沙、煤渣等，它们的相对密度为2.65、粒径0.2mm 以上）。沉砂池设于初次沉淀池前，以减轻沉淀池负荷及能使无机颗粒与有机颗粒分离便于分别处理和处置，改善污泥处理构筑物的处理条件。目前应用较多的沉砂池池型有平流沉砂池、曝气沉砂池、竖流沉砂池和旋流沉砂池（又叫涡流沉砂池）。
本设计是采用平流式沉砂池。平流沉砂池是常用的形式，污水在池内沿水平方向流动，具有构造简单、截留无机颗粒效果较好、排沉砂较方便的优点；但平流沉砂池的主要缺点是沉砂中约夹杂有15%的有机物，是沉砂的后续处理增加难度，故常需配洗砂机，把排砂经清洗后，有机物含量低于10%，称为清洁砂，再外运。
2.4.1设计参数
（1）流速为0.15—0.3m/s ，取v =0.20m/s ； （2）水力停留时间为30—60s ，取t =50s ； （3）max Q =1.204m/s ；
（4）沉砂池两座，n=2；单池,
m ax Q =75%max Q =75%?1.204=0.903m/s 。
2.4.2设计计算
（1）沉砂池长度： m
10502.0=?=?=t v L
(2-24)
（2）水流断面积： 2
max
m
02.62
.0204.1===v
Q A
(2-25)
（3）池总宽度： B =
m
69.69
.002.62
==h A (2-26)
式中： 2h ——为0.25—0.1m ，取0.9m 。 单池宽度； m
35.32
69.6===n B b
(2-27)
（4）沉砂斗容积： 3
max m
8.43
.1100003
.02204.186400100086400=????=
????=
f
K
X
T Q V
(2-28)
X ——城市污水沉砂量
6
310
m （污水），一般采用30
=X
；
T ——储泥时间，取T=2天。
（5）单个沉砂斗容积：设每一个池都有两个砂斗，所以4=c n 。 3
m
2.14
8.4===
c
e n V V (2-29)
（6）沉砂斗各部分尺寸 设贮砂斗底宽m
5.0=n
b ;斗壁与水平面的倾角 60，斗高m
5.0'
3
=h 。 沉砂
斗上口宽m
2.15.060
5.0260
21'
32
=+?=
+=tg h tg h b (2-30)
（7）沉砂斗容积：
3
2
2
2
12122'
31m
38.0)5.022.15.022.12(6
1)
222(6
=?+??+?=++=
b b b b h V (2-31)
（8）沉砂池高度：采用重力排砂，设计池底坡度为0.06，坡向 则沉泥区高度为，其中m
1.0'
=b 。
m
25.42
1
.02.121006.05.02206.05.006.0'
22'
33=-?-?
+=
--?
+=+=b
b L l h h (2-32)
(9)池总高度： m
45.525.49.03.0321=++=++=h h h H
(2-33)
1h ——超高，取m
3.01
=h 。
（10）校核最小流量时的流速：（最小流量即平均日流量） /s
m 602.0204.12
1213
max min
=?=
=Q Q (2-34)
1n ——最小流量是工作的沉砂池数目，则11=n 。 ∴ 2
2min m
94.29.027.3=?=?=h b A (2-35)
m/s
15.0m/s 2.094
.21602.0min
1min min
>=?=?=A n Q V (2-36)
符合要求。
2.5厌氧池
2.5.1设计说明:
为了使氧化沟起到生物除磷效果,在氧化沟前加厌氧池且将厌氧池与氧化沟合建为一个处理单元 ,总的水力停留时间超过15h,所以设计水量按最大日平均时流量考虑。
2.5.2设计参数
设计流量/s
m 204.13
max
=Q ；
每座设计流量为/s
m 602.02
204.12
3
max
'
max
===
Q Q ，分2座；
水力停留时间：T=1.5h ；在氧化沟的设计中停留时间在1-2h 。 污泥浓度：X=3000mg/L ；氧化沟污泥浓度一般采用（3000-4000mg/L ）
氧化沟设计中混合污泥回流比宜采用R=60%-200%,本工程设计混合污泥回流比为100%,R=60%-100%,核算水力停留时间:
当%
100=R
时，
min
6.4576.04333
520332121max min
==??=
+
=
h Q Q V t 回
实际
当%
60=R
时，
min
5795.03466
520332
6.02
1max ==??=+
=
h Q Q V t
回
实际
实际水力停留时间约(46-60)min, 基本符合德国ATV-A208规范的除磷要求, 也处于反硝化速率较大的时段,有利于生物脱氮。 污泥回流液浓度：mg/L
6000300021
=?=x ；
污泥回流量为L/s
1204204.11'
=?=?=Q R Q r
。
考虑到厌氧池与氧化沟为一个处理单元，总的水力停留时间超过15h ，所以设计水量按最大日平均时考虑。
2.5.
3.设计计算
（1）厌氧池容积：3
'
max m
8.325036005.1602.0=??=?=T Q V
（2-37）
（2）厌氧池尺寸：水深取为h=5.0m
则厌氧池面积：
A=V/h=3250.8/5=650.16m 2 （2-38）
取池宽为20m ，则池长为32.508m ，取长为33m 。
所以厌氧池的尺寸为52033??=??h
B L 。
为了混合搅拌，每池分为六格，六格为10m*11m ，。有效水深为5m 。 （3）池总高度为：
m
3.53.052=+=+=h h H
（2-39）
式中：2h ——超高，取m
3.02
=h 。
（4）核算水力停留时间：
氧化沟设计中污泥回流比宜采用60%—200%，本设计采用回流比为100%。 min
45452
.21672.216733002121max ≤=+=
+
=
回
实
Q Q V t
（2-40）
∴ 实际水力停留时间约为（35—45min ）基本符合德国ATV —A208规范的除
P 要求，也处于反硝化速率较大的时段，有利于生物脱氮。 （5）搅拌器的选型：
厌氧池上面采用0.2m 的混凝土密封，并设有搅拌器，采用浆式搅拌器，每个设置一台，共设12个格，所以有12台。
2.6 DE 型氧化沟
2.6.1 DE 型氧化沟的设计参数
（1）污泥浓度（MLSS ）:mg/L
45002500
-;
（2）污泥负荷：/kgMLVSS
kgBOD
11.005.05
-;
（3）污泥龄：d
)3010
(-；
（4）每千克BOD 需氧量：/kgBOD
kgO )5.26.1(2
-。
2.6.2 设计计算 （1）出水中溶解性)/(5
L mg BOD
：
根据德国水污染控制协会(ATV)—A131[6]提供的数据,出水中每增加1mg/L 的悬浮物(SS),就会引起(0.3-1.0)mg/L 5BOD 的增加, 因此为了保证氧化沟出水mg/L
405
≤BOD
, 就必须控制出水中溶解性5BOD 浓度(S)。
1S S S
e -= （2-41）
mg/L
59.131207.042.1)
1()()(
42.15
23.01=???=-???=?-e
T T V S ss ss
ss （2-42）
mg/L
41.2659.1340=-=S
式中：S ——出水溶解性5BOD 浓度，mg/L ; e S ——出水5BOD 浓度，mg/L ； 1S ——出水中SS 产生的5BOD ，mg/L ； 设
ss
ss T V 为0.7；
ss T ——剩余SS 浓度，mg/L 。 （2）好氧区容积)(31m V ：
为达到污泥的好氧稳定, 泥龄应保持在( 20—30)d, 而需同时脱氮除磷时, 泥龄可取（12—20）d , 设计取d
20=θc
，由于是生活污水，所以污泥产率系数
y 取0.45, 污泥内源代谢系数d k , 污泥浓度3
kg/m
4。挥发性污泥浓度：
3
kg/m
8.247.0=?=?=MLSS
T V MLVSS
SS
ss （2-43）
3
01m
86.17175)
2005.01(8.2100041.261608000045.020)
1()(=?+??
?
?
??-???=
θ+-θ=
c d r e c k X Q S S y V （2-44）
（3）好氧区停留时间1t ： h
2.511==Q V t （2-45）
（4）剩余污泥量：
kg/d
460802
.080000)77.022.022.0(80000)20
05.0145.0)(04.016.0(80000)1(
1=?-?-?+?+-?=++θ+?=?e
c
d Qx Qx k y S Q x
湿污泥量：设污泥含水率为99.3%
P =
/d
m 3.65810000
%)3.991(4608
1000
)1(3
=?-=
?-?=
p x Q s
每降解5
1kgBOD 所产生的干泥量：
5
s 0/kgBOD
kgD 48.0)
1000
40160(
800004608
)
(=-?=
-?e S S Q x
氧化沟里的污泥一部分将随污水进入二沉池，由二沉池池底排出，另一部分由氧化沟池底排出。 （5）脱氮： ①需要氧化的N
NH
-3
量：
氧化沟产生的剩余污泥中含氮率为12.4%，则用于生物合成是总氮量为
1N ；
生物合成的氮：泥量
用于生物合成的剩余污?=%4.120N
mg/L
41.480000
10002844%4.120=?
?=N
3
1
N N NH N N 生物合成的氮
出水进水总---=
mg/L
59.3241.4)845(=--=
碱度平衡: 一般认为剩余碱度>100mg/L 时即可保持pH>7.2,生物反应能够进行, 每氧化N
mgNH -3
1消耗mg/L 14.7碱度, 每氧化1mg 5BOD 产0.1mg/L 碱
度, 每还1mg N
NO -3
产生3.57mg/L 碱度, 原水碱度一般在280mg/L 。
②剩余碱度：
mg/L
1001.13717.1159.3257.341.261601.014.759.32280280>=-?+-?+?-=++-=）（）（反硝化生硝
碳化生碱
硝化耗碱
剩余碱度
③脱氮量：
mg/L
59.3041.410452=--=--=用于生物合成的氮
出水总
进水总
脱氮量
TN TN N
④脱氮所需的容积)m (32V ： 脱硝率： )
20()20(08
.1-?=t dn dn
q q
c 15时, kgMLVSS
/kg 048.008
.107.03
)
2015()15(N NO
q ab -=?=-
3
)15(2
2
m
8.127454000
048.059.3080000=??=
?=
v
dn x q QN
V
⑤ 脱氮水力停留时间2t ： h
Q
V t 2.322==
⑥总池容： 3
21m
7.299218.127459.17175=+=+=V V V
总停留时间： h T 4.82480000
4.27838=?=
⑦校核污泥负荷： kgMLSS
kgBOD
V
X S S Q N e s
/1056.07
.299214)
004.016.0(80000)
(5
0=?-?=
?-?=
在（0.05—0.11）/kgMLVSS
kgBOD 5
范围。
d
20=θc
；
所以主体尺寸为：5
.410070??=??h L B 。
（6）需氧量：
设计温度（15—25）度，经核算，25度是需氧量最大，设计按温度为25度时计算供氧量。 ①碳化需氧量)(1R ：
污泥内源呼吸需氧量
量挥发性剩余污泥的需氧
需氧量碳化需氧量
+-=BOD
v
t
k e X
bV k x k e
S S Q R 11101
1)(+?---=
?-
/d
kgO 84785.19.1717505.042.1284442.11)
1000
41
.26160(
800002
=???+?---?=
?-t
k e
式中：1k ——氧化每公斤ss V 所需氧量，42
.11=k ；
b ——内源呼吸需氧系数，05
.0=b
；
v X ——为污水中污泥的浓度，3
kg/m
5.1=v X 。
②硝化需氧量)(2R ： x k N N Q k R e a ?--=322
)(
/d
kgO
4.8343284456.01000
835800006.42
=?--?
?=
式中：3k ——N
NH
-3
合成需氧量，ss
23
/kgV
kgO
56.0=k ；
2k ——每氧化2
3
6.41kgO
N kgNH 耗-； a N ——进水N NH -3
，mg/L 35=a N ; e N ——出水N
NH
-3
，mg/L
8=e
N 。
③反硝化产生的氧量)(3R ： N
R ?=85.23
kg/d
3153800001000
83.1385.2=??
=
式中：N ?——反硝化中被还原的N
NH
-3
的量，mg/L
85.13=?N 。
④总需氧量)(R : 321R R R R
-+=
/d
kgO
4.1366831534.83438478
2
=++=
换算成标准状态下需氧量)(0R ： 20
)
20(0024
.1)(-?-=T r sT s C C RC
R βρα
当C
T
25=时，代入，
20
250
024.1)238.8948.090.0(75.017
.94.13668-?-????=
R
/h
kgO
9.1114/d kgO
7.267582
2==
式中：)20(sT C ——C 20时清水饱和溶解氧浓度，mg/L
17.9)
20(=sT C ； α——氧转移折算系数，一般采用0.5～0.95，取75
.0=α
；
β——氧溶解度折算系数，一般采用0.90～0.97，取90
.0=β；
sT C ——C T 时氧的平均饱和度，mg/L
38.8)25(=s C ;
r C ——氧化沟平均氧浓度，mg/L
20=r C 。
⑤曝气机数量计算（以单组反应池计算）
设计中计算两种曝气机，分别为：鼓风微孔曝气器和垂直轴表面曝气机。 第一种：鼓风微孔曝气器计算
按供氧能力计算所需要的曝气机数量，计算公式为： 03c
R n
q '=
式中：c q ——曝气器标准状态下，与好氧反应池工作条件接近时的供氧
能力 ()2kg O h ?????个。
设计中采用鼓风曝气，微孔曝气器，参照《给水排水设计手册》常用设备知：每个曝气头通气量按()3
1~
3m
h ?个时，服务面积为2
0.3~
0.75m
个
，曝气器氧
利用率为18%
A
E =，充氧能力为0.14c
q =()2
kg O h ?????个
则 5.265414
.039.1114=?=
n
个，取2700个
以微孔曝气器服务面积进行较核：
71.05
.4270029.1717521
=??=?=
=
h n V n F f 2m ，在20.3~0.75m 个
之间，符合要求。
第二种：垂直轴表面曝气机——曝气转碟
采用垂直轴表面曝气机，每组氧化沟设5台，共10台。曝气机的动力效率为()22.0kg O kW
h ?。
单盘充氧能力为：/h
kgO
4.12
。
按照好氧容积与总容积的0.7计算。 则充氧量：1592.8kg/h
3kg/d .382267
.07.267580===
校核R ；
所需碟片：片
7.11374
.18.15921
==
n ；
氧化沟设35组转碟： 每组
33
,5.3235
7.1137取=。
每组安装：
5
9.32
25.08
701
33<=?--，符合要求。
为了满足出水要求，
2.7 二沉池
该沉淀池采用中心进水，周边出水的幅流二沉池，采用刮泥机。辐流式沉淀池一般采用对称布置，有圆形和正方形。主要由进水管、出水管、沉淀区、污泥区及排泥装置组成。按进出水的形式可分为中心进水周边出水、周边进水中心出水和周边进水周边出水三种类型，其中，中心进水周边出水辐流式沉淀池应用最广。周边进水可以降低进水时的流速，避免进水冲击池底沉泥，提高池的容积利用系数。这类沉淀池多用于二次沉淀池。
2.7.1 设计参数
（1）设计流量：/s
m 204.13
max
=Q ，拟建两座二沉池，并联运行。则单池流量
/s
m 602.02
204.12
3
max ==
=
Q Q 单
；
（2）单池表面负荷：h
/m m )5.10.1(2
3
?-=q ，设计取h
/m
m 5.12
3
?=q
；
（3）污泥浓缩时间h
2=E
t 。
2.7.2 设计计算
图6 辐流式沉淀池
进
水
排
泥
出水
图2-4 幅流二沉池 （1）单池表面积： 2
max m
8.14445
.123600
204.1=??=
?=q
n Q A
（2）沉淀池直径：
m
9.424=π
?=A D ，取m
43=D
。
（3）有效水深： 4m
m 325.12
<=?=?=t q h
（4）沉泥斗尺寸：
本设计采用机械刮吸泥机连续排泥，池底设坡度为0.05，坡向中心，为了防止磷在二沉池中发生厌氧释放，故贮泥时间采用两小时，则沉淀部分有效容积
V
:
3
2
22
m
4.435434
43
14.34
=??=
π=h D V
（5）沉淀池坡度落差)(4h ： 设污泥斗上部半径m
51=r ，下部半径为m 2，
60
=α
。
m
9.1)543(05.0)(14
=-?=-=r R i h
圆锥体体积： 3
222
112
41
m
1183)555.215.21(3
9
.114.3)(3
=+?+?=
+?+π=r r R R h V
（6）污泥斗高)(5h ： m
2.360tan )25(tan )(215
=-=α-=
r r h
污泥斗的容积)(2V ； 3
222
2212
152
m
9.123)2255(2.33
14.3)(3
=+?+??=
++π=r r r r h V
（7）沉淀池周边水深： m
45.05.03'
4320
=++=++=h h h H 式中：3h ——缓冲层高度，取m 5.03=h ； '4h ——刮泥板高度，取m
5.0'4=h 。
校核径深比：
符合要求。
,675.104
43>==H D
（8）污泥部分所需容积)(3V :
3
13
m
11.1111)
60003000(243000
800005.0)11()
(24)1(=+????+=
++=
r X X QX R T V
式中：R ——回流污泥比，取%
100=R ；
1T ——贮泥时间，取d
5.01
=T ；
r X ——回流污泥浓度，mg/L
6000)1(
=+=R
R X X r 。
（9）单池污泥区所需容积)('1V : 3
3'1m 56.555211
.11112==
=V V
校核：
3
2
1m
6.5552
9
.12311832
>+=
+V V ，符合要求。
（10）沉淀池总高度)(H : m
9.82.39.15.033.054321=++++=++++=h h h h h H
式中：1h ——超高，取m
3.01
=h 。
2.7.3 进水部分设计
二沉池进水部分采用中心进水，中心管采用铸铁管，出水端用渐扩管。进水采用配水渠。
（1）进水配水槽计算：
单池设计污水量： 3
max kg/m
204.12
11204.121=+?=+=
）
（）（单
R Q Q
进水端槽宽： m
56.0)
4
204.1(
9.0)
2
(
9.04
.04
.01
=?==单Q B
,取0.6m 。
槽中水流速取0.6m/s ；进水端水深： m
67.16
.06.02/204.11
1=?=
=
vB Q H 单
进水端水深： m
67.167
.16.081.92)
2/204.1(67
.122
2
2
1
2
12
2
12
=???+
=+
=
H gB Q H H 单
2.7.4 出水部分设计计算：
（1）单池设计流量： /s
m 602.02
204.12
3
max
==
=
Q Q
单
（2）环形集水槽内流量： /s
m 301.02
3
==
单集
Q q
（3）环形集水槽设计：
①采用周边集水槽，单侧集水，每池只设一个总出水口； 则集水槽宽度：
m
6.0301.02.19.0(9.04
.04
.0=??=?=）（）
集q k b
式中：k ——为安全系数，取2
.1=k 。
集水槽起点水深：
m 45.06.075.075.0=?==b h 起 集水槽终点水深： m
75.06.025.125.1=?==b h 终
m
9.0槽深均取
∴
（4）出水溢流堰设计：采用90 三角堰出水, 堰上水头：H )(.=O H m 05021
单个三角堰流量： s
m 0008231005
03431H 3431q 3
47
247211/.=.?.=.=..
三角堰的总个数： 个
取个单740,38.7310008231
.0602.01
1==
=
q Q n
三角堰的中心距（单侧出水）： m
18.0740
)
6.0243(14.3)
2(1
1
1=?-?=
-π=
=
n b D n L L
2.8消毒池
污水经DE 型双沟式氧化沟处理之后5B O D 、C O D 、SS 、氨氮含量等都大幅度下降，三级处理可采用消毒处理。污水经二沉池处理后直接流入消毒接触池的进水渠道。
水闸设计说明书专业方向：水利水电建筑工程
毕业设计（论文）原创性声明和使用授权说明 原创性声明 本人郑重承诺：所呈交的毕业设计（论文），是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作及取得的成果。尽我所知，除文中特别加以标注和致谢的地方外，不包含其他人或组织已经发表或公布过的研究成果，也不包含我为获得及其它教育机构的学位或学历而使用过的材料。对本研究提供过帮助和做出过贡献的个人或集体，均已在文中作了明确的说明并表示了谢意。 作者签名：日期： 指导教师签名：日期： 使用授权说明 本人完全了解大学关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定，即：按照学校要求提交毕业设计（论文）的印刷本和电子版本；学校有权保存毕业设计（论文）的印刷本和电子版，并提供目录检索与阅览服务；学校可以采用影印、缩印、数字化或其它复制手段保存论文；在不以赢利为目的前提下，学校可以公布论文的部分或全部内容。 作者签名：日期：
学位论文原创性声明 本人郑重声明：所呈交的论文是本人在导师的指导下独立进行研究所取得的研究成果。除了文中特别加以标注引用的内容外，本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写的成果作品。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式标明。本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。 作者签名：日期：年月日 学位论文版权使用授权书 本学位论文作者完全了解学校有关保留、使用学位论文的规定，同意学校保留并向国家有关部门或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅。本人授权大学可以将本学位论文的全部或部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本学位论文。 涉密论文按学校规定处理。 作者签名：日期：年月日 导师签名：日期：年月日
《水工建筑物》课程设计 水闸设计计算说明书 姓名： 专业：水利水电工程 指导老师： 云南农业大学水利学院 2016.12 目录 一、基本资料........................................ 错误!未定义书签。 1.1设计依据.................................... 错误!未定义书签。 1.2设计要求.................................... 错误!未定义书签。 二、设计计算........................................ 错误!未定义书签。 2.1水闸形式及孔口尺寸的拟定.................... 错误!未定义书签。 ............................................ 错误!未定义书签。 ............................................ 错误!未定义书签。 2.2消能防冲设计................................ 错误!未定义书签。 ............................................ 错误!未定义书签。 ............................................ 错误!未定义书签。 三、防渗设计........................................ 错误!未定义书签。 3.1地下轮廓的设计.............................. 错误!未定义书签。 ............................................ 错误!未定义书签。 ............................................ 错误!未定义书签。
1 坝顶高程及护坡计算 根据《碾压式土石坝设计规范》（SL274-2001）,坝顶高程等于水库静 水位与坝顶超高之和，应分别按以下运用条件计算，取其最大值：①正常蓄水位加正常运用条件的坝顶超高；②设计洪水位加正常运用条件的坝顶超高；③校核洪水位加非常运用条件的坝顶超高。考虑坝前水深、风区长度、坝坡等因素的不同，分别计算安全加固前后主坝及一、二、三副坝的坝顶高程。 计算波浪要素所用的设计风速的取值：正常运用条件下，采用多年平 均年最大风速的倍；对于非常运用条件下，采用多年平均年最大风速。根据水库所处的地理位置，多年平均年最大风速值采用15.2m/s 计算。主坝风区长度为886m西营副坝风区长度为200m马尾副坝风区长度为330m 采用公式法进行计算。 坝顶超高计算 根据《碾压式土石坝设计规范》SL274— 2001，坝顶在水库静水位的超 高应按下式计算： y=R+e+A 式中：R――最大波浪在坝坡上的爬高（m； e —最大风壅水面高度（m ； A安全超高（m,对于3级土石坝，设计工况时A=0.7m,校 核工况时A=0.4m； 加固前坝顶超高的计算 1.2.1计算参数 各大坝计算采用的参数见表121.1 —2。
表 121.1 主坝加固前波浪护坡计算参数表 1.2.2加固前坝顶高程复核 各坝坝顶高程计算成果见表1.2.2.1?2 从表1.2.2.1可以看出，校核工况下主坝坝顶高程最大，所以坝顶高 程取17.39m,小于现状防浪墙顶高程~17.63m ，现坝顶高程满足现行规范的 西营副坝加固前波浪护坡计算参数表 主坝加固前坝顶高程计算成果表 表 121.2
1 污水处理工程初步设计说明 1.1 设计要求 （1）设计规模 污水处理厂处理能力3015m3/d （2）设计进水水质 （3）设计出水水质 经污水处理工程处理后出水水质主要指标应达到《纺织染整工业水污 染排放标准》（GB4287-92）要求的一级水质标准，主要水质指标如表 2所示。 1.2工艺简介及工艺流程 针对*****生产废水和生活污水混合后形成综合废水的水质水量特征，采用以“絮凝沉淀—水解酸化池—交叉流好氧接触氧化池—脱色反应池”为主体的工艺对综合废水进行处理。其工艺流程图如下：
生产废水和生活污水先经过格栅、格网，截留一部份污水中悬浮物和漂浮物，保护后续水泵的正常工作，然后进入调节池；再经泵提升后，污水进入中和池，调节污水pH值；加入絮凝剂，出水进入初沉池沉淀大部分COD、SS和色度；出水流入水解酸化池，水解酸化池主要是分解大的有机物，然后进入二级
好氧池进行生物处理，二级好氧池主要是去除COD 、色度。从好氧池出来的水进入沉淀池进行沉淀，沉淀后的水进入生物活性炭池进行进一步脱色，达标后出水排放。生化污泥浓缩池的污泥一部份用于污泥回流，剩余污泥进入污泥浓缩池进行浓缩，浓缩后的污泥和物化污泥浓缩池的污泥通过带式压滤机进行脱水，泥饼外运，浓缩池的上清液及脱水的滤液则进入调节池。 2 主要构筑物计算 2.1筛网 设计说明 1选定网眼尺寸 污水中的悬浮物为纤维素类物质，所以筛网的网眼应小于2000um 。 2筛网的种类 根据生产的产品规格性能，选用倾斜式筛网，材料为不锈钢，水力负荷0.6~2.4m 3/(min*m 2) 3所需筛网面积A 参数 水力负荷q= 2.0m 3/(min*m 2) 设计流量Q=3015m 3/d=2.1m 3/min 面积 2.1 1.05 2.0 Q A q = ==m 2 设计取A=1.1m 2 2.2调节池 1在周期的平均流量为 33015125.625/24 W Q m h T = ==设计取130m 3/h 2水力停留时间t=8h
第一章总论 第一节概述 一、工程概况 涡河发源于河南省中牟县境内，经开封、通许、尉氏、太康、鹿邑等县，在安徽省与惠济河汇合后流入淮河。汇合口以上流域面积4200km2，涡河在鹿邑县境内属平原稳定型河流，河面宽约200m，深约7——10米。由于河床下切较深，又无适当控制工程，雨季地表径流自由流走，而雨过天晴经常干旱，加之打井提水灌溉，使地下水位愈来愈低，严重影响两岸的农业灌溉和人蓄用水。为解决当地40万亩农田的灌溉问题，上级批准的规划确定，在鹿邑县涡河上修建挡水枢纽工程。 本工程位于河南省鹿邑县城北约1Km，距汇合口18Km。它是涡河梯级开发中最末一级工程，涡河闸控制流域面积4070Km2。 二、拦河闸任务 涡河拦河闸所担负的任务是正常情况下拦河截水，抬高水位，以利灌溉。洪水时开闸泄水，以保安全。 本工程建成后，可利用河道一次蓄水800万m3，调蓄河水两岸沟塘，大量补给地下水，有利于进灌和人蓄用水，初步解决40万亩农田的灌溉问题，并为工业生产提供足够的水源，同时渔业、航运业的发展，以及改善环境，美化城乡都是极为有利的。 第二节基本资料 一、地形资料 闸址处系平原型河段，两岸地势平坦，地面高程约为40.00m左右。河床坡降平缓，纵坡约为1/10000，河床平均标高约为30.0m，主槽宽度约为80—100m，河滩宽平，至复式河床横断面，河流比较顺直。
附闸址地形图一张（1/1000） 二、地质资料 （一）根据钻孔了解闸址地层属河流冲积相，河床部分地层属第四级蟓更新世Q3与第四纪全新世Q4的层交错现象，闸址两岸地面高程均在43m 左右。 闸址处地层向下分布情况如下： 1、重粉质壤土：分布在河床表面以下，深约3m。 2、细砂：分布在重粉质壤土以下（河床部分高程约在28.8m以下。） 3、中砂：分布在细砂层以下，在河床部分的厚度约为5m左右。 4、重粉质壤土：分布在中砂层以下（深约22m以下）。 5、中粉质壤土：分布在重粉质壤土以下，厚度5—8m。 附闸址附近地址剖面图一张 三、土的物理力学性质指标 1.物理性质 湿容重γa=19kN/m3 饱和容重γ饱=21kN/m3 浮容重γ浮=11Kn/m3 细砂比重γg= 27kN/m3 细砂干容重γ干=15kN/m3 2．内摩擦角 自然含水量时φ=280 饱和含水量时φ=250 3.土基许可承载力：【δ】=200kN/m3 4.混凝土、砌石与土基摩擦系数 密实细砂层f=0.36
xxxx防洪挡潮闸重建工程 水工结构设计计算书 审核： 校核： 计算：
目录 一、基本设计资料 (1) 1.1 堤防设计标准 (1) 1.2 水闸设计标准 (1) 1.3 特征水位 (1) 1.4 结构数据 (2) 1.5 水闸功能 (2) 1.6 地基特性 (2) 1.7 地震设防烈度 (3) 二、闸顶高程计算 (4) 2.1 按《水闸设计规范》中的有关规定计算闸顶高程 (4) 2.2 按《堤防工程设计规范》中的有关规定计算堤顶高程 (5) 2.3 闸顶高程计算结果 (7) 2.4 启闭机房楼面高程复核计算 (8) 三、水闸水力计算 (9) 3.1 水闸过流能力复核计算 (9) 3.2 消能防冲计算 (11) 四、渗流稳定计算 (21) 4.1 渗流稳定计算公式 (21) 4.2 闸侧渗流稳定计算 (22) 4.3 闸基渗流稳定计算 (24) 五、闸室应力稳定计算 (28) 5.1 计算工况及荷载组合 (28) 5.2 计算公式 (29) 5.3 计算过程 (31) 5.4 计算成果及分析 (31) 六、闸室结构配筋计算 (32) 6.1 基本资料 (32) 6.2 边孔计算 (33) 6.3 中孔计算 (50) 6.4 胸墙计算 (50) 6.5工作桥配筋及裂缝计算 (52) 6.6 闸门锁定座配筋及裂缝计算 (53) 6.7 水闸交通桥面板计算 (56) 七、翼墙计算 (57) 7.1 计算方法 (57)
7.4 计算成果 (59) 7.5 配筋计算 (59) 八、其他连接挡墙计算 (60) 8.1 埋石砼挡墙计算（具体计算详见堤防设计计算书案例） (60) 8.2 埋石砼挡墙基础处理 (61) 8.3 中控楼浆砌石墙计算（具体计算详见堤防设计计算书案例） (62) 九、上下游护岸稳定计算 (63) 9.1 计算断面的选取与假定 (63) 9.2 计算工况 (63) 9.3 计算参数 (63) 9.4 计算理论和公式 (64) 9.5 计算过程（具体计算详见堤防设计计算书案例） (65) 9.6 计算结果 (65) 十、施工围堰计算 (66) 10.1导流级别及标准 (66) 10.2围堰顶高程确定 (66) 10.3围堰稳定计算（具体计算详见堤防设计计算书案例） (67) 十一、基础处理设计计算 (69) 11.1 闸室基础处理设计计算 (69) 11.2 翼墙基础处理设计计算 (73) 十二、闸室和翼墙桩基础配筋计算 (75) 12.1 计算方法 (75) 12.2 计算条件 (75) 12.3 第一弹性零点到地面的距离t的计算 (75) 12.4 桩的弯距计算 (76) 12.5 桩顶水平位移Δ计算 (76) 12.6 配筋计算 (76) 12.7 灌注桩最大裂缝宽度验算 (78)
第4章大坝稳定计算 4.1. 计算方法 4.1.1. 计算原理 本设计稳定分析采用简单条分法——瑞典圆弧法。该法基本假定土坡失稳破坏可简化为一平面应变问题，破坏滑动面为一圆弧形面，将面上作用力相对于圆心形成的阻滑力矩与滑动力矩的比值定义为土坡的稳定安全系数。计算时将可能滑动面上的土体划分成若干铅直土条，略去土条间相互作用力的影响。 图4.1 瑞典圆弧法计算简图 下游坝坡有渗流水存在，应计入渗流对稳定的影响。在计算土条重量时，对浸润线以下的部分取饱和容重，对浸润线以上的部分取实重（土体干重加含水重）。假设土条两侧的渗流水压力基本上平衡，则稳定安全系数的综合简化计算公式为：
∑∑+±+ψ--±= ] /cos )[(} sec ]sin sec cos ){[(R e Q V W b c tg Q b u V W K i i i i i i i i i i i i i i i i i C ααααα‘ ’ （4.1） 其中：i ——土条编号； W ——土条重量； u ——作用于土条底部的孔隙水压力； ,b α——分别为土条宽度和其沿滑裂面的坡角； //,c ?——有效抗剪强度指标; S ——产生滑动的作用力； T ——抗力。 表4.1 坝体安全系数表 4.1.2. 计算工况 根据水工建筑物教材的要求，稳定渗流期校核两种工况的上下游坝坡稳定：正常运用条件和非正常运用条件I ，对于设计洪水位的上下游坝坡，其浸润线和水位均处于正常和校核条件之间，在坝体尺寸和材料相同的情况下，正常和校核满足要求，设计即满足要求。 4.1.3. 基础资料 表4.2 三百梯水库坝体土物理力学指标建议值
目录 第一部分设计原始资料 0 第二部分结构构件选型 0 一、梁柱截面的确定 0 二、横向框架的布置 (1) 三、横向框架的跨度和柱高 (2) 第三部分横向框架内力计算 (2) 一、风荷载作用下的横向框架(KJ-14)内力计算 (2) 三、竖向恒载作用下的横向框架(KJ-14)内力计算 (10) 四、竖向活载作用下的横向框架(KJ-14)内力计算 (21) 第四部分梁、柱的内力组合 (28) 一、梁的内力组合 (28) 二、柱的内力组合 (30) 第五部分梁、柱的截面设计 (34) 一、梁的配筋计算 (34) 二、柱的配筋计算 (35) 第六部分楼板计算 (38) 第七部分楼梯设计 (40) 第一节楼梯斜板设计 (40) 第二节平台板设计 (41) 第三节楼梯梁设计 (41) 第八部分基础设计 (43) 第一节地基承载力设计值和基础材料 (43) 第二节独立基础计算 (43) 参考文献 (48) 致谢 (49)
第一部分 设计原始资料 建筑设计图纸：共三套建筑图分别为：某办公楼全套建筑图：某五层框架结构。 1．规模：所选结构据为框架结构，建筑设计工作已完成。总楼层为地上3~5层。各层的层高及各层的建筑面积、门窗标高详见建筑施工图。 2．防火要求：建筑物属二级防火标准。 3．结构形式：钢筋混凝土框架结构。填充墙厚度详分组名单。 4．气象、水文、地质资料： （1）主导风向：夏季东南风、冬秋季西北风。基本风压值W 0详分组名单。 （2）建筑物地处某市中心，不考虑雪荷载和灰荷载作用。 （3）自然地面-10m 以下可见地下水。 （4）地质资料：地质持力层为粘土，孔隙比为e=0.8，液性指数I 1=0.90，场地覆盖层为1.0 M ，场地土壤属Ⅱ类场地土。地基承载力详表一。 （5）抗震设防：该建筑物为一般建筑物，建设位置位于6度设防区，按构造进行抗震设防。 （6）建筑设计图纸附后，要求在已完成的建筑设计基础上进行结构设计。 第二部分 结构构件选型 一、梁柱截面的确定 1、横向框架梁 (1)、截面高度h 框架梁的高度可按照高跨比来确定，即梁高h=)8 1 ~121(L 。 h=)81~121( L 1=)8 1 ~121(×9200＝767~1150mm 取h=750mm (2)、截面宽度 b=)2 1~3 1(h=)2 1~3 1(×750＝250~375mm 取b=250mm 2、纵向连系梁 (1)、截面高度 h=11( ~)1218L 1=11 (~)1218×3600＝300~200mm 取h=300mm (2)、截面宽度
水闸设计过水流量和水闸设计规毕业论文 1 工程概况 1.1 基本资料 新东港闸是一座拦河闸，防洪保护农田45万亩。设计灌溉面积5.3万亩。设计排涝面积40万亩。起着引水灌溉和防洪排涝的重要作用。 1.1.1 建筑物级别 根据水闸设计过水流量和水闸设计规（SL-265-2001）的平原区水闸枢纽工程分等指标知本工程规模属于中型，其建筑物级别为3级。 1.1.2 孔口设计水位 孔口设计水位组合见表1-1。 表1-1 孔口设计水位组合表 1.1.3 消能防冲设计 消能防冲设计水位组合见表1-2。 表1-2 消能防冲设计水位组合表 1.1.4 闸室稳定计算 闸室稳定计算水位组合见表1-3。 表1-3 闸室稳定计算水位组合表
1.1.5 地质资料 本拦河闸持力层为局部含砂砾，含铁锰质结核及砂礓的棕黄夹灰色粘土、粉质粘土，可塑—硬塑状态，中压缩性，直接快剪c=55kPa ，φ=17°。地基允许承载力220kPa 。 1.1.6 回填土资料 回填土采用粉砂土，其摩擦角17,0c ?==，湿容重3 /18m kN ，饱和容重为 3/20m kN ，浮容重3 /10'm kN =γ。 1.1.7 地震设计烈度 地震设计烈度：7。 1.1.8 其他 上下游河道断面相同均为梯形，河底宽分别为40.0m ，河底高程4.2m ，边坡1:2.6。河道堤顶高程与最高水位相适应。两岸路面高程相同8.2m 。交通桥标准：公路Ⅱ；双车道。 1.2 工程概况 东新港闸主要作用是引水灌溉和防洪排涝。该闸为开敞式钢筋混凝土结构，共5孔，每孔净宽 6.0m 。闸墩为钢筋砼结构，边墩和中墩厚为 1.0m ，缝墩厚 1.2m ，闸室总宽36.40m 。闸底板为砼结构整体式平底板，顺水流方向长16.0m ，底板厚1.5m ，顶高程与河底同高为▽4.20m 。钢筋砼铺盖长18.0m ，厚0.5m ，顶高程▽4.20m ；下游消力池为钢筋砼结构，厚0.8m ，池长19.0m ，顶高程▽3.5m 。海漫前1/3浆砌块石结构；后2/3干砌石结构，并设有混凝土格埂，长21.0m 。公路桥为C25钢筋砼斜空心板结构，公路桥标准：公路Ⅱ，双车道，桥面高程▽9.64m ，桥面宽8.0m ，两边人行道为0.8m 。工作桥为钢筋砼π梁式结构，且在上面建房子。工作桥桥总宽3.9m ，启闭机房墙厚0.24m,机房净宽3.42m 。纵梁高0.6m ，宽0.4m ；横梁高0.4m ，宽0.25m 。闸门为露顶式平面钢闸门,门顶高程▽8.7m 门底高程▽4.2m 。在闸门上游侧设有胸墙，胸墙顶高程▽11.0m ，胸墙底高程▽8.5 m 。采用2×16 t 双吊点卷扬式启闭机5台套，上、下游翼墙均为反翼墙；上游翼墙分为5段；下游翼墙分为4段。上游翼墙后回填土高程9.5m ；下游翼墙回填土
一、基本资料 1.水位 水闸计洪水位2.96m (P=1%) 堤防设计洪水位2.88m (P=2%) 历史最高洪水位2.60m 内河最高控制水位1.30m 内河设计运行水位-0.30m 2 工程等级及标准 联围为2级堤围，其主要建筑物为2级建筑物，次要建筑物为3级，临时性建筑物为4级。 3风浪计算要素 计算风速根据《河道堤防、水闸及泵站水文水利计算》中“相应年最高潮位日的最大风速计算成果表”查得为V=36m/s(P=2%)。 吹程在1：500实测地形图上求得D=300m 闸前平均水深H m=6.0m 4地质资料 根据××××××××××××院提供的《**水闸工程勘察报告》。
5地震设防烈度 根据《×××省地震烈度区划图》，*属7度地震基本烈度地区，故×××水闸重建工程地震烈度为7度。 6规定的安全系数 对于2级水闸，规范规定的安全系数见下表1.6-1。
二、基本尺寸的拟定及复核 2.1抗渗计算 2.1.1渗径复核如下图拟定的水闸底板尺寸： 如下图拟定的水闸底板尺寸： L=0.5+0.7*2+6+0.5+0.5+1.3+0.5+0.76*2+16.4+0.5 +1.3+0.7*2+0.5+0.7*2+6+0.5+0.5=40.72m 根据《水闸设计规范》SL265-2001第4.3.2条表4.3.2,×××水闸闸基为换砂基础，渗径系数取C=7则：设计洪水位下要求渗径长度： L=C△H=7×[2.96-（-0.30）]=22.82m ∴L实〉L
∴满足渗透稳定要求。 2.2闸室引堤顶高程计算 闸侧堤顶高程按《堤防工程设计规范》（GB50286—98）中的有关规定进行计算。其公式为： A e R Y ++= }] )(7.0[13.0)( 0018.0{])(7.0[0137.0245 .027.022 V gd th V gF th V gd th V H g = 5.02)V (9.13H g V T g = L d th T g L ππ222 = βcos 22gd F KV e = H R K K K R O P V p △= 式中：Y —堤顶超高（m ）。 R —设计波浪爬高（m ）。 e —设计风壅增水高度（m ）。 A —安全超高（m ）。 H —平均波高（m ）。 T —平均波周期（s ） 。
《土石坝设计与施工》实训任务书 一、设计资料： 1、地形、地质资料。 某河流位于山区峡谷内，全长约122km，两岸地势高峻，土石坝坝址处位于其中游地段的峡谷地带，为梯形河谷，河床比较平缓，坡降不太大，河床宽约120m，河床基面高程为380.0m。坝址一带均为原生黄土，河槽底部有深4～5m的沙卵石。 2、水文水利计算资料如下： 正常高水位436.0m，相应下游水位382.0 m； 设计洪水位437.0 m，相应下游水位385.0 m； 校核洪水位438.0 m，相应下游水位386.40 m； 死水位516.2 m； 3、气象地理资料如下： 多年平均最大风速 12m/s 水库吹程：1km； 该地区地震烈度5度。 4、建筑材料资料如下： ①该坝址附近壤土比较丰富，蕴藏量约为500万m3，河床中有沙砾料可供开 采，运距约1.5km，但储量仅为15万m3，距坝址8km处可开采块石，交通较方便； ②壤土试验有关指标：干容重16.5kN/ m3，浮容重10.6kN/ m3，饱和容重 20.6 kN/ m3，粘结力19Kpa，内摩擦角18度，渗透系数2.4×10-5cm/s； ③可供作堆石排水体的石料有关指标：比重2.71，干容重19.50 kN/ m3， 饱和容重22.30 kN/ m3，浮容重12.30 kN/ m3，湿容重20.30 kN/ m3，内摩擦角31°，渗透系数2×10-2cm/s。 二、实训要求 1、根据所给资料规划工程布置；绘制其布置图 2、试按选择坝形设计土石坝，按比例绘制其剖面图并做必要的计算； 3、画出防渗、排水和护坡等细部构造，标明必要的尺寸和高程； 4、编制设计说明书，绘制设计图（设计图手绘、机打均可）
该工程为某大学实验楼，钢筋混凝土框架结构；建筑层数为8层，总建筑面积11305.82m2，宽度为39.95m,长度为60.56m ；底层层高4.2m ，其它层层高3.6m ，室内外高差0.6m 。 该工程的梁、柱、板、楼梯、基础均采用现浇，因考虑抗震的要求，需要设置变形缝，宽度为130mm 。 1.1.1设计资料 (1)气象条件 该地区年平均气温为20 C o . 冻土深度25cm ，基本风压m2，基本雪压 kN/m2，以西北风为主导方向，年降水量1000mm 。 (2)地质条件 该工程场区地势平坦，土层分布比较规律。地基承载力特征值240a f kPa 。 (3)地震烈度 7度。 (4)抗震设防 7度近震。 1.1.2材料 梁、柱、基础均采用C30；纵筋采用HRB335，箍筋采用HPB235；单向板和双向板均采用C30，受力筋和分布筋均为HPB235；楼梯采用C20，除平台梁中纵筋采用HRB335外，其余均采用HPB235。 工程特点 本工程为8层，主体高度为29m 左右，为高层建筑。其特点在于：建造高层建筑可以获得更多的建筑面积，缩小城市的平面规模，缩短城市道路和各种管线的长度，从而节省城市建设于管理的投资；其竖向交通一般由电梯来完成，这样就回增加建筑物的造价；从建筑防火的角度来看，高层建筑的防火要求要高于中低层建筑；以结构受力特性来看，侧向荷载（风荷载和地震作用）在高层建筑分析和设计中将起着重要的作用，因此无论从结构分析，还是结构设计来说，其过程都比较复杂。
在框架结构体系中，高层建筑的结构平面布置应力求简单，结构的主要抗侧力构件应对称均匀布置，尽量使结构的刚心与质心重合，避免地震时引起结构扭转及局部突变，并尽可能降低建筑物的重心，以利于结构的整体稳定性；合理地设置变形缝，其缝的宽度视建筑物的高度和抗震设防而定。 该工程的设计，根据工程地震勘探和所属地区的条件，要求有灵活的空间布置和较大的跨度，故采用钢筋混凝土框架结构体系。 本章小结 本章主要论述了本次设计的工程简况和工程特点，特别对于高层建筑的优点和框架结构中高层建筑的布置原则作了详细阐述。 2 结构设计 框架设计 2.1.1 工程简况 该实验楼为八层钢筋混凝土框架结构体系，建筑面积11305.82m2，建筑平面
[附录一：泄洪冲砂闸及溢流堰的水力计算 1.1设计资料： 根据设计任务书中提供的资料和该枢纽布置段的基本地形资料本工程中的河流属于山溪性河流天然来水量多集中在洪水季节，平时来水量仅占全年来水量的10%；河水中泥沙含量较大尤其是伴随洪水中的泥沙较多；再根据其地形资料来看本工程布置段的地形坡度比较合适，因此在选择泄洪冲砂闸地板高程1852.40m。 根据上述本工程中的泄洪冲砂闸为宽顶堰，堰顶高程1852.40m，过闸水流 流态为堰流。汛期通过闸室的设计洪水流量Q 设=1088m3/s,校核洪水流Q 校 =1368 m3/s。 因为泄洪冲砂闸为宽顶堰所以尺寸拟定用堰流公式： δ- 为淹没系数，取为1.0； m---为流量系数，因为是前面无坎的宽顶堰所以m=0.385； ε--为侧收缩系数，先假定为1.0； H--- 位总水头，初设阶段不考虑行进流速，即假设的堰上水头； b—闸门净宽； 来洪水时洪水将由溢流堰和泄洪冲砂闸两部分共同承担，这样可减去一部分闸孔的净宽并设置溢流侧堰初步拟定溢流堰为折线形实用堰。 初步拟定溢流堰堰顶高程=进水闸设计流量的堰顶水头对应的水位+（0.2—0.3m）=进水闸闸底高程1853.60m +闸前水位1.40m +超高0.2m =1856.4m 采用共同水位法和堰流公式计算两种工作情况下的特征洪水位：先假设一个水位，用堰流公式分别计算过堰流量和过闸流量，二者相加等于实际流 接近计算工作情况下的洪水流量时，该水位就为所求。因为泄洪冲砂闸为宽顶堰 所以尺寸拟定用堰流公式：
δ- 为淹没系数，取为1.0 m---为流量系数，因为是前面无坎的宽顶堰所以m=0.385；计算溢流堰时因为溢流堰为折线形实用堰m=0.3. ε--为侧收缩系数，先假定为1.0； H--- 位总水头，初设阶段不考虑行进流速，即假设的堰上水头。 b—闸门净宽 计算结果如附表1-1，1-2 （a）设计洪水情况下：洪水流量Q=1018 m3/s。 （b）校核洪水情况下：洪水流量Q=1368 m3/s 经过计算泄洪冲砂闸净宽96m，溢流堰长度95m，设计洪水位1855.8m校核洪水位1856.30m。 泄洪冲砂闸净宽为96m，每孔取净宽8m，边墩宽0.8m ,中墩宽1.0m缝墩1m。
O江水利枢纽工程毕业设计计算书- 本设计以O 江流域的水文、地形、地质为基础，通过调洪演算确定了坝型及枢纽布置、大坝设计、泄水建筑物设计和施工组织设计等方面进行简略的计算。在设计中对经济、技术及安全等方面进行了详细分析与比较,拟定相应的斜心墙土石坝设计方案。 本设计以O 江流域的水文、地形、地质资料为基础，通过调洪演算确定了水库的特征水位，进行了枢纽布置；对大坝、泄水建筑物进行了比较详细的设计。通过编制施工组织计划，确定了枢纽工程各主体部分的进度。设计中考虑了经济、技术及安全等方面的因素，并对各部分可行的方案进行了比较，确定了最优方案。 O江水利枢纽工程毕业设计计算书.zip
P＆G公司诉上海晨铉智能科技发展有限公 司不正当竞争案- 本案是上海法院受理的第一起计算机网络域名与商标相冲突的案件。本案判决是人民法院认定驰名商标的酋例生效判决，也是人民法院就域名与商标的冲突作出的酋例生效判决。本案主要解决了以下问题：第一，确认将他人商标注册为域名使用产生的纠纷属于法院受理民事诉讼的范围第二，法院在审理将他人商标注册为域名使用的案件中，可以根据当事人的请求，就系争商标是否构成驰名商标作出调定；第三，确立了将他人商标注册为域名使用构成不正当竞争的判定标准。 案情 原告：（美国）普罗克特和甘布尔公司（Procter ＆Gamble，简称P＆G公司） 被告：上海晨铉智能科技发展有限公司 1976年5月，（瑞士）P＆G公司在中国注册了“SAFEGUARD”商标，核定使用商品为第70类香皂、肥皂等。原告（美国）P＆G公司（中译为宝洁公司）于1992年8月经国家工商行政管理局核准，从（瑞士）P＆G公司受让上述商标。1994年6月，宝洁公司在中国注册了“safeguard／舒肤佳”商标，核定使用商品为第3类肥皂、护发制剂等。宝洁公司还在中国注册了“舒肤佳”。“safeguard”及其组合的多个商标。宝洁公司自
水闸毕业设计任务书 慈溪市三八江水闸初步设计 浙江水利水电专科学校 水利工程系 二00四年三月
一、毕业设计目的和作用 毕业设计是学生在大学期间最后一个全面性、总结性、实践性的教育环节，是学生运用所学的知识和技能，解决某一工程具体问题的一项尝试，是走向工作岗位前的一次实战演习，主要目的作用如下： 1、将学生在专业课程及基础课程内说学到的知识加以系统化、巩固 和加深，扩大学生所学的基本理论知识和专业知识。 2、培养学生独立解决本专业技术问题和综合运用所学知识解决实际 问题的能力和创新精神，鼓励大胆提出新的设计方案和技术措施。 3、培养学生掌握设计工作的流程和方法，在设计、计算、绘图、编 写设计文件等方面的锻炼和提高。 4、培养学生形成正确的设计思想，树立严肃认真，实事求是和刻苦 钻研的精神。 二、设计题目 慈溪市三八江水闸初步设计 三、设计内容 （一）围垦工程枢纽总体布置 （二）水闸设计（详见指导书） 1.闸址选择（定性分析） 2.枢纽布置 3.闸室布置 4.两岸连接建筑物设计 5.消能防冲设计 6.防渗排水设计 7.闸室稳定计算 8.地基处理设计 9.水闸主要结构设计 10.施工组织设计和概预算（本次不作要求） 四、设计成果与要求 （一）设计成果 （1）毕业设计计算书说明书各一份 （2）图纸： i.围垦工程枢纽布置图
ii.闸室平面布置图 iii.水闸上下游立视图 iv.水闸纵向剖视图 v.水闸闸底板配筋图及细部构造图 （二）设计要求 （1）认真阅读设计任务书及指导书，根据设计任务书查找参考 书及有关资料、设计规范，复习教材相关内容。 （2）根据设计任务书要求，理清全部工作程序及基本共作思 路，以便更好更快地搞好设计。 （3）设计计算说明书便写有逻辑，思路清楚，计算公式清楚，架设条件及参数选取有说明，参考资料能及时注明。说明 文字简练，语句通顺，计算必须附以示意简图。 （4）毕业设计期间应严格遵守设计纪律，独立完成各阶段设计 任务。 五、进度安排及各阶段要求 毕业设计时间短，除去答辩、制图、整理计算说明书及五一放假，实际设计约6周，时间安排大致如下表，希同学们能尽量在规定时间完成相应设计任务。 1、毕业设计进度计划： 周数时间各设计阶段主要内容工作量（%）第9周0405--0409 熟悉资料，工程总体布置10 第10周0412--0416 闸孔布置、水力计算10 第11周0419--0423 防渗排水布置计算、消能防冲设计20 第12周 0426--0507 闸身渗流稳定、抗滑稳定计算及校核20 第13周 第14周0510--0516 闸底板、闸墩、翼墙结构计算20 第15周 0517--0530 制图、整理说明书20 第16周 第17周0530--0604 答辩准备及毕业答辩2、各阶段要求详见毕业设计任务书。
目录 第一章水文水利计算 (1) 1.1推理公式法推求设计洪水位 (1) 1.1.1工程地点流域特征值 (1) 1.1.2设计暴雨的查算 (1) 1.1.3设计24小时净雨过程的计算 (6) 1.1.4推求30年一遇设计洪水 (6) 1.2调洪演算 (10) 第二章大坝剖面确定 (14) 2.1 正常运行情况下的超高计算 (14) 2.1.1波浪爬高 (14) 2.1.2 风雍高度 (15) 2.1.3 正常情况下超高 (15) 2.2 非常运行情况下的超高计算 (16) 2.2.1波浪爬高 (16) 2.2.2 风雍高度 (17) 2.2.3 正常情况下超高 (17) 2.3 坝顶高程 (17) 第三章土石坝渗流计算 (19) 3.1 计算方法及计算假定 (19) 3.2 本设计土坝渗流的具体计算 (20) 第四章土石坝坝坡稳定计算 (27) 4.1 稳定计算方法 (27) 4.2计算过程 (27) 4.3 稳定成果分析 (31) 第五章溢洪道设计 (36) 5.1 控制堰设计 (36) 5.1.1 克—奥Ⅰ型堰的剖面设计 (36) 5.2 泄槽设计 (37) 5.2.1. 泄槽的布置 (37) 5.2.2泄槽水面曲线计算 (38) 5.2.3克—奥Ⅰ型堰的抗滑稳定验算 (2) 5.3出口消能设计 (3) 参考文献 (8)
南昌工程学院本科毕业设计 第一章 水文水利计算 1.1推理公式法推求设计洪水位 市东山街办南山村老虎坑，坝址座落于章江水系二级支流老虎坑河，东经114°44′，北纬25°10′，设计历时为24小时，坝址以上控制集水面积1.2km 2，主河长1.63km ，河床平均坡降43‰，设计频率为30年一遇为例。参照《手册》，计算步骤如下（说明：以下所用附图均来自于手册）： 1.1.1工程地点流域特征值 工程地点流域面积F=1.2km 2，主河道长度L=1.63km ，主河道比降J=0.043。 1.1.2设计暴雨的查算 1、求三十年一遇24小时点暴雨量 根据工程地理位置查附图2-4，得流域中心最大24小时点暴雨值P 24=101.5mm;附图2-5得 C v24 =0.37，由设计频率P=3.33%和C S =3.5C v 查附表5-2，得87.1)2333.0(2 .05.038.264.299.124=-?---=K p 则30年一遇24小时点暴雨量mm K P P P 8.18987.15.101%)33.3(242424=?=?= 2、求30年一遇24小时面暴雨量 根据流域面积F=1.2km 2和暴雨历时t=24h 查附图5-1，得点面系数24a =0.9998。 则30年一遇24小时面暴雨量为： mm a P P 8.1899998.08.18924%)33.3(24%)33.3(24=?=?= 3、求设计暴雨24小时的时程分配 ①设计暴雨24小时雨配 查附表2-1，得以60分钟为时段的雨型分配表，如表1-1。 ②查算30年一遇60分钟，3小时，6小时暴雨参数 根据工程地理位置分别查附录图2-6和附图2-8，得流域中心最大6小时和60分钟点暴雨量，P 6=72mm ；P 60min =44.5mm ；查附图2-7和附图2-9，得C v6=0.42；C v60min =0.335。由设计频率P=3.33%和C S =3.5C v 查附表5-2得 77.1)233.3(2564.1875.1825.12)233.3(2582.115.215.2min 606=-?---==-?--- =K K P P 。 则30年一遇60分钟，6小时点暴雨量为：
1 工程概况 1、1 建设项目名称:龙岩第一技校学生宿舍 1、2 建设地点:龙岩市某地 1、3 建筑类型:八层宿舍楼,框架填充墙结构,基础为柱下独立基础,混凝土C30。 1、4 设计资料: 1.4.1 地质水文资料:由地质勘察报告知,该场地由上而下可分为三层: 杂填土:主要为煤渣、石灰渣、混凝土块等,本层分布稳定,厚0-0.5米; 粘土:地基承载力标准值fak=210Kpa, 土层厚0、5-1.5米 亚粘土:地基承载力标准值fak=300Kpa, 土层厚1、5-5.6米 1.4.2 气象资料: 全年主导风向:偏南风夏季主导风向:东南风冬季主导风向:西北风 基本风压为:0、35kN/m2(c类场地) 1.4.3 抗震设防要求:七度三级设防 1.4.4 建设规模以及标准: 1 建筑规模:占地面积约为1200平方米,为8层框架结构。 2建筑防火等级:二级 3建筑防水等级:三级 4 建筑装修等级:中级 2 结构布置方案及结构选型 2、1 结构承重方案选择 根据建筑功能要求以及建筑施工的布置图,本工程确定采用横向框架承重方案,框架梁、柱布置参见结构平面图,如图2、1所示。 2、2 主要构件选型及尺寸初步估算 2.2.1 主要构件选型 (１)梁﹑板﹑柱结构形式:现浇钢筋混凝土结构
图2、1 结构平面布置图 (２)墙体采用:粉煤灰轻质砌块 (３)墙体厚度:外墙:250mm,内墙:200mm (４)基础采用:柱下独立基础 2.2.2 梁﹑柱截面尺寸估算 （１）横向框架梁: 中跨梁(BC跨): 因为梁的跨度为7500mm,则、 取L=7500mm h=(1/8~1/12)L=937、5mm~625mm 取h=750mm、 4 7.9 750 7250 > = = h l n= =h b) 3 1 ~ 2 1 (375mm~250mm 取b=400mm 满足b>200mm且b 750/2=375mm 故主要框架梁初选截面尺寸为:b×h=400mm×750mm 同理,边跨梁(AB、CD跨)可取:b×h=300mm×500mm （２）其她梁: 连系梁: 取L=7800mm h=(1/12~1/18)L=650mm~433mm 取h=600mm = =h b) 3 1 ~ 2 1 (300mm~200mm 取b=300mm 故连系梁初选截面尺寸为:b×h=300mm×600mm 由于跨度一样,为了方便起见,纵向次梁截面尺寸也初选为: b×h=300mm×600mm
《水工建筑物》课程设计 前 进 闸 设 计 计 算 书 学号: 专业: 姓名: 指导教师:
目录 第一部分设计资料和枢纽设计······························ 1.工程概况············································· 2.枢纽设计·············································第二部分闸孔设计········································· 1.闸室结构设计········································· 2.闸门孔口尺寸········································第三部分消能防冲设计···································· 1.消力池设计·········································· 2.海漫设计············································ 3. 防冲槽设计··········································第四部分地下轮廓设计···································· 1.地下轮廓布置形式···································· 2. 闸底板设计········································· 3.铺盖设计··········································· 4. 侧向防渗设计········································· 5. 排水止水设计········································第五部分渗流计算······································ 1.设计水位情况······································ 2.校核水位情况······································ 第六部分闸室结构布置·································· 1. 闸室的底板········································
分水闸典型设计（哈拉苏9+088桩号处分水闸） (1)工程建设内容及建筑物现状 此次可行性研究设计防渗改建的2条干渠和1条支渠，需要拆除重建的水闸主要有节制闸和分水闸。 库尔勒市博斯腾灌区是一老灌区，田、林、路、渠和居民点等已形成了一套完整的体系，灌排体系也已经较为合理，各干支渠上的节制闸、分水闸布置位置、形式及闸底板高程基本合理。为保证各分水口分水流量、与下游渠道连接顺畅、减小占地等因素，所需改造的分水闸和节制闸仍保持原节制分水闸桩号、分水方向及分水角度不变。 (2)水闸设计 根据节制、分水闸过流、分水流量大小，按宽顶堰流计算孔口尺寸。节制分水闸均采用整体开敞式结构，节制闸与分水闸间采用圆弧形直挡墙连接。节制闸上下游连接段均采用扭面与渠道连接，根据消能计算结果和闸后渠道的实际情况，小流量的节制闸后不设消能设施，但为了确保工程运行安全，在流量较大的闸后按常规在设置0.5m 深消力池。分水闸后采用扭面与渠道连接，扭面及挡土墙为素混凝土结构和浆砌石结构，扭面扩散角小于12°。各节制分水闸闸室均采用C25钢筋混凝土结构，闸室后侧设0.6m宽工作桥，闸门槽及启闭机排架均采用整体式金属结构。经计算，其抗倾覆、抗滑动稳定以及基底应力等，经计算均能满足要求。 闸室基础为砂砾石，但是根据地质评价为冻胀土，因此在闸及上下游渐变段底部均换填30cm厚砂砾石，以减小地基沉降及防止段冬季建筑物基础冻胀变形，侧面亦采用砂砾石回填，减小冬季的侧向冻土压力。 （3）闸孔过流能力计算 根据闸前水深和布置形式，采用宽顶堰流公式进行计算。 Q=σs·m·n·B·（2g）1/2·H03/2 式中Q——渠道的过水流量；