钢板筒仓结构仓壁设计要求
【学员问题】钢板筒仓结构仓壁设计要求？
【解答】1、波纹钢板、焊接钢板仓壁，相邻上下两层壁板的竖向接缝应错开布置。焊接钢板错开距离不应小于250mm.
2、波纹钢板仓壁的搭接缝及连接螺栓孔，均应设密封条、密封圈。
3、筒仓仓壁在满足结构计算要求的基础上，尚应考虑外部环境对钢板的腐蚀及储粮对仓壁的磨损，并采取相应措施。
4、竖向加劲肋接头应采用等强度连接。相邻两加劲肋的接头不宜在同一水平高度上。通至仓顶的加劲肋数量不应少于总数的25%.
5、竖向加劲肋与仓壁的连接：波纹钢板仓宜采用镀锌螺栓连接；螺旋卷边仓宜采用高频焊接螺栓连接；螺栓直径与数量应经计算确定，直径不宜小于8mm，间距不宜大于200mm；当采用焊接连接时，焊缝高度取被焊仓壁较薄钢板的厚度；螺旋卷边仓咬口上下焊缝长度均不应小于50mm.施焊仓壁外表面的焊痕必须进行防腐处理。
6、竖向加劲肋宜放在仓壁内侧。仓壁内不应设水平支撑、爬梯等附壁装置。
7、仓壁下部开设入孔时，洞口尺寸宜取600mmx600mm.其边框应做成整体式，截面应计算确定。入孔门应设内、外两层，分别向仓内、外开启。门框与仓壁、门
卷板式钢板仓技术要求 一、1砂石骨料产品仓（10-20mm骨料）技术参数 砂石骨料性质 物料名称：白云岩； 原料密度： m3； 硬度： f=2～6 ； 松散系数: ； 储存物料粒度： 10-20 mm； 储存量： 10000t； 工艺过程简述 成品骨料经过22#皮带机输送至钢仓顶部35m平台，将物料卸至钢仓，钢仓底部为混凝土基础平台，平台下部安装4台散装机，通过散装机将物料装汽车发运外销。 技术参数及规格 钢仓直径Φ22m，钢仓高度H=23m，基础为环形基础，环形基础顶均设有预埋件供钢仓安装。 上部钢板仓设计与施工，包括上部钢板仓仓顶、库顶收尘器平台、物料输送平台、廊道、旋转楼梯、仓顶密封等与库体的全部工作内容（具体见图纸） 2 砂石骨料产品仓（0-5mm骨料）技术参数 砂石骨料性质 物料名称：白云岩； 原料密度： m3； 硬度： f=2～6 ； 松散系数: ； 储存物料粒度： 0-5 mm； 储存量： 10000t；
工艺过程简述 成品骨料经过21#皮带机输送至钢仓顶部平台，将物料卸至钢仓，钢仓底部为混凝土基础平台，平台下部安装4台散装机，通过散装机将物料装汽车发运外销。 技术参数及规格 钢仓直径Φ22m，钢仓高度H23m，基础为环形基础，环形基础顶均设有预埋件供钢仓安装。上部钢板仓设计与施工，包括上部钢板仓仓顶、库顶收尘器平台、物料输送平台、廊道、旋转楼梯、仓顶密封等与库体的全部工作内容（具体见图纸） 3 砂石骨料产品仓（20-30mm骨料）技术参数 砂石骨料性质 物料名称：白云岩； 原料密度： m3； 硬度： f=2～6 ； 松散系数: ； 储存物料粒度： 20-30 mm； 储存量： 10000t； 工艺过程简述 成品骨料经过14#皮带机输送至0-5mm产品钢仓顶部平台，将物料转运至位于35m平台的15#皮带机，物料通过15#皮带机卸料至20-30mm产品仓；钢仓底部为混凝土基础平台，平台下部安装4台散装机，通过散装机将物料装汽车发运外销。 技术参数及规格 钢仓直径Φ22m，钢仓高度H=23m，基础为环形基础，环形基础顶均设有预埋件供钢仓安装。
筒仓结构设计 这里说的筒仓，是指平面为圆形、方形、矩形、多角形及其他几何外形的贮存散料的直立容器，其容纳贮料的部分为仓体。筒仓结构一般由仓上建筑物、仓盖、仓壁、筒壁、漏斗、仓下建筑物等组成。筒仓结构有时包含一个仓体，有时包含两个或多个仓体。有时筒仓结构还包括楼梯。 YJK对筒仓结构的建模、前处理和计算仍采用和普通结构相同的流程和模块，因此总体的操作方法与其它结构相同，但是YJK在软件中针对筒仓结构设置若干了自动化专业化菜单，从而更方便操作。特别是YJK可精细计算处理墙上面外荷载，为筒仓设计提供了基本的条件。 市面上有些专门的筒仓结构设计软件，这些软件多采用参数化为主的建模输入方式，并设置部分交互建模功能，但是这种交互方式需要用户专门学习，并且不够成熟和稳定，特别是难以适用筒仓多种实际模型的设计需要。YJK采用通用建模计算结合专业菜单方式设计筒仓，这种方式便于用户学习掌握，且计算稳定，适应性强。 一、筒仓结构的建模 YJK软件对筒仓结构的建模按照分层建模的方式， 1、分层建模，即对仓下建筑、筒壁、仓体、仓上建筑等分层建模，最后全楼组装成筒仓结构； 2、对仓体的仓壁采用圆弧墙或者直墙建模，对高大的深仓结构应分为几层建模，为的是准确计算筒仓侧壁的贮料荷载，同时分区给出计算配筋，即底部几层比上边层受力大配筋也大。一般每层层高控制在3-4米； 3）对漏斗部分可以按照斜墙建模，也可以按照斜板建模。对于可按照斜墙的软件提供漏斗的参数化建模方式，可通过几个参数快速生成各种形式的漏斗，参数生成的漏斗是由斜墙组成的。对圆漏斗可按斜圆弧墙输入。按照斜板输入漏斗时，须输入斜的虚梁勾画漏斗的
浅谈民用飞机短舱进气道结构设计 摘要：本文主要介绍安装先进涡轮风扇发动机的民用飞机进气道结构设计，包括进气道消声结构的设计。 关键词：进气道结构设计消声设计 0.概述 高涵道比、高效率的先进的动力装置是民用大型客机的心脏。作为动力装置重要组成部分的短舱进气道，对于整个动力装置的性能起着重要的作用。 1.进气道设计要求 进气道的内部通道设计必须保证在发动机各种工作状态下能供给发动机所需要的空气流量，并为发动机风扇进气面提供均匀流场和高总压恢复系数。进气道结构设计中，应运用声学处理技术，以最大程度减小发动机外传噪声，使飞机符合FAR-36部适航标准的要求。短舱进气道应当与风扇叶片一样具有抵抗飞行中鸟撞的能力。进气道必须采取防冰措施，在各种气候条件下，发动机及其进气系统上，都不产生不利于发动机运行或会引起推力严重下降的冰积聚。 2.进气道结构设计 进气道主要由唇口蒙皮、前隔板、后隔板、内壁板、外壁板和连接法兰组成。 进气道唇口蒙皮通常采用铝合金材料，表面阳极化处理，外表面打磨光滑，能够承受雨砂的侵蚀和冰雹的冲击，并且是防鸟撞的第一道防线。进气道唇口蒙皮通过角材与进气道后隔板与外壁板相连接，角材之间通过接头连接。进气道前隔板组件由腹板、径向肋、加强件、开口和管路支架组成。腹板由钛合金退火材料成形，以承受防冰管路的高温，由左右两块拼接而成。腹板上通常布置有径向肋，主要对结构起到加强作用。进气道前隔板组件通过角材与唇口蒙皮、内壁板和外壁板相连接。进气道前隔板组件主要承受的载荷为鸟撞冲击载荷，是防鸟撞设计的主要结构件。 进气道后隔板组件由腹板、径向肋、开口组成。腹板通常采用钛合金退火材料成形，由左右两块拼接或者整体成型，主要吸收FBO工况时风扇打出能量。腹板通常有径向肋，材料为钛合金，主要对结构起到加强作用。进气道后隔板组件在外侧通过角材与外壁板相连接，并且通过角材提供风扇罩罩体搭接区域；后隔板组件在内侧通过角材与内壁板相连接。进气道后隔板组件是防鸟撞结构设计的最后一道防线，要保证鸟的撞击不会穿透后隔板打到风扇舱段，后隔板的变形不能引起燃油管路以及其它系统的损坏以危及到飞行的安全。同时，尽管FADEC 位于风扇舱段区而不在进气道内，但是不能允许鸟撞击后隔板变形而接触到FADEC。因此后隔板需要布置一定数量的钛合金材料径向加强肋。后隔板通常也是风扇舱段火区的前向边，因此后隔板需要采用钛合金退火材料且必须布置防
中华人民共和国国家标准 粮食钢板筒仓设计规范 Code for design of grain steel silos GB 50322-2001 主编部门：国家粮食局 批准部门：中华人民共和国建设部 施行日期：2001年7月1日 关于发布国家标准《粮食钢板筒仓设计规范》的通知 根据我部“关于印发《2000至2001年度工程建设国家标准制订、修订计划》的通知”（建标[2001]87号）的要求，由国家粮食局会同有关部门共同修订的《粮食钢板筒仓设计规范》，经有关部门会审，批准为国家标准，编号为GB 50322-2001，自2001年7月1日起施行。其中，3.1.6、4.1.4、4.2.1、4.3.2、4.4.2、5.1.2、5.2.2、5.5.3、6.4.2、7.3.1、8.1.2、8.6.1 为强制性条文，必须执行。原行业标准《粮食钢板筒仓设计规范》同时废止。 本规范由国家粮食局负责管理，郑州粮食食品工程建筑设计院负责具体解释工作，建设部标准定额研究所组织中国计划出版社出版发行。 中华人民共和国建设部 二○○一年六月十三日 前言 本规范根据国家建设部建标[2001]87号文编制。 本规范分8章和5个附录，包括：总则、术语、一般规定、荷载及荷载效应组合、结构设计、构造、工艺设计、电气及配套设施等内容。
本规范中强制性条款在正文中用黑体字表示，包括：3.1.6、4.1.4、4.2.1、4.3.2、4.4.2、5.1.2、5.2.2、5.5.3、6.4.2、7.3.1、8.1.2、8.6.1。 本规范系首次编制，有些条款还待进一步补充、完善。请各单位在执行过程中，结合工程实践与科学研究，认真总结经验，注意积累资料，并将有关意见和资料寄交编制组。 本规范由郑州粮油食品工程建筑设计院负责具体解释，通信地址：郑州市嵩山南路140号，邮编：450052。 本规范主编单位、参编单位和主要起草人： 主编单位：郑州粮油食品工程建筑设计院 参编单位：原国家粮食储备局北京科学研究设计院 原国家粮食储备局郑州科学研究设计院 中谷粮油集团 北京煤炭设计研究院 长沙冶金设计研究院 北京粮油集团 主要起草人：袁海龙杨世忠朱同顺李建萍郭呈周崔元瑞归衡石王刚郝卫洪宋春燕兰勇吴强李江华杜月萍王守德张振镕 1 总则 1.0.1 为在粮食钢板筒仓设计中贯彻执行国家技术经济政策，做到安全适用、技术先进、经济合理，制定本规范。 1.0.2 本规范适用于储存粮食散料，平面形状为圆形且中心装、卸粮的钢板筒仓设计。 注：粮食散料包括：小麦、玉米、稻谷、豆类以及物理特性参数与之相近的谷物散料。 1.0.3 本规范适用于焊接、螺旋卷边钢板及螺栓装配波纹钢板的圆形筒仓。 1.0.4 粮食钢板筒仓的设计工作寿命不应少于25年。 1.0.5 粮食钢板筒仓结构的安全等级为二级，抗震设防类别为丙类，耐火等级可按二级。 1.0.6 本规范结构设计依据现行国家标准《建筑结构设计统一标准》制定。粮食钢板筒仓设计，除应符合本规范外，尚应符合国家现行的有关标准、规范的规定。
浅谈筒仓设计中的相关问题 摘要介绍筒仓设计的主要步骤，对筒仓设计中的相关问题进行探讨，其中对贮矿仓的设计进行主要分析！以期对工程技术人员以后的设计工作能起到借鉴作用。 关键词筒仓；设计；贮矿仓 筒仓结构一般由仓上建筑物、仓顶、仓壁、仓底、仓下支承结构及基础六部分组成。从设计出发，筒仓仓底结构的造型应综合考虑以下几点要求：①卸料通畅。②造型简单，施工方便。③荷载传递明确，结构受力合理。④填料较少。仓底形式有锥形漏斗式、梁板式、折板式、通道式。梁板带漏斗局部填料的仓底是比较理想的仓底形式。要满足以上几个方面的要求，首先要取得有关工艺布置简图及仓储容量，了解贮料的力学特性，例如密度、粒度、硬度、内摩擦角、温度、湿度等。本文就筒仓设计中的相关问题进行简要探讨。 1筒仓的设计步骤 ①规定设计要求，如仓容量、装卸料方式。②规定场地限制条件，如排料高度、予留空间以及场地面积等。③确定环境条件及其变化范围。④测定特定固体颗粒在最坏条件下的流动性质。⑤确定排料孔尺寸及斜壁角度。⑥确定筒仓的结构形式及尺寸。⑦筒仓的应力计算和结构设计。⑧选择必要的排料机构。 2筒仓结构的选择 筒仓结构的选择与筒仓的容量、截面形状等因素有关。筒仓的容量大，筒壁承受的荷载也大，二者成线性关系。但当仓容相同时，筒仓的截面形状又对筒壁的应力大小起着重要影响。因此，选择筒仓结构时，还应考虑容量与截面形状。钢材应力大、成形方便，可用于各种容量的筒仓。其截面形状，在容量为，30~50吨以下者以多边形为好，大于此容量者以圆形为佳；钢筋棍凝土与砖结构的筒仓，一般适用于中小型。圆形砖筒仓选用直径在4~7米、钢筋混凝土圆筒仓选用直径在4~6米较为经济合理。 常用的贮矿仓的结构形式有高架式、地面式、地下或半地下式等，其中以高架式和地面式使用比较广泛（见下图）。高架式贮矿仓的仓体结构常为方形、矩形、圆形、槽形和抛物线形。当贮量较大时，宜采用地面式、地下或半地下式贮矿仓。贮矿仓一般都采用现浇钢筋混凝土结构，必要时也可采用钢结构。小型贮矿仓可采用砖石结构。建在地震区的高架式贮矿仓应优先采用仓壁落地支承或仓壁与内柱共同支承的结构形式。各工程在确定筒仓结构形式时，应视使用要求、地区条件、总图布置、投资费用、贮量及贮料性质等因素，综合而定。 贮矿仓示意图
浅析进气道隐身技术 俄罗斯五代原型机T50的首飞唤起了公众对于其航空工业实力的强烈关注，对T50设计思想分析和性能推测就没有停止过。起初，由于只有T50首飞时的小段视频作为分析资料，对于T50的分析大多局限于整体而没有细节。近日在网络上流传的T50进气道正面清晰照片为偶们分析T50提供了很好的素材，也成就了现在异常流行的“毛五悲剧”。网友们对T50采用弯度很小的S形进气道恶评如潮，纷纷大呼“T50隐身性能悲剧了”，以至于上军网不顺便踩一脚俄罗斯五代机都不好意思出来见人。其主要理由就是现代隐身飞机为了遮挡发动机风扇叶片都采用了S形隐身进气道设计，而T50的发动机叶片竟然非常不和谐地裸露在众人的视野中。其实，进气道乃至飞机隐身技术是隐身与各方面性能指标权衡的艺术，进气道隐身并没有固定模式可以遵循。是否采用S形进气道对发动机叶片进行遮挡，也不是判断一型飞机隐身性能优劣的标准。路人皆知的芙蓉姐姐总喜欢把自己的肉体扭曲成怪异的S形，难道性能尖端的五代作战飞机非要把自己的进气道也弄成神似芙蓉姐姐腰肢的模样就叫隐身了么？ T50照片，图中能清晰的看到发动机叶片 雷达隐身原理 雷达隐身就是控制和降低军用目标的雷达特征，迫使敌方电子探测系统和武器平台降低其战斗效力，从而提高军用目标的突防能力和生存能力。狭义地说，雷达隐身就是反雷达的隐身技术。一般说来，雷达隐身代表了各种相互矛盾的要求之间的一个折衷，其利和弊两方面最后应得以平衡。例如，当修改目标外形设计以获得雷达隐身时，雷达截面在一个观察角范围内的减少通常伴随着在另一些观察角上的增加，并且外形的修改又往往会带来飞行器的气动特性方面的问题。我们己经知道，如果使用雷达吸波材料，则可通过在材料内能量的耗散来实现雷达隐身，而在其他方向上的RCS电平可保持相对不变，但此时也是以增加重量、体积和表面维护问题为代价的，使目标的有效载荷和作用距离受到影响。因此，每一种雷达隐身的方法都包含了它自己的折衷选择方式，而它们又决定于特定目
一般梁的设计方法与步骤 一、梁截面的确定根据建筑功能的要求，确定梁系的布置形式后，按照建筑外立面造型、室内净高、外观要求、使用功能等需要，并结合结构受力和变形所需，综合确定梁截面的高度。当某梁高度因受力或变形所需而大于典型梁高时，需判断是否会对建筑使用功能造成影响，可能存在影响时，则必须跟建筑专业协商后确定最终解决方案。 二、有关梁的基本计算参数的确定 SATWE中与梁有关的主要有如下参数： 1.梁端负弯矩调幅系数：因混凝土本身就是一种非纯弹性的材料，在梁的裂缝宽度没有超出规范限制的情况下，砼也会进入弹塑性的工作状态，故在竖向荷载作用下，钢筋混凝土框架梁设计允许考虑混凝土的塑性变形内力重分布，适当减小支座负弯矩，相应增大跨中正弯矩。为避免梁支座处出现过宽裂缝，对现浇结构，梁端负弯矩调幅系数可在0.8～0.9的范围内取值，一般可取0.85。 2.梁设计弯矩放大系数：通过此参数可将梁的正负设计弯矩均放大，提高其安全储备。工程设计一般取1.0，不必高于规范的标准而对梁弯矩进行专门的放大。 3.梁扭距折减系数：对于现浇楼板结构，当采用刚性楼板假定时，可以考虑楼板对梁抗扭的作用而对梁的扭距进行折减。折减系数一般可取0.4。 4.连梁刚度折减系数：结构设计允许连梁开裂，开裂后连梁的刚度有所降低，程序中通过连梁刚度折减系数来反映开裂后的连梁刚度。取值大小以尽量使连梁不超筋为宜，程序限定不小于0.5。 5.中梁刚度增大系数：
当采用刚性楼板假定时，可用此系数来考虑楼板对梁刚度的贡献。按《高规》第 5.2.2条的条文说明，通常现浇楼面的中梁可取2.0，边梁由程序自动计算为1.5。 6.梁柱重叠部分简化为刚域：一般点选该项，以使计算模型较接近实际。 7.梁主筋及箍筋强度：按实际情况取用。 8.梁箍筋间距：为加密区间距，对实际配箍没有影响，仅会影响计算配筋简图中输出的数值，为便于以统一的标准对计算配箍值进行判断，现规定设计时均取为100。此外，还需在计算模型中，准确地定义框架梁的抗震等级、框支梁、需进行刚度折减的连梁、需设置的计算铰等，才会得到较符合实际的、合理的计算结果。 三、按计算配筋简图及规范的构造要求配置梁钢筋对于一个标准层对应多个计算层的平面，需经比较后选出一个配筋普遍较大的计算层作为配筋的基准平面，以该平面为依据完成配筋设计后，再对其它计算层中配筋较大的部位进行局部的修正。 配筋的具体步骤按以下顺序进行： 1．配置梁箍筋 一般设计人员习惯上往往较专注于梁纵筋的配置，而容易忽略梁计算箍筋超过说明中的箍筋缺省值的部位，从而造成若干部位配箍不足的情况时有发生。配箍不足会带来较不利的后果， 原因为：（1）由于抗剪计算的复杂性，其结果的准确性远没有抗弯计算成熟，各国对抗剪承载力的计算还没有得出统一的计算模式，故某些部位即使按计算箍筋配足，亦不一定有太大的富裕（相对于受弯），因此当实际配箍与计算箍筋相差较大时，可能会在正常使用或经受风及小震作用时即发生剪切破坏或出现过宽
粮食钢板筒仓工艺设计心得 近年来国家为保障粮食安全、提高我国粮食国际竞争力以及增加农民收入，国家正在加快发展粮食现代物流。发展粮食现代物流的主要内容是推进粮食由包粮运输向散储、散运、散装、散卸“四散化”运输的变革，以实现粮食流通现代化，提高粮食流通效率，降低粮食流通成本。国家从2007年开始利用中央预算内资金对粮食物流的重点项目给予支持。钢板筒仓有其投资少、施工周期短、占地面积小等众多的优点，已经成为粮食储存的首选仓型，在我国经过20多年的发展，技术日趋成熟。正逐步形成取代混凝土筒仓的趋势，而且在美国、加拿大等发达国家钢板仓已经成为主流仓型。钢板筒仓的市场情景广阔。本人在从事粮食钢板筒仓工艺设计多年的工作中，积累了以下心得，供大家参考。 一、筒仓规格与筒仓功能相配套 粮食钢板筒仓几乎应用到所有的粮食行业，主要有粮油加工厂和粮食港口码头两方面。如何选定合适的钢板筒仓规格？首先依据筒仓的储存量及物料品种。大致有以下几种情况： ①一般日处理2000吨或以上大型油脂加工厂，通常要建5到8万吨的筒仓储存量，另外大豆的品种单一，可以考虑建单仓容量为1万吨～1.5万吨左右的大型装配式钢板筒仓，相对比较经济。另外，目前国内大型的淀粉等玉米深加工企业日处理量很大，也建议选择这种大型装配式钢板筒仓。 ②中型油脂加工厂和中等规模的玉米深加工企业，可以选择单仓容量在5000～7500吨左右为宜。 ③面粉加工企业，选择筒仓就不相同，小麦的品种很多，需要的筒仓数量多，所以单仓容量以1000～2000吨左右为宜，根据日处理小麦量决定仓容量。 ④麦芽、啤酒加工行业，单仓容量为1000～1500吨左右。 ⑤饲料加工行业，单仓容量为1000～3000吨左右为宜。 ⑥大米加工行业，目前大部分建设的筒仓容量都不大，单仓容量在1000吨以下。 ⑦小型汽车发放仓，用于散粮的汽车发放或者打包等功能，一般选择仓直径小，单仓容量不超过500吨全锥斗形式。装粮汽车可以在仓下直接装粮。 ⑧粮食港口码头行业，港口作为粮食的中转地，一般建设容量大，中转周期短。中国目前沿海港口钢板筒仓的储存容量约为200万吨左右，一般单仓容量在5000～15000吨之间，以平底清仓机出粮为主。总之，选择合适的筒仓直径和高度以及何种出料方式，取决于多方面的因素。最终必须与功能相配套，否则不能发挥最大的经济效益。 二、总平面布置综合考虑 钢板筒仓在总平面中的位置摆放，主要取决于进出粮路线。粮食码头考虑进出港方便，有火车运输必须与火车道相衔接，汽车行使路线等，还有与临港粮食加工厂粮食物流走向，是选择汽车运输还是长皮带输送等因素。 在粮食加工厂配套的筒仓部分，筒仓位置取决于进粮路线，采用汽车卸粮时，汽车的行使路线，保证车流不出现堵塞，道路宽阔，尽量设计环型汽车路线。出粮方面必须与主车间连接好，同时要考虑工艺灵活，采用尽量少的设备，满足尽量多的功能。 在总平布置中，还有很重要的一个原则是符合消防设计规范要求。钢板筒仓按耐火等级为二级设计，而且在国家规范中当每个仓群组与相连的仓群组之间必须留有足够的消防通道。另外，在工作塔中各层也应设计消防栓。 三、设备选型齐全、工艺流程合理 在钢板筒仓工艺流程中，主要涉及到的设备有：输送设备、初清设备、计量设备、除尘设备、烘干设备和清仓机等。在选择设备应注意以下事项：
关于水泥厂的筒仓设计研究 水泥厂的筒仓属于一类立式容器，用于存放水泥厂石膏、石灰等运营生产性物料。筒仓设计质量直接影响水泥厂的生产能力，因此必须提高筒仓设计的水平，为水泥厂存储物料提供优质的保障。在对水泥厂筒仓进行设计时应遵循经济、耐久的原则，同时确保筒仓受力平衡，提升筒仓在水泥厂生产中的应用水平，文章以水泥厂为研究背景，重点分析筒仓的设计。 标签：水泥厂；筒仓设计；注意事项 水泥厂中的筒仓由于建造材料及功能的不同，因此有很多类型，从建造材料来讲，筒仓主要有：钢筒仓、混凝土筒仓、砖砌筒仓等，水泥厂需要根据企业生产的实际需求来对筒仓进行设计。同时不断完善筒仓的功能设计，达到规范的设计标准，由此才能发挥筒仓在水泥厂中的应用优势，保障筒仓存储的质量水平，为水泥厂提供优质的存储基础。 1 水泥厂筒仓设计的几项内容 结合水泥厂筒仓使用的具体情况，重点在筒仓仓顶、仓下支撑、筒仓结构三个方面对其设计进行分析。 1.1 筒仓仓顶设计 水泥厂对筒仓设计的性能及质量要求非常高，筒仓仓顶的设计必须要达到相关的性能标准，才能满足水泥厂的使用需求。首先筒仓仓顶采用一般镀锌钢板，有助于避免筒仓在水泥厂的使用周期中出现腐蚀或强度不足的情况。其次筒仓仓顶的组合梁设计需要按照加固的规定执行，尤其是节点位置的加强筋布设，角钢部分应该全面布设栓钉，栓钉是筒仓仓顶中的重点设计部分，栓钉设计不足很容易影响筒仓的使用效益，需要控制栓钉在筒仓仓顶的安装位置，栓钉与钢筋顶面的距离应高于30mm，与梁跨度的间距需小于翼板的4倍，距离大于100mm。 1.2 仓下支撑设计 水泥厂筒仓设计时，还要综合分析水泥厂所处的地质状态，由此才能确定筒仓摆放的位置，稳定筒仓设计的基础。以水泥厂的钢筋混凝土筒仓为例分析仓下支撑设计。《钢筋混凝土筒仓设计规范》中规定了筒仓仓下支撑设计的要求，仓下支撑结构应该以筒仓仓底为主，适应筒仓仓底的具体要求。筒仓仓下支撑结构可以选择筒壁、内柱结构，设计需要按照筒壁的状态，重点朝向结构削弱的方向，保障仓下纵横支撑的完整性。不同类型的仓底结构决定了仓下支撑的设计重点，主要是确保仓下支撑设计的可靠性，强化其承担水泥厂筒仓的重力作用，以免出现载荷过度的情况。 1.3 筒仓结构设计
喷气式飞机进气道是一个系统的总称，它包括进气口、辅助进气口、放气口和进气通道，因此它是保证喷气发动机正常工作的重要部件之一，它直接影响到飞机发动机的工作效率，它对发动机是否正常工作，推力大小等有着到关重要的作用，因此它对飞机性能尤其是战斗机有很大的影响。其作用是：第一，供给发动机一定流量的空气。螺旋桨飞机靠螺旋桨工作拉动空气向后运动带动飞机做相对运动前飞，螺旋桨发动机燃烧也需要空气，但它的用量无法与喷气发动机相比，而且在高空空气稀薄，含氧量代，发动机效率会急剧下降，喷气发动机所需的空气量惊人，动辄每秒以上百千克计，如“海鹞”的发动机空气流量为196千克/秒，中国飞豹的则是2×92千克/秒，美国F－15的是2×121千克/秒；第二、保证进气流场能满足压气机和燃烧室正常工作的要求，喷气发动机压气机进口流速约为当地音速的0.3－ 0.6M，而且对流场的不均匀性有严格限制。在飞行中，进气道要实现对高速气流的减速增压，将气流的动能转化为压力能。随着飞行速度的增加，进气道的增压作用越来越大，在超音速飞行时的增压作用可大大超过压气机。 进气道分为不可调进气道和可调进气道。不可调进气道，也就是进气道形状参数不可调节，只能在某种设计状态下才可高效工作的进气道，它只在设计状态下能与发动机协调工作，这时进气道处于最佳临界状态。在非设计状态下，譬如改变飞行速度，进气道与发动机的工作可能不协调。当发动机需要空气量超裹进气道通过能力时，进气道处于低效率的超临界状态。当发动机需要空气量低于进气道通过能力时，进气道将处于亚临界溢流状态。严格上讲，超音速进气道和亚音速进气道都会使阻力增加，不排除某些亚音速进气道或许出现前缘吸力大于阻力的情况，但过分的亚临界状态使阻力增加，并引起进气道喘振。为了使进气道在非设计状态下也能与发动机协调工作，提高效能，广泛应用可调进气道，常用的方法是调节喉部面积和斜板角度（最好专门对这些术语进行解释、配图。），使在任何状态下进气道的通过能力与发动机的要求一致。另外，在亚音速扩散通道处设有放气门，将多余的空气放掉，防止进气道处于亚临界状态，同时，在起飞时，发动机全加力工作，气流量需求很大；而且因为速度低，要保持同样气流量的需求，需要的捕获面积增大。因此为了解决起飞状态进气口面积过小的问题，还设置有在低速能被吸开的辅助进气口。 飞机进气道设计中几个重要的设计指标是总压恢复、流场畸变水平和阻力大小。在进气道设计中，必须参照这几个重要的技术指标，它也是反映飞机整体性能的关键参数。 总压是气流静压和动压之和，表征了气流的机械能，总压恢复是指发动机进口处的气流总压与进气道远前方来流的总压之比，是进气道设计中一个非常重要的参数，表示气流机械能的损失，对于超音速进气道，总压恢复主要与斜板级数和角度所决定的激波的级数和波后流动参数有关。 流场畸变水平表征了进气道提供给发动机的气流的均匀程度，一般用进气道流场中的最高总压与最低总压值之间的差值表示，它影响着发动机的喘振裕度，间接关系着飞机的安全。进气道设计时一般考虑的阻力是外罩阻力和附加阻力，其中附加阻力又叫溢流阻力，是指在进入进气道的气流量大于发动机所需流量时，由于部分气流从进气道口溢出而导致的阻力。进气道的形状选择和位置的布置应该满足发动机有较高工作效率的要求，或应保证飞行器具有最佳性能要求或应保证飞行器能达到最佳飞行性能的要求。进气道的设计在科技的带动下有了很大的发展，使得喷气战斗机的飞行速度越来越快，性能越来越高，可以说它的重要性越来越明显，并且已成为飞机机体设计中成为一个独立的组成部分，进气道设计成为飞机性能提高的重要因素之一。 飞机进气道发展到现在主要分为亚音速进气道和超音速进气道。
华润酒精 工程部质量管理处标准汇总 中华人民共和国国家标准 粮食钢板筒仓设计规范 Code for design of grain steel silos GB 50322-2001 主编部门：国家粮食局 批准部门：中华人民共和国建设部 施行日期：2001年7月1日 关于发布国家标准《粮食钢板筒仓设计规范》的通知 根据我部“关于印发《2000至2001年度工程建设国家标准制订、修订计划》的通知”（建标[2001]87号）的要求，由国家粮食局会同有关部门共同修订的《粮食钢板筒仓设计规范》，经有关部门会审，批准为国家标准，编号为GB 50322-2001，自2001年7月1日起施行。其中，3.1.6、4.1.4、4.2.1、4.3.2、4.4.2、5.1.2、5.2.2、5.5.3、6.4.2、7.3.1、8.1.2、8.6.1 为强制性条文，必须执行。原行业标准《粮食钢板筒仓设计规范》同时废止。 本规范由国家粮食局负责管理，郑州粮食食品工程建筑设计院负责具体解释工作，建设部标准定额研究所组织中国计划出版社出版发行。
中华人民共和国建设部 二○○一年六月十三日 前 言 本规范根据国家建设部建标[2001]87号文编制。 本规范分8章和5个附录，包括：总则、术语、一般规定、荷载及荷载效应组合、结构设计、构造、工艺设计、电气及配套设施等内容。 本规范中强制性条款在正文中用黑体字表示，包括：3.1.6、4.1.4、4.2.1、4.3.2、4.4.2、5.1.2、5.2.2、5.5.3、6.4.2、7.3.1、8.1.2、8.6.1。 本规范系首次编制，有些条款还待进一步补充、完善。请各单位在执行过程中，结合工程实践与科学研究，认真总结经验，注意积累资料，并将有关意见和资料寄交编制组。 本规范由郑州粮油食品工程建筑设计院负责具体解释，通信地址：郑州市嵩山南路140号，邮编：450052。 本规范主编单位、参编单位和主要起草人： 主编单位：郑州粮油食品工程建筑设计院 参编单位：原国家粮食储备局北京科学研究设计院 原国家粮食储备局郑州科学研究设计院 中谷粮油集团 北京煤炭设计研究院 长沙冶金设计研究院 北京粮油集团 主要起草人：袁海龙 杨世忠 朱同顺 李建萍 郭呈周 崔元瑞 归衡石 王 刚 郝卫洪 宋春燕 兰 勇 吴
圆形计量钢筒仓的结构设计 曹素清，代丽，刘银萍，李丽 (鞍钢集团工程技术有限公司，鞍山114021) 摘要：介绍了工程中常用的圆形计量钢筒仓结构内的内力分析和构造设计，在满足国家标准规范要求的前提下使结构设计做到安全适用、技术先进、经济合理。 关键词：计量钢筒仓；仓顶；仓壁支座；漏斗 1 前言 在冶金工程中，钢筒仓常用来存贮常温常压下松散的粒状或小块状物料(如水泥，砂子，矿石，煤及化工原料等)，作为生产企业的运转和贮存物料的设施。 在钢筒仓内设置有自动检测设施，对仓内物料温度、粉尘等进行自动化检测；设置装置消除仓内物料堵塞、贴帮、积滞等；设置自动计量装置，使物料的装、卸、运自动化，加快单位时间内装卸的吞吐量，提高贮运的周转能力。 工程常用计量钢筒仓通常是直径在3～9m的小型筒仓，一般布置在厂房内，故不需考虑风荷载影响。 圆形筒仓与矩形筒仓相比，具有体型合理，仓体受力明确、计算和构造简单，施工方便、仓内死料少、有效贮存率高等优点，能充分利用材料优势，是最经济的结构形式。 2 设计资料及结构布置 2．1 设计前必需了解的工艺资料 (1)工艺布置简图及筒仓容量。 (2)物料特性资料，如重力密度、粒径、硬度、安息角、与仓壁的摩擦系数、温度及湿度等。这些资料一般由工艺专业提供或查找相关手册获得。 (3)装卸方式，进料和出料口的控制标高、位置与外形尺寸。 (4)堆料高度，漏斗壁的最小倾角，防止堵塞、积料的措施及要求。 (5)固定工艺设备的位置及孔洞位置，以及与计量有关的细节构造要求。 (6)筒仓上的荷载，如上料平台，给料机、配料设备及其他吊重等。 (7)仓壁的耐磨、保温、隔热、防潮及光滑度等要求。 (8)入孔、防爆孔、接入管道、钢箅子、爬梯及吊挂平台等的布置及要求。 2．2 设计前必需掌握的相关资料 (1)支撑筒仓的结构形式与布置，包括厂房柱、横梁、楼板梁的尺寸、构造方案。 (2)厂房结构的施工方案及筒仓本身拟采用的结构形式、材料，起重机械与施工方法。2．3 钢筒仓结构布置 可分为仓顶，仓壁，漏斗，支座。 仓顶可设计成带上下环梁的正截锥钢板仓顶或钢结构平台，仓壁及漏斗通常为无加肋热轧焊接钢板，传感器支座处设计成环形支承。 3 筒仓的结构设计 (1)物料荷载对筒仓的作用。筒仓所受荷载包括以下几种：作用于仓壁的水平压力；作用于筒仓仓壁的竖向摩擦力；作用于仓底的竖向压力和作用于仓顶的竖向压力(见图1，2)。
焊接钢板仓技术要求 1.1 材料要求 1.1.1 主要钢板材料为Q235B型或Q345B型，支撑结构采用Q234A及以上材质，且保证良好的焊接性能。 1.2 钢板库的防雷保护应按二级要求。 1.3 钢板库的沉降观测点不少于四个。 1.4 钢板库群的布置原则：两相邻库边缘距离不小于4米。 1.5 位于库顶上的设备应有可靠的固定方式，连接多个库或其它设备的栈桥支座应采用简支结构，并保证一定的沉降收缩余量。 1.6 仓顶入料口尺寸不小于直径600mm，各观察孔计料孔依据设备要求设置。 1.7 人孔尺寸不应小于600mm，且布置位置以不影响设备、管道安装及阀门操作为原则。 1.8 库顶、栈桥、及旋梯栏杆高度不应小于1.2米，且应涂警示标志漆，检修平台周围栏杆下端应挡板，以免检修工具、构件滑落。 1.9 库侧旋梯的布置原则：单库均设，库群设置以方便人员检修可设二至三道；其他库之间以连接平台连接。 1.10 避雷引线的设置：本钢板库是以钢构件作为接闪器，引下线以镀锌扁铁，其具体要求为：镀锌扁铁截面积不应小于48mm2，厚度不应小于4mm。 1.11 每库引下线数目不小于2处，间距不大于18米，且应对称布置。 1.12 接地装置可利用基础钢筋，纵横钢筋相互焊接，且冲击接地电阻不应大于10Ω。 1.13 钢板仓及栈桥上电气线路、电气设备应采用防尘和安全防护的措施。 1.14 动力线路与控制线路应分开设置，当动力、控制线路电压相同时可共管敷设。 1.15 空气管道内壁应清渣，所有管路安装应无错位、法兰垫片无挤出现象，连接池应严密。 1.16 流化棒布置力求均匀，规格尺寸满足出料要求。 1.17出料是空气压力不应低于：入流化棒：0.4Mpa，混合室：0.04---0.09Mpa。 1.18 对于碳素钢及低合金钢仓体或栈桥等金属构件外表面及其他需要涂装的表面应予以除锈。 1.19 表面除锈应采用喷砂或手工和动力机械等手段，表面除锈适应防止对钢材表面造成伤害。除锈前应铲除厚的锈层，清除可见的油腻和污垢，除锈后应清除表面的浮绣和碎屑。 1.20 除锈等级应达到GB/T8923中的规定的st2级或sa2级以上标准为合格。1.21 质量检验部门对钢板库、栈桥等钢构件的焊接、安装及表面除锈质量验收合格后方可进行涂装。 1.22 钢板仓表面涂锈要求底漆至少涂醇酸底漆两道，漆膜厚度不小于10um；其他构件要求底漆至少醇酸底漆一道，漆膜厚度不小于15um。 1.23 所有防腐涂料均应有产品质量合格证书及质量检验部门的检验合格要求。 1.24 钢构将表面除锈后应立即涂防腐涂料，间隔时间不应大于12h。 1.25 涂腐环境不应低于涂料要求的环境以下且应清洁、干燥、通风。 1.26 钢构件涂漆
?设计?计算? 基于CF D 的发动机进气道优化设计 彭北京 邓定红 胡军峰 胡景彦 (浙江钱江摩托股份有限公司 浙江温岭 317500) 摘 要:发动机进排气系统的气体流动特性复杂,影响发动机的充气效率和换气损失,对发动机的动力性和经济性有重要的影响。在某水冷125mL 发动机研制过程中,样机性能测试表明,发动机整体性能偏离设计目标要求,发动机的进气道的设计存在缺陷。本文利用AVL -F I ER 软件建立了原型发动机进气道CF D 模型,进行三维稳态CF D 分析和优化。首先利用实验结果验证了原始气道计算模型,并进行优化分析。计算结果表明,优化后的进气道比原始进气道流量系数最大值增大了近21%。按优化后的方案对原始气道实物进行改进,样机对比测试结果表明,按优化后的方案改进的气道实测流量系数比原始气道增大了19%。 关键词:发动机 进气道 CF D AVL -F I ER 中图分类号:412.44 文献标识码:A 文章编号:1671-0630(2009)03-0040-04 O pti m u m D esi gn of I n let A i r Core of Eng i n e by CF D Technology Peng Be iji n g,D eng D i n ghong,Hu Junfeng,Hu J i n gyan Zhejiang Q ianjiang Mot orcycle Co .,L td .(W enling,Zhejiang,317500,China ). Abstract:The gas fl owing characteristic of intake and exhaust syste m in engine is very comp lex .It could not only affect the volumetric efficiency and the gas exchange l oss,but als o has i m portant influence on the dyna m 2ic p r operty and econom ical efficiency .During the devel opment of a ne w type 125cc water 2cooling engine,the sa mp le engine perf or mance test indicates that the integrity perf or mance has a gap comparing t o the original de 2sign require ments and the original design of intake passage has s ome defects .I n this passage,a CF D model of the p r ot oty pe engine’s intake gas passage was built using AVL -F I ER and a 3D steady CF D analysis and op ti 2m izati on were carried out .A t first,the original gas passage model was validated by the test result,then op ti 2mu m analysis basic on the model was p r ocessed .The calculati on results show that the flux coefficient of the op ti m ized real passage is 21%larger than that of the original one;the original real passage was i m p r oved ac 2cording t o the op ti m ized s oluti on,and the contrasting test result shows that the flux coefficient is larger than the original one by 19%. Keywords:Engine,I nlet air core,CF D ,AVL -F I ER 引言 在发动机开发设计阶段,性能参数是非常重要的 考查指标,其中有很多参数都要进行优化,比如进气道、凸轮型线、压缩比、进气管内径、化油器进气孔大小 作者简介:彭北京(1976-),男,大本,高级工程师,研究方向为发动机开发及分析。 第38卷 第3期2009年6月小型内燃机与摩托车 S MALL I N TERNAL COMBUSTI O N ENGI N E AND MOT ORCYCLE Vol .38No .3 Jun .2009
XXXX大学工程技术学院 本科生课程设计 题目：整体式单向板肋梁楼板结构设计 专业：土木工程 _________ 年级：土木1111 _________ 学号：__________________________ 学生：__________________________ 指导教师：_______________________ 完成日期： 2014 年06月15日
内容摘要 按结构形式，楼盖可分为单向板肋梁楼盖、双向板肋梁楼盖、井式楼盖、密肋楼盖和无梁楼盖（又称板柱结构）。本文以整体式单向板肋梁楼板结构设计为研究方向，以混凝土结构的相关理论为依据，结合现场施工工艺，对混凝土结构的应用现状及发展前景进行阐述，并根据设计题目给出的整体式单向板肋梁楼盖设计实例对结构平面进行计算并做出初步设计图，然后对结构的板、次梁、主梁进行合理化分析、设计。最后，详细深入的分析了混凝土结构的施工常见问题与质量通病，并结合混凝土结构施工中常见的质量通病问题及工程实例经验，全面 的阐述了有关质量问题的解决方法。 关键词：混凝土结构；截面有效高度；配筋计算；建筑施工质量
内容摘要.................................................................. I...引言.. (1) 1混凝土结构的应用及前景 (2) 1.1混凝土结构应用现状 (2) 1.2混凝土结构的发展前景 (2) 2整体式单向板肋梁楼盖设计实例 (3) 2.1基本设计资料 (3) 2.2结构平面布置，板、次梁、主梁截面尺寸选定 (4) 2.3板的设计 (5) 2.4次梁的设计 (7) 2.5主梁的设计 (10) 3 混凝土结构施工中常见的质量通病 (16) 3.1混凝土结构质量的重要性 (16) 3.2常见的建筑施工质量通病 (16) 参考文献 (19)
第一部分、库壁计算表 第二部分、库底板、内柱及基础的计算 一、设计资料： 库内径12m，库高38.5m，库壁厚250mm,库底板底面标高8.5m,基础埋深深度为3m,基础板厚度为1.2m。 =500 KN/m2； 地基承载力标准值f k 场地为Ⅱ类建筑场地，属于8度抗震区； =2.5×1.4× ×62=396 KN； 库顶活荷载设计值：F 1 库底的竖向压力： Pv= 323.73 KN/m2，1.3Pv=420.85 KN/m2；
库底的总竖向摩擦力压力： Pf= 515.90 kN/m ，1.3Pf=670.67 kN/m ； 每库储料总重设计值：G 1=（399×π×25＋588×π×10）=49785 KN 每库自重设计值：G 2=0.25×34×π×10×25×1.2＋25×0.9×π×52×1.2=8007＋2112=10127 KN 库顶活荷载设计值：F 1=4×1.4×π×52=440 KN 二、 地基承载力验算： 基础自重设计值和基础上的土重标准值：G=25×(23.42-4×0.5×3.52)×1.0×1.2＋20×(23.42-4×.5×3.52)×5.1=15692＋53352=69044 KN 地基承载力设计值：f=f k ＋)5.0(0-d d γη=300＋3×20×(5.50－0.5)=600 KN/m 2 1. 正常使用的情况下： （1） 当四库都满料时，基底平均压应力： 传到基础顶面的总竖向力设计值：F=(49785＋10127＋440＋264)×2=121232 KN P=A G F +=225.35.044.2369044121232??-+=363.77 KN/m 2