《水污染控制工程》
课程设计
班级：环工0702
学号：071601433
姓名：左燕
指导老师：陈广元
扬州大学环境科学与工程学院
二零一零年一月
目录
一、设计任务 (3)
（一）工程概述 (3)
（二）原始资料 (3)
（三）设计要求 (3)
二、设计计算 (4)
（一）设计水量 (4)
（二）设计水质 (4)
（三）设计方案 (4)
（四）工艺计算 (8)
1、粗格栅 (8)
2、集水间 (9)
3、泵房 (10)
4、细格栅 (10)
5、沉砂池 (11)
6、CASS池 (13)
7、空气管系统 (18)
8、消毒池 (18)
9、污泥浓缩池 (18)
三、平面布置和高程布置 (20)
（一）平面布置 (20)
（二）高程布置 (20)
四、主要参考文献 (22)
一、设计任务
（一）、工程概述
某城镇位于长江下游，现有常住人口90000人。该城镇规划期为十年（2000-2010），规划期末人口为100000人，生活污水排放定额为220L/(cap·d)，拟建一城镇污水处理厂，处理全城镇污水，同时，要求所有工业污水均处理达到国家排放下水道标准后再排放城镇下水道。污水处理厂排放标准为中华人民共和国国家标准《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB18918-2002）中一级标准的B标准，主要控制指标如下：
: ≦ 60 mg/L
COD
cr
BOD
≦ 20 mg/L
5
石油类：≦ 3 mg/L
SS: ≦ 20 mg/L
pH: 6-9
色度：≦ 30倍
-N: ≦ 15 mg/L
NH
3
总磷：≦ 1.5 mg/L
（二）、原始资料
1、气象资料：
(1)气温：全年平均气温为18.5℃，最高气温为42.0℃，最低气温为-6.0℃
(2)降雨量：年平均1125.5mm，日最大238.0mm
(3)最大积雪深度600mm，最大冻土深度30mm
(4)主要风向：冬季——西北风
夏季——东南风
(5)风速：历年平均为3.15m/s，最大为15.6m/s
2、排水现状：城镇主干道下均敷设排污管、雨水管道，雨污分流。
3、排放水体：污水处理厂厂址位于镇西北角，厂区地面标高为6.30m，排放水体常年平均水位标高为3.20m，最高洪水位为5.20m。该水体为全镇生活和灌溉水源，镇规划确保其水质不低于三类水标准。
（三）、设计要求
1、工艺选择要求技术先进，在处理出水达到排放要求的基础上，鼓励采用新技术。
2、充分考虑污水处理与废水利用相结合，如：废水灌溉、污泥还田、废水养殖等。
3、除磷脱氮是工艺选择中关键之一，方案设计中必须全面考虑。
4、工程造价是工程经济比较的基础，控制工程总造价是小城镇生活污水处理的关键之一。
5、工程运行管理方便，处理成本低。结合小城镇的特点，设计污水运行管理系统，该系统主要解决如下几个问题：
（1）最大限度降低处理成本，具体包括处理动力、人员工资、设备维修等费用。
（2）污水处理厂间隙运转情况下，如何保证出水水质。
二、设计计算
（一）、设计水量
Q=220×100000=2.2万t/d=254.6L/s Kz=
0.11
2.7Q
= 0.112.7254.6
=1.47 则Q 设 =1.47×254.6L/s=374.3 L/s=3.234万t/d （二）、设计水质
（三）、设计方案
对于处理能力小于10万吨/天的中小型污水处理场来说，氧化沟和SBR 及其改良工艺如：CASS;CAST;ICEAS 等工艺是首选工艺。其原因是： 1、去除有机物及N 、P 效率高；抗冲击负荷能力强；可不设初沉池及二沉池，设施简单，省基建费，方便管理；
2、基建费低，且规模越小，优势越明显；处理设备基本可实现国产化，设备费大幅降低。
3、由于中小城市水量、水质负荷变化大，经济水平有限，技术力量相对薄弱，管理水平相对较低等特点，采用氧化沟和SBR 及其改进型是适宜的。
传统活性污泥及其改进型A/0、A2/0、AB 工艺，处理单元多，操作管理复杂，尤其是污泥厌氧消化工艺，对管理水平要求较高。污泥厌氧消化可回收一部分能量，根据我国污水处理的实践经验，污水处理厂设计规模达到20×104m3/d
以上，才具有经济性。
这里对CASS 和Carrousel 氧化沟做一对比： 1、优缺点比较 CASS 池： 优点：
（1）理想的推流过程使生化反应推动力增大，效率提高，池内厌氧、好氧处于交替状态，净化效果好。
（2）运行效果稳定，污水在理想的静止状态下沉淀，需要时间短、效率高，出水水质好。
（3）耐冲击负荷，池内有滞留的处理水，对污水有稀释、缓冲作用，有效抵抗水量和有机污染物的冲击。
（4）工艺过程中的各工序可根据水质、水量进行调整，运行灵活。 （5）处理设备少，构造简单，便于操作和维护管理。
（6）反应池内存在DO 、BOD 5浓度梯度，有效控制活性污泥膨胀。 （7）CASS 系统本身也适合于组合式构造方法，利于废水处理厂的扩建和改造。 （8）适当控制运行方式，实现好氧、缺氧、厌氧状态交替，具有良好的脱氮除磷效果。
（9）工艺流程简单、造价低。主体设备只有一个序批式间歇反应器，无二沉池、污泥回流系统，调节池、初沉池也可省略，布置紧凑、占地面积省。 缺点：
（1）容积利用率低、出水不连续、运行控制复杂。 （2）需曝气能耗多，污泥产量大。 卡罗塞（Carrousel ）氧化沟：
优点：工艺的可靠性高；运行简单；能在不影响出水水质的前提下，处理冲击/有毒负荷；适用于小型处理厂的经济工艺；与延时曝气相比，能耗更少；能去除营养物；出水水质好；污泥稳定；污泥产量少。
缺点：结构大，需要的空间更大；F/M 低，容易引起污泥膨胀；一些改进的氧化沟工艺是有专利权的，可能就需要使用许可费；与传统CMAS 和推流式处理工艺相比，曝气能耗更高；很难进行厂区扩建。 2、体积比较 氧化沟体积计算 1、硝化容积
总污泥龄一般取10～30 d 左右,取25d;曝气池溶解氧浓度DO=2 mg/L.要求出水水质NH 3-N=2 mg/L ，NO 3-N=10 mg/L
(1)由于设计的出水5BOD 为20 mg/L,处理水中非溶解性5BOD 值可用下列公式求得,此公式适用于氧化沟。
()0.23550.7 1.421f e BOD C e -?=?-()0.2350.720 1.421e -?=??-=13.6 mg/L
式中 Ce ———出水中5BOD 的浓度,mg/L 。
因此,处理水中溶解性5BOD 为:20-13.6=6.4 mg/L (2)采用污泥龄25 d,则日产泥量据公式
0.622000(180 6.4)
916.611000(10.0530)
r w aQL bt ??-==++?kg/d 式中 Q ———氧化沟设计流量,m 3/d;
a ———污泥增长系数,一般为0.5～0.7,取0.6;
b ———污泥自身氧化率,一般为0.04～0.1,取0.05(1/d);
r L ———(o e L L -),去除的5BOD 浓度,mg/L; m t ———污泥龄,d;
o L ———进水5BOD 浓度,mg/L; e L ———出水溶解性5BOD 浓度,mg/L 。
一般情况下,其中有12.4%为氮,近似等于总凯式氮(TKN)中用合成部分为
0.124×916.6=113.66 kg/d
TKN 中有113.661000
22000
?=5.2mg/L 用于合成
需用于氧化的NH 3-N=30-5.2-2=22.8 mg/L 需用于还原的NO 3-N=22.8-10=12.8mg/L
（3）原假定污泥龄为25 d,则硝化速率n μ=1
0.0425
= L/d 。 单位基质利用率
U=n b a μ+ =0.040.050.6
+=0.15 kg 5BOD /(kgMLVSS ·d )
式中 n μ———硝化速率 1/d;
a ———污泥增长系数,一般为0.5～0.7,取0.6;
b ———污泥自身氧化率,一般为0.04～0.1,取0.05(1/d)。
活性污泥浓度MLSS 一般为2000～4000 mg/L(也可采用高达6000 mg/L),这里取MLSS =4000 mg/L,在一般情况下,MLVSS(混合液可挥发性悬浮固体浓度)与MLSS 的比值是比较的固定的,在0.75左右。在这里取0.75。
故MLVSS=0.75×4000=3000 mg/L;
所需MLVSS 总量= 21422000
0.1771000
?? =26598.9 kg;
硝化容积:Vn=(26598.9/3000)×1 000=8866.3 m 3; 2、反硝化区容积
18.5℃时,反硝化速率为
(20)[0.03()0.029]T dn F
q M θ-=+(18.520)31800.030.0291.081641024-?????? ?=+?? ??? ?
????????
= 0.028kg/（kg·d）
式中 F ———有机底物降解量,即5BOD 的浓度，mg/L; M ———微生物量，mg/L;
θ———脱硝温度修正系数,取1.08。
还原NO 3-N 的总量=
12.8
220001000? =281.6 kg; 脱氮所需MLSS=
281.6
10057.140.028
= kg; 脱氮所需池容:V dn =
10057.143352.43.0
= m 3
。 3、氧化沟总容积
总池容为V=V n +V dn =8866.3+3352.4=12218.7m 3。 CASS 池体积计算计算
1）有机基质降解率：η=（S a －S e ）/ S a =18020
180-=89%
2）BOD-污泥负荷s N ：2e s K S f
N η
??=
0.018200.75
0.89
??=
= 0.303kg BOD 5/( kg MLSS ·d )
K 2 —— 有机基质降解速率常数，生活污水的K 2值取0.018 L / (mg ·d) S e —— 混合液中残存的有机基质浓度，已知为20 mg ／L
f —— 混合液中挥发性悬浮物固体浓度与总悬浮固体浓度的比值，一般在生活污水中，f = 0.75 3）污泥指数（SVI ）值：
由表知：SVI=110
4）混合液污泥浓度w N
一般CASS 池的活性污泥浓度w N 控制在2.5 —4.0 kg/ m 3内 ,污泥指数SVI 大时，w N 取下限，反之应取上限。在本工艺中，SVI=110，取w N = 3.0 kg/ m 3 CASS 池容积（负荷计算法）
3516475
.00.3303.0)02.018.0(22000)(m f N N S S Q V w s e a =??-?=??-?=
，取5200 m
3
s N ——BOD-污泥负荷率，kgBOD 5/(kgMLSS ·d) 比较得知CASS 工艺主体构筑物比氧化沟小很多，更经济。
由上总结确定选用CASS 工艺
（四）、工艺计算
1、 粗格栅
设两组粗格栅，一用一备。栅前水深为h=0.4m (取0.3~0.5 m)，过栅流速为v =0.9m/s (取0.6~1.0m/s ），格栅安装倾角为?=60α (取60 ~75 )
格栅计算草图如下:
1）栅条间隙数 n
选用粗格栅栅条间隙为30mm
33n =
==
2)格栅宽度(栅条宽度s 取0.01m)
B= S （n －1）+ en = 0.01×32 + 0.03×33 =1.31m
3)进入渠道内的流速：
0.38
0.73/1.310.4
v m s =
=?
4）水通过格栅的水头损失h 1
设栅条断面为锐边矩形断面，则形状系数β=2.42,格栅受污染物堵塞时水头损失增加倍数k=3
k
g v e S h ?=αβsin 2)(2
341
=2.42×（0.01/0.03）4/3 ×0.732／(2×9.8)×sin60°×3
=0.04m
5）栅后槽总高度H ：栅前渠道超高h 2一般取0.3m
H = h + h 1+ h 2 = 0.5+ 0.04+0.3 = 0.84 m 6）栅槽总长度：
1l 取1.0m, 2l 取1.1m
1120.50.3
1.0 1.1
2.6tan 60tan 60o o
H l l l m +=++
=++≈
7)每日栅渣量（总） 单个格栅 max 1864000.380.0786400 1.561000 1.471000
Z Q W W K ???=
==?? m 3/d ＞ 0.2 m 3
/d
宜采用机械清渣。
设格栅对SS 的去除率为15%，其他的均视为不变。 出水水质：SS ：200×（1-15％）=170mg/L 。 2、集水间
选择集水池与机器间合建的矩型泵站，选三台水泵（两用一备），每台水泵
的流量为：
Q max =374.3
187.22
=L/s 集水间的剖面计算草图如下图所示：
集水间的容积计算：
V 总=V 有效+V 死水
有效容积相当于一台水泵5min 工作的出水水量，也等于最高水位与最低水位之间的调节容积：
V 有效=0.188×5×60=56.4m 3
死水容积为最低水位以下的容积：
吸水喇叭口距池低高度取0.5m ，最低水位距喇叭口0.5m 。
设有效水位高为1.5m ，则集水间面积为：F 56.4
37.61.5
==㎡ 则：V 死水=37.6×1.0=37.6m 3
V 总=V 有效+V 死水=56.4+37.6=94m 3
集水池水位为h 1=1.5+0.5+0.5=2.5m
集水池总高为：H=h 1+h 2=2.5+0.5=3.0m (h 2:超高，取0.5m) 取集水间宽3.8m ， 长10m 。 3、泵房(高程布置时计算选取) 4、细格栅
设2组格栅，则Q=Q max /2=0.188 m 3/s
1)栅条间隙宽度b 取8mm 栅条间隙数n ： 619
.04.0008.060sin 188.0b sin max ≈???
?==
hv Q n α,
2)格栅宽度(栅条宽度s 取0.01m)
B= s （n －1）+ bn = 0.01×60 + 0.008×61 =1.1m
3)进入渠道内的流速：
0.188
0.43/1.10.4
v m s =
=?
4）水通过格栅的水头损失h 1
设栅条断面为锐边矩形断面，则形状系数β=2.42,格栅受污染物堵塞时水头损失增加倍数k=3
k
g v b s h ?=αβsin 2)(2
341
=2.42×（0.01/0.008）4/3 ×0.432／(2×9.8)×sin60°×3
=0.080m
5）栅后槽总高度H ：栅前渠道超高h 2一般取0.3m
H = h + h 1+ h 2 = 0.5+ 0.080+0.3 = 0.9 m
6）栅槽总长度：
1l 取1.0m, 2l 取1.1m
1120.30.51.0 1.1 2.6tan 60tan 60o o
H l l l m +=++
=++≈
7)每日栅渣量（总） 单个格栅max 1864000.1880.09864000.9951000 1.471000
Z Q W W K ???=
==?? m 3/d>0.2 m 3
/d
每日栅渣量（总）W 取1.99, 宜采用机械清渣。 5、沉砂池
本工艺选用曝气沉砂池，1座分2格,每格两个沉沙斗
设计参数
（1）旋流速度应保持：0.25～0.3m/s （2）水平流速取0.1 m/s
（3）最大流量时停留时间为1～3min
（4）有效水深应为2～3m ，宽深比一般采用1～1.5
（5）长宽比可达5，当池长比池宽大得多时，应考虑设置横向挡板 （6）1m 3污水的曝气量为0.2m 3空气
（7）空气扩散装置设在池的一侧，距池底约0.6～0.9m,送气管应设置调节
气量的闸门
（8）池子的形状应尽可能不产生偏流或死角，在集砂槽附近可安装纵向挡
板
（9）池子的进口和出口布置应防止发生短路，进水方向应与池中旋流方向
一致，出水方向应与进水方向垂直，并宜考虑设置挡板 （10）池内应考虑设消泡装置 设计计算
（1）池子总有效容积V
设最大设计流量时的流行时间t=2.0min ，则
3max 45600.2374.0m t Q V =??=?=
（2）水流断面积A
设1v =0.1m/s （水平流速），则
A=
max Q v =1
.0374
.0=3.742m （3）池总宽度B
设m h 5.12=（设计有效水深），则
B=
2A h =5
.174
.3=2.50m （4）每格池子宽度b
因为n=2格，所以
B b n
=
=250
.2=1.25m （5）池长L
L=
V A =74
.345=12m （6）每小时所需空气量q
设d=0.233/m m （13m 污水所需空气量），则
max 3600q d Q =??=0.2?0.374?3600=2693m /h
（7）沉砂室所需容积V 设T=2d （清除沉砂的间隔时间），则
V =
max 6
86400
10
z Q X T K ????
=
6
1047.186400
230374.0????
=1.32 (3m ) 式中，X ——城市污水沉砂量[363m /10m ?(污水)] 取30
z K ——生活污水流量总变化系数
（8）每个沉砂斗容积0V 每格设有2个沉砂斗，则
0V =
2
232
.1?=0.33(3m ) （9）沉砂斗各部分尺寸 设斗底宽1a =0.5m ，斗壁与水平面的倾角为55 斗高'3h =0.5m ，沉砂斗上口宽：
1.2m 5.055tan 5.0255tan 21/3=+?
?=+?=a h a
沉砂斗容积
222230110.5
(222)(2 1.22 1.20.520.5)
66h V a aa a '=++=?+??+?
=0.38m 3
≈0.33m
3
（10）沉砂室高度3h 采用重力排砂，设池底坡度为0.06，坡向砂斗
3h ='3h +0.062l =0.5+0.06)2
2
.02.1212(
-?-?=0.78 m （11）池总高度H 设超高1h =0.3m,则
H=1h +2h +3h =0.3+1.5+0.78=2.58m
（12）砂用单口泵吸式排砂机吸入砂水分离器，经砂水分离器的水回流到沉砂池。沉砂经污泥管道送至污泥浓缩池。
经曝气沉砂池的处理，可去除85%的悬浮物。故经处理后的出水水质为： SS ：200×（1-85%）= 30mg/L 6、CASS 池 （1）=V 5200 m 3
（2）BOD-污泥负荷率与污泥增长率的关系：
()a e d V X Y S S Q K V X ?=?-?-??
X ?——每日增长（排放）的挥发性污泥量（VSS ），kg/d
Y —— 产率系数，即微生物每代谢1 kgBOD 所合成的MLVSSkg 数。
根据生活污水和部分工业废水的Y 、d K 值表，取Y = 0.55
d K ——活性污泥微生物的自身氧化率亦称为衰减系数，取0.07
V X ——混合液中挥发性悬浮固体量
（MLVSS ），kg/m 3。MLVSS MLSS f =?，即V w X N f =? ∴ 3.00.75 2.25V w X N f =?=?=
Q ——每日处理污水量，已知为22000m 3
/d
a S ——经预处理后，进入曝气池污水含有的有机污染物的浓度。因曝气
沉沙池所处理掉的有机物小于10%，所以忽略不计，a S =0.18 kg/ m 3
e S ——经生化处理后，处理水中残留的有机污染物的浓度，kg/ m
3
V —— CASS 池的有效容积
∴ ΔX =0.55×（0.18－0.02）×22000－0.07×5200×2.25 =1117kg/d （3）尺寸计算
CASS 工艺是连续进水，间断排水，池内有效容积V 由变动容积V 1和固定容积组成。变动容积是指池内设计最高水位至滗水机排放最低水位之间的容积。固定容积由两部分组成：一部分是活性污泥最高泥面至池底之间的容积V 3；另一部分为撇水水位和泥面之间的容积V 2，它是由防水撇水时污泥流失的最小安全 距离决定的容积。
V= n 1×（V 1+ V 2+V 3）
式中，n 1为CASS 池的池数，取n 1=2。 设2组CASS 池
1）单格CASS 池的设计： ①外形尺寸 L ×B ×H=
1
V n = 52002=2600m 3
式中， B 为池宽,m 。B:H=1～2；L 为池长,m 。L:B=4～6。
则H=5.5m,B=12m,L=50m
CASS 池总高H 0=H+0.5m=6.0m ，0.5m 为超高。
②池内设计最高水位至滗水机排放最低水位之间的高度H 1
m A n n H 05..3600
6222000
Q 211=??==
式中， A —— 单格CASS 池平面面积，A =L ×B=600m 2
n 2—— 一日内的循环周期数，取n 2 = 6。
③滗水结束时泥面高度H 3
H 3 = H ×N w ×SVI = 5.0×3.0×110 310-?m=1.65m
④滗水水面与泥面之间的安全距离H 2
H 2 = H －（H 1+H 3）= 5.0－（3.05+1.65）= 0.30m > 0m , 可行
总有效容积V = n 1×L ×B ×H =2×50×12×5.0=6000m 3 > 5200 m 3, 可行 2）CASS 池中间设一道隔离墙，将池体分隔为预反应区和主反应区两部分，靠近水端容积为CASS 池总容积的10% 左右的预反应区，为吸附兼氧区，另一部分为主反应区，预反应区长度L 1按下式计算：
L 1= (0.16～0.25)L ，m, 取L 1=0.20×50=10m
3）连通孔口尺寸
所以B =12m 时，孔个数n 3= 5
连通孔口面积：
U H L B U n n Q A 1)
24(11311??+???= 2200011210 3.059.224254040
??=+???= ??????m 2 U ——孔口流速m/h ，U 一般取值20～50m/h , 本工艺取40 m/h 孔口间距单孔时设在隔墙中央，多孔时沿隔墙均布，孔口宽度0.4～0.6m ，
孔口高度不宜大于1.0m 。
4）需氧量()2a e V O a Q S S b VX ''=-+
= 0.44×22000×(0.18－0.02) + 0.15×5200×2.25
=3303.8kg O 2 / d = 137.7kg O 2 / h
式中，2O ——混合液需氧量，kg O 2/d
a '——微生物对有机底物氧化分解过程的需氧率，即微生物每代谢
1kgBOD 所需要的氧量，以kg 计。生活污水的a '值为 0.42～0.53，取a ' =0.44
b '——活性污泥微生物自身氧化的需氧率，即每千克污泥每天自身
氧化所需的氧量，以kg 计。生活污水的b '值介于0.188～0.11，取b ' = 0.15
其他符号表示意义同前。
5）供气量
氧的转移速率，取决于下列各因素：气相中氧的分压梯度；液相中氧的浓度梯度；气液之间接触面积和接触时间、水温、污水性质以及水流的紊流程度等。
生产厂家提供空气扩散装置的氧转移参数是在标准条件（水温20℃，气压为51.01310?Pa ）下测定的
在标准条件下，转移到曝气池混合液的总氧量为 ：
()
()()
200201.024
s T sb T RC R C C αβρ-=
????-??
式中0R ——水温20℃气压1.013×105时，转移到曝气池混合液的总氧量，kg/h
R ——在实际条件下，转移到曝气池混合液的总氧量，kg/h C s(20) —— 在水温为20℃时，大气压力条件下氧的饱和度，mg/L
a —— 污水中杂质影响修正系数，α=0.78～0.99, 参考教科书《排水工程》下册，取α = 0.90
β——污水含盐量影响修正系数；参考教科书《排水工程》下册，取β = 0.95
ρ——气压修正系数, 参考教科书取ρ = 1.0 C ——混合液溶解氧浓度, 参考教科书取C =2.0 mg/L C sb ——CASS 池内曝气时溶解氧的饱和度的平均值，mg/L P b ——空气扩散装置出口处的绝对压力 Q t ——气泡离开池面时，氧的百分比，% E A ——空气扩散装置的氧的转移效率 ⑴求定需氧量： R=O 2=137.7kgO 2/h
⑵计算曝气池内平均溶解氧饱和度
5
2.0261042b t sb s P Q C C ?
?=+ ????
为此，确定式中各参数值：
①求定空气扩散装置出口处的绝对压力
P b = P+9.8×103 H= 1.013×105＋9.8×103×4.5 =1.454×105 Pa
H ——空气扩散装置的安装深度，m
②求定气泡离开池表面时，氧的百分比O t 值，按公式
%
100)1(2179)
1(21?-?+-?=
A A t E E Q
E A ——空气扩散装置的氧的转移效率。摇臂式微孔空气扩散器（PE —Ⅲ型） 氧利用率较高，为18﹪～30﹪，所以此处选用摇臂式微孔空气扩散器（PE —Ⅲ型）。取E A = 20%
代入解得： Q t = 17.54%
③确定计算水温20℃和25℃条件下氧的饱和度，
根据《排水工程》下册第四版中的附录1—氧在蒸馏水中的溶解度（饱和度），查得：
C s (20℃)=9.27mg/L,C s (25℃)=8.4mg/L 代入各值，得：()
5255
1.4541017.548.4
2.0261042sb C ????=+ ????=9.54 mg/L ()
5205
1.4541017.549.17
2.02610
42sb C ???
?=+ ????=10.41 mg/L ⑶计算20℃式脱氧清水的需氧量
()
()()200201.024s T sb T RC R C C αβρ-=
????-??
[]()
2520137.79.17
0.900.9519.8821.024
-?=
??- =168.7 kgO 2/h 空气扩散装置的供气量s G
0.3s A
R G E =
168.70.30.2=? =2811.7 m 3/h
7、空气管系统
由前可知，CASS池总面积为12×50×2= 1200m2，选择的对摇臂式微孔空气扩散器（PE—Ⅲ型）的服务面积为2m2, 因此所需扩散器的总数为1200 / 2 =600个。为安全计，本设计采用650个。
在CASS池长的方向上设置2根干管，每根干管上布置10对配气竖管，共40条配气竖管。每根竖管上安设的空气扩散器的数目为650 /40 =17个，每个空气扩散器的配气量为2811.7/650 ≈4.3 m3/h。
8、消毒池
采用隔板式混合池，根据《排水工程》下册第四版中规定可知：完全人工二级处理后的污水的加氯量为5～10 mg/L, 混合反应时间5～15s。采用鼓风混合时用隔板式混合池时，池内平均流速不小于0.6 m/s。加氯消毒的接触时间不小于30 min，处理水中游离性余氯量不低于0.5 mg/L。液氯的固定储备量一般按最大用量的30d计算。设计水量Q =2.2×104m3/d，采用滤后加氯消毒，最大投氯量a=6mg/L，仓库储量按30d计算，接触消毒池水力停留时间T= 0.5h。
= aQ = 7 mg/L×2.2×107L/d＝1.54×108mg/d =154 kg/d
1）加氯量 Q
1
a——污水的加氯量，取7 mg/L
= 30×154=4620 kg
储氯量 G = 30 Q
1
2）接触消毒池
接触池设计为纵向折流反应池。第一格，每隔7.6m设纵向垂直折流板；第二格，每隔12.67 m设纵向垂直折流板；第三格不设。
（1）有效容积 V = QT =374.3L/s×0.5 ×3600s= 673740L=674m3
（2）消毒池池体尺寸
分格数 n = 4 有效水深设计为H =4.0m，超高0.3m 每格池宽 b = 3.0 m 消毒池总宽 B = nb = 12 m
消毒池池长 L =15m 长宽比 L / B≈1.25
（3）实际有效容积 V' = BLH = 12×15×4 = 720m3
9、污泥浓缩池
本项目采用重力浓缩池
1）、 CASS 池每日排泥量ΔX
在前面CASS 工艺的工程设计中，已计算得ΔX =1117kg/d 2）、湿污泥体积为
)1(1000P X Qs -??=
=%)
2.991(10001117
-?≈ 140m 3/d
P ——污泥含水率，%
3）、浓缩池直径D
采用带有竖向栅条污泥浓缩机的辐流式重力沉淀池，浓缩污泥固体通量M 取27kg/( m 2/d)。浓缩池面积 A= Q ×C/M = 140×6/27 ≈32m 2
式中， Q ——污泥量，m 3/d;
C ——污泥固体浓度，g/L ；
M ——浓缩污泥固体通量，kg/( m 2
/d)；
采用2个污泥浓缩池，则每个池的面积为16m 2 。 则浓缩池直径为 D=14.3164?≈4.5m
4）、浓缩池总高度H 取污泥浓缩时间T=16 h ，则
①浓缩池工作部分高度h 1为 h 1= T ×Q/24/A=16×140/24/32 ≈2.92m ②超高h 2 h 2取0.3m ③缓冲层高h 3 h 3取0.3m
④池底坡度造成的深度4h ： h 4 = D ×i/ 2 =4.5×0.01/2 =0.0225m ⑤泥斗深度： h 5=1.0
⑥有效水深：H 1= h 1+ h 2+ h 3=2.92+0.3+0.3=3.52m
∴ 浓缩池总高度 H= H 1+ h 4+ h 5 =3.52+ 0.0225 +1.0 = 4.6m 5）、浓缩后污泥体积 V 2
V 2 = Q ×（1－P 1）/（1－P 2）
=140×（1－0.992）/(1－0.97) ≈37.4m 3/d
6）、澄清液量 V 3 = Q －V 2 =140-37.4 = 102.6m 3
三．平面布置和高程布置
（一）平面布置
污水厂的附属建设应根据总体布局，结合厂址环境、地形、气象和地址等条件进行布置，布置方案应达到经济合理、安全适用、方便施工和方便管理等要求。
水厂平面布置包括：处理构筑物的布置，办公、化验及其它辅助建筑物的布置，以及各种管道、道路、绿化等的布置。
平面布置的一般原则如下：
⑴ 处理构筑物的布置应紧凑，节约用地，便于管理。
⑵ 处理构筑物应尽可能地按流程顺序布置，以避免管线迂回，同时应充分利用地形，减少土方量。
⑶ 经常有人工作的办公、化验等建筑物应布置在夏季主导风向的上风向，北方地区应考虑朝阳。
⑷ 在布置总图应考虑安排充分的绿化带，为污水处理厂的工作人员提供一个优美舒适的环境。
⑸ 考虑远近期结合，有条件时可按远景规划水量布置，将处理构筑物分为若干系列，分期建设。
⑹ 构筑物之间距离应考虑敷设灌区的位置，远转管理的需要和施工要求，一般采用5～10米。
⑺ 污泥消化池应距初沉池较近，以缩短污泥管线，且与其它处理构筑物间距不小于20米。
⑻ 变电所设在耗电大的构筑物附近，高压线应避免在厂内架空敷设，以策安全。
⑼ 污水厂内管线种类分多，应综合考虑布置，以免发生矛盾。污水、污泥管道应尽可能考虑自流。
⑽ 如有条件，污水厂内的压力管线和电缆可合并敷设在同一管廊或管沟内，以利于维护和检修。
⑾ 污水厂内应设超越管，以便在发生事故时，使污水能超越该构筑物，进入下构筑物或事故溢流。
具体平面布置见污水处理厂总平面图。
（二）高程布置
污的水处理厂地面地面标高为6.30m，污水厂进水管底标高为18.3m.排放水体常年平均水位标高为3.20m，最高洪水位标高为5.20m。
污水进水,出水管道采用采用D=700mm的钢筋混凝土圆管，设计流量为380 L/s ，i=0.0019，v=1.11m/s
CASS池,曝气沉沙池的进口的进出分管采用D=500mm的钢筋混凝土圆管，设
1 概述 1.1 工程概况 依据城市总体规划，华东某市在城西地区兴建一座城市污水处理厂，以完善该地区的市政工程配套，控制日益加剧的河道水污染，改善环境质量。该城市现状叙述如下： 1、2号居住区人口3万，污水由化粪池排入河道；3、4号居住区人口5万，正在建设1年内完成；5号居住区人口4.5万，待建，2年后动工，建设周期2年。还有部分主要公共建筑，宾馆5座，2000个标准客房；医院2座，1500张床。以上排水系统均采用分流制系统。同时新区内还有部分排污工厂：电子厂每天排水1500m3，BOD5污染负荷为3000人口当量；食品厂每天排出污水量500 m3，污染负荷为1500人口当量。 旧城区原仅有雨水排水系统，污水排水系统的改造和建设工程计划在10年内完成，届时整个排水区域服务人口将达到18万。 依据上述情况，整个工程划分为近期和远期两个建设阶段，现在实施的工程为近期建设。近期建设周期大概在3年左右，设计服务范围应该包括新区5个已建和待建的居住区、新区内部分主要公共建筑以及2个工厂。依据环保部门以及排放水体的状况，排放水要求达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB 18918-2002）一级B标准。 1.2 设计依据 《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB 18918-2002） 《室外排水设计规范》(GB50101) 《城市污水处理工程项目标准》 《给水排水设计手册》，第5册城镇排水 《给水排水设计手册》，第10册技术经济 城市污水处理以及污染物防治技术政策（2002） 污水排入城市下水道水质标准CJ3082-1999 地表水环境质量标准GB3838-2002 城市排水工程规划规范GB50381-2000 1.3设计任务和范围 （1）收集相关资料，确定废水水量水质及其变化特征和处理要求； （2）对废水处理工艺方案进行分析比较，提出适宜的处理工艺方案和工艺流程； （3）确定为满足废水排放要求而所需达到的处理程度； （4）结合水质水量特征，通过经济技术分析比较，确定各处理构筑物的型式； （5）进行全面的处理工艺设计计算，确定各构筑物尺寸和设备选型； （6）进行废水处理站平面布置及主要管道的布置和高程计算； （7）进行工程概预算，说明废水处理站的启动运行和运行管理技术要求 2 原水水量与水质和处理要求： 2.1 原水水量与水质 一期工程： Q=36000m3/d
工艺设计计算公式精编 W O R D版 IBM system office room 【A0816H-A0912AAAHH-GX8Q8-GNTHHJ8】
A/O工艺设计参数 ①水力停留时间：硝化不小于5～6h；反硝化不大于2h，A段:O段=1:3 ②污泥回流比：50～100% ③混合液回流比：300～400% ④反硝化段碳/氮比：BOD5/TN>4，理论BOD消耗量为1.72gBOD/gNOx--N ⑤硝化段的TKN/MLSS负荷率（单位活性污泥浓度单位时间内所能硝化的凯氏氮）： <0.05KgTKN/KgMLSS·d ⑥硝化段污泥负荷率：BOD/MLSS<0.18KgBOD5/KgMLSS·d ⑦混合液浓度x=3000～4000mg/L（MLSS） ⑧溶解氧：A段DO<0.2～0.5mg/L
O段DO>2～4mg/L ⑨pH值：A段pH =6.5～7.5 O段pH =7.0～8.0 ⑩水温：硝化20～30℃ 反硝化20～30℃ ⑾ 碱度：硝化反应氧化1gNH4+-N需氧4.57g，消耗碱度7.1g（以CaCO3计）。 反硝化反应还原1gNO3--N将放出2.6g氧，生成3.75g碱度（以CaCO3计） ⑿需氧量Ro——单位时间内曝气池活性污泥微生物代谢所需的氧量称为需氧量(KgO2/h)。微生物分解有机物需消耗溶解氧，而微生物自身代谢也需消耗溶解氧，所以Ro应包括这三部分。 Ro=a’QSr+b’VX+4.6Nr a’─平均转化1Kg的BOD的需氧量KgO2/KgBOD b’─微生物（以VSS计）自身氧化（代谢）所需氧量KgO2/KgVSS·d。 上式也可变换为： Ro/VX=a’·QSr/VX+b’ 或Ro/QSr=a’+b’·VX/QSr Sr─所去除BOD的量（Kg）
污水厂设计计算书 第一章 污水处理构筑物设计计算 一、粗格栅 1.设计流量Q=20000m 3/d ，选取流量系数K z =1.5则： 最大流量Q max ＝1.5×20000m 3/d=30000m 3/d ＝0.347m 3/s 2.栅条的间隙数（n ） 设:栅前水深h=0.4m,过栅流速v=0.9m/s,格栅条间隙宽度b=0.02m,格栅倾 角α=60° 则：栅条间隙数85.449 .04.002.060sin 347.0sin 21=???== bhv Q n α(取n=45) 3.栅槽宽度(B) 设：栅条宽度s=0.01m 则：B=s （n-1）+bn=0.01×（45-1）+0.02×45=1.34m 4.进水渠道渐宽部分长度 设：进水渠宽B 1=0.90m,其渐宽部分展开角α1=20°（进水渠道前的流速为0. 6m/s ） 则：m B B L 60.020tan 290.034.1tan 2111=?-=-=α 5.栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度(L 2) m L L 30.02 60.0212=== 6.过格栅的水头损失（h 1） 设：栅条断面为矩形断面，所以k 取3
则：m g v k kh h 102.060sin 81 .929.0)02.001.0(4.23sin 2234 201=?????===αε 其中ε=β（s/b ）4/3 k —格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般为3 h 0--计算水头损失，m ε--阻力系数，与栅条断面形状有关，当为矩形断面时形状系数β=2.4将β 值代入β与ε关系式即可得到阻力系数ε的值 7.栅后槽总高度(H) 设：栅前渠道超高h 2=0.3m 则：栅前槽总高度H 1=h+h 2=0.4+0.3=0.7m 栅后槽总高度H=h+h 1+h 2=0.4+0.102+0.3=0.802m 8.格栅总长度(L) L=L 1+L 2+0.5+1.0+ H 1/tan α=0.6+0.3+0.5+1.0+0.7/tan60°=2.8 9. 每日栅渣量(W) 设：单位栅渣量W 1=0.05m 3栅渣/103m 3污水 则：W=Q W 1=05.0105.130000100031max ??=??-Z K W Q =1.0m 3/d 因为W>0.2 m 3/d,所以宜采用机械格栅清渣 10.计算草图：
金川县观音桥镇特色魅力乡镇污水处理厂 设计方案 四川东升工程设计有限责任公司 二O一二年四月
目录 一、项目概况 (1) 1.1项目名称 (1) 1.2 项目地点 (1) 二、工程规模 (1) 2.1 给水规划 (1) 2.2 排水规划 (1) 2.4 人口 (1) 2.4 工程规模确定 (1) 三、设计水质 (2) 3.1 进水水质 (2) 3.2 排放标准 (2) 四、污水处理厂工艺方案的选择 (3) 4.1 生物脱氮除磷的必要性 (3) 4.2生物脱氮除磷的可行性 (4) 4.3污水处理工艺 (5) 4.3.1污染物去除原理及方法选择 (5) 4.3.2生物脱氮除磷的可行性 (7) 4.3.3常规脱磷除氮污水处理工艺 (8) 4.3.4 工艺拟定方案 (17) 4.4深度处理 (17) 4.4.1 滤池的选择 (20) 4.4.2 化学除磷 (24) 4.5污泥处理工艺选择 (27) 4.6出水消毒方案 (27) 五、工艺方案设计 (30) 5.1 主要处理构筑物 (31) 5.1.1 粗格栅提升泵房 (31) 5.1.2 细格栅渠、曝气沉砂池 (32) 5.1.3 氧化沟 (34) 5.1.4 二沉池 (35) 5.1.5 纤维滤池及反冲洗泵房 (35) 5.1.6 污泥回流泵井 (36) 5.1.7 紫外线消毒渠 (37) 5.1.8 浓缩脱水机房 (37) 5.2 主要工程量统计 (39) 5.2.1 主要建（构）筑物一览表 (39) 5.2.2 主要工艺设备一览表 (41) 六、投资估算（方案一） (1)
6.1工程概况 (1) 6.2编制依据 (1) 6.3各项指标分析（详见附表一） (2) 七、投资估算（方案二） (1) 7.1工程概况 (1) 7.2编制依据 (1) 7.3各项指标分析（详见附表一） (2)
污水处理A2\O工艺 摘要 本次毕业设计的题目为新建城市污水处理厂设计（15万m3天）工艺。主要任务是完成个该地区污水的处理设计。 其中初步设计要完成设计说明书一份、污水处理厂总平面图一张及污水处理厂污水与污泥高程图一张；单项处理构筑物施工图设计中，主要是完成平面图和剖面图及部分大样图。 该污水处理厂工程，规模为15万吨日。 A2O工艺的生物处理部分由厌氧池、缺氧池和好氧池组成。厌氧池主要功能是释放磷,同时部分有机物进行氨化。缺氧池的主要功能是脱氮。好氧池是多功能的,能够去除BOD、硝化和吸收磷。 该污水厂的污水处理流程为：从泵房到沉砂池，进入反应池，进入辐流式二次沉淀池，再进入清水池，最后出水；污泥的流程为：从反应池排出的剩余污泥进入集泥配水井，再由污水泵送入浓缩池，再进入消化池，最后进入脱水机房脱水，最后外运处置。 关键词：A2O；同步脱氮除磷；设计说明书
Abstract The topic of this graduate design is about the design of the sewage disposal plant in the area of a City. The technics of the plant is the Anaerobic-Anoxic-Oxic. The main task is the primary design of the plant . The task of the primary design is that a design book、a plan of the plant、the the single disposal build design ,the plane drawing、the plan and some part magnifying drawings of the Anaerobic-Anoxic- Oxic. The construction of this plant is 160000 tones a day. T-oxidize ditch and unoxidize pool are two important part and water flows into three ditchs in turn, also T-oxidize ditch plays the role of secondary settling. The unoxidize pond release phosphorus. Along with aeration distance, the dissolved oxygen density reduces. This make oxidize area and unoxdize area present in ture. Namely appears the nitration and the counter- nitration process in succession , get the result of denitrogenation. At the same time the fine oxygen district absorbs the phosphorus, get the result of getting rid of phosphorus. The process of the sewage in the plant is that: The sewage runs from pump tank, enters disinfection pond, then enters calculation trough ,at last lets out. The process of the sludge is that: Surplus sludge from the sedimentation tank enters concentration pond, enters digestion pond , enters automatically translated text: then enters automatically translated text:, at last it is carried out of the plant. Key words：The Anaerobic-Anoxic-Oxic; Taking off the nitrogen and the phosphorus; Automatically translated text.
A1/O 生物脱氮工艺 一、设计资料 设计处理能力为日处理废水量为 30000m3 废水水质如下： PH 值 7.0~7.5 水温14~25°C BOD5=160mg/L VSS=126mg/L(VSS/TSS=0.7) TN=40mg/L NH3-N=30mg/L 根据要求：出水水质如下： BOD5=20mg/L TSS=20mg/L TN 15mg/L NH3-N 8mg/L 根据环保部门要求，废水处理站投产运行后排废水应达到国家标准《污水综合排放标准》 GB8978-1996中规定的“二级现有”标准，即 COD 120mg/l BOD 30 mg/l NH -N<20 mg/l PH=6-9 SS<30 mg/l 二、污水处理工艺方案的确定 城市污水用沉淀法处理一般只能去除约 25~30 %的BOD5，污水中的胶体和溶解性有机物不 能利用沉淀方法去除，化学方法由于药剂费用很高而且化学混凝去除溶解性有机物的效果 不好而不宜采用。采用生物处理法是去除废水中有机物的最经济最有效的选择。 废水中的氮一般以有机氮、氨氮、亚硝酸盐氮和硝酸盐氮等四种形态存在。生活污水中氮 的主要存在形态是有机氮和氨氮。其中有机氮占生活污水含氮量的40%~60%，氨氮占50%~60%，亚硝酸盐氮和硝酸盐氮仅占 0%~5%。废水生物脱氮的基本原理是在传统二级生物处理中，将有机氮转化为氨氮的基础上，通过硝化和反硝化菌的作用，将氨氮通过硝化转化为亚硝态
氮、硝态氮，再通过反硝化作用将硝态氮转化为氮气，而达到从废水中脱氮的目的。 废水的生物脱氮处理过程，实际上是将氮在自然界中循环的基本原理应用与废水生物处理，并借助于不同微生物的共同协调作用以及合理的认为运用控制，并将生物去碳过程中转化而产生及原废水中存在的氨氮转化为氮气而从废水中脱除的过程。在废水的生物脱氮处理过程中，首先在好氧（oxic）条件下，通过好氧硝化的作用，将废水中的氨氮氧化为亚硝酸盐氮；然后在缺氧（Anoxic）条件下，利用反硝化菌（脱氮菌）将亚硝酸盐和硝酸盐还原为氮气（N2）而从废水中逸出。因而，废水的生物脱氮通常包括氨氮的硝化和亚硝酸盐氮及硝酸盐氮的反硝化两个阶段，只有当废水中的氨以亚硝酸盐氮和硝酸盐的形态存在时，仅需反硝化（脱氮）一个阶段 . ?与传统的生物脱氮工艺相比，A/O脱氮工艺则有流程简短、工程造价低的优点。 该工艺与传统生物脱氮工艺相比的主要特点如下： ①流程简单，构筑物少，大大节省了基建费用； ②在原污水 C/N 较高（大于 4）时，不需外加碳源，以原污水中的有机物为碳源，保证了充分的反硝化，降低了运行费用； ③好养池设在缺养之后，可使反硝化残留的有机物得到进一步去除，提高出水水质； ④缺养池在好养池之前，一方面由于反硝化消耗了一部分碳源有机物，可减轻好养池的有机负荷，另一方面，也可以起到生物选择器的作用，有利于控制污泥膨胀；同时，反硝化 过程产生的碱度也可以补偿部分硝化过程对碱度的消耗； ⑤该工艺在低污泥负荷、长泥龄条件下运行，因此系统剩余污泥量少，有一定稳定性；
污水厂设计计算书 第一章 污水处理构筑物设计计算 一、粗格栅 1.设计流量Q=20000m 3/d ，选取流量系数K z =则： 最大流量Q max ＝×20000m 3/d=30000m 3/d ＝0.347m 3/s 2.栅条的间隙数（n ） 设:栅前水深h=0.4m,过栅流速v=0.9m/s,格栅条间隙宽度b=0.02m,格栅倾 角α=60° 则：栅条间隙数85.449 .04.002.060sin 347.0sin 21=??? ==bhv Q n α(取n=45) 3.栅槽宽度(B) 设：栅条宽度s=0.01m 则：B=s （n-1）+bn=×（45-1）+×45=1.34m 4.进水渠道渐宽部分长度 设：进水渠宽B 1=0.90m,其渐宽部分展开角α1=20°（进水渠道前的流速为0.6 m/s ） 则：m B B L 60.020tan 290 .034.1tan 2111=? -=-= α 5.栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度(L 2) m L L 30.02 60 .0212=== 6.过格栅的水头损失（h 1） 设：栅条断面为矩形断面，所以k 取3
则：m g v k kh h 102.060sin 81 .929.0)02.001.0(4.23sin 22 34 201=?????===αε 其中ε=β（s/b ）4/3 k —格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般为3 h 0--计算水头损失，m ε--阻力系数，与栅条断面形状有关，当为矩形断面时形状系数β=将β值代入β与ε关系式即可得到阻力系数ε的值 7.栅后槽总高度(H) 设：栅前渠道超高h 2=0.3m 则：栅前槽总高度H 1=h+h 2=+=0.7m 栅后槽总高度H=h+h 1+h 2=++=0.802m 8.格栅总长度(L) L=L 1+L 2+++ H 1/tan α=++++tan60°= 9. 每日栅渣量(W) 设：单位栅渣量W 1=0.05m 3栅渣/103m 3污水 则：W=Q W 1= 05.0105 .130000 10003 1max ??=??-Z K W Q =1.0m 3/d 因为W>0.2 m 3/d,所以宜采用机械格栅清渣 10.计算草图：
给水排水工程专业 毕业设计任务书 设计题目：朔州市恢河污水处理厂设计 学生：李文鹃 指导教师：杨纪伟 完成日期：2006年2月日---2006年6月日 河北工程大学城建学院 给水排水教研室 2006年2月 一、设计题目：朔州市恢河污水处理厂设计 二、设计（研究）内容和要求：（包括设计或研究内容、主要指标与技术参数，并根 据课题性质对学生提出具体要求） 根据朔州市城市总体规划图和所给的设计资料进行城市污水处理厂7设计。设计内容如下： 1、完成一套完整的设计计算说明书。说明书应包括：污水水量的计算；设计方案对 比论证；污水、污泥、中水处理工艺流程确定；污水、污泥、中水处理单元构筑物的详细设计计算，（包括设计流量计算、参数选择、计算过程等，并配相应的单线计算草图），厂区总平面布置说明；污水厂环境保护方案；污水处理工程建设的技术经济初步分析等。 2、绘制图纸不得少于8张，所有图纸按2#图出。（个别图纸也可画成1#图）。此外， 其组成还应满足下列要求： （1）污水处理工艺及污水回用总平面布置图1张，包括处理构筑物、附属构筑物、配水、集水构筑物、污水污泥管渠、回流管渠、放空管、超越管渠、 空气管路、厂内给水、污水管线、中水管线、道路、绿化、图例、构筑物 一览表、说明等。 （2）污水处理厂污水和污泥及污水回用工程高程布置图1张，即污水、污泥、中水处理高程纵剖面图，包括构筑物标高、水面标高、地面标高、构筑物 名称等。 （3）污水总泵站或中途泵站工艺施工图1张。 （4）污水处理及污泥处理工艺中两个单项构筑物施工平面图和剖面图及部分大样图3~4张。 （5）污水回用工程中主要单体构筑物工艺施工图1~2张。 3、完成相关的外文文献翻译1篇（不少于5000汉字）。外文资料的选择在教师指导 下进行，严禁抄袭有中文译文的外文资料。
污水处理厂设计说明书
前 言 伴随着中国城市化进程的加快，中国必须提高环保意识，逐步扭转社会发展进步与保护环境之间的矛盾，努力构建社会主义和谐社会。 现有自贡市大山铺镇为缓解城市发展与环境污染之间的矛盾，改善居民生活环境，提高城市形象，改善投资环境，需要设计一套城市排水系统，完善城市排水管网体系，将城市生活污水与工业废水集中至污水厂处理。 经过对该城市地形、道路分析，本工程采用分流制排水体制；对该市污水水质水量以及相应的出水标准的分析，采用SBR 工艺对污水进行生化处理，可以同步实现去除BOD 、脱氮、除磷。水厂来水水质为：BOD 5=150～230 mg/L ，COD Cr =250～350 mg/L ，SS=200～350mg/L ，NH 3-N=20～40mg/L ，总磷 =3.2～4.3mg/L ，TN=35～50mg/L ，pH=6.5～8.0，水温12～28℃。经城市污水处理厂处理之后要求出水水质达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》GB18918-2002一级标准的B 标准要求如下：CODcr ≤60 mg/L 、BOD5≤20mg/L 、SS ≤20 mg/L 、NH 3－N ≤8mg/L 、TN ≤20mg/L 、TP ≤1.0 mg/L 。污水处理过程 包括：污水总泵站——格栅——沉砂池——初沉池——SBR 生化池——消毒接触池——巴氏计量槽。污泥处理过程包括：浓缩池——贮泥池——消化池——脱水间。由于在浓缩池、贮泥池、消化池中污泥的停留时间过长，上清液中含有大量的磷，故而需要将上清液加以处理。处理后的上清液回流至泵站，产生的泥渣作为生活垃圾卫生填埋或则用作农用肥。 关键字：分流制、污水处理；SBR ；脱氮
某污水处理厂设计说明书 1.1 计算依据 1、工程概况 该城市污水处理厂服务面积为12.00km2，近期（2000年）规划人口10万人，远期（2020年）规划人口15.0万人。 2、水质计算依据 A．根据《室外排水设计规范》，生活污水水质指标为： COD Cr 60g/人d BOD5 30g/人d B．工业污染源，拟定为 COD Cr 500 mg/L BOD5 200 mg/L C．氨氮根据经验值确定为30 mg/L 3、水量数据计算依据： A．生活污水按人均生活污水排放量300L/人·d； B．生产废水量近期1.2×104m3/d，远期2.0×104m3/d考虑； C．公用建筑废水量排放系数近期按0.15，远期0.20考虑； D．处理厂处理系数按近期0.80，远期0.90考虑。 4、出水水质 根据该厂城镇环保规划，污水处理厂出水进入水体水质按照国家三类水体标准控制，同时执行国家关于污水排放的规范和标准，拟定出水水质指标为： COD Cr 100mg/L BOD5 30mg/L SS 30mg/L
NH3-N 10mg/L 1.2 污水量的确定 1、综合生活污水 近期综合生活污水 远期综合生活污水 2、工业污水 近期工业污水 远期工业污水 3、进水口混合污水量 处理厂处理系数按近期0.80，远期0.90考虑，由于工业废水必须完全去除，所以不考虑其处理系数。近期混合总污水量 取 远期混合总污水量 取 4、污水厂最大设计水量的计算 近期； ，取日变化系数；时变化系数；
。 远期； ，取日变化系数；时变化系数； 。 拟订该城市污水处理厂的最大设计水量为 1.3 污水水质的确定 近期取 取 远期取 取 则根据以上计算以及经验值确定污水厂的设计处理水质为： ，，
污水处理厂初步设计方案及施工图设计 污水处理厂初步设计方案及施工图设计 污水处理厂初步设计方案及施工图设计 1 污水处理厂初步设计方案及施工图设计 第一章概述 1.1工程概况 ⑴项目名称：某县污水处理厂工程⑵项目主管单位：某县建设委员会 ⑶项目建设单位：某县城市建设经营发展有限公司 ⑷工程规模：4万m3/d(其中一期工程2万m3/d，二期工程2万m3/d)。本次投标的设计内容为一期工程初步设计及施工图设计。 ⑸工程内容：处理能力2万m3/d的污水处理厂，不包括市政污水管网工程。 ⑹污水处理厂厂址：某县城北部杨家沙滩，南侧距离某城区北外环线约1500米，东侧紧邻青通河。 ⑺污水厂一期工程设计水质 a.设计进水水质 CODcr： 300mg/L BOD5： 150mg/L SS：
250mg/L NH3-N： 30mg/L TP： 2.5mg/l b.设计出水水质 CODcr： ≤60mg/L BOD5： ≤20mg/L SS： ≤20mg/L TN： ≤20mg/L NH3-N： ≤8mg/L(温度小于12℃时为15mg/L) TP： ≤1.0mg/L 粪大肠菌群：≤104个/L ⑻工程项目现场熟悉情况 投标文件准备阶段，我公司组织有关人员两次赴某县踏勘现场，并就项目基本情况与走访了县有关部门，在此基础上并结合本公司的设计、运行经验，提出如下设计 2 污水处理厂初步设计方案及施工图设计 思路： a.省级经济开发区某县工业园规划面积8km2，目前近百家企业入驻园区，园区工业废水水量、水质对某县污水处理厂将来的运行影响不可忽视，污水处理工艺必须耐水质、水量的冲击影
} 某污水处理厂设计说明书 计算依据 1、工程概况 该城市污水处理厂服务面积为，近期（2000年）规划人口10万人，远期（2020年）规划人口万人。 2、水质计算依据 A．根据《室外排水设计规范》，生活污水水质指标为： COD Cr 60g/人d BOD5 30g/人d — B．工业污染源，拟定为 COD Cr 500 mg/L BOD5 200 mg/L C．氨氮根据经验值确定为30 mg/L 3、水量数据计算依据： A．生活污水按人均生活污水排放量300L/人·d； B．生产废水量近期×104m3/d，远期×104m3/d考虑； C．公用建筑废水量排放系数近期按，远期考虑； ， D．处理厂处理系数按近期，远期考虑。 4、出水水质 根据该厂城镇环保规划，污水处理厂出水进入水体水质按照国家三类水体标准控制，同时执行国家关于污水排放的规范和标准，拟定出水水质指标为： COD Cr 100mg/L
BOD5 30mg/L SS 30mg/L NH3-N 10mg/L 污水量的确定 ￥ 1、综合生活污水 近期综合生活污水 远期综合生活污水 2、工业污水 近期工业污水 远期工业污水 3、进水口混合污水量 处理厂处理系数按近期，远期考虑，由于工业废水必须完全去除，所以不考虑其处理系数。& 近期混合总污水量 取 远期混合总污水量 取 4、污水厂最大设计水量的计算
近期； ，取日变化系数；时变化系数； 。 ； 远期； ，取日变化系数；时变化系数； 。 拟订该城市污水处理厂的最大设计水量为 污水水质的确定 近期取 取 /
远期取 取 则根据以上计算以及经验值确定污水厂的设计处理水质为： ，， ，， 考虑远期发展问题，结合《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB18918－2002），处理水质达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB18918-2002）中的一级标准（B）排放要求。 拟定出水水质指标为： 表1-1 进出水水质一览表 基本控制项目一级标准（B）进水水质去除率 % 序号 % 1COD80· 325 2BOD20150% 3` 20300% SS 4氨氮8[1]30、 % 5T-N204050% 6T-P) 350% 7pH6～97～8 ' 注：[1]取水温>12℃的控制指标8，水温≤12℃的控制指标15。 [2]基本控制项目单位为mg/L，PH除外。
A/O工艺设计参数 ①水力停留时间：硝化不小于5～6h；反硝化不大于2h，A段:O段=1:3 ②污泥回流比：50～100% ③混合液回流比：300～400% ④反硝化段碳/氮比：BOD /TN>4，理论BOD消耗量为1.72gBOD/gNOx--N 5 ⑤硝化段的TKN/MLSS负荷率（单位活性污泥浓度单位时间内所能硝化的凯氏氮）： <0.05KgTKN/KgMLSS·d /KgMLSS·d ⑥硝化段污泥负荷率：BOD/MLSS<0.18KgBOD 5 ⑦混合液浓度x=3000～4000mg/L（MLSS） ⑧溶解氧：A段DO<0.2～0.5mg/L O段DO>2～4mg/L ⑨pH值：A段pH =6.5～7.5
O段pH =7.0～8.0⑩水温：硝化20～30℃ 反硝化20～30℃ ⑾ 碱度：硝化反应氧化1gNH 4+-N需氧4.57g，消耗碱度7.1g（以CaCO 3 计）。 反硝化反应还原1gNO 3 --N将放出2.6g氧，生成3.75g 碱度（以CaCO 3 计） ⑿需氧量Ro——单位时间内曝气池活性污泥微生物代谢所需的氧量称为需氧量(KgO 2 /h)。 微生物分解有机物需消耗溶解氧，而微生物自身代谢也需消耗溶解氧，所以Ro应包括这三部分。 Ro=a’QSr+b’VX+4.6Nr a’─平均转化1Kg的BOD的 需氧量KgO 2 /KgBOD b’─微生物（以VSS计）自身 氧化（代谢）所需氧量KgO 2 /Kg VSS·d。 上式也可变换为： Ro/VX=a’·QSr/VX+b’ 或 Ro/QSr=a’+b’·VX/QSr Sr─所去除BOD的量（Kg）
第二篇设计计算书 1.污水处理厂处理规模 1.1处理规模 污水厂的设计处理规模为城市生活污水平均日流量与工业废水的总和：近期1.0万m3/d，远期2.0万m3/d。 1.2污水处理厂处理规模 污水厂在设计构筑物时，部分构筑物需要用到最高日设计水量。最高日水量为生活污水最高日设计水量和工业废水的总和。 Q设= Q1+Q2 = 5000+5000 = 10000 m3/d 总变化系数：K Z=K h×K d=1.6×1=1.6 2.城市污水处理工艺流程 污水处理厂CASS工艺流程图 3.污水处理构筑物的设计 3.1泵房、格栅与沉砂池的计算 3.1.1 泵前中格栅 格栅是由一组平行的的金属栅条制成的框架，斜置在污水流经的渠道上，或泵站集水井的井口处，用以截阻大块的呈悬浮或漂浮状态的污物。在污水处理流程中，格栅是一种对后续处理构筑物或泵站机组具有保护作用的处理设备。 3.1.1.1 设计参数：
（1）栅前水深0.4m ，过栅流速0.6~1.0m/s ，取v=0.8m/s ，栅前流速0.4~0.9 m/s ； （2）栅条净间隙，粗格栅b= 10 ~ 40 mm, 取b=21mm ； （3）栅条宽度s=0.01m ； （4）格栅倾角45°~75°，取α=65° ,渐宽部分展开角α1=20°； （5）栅前槽宽B 1=0.82m ，此时栅槽内流速为0.55m/s ； （6）单位栅渣量：W 1 =0.05 m 3栅渣/103m 3污水； 3.1.1.2 格栅设计计算公式 （1）栅条的间隙数n ，个 max sin Q n bhv α= 式中， max Q －最大设计流量，3/m s ； α－格栅倾角，（°）； b －栅条间隙，m ； h －栅前水深，m ； v －过栅流速，m/s ； （2）栅槽宽度B ，m 取栅条宽度s=0.01m B=S （n －1）＋bn （3）进水渠道渐宽部分的长度L 1，m 式中，B 1－进水渠宽，m ； α1－渐宽部分展开角度，（°）； (4)栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度L 2，m (5)通过格栅的水头损失h 1，m 式中：ε—ε=β（s/b ）4/3； h 0 — 计算水头损失，m ； k — 系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取k=3； 1 112tga B B L -= 1 25.0L L =αε sin 22 01g v k kh h ==
广州大学市政技术学院课程设计说明书 课程设计名称：某城市污水处理厂设计 系部环境工程系 专业环境工程 班级 11环境1班 姓名 学号：1135238127 指导教师王昱 2013 年 6 月
目录 第一章设计概述———————————————————— 3 一．课程设计目的————————————————————3 二．污水处理系统高程计算————————————————————3 第二章工艺流程及说明————————————————————4 一．处理工艺的选择————————————————————4 二．设计规模的确定————————————————————5 三．流程主要构筑物介绍————————————————————5 第三章处理构筑物的设计计算————————————————————7 第一节、污水处理系统设计计算——-————————————----—————————7 1、泵前粗格栅—————————————————————————————————7 2、污水提升泵房——————————————————————————9 3、泵前细格栅————————————————————————————9 4、曝气沉砂池————————————————————————————10 5、常规曝气池————————————————————————————11 6、平流式初沉池——————————————————————————16 7、接触池—————————————————————————————17 第四章污水处理厂的平面布置图———————————————————————18 第五章污水处理厂的高程布置————————————————————————19第六章总结———————————————————————————————21 第七章课程设计参考资料——————————————————————————23
毕业设计说明书 题目:达州市某污水处理厂工艺设计学院(直属系): 年级、专业: 姓名: 学号: 指导教师: 完成时间:
摘要....................................................................................................................... 错误!未定义书签。引言.. (5) 1设计总则 (5) 1.1设计范围 (5) 1.2设计依据 (6) 1.3设计原则 (6) 2工程概况 (6) 2.1地理位置 (7) 2.2自然条件 (7) 2.3设计规模 (7) 2.4设计进出水水质 (7) 3工艺的比选 (8) 3.1污水特点 (8) 3.2工艺选择 (8) 3.3 处理工艺流程 (14) 4工艺设计计算 (14) 4.1 设计流量的计算 (14) 4.2 中格栅 (15) 4.3 集水池提升泵房 (18) 4.4 细格栅 (20) 4.5 沉砂池 (22) 4.6 A2O池 (25)
4.8 往复式隔板絮凝池 (38) 4.9 普通快滤池 (42) 4.10 消毒池 (45) 4.11污泥泵房 (46) 4.12 污泥处理设计 (47) 4.13 加药间 (50) 5其他辅助构筑物 (51) 6 污水处理厂平面布置 (51) 6.1平面布置原则 (51) 6.2具体平面布置 (53) 7 污水处理厂高程布置 (55) 7.1 各构筑物水头损失h g (55) 7.2污水高程布置 (55) 7.4 污泥高程布置 (59) 7.5各构筑物标高 (60) 8建设投资概算 (61) 8.1主要设备报价清单 (61) 8.2工程总投资 (64) 8 组织管理 (64) 8.1 组织机构和定员 (64) 8.2 建设进度 (65) 9运行成本、环境效益分析 (65)
沈阳化工大学 水污染控制工程 三级项目 题目：小区生活污水回用处理设计 院系：环境与安全工程学院 专业：环境工程 提交日期： 2020 年 5 月 26 日
摘要 本文主要介绍了小区生活污水回用处理设计的过程，其中包括工艺流程、以及流程中各个构筑物的设计计算、高程和平面布置。循环式活性污泥法（CASS）是序批式活性污泥法工艺（SBR）的一种变形。它综合了活性污泥法和SBR工艺特点，与生物选择器原理结合在一起，具有抗冲击负荷和脱氮除磷的功能。本次设计采用了CASS工艺进行设计计算。其中包括池体的计算和格栅等辅助物尺寸计算，处理后水质达到一级B标准。 关键词：小区生活污水回用循环式活性污泥法设计计算 Abstract This paper mainly introduces the design process of residential sew age reuse treatment, including the process flow, as well as the design of e ach structure in the process, elevation and plane layout. Circulating activa ted sludge process (CASS) is a variation of sequential batch activated slu dge process (SBR). It integrates the characteristics of activated sludge pro cess and SBR process, combines with the principle of biological selector, and has the functions of impact load resistance and denitrification and de phosphorization. This design adopts CASS technology to design and calc ulate. It includes the calculation of the pool body and the size calculation of the grid and other auxiliary objects. After treatment, the water quality r eaches the standard of grade a B.
水污染控制工程课程设计 姓名： 学号： 二O一三年六月
目录 1原始资料 (1) 1.1厂址及场地现状 (1) 1.2气象资料 (1) 1.3污水排水接纳河流资料 (1) 1.4污水水量 (1) 1.5污水水质 (1) 1.6方案选择 (1) 2各处理构筑物的设计计算 (1) 2.1格栅 (1) 2.1.1设计参数 (2) 2.1.2设计计算 (2) 2.2污水提升泵房 (3) 2.2.1设计参数 (3) 2.2.2设计计算 (3) 2.2.3设计参数 (4) 2.2.4设计计算 (4) 2.3平流沉砂池 (5) 2.4设计参数 (5) 2.5设计计算 (5) 2.5.1设计参数 (7) 2.5.2设计计算 (7) 2.6曝气池 (8) 2.6.1曝气池及曝气系统的计算与设计 (8) 2.7A/O脱氮曝气池 (9) 2.7.1设计参数： (9) 2.7.2A/O池主要尺寸： (9) 2.7.3剩余污泥量 (10) 2.7.4曝气系统 (10) 2.8二沉池 (11) 2.8.1设计参数 (11) 2.8.2设计计算 (11) 3高程布置 (12) 2
设计说明书 1 原始资料 1.1 厂址及场地现状 污水处理厂拟用场地较平坦，生活污水将通过新建管网输送到污水厂，来水管管低标高为-4.50m ，充满度为0.5m 。 1.2 气象资料 常年平均气温16℃；极端温度：最高40.3℃，最低-8℃。全年主导风向为：冬季西北风，夏季东南风，平均风速2.3m/s 。 1.3 污水排水接纳河流资料 该污水厂的出水直接排入河流，最高洪水位（50年一遇）为-3.0m ，常水位为-5.0m ，枯水位为-7.0m 。 1.4 污水水量 平均日流量Q=40000m 3/d 设计最大流量Q max =QK Z =52000 m 3/d=601.85L/s 1.5 污水水质 污水→中格栅→提升泵房→细格栅→沉砂池→初沉池→脱氮池→曝气池→二沉池→接触池→处理水排放 2 各处理构筑物的设计计算 2.1 格栅 进水 工作平台 栅条 中格栅计算草图
城市污水处理厂课程设计说明书 2012年10月1号 目录 第一章总论 (4) 1.1设计任务与内容 (4) 1.2设计原始资料 (6)
1.3设计水量及水质 (7) 1.4设计人口及当量人口的计算 (10) 1.5 污水处理程度 (11) 1.6 处理方法及流程 (12) 第二章进水泵站 (13) 2.1 泵站特点及布置形式 (13) 2.2 污水泵站设计计算 (13) 第三章一级处理构筑物 (20) 3.1 格栅 (20) 3.2 沉砂池 (24) 3.3 初次沉淀池 (29) 第四章二级处理构筑物 (33) 4.1 曝气池 (33) 4.2 二沉池及污泥回流泵房 (45) 第五章消毒 (49) 5.1 消毒方式 (49) 5.2 液氯消毒的设计计算 (49) 5.3 平流式消毒接触池 (50) 5.4 计量设施 (52) 第六章污泥处理系统 (56) 6.1 污泥处理工艺流程的选择 (56) 6.2 污泥处理 (56)
6.2.1 浓缩池 (56) 6.2.2 消化池 (61) 6.2.3 污泥控制室 (69) 6.2.4 沼气 (70) 6.2.5 贮气柜 (71) 6.2.6 污泥脱水机房 (73) 第七章污水处理厂总体布置 (74) 7.1 污水处理厂平面布置 (74) 7.2 污水处理厂 (77) 第八章劳动定员 (79) 8.1 定员原则 (79) 8.2 确定工作人数 (79) 城市污水厂课程设计说明书 第一章总论 1、设计任务书 1.1、设计任务与内容
1.1.1、设计简介 本设计为给水排水工程专业课程设计，是四年学习的一个重要的实践性环节，本设计题目为： 华北某城市某污水处理厂设计 设计任务是在指导老师的指导下，在规定的时间内进行城市污水处理厂的设计。 1.1.2、设计任务 根据设计任务书所给定的设计资料进行城市污水处理厂设计，完成一份设计说明书，绘制相关图纸，设计内容如下：（1）污水处理程度计算：根据水体要求的处理水质以及当地的具体条件、气候与地形条件等来计算水处理程度。（2）污水处理构筑物计算：确定污水处理工艺流程后选择适宜的各处理构筑物的类型。对所有单体处理构筑物 进行设计计算，包括确定各有关设计参数、负荷、尺 寸。 （3）污泥处理构筑物计算根据原始资料、当地具体情况以及污水性质与成分，选择合适的污泥处理工艺流程， 进行各单元体处理构筑物的设计计算。 （4）平面布置及高程计算：对污水、污泥及水中处理流程要做出较准确的平面布置，进行水力计算与高程计算。（5）污水泵站工艺计算：对污水处理工程的污水泵站进行工艺设计，确定水泵的类型扬程和流量，计算水泵管