报验申请表
工程名称：内蒙古额吉淖尔盐场锅炉安装工程编号：
致：内蒙古额吉淖尔盐场
我单位已完成了过热器焊接作业指导书的编制工作，现报上该报验申请表，请予以审查和验收。
附：过热器焊接作业指导书
承包单位（章）：山东兴润建设有限公司
项目经理：
日期：年月日监理单位审查意见：
项目监理机构：
总/专业监理工程师：
日期：年月日建设单位审查意见：
建设单位工程师：
日期：年月日
锡林郭勒盟额吉淖尔盐场45t/h锅炉安装工程
过热器焊接
作业指导书
编制：
审核：
批准：
编制单位：山东兴润建设有限公司
目录
一、编制依据 ---------------------------------------------1
二、施焊方案-------------------------------------------- 1
三、其他事宜 ---------------------------------------------3
一．编制依据
《电力建设施工及验收技术规范》（锅炉篇）
《电力建设施工及验收技术规范》（管道篇）（焊接篇）
《火力发电厂汽水管道应力计算技术规定》
工件必须持有相应和各项次的合格焊工施焊。
二．施焊方案
1. 施焊前持有相应合格项次的焊工必须做模拟焊接练习，模拟焊接必须经检查达到所有要求后方可参加施工。
2. 施焊位置：
低温过热器位于Z3—Z4柱之间，高度25.05米至29.13米；
高温过热器位于Z3—Z4柱之间，高度30.22米至32.30米。
3. 施工工序：通球、吊装。
室外预制部分：设置防风、雨、尘设施，以确保焊接质量。
安装就位部分：搭设防风、雨、尘篷布，以确保焊接质量。
4. 焊接材料管理部分：
不同牌号的焊条在烘干前后分别放置，避免焊条错用或受潮，不同牌号的焊丝分放编号，以防用错造成质量事故。
5. 焊条烘焙：
不同牌号的焊条要依据技术要求进行。
如：J422在烘干箱内升温150℃烘焙1小时后降温至60—70℃，放入保温桶内，随用随取。
J507升温至350℃恒温1小时，降温至70—90℃用时取出放入保温桶
内，随用随取，以确保焊接质量。
注：焊条烘焙不得超过两次，烘焙两次后一次没用完再次受潮作废。
6. 焊材选择：
低温过热器管排Φ38×4mm，材质为20G，焊材选用TIG—J50焊丝Φ
2.5mm；
高温过热器管排Φ42×5mm，材质为12Cr1MOV，焊材选用TIG—R31焊丝Φ2.5mm；
高低过防磨罩材质分别为1Cr20Ni14Si2和12Cr13; 焊材选用A402、A407或A302、A307焊条Φ3.2mm；
氩气纯度99.99%。
7. 焊前准备：
高过管排组对前必须做光谱检测，确定材质后施工；
高低过管排为蛇形状管排，管口Φ38×4mm和Φ42×5mm，对口间缝1.5—2.5mm，角度35℃，允许错口值为壁厚的10%。焊前将坡口两侧内外20mm 范围的油锈、毛刺等杂物清理干净，露出金属光泽为准，检查管口不得有裂纹、分层后方可组对焊接。
8. 焊接质量标准：
焊缝饱满过度圆滑匀直，表面无裂纹、无弧坑、无气孔、无夹钨、无夹渣，接头良好。全氩弧焊焊口余高0.5～2mm、焊缝宽窄不得大于2mm，焊缝宽度5～7mm，咬边深度不得大于0.5mm，0.5mm以内长度不超焊缝总长度的10%，弯折度以焊口为中心每侧200mm内为2mm。
9. 焊接方法：
采用手工钨极氩弧焊，点固焊口时每只焊口最少2点，点固焊口长度不低于20mm，经检查合格后方可施焊。氩弧焊打底经检查无缺陷后方可盖面，完工后清理飞溅熔渣，无缺陷后填好施工记录方可收工。
注：在焊口附近打上焊工本人钢印代号。
10. 合金钢焊接：
焊件为12Cr1MOV的合金钢管，在冬季气温-5℃以下时不允许施焊，必要时采取防护保暖措施。
11. 使用机械：
角向磨光机、万向磨光机。
焊接设备采用可控硅整流焊机或逆变直流焊机，焊机型号:ZX-5-400或ZX-7-400。
三．其他事宜：
遵照锅炉受热面焊接施工方案进行。
受热面安装作业指导书
1、编制依据 ?锅炉总图 ?锅炉水冷壁安装图 ?锅炉刚性梁安装图 ?锅炉汽包安装图 ?锅炉过热器安装图 ?锅炉省煤器安装图 ?锅炉顶部连通管安装图 ?锅炉下水管安装图 ?《电力建设施工及验收技术规范》(锅炉机组篇)DL/T 5047—95 ?《火电施工质量检验及评定标准》(锅炉篇，1996年版) ?《电力建设安全工作规程》DL5009.1-2002 2、目的及适用范围 本作业指导书规定了锅炉水冷壁及刚性梁、汽包、过热器、省煤器和汽水连通管的施工程序、方法和质量要求，用于指导锅炉水冷壁及刚性梁、汽包、过热器、省煤器和汽水连通管的安装和检验工作。 3、设备特点 锅炉是自然循环、燃煤汽包锅炉。炉膛横截面尺寸为8224X8224，炉膛高度27937。四侧水冷壁均分为上中下三段，每侧由102根Φ60*5的管子和若干鳍片组成。整个炉膛水冷壁为悬吊结构，全部重量均通过水冷壁上集箱吊于顶板上。前、左、右侧水冷壁各有上联箱4个，下联箱4个；后侧水冷壁有上联箱2个，下联箱4个。后墙水冷壁在标高23572mm处伸入炉膛2992mm，构成折焰角，并在拐点处共分叉出20根Φ60*5垂直布置的悬吊水冷壁管。在炉膛水冷壁（包墙过热器）部位设置了10层刚性梁，刚性梁与水冷壁相连接并可随其一起移动。 汽包吊装重量为65吨，筒身规格Ф1800×100mm，全长约13.22m，材质为SA-299，中心线标高为35.85m，两端各一副U形曲链片和吊杆将汽包悬吊于前顶板下部。本锅炉汽包内部设备采用单段蒸发系统，一次分离元件φ315
的切向导流式旋风分离器40只，汽水混合物经导流式旋风分离器分离后，通过分离器顶帽进入锅筒蒸汽空间，然后通过给水清洗，经过清洗后的蒸汽在蒸汽空间作进一步分离后经均汽板由12根φ133x10（SA-106C）连接管引至顶棚过热器。 过热器系统采用辐射传热和对流传热相结合的形式。屏式过热器8排布置在炉膛上部，沿炉膛整宽布置；高温过热器布置在屏式过热器后面，折焰角上方，有冷热段之分，冷段布置在炉膛两侧，各20排蛇形管，热段布置于炉膛中间，共40排蛇形管；低温过热器共80排，布置在高温过热器后面，后烟井上部，沿后烟井整宽布置。顶棚过热器和包墙过热器均采用φ51×5.5mm管子组成膜式结构。过热汽温调节采用二级喷水减温方式，第一级喷水点设在低温过热器出口，第二级喷水点设在高温过热器冷热段之间。整个过热器系统为减少热偏差，采用多次交叉混合。过热蒸汽流程为：汽包→顶棚过热器→包墙过热器→低温过热器→一级喷水减温器→屏式过热器→高温过热器冷段二级喷水减温器→高温过热器热段→集汽集箱。 省煤器单级布置，135排蛇形管布置在尾部烟井下部，省煤器出口经吊挂管接吊挂管出口集箱，通过吊挂管悬挂在炉顶板梁上，悬吊管起着悬挂省煤器及低温过热器的作用。 省煤器吊挂管出口集箱通过12根给水管与汽包相连；汽包下部4根φ377*25降水母管通过分配箱分出40根支管与水冷壁下联箱相连；水冷壁上联箱由40路汽水引出管与汽包连通；汽包顶部10根蒸汽引出管，将饱和蒸汽引至顶棚过热器入口联箱；侧包墙上集箱与低过入口集箱通过6路连通管相连；低过出口集箱与混合集箱采用2路φ273*25的大直径管相连，每路两根管之间布置有一级减温器；混合集箱通过8根连通管与屏过入口相连；屏过出口8路连通管（左右交叉）与高过入口集箱相连接；高过出口集箱有6路管子接到集汽集箱。
二级过热器入口及屏过入口连接管道安装焊接作业指导书 1.工程概况及工程量 牡丹江热电厂续建工程安装一台HG-220/9.8-YM10型锅炉。本作业指导书适用于该工程二级过热器入口及屏过入口连接管道安装焊接施工。焊接方法为手工钨极氩弧焊打底，手工电弧焊盖面。工程量详见下表： 2.工程项目作业进度要求 配合安装进度。 3. 工程项目作业准备工作及条件 3.1 参加施工作业人员的资格及要求 3.1.1焊工必须经《焊工技术考核规程》DL/T679-1999及劳动人事部《锅炉压力容器焊工考试规则》考核，取得相应项目合格的I类焊工。 3.1.2 焊工应有良好的工艺作风，严格按照给定的焊接工艺和焊接技术措施进行施焊。并认真实行质量自检。 3.1.3参加作业的焊工施焊前必须认真熟悉本作业指导书,凡遇与本作业指导书要求不符时,焊工应拒绝施焊。当出现重大质量问题时，报告有关人员，不得自行处理。 3.1.4 合格焊工不得担任超越其合格项目的焊接工作。 3.2施工作业环境要求
3.2.1焊接场所允许最低环境温度如下: 低碳钢:-20℃，低合金钢、普通低合金钢：-10℃。 3.2.2焊接场所应采取有效的防雨、雪、防风、防寒等措施。 3.2.3施工处有足够的施工照明。 3.3施工前的准备及要求 3.3.1施工前要有作业指导书,并做好技术措施和安全措施交底工作。 3.3.2焊接材料: 焊条、焊丝、钨棒、氩气的质量应符合国家标准，焊条、焊丝有制造厂的质量合格证，焊条、焊丝使用前应清除表层及端面油、锈、及杂物，露出金属光泽，氩气纯度不低于99.95%,钨棒采用铈钨极，规格为φ2.5mm。 3.3.3坡口加工:按设计图纸要求加工,坡口处母材无裂纹,重皮,损伤及毛刺等缺陷;坡口表面、内外壁10～15mm范围内清除油、锈、垢及杂物，露出金属光泽。 3.3.4对接管口端面应与管子中心线垂直,其偏斜度Δf不得超过1mm。 3.3.5焊件对口时一般应做到内壁齐平,如有错口,其错口值不应超过壁厚的10%。 3.3.6焊口局部间隙过大时,应设法修整到规定尺寸,严禁在间隙内加填塞物。 3.3.7焊接组装时应将待焊工件垫置牢固,以防止在焊接过程中产生变形和附加应力。 3.3.8禁止用强力对口和热膨胀法对口,以防引起附加应力。 3.3.9坡口加工型式,对口间隙及工艺参数见《焊接工艺卡》。 3.4作业所需工器具
目录 摘要 (3) Abstract (4) 1 前言 (5) 1.1 压力容器用钢的发展 (5) 1.2 压力容器焊接工艺方法的新发展 (6) 1.2.1 厚壁壳体窄间隙埋弧焊技术 (6) 1.2.2 接管、法兰药芯焊丝气体保护堆焊技术 (7) 1.2.3 壳体内壁带极堆焊技术 (7) 1.3 焊接机械化与自动化的发展 (7) 1.3.1 厚壁压力容器对接接头的全自动焊接装备 (8) 2 产品结构及材料性能分析 (8) 2.1 产品介绍 (8) 2.2 母材性能分析 (9) 2.2.1 16MnR的焊接性分析 (9) 2.2.2 20g的焊接性分析 (11) 2.2.3 10MoWVNb的焊接性分析 (11) 3 产品结构应力分析 (12) 3.1 ANSYS软件模拟步骤 (12) 3.2 产品强度校核 (13) 4 焊接工艺方案的选择 (14) 4.1 焊接方法的比较 (14) 4.1.1 埋弧焊的特点 (14) 保护焊的特点 (15) 4.1.2 CO 2 4.1.3 手工电弧焊的特点 (15) 4.2 焊接工艺方案的选择 (16) 4.2.1 环焊缝焊接工艺方案的选择 (16) 4.2.2 筒节纵焊缝焊接工艺方案的选择 (17) 4.2.3 浮头盖与斧头法兰环焊缝的焊接工艺方案的选择 (17) 4.2.4 管板堆焊的焊接工艺方案的选择 (17) 4.2.5 管板与换热管的焊接工艺方案的选择 (18) 5 焊接工艺评定 (18) 6 产品制造规程的设计 (19) 6.1 装焊工艺流程图的编制 (19) 6.2 产品零件加工工艺过程设计 (19) 6.2.1 封头加工工艺过程设计 (19) 6.2.2 筒体加工工艺过程设计 (22) 6.3 装焊工艺过程设计 (26) 7 焊接工序卡的编制 (26) 7.1 焊工资格的确定 (27) 7.2 焊材用量的确定 (27)
高温高压蒸汽管道安装作业指导书 1工程概况 1.1系统简介高温高压蒸汽管道主要包括主蒸汽管道系统和高低温再热 蒸汽管道系统，本专业指导书适用于主蒸汽管道安装、高低温再热蒸汽管 道安装和高低压旁路管道安装。 本机组的主蒸汽管道是从锅炉过热器联箱出口引出，由钢管引到汽机间分 两路接到汽机系统的主汽门；低温再热管道从高压缸引出分两路回到锅炉 的低温再热联箱；高温再热蒸汽管道是从锅炉高温再热集箱出口引出，由 钢管到达汽机间前分两路接到汽机系统的自动调节门。为了维护锅炉的安全、稳定运行及达到稳定的蒸汽压力，在主蒸汽管道上设有高压旁路管道，在高温再热蒸汽管道上设有低压旁路管道，旁路系统对机组的启动、 停机及变负荷运行起重要作用。 1.2 主要系统参数主蒸汽管道设计压力为P=13.7Mpa ,设计温度t=545 C,系 统主材为12Cr1MoV 的$ 377 X 50合金钢管。 低温再热蒸汽管道设计压力为P=3.04755Mpa ，设计温度 t=335.6 C,系统主材为ST45.8/ m的 $ 660.4 X 17.钢管。 高温再热蒸汽管道设计压力为P=2.58Mpa ，设计温度为
t=545 C,系统主材为10CrMo910的$ 609.6 X 2合金钢管。 1.3 系统布置情况 1.3.1 主蒸汽管道：锅炉过热器联箱出口（标高44.54 米）标高37米的锅炉右侧T炉前27米至15.5米T汽机间（分 两管道标高3.6米）T汽机系统高压主门间。 1.3.2低温再热蒸汽管道：汽机高压缸排汽口（标高8.05 米） 7汽机间（标咼3.6米）7炉前14.5米27.98米层宀锅炉低温再 热器入口联箱。 1.3.3高温再热蒸汽管道：锅炉高温再热器联箱出口（标高45 米）7标高39.6 米的锅炉右侧7炉前39.6 米至19.6 米层 7汽机间（分两路标高7.6 米）7自动调节汽门。 1.3.4 高压旁路管道：炉前的主蒸汽管道（标高15.5 米）高压旁路阀（标高7.17 米）7汽机间的低温再热管道（标高 3.6米）。 1.3.5 低压旁路管道：炉前的高温再热蒸汽管道（标高17.3 米）7低压旁路阀（标高7.5 米）7凝汽器减温减压装置（标高6 米）。 1.4 主要工程量 1.4.1 主蒸汽管道：总重量43752Kg DN > 80 :管道共129米，阀门共1件，支吊架共19套。 1.4.2 高温再热蒸汽管道：总重量22391Kg DN< 80:管道共120米，阀门共6件，支吊架约40套。
河南新瑞生化有限公司热电厂安装工程YG-75/5.29-M12循环流化床锅炉 锅炉焊接作业指导书 编制： 审核： 批准： 中建七局安装工程公司 二O一一年月日
一、工程概况 新瑞生化工业有限公司热电厂安装工程YG-75/5.29-M12循环流化床锅炉，是新瑞热力站的重要组成设备，锅炉为单汽包自然循环流化床锅炉，济南锅炉厂设计制造，锅炉焊接工程有以下部分组成： 1、钢架： 钢架由Z1、Z2、Z3和Z4立柱及拉杆（梁）组成，其中立柱分上、中、下三段到货，现场组对焊接。 顶板由顶板大梁、连接横梁组成。 钢架材质为Q235A和Q235A/F。 2、水管系统：前、后、左、右四面水冷壁组成。 前水冷壁由上、下集箱和50根Φ60×5上升管组成，材质为20-GB5310. 左、右侧水冷壁由上、下集箱和30根Φ60×5上升管组成，材质为20-GB5310. 后水冷壁由上集箱、鼻区集箱、下集箱和50根Φ60×5上升管组成，材质为20-GB5310. 膜式壁鳍片扁钢材质为Q235A、F。 3、汽水系统： 给水管道由给水泵至给水操作台（Φ108×5、20-GB5310）、给水操作台至混合集箱至省煤器（Φ108×5、20-GB5310）和过热蒸汽取样（Φ18×2、15CrMo）等管道组成。 排污管由汽包连续和定期排污（Φ32×3、20-GB5310）、水冷壁下集箱定期排污、混合集箱排污管道组成。 疏放水管道由混合集箱疏放水（Φ25×2.5、20-GB5310）、高温过热器进出口集箱疏放水、低温过热器进出口集箱疏放水、减温器疏放水和集汽集箱疏放水管道组成。 4、下降管与供水管：汽包底部各下降管（Φ133× 5、Φ108×4，20-GB5310）分别向膜式水冷壁供水，并与水冷壁下集箱相联接。 5、顶部连接管由： 汽包与水冷壁上集箱连接管24根（Φ133×6，Φ108×4，20-GB5310） 汽包与低温过热器进口集箱连接管8根（Φ108×5，20-GB5310） 低温过热器出口集箱与减温器连接管4根（Φ133×6，20-GB5310） 减温器与高温过热器进口集箱连接管4根（Φ133×6，20-GB5310） 6、省煤器：省煤器由进口、出口集箱和三组52根蛇形管（Φ32×3，20-GB5310）
AVR定时器中断初值计算方法 使用芯片ATMega16外部晶振 定时器1（16位定时器）寄存器TCCR1B=0x04设定256预分频要利用定时器定时1秒 1，4000000/256=15625说明定时器每当1/15625秒就会触发一次中断 2，65535-15625=49910计算出要累加多少次才能在1秒后出发定时器1的溢出中断 3，49910<==>C2F6将计算后的值换算成16进制 4，TCNT1H=0xC2;对寄存器赋值 TCNT1L=0xF6; ================================================= 例如用16位定时器TIMER1,4MHZ晶振，256分频，100ms定时，如何求得初值赋给TCNT1 65536-(4M/256)*= 其中，4M是晶体频率，是定时时长单位秒。 对于8位的定时器 T=(2^8-计数初值)*晶振周期*分频数=(2^8-计数初值)/晶振频率*分频数计数初值=2^8-T/晶振周期/分频数=2^8-T*晶振频率/分频数
因为AVR一指令一周期 IARForAVR精确延时 C语言中，想使用精确的延时程序并不容易。IAR中有这样的一个函数__delay_cycles(),该函数在头文件中定义，函数的作用就是延时N个指令周期。根据这个函数就可以实现精确的延时函数了（但不能做到100%精确度）。 实现的方法： 建立一个的头文件： #ifndef__IAR_DELAY_H #define__IAR_DELAY_H #include<> #defineXTAL8//可定义为你所用的晶振频率（单位Mhz） #definedelay_us(x)__delay_cycles((unsignedlong)(x*XTAL)) #definedelay_ms(x)__delay_cycles((unsignedlong)(x*XTAL*1000)) #definedelay_s(x)__delay_cycles((unsignedlong)(x*XTAL*1000000 )) #endif
浅谈换热器管板与换热管胀焊并用连接的制造工艺 GB151－1999标准中规定，强度胀接适用于设计压力≤4MPa、设计温度≤300℃、无剧烈振动、无过大温度变化及无应力腐蚀的场合；强度焊接适用于振动较小和无间隙腐蚀的场合；胀、焊并用适用于密封性能较高、承受振动或疲劳载荷、有间隙腐蚀、采用复合管板的场合。由此可见，单纯胀接或强度焊接的连接方式使用条件是有限制的。胀、焊并用结构由于能有效地阻尼管束振动对焊口的损伤，避免间隙腐蚀，并且有比单纯胀接或强度焊具有更高的强度和密封性，因而得到广泛采用。目前对常规的换热管通常采用“贴胀＋强度焊”的模式；而重要的或使用条件苛刻的换热器则要求采用“强度胀＋密封焊”的模式。胀、焊并用结构按胀接与焊接在工序中的先后次序可分为先胀后焊和先焊后胀两种。 1 先胀后焊 管子与管板胀接后，在管端应留有15mm长的未胀管腔，以避免胀接应力与焊接应力的迭加，减少焊接应力对胀接的影响，15mm的未胀管段与管板孔之间存在一个间隙。在焊接时，由于高温熔化金属的影响，间隙内气体被加热而急剧膨胀。据国外资料介绍，间隙腔内压力在焊接收口时可达到200～300MPa的超高压状态。间隙腔的高温高压气体在外泄时对强度胀的密封性能造成致命的损伤，且焊缝收口处亦将留下肉眼难以觉察的针孔。目前通常采用的机械胀接，由于对焊接裂纹、气孔等敏感性很强的润滑油渗透进入了这些间隙，焊接时产生缺陷的现象就更加严重。这些渗透进入间隙的油污很难清除干净，所以采用先胀后焊工艺，不宜采用机械胀的方式。由于贴胀是不耐压的，但可以消除管子与管板管孔的间隙，所以能有效的阻尼管束振动到管口的焊接部位。但是采用常规手工或机械控制的机械胀接无法达到均匀的贴胀要求，而采用由电脑控制胀接压力的液袋式胀管机胀接时可方便、均匀地实现贴胀要求。采用液袋式胀管机胀接时，为了使胀接结果达到理想效果，胀接前管子与管板孔的尺寸配合在设计制造上必须符合较为严格的要求。只有这样对于常规设计的“贴胀＋强度焊”可采用先胀后焊的方式，而对特殊设计的“强度胀＋强度焊”则可采用先贴胀，再强度焊，最后强度胀的方法。 2 先焊后胀 在制造过程中，一台换热器中有相当数量的换热管，其外径与管板管孔孔径之间存在着较大的间隙，且每根换热管其外径与管板管孔间隙沿轴向是不均匀的。当焊接完成后胀接时，管子中心线必须与管板管孔中心线相重合。当间隙很小时，上端15mm的未胀管段将可以减轻胀接变形对焊接的影响。当间隙较大时，由于管子的刚性较大，过大的胀接变形将越过15mm未胀区的缓冲而对焊接接头产生损伤，甚至造成焊口脱焊。所以对于先焊后胀工艺，控制管子与管板孔的精度及其配合为首要的问题。当管子与管板腔的间隙小到一定值后，胀接过程将不至于损伤到焊接接头的质量。有关资料显示，管口的焊接接头承受轴向力的能力是相当大的，即使是密封焊，焊接接头在做静态拉脱试验时，管子拉断了，焊口将不会拉脱。然而焊口承受切向剪力的能力相对较差，所以强度焊后，由于控制达不到要求，可能造成过胀失效或胀接对焊接接头的损伤。 3 合理的制造工艺 3.1 管子与管孔的公差控制 (1)换热管 在采购换热管时要求每台换热器所使用的换热管在冷拔加工时应采用同一坯料(炉批次)的原料，并在同一台经校验试验合格的拉管机上生产，这样才能保证每根换热管具有相同的材质、规格与精度。换热管外径的均匀一致能保证管子与管板管孔的间隙，内径的均匀一致能保证与液袋式胀管机胀头的匹配性，从而延长胀头的使用寿命。一般管子与管板管孔间隙要求控制在(0.3±0.05)mm范围内，而液袋式胀管机胀头外径与管子内径的公差也应控制在 (0.3±0.05)mm范围内。 (2)管板 为使换热器管板管孔与管子外径在同一公差范围内，首先必须根据到货换热管外径的实际精度尺寸决定管板管孔的加工精度，如上所述，管板管孔与已到货换热管实际均匀外径间隙仍应控制在(0.3土0.05)mm范围内。 3.2换热管与管板的加工及验收
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目录 1 编制依据 (2) 2 编制目的 (3) 3 施工内容 (3) 4 施工条件 (3) 5 施工程序和方法 (5) 6 工艺和质量要求 (9) 7 职业安全健康与环境管理要求 (12) 8 环境控制措施 (12) 9 主要机械和工器具 (13) 10 人员资质 (14) 11 附录 (14)
1 编制依据 1.1 《火力发电厂焊接技术规程》（DL/T869-2004） 1.2 《火电施工质量检验及评定标准》（焊接篇）（1996年版建质[1996]111号） 1.3 《电力建设施工及验收技术规范》（焊接篇）（DL5007-92） 1.4 《电力建设施工及验收技术规范》（管道篇）（DL5031-94） 1.5 《电力建设施工及验收技术规范》（锅炉篇）DL/T5047-95（1996年版） 1.6 《火电施工质量检验及评定标准》（锅炉篇）（1996年版建质[1996]111号） 1.7 《电力建设安全工作规程第1部分：火力发电厂》 DL 5009.1-2002 1.8 《焊接工艺评定规程》DL/T868-2004 1.9 《电力建设安全工作规程》（火力发电厂）DL5009.1-2002 1.10 《焊工技术考核规程》（DL/T679-1999） 1.11《火力发电厂异种钢焊接技术规程》DL/T752 -2001 1.12无锡华光锅炉股份有限公司省煤器、过热器、顶部蒸发器图纸及锅炉说明书； 1.13 本期工程施工组织总设计 2 编制目的 本作业指导书根据《无锡市锡东生活垃圾焚烧发电厂省煤器、过热器、顶部蒸发器图纸》、相应项目的工艺评定和规程规范，针对无锡市锡东生活垃圾焚烧发电厂锅炉省煤器、过热器、顶部蒸发器的特点进行编制，用来指导锅炉省煤器、过热器、顶部蒸发器的焊接工作，确保焊接质量及施工工艺符合要求。 3 施工内容 3.1 概述 无锡市锡东生活垃圾焚烧发电厂一期安装工程是一个以焚烧处理城市生活垃圾为主，利用垃圾焚烧产生余热发电的环保工程。此工程项目配置4台500t/d焚烧炉，配4台43.4t/h余热锅炉，蒸汽压力4.0MPa，额定蒸汽温度400℃，排烟温度190~210℃。日焚烧生活垃圾2000t。 过热器由三级、二级和一级过热器组成，布置在余热炉内，两级喷水减温器布置在一、二、三级过热器之间。 饱和蒸汽由连接管引入一级过热器进口集箱，再进入14排φ45×5的管子组成的一级过热器，管束横向分为左右两组，每组管束每排由16根管子焊接在上部集中管上，两排一组并联焊接在下部集中管上，蒸汽经过I级减温喷水减温器后引入二级过热器进口
一、工程概况及工程量： 华能白杨河电厂2×135MW扩建工程4#炉为HG-465/13.7-L.PM超高压循环流化床汽包炉。锅炉主要由燃烧室、高温旋风分离器、非机械U型返料装置、尾部对流烟道四部分组成。除空气预热器和旋风分离器为支撑结构外,其余全为悬吊结构，锅炉构架以螺栓方式连接。本炉各部设备重量为：汽包及其吊架重量为84.429t，锅炉本体钢结构重量为1285t,空气预热器重量为517t,平台扶梯182t等.具体工程量见表一： 锅炉主要参数： 锅炉型号： HG-465/13.7-L.PM 额定蒸发量： 465t/h 额定蒸汽压力： 13.7Mpa 额定蒸汽温度： 540℃ 再热蒸汽进口温度: 375.6℃ 再热蒸汽出口压力: 4.068MPa 再热蒸汽出口温度: 540℃ 给水温度: 245℃ 排烟温度: 135℃
主要工程量为：（表一） 二、编制依据： 1、华能白杨河电厂二期扩建工程《施工组织设计》 2、中华人民共和国电力行业标准《电力建设施工及验收技术规范》火力 发电厂焊接篇DL5007-92。 3、《火电施工质量检验及评定标准》焊接篇（1996年版） 4、《焊工技术考核规程》DL/T679-1999 5、《焊接工艺评定》编号：Qed101-0100-1994/Qed101-0127-1994 6、《电力建设安全工作规程》（火力发电厂部分）DL5009.1-92 7、Q/DDE-IM01-2002《质量、环境、职业安全卫生管理手册》等程序文件。 三、施工人员组织及工器具: 1、施工负责人：柏林焊接班长 2、技术负责人：于鹏远焊接技术员 3、质量负责人：张泰斌质检员 4、安全负责人：孙柏树安全员 5、焊接操作人员：若干 6、电焊机型号ZX7-400S 24台
51单片机定时器初值的计算 一。10MS定时器初值的计算： 1.晶振12M 12MHz除12为1MHz，也就是说一秒=1000000次机器周期。10ms=10000次机器周期。65536-10000=55536(d8f0) TH0=0xd8，TL0=0xf0 2.晶振11.0592M 11.0592MHz除12为921600Hz，就是一秒921600次机器周期，10ms=9216次机器周期。 65536-9216=56320(dc00) TH0=0xdc，TL0=0x00 二。50MS定时器初值的计算： 1.晶振12M 12MHz除12为1MHz，也就是说一秒=1000000次机器周期。50ms=50000次机器周期。65536-50000=15536(3cb0) TH0=0x3c，TL0=0xb0 2.晶振11.0592M 11.0592MHz除12为921600Hz，就是一秒921600次机器周期，50ms=46080次机器周期。 65536-46080=19456(4c00) TH0=0x4c，TL0=0x00 三。使用说明 以12M晶振为例：每秒钟可以执行1000000次机器周期个机器周期。而T 每次溢出 最多65536 个机器周期。我们尽量应该让溢出中断的次数最少（如50ms)，这样对主程序的干扰也就最小。开发的时候可能会根据需要更换不同频率的晶振（比如c51单片机，用11.0592M的晶振，很适合产生串
口时钟，而12M晶振很方便计算定时器的时间），使用插接式比较方便。 51单片机12M和11.0592M晶振定时器初值计算 2011-01-04 22:25 at89s52，晶振频率12m 其程序如下： 引用代码：#include
换热器管子和管板焊接接头浅见分析 史建涛 (江苏省特种设备安全监督检验研究院苏州分院,江苏苏州215128) 摘要:通过对管板换热器设计参数、介质特性、使用环境以及承载情况的分析研究,比较不同焊缝接头形式以及焊接工艺过程的选择对最终焊接质量的影响,同时阐述了合理的焊缝检验工艺对于确保在焊接前、焊接过程中以及焊接完成之后保证焊接质量的重要意义,总结出管板换热器管子和管板焊接接头在制造过程中的关键控制点。 关键词:管板换热器;焊接接头;焊接质量;焊接检验工艺 管板换热器是利用传热原理,通过对冷、热物料与被加热或冷却的介质进行逆向流动,即热交换,从而达到物料被冷却或加热作用[1]。由于其结构简单,制造成本低,能得到较小的壳体直径,管程可分成多样,壳程也可用纵向隔板分成多程,规格范围广,可用作蒸发器、加热器、冷凝器和冷却器等,在工程中应用十分广泛。 作者在参与某德国U公司石化项目过程中,有幸作为现场监造到广东省茂名重力石化机械制造厂进行制造过程的质量监检。由于此项目合同中要求设计由德国公司负责,图纸细化则由CPM(重力石化机械制造厂简称)完成,且CPM负责全程的制造质量,而且该德国公司此次采购的主要设备为管板式换热器, 设计中采用了德国公司的企业标准,因此对于制造厂而言,要准确理解德国公司的企业标准,并且利用现有的设备及人员完成不同于国标要求的石化设备相应难度
加大。而在管板换热器的制造过程中,换热管与管板的连接是整个制造过程中的关键环节。 1 管子-管板连接型式 换热管与管板的连接方式有胀接、焊接、胀焊并用等型式。常用的工艺制造方法有强度胀接、贴胀、强度焊以及密封焊。强度胀接指为保证换热管与管板连接的密封性能以及抗拉脱强度的胀接;贴胀指为消除换热管与管孔之间缝隙的轻度胀接;强度焊指保证换热管与管板连接的密封性能及抗拉脱强度的焊接; 密封焊指保证换热管与管板连接密封性能的焊接[2]。目前对常规的换热管通常采用“贴胀+强度焊”的模式;而重要的或使用条件苛刻的换热器则要求采用“强度胀+密封焊”的模式。胀、焊并用结构按胀接与焊接在工序中的先后次序可分为先胀后焊和先焊后胀两种。对于常规设计的“贴胀+强度焊”可采用先胀后焊的方式,而对特殊设计的“强度胀+强度焊”则可采用先贴胀,再强度焊,最后强度胀的方法。对于先焊后胀工艺,控制管子与管板孔的精度及其配合为首要的问题。当管子与管板腔的间隙小到一定值后,胀接过程将不至于损伤到焊接接头的质量。 此次该德国公司在CPM采购的九台固定式管板换热器筒体最高工作压力为6MPa,最高工作温度为265℃;换热管最高工作压力为0·76,最高工作温度为385℃,介质均为无毒石化行业反应物料,故该批换热器设计上采用了换热管与管板焊接的连接工艺。 2 管子-管板焊接接头
5＃锅炉包墙过热器组合安装作业指导书 目录 1.工程概况 (1) 2.编制依据 (1) 3.施工准备及开工条件 (1) 4.组件划分 (2) 5.安装程序及方法 (3) 6.质量标准及保证措施 (7) 7.安全文明技术措施 (7) 8.危险辨识和危险评价、环境因素分析及控制 (9)
1.工程概况 华能伊敏电厂三期2×600MW机组，＃5炉为哈尔滨锅炉厂有限责任公司生产的HG1900/25.4-HM14型锅炉，该锅炉为超临界参数变压直流炉、循环泵启动式启动系统、切圆燃烧方式、一次中间再热、单炉膛平衡通风、固态排渣、全钢构架。本台锅炉包墙管过热器为膜式壁，采用连续鳍片密封焊接，全悬吊结构，由吊架悬吊在顶板上。 2.编制依据 《火电施工质量检验及评定标准》（锅炉篇）（1996年版） 《电力建设施工及验收技术规范》（锅炉机组篇） DL/T 5047-95 《电力建设安全工作规程》（火力发电厂部分） DL-5009.1-2002 锅炉安装说明书 锅炉厂图纸 锅炉专业施工组织设计 CKP-3500塔吊性能表 3.施工准备及开工条件 3.1机械准备 CKP-3500塔吊 1台 LS368RH-5型250T履带吊 1台 50t龙门吊 1台 10t拖车 1辆 50t拖车 1辆 50t汽车吊 1台 8t汽车吊 1台 5t卷扬机 10台 电焊机 40台 3.2工具准备 20t手拉葫芦 8台 5t手拉葫芦 20台 3t手拉葫芦 50台 2t手拉葫芦 50台 50t千斤顶 4台 5t千斤顶 15台 角向 45台 电磨 45台 3.3劳动力准备 起重工： 45名
管工： 135名 焊工： 45名 质检员： 1名 安全员： 1名 班长： 2名 技术人员： 2名 3.4 组合场地准备 设备组合场临时占用炉后电除尘右半场地，此场地长40m，宽26m，满足包墙组件的组合要求。 4.组件划分（组合卡片见附图） 5.安装程序及方法
２０１０年１月 第３５卷第１期 润滑与密封 ＬＵＢＲＩＣＡＴＩＯＮＥＮＧＩＮＥＥＲＩＮＧ Ｊａｎ．２０１０ Ｖ０１．３５Ｎｏ．１ ＩＮ）Ｉ：１０．３９６９／ｊ．ｉｓｓｒＬ０２５４—０１５０．２０１０．０１．０２２ 换热器焊接处热应力数值模拟 汪义高１杨昌明１张君凯２王旭２ （１．西华大学机械工程与自动化学院四川成都６１００３９；２．四川日机密封件股份有限公司四川成都６１００４６） 京摘要：为模拟试验方案，减少试验次数，确保设计方案的可行性以及在实际工程使用中的安全性，利用Ｐｒｏ／Ｅ２．０｛；冬软件建立了简化实体模型，再通过ＡＮＳＹＳＩＯ．０中的热．结构耦合场完成了热应力分析的数值模拟，得到了模拟实际工况｛Ｉ皇下的换热器焊接处热应力分析结果，为换热器设计提供了理论依据。爸荨关键词：Ｐｒｏ／Ｅ；ＡＮＳＹＳ；换热器；热应力；数值模拟冷中图分类号：ＴＱ０５１．５文献标识码：Ａ文章编号：０２５４—０１５０（２０１０）１—０８３—３ ＮｕｍｅｒｉｃａｌＳｉｍｕｌａｔｉｏｎｏｆＴｈｅｒｍａｌＳｔｒｅｓｓｏｎＷｅｌｄｉｎｇｏｆＨｅａｔＥｘｃｈａｎｇｅｒＷａｎｇＹｉｇａ０１ＹａｎｇＣｈａｎｇｍｉｎ９１ＺｈａｎｇＪｕｎｋａｉ２ＷａｎｇＸｕ２ （１．Ｓｃｈｏｏｌ，ｏｆＭｅｃｈａｎｉｃａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇａｎｄＡｕｔｏｍａｔｉｏｎ，ＸｉｈｕａＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，ＣｈｅｎｇｄｕＳｉｃｈｕａｎ６１００３９，Ｃｈｉｎａ； ＺＳｉｃｈｕａｎＮｉｋｉＳｅａｌＣｏ．，ｌａｄ，ＣｈｅｎｇｄｕＳｉｃｈｕａｎ６１００４６，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｉｎｏｒｄｅｒｔｏｓｉｍｕｌａｔｅｔｈｅｄｅｓｉｇｎｐｌａｎ，ｅｎｓｕｒｅｉｔｓｆｅａｓｉｂｉｈｔｙａｎｄｓａｆｅｔｙｉｎａｃｔｕａｌｕｓｅ，ｔｈｅｓｉｍｐｌｉｆｉｅｄｓｏｌｉｄｍｏｄｅｌＷ８８ｂｕｉｌｔｂｙｔｈｅＰｒｏ／Ｅ２．０ａｎｄｔｈｅｎｕｍｅｒｉｃａｌｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｏｆｔｈｅｒｍａｌｓｔｒｅｓｓａｎａｌｙｓｉｓｗａ８ａｃｃｏｍｐｌｉｓｈｅｄｂｙｔｈｅｒｍａｌ—ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｃｏｕｐｌｅｆｉｅｌｄｏｆＡＮＳＹＳｌ０．０，ｔｈｅａｎａｌｙｓｉｓｒｅｓｕｌｔｏｆｔｈｅｗｅｌｄｉｎｇａｔｔｈｅｓｉｍｕｌａｔｅｄａｃｔｕａｌｗｏｒｋｉｎｇｃｏｎｄｉｔｉｏｎｗａｓｇｏｔ，ｗｈｉｃｈｐｒｏ－ｒｉｄｅｓｔｈｅｏｒｙｂａｓｉｓｆｏｒｔｈｅｄｅｓｉｇｎｍｅｎｔｏｆｈｅａｔｅｘｃｈａｎｇｅｒ． Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：Ｐｒｏ／Ｅ；ＡＮＳＹＳ；ｈｅａｔｅｘｃｈａｎｇｅｒ；ｔｈｅｒｍａｌｓｔｒｅｓｓ；ｎｕｍｅｒｉｃａｌｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ 换热器是将热流体的部分热量传递给冷流体的设备，又称热交换器，近年来随着节能技术的发展，换热器的应用领域不断扩大，带来了显著的经济效益…。换热器按结构分为管壳式换热器、板式换热器、容积式换热器等，管壳式换热器是以封闭在壳体中管束的壁面作为传热面来实现热能的交换的，这种换热器结构较简单，操作可靠，能在高温、高压下使用，是目前应用最广的类型。 在某密封设计方案中，采用的冲洗方案为ＰＬＡＮ２３，管壳式换热器设计方案已定，管束与壳体接触处以角焊方式进行固接，防止壳体内冷却液泄漏。为了减少试验次数，利用ＦＥＡ软件对实际工况下焊接处热应力变化进行数值模拟，从而验证换热器设计方案的可行性，是十分必要的。本文作者应用当前最流行的工程分析软件ＡＮＳＹＳ对换热器焊接处进行热应力分析。 １有限元软件ＡＮＳＹＳ简介 ＡＮＳＹＳ分析过程包括３个主要部分：前处理，加载并求解和后处理。前处理能够建立被分析对象的几何模型，同时也能与多数ＣＡＤ软件（如Ｐｒｏ／Ｅ、 收稿日期：２００９—０ｒ７一１０ 作者简介：汪义高（１９８ｌ一），男，硕士研究生，研究方向：机械密封技术，机械ＣＡＤ／ＣＡＥ．Ｅ—ｍａｉｌ：ｗ蚰ｇｙｉｇａ０６６６＠１６３．ｏｏｍ．ＵＧ等）接口，实现数据的共享和交换，进行有限元网格划分和求解单元的设置等；加载并求解包括加载自由度ＤＯＦ、面载荷、体积载荷等载荷和对结构分析、热分析、流体动力学分析以及多物理场的耦合分析进行求解等；后处理可将计算结果以彩色等值线、云图、矢量等图形方式显示出来，大大简化了设计人员在有限元分析完成后的数据处理和结果分析，缩短了设计周期。 近年来随着计算机技术的普及和计算速度的不断提高，有限元分析在工程设计和分析中得到了越来越广泛的重视，已经成为解决复杂的工程分析计算问题的有效途径。 ２焊接处热应力分析 图Ｉ热应力分析过程流程图 隐１Ｆｌｏｗｃｌ斌ｏｆｔｈｅｒｍａｌ蜘ａｎａｌｙｓｉｓｐｒｏｃｅｓｓ 热应力问题实际上是热和结构２个物理场之间的相互作用，属于耦合场分析问题，ＡＮＳＹＳ提供了２种热应力分析的方法：直接耦合法、间接偶合法【２。。 万方数据
省煤器组合安装作业指导书 (2021新版) Security technology is an industry that uses security technology to provide security services to society. Systematic design, service and management. ( 安全管理 ) 单位：______________________ 姓名：______________________ 日期：______________________ 编号：AQ-SN-0332
省煤器组合安装作业指导书(2021新版) 1.工程概况及工程量 1.1工程（系统或设备）概况 广东国华粤电台山发电厂一期工程末三台3×600MW火电机组锅炉是由上海锅炉厂设计制造的亚临界一次中间再热、平衡通风、固态排渣、控制循环燃煤汽包炉，全钢结构，露天布置，型号 SG-2028/17.5-M907，过热器出口蒸汽流量2028t/h，蒸汽压力17.5MPa，蒸汽温度541°C。天津电力建设公司承建3#机组安装工程。 省煤器分为上下两层，沿左右方向布置在后烟井下部；标高49936—41030mm之间。散片供货，每层169片管屏，每片管屏由3根ф51×6管绕制。省煤器进口集箱1个，标高41030mm；省煤器悬吊管进口集箱3个，标高51130mm；省煤器出口集箱1个，标高
75700mm；入口集箱与管屏散管连接。省煤器总重715.591t。 1.2工程量 1.2.1联箱有关数据： 名称 规格 材质 数量 单重(kg) 总重(kg) 标高(mm) 省煤器入口联箱 ф559×85，L=20374 SA-106B 1 20244 21032
定时器定时时间的计算（SystemCoreClock与OS_TICKS_PER_SEC的关系） 定时器定时时间的计算 xcj 2015/06/03 09:23 假设定时器的时钟频率为f，f已知。那么定时器每计数一次所用时间为1/f。1/f代表了定时器的定时的时间精度（或最小计时单位）。 往计数器写的初值为Ticks，就是经过Ticks个周期后，定时器值变为0，定时时间到了。 如果我们要定时的时间为T，那么计算公式为： T = ticks * (1/f) （1） 整理后可得 ticks = f * T （2） 举个例子，假如定时器的时钟为SystemCoreClock，要定时1mS。 那么 ticks = SystemCoreClock * 1mS =SystemCoreClock * 1 * 10^(-3)=SystemCoreClock/1000 换个思路，如果已知定时器的时钟频率为f，要用定时器产生一个频率为f1的定时中断（T=1/f1）。根据公式（2）有 ticks = f /f1 （3） 上面的式子中 f1 1、工程概况 景德镇电厂1×150MW机组技改工程系上海锅炉厂设计制造的SG-475/13.9-M562型超高压中间再热循环流化床汽包炉，高温旋风分离、高温回灰全钢架支吊结构。 过热系统由末级过热器、屏式过热器、包墙过热器、顶棚过热器组成，末过蒸汽出口压力为13.9Mpa，再热蒸汽出口温度为540°C;锅炉最大蒸发量为475T/H。 1．1设备简介 过热器由末级过热器、屏式过热器、包墙过热器、顶棚过热器组成. 1.1.1末级过热器：末级过热器由3段水平管排及两段散管和进出口集箱组成，位于后墙及隔墙之间，纵向布置，每段各有106管排；散管主要是连接上段管排与上联箱，以及连接下段管排与下联箱，过热器管子规格为Φ51×6mm，材质为15CrMo，下集箱规格为Φ325×35 mm，材质为12Cr1MoV,上集箱规格为Φ324×52mm，材质为12Cr1MoV。 1.1.2屏式过热器：屏式过热器又分为屏式冷段和屏式热段，冷热段都由管排与散管以及进出口集箱组成。屏式过热器布置于炉膛正上方，其下部穿前水而过，上部穿前顶棚而过，总共16片管排，管子规格冷段为Φ45×4.5mm材质为15CrMo；热段为Φ45×5.5mm，材质为12Cr1MoV。上集箱共有4个，分别为：冷段入口集箱规格为Φ273×36mm，材质为SA-106B；冷段出口集箱和热段进出口集箱规格为Φ324×35mm，材质为12Cr1MoV。中间集箱规格为Φ273×36mm，材质为12Cr1MoV。 1.1.3包墙过热器：包墙过热器分为前包、后包、左、右包墙、中隔墙，前后左右包墙围成一个长方体形成后烟井，而中隔墙又将后烟井分为两个部分，前侧和后侧。前侧布置再热器，后侧布置过热器与省煤器。各包墙管子规格为Φ45×5mm，材质为20G，隔墙管子规格为Φ51×6mm，材质为20G。所有集箱规格Φ273×36mm。侧包管排分上下段，共12片形式供货；后包管排分上下段，共10片形式供货；前包分上下段，共8片管排和2组环形集箱（集箱分成4段）供货。 1.1.4顶棚管：顶棚管布置于后烟井正上方，连接前包与后包，管子规格为Φ45×5mm材质为20G。整个顶棚管以5片管排形式供货。 1.2工作量： 锅炉受热面焊接作业指导书 说明：本作业指导书的使用范围为锅炉受热面焊接，参考一台 600MW机组工程。 1．工程概况 1.1工程名称：某电厂一期工程2×600MW#2机组锅炉受热面焊接。 1.2施工地点：#2机组锅炉及其组合场。 1.3主要工程量 主要工程量见表1-1。 表1-1主要工程量序项目名焊口数焊接热处理备规格材质 号称量（只）工艺卡工艺卡注φ31.8mm×工艺卡编工艺卡编 1水冷壁 5.5mm 15CrMo16068 号号 φ38mm×工艺卡编工艺卡编 6.6mm 15CrMo3680 号号SA-213工艺卡编工艺卡编 2过热器φ×700 45mm7mm T23号号 SA-213工艺卡编工艺卡编φ× 2180 45mm8mm T91号号 工艺卡编工艺卡编φ57mm×4mm15CrMo8550 3再热器 号号 SA-213T φ×工艺卡编工艺卡编 50.8mm 1260 4mm91号号φ×SA-210工艺卡编工艺卡编 4省煤器 44.5mm 2544 6mm C号号 SA-210 φ51mm×10mm工艺卡编工艺卡编 5吊挂管C/15Cr2280 φ51mm×13mm号号 Mo φ×SA335P 中、大 168.3mm 30mm12工艺卡编工艺卡编 6径 ×SA335P 1098 号 φ号联络管 508mm 65mm91 7合38160 1.4工程特点 水冷壁系统焊接具有高压焊口数量多、高空焊接工作量大、焊接位置困难等特点。因螺旋管屏不宜进行大面积地面组合，水冷壁只能组合上部管屏与上集箱间的焊口，因此导致高空焊接工作量非常大；水冷壁管屏大多为螺旋管屏，使大多数焊口为斜焊口，且焊口不在同一高度上，增加了焊接难度；由于安装的需要，螺旋水冷壁管排在焊接前要预先使用刚性梁进行位置的固定，然后才能进行管排焊口的过热器组合与安装作业指导书
锅炉受热面焊接作业指导方案
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