碧荷居项目住宅楼基坑支护工程
设计方案计算书
一、工程概况
拟建碧荷居项目住宅楼地块位于广州市南沙区珠电路以北。该场地拟建高层住宅，楼高17层，地下室一层,基础采用管桩基础。
本次设计基坑周长约512m，开挖深度约4.20~5.50m（考虑承台500mm厚，垫层100mm厚）。建筑±0.00相当于绝对标高8.80m。
本次基坑设计侧壁安全等级为二级；基坑支护结构使用年限自支护结构完工之日起计为1年。
二、环境条件
1、东侧:地下室外墙边线距用地红线最近处约10.5m，距周边5~10建筑物（管桩基础）最近处约19m，紧贴用地红线外有一埋深1.5m[400污水管；
2、南侧:地下室外墙边线距用地红线最近处约10.3m，用地红线外为珠电路,距用地红线约15.8m有一埋深1.5m[400污水管；
3、西南角：地下室外墙边线距用地红线最近处约6.3m，距6层建筑物（管桩基础）最近处约14.5m,用地红线外约5.6m有一埋深1.5m[400污水管；
4、西侧:地下室外墙边线距用地红线最近处约5.2m，距周边5~6层建筑物（无地下室，管桩基础）最近处约31.7m,三倍坑深范围内无地下管线分布;
5、北侧:地下室外墙边线距用地红线最近处约10.5m，距周边5~6层建筑物（管桩基础）最近处约19.9m，用地红线外约2m有一埋深1.5m[400污水管。
6、场地周边红线外均为现有水泥路。三、地质水文条件
(一)地形地貌
场地交通便利，南面为珠电路，北面50米处为人工剥蚀地貌单元，场地出露地表多为花岗岩风化残积土。
(二)地层岩性特征
钻探揭露表明，勘察区范围地基岩土层主要有如下几层：第四系人工填土层、第四系冲洪积层，第四系残积层，下石炭系大塘阶石蹬子组地层等。以下为各岩层的分布及其工程地质特征描述：
人工填土层<1>:黄褐色、灰褐色，组成物主要为人工堆填的残积粘性土和少量碎石块，欠压实。
第四系海陆交互相沉积层淤泥质土、淤泥<2>:灰黑色，饱和，流塑状，由粘粒、有机质组成，局部含少量贝壳和粉细砂，具高压缩性，具腥臭味，为松散状淤泥质细砂。标准值Nk为1.5击。
粉质粘土<3-1>:浅灰黄色、灰色，红棕色，可塑状，组成物主要为粘粒、粉粒。
淤泥质土、淤泥、淤泥质粉质粘土<3-2>:灰黑色，深灰色，饱和，流塑状，淤泥质粉质粘土为软塑状，由粘粒、有机质组成，含少量腐植质和粉砂粒。
粉质粘土<3-3>:浅灰黄色，灰色，可塑状，组成物主要为粘粒、粉粒，局部含砂。粉砂、细砂、含粘性土粉细砂<3-4>:灰色，稍密状，含较多粘粒，呈粘结土状。
可塑状粘性土、砂质粘性土<4-1>:浅黄褐色，灰色，红棕色，湿，可塑状，成份为粘粒、粉粒，砂质粘性土含少量粒径大于2mm石英质颗粒，遇水后易软化、崩解成砂土状。
硬塑状粘性土、砂质粘性土<4-2>:浅黄褐色，灰褐色，灰色，稍湿，硬塑状，成份为
粘粒、粉粒，含少量粒径大于2mm石英质颗粒，遇水后易软化、崩解成砂土状。
全风化花岗岩<5-1>:浅黄褐色为主，黄色、棕红色，原岩结构构造已经破坏，岩芯呈坚硬土柱状，成份为粘粒、石英质砂及少量黑云母碎片，岩芯遇水后较易变软、崩解。强风化花岗岩<5-2>:浅黄色、黄褐色，原岩结构清晰可辨，岩石揭露两种状态：岩石呈土状，为坚硬土柱状夹部分基岩碎块，遇水易软化现象；岩石为岩块状，岩芯呈块状，大小4~8cm，岩质软，锤击声沉易碎，可折断。
（三）地下水
地下含水层及地下水位深度：场地内地下水主要是赋存于第<1>层素填土和第<2-2>冲积中砂、细砂层中的孔隙水，该层的透水性和富水性较好，另强风化～中风化基岩裂隙水为次含水层，透水性和富水性较差。
四、基坑支护方案设计依据
1、《建筑基坑支护技术规程》（国标JGJ120-99）；
2、《建筑基坑工程监测技术规范》GB50497-2009；
3、《建筑基坑支护技术规程》（广东省标准DBJ/T15-20-97）；
4、《岩土锚杆（索）技术规程》（CECS22:2005）；
5、《锚杆喷射混凝土支护技术规范》（国家标准GB 50086-2001）
6、《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）；
7、理正深基坑支护结构设计软件版本F-S PW-V5.50；
8、《广州南沙冬瓜宇村住宅项目岩土工程详细勘察报告》（核工业广州工程勘察院）；
9、甲方提供的相关建筑、结构设计图纸等。
五、基坑支护设计方案的选型
本工程目前场地较为平整，在该开挖深度范围内，地层主要为填土、淤泥质土和粉质粘土,局部有砂层，工程特性较差。基坑支护拟采用"上部放坡+搅拌桩+喷锚网+钢管"和"搅拌桩+喷锚网+钢管"的支护方案。
基坑开挖区域，采用明沟排水方案，在施工过程中，先将基坑内侧水引入排水沟中，然后导入集水井内，用水泵排出基坑。另外，对基坑内存在高差的部位采用1：1.5自然放坡即可,对于电梯井承台挖深较大部位，在施工过程中若出现滑塌则可用砂袋反压坡面进行处理。
六、基坑支护方案计算
1、计算参数选择
（1）本基坑设计的安全等级为二级，基坑侧壁的重要性系数取γ0=1.0；
（2）地面超载：基坑边2米范围按5kPa施工超载，2米范围外按20kPa选取，出土口按40kPa选取；
（3）地下水位：基坑外侧按自然地面以下1.0m选取，基坑内侧开挖面以下1.0m；
（4）土层参数选取
表1 各土层参数取值表
2、不同支护剖面的划分
根据场地地质状况、基坑周边环境情况将基坑开挖边线划分9个剖面，详细划分见设计图及各剖面图。
3、各支护剖面计算结果
支护结果如下表所示：
表2 基坑支护理正计算结果汇总表
七、基坑监测要求
1、本基坑支护安全等级为二级，基坑最大水平位移不允许超过50mm，位移报警值为40mm；最大竖向位移不允许超过40mm，位移报警值为30mm。
2、当基坑监测指标达到报警值或者12小时内位移超过5mm时，应及时设计人员及有关部门采取相应措施。
3、基坑监测点平面布置图见设计图，监测必须选择有资质的单位进行，施工单位应与监测单位密切配合，做好监测元件的安放及保护工作。
4、严格控制超挖。同时严密观测基坑围护结构、周边地面及建筑物的变位情况，如发现有开裂和变形大等现象时，立即停止基坑开挖，迅速召集有关人员研究分析，做出有效的加固措施，做到信息化施工。
八、施工顺序及应急预案
（一）、施工顺序
搅拌桩+喷锚网：第一步：平整场地，放线定出基坑边线，施工搅拌桩；第二步：开挖土方至第一排土钉以下0.3m处，进行土钉的施工；第三步：待第一排土钉的锚固体强度达到设计强度的70％后，再开挖土方至第二排土钉以下0.3m，施工第二排土钉；第四步：待第二排土钉的锚固体强度达到设计强度的70％后开挖土方，以此类推施工其它土钉至基坑底。
（二）施工应急预案
（1）补设土钉；
（2）当基坑发生整体或局部土体滑塌失稳时，应在坡顶卸载、在坡脚用砂包反压，及时降低地下水位，加强地表排水。
（3）当基坑的止水帷幕出现漏水，坑内降水开挖造成坑周边地面或建筑倾斜、地下管线断裂时，应立即停止坑内降水或施工开挖，及时进行堵漏补修或重新设置止水帷幕，并加强变形观测。
（4）当基坑周边建筑物发生严重开裂、倾斜时，应立即组织人员紧急疏散，进行回填反压，并及时组织人员进行加固处理，同时上报上级主管部门。
（三）应急预案要求
a、施工单位在基坑开挖前应编制专项应急预案，报有关部门审定批准。
b、现场应备有一定数量的砂包或反压土料，并保证运输及供应来源。
c、现场应备有一定数量的基坑加固处理必备设备与材料。
d、现场须备有一定数量加固用钢材、水泥及运输工具。
九、施工注意事项
1、基坑顶的排水沟可与施工场地排水合并设置，基坑顶地面应用素混凝土抹面，施工中发现地面裂缝应及时以水泥浆灌满。
2、基坑开挖期间，土方开挖应严格按设计要求分层分段进行，严禁超挖，上层锚杆完成锁定后才能进行下一层土方开挖。分段长度不得大于20m，并采取跳挖方式开挖。土方开挖完成后，立即对基坑进行封闭，防止水浸和暴露，并及时进行地下室结构施工。基坑周边承台应采取跳挖方式开挖。
3、基坑开挖过程中，应严格控制围护结构周围地面堆载，基坑周边2m范围内严禁堆载，2m至一倍坑深度范围内堆载不大于20Kpa（出土口除外）。当基坑周边有超载时，不得超过设计荷载限制条件。
4、锚杆施工时应避开基坑周边管线、化粪池及建（构）筑物的基础。
5、围护结构的设计和施工应遵循"动态设计与信息化施工"的原则。在施工过程中，必须建立严格的监测网，对施工全过程的基坑安全及周边环境进行严密监测。关键位置、工况应加密测点布置，加大监测频率，及时作好监测结果的综合分析和风险预测。
6、本说明未及之外，应严格按国家、广东省及广州市现行有关规范、规程和技术规定执行。
十、结论
本工程基坑支护通过理论计算，整个地下室施工过程中，各剖面最小安全系数均大于1.30，能够保证基坑的安全。
十一、附件：
1、理正计算结果
2、场地周边照片
附件：理正软件计算结果
1-1剖面挖深5.5m ZK32
---------------------------------------------------------------------- 验算项目:
---------------------------------------------------------------------- [ 验算简图 ]
---------------------------------------------------------------------- [ 验算条件 ]
---------------------------------------------------------------------- [ 基本参数 ]
所依据的规程或方法：《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-99
基坑深度： 5.500(m)
基坑内地下水深度： 6.500(m)
基坑外地下水深度： 1.000(m)
基坑侧壁重要性系数： 1.000
土钉荷载分项系数： 1.250
土钉抗拉抗力分项系数： 1.300
整体滑动分项系数： 1.300
[ 坡线参数 ]
坡线段数 3
序号水平投影(m) 竖向投影(m) 倾角(°)
1 -0.000 4.200 90.0
2 2.000 0.000 0.0
3 1.560 1.300 39.8
[ 土层参数 ] 土层层数 6
序号土类型土层厚容重饱和容重粘聚力内摩擦角钉土摩阻力锚杆土摩阻力水土
(m) (kN/m^3) (kN/m^3) (kPa) (度) (kPa) (kPa)
1 素填土 1.440 18.0 18.0 10.0 10.0 15.0 15.0 合算
2 淤泥质土 3.200 17.4 17.4 6.4 5.4 15.0 15.0 合算
3 粘性土 2.400 18.8 18.8 22.
4 13.1 35.0 35.0 合算
4 淤泥质土 2.000 17.8 17.8 5.
5 5.1 20.0 20.0 合算
5 粘性土 2.000 19.1 19.1 23.7 13.
6 30.0 30.0 合算
6 粉砂 3.000 19.0 19.0 0.0 29.0 60.0 35.0 分算
[ 超载参数 ]
超载数 2
序号超载类型超载值(kN/m) 作用深度(m) 作用宽度(m) 距坑边线距离(m) 形式长度(m)
1 局部均布 5.000 0.000 2.000 0.040 条形
2 局部均布 20.000 0.000 20.000 2.040 条形
[ 土钉参数 ]
土钉道数 3
序号水平间距(m) 垂直间距(m) 入射角度(度) 钻孔直径(mm) 长度(m) 配筋
1 1.200 2.300 15.0 90 15.000 1D22
2 1.200 1.200 15.0 90 15.000 1D22
3 1.200 1.200 15.0 90 9.000 1D22
[ 花管参数 ]
基坑内侧花管排数 0
基坑内侧花管排数 1
序号横向间距(m) 纵向间距(m) 入射角度(度) 钻孔直径(mm) 长度(m) 发挥系数抗拉力(kN)
1 -3.260 0.700 90.0 50 8.000 1.000 50.0
[ 锚杆参数 ]
锚杆道数 0
[ 坑内土不加固 ]
[ 内部稳定验算条件 ]
考虑地下水作用的计算方法：总应力法
土钉拉力在滑面上产生的阻力的折减系数： 0.500
*******************************************************************
[ 验算结果 ]
*******************************************************************
[ 局部抗拉验算结果 ]
工况开挖深度破裂角土钉号土钉长度受拉荷载标准值抗拔承载力设计值抗拉承载力设计值满足系数
(m) (度) (m) Tjk(kN) Tuj(kN) Tuj(kN) 抗拔抗拉
1 2.600 49.0 0
2 3.800 48.6 1 15.000 27.9 71.2 147.
3 2.042 4.222
3 5.000 48.6 1 15.000 5.7 68.
4 147.3 9.636 20.758 2 15.000 35.
5 87.1 147.3 1.964 3.320 4 5.500 48.9 1 15.000 5.7 67.2 147.3 9.475 20.758
2 15.000 35.5 85.9 147.
3 1.937 3.320
3 9.000 49.2 64.1 147.3 1.343 2.395 [ 内部稳定验算结果 ]
工况号安全系数圆心坐标x(m) 圆心坐标y(m) 半径(m)
1 1.326 -17.626 29.500 32.007
2 1.321 -0.428 3.321 1.677
3 1.378 -0.082 12.068 11.209
4 1.401 -5.408 18.962 19.718
[ 外部稳定计算参数 ]
所依据的规程：《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002
土钉墙计算宽度: 12.000(m)
墙后地面的倾角: 0.0(度)
墙背倾角: 90.0(度)
土与墙背的摩擦角: 10.0(度)
土与墙底的摩擦系数: 0.300
墙趾距坡脚的距离: 0.000(m)
墙底地基承载力: 300.0(kPa)
抗水平滑动安全系数： 1.300
抗倾覆安全系数： 1.600
[ 外部稳定计算结果 ]
重力: 574.7(kN)
重心坐标: ( 6.462, 2.972）
超载: 138.0(kN)
超载作用点x坐标: 8.496(m)
土压力: 14.1(kPa)
土压力作用点y坐标: 1.870(m)
基底平均压力设计值 59.6(kPa) < 300.0
基底边缘最大压力设计值 78.2(kPa) < 1.2*300.0 抗滑安全系数: 1.864 > 1.300
抗倾覆安全系数: 27.676 > 1.600
[ 喷射混凝土面层计算 ]
[ 计算参数 ]
厚度： 100(mm)
混凝土强度等级: C20
配筋计算as: 15(mm)
水平配筋: d6@200
竖向配筋: d6@200
配筋计算as: 15
荷载分项系数: 1.200
[ 计算结果 ]
编号深度范围荷载值(kPa) 轴向 M(kN.m) As(mm^2) 实配As(mm^2) 1 0.00~ 2.30 0.1 x 0.019 306.4(构造) 335.1
y 0.004 306.4(构造) 335.1
2 2.30~ 3.50 14.0 x 0.74
3 306.4(构造) 335.1
y 0.743 306.4(构造) 335.1
3 3.50~ 4.70 45.0 x 2.387 306.4(构造) 335.1
y 2.387 306.4(构造) 335.1
4 4.70~ 5.50 26.2 x 0.472 306.4(构造) 335.1
y 1.222 306.4(构造) 335.1
2-2剖面挖深5.5m ZK44
----------------------------------------------------------------------
验算项目:
----------------------------------------------------------------------
[ 验算简图 ]
----------------------------------------------------------------------
[ 验算条件 ]
----------------------------------------------------------------------
[ 基本参数 ]
所依据的规程或方法：《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-99
基坑深度： 5.500(m)
基坑内地下水深度： 6.500(m)
基坑外地下水深度： 1.000(m)
基坑侧壁重要性系数： 1.000
土钉荷载分项系数： 1.250
土钉抗拉抗力分项系数： 1.300
整体滑动分项系数： 1.300
[ 坡线参数 ]
坡线段数 3
序号水平投影(m) 竖向投影(m) 倾角(°)
1 -0.000 4.200 90.0
2 2.000 0.000 0.0
3 1.560 1.300 39.8
[ 土层参数 ]
土层层数 5
序号土类型土层厚容重饱和容重粘聚力内摩擦角钉土摩阻力锚杆土摩阻力水土 (m) (kN/m^3) (kN/m^3) (kPa) (度) (kPa) (kPa)
1 素填土 1.930 18.0 18.0 10.0 10.0 15.0 15.0 合算
2 淤泥质土 2.500 17.4 17.4 6.4 5.4 15.0 15.0 合算
3 粘性土 1.600 18.8 18.8 22.
4 13.1 35.0 35.0 合算
4 淤泥质土 3.000 17.8 17.8 5.
5 5.1 20.0 20.0 合算
5 粘性土 5.000 19.1 19.1 23.7 13.
6 30.0 30.0 合算
[ 超载参数 ]
超载数 2
序号超载类型超载值(kN/m) 作用深度(m) 作用宽度(m) 距坑边线距离(m) 形式长度(m)
1 局部均布 5.000 0.000 2.000 0.040 条形
2 局部均布 20.000 0.000 20.000 2.040 条形
[ 土钉参数 ]
土钉道数 3
序号水平间距(m) 垂直间距(m) 入射角度(度) 钻孔直径(mm) 长度(m) 配筋
1 1.200 2.300 15.0 90 15.000 1D22
2 1.200 1.200 15.0 90 12.000 1D22
3 1.200 1.200 15.0 90 9.000 1D22
[ 花管参数 ]
基坑内侧花管排数 0
基坑内侧花管排数 1
序号横向间距(m) 纵向间距(m) 入射角度(度) 钻孔直径(mm) 长度(m) 发挥系数抗拉力(kN)
1 -3.260 0.700 90.0 50 8.000 1.000 50.0
[ 锚杆参数 ]
锚杆道数 0
[ 坑内土不加固 ]
[ 内部稳定验算条件 ]
考虑地下水作用的计算方法：总应力法
土钉拉力在滑面上产生的阻力的折减系数： 0.500
*******************************************************************
[ 验算结果 ]
*******************************************************************
[ 局部抗拉验算结果 ]
工况开挖深度破裂角土钉号土钉长度受拉荷载标准值抗拔承载力设计值抗拉承载力设计值满足系数
(m) (度) (m) Tjk(kN) Tuj(kN) Tuj(kN) 抗拔抗拉
1 2.600 49.4 0
2 3.800 48.9 1 15.000 28.4 72.9 147.
3 2.052 4.146
3 5.000 49.0 1 15.000 5.9 70.0 147.3 9.469 19.909 2 12.000 35.9 64.9 147.3 1.448 3.286
4 5.500 49.3 1 15.000 5.9 68.9 147.3 9.31
5 19.909
2 12.000 35.9 63.7 147.
3 1.422 3.286
3 9.000 38.7 51.5 147.3 1.36
4 3.04
5 [ 内部稳定验算结果 ]
工况号安全系数圆心坐标x(m) 圆心坐标y(m) 半径(m)
1 1.34
2 2.145 9.906 7.327
2 1.322 -0.428 3.321 1.677
3 1.33
4 -4.327 3.65
5 5.355
4 1.33
5 -6.198 17.583 18.643
[ 外部稳定计算参数 ]
所依据的规程：《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002
土钉墙计算宽度: 12.000(m)
墙后地面的倾角: 0.0(度)
墙背倾角: 90.0(度)
土与墙背的摩擦角: 10.0(度)
土与墙底的摩擦系数: 0.300
墙趾距坡脚的距离: 0.000(m)
墙底地基承载力: 300.0(kPa)
抗水平滑动安全系数： 1.300
抗倾覆安全系数： 1.600
[ 外部稳定计算结果 ]
重力: 581.8(kN)
重心坐标: ( 6.456, 2.965）
超载: 138.0(kN)
超载作用点x坐标: 8.496(m)
土压力: 6.0(kPa)
土压力作用点y坐标: 1.870(m)
基底平均压力设计值 60.1(kPa) < 300.0
基底边缘最大压力设计值 79.0(kPa) < 1.2*300.0
抗滑安全系数: 2.018 > 1.300
抗倾覆安全系数: 30.362 > 1.600 [ 喷射混凝土面层计算 ]
[ 计算参数 ]
厚度： 100(mm)
混凝土强度等级: C20
配筋计算as: 15(mm)
水平配筋: d6@200
竖向配筋: d6@200
配筋计算as: 15
荷载分项系数: 1.200
[ 计算结果 ]
编号深度范围荷载值(kPa) 轴向 M(kN.m) As(mm^2) 实配As(mm^2) 1 0.00~ 2.30 0.2 x 0.023 306.4(构造) 335.1
y 0.005 306.4(构造) 335.1
2 2.30~ 3.50 14.
3 x 0.758 306.4(构造) 335.1
y 0.758 306.4(构造) 335.1
3 3.50~ 4.70 37.2 x 1.970 306.4(构造) 335.1
y 1.970 306.4(构造) 335.1
4 4.70~ 5.50 26.7 x 0.480 306.4(构造) 335.1
y 1.242 306.4(构造) 335.1
3-3剖面(出土口) 挖深5.2m ZK30
---------------------------------------------------------------------- 验算项目:
---------------------------------------------------------------------- [ 验算简图 ]
---------------------------------------------------------------------- [ 验算条件 ]
---------------------------------------------------------------------- [ 基本参数 ]
所依据的规程或方法：《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-99
基坑深度： 5.200(m)
基坑内地下水深度： 6.200(m)
基坑外地下水深度： 1.000(m)
基坑侧壁重要性系数： 1.000
土钉荷载分项系数： 1.250
土钉抗拉抗力分项系数： 1.300
整体滑动分项系数： 1.300
[ 坡线参数 ]
坡线段数 1
序号水平投影(m) 竖向投影(m) 倾角(°)
1 -0.000 5.200 90.0 [ 土层参数 ]
土层层数 5
序号土类型土层厚容重饱和容重粘聚力内摩擦角钉土摩阻力锚杆土摩阻力水土
(m) (kN/m^3) (kN/m^3) (kPa) (度) (kPa) (kPa)
1 素填土 1.540 18.0 18.0 10.0 10.0 15.0 15.0 合算
2 淤泥质土 2.300 17.4 17.4 6.4 5.4 15.0 15.0 合算
3 粘性土 2.200 18.8 18.8 22.
4 13.1 35.0 35.0 合算
4 淤泥质土 3.000 17.8 17.8 5.
5 5.1 20.0 20.0 合算
5 粘性土 4.000 19.1 19.1 23.7 13.
6 30.0 30.0 合算
[ 超载参数 ]
超载数 1
序号超载类型超载值(kN/m) 作用深度(m) 作用宽度(m) 距坑边线距离(m) 形式长度(m) 1 满布均布 40.000
[ 土钉参数 ]
土钉道数 4
序号水平间距(m) 垂直间距(m) 入射角度(度) 钻孔直径(mm) 长度(m) 配筋
1 1.100 0.800 15.0 90 15.000 1D22
2 1.100 1.200 15.0 90 15.000 1D22
3 1.100 1.200 15.0 90 12.000 1D22
4 1.100 1.200 15.0 90 12.000 1D22
[ 花管参数 ]
基坑内侧花管排数 0
基坑内侧花管排数 1
序号横向间距(m) 纵向间距(m) 入射角度(度) 钻孔直径(mm) 长度(m) 发挥系数抗拉力(kN)
1 0.300 0.700 90.0 80 9.000 1.000 80.0
[ 锚杆参数 ]
锚杆道数 0
[ 坑内土不加固 ]
[ 内部稳定验算条件 ]
考虑地下水作用的计算方法：总应力法
土钉拉力在滑面上产生的阻力的折减系数： 0.500
*******************************************************************
[ 验算结果 ]
*******************************************************************
[ 局部抗拉验算结果 ]
工况开挖深度破裂角土钉号土钉长度受拉荷载标准值抗拔承载力设计值抗拉承载力设计值满足系数
(m) (度) (m) Tjk(kN) Tuj(kN) Tuj(kN) 抗拔抗拉
1 1.100 50.0 0
2 2.300 49.2 1 15.000 80.9 119.1 147.
3 1.178 1.457
3 3.500 48.7 1 15.000 32.3 113.2 147.3 2.805 3.648 2 15.000 68.2 97.
4 147.3 1.141 1.726 4 4.700 49.2 1 15.000 32.3 107.7 147.3 2.668 3.648
2 15.000 68.2 93.9 147.
3 1.301 1.726
3 12.000 93.
4 122.8 147.3 1.052 1.261
5 5.200 49.4 1 15.000 32.3 105.5 147.3 2.613 3.648
2 15.000 68.2 92.6 147.
3 1.385 1.726
3 12.000 63.
4 100.9 147.3 1.336 1.261
4 12.000 64.1 83.7 147.3 1.34
5 1.839 [ 内部稳定验算结果 ]
工况号安全系数圆心坐标x(m) 圆心坐标y(m) 半径(m)
1 1.333 -6.159 10.704 9.031
2 1.380 -0.417 4.449 1.604
3 1.381 -2.385 4.27
4 3.509
4 1.386 -7.281 6.374 9.355
5 1.390 -15.800 9.062 18.214
[ 外部稳定计算参数 ]
所依据的规程：《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002
土钉墙计算宽度: 12.000(m)
墙后地面的倾角: 0.0(度)
墙背倾角: 90.0(度)
土与墙背的摩擦角: 10.0(度)
土与墙底的摩擦系数: 0.300
墙趾距坡脚的距离: 0.000(m)
墙底地基承载力: 300.0(kPa)
抗水平滑动安全系数： 1.300
抗倾覆安全系数： 1.600
[ 外部稳定计算结果 ]
重力: 615.7(kN)
重心坐标: ( 6.000, 2.971）
超载: 480.0(kN) 超载作用点x坐标: 6.000(m)
土压力: 130.7(kPa)
土压力作用点y坐标: 1.768(m)
基底平均压力设计值 93.2(kPa) < 300.0
基底边缘最大压力设计值 102.1(kPa) < 1.2*300.0
抗滑安全系数: 1.547 > 1.300
抗倾覆安全系数: 19.511 > 1.600
[ 喷射混凝土面层计算 ]
[ 计算参数 ]
厚度： 100(mm)
混凝土强度等级: C20
配筋计算as: 15(mm)
水平配筋: d6@200
竖向配筋: d6@200
配筋计算as: 15
荷载分项系数: 1.200
[ 计算结果 ]
编号深度范围荷载值(kPa) 轴向 M(kN.m) As(mm^2) 实配As(mm^2) 1 0.00~ 0.80 19.7 x 0.390 306.4(构造) 335.1
y 0.819 306.4(构造) 335.1
2 0.80~ 2.00 41.4 x 2.205 306.4(构造) 335.1
y 1.806 306.4(构造) 335.1
3 2.00~ 3.20 71.6 x 3.820 306.4(构造) 335.1
y 3.129 306.4(构造) 335.1
4 3.20~ 4.40 66.7 x 3.55
5 306.4(构造) 335.1
y 2.912 306.4(构造) 335.1
5 4.40~ 5.20 52.5 x 1.038 306.4(构造) 335.1
y 2.177 306.4(构造) 335.1
4-4剖面挖深4.2~5.2m ZK14
----------------------------------------------------------------------
验算项目:
----------------------------------------------------------------------
[ 验算简图 ]
----------------------------------------------------------------------
[ 验算条件 ]
----------------------------------------------------------------------
[ 基本参数 ]
所依据的规程或方法：《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-99
基坑深度： 5.200(m)
基坑内地下水深度： 6.200(m)
基坑外地下水深度： 1.000(m)
基坑侧壁重要性系数： 1.000
土钉荷载分项系数： 1.250
土钉抗拉抗力分项系数： 1.300
整体滑动分项系数： 1.300
[ 坡线参数 ]
坡线段数 1
序号水平投影(m) 竖向投影(m) 倾角(°)
1 -0.000 5.200 90.0
[ 土层参数 ]
土层层数 5
序号土类型土层厚容重饱和容重粘聚力内摩擦角钉土摩阻力锚杆土摩阻力水土 (m) (kN/m^3) (kN/m^3) (kPa) (度) (kPa) (kPa) 1 素填土 2.240 18.0 18.0 10.0 10.0 15.0 15.0 合算
2 淤泥质土 4.100 17.4 17.4 6.4 5.4 15.0 15.0 合算
3 粘性土 2.800 18.8 18.8 22.
4 13.1 35.0 35.0 合算
4 淤泥质土 1.900 17.8 17.8 5.
5 5.1 20.0 20.0 合算
5 粘性土 2.000 19.1 19.1 23.7 13.
6 30.0 30.0 合算
[ 超载参数 ]
超载数 2
序号超载类型超载值(kN/m) 作用深度(m) 作用宽度(m) 距坑边线距离(m) 形式长度(m)
1 局部均布 5.000 0.000 2.000 0.000 条形
2 局部均布 20.000 0.000 20.000 2.000 条形
[ 土钉参数 ]
土钉道数 4
序号水平间距(m) 垂直间距(m) 入射角度(度) 钻孔直径(mm) 长度(m) 配筋
1 1.100 0.800 15.0 90 15.000 1D22
2 1.100 1.200 15.0 90 15.000 1D22
3 1.100 1.200 20.0 90 12.000 1D22
4 1.100 1.200 20.0 90 9.000 1D22
[ 花管参数 ]
基坑内侧花管排数 0
基坑内侧花管排数 1
序号横向间距(m) 纵向间距(m) 入射角度(度) 钻孔直径(mm) 长度(m) 发挥系数抗拉力(kN)
1 0.300 0.700 90.0 50 9.000 1.000 50.0
[ 锚杆参数 ]
锚杆道数 0
[ 坑内土不加固 ]
[ 内部稳定验算条件 ]
考虑地下水作用的计算方法：总应力法
土钉拉力在滑面上产生的阻力的折减系数： 0.500
*******************************************************************
[ 验算结果 ]
*******************************************************************
[ 局部抗拉验算结果 ]
工况开挖深度破裂角土钉号土钉长度受拉荷载标准值抗拔承载力设计值抗拉承载力设计值满足系数
(m) (度) (m) Tjk(kN) Tuj(kN) Tuj(kN) 抗拔抗拉
1 1.100 50.0 0
2 2.300 49.9 1 15.000 15.5 75.8 147.
3 3.905 7.590
3 3.500 49.2 1 15.000 0.9 70.9 147.3 63.959 132.851 2 15.000 27.8 75.6 147.3 2.176 4.236
4 4.700 48.8 1 15.000 0.9 66.0 147.3 59.533 132.851
2 15.000 27.8 70.8 147.
3 2.036 4.236
3 12.000 59.3 95.9 147.3 1.306 1.699 5 5.200 48.7 1 15.000 0.9 63.9 147.3 57.685 132.851
2 15.000 27.8 68.7 147.
3 1.978 4.236
3 12.000 59.3 93.6 147.3 1.380 1.699
4 9.000 54.
5 84.0 147.3 1.342 1.827 [ 内部稳定验算结果 ]
工况号安全系数圆心坐标x(m) 圆心坐标y(m) 半径(m)
1 1.716 -5.420 10.031 8.034
2 1.560 -0.417 4.449 1.604
3 1.391 -2.385 4.27
4 3.509
4 1.340 -7.281 6.374 9.355
5 1.334 -15.800 9.062 18.214
[ 外部稳定计算参数 ]
所依据的规程：《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002
土钉墙计算宽度: 12.000(m)
墙后地面的倾角: 0.0(度)
墙背倾角: 90.0(度)
土与墙背的摩擦角: 10.0(度)
土与墙底的摩擦系数: 0.300
墙趾距坡脚的距离: 0.000(m)
墙底地基承载力: 300.0(kPa)
抗水平滑动安全系数： 1.300
抗倾覆安全系数： 1.600
[ 外部稳定计算结果 ]
重力: 597.9(kN)
重心坐标: ( 6.000, 3.061）
超载: 210.0(kN)
超载作用点x坐标: 6.714(m)
土压力: 24.1(kPa)
土压力作用点y坐标: 1.768(m) 基底平均压力设计值 67.7(kPa) < 300.0
基底边缘最大压力设计值 68.1(kPa) < 1.2*300.0
抗滑安全系数: 2.176 > 1.300
抗倾覆安全系数: 30.521 > 1.600
[ 喷射混凝土面层计算 ]
[ 计算参数 ]
厚度： 100(mm)
混凝土强度等级: C20
配筋计算as: 15(mm)
水平配筋: d6@200
竖向配筋: d6@200
配筋计算as: 15
荷载分项系数: 1.200
[ 计算结果 ]
编号深度范围荷载值(kPa) 轴向 M(kN.m) As(mm^2) 实配As(mm^2) 1 0.00~ 0.80 0.0 x 0.000 306.4(构造) 335.1
y 0.000 306.4(构造) 335.1
2 0.80~ 2.00 5.8 x 0.307 306.4(构造) 335.1
y 0.252 306.4(构造) 335.1
3 2.00~ 3.20 46.0 x 2.452 306.4(构造) 335.1
y 2.009 306.4(构造) 335.1
4 3.20~ 4.40 69.6 x 3.712 306.4(构造) 335.1
y 3.041 306.4(构造) 335.1
5 4.40~ 5.20 86.9 x 1.718 306.4(构造) 335.1
y 3.604 306.4(构造) 335.1
5-5剖面挖深4.2m ZK3
---------------------------------------------------------------------- 验算项目:
---------------------------------------------------------------------- [ 验算简图 ]
---------------------------------------------------------------------- [ 验算条件 ]
---------------------------------------------------------------------- [ 基本参数 ]
所依据的规程或方法：《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-99
基坑深度： 4.200(m)
基坑内地下水深度： 5.200(m)
基坑外地下水深度： 1.000(m)
基坑侧壁重要性系数： 1.000
土钉荷载分项系数： 1.250
土钉抗拉抗力分项系数： 1.300
整体滑动分项系数： 1.300
[ 坡线参数 ]
坡线段数 1
序号水平投影(m) 竖向投影(m) 倾角(°)
1 -0.000 4.200 90.0
[ 土层参数 ] 土层层数 5
序号土类型土层厚容重饱和容重粘聚力内摩擦角钉土摩阻力锚杆土摩阻力水土
(m) (kN/m^3) (kN/m^3) (kPa) (度) (kPa) (kPa)
1 素填土 1.580 18.0 18.0 10.0 10.0 15.0 15.0 合算
2 淤泥质土 2.300 17.4 17.4 6.4 5.4 15.0 15.0 合算
3 粘性土 1.500 18.8 18.8 22.
4 13.1 35.0 35.0 合算
4 淤泥质土 4.300 17.8 17.8 5.
5 5.1 20.0 20.0 合算
5 粘性土 1.700 19.1 19.1 23.7 13.
6 30.0 30.0 合算
[ 超载参数 ]
超载数 1
序号超载类型超载值(kN/m) 作用深度(m) 作用宽度(m) 距坑边线距离(m) 形式长度(m) 1 满布均布 40.000
[ 土钉参数 ]
土钉道数 3
序号水平间距(m) 垂直间距(m) 入射角度(度) 钻孔直径(mm) 长度(m) 配筋
1 1.100 1.000 15.0 90 15.000 1D22
2 1.100 1.200 15.0 90 12.000 1D22
3 1.100 1.200 15.0 90 12.000 1D22
[ 花管参数 ]
基坑内侧花管排数 0
基坑内侧花管排数 1
序号横向间距(m) 纵向间距(m) 入射角度(度) 钻孔直径(mm) 长度(m) 发挥系数抗拉力(kN)
1 0.300 0.700 90.0 80 8.000 1.000 80.0
[ 锚杆参数 ]
锚杆道数 0
[ 坑内土不加固 ]
[ 内部稳定验算条件 ]
考虑地下水作用的计算方法：总应力法
土钉拉力在滑面上产生的阻力的折减系数： 0.500
*******************************************************************
[ 验算结果 ]
*******************************************************************
[ 局部抗拉验算结果 ]
工况开挖深度破裂角土钉号土钉长度受拉荷载标准值抗拔承载力设计值抗拉承载力设计值满足系数
(m) (度) (m) Tjk(kN) Tuj(kN) Tuj(kN) 抗拔抗拉
1 1.300 50.0 0
2 2.500 49.2 1 15.000 92.
3 124.5 147.3 1.079 1.276
3 3.700 48.7 1 15.000 39.2 118.6 147.3 2.419 3.00
4 2 12.000 73.7 99.2 147.3 1.376 1.598 4 4.200 48.9 1 15.000 39.2 116.3 147.3 2.372 3.004
2 12.000 73.7 97.2 147.
3 1.355 1.598
3 12.000 70.2 94.
4 147.3 1.372 1.67
5 [ 内部稳定验算结果 ]
工况号安全系数圆心坐标x(m) 圆心坐标y(m) 半径(m)
1 1.303 -7.426 9.647 10.034
2 1.31
3 -0.428 3.321 1.677
3 1.337 -13.015 6.003 14.131
4 1.362 -12.543 8.549 15.179
[ 外部稳定计算参数 ]
所依据的规程：《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002
土钉墙计算宽度: 12.000(m)
墙后地面的倾角: 0.0(度)
墙背倾角: 90.0(度)
土与墙背的摩擦角: 10.0(度)
土与墙底的摩擦系数: 0.300
墙趾距坡脚的距离: 0.000(m)
墙底地基承载力: 300.0(kPa)
抗水平滑动安全系数： 1.300
抗倾覆安全系数： 1.600
[ 外部稳定计算结果 ]
重力: 509.7(kN)
重心坐标: ( 6.000, 2.485）
超载: 480.0(kN)
超载作用点x坐标: 6.000(m)
土压力: 115.9(kPa)
土压力作用点y坐标: 1.428(m)
基底平均压力设计值 84.2(kPa) < 300.0
基底边缘最大压力设计值 88.2(kPa) < 1.2*300.0
抗滑安全系数: 1.833 > 1.300
抗倾覆安全系数: 28.411 > 1.600 [ 喷射混凝土面层计算 ]
[ 计算参数 ]
厚度： 100(mm)
混凝土强度等级: C20
配筋计算as: 15(mm)
水平配筋: d6@200
竖向配筋: d6@200
配筋计算as: 15
荷载分项系数: 1.200
[ 计算结果 ]
编号深度范围荷载值(kPa) 轴向 M(kN.m) As(mm^2) 实配As(mm^2) 1 0.00~ 1.00 21.3 x 0.766 306.4(构造) 335.1
y 0.952 306.4(构造) 335.1
2 1.00~ 2.20 46.8 x 2.494 306.4(构造) 335.1
y 2.043 306.4(构造) 335.1
3 2.20~ 3.40 75.1 x 4.005 306.4(构造) 335.1
y 3.281 306.4(构造) 335.1
4 3.40~ 4.20 70.4 x 1.393 306.4(构造) 335.1
y 2.922 306.4(构造) 335.1
6-6剖面挖深4.2m ZK1
----------------------------------------------------------------------
验算项目:
----------------------------------------------------------------------
[ 验算简图 ]
----------------------------------------------------------------------
[ 验算条件 ]
----------------------------------------------------------------------
[ 基本参数 ]
所依据的规程或方法：《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-99
基坑深度： 4.200(m)
基坑内地下水深度： 5.200(m)
基坑外地下水深度： 1.000(m)
基坑侧壁重要性系数： 1.000
土钉荷载分项系数： 1.250
土钉抗拉抗力分项系数： 1.300
整体滑动分项系数： 1.300
[ 坡线参数 ]
坡线段数 1
序号水平投影(m) 竖向投影(m) 倾角(°)
1 -0.000 4.200 90.0
[ 土层参数 ]
土层层数 5
序号土类型土层厚容重饱和容重粘聚力内摩擦角钉土摩阻力锚杆土摩阻力水土 (m) (kN/m^3) (kN/m^3) (kPa) (度) (kPa) (kPa)
1 素填土 1.680 18.0 18.0 10.0 10.0 15.0 15.0 合算
2 淤泥质土 2.900 17.4 17.4 6.4 5.4 15.0 15.0 合算
3 粘性土 2.400 18.8 18.8 22.
4 13.1 35.0 35.0 合算
4 淤泥质土 3.400 17.8 17.8 5.
5 5.1 20.0 20.0 合算
5 粘性土 2.000 19.1 19.1 23.7 13.
6 30.0 30.0 合算
[ 超载参数 ]
超载数 2
序号超载类型超载值(kN/m) 作用深度(m) 作用宽度(m) 距坑边线距离(m) 形式长度(m)
1 局部均布 5.000 0.000 2.000 0.000 条形
2 局部均布 20.000 0.000 20.000 2.000 条形
[ 土钉参数 ]
土钉道数 3
序号水平间距(m) 垂直间距(m) 入射角度(度) 钻孔直径(mm) 长度(m) 配筋
1 1.200 1.000 20.0 90 15.000 1D22
2 1.200 1.200 20.0 90 12.000 1D22
3 1.200 1.200 20.0 90 9.000 1D22
[ 花管参数 ]
基坑内侧花管排数 0
基坑内侧花管排数 1
序号横向间距(m) 纵向间距(m) 入射角度(度) 钻孔直径(mm) 长度(m) 发挥系数抗拉力(kN)
1 0.300 0.700 90.0 50 8.000 1.000 50.0
[ 锚杆参数 ]
锚杆道数 0
[ 坑内土不加固 ]
[ 内部稳定验算条件 ]
考虑地下水作用的计算方法：总应力法
土钉拉力在滑面上产生的阻力的折减系数： 0.500
*******************************************************************
[ 验算结果 ]
*******************************************************************
[ 局部抗拉验算结果 ]
工况开挖深度破裂角土钉号土钉长度受拉荷载标准值抗拔承载力设计值抗拉承载力设计值满足系数 (m) (度) (m) Tjk(kN) Tuj(kN) Tuj(kN) 抗拔抗拉
1 1.300 50.0 0
2 2.500 49.2 1 15.000 33.7 108.7 147.
3 2.581 3.496
3 3.700 48.7 1 15.000 2.5 104.0 147.3 33.796 47.838 2 12.000 47.0 96.0 147.3 1.63
4 2.506 4 4.200 48.6 1 15.000 2.
5 102.1 147.3 33.158 47.838
2 12.000 47.0 94.1 147.
3 1.601 2.506
3 9.000 66.5 86.1 147.3 1.336 1.772 [ 内部稳定验算结果 ]
工况号安全系数圆心坐标x(m) 圆心坐标y(m) 半径(m)
1 1.506 -5.048 7.818 7.048
2 1.379 -1.357 3.69
3 2.411
3 1.341 -5.292 3.915 6.299
4 1.38
5 -9.834 7.259 12.223
[ 外部稳定计算参数 ]
所依据的规程：《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002
土钉墙计算宽度: 12.000(m)
墙后地面的倾角: 0.0(度)
墙背倾角: 90.0(度)
土与墙背的摩擦角: 10.0(度)
土与墙底的摩擦系数: 0.300
墙趾距坡脚的距离: 0.000(m)
墙底地基承载力: 300.0(kPa)
抗水平滑动安全系数： 1.300
抗倾覆安全系数： 1.600
[ 外部稳定计算结果 ]
重力: 505.1(kN)
重心坐标: ( 6.000, 2.510）
超载: 210.0(kN)
超载作用点x坐标: 6.714(m)
土压力: 9.3(kPa)
土压力作用点y坐标: 1.428(m)
基底平均压力设计值 59.7(kPa) < 300.0
基底边缘最大压力设计值 63.6(kPa) < 1.2*300.0
抗滑安全系数: 3.561 > 1.300
抗倾覆安全系数: 65.918 > 1.600
[ 喷射混凝土面层计算 ] [ 计算参数 ]
厚度： 100(mm)
混凝土强度等级: C20
配筋计算as: 15(mm)
水平配筋: d6@200
竖向配筋: d6@200
配筋计算as: 15
荷载分项系数: 1.200
[ 计算结果 ]
编号深度范围荷载值(kPa) 轴向 M(kN.m) As(mm^2) 实配As(mm^2) 1 0.00~ 1.00 0.0 x 0.000 306.4(构造) 335.1
y 0.000 306.4(构造) 335.1
2 1.00~ 2.20 15.5 x 0.82
3 306.4(构造) 335.1
y 0.823 306.4(构造) 335.1
3 2.20~ 3.40 52.0 x 2.755 306.4(构造) 335.1
y 2.755 306.4(构造) 335.1
4 3.40~ 4.20 69.3 x 1.247 306.4(构造) 335.1
y 3.226 306.4(构造) 335.
7-7剖面挖深4.2m ZK2
----------------------------------------------------------------------
验算项目:
----------------------------------------------------------------------
[ 验算简图 ]
----------------------------------------------------------------------
[ 验算条件 ]
----------------------------------------------------------------------
[ 基本参数 ]
所依据的规程或方法：《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-99
基坑深度： 4.200(m)
基坑内地下水深度： 5.200(m)
基坑外地下水深度： 1.000(m)
基坑侧壁重要性系数： 1.000
土钉荷载分项系数： 1.250
土钉抗拉抗力分项系数： 1.300
整体滑动分项系数： 1.300
[ 坡线参数 ]
坡线段数 1
序号水平投影(m) 竖向投影(m) 倾角(°)
1 -0.000 4.200 90.0
[ 土层参数 ]
土层层数 5
序号土类型土层厚容重饱和容重粘聚力内摩擦角钉土摩阻力锚杆土摩阻力水土 (m) (kN/m^3) (kN/m^3) (kPa) (度) (kPa) (kPa) 1 素填土 1.600 18.0 18.0 10.0 10.0 15.0 15.0 合算
2 淤泥质土 3.700 17.4 17.4 6.4 5.4 15.0 15.0 合算
3 粘性土 1.700 18.8 18.8 22.
4 13.1 35.0 35.0 合算
4 淤泥质土 3.300 17.8 17.8 5.
5 5.1 20.0 20.0 合算
5 粘性土 2.000 19.1 19.1 23.7 13.
6 30.0 30.0 合算
[ 超载参数 ]
超载数 2
序号超载类型超载值(kN/m) 作用深度(m) 作用宽度(m) 距坑边线距离(m) 形式长度(m)
1 局部均布 5.000 0.000 2.000 0.000 条形
2 局部均布 20.000 0.000 20.000 2.000 条形
[ 土钉参数 ]
土钉道数 3
序号水平间距(m) 垂直间距(m) 入射角度(度) 钻孔直径(mm) 长度(m) 配筋
1 1.000 1.000 15.0 90 14.000 1D22
2 1.000 1.200 15.0 90 12.000 1D22
3 1.000 1.200 15.0 90 9.000 1D22
[ 花管参数 ]
基坑内侧花管排数 0
基坑内侧花管排数 1
序号横向间距(m) 纵向间距(m) 入射角度(度) 钻孔直径(mm) 长度(m) 发挥系数抗拉力(kN)
1 0.300 0.700 90.0 80 8.000 1.000 80.0
[ 锚杆参数 ]
锚杆道数 0
[ 坑内土不加固 ]
[ 内部稳定验算条件 ]
考虑地下水作用的计算方法：总应力法
土钉拉力在滑面上产生的阻力的折减系数： 0.500
*******************************************************************
[ 验算结果 ]
*******************************************************************
[ 局部抗拉验算结果 ]
工况开挖深度破裂角土钉号土钉长度受拉荷载标准值抗拔承载力设计值抗拉承载力设计值满足系数
(m) (度) (m) Tjk(kN) Tuj(kN) Tuj(kN) 抗拔抗拉
1 1.300 50.0 0
2 2.500 49.2 1 14.000 28.
3 74.9 147.3 2.120 4.169
3 3.700 48.7 1 14.000 2.0 69.7 147.3 27.916 59.008 2 12.000 39.0 63.
4 147.3 1.499 3.018 4 4.200 48.6 1 14.000 2.0 67.
5 147.3 27.042 59.008
2 12.000 39.0 61.2 147.
3 1.45
4 3.018
3 9.000 46.3 61.6 147.3 1.36
4 2.54
5 [ 内部稳定验算结果 ]
工况号安全系数圆心坐标x(m) 圆心坐标y(m) 半径(m)
1 1.575 -5.841 8.428 8.042
2 1.37
3 -0.428 3.321 1.677
3 1.330 -0.465 2.611 2.162
4 1.358 -0.127 3.262 3.265
[ 外部稳定计算参数 ]
所依据的规程：《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002
土钉墙计算宽度: 10.000(m)
墙后地面的倾角: 0.0(度)
墙背倾角: 90.0(度)
土与墙背的摩擦角: 10.0(度)
土与墙底的摩擦系数: 0.300
墙趾距坡脚的距离: 0.000(m)
墙底地基承载力: 250.0(kPa)
抗水平滑动安全系数： 1.300
抗倾覆安全系数： 1.600
[ 外部稳定计算结果 ]
重力: 420.4(kN)
重心坐标: ( 5.000, 2.510）
超载: 170.0(kN)
超载作用点x坐标: 5.706(m)
土压力: 9.8(kPa)
土压力作用点y坐标: 1.428(m)
基底平均压力设计值 59.2(kPa) < 250.0
基底边缘最大压力设计值 62.8(kPa) < 1.2*250.0
抗滑安全系数: 2.919 > 1.300
抗倾覆安全系数: 45.203 > 1.600 [ 喷射混凝土面层计算 ]
[ 计算参数 ]
厚度： 100(mm)
混凝土强度等级: C20
配筋计算as: 15(mm)
水平配筋: d6@200
竖向配筋: d6@200
配筋计算as: 15
荷载分项系数: 1.200
[ 计算结果 ]
编号深度范围荷载值(kPa) 轴向 M(kN.m) As(mm^2) 实配As(mm^2) 1 0.00~ 1.00 0.0 x 0.000 235.7(构造) 335.1
y 0.000 235.7(构造) 335.1
2 1.00~ 2.20 16.
3 x 0.853 235.7(构造) 335.1
y 0.559 235.7(构造) 335.1
3 2.20~ 3.40 51.9 x 2.722 235.7(构造) 335.1
y 1.783 235.7(构造) 335.1
4 3.40~ 4.20 69.2 x 1.480 235.7(构造) 335.1
y 2.481 235.7(构造) 335.1
8-8剖面挖深5.2m ZK8
----------------------------------------------------------------------
验算项目:
----------------------------------------------------------------------
[ 验算简图 ]
----------------------------------------------------------------------
[ 验算条件 ]
----------------------------------------------------------------------
[ 基本参数 ]
所依据的规程或方法：《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-99
基坑深度： 5.200(m)
基坑内地下水深度： 6.200(m)
基坑外地下水深度： 1.000(m)
基坑侧壁重要性系数： 1.000
土钉荷载分项系数： 1.250
土钉抗拉抗力分项系数： 1.300
整体滑动分项系数： 1.300
[ 坡线参数 ]
坡线段数 1
序号水平投影(m) 竖向投影(m) 倾角(°)
1 -0.000 5.200 90.0
[ 土层参数 ]
土层层数 5
序号土类型土层厚容重饱和容重粘聚力内摩擦角钉土摩阻力锚杆土摩阻力水土 (m) (kN/m^3) (kN/m^3) (kPa) (度) (kPa) (kPa)
1 素填土 1.700 18.0 18.0 10.0 10.0 15.0 15.0 合算
2 淤泥质土 3.700 17.4 17.4 6.4 5.4 15.0 15.0 合算
3 粘性土 3.300 18.8 18.8 22.
4 13.1 35.0 35.0 合算
4 淤泥质土 1.700 17.8 17.8 5.
5 5.1 20.0 20.0 合算
5 粘性土 2.000 19.1 19.1 23.7 13.
6 30.0 30.0 合算
[ 超载参数 ]
超载数 2
序号超载类型超载值(kN/m) 作用深度(m) 作用宽度(m) 距坑边线距离(m) 形式长度(m)
1 局部均布 5.000 0.000 2.000 0.000 条形
2 局部均布 20.000 0.000 20.000 2.000 条形
[ 土钉参数 ]
土钉道数 4
序号水平间距(m) 垂直间距(m) 入射角度(度) 钻孔直径(mm) 长度(m) 配筋
1 1.200 0.800 20.0 90 15.000 1D22
2 1.200 1.200 20.0 90 15.000 1D22
3 1.200 1.200 20.0 90 12.000 1D22
4 1.200 1.200 20.0 90 9.000 1D22
[ 花管参数 ]
基坑内侧花管排数 0
基坑内侧花管排数 1
序号横向间距(m) 纵向间距(m) 入射角度(度) 钻孔直径(mm) 长度(m) 发挥系数抗拉力(kN)
1 0.300 0.700 90.0 50 9.000 1.000 50.0
[ 锚杆参数 ]
锚杆道数 0
[ 坑内土不加固 ]
[ 内部稳定验算条件 ]
考虑地下水作用的计算方法：总应力法
土钉拉力在滑面上产生的阻力的折减系数： 0.500
*******************************************************************
[ 验算结果 ]
*******************************************************************
[ 局部抗拉验算结果 ]
工况开挖深度破裂角土钉号土钉长度受拉荷载标准值抗拔承载力设计值抗拉承载力设计值满足系数
(m) (度) (m) Tjk(kN) Tuj(kN) Tuj(kN) 抗拔抗拉
1 1.300 50.0 0
2 2.500 49.
3 1 15.000 33.7 74.8 147.3 1.776 3.495
3 3.700 48.8 1 15.000 1.0 70.8 147.3 56.928 118.473 2 15.000 37.8 96.8 147.3 2.049 3.118
4 5.200 48.
5 1 15.000 1.0 65.
6 147.3 52.809 118.473
2 15.000 37.8 91.7 147.
3 1.942 3.118
3 12.000 64.
4 84.8 147.3 1.354 1.830
5 5.200 48.5 1 15.000 1.0 65.
6 147.3 52.809 118.473
2 15.000 37.8 91.7 147.
3 1.942 3.118
3 12.000 64.
4 84.8 147.3 1.354 1.830
4 9.000 68.9 87.9 147.3 1.321 1.710 [ 内部稳定验算结果 ]
工况号安全系数圆心坐标x(m) 圆心坐标y(m) 半径(m)
1 1.534 -5.048 8.818 7.048
2 1.358 -1.357 4.69
3 2.411
3 1.318 -2.396 4.133 3.560
4 1.314 -10.200 6.908 12.319
5 1.321 -18.600 10.139 21.184
[ 外部稳定计算参数 ]
所依据的规程：《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002
土钉墙计算宽度: 10.000(m)
墙后地面的倾角: 0.0(度)
墙背倾角: 90.0(度)
土与墙背的摩擦角: 10.0(度)
土与墙底的摩擦系数: 0.300
墙趾距坡脚的距离: 0.000(m)
墙底地基承载力: 300.0(kPa)
抗水平滑动安全系数： 1.300
抗倾覆安全系数： 1.600
[ 外部稳定计算结果 ]
重力: 495.0(kN)
重心坐标: ( 5.000, 3.060）
超载: 170.0(kN)
超载作用点x坐标: 5.706(m)
土压力: 27.5(kPa)
土压力作用点y坐标: 1.768(m)
基底平均压力设计值 67.0(kPa) < 300.0 基底边缘最大压力设计值 68.6(kPa) < 1.2*300.0
抗滑安全系数: 1.743 > 1.300
抗倾覆安全系数: 20.392 > 1.600
[ 喷射混凝土面层计算 ]
[ 计算参数 ]
厚度： 100(mm)
混凝土强度等级: C20
配筋计算as: 15(mm)
水平配筋: d6@200
竖向配筋: d6@200
配筋计算as: 15
荷载分项系数: 1.200
[ 计算结果 ]
编号深度范围荷载值(kPa) 轴向 M(kN.m) As(mm^2) 实配As(mm^2) 1 0.00~ 0.80 0.0 x 0.000 235.7(构造) 335.1
y 0.000 235.7(构造) 335.1
2 0.80~ 2.00 8.7 x 0.461 235.7(构造) 335.1
y 0.461 235.7(构造) 335.1
3 2.00~ 3.20 48.5 x 2.573 235.7(构造) 335.1
y 2.573 235.7(构造) 335.1
4 3.20~ 4.40 69.3 x 3.672 235.7(构造) 335.1
y 3.672 235.7(构造) 335.1
5 4.40~ 5.20 86.
6 x 1.559 235.7(构造) 335.1
y 4.032 235.7(构造) 335.1
基坑支护设计计算 1基坑支护设计的主要内容 2设计计算 根据地质条件的土层参数如图所示，根据设计要求，基坑开挖深度暂定为9m,按规范设定桩长为16.8m ，桩直径设定为0.8m ，嵌固深度站定为7.8m,插入全风化岩3.0m 。 2.1水平荷载的计算 按照超载作用下水土压力计算的方法，根据朗肯土压力计算理论计算土的侧向压力，计算时不考虑支护桩与土体的摩擦作用。地下水以上的土体不考虑水的作用，地下水以下的土层根据土层的性质差异需考虑地下水的作用。 土层水平荷载计算依据《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-99 1.计算依据和计算公式 主动土压力系数：) 2 45(tan 2i ai K ?-=ο 被动土压力系数：) 2 45(tan 2i pi K ?+?= (1)支护结构水平荷载标准值e ajk 按下列规定计算： 1）对于碎石土及沙土： a)当计算点深度位于地下水位以上时： ai ik ai ajk ajk K C K e 2-=σ b)当计算点深度位于地下水位以下时： w ai wa wa j wa j ai ik ai ajk ajk K h m h z K C K e γησ])()[(2---+-= 式中ai K —第i 层土的主动土压力系数；
ajk σ—作用于深度z j 处的竖向应力标准值； C ik —三轴实验确定的第i 层土固结不排水（快）剪粘聚 力标准值； z j —计算点深度； m j —计算参数,当h z j π时，取z j ,当h z j ≥时，取h ； h wa —基坑外侧水位深度； wa η—计算系数，当h h wa ≤时，取1，当h h wa φ时，取零； w γ—水的重度。 2）对于粉土及粘性土： ai ik ai ajk ajk K C K e 2-=σ （2）基坑外侧竖向应力标准值ajk σ按下列规定计算： ok rk ajk σσσ+= （3）计算点深度z j 处自重应力竖向应力rk σ 1）计算点位于基坑开挖面以上时： j mj rk z γσ= 式中mj γ—深度z j 以上土的加权平均天然重度。 2）计算点位于基坑开挖面以上时： h mh rk γσ= 式中mh γ—开挖面以上土的加权平均天然重度。 （4）第i 层土的主动土压力系数K ai 应按下式计算 )245(tan 2ik ai K ?- =ο 式中ik ?—三轴实验确定的第i 层土固结不排水（快）剪摩擦角标准值。
钢板桩基坑支护计算书
一、结构计算依据 1、国家现行的建筑结构设计规范、规程行业标准以及广东省建筑行 业强制性标准规范、规程。 2、提供的地质勘察报告。 3、工程性质为管线构筑物，管道埋深4.8~4.7米。 4、本工程设计，抗震设防烈度为六度。 5、管顶地面荷载取值为：城-A级。 6、本工程地下水位最小埋深为2.0m。 7、本工程基坑计算采用理正深基坑支护结构计算软件。
（1）内支撑计算 内支撑采用25H 型钢 A=92.18cm 2 i x =10.8cm i y =6.29cm Ix=10800cm 4 Iy=3650cm 4 Wx=864cm 3 ][126.11529 .6725][13.678 .10725λλλλ=== <===y y x i l i l x 查得464 .0768.0==y x ?? 内支撑N=468.80kN ，考虑自重作用，M x =8.04N ·m MPa f A N fy y 215][6.1091018.92464.01080.4682 3 =<=???=?=? MPa f Wx Mx A N fx x 215][05.58107.1361004.810117768.01080.4684 6 23=<=??+???=+?=? （2）围檩计算 取第二道围檩计算，按2跨连续梁计算，采用30H 型钢 A=94.5cm 2 i x =13.1cm i y =7.49cm Ix=20500cm 4 Iy=6750cm 4 Wx=1370cm 3 [ 计算结果 ] 挡土侧支座负弯距为：M max =0.85×243.3kN ·m=206.8kN ·m ，跨中弯矩为M max =183.4kN ·m 支座处： MPa cm m kN Wx M 9.15013708.206max 13 =?==σ，考虑钢板桩结构自身的抗弯作用，可满足安全要求。 跨中：][87.13313704.183max 23 σσ<=?== MPa cm m kN Wx M
浅谈双排灌注桩深基坑支护结构计算 摘要：深基坑双排灌注桩支护是在单排悬臂桩支护技术基础上新开发的一项技术。它仍属于悬臂式支护结构类型。工程实践证明：在稳定性较好的一般粘性土和砂土层中采用这种支护型式，与单排悬臂桩相比具有刚度大、位移小、支护高度大、节约投资等特点。 关键词：基坑支护；土压力；内力计算 0前言 单排悬臂桩支护已有较成熟的设计计算方法，而双排桩支护结构的设计计算则还处于研讨中，本文中依据作者近年来的工程施工设计实践经验，提出一套设计分析方法，供类似工程参考。 1 双排桩支护的受力特性 双排桩支护型式简单，前后排桩按一定排距布置成三角形或矩形平面，桩顶用现浇钢筋混凝土连梁或板连接起来，形成桩脚嵌固的刚架型式。它虽属于悬臂支护型式，但受力机理与单排悬臂桩有本质的区别。即桩间土对双排桩有土压力作用，而且作用力的大小与桩的排距大小有关，故双排桩支护结构可看成前后排桩都受到大小不等土压力作用的平面刚架。把土视为弹性体，并取矩形平面单元，把桩视为梁单元，利用有限元法分析得后排桩失去挡土作用的距离b max 为： 式中：h—桩的挡土高度；t—桩的理论埋深；μ—土 的波松比，μ≤0.5； 偏保守地取μ=0.5，t=0.2h代入式(1)得：b max≈1.6 h；同理，经分析得：后排桩受力超过前排桩的临界点满足： 因此，可将双排桩土压力分布大致分为三种情况： (1)当b ≤.125h时，后排桩承受全部土压力，前排桩通过横梁受到桩顶推力；双排桩土压力分布如图1(a)；按库仑强度理论，图1中滑楔与水平面夹角为45°+ 。 (2)当1.6h>b>0.125h时，前、后排桩同时受到土压力作用，横梁可能受
桩 锚 设 计 计 算 书 一、计算原理 1.1 土压力计算 土压力采用库仑理论计算 1.1.1 主动土压力系数 ()2 sin sin cos cos ??????? ?++=φδφδφa K 1.1.2 被动土压力系数 ()2 sin sin cos cos ??? ?????+-=φδφδφp K 1.1.3 主动土压力强度 a a ajk K C hK e 2-=γ 1.1.4 被动土压力强度 p p pjk K C hK e 2+=γ 1.2 桩锚设计计算 1.2.1单排锚杆嵌固深度按照下式设计计算： 02.1)(011≥-++∑∑ai a d T c pj p E h h h T E h γ 式中，h p 为合力∑E pj 作用点至桩底的距离，∑E pj 为桩底以上基坑内侧各土层水平抗力 标准值的合力之和，T c1为锚杆拉力，h T1为锚杆至基坑底面距离，h d 为桩身嵌固深度， γ0为基坑侧壁重要性系数，h a 为合力∑E ai 作用点至桩底的距离，∑E ai 为桩底以上基坑外侧各土层水平荷载标准值的合力之和。 1.2.2 多排锚杆采用分段等值梁法设计计算，对每一段开挖，将该段状上的上部支点 和插入段弯矩零点之间的桩作为简支梁进行计算，上一段梁中计算出的支点反力假定不变，作为外力来计算下一段梁中的支点反力，该设计方法考虑了实际施工情况。 1.3 配筋计算公式为：钢筋笼配筋采用圆形截面常规配筋，并根据桩体实际受力情况，适当减少受压面的配筋数。 s y cm cm s y A f A f A f A f 32/2sin 25.1++=π παα ()t s y cm s r f Ar f KSM A παπαπ ππαsin sin sin 323+-= αα225.1-=t 式中，K 为配筋安全系数，S 为桩距，M 为最大弯矩，r 为桩半径，f cm 和fy 分别为混 凝土和钢筋的抗弯强度，As 为配筋面积，A 为桩截面面积，α对应于受压区混凝土截面面积的圆心角与2π的比值，用叠代法计算As 。 1.4 锚杆计算
苏州新港（扬州）置业有限公司 名泽园地下室 基坑支护设计计算书 （设计编号：勘2014-92） 批准： 审核： 校对： 设计： 扬州大学工程设计研究院 2014.12.18
东侧放坡(4.2m～5.1m) ---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ] ---------------------------------------------------------------------- 天然放坡支护 ---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ] ---------------------------------------------------------------------- 规范与规程《建筑基坑支护技术规程》 JGJ 120-2012支护结构安全等级三级 支护结构重要性系数γ00.90 基坑深度H(m) 5.100 放坡级数2 超载个数1 ---------------------------------------------------------------------- [ 放坡信息 ] ---------------------------------------------------------------------- 坡号台宽(m)坡高(m)坡度系数 10.500 2.5000.750 2 1.000 2.6000.750 ---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ] ---------------------------------------------------------------------- 超载类型超载值作用深度作用宽度距坑边距形式长度序号(kPa,kN/m)(m)(m)(m)(m) 120.000---------------
桂林市西二环路道路建设工程排水管道 深基坑开挖施工方案计算书 一、工程概况 桂林市西二环路二合同段污水管道工程的起点K12＋655，终点K17＋748，埋设管道为聚氯乙烯双壁波纹管（Ф500）和钢筋砼管（Ф800），基础采用粗砂垫层，基础至管顶上50cm范围为粗砂回填，其上为级配碎石回填至路床；起点管道底部标高为150.277m，管道平均埋深为5.2米左右，最深为7.8米，地下水位较高，其中有局部里程段3.5m厚土层以下是流沙层，开挖时垮塌较严重，为防止开挖时坍塌事故发生，特制定该方案，施工范围为K12+655～K14+724段左侧污水管。 本段施工段地质为松散耕土、粉质粘土，地下水位高，遇水容易形成流砂。 二、方案计算依据 1、《桂林市西二环路道路建设工程（二期）施工图设计第三册（修改版-B）》（桂林市市政综合设计院）。 2、《市政排水管道工程及附属设施》（06MS201）。 3、《埋地聚乙烯排水管管道工程技术规程》（CECS164:2004）。 4、《钢结构施工计算手册》（中国建筑工业出版社）。 5、《简明施工计算手册》（中国建筑工业出版社）。 三、施工方案简述 1、钢板桩支护布置 钢板桩采用拉森ISP-Ⅳ型钢板桩，其长度为12米/根，每个施工段50m需260根钢板桩。根据施工段一般稳定水位154.0m和目前水位情况，取施工水位为154.00m。根据管沟开挖深度（4.7m），钢板桩支护设置1道型钢圈梁和支撑。以K14+100左侧排污管道钢板桩支护为例，桩顶标高为157.83m，桩底标高为148.83m，依次穿越松散耕土→粉质粘土层。 2、钢板桩结构尺寸及截面参数 拉森ISP-Ⅳ型钢板桩计算参数如下表所示：
基坑设计计算9453090
前言 基坑支护工程伴随着现代建筑事业的告诉发展，其越来越重要。现代城市建筑物中，尤其是高层和超高层建筑中往往伴随有很大的基坑，故在修筑过程中需要设计支护方案对其支护。 在本设计支护过程中，主要涉及到软土地区的基坑支护形式和防水、降水方案。本基坑支护的两个主要方案有：排桩加内撑、地下连续墙加内撑。在本基坑支护内力计算中采用的方法主要有等值梁法和山肩帮男法。另外，支撑主要采用钢支撑。降水采用电渗法加喷射井点进行降水。在支护结构设计中，我们还要对支护结构进行抗隆起，抗渗验算。另外，在开挖过程中时时对基坑边缘和基坑周围的建筑物进行观察，以防止其过大变形。支护结构设计中最突出的为结构内力计算、配筋、基坑的稳定性验算、内撑的设计。熟悉了常见的内力计算方法及南方软土地区常见的支护形式，了解了各种各样的基坑支护形式
本基坑支护深度10m，周围环境较复杂。我们选取排桩加内撑和地下连续墙加内撑两种不同的支护型式。其中，排桩内力计算我们采用等值梁法进行计算。地下连续墙采用山肩邦男法进行内力计算。在等值梁法进行计算时，我们将内撑简化为铰支座,使其变成一个一次超静定结构，然后计算出内力并进行配筋。山肩邦男法进行计算时，采用分层开挖的方式。在第一次开挖后，根据力矩平衡、内力平衡计算，得出第一道内撑所受的力和墙体所受到的弯矩。这样依次直至最后一次开挖,得出墙体所受的最大弯矩与内撑所受到的力。内力计算完成后对基坑进行抗隆起、抗渗稳定性验算。在最后，对基坑采用理正软件进行复核计算结果。
The Foundation Supporting’s depth is 10m, the surrounding environment is complex. We select two different types that are piles adding the support and underground continuous wall adding the support . We use the Equivalent Beam method to calculate the pile internal forces. But we use the Shanjianbangnan method to calculate the underground continuo us wall’s internal forces.We simplify the internal supports into hinged supports and calculate by the equivalent beam method. we turn out to be a statically indeterminate structure,we can calculate the internal forces and reinforcement. When we calculate by the Shanjianbangnan method, we make slicing excavation. After the first excavation, the first wall’s force and bending moments that the wall will be calculated by torque balance and internal forces balance calculations. We get the biggest bending moment and the biggest force until the last excavation by upper step one by one. After the completion of the internal force calculation ,anti-uplift and the impermeability stability checking should be taken. In the end, we verify the correctness of the results for excavation by using Lizheng software.
嘉荷银座深基坑支护设计计算书 工程概况 嘉荷银座工程，地上17层，地下1层，框架剪力墙结构，地下室为整体筏板基础，深基坑开挖至地下 5.8m，基坑开挖支 护平面如图，工程地质情况如表所示，冬季施工不考虑地下水位的影响。 各土层主要物理，力学指标值 基坑形状如图: 39400 32000 地质情况 根据现场勘察资料，拟建场区地形基本平坦，本工程所涉及的地层从上至下分述如下： 1、杂填土：地表2.7m厚 2、粉质砂土:1.7m厚 3、粘土层：1.4m厚
4、其中地下水位在自然地坪下12n处一CFG桩设计1.计算主动土压力强度： 计算第一层土的土压力强度；层顶处和层底处分别为： 二a。= ' i z tan 2(45 - 1/ 2) 二0 匚ai = i h i tan 2(45 一:i / 2 ) 2 O 0 =i5 .5 2 tan 2(45 - i6 / 2 ) =i7 .6 KPa 第二层土的土压力 强度层顶处和层底处分别为： r仃i h i tan2(45 - 2/2)- 2ctan(45 - 2/2) — 15.5 2 tan 2(45 - 17 .2 /2) - 2 10
tan( 45 - 17 .2 /2) =1 .94 KPa 二 2 =(恂2h2)tan2(45 - 2/2)- 2c?tan(45 - 2/2) = (15.5 2 18.5 3) tan2(45 -17.2/2)-2 10 tan(45 -17.2 /2) 二31.9KPa 第三层土的土压力强度层顶处和层底处分别为： -^(忤2h2)tan2(45 - 3/2) - 2c s tan(45 - 3/2) = (15.5 2 18.5 3) tan2(45 - 21/2)-2 12 tan( 45-21/2) = 24.1KPa 「日3=(巾1 2h2 3h3)tan2(45 - 3/2)- .2. 2c3tan(45 - 3/2) o O -(15.5 2 18.5 3 20.5 3) tan 2(45 - 21 /2)- 2 12 tan(45 - 21 /2) 二53 KPa 计算被动土压力强度： 5 二3h3tan2(45 - 3/2)2c3tan(45 3/2) 二20.5 3 tan2(45 - 21 /2) 2 12 tan(45 21 /2) 二36KPa 二p2 3h d tan 2(45 - 3/2) 2c3 tan( 45 3/2) =20 .5 3 tan 2(45 - 21 /2) 2 12 tan( 45 21 /2) =36 43 .1h d 3.计算嵌固深度： A.基坑底面以下，支护结构设定弯矩零点位置至基坑底面的距h cl
某综合楼深基坑支护设计 一、工程概况 1.环境条件概况 某综合楼是集购物、商住、办公于一体的综合性建筑，建筑面积70000m2。工程占地面积144×40m2。上部结构由三幢19~20层的塔楼组成，最大高度达81.5m，其中1号、2号楼带三层裙楼，三幢楼的裙房连在一起。塔楼群房采用框架剪力墙结构，钻孔灌注桩箱形基础，设两层地下室，挖深为8.9m，电梯井局部挖深达11.6m。该建筑物西侧剧长宁街仅5m，且在路面下埋有电缆线、煤气管道、自来水管道及污水管道等市政公用设施。南边是新华联施工现场，其围墙局开挖最小距离为4m，青春小区土方开挖时，新华联施工现场正处于打钻孔灌注桩阶段。东侧大部分为一片已完成拆迁的空地，其中有一幢友谊服装厂的四层厂房，间距约13m，北侧距长庆街约12m。 该场地为原住宅及厂房等拆除后整平，场地基本平坦。根据地质勘测勘料，地下水位埋藏较浅，平均深度为1.15m，其中上部土层透水性较好。 该场地30m深范围内土层的主要物理力学指标如下： 二、降水设计 根据本地的工程地质水文条件以及周围环境，设计采用喷射井点降水系统。由于上部透水性较好，采用环圈形式布置井点，并配抽水设备。方案为潜水完整井。 1．井点系统布置 井点管呈长方形布置，总管距沉井边缘1.5m。沉井平面尺寸为144×40m2，水力坡度取1/10。 1)井点系统总长度 [（144+1.50*2）+(40+1.50*2)]*2=380m 2)喷射井点管埋深 H=11.6+IL1=11.6+1/10*43/2=13.75m 取喷射井点管长度为14m 3)虑水管长度取L=1.5m ,φ38mm 4)在埋设喷射井点时冲孔直径为600mm，冲孔深度比滤水管深1米. 即：14.50+1.50+1.00=17.00m 井点管与滤水管和孔壁间用粗砂填实作为砂滤层，距地表1.00m处用粘土封实以
安康市张岭廉租房六、七号楼 边坡工程支护 设计计算书 设计：魏小勇 审核：张海峰 审定：张忠永 西北综合勘察设计研究院 二○一二年四月 1
目录 一、边坡整体稳定性计算简图 (2) 二、17米长抗滑动桩计算 (2) 三、21米抗滑动桩验算 (8) 四、抗滑桩桩顶冠梁计算书 (15) 五、BC段弹性地基梁计算书 (20) 六、AB段已有抗滑桩验算 (24) 七、埋入式锚固梁计算书 (33) 1
一、边坡整体稳定性计算简图 二、17米长抗滑动桩计算 ------------------------------------------------------------------------ 原始条件: 2
墙身尺寸: 桩总长: 17.000(m) 嵌入深度: 6.000(m) 截面形状: 方桩 桩宽: 1.600(m) 桩高: 2.200(m) 桩间距: 4.400(m) 嵌入段土层数: 1 桩底支承条件: 铰接 计算方法: M法 土层序号土层厚(m) 重度(kN/m3) 内摩擦角(度) 土摩阻力(kPa) M(MN/m4) 被动土压力调整系数 1 50.000 21.000 40.00 180.00 25000.000 1.000 初始弹性系数A: 50.000(MN/m3) 初始弹性系数A1: 30.000(MN/m3) 桩前滑动土层厚: 11.000(m) 锚杆（索）参数: 锚杆道数: 1 锚杆号锚杆类型竖向间距水平刚度入射角锚固体水平预加筋浆强度 ( m ) ( MN/m ) ( 度 ) 直径(mm) 力(kN) fb(kPa) 1 锚索 0.100 8.810 30.00 150 400.00 2100.00 物理参数: 桩混凝土强度等级: C30 桩纵筋合力点到外皮距离: 35(mm) 桩纵筋级别: HRB400 桩箍筋级别: HPB235 桩箍筋间距: 200(mm) 挡土墙类型: 一般挡土墙 墙后填土内摩擦角: 23.000(度) 墙背与墙后填土摩擦角: 18.000(度) 墙后填土容重: 19.200(kN/m3) 横坡角以上填土的土摩阻力(kPa): 35.00 横坡角以下填土的土摩阻力(kPa): 40.00 坡线与滑坡推力: 坡面线段数: 1 折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 1 0.000 0.000 地面横坡角度: 0.000(度) 墙顶标高: 0.000(m) 参数名称参数值 推力分布类型梯形 梯形荷载(q1/q2) 0.510 桩后剩余下滑力水平分力 1180.000(kN/m) 桩后剩余抗滑力水平分力 0.000(kN/m) 采用土压力计算时考虑了桩前覆土产生的被动土压力 3
深基坑支护设计 3 设计单位：X X X 设计院 设计人：X X X 设计时间：2014-03-31 10:21:53 ---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ] ---------------------------------------------------------------------- 排桩支护 ---------------------------------------------------------------------- ] 基本信息[ ----------------------------------------------------------------------
---------------------------------------------------------------------- [ 放坡信息 ] ---------------------------------------------------------------------- ---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ] ---------------------------------------------------------------------- ---------------------------------------------------------------------- ] 附加水平力信息[ ---------------------------------------------------------------------- 是否参与是否参与作用深度水平作用类型水平力值力整体稳定序号(kN)(m)倾覆稳定 ---------------------------------------------------------------------- ]
第一章工程概要 1.1 工程概况 工程概况，附上基坑周边环境平面图 1.2场区工程地质条件 附上典型的地质剖面图 1.3 水文地质条件 1.4 主要设计内容 分析评价了场地的岩土工程条件。 根据场地的工程地质条件、水文地质条件，充分考虑到周边地层条件，选择技术上可行,经济上合理,并且具有整体性好、水平位移小,同时便于基坑开挖及后续施工的可靠支护措施，通过分析论证选择合适的基坑支护方案。 对基坑支护结构进行了具体设计计算，其中包括土压力计算、钻孔灌注桩的设计计算及锚杆的设计计算、稳定性验算（根据具体选择的支护方式，按照规范的要求进行设计，计算，和验算）。当不能满足稳定性要求的时候，需要重新设计计算或者做必要的处理，直至达到稳定性的安全要求。 选择经济、实效、合理的基坑降水与止水方案。 基坑支护工程的施工组织设计与工程监测设计。 1.5 设计依据 (1)甲方提供资料，岩土工程勘察报告（列出详细的清单） (2)现行规范、标准、图集等（按照规定的格式列出详细的清单，必须是现行规范）
第二章基坑支护方案设计 2.1 设计原则（摘自规范） 2.1.1 基坑支护结构应采用以分项系数表示的极限状态设计表达式进行设计 2.1.2 基坑支护结构极限状态可分为下列两类: a. 承载能力极限状态:对应于支护结构达到最大承载能力或土体失稳、过大变形导致支护结构或基坑周边环境破坏； b.正常使用极限状态：对应于支护结构的变形已妨碍地下结构施工或影响基坑周边环境的正常使用功能。 2.1.3 基坑支护结构设计应根据表3选用相应的侧壁安全等级及重要性系数。 表2.1 基坑侧壁安全等级及重要性系数 安全等级破坏后果 1.10 一级支护结构破坏，土体失稳或过大变形对基坑周边环境及地 下结构施工影响很严重 1.00 二级支护结构破坏，土体失稳或过大变形对基坑周边环境及地 下结构施工影响一般 0.90 三级支护结构破坏，土体失稳或过大变形对基坑周边环境及地 下结构施工影响不严重 注：有特殊要求的建筑基坑侧壁安全等级可根据具体情况另行决定 2.1.4 支护结构设计应考虑其结构水平变形、地下水的变化对周边环境的水平与竖向变形的影响，对于安全等级为一级和对周边环境变形有限定要求的二级建筑基坑侧壁，应根据周边环境的重要性、对变形的适应能力及土的性质等因素确定支护结构的水平变形限值。 2.1.5 当场地内有地下水时，应根据场地及周边区域的工程地质条件、水文地质条件、周边环境情况和支护结构与基础型式等因素，确定地下水控制方法。当场地周围有地表水汇流、排泻或地下水管渗漏时，应对基坑采取保护措施。 2.1.6 根据承载能力极限状态和正常使用极限状态的设计要求，基坑支护应按下列规定进行计算和验算：
基坑支护设计计算书
桩 锚 设 计 计 算 书 一、计算原理 1.1 土压力计算 土压力采用库仑理论计算 1.1.1 主动土压力系数 ()2 sin sin cos cos ??? ?????++=φδφδφa K 1.1.2 被动土压力系数 ()2 sin sin cos cos ??? ?????+-=φδφδφp K 1.1.3 主动土压力强度 a a ajk K C hK e 2-=γ 1.1.4 被动土压力强度 p p pjk K C hK e 2+=γ 1.2 桩锚设计计算 1.2.1单排锚杆嵌固深度按照下式设计计算： 02.1)(011≥-++∑∑ai a d T c pj p E h h h T E h γ 式中，h p 为合力∑E pj 作用点至桩底的距离，∑E pj 为桩底以上基坑内侧各土层水平抗力标准值的合力之和，T c1为锚杆拉力，h T1为锚杆至基坑底面距离，h d 为桩身嵌固深度， γ0为基坑侧壁重要性系数，h a 为合力∑E ai 作用点至桩底的距离，∑E ai 为桩底以上基坑外侧各土层水平荷载标准值的合力之和。 1.2.2 多排锚杆采用分段等值梁法设计计算，对每一段开挖，将该段状上的上部支点和插入段弯矩零点之间的桩作为简支梁进行计算，上一段梁中计算
出的支点反力假定不变，作为外力来计算下一段梁中的支点反力，该设计方法考虑了实际施工情况。 1.3 配筋计算公式为：钢筋笼配筋采用圆形截面常规配筋，并根据桩体实际受力情况，适当减少受压面的配筋数。 s y cm cm s y A f A f A f A f 32/2sin 25.1++= π παα () t s y cm s r f Ar f KSM A παπαπ ππα sin sin sin 323+-= αα225.1-=t 式中，K 为配筋安全系数，S 为桩距，M 为最大弯矩，r 为桩半径，f cm 和fy 分别为混凝土和钢筋的抗弯强度，As 为配筋面积，A 为桩截面面积，α对应于受压区混凝土截面面积的圆心角与2π的比值，用叠代法计算As 。 1.4 锚杆计算 1.4.1 锚杆截面积为： α δcos P D b b SR K A = 式中：K b 为锚杆面积安全系数，R D 为所需锚杆拉力，δP 为锚杆抗拉强度，α为锚杆与水平线之间的夹角，S 为桩距。 1.4.2 锚杆自由段长度为： () ? ?? ? ? --? ?? ?? +-+=2135sin 245cos φαφ G A H L f 式中： H 为开挖深度，A 为土压力零点距坑底距离，D 为桩如土深度，G 为锚杆深度。
1、工程简介 越南沿海火力发电厂3期连接井位丁电厂厂区内，距东边的煤灰堆场约100m,连接井最南侧距海边约30m~40m。现根据施工需要，将连接井及部分陆域段钢管段设置成干施工区域，即将全部连接井及部分陆域钢管段区域逐层开挖成深基坑，然后在基坑进行施工工作。基层四周采用CDM桩或者钢板桩进行支 护。干施工区域平■面图如下所示
2、设计资料 1、钢板桩桩顶高程为+3.3m； 2、地面标局为+2.5m，开挖面标rlj -5.9m，开挖深度8.4m,钢板桩底标局-14.7m。 3、坑内外土体的天然容重丫为16.5KN/m2,内摩擦角为O=8.5度，粘聚力 c=10KPa； 2 二 4、地面超载q：按20 KN/m 考虑； 5、钢板桩暂设拉森IV 400X70 U型钢板桩，W=2270cm3, [ g=200MPa,桩长18m。3内力计算 3.1支撑层数及间距 按等弯矩布置确定各层支撑的间距，则钢板桩顶部悬臂端的最大允许跨度为:
h i =1.11h=1.11 2603m=2.89m h 2=0.88h=0.88 2603m=2.29m 根据现场施工需要和工程经济性，确定采用两层支撑，第一层 h=1.2m,支 撑标高+1.3m;第二层支撑h i =2m,支撑标高-0.7m 。 3.2作用在钢板桩上的土压力强度及压力分布 主动土压力系数 Ka=tan2(45 ° - 4 /2)= tan2(45 ° 1、主动土压力：P a =qKa + ^K a ① z=0m P a =20X 0.742+16.5X 0X 0.742=14.84KN/m 2 ② z=3.2m （地面到基坑底距离）） _ __ _______ __ __ ______________ ___ _ ____ 2 P a =20 X 0.742+16.5X 3.2 X 0.742=54.02KN/m 2 2、被动土压力：P p =rK p ① z=3.2m （地面到基坑底距离） — 一 ，一一 一一、 一 一 2 P p =16.5X （3.2-3.2） X 1.347=0KN/m 2 ② z=17.2m （地面到钢板桩底距离） — 一 ，一一 一、 一 一 2 P p =16.5X （ 17.2-3.2） X 1.347=311.157KN/m 2 3、 计算反弯点位置： 假定钢板桩上土压力为零的点为反弯点，则有： P a =P p P a =20X 0.742+16.5X zX 0.742=P P =16.5X （z-3.2） X 1.347 z=8. 61m 4、 等值梁法计算内力： 钢板桩AD 段简化为连续简支梁，用力矩分配法计算各支点和跨中的弯矩,16.5 0.742 :2603mm = 2.603m -8.5° /2)= 0.742 2/, 被动土压力系数 Kp=tan2(45° +4 /2)=tan (45 +8.5° /2)=1.347 工况一：安装第一层支撑后，基坑内土体开挖至 -0.7m （第二层支撑标高）。
第一部分基坑支护专项施工方案 第1章、工程概况 第2章概述 §1、工程地型水文地质情况及支护方式 地形、地貌及周边情况 本工程场地地位于西咸新区丰西新城李家庄村，沉积地层为粘性土为主。场地施工范围内周围无污水管、给水管等地下管线。施工范围内无线塔及电杆，基坑开挖边线距原有建筑物、管线道路距离均超过10m。 基坑支护方式 土壤主要为粉质粘土，基坑开挖采用挖掘机整体大开挖，分层进行，基坑支护采用土钉墙随开挖层，分层支护。 第3章、土钉支护施工方案 §1、设计计算依据 1、《建筑基坑工程技术规范》（JGJ120－2012） 2、《混凝土结构设计规范、》（GB50010-2002） 3、《基坑土钉支护技术规程》（CECS96：97） 5、《深基坑支护设计与施工》（中国建筑工业出版社）
§2、地质情况及采用参数 1.杂填土：h1=1.00mc1=5.0kPaΦ1=10.0°、γ1=18kN/m3 2.粉质粘土：h2=2.50mc2=18.3kPa 、Φ2=12.00°、γ2=19.0kN/m3 3.粉质粘土：h3=1.50mc3=17.9kPa 、Φ3=11.20°、γ3=19.1kN/m3 3.设定地面超载、q=15kPa §3、土钉设计计算遵循原则 1.只考虑土钉的受拉作用； 2.土钉的尺寸应满足设计内力的要求，同时应满足支护内部整体稳定性的需要。 §4、土钉支护各组成部分尺寸及参数的选取 根据《建筑基坑工程技术规范》(YB9258－97)及《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120－99)的有关规定，结合边坡特点，初步选取参数如下： 1.土钉层数、n=3 d=10cm 2.锚固体孔径、 3.锚固体水平间距、S h=2.00m、,纵向间距、S v=1.50m 4.土钉钻孔的向下倾角、θ=10° 5.边坡按1：0.34放坡，则坡角、β=71° §5、土钉支护设计计算书 一、工程概况 基坑开挖深度为6m，基坑坡角为71 ，采用土钉墙作围护结构，共设3道土钉。计算时考虑地面超载15kPa。 ----------------------------------------------------------------------
新建杭州至长沙铁路客运专线工程浙江段支护桩计算书 编制：王仁淑 复核： 审核： 中铁四局集团公司 二〇一一年五月
1.工程概况 汤溪特大桥于DK192+718处上跨既有沪昆线，新建铁路与既有铁路夹角19°,跨越处铁路宽13m ，对应既有沪昆里程为K395+338，新线铁路采用门式墩＋24简支跨越，通行净空按7.96m 考虑。 承台开挖施工时，因承台边线距离既有铁路距离较近，按1：1.5放坡开挖，开挖边坡线在安全线外，承台施工时必须对既有铁路做防护桩才能进行承台开挖。 2.支护桩的布置 根据营业线路基横断面结构尺寸、与基坑的位置关系、承台设计尺寸以及底设计标高，计划营业线安全放坡边线范围以内的基坑开挖采用支护桩进行防护，根据现场实测，汤溪特大桥邻近营业线基坑开挖深度均在5m 范围以内。取离营业线最近，开挖深度为4.9米的371#墩K3桩作为设计计算依据。 3.支护桩的设计 支护桩采用φ1.00m 挖孔桩，混凝土等级C30，桩身配筋根据开挖完成时工况设计。支护桩采用人工挖孔，每开挖1m 浇筑1m 钢筋混凝土护壁，护壁混凝土等级C30，厚度20cm 。护壁等强后进行下一层开挖，直至设计桩底。 4.工况计算 4.1.工况一 4.1.1.支护概况及布置图 开挖深度4.9m 以内的基坑支护采用直径1.00m 挖孔桩，设计桩长10m ，其中基底以下锚固长度5 .1m ，查阅《高速铁路设计规范（试行）》TB10621-2009,列车竖向荷载、铁路线路结构可换算成土柱，分布宽度3.3m ，分布高度3.1m ，距坑边距3.6m, 4.1.2.土压力的确定 桩板墙所受的主动土压力采用公式：ai ik ai ajk ajk K c K e 2-=σ计算。 ai K ：主动土压力系数：)2 45(2ik ai tg K ?-?=
1 下穿隧道（含地下环廊预留通道及地铁车站预留通道）基坑 xx路延伸线下穿隧道工程始于三堡船闸以北，止于xx二桥以北，全长约1235m。现状地面较为平整，地形起伏不大，基坑开挖深度为~，局部泵房位置为，基坑宽度约为21~32m，随隧道结构变化而变化。四堡A地块地下环廊xx路预留两个出入口通道与道路桩号0+920处下穿xx路延伸线主线隧道，基坑开挖深度约为~；四堡A地块地下环廊运河东路预留两个出入口通道与道路桩号1+030处下穿xx路延伸线主线隧道，基坑开挖深度约为~；地铁9号线三堡站预留人行通道与道路桩号1+132处下穿xx路延伸线主线隧道，基坑挖深约为。 根据场地条件以及结构分段情况，基坑设计范围可分成四段：①主线隧道与A地块地道xx路方向出入口邻近段基坑（0+800~0+927）、②主线隧道与地铁9号线车站预留通道及A地块地道运河东路方向出入口邻近段基坑（1+002~1+145）、③主线隧道下穿浙赣铁路及沪杭甬高速公路xx二桥段基坑（1+877~1+990）、④其它标准段主线隧道段基坑。其中第③段主线隧道下穿浙赣铁路及沪杭甬高速公路段属涉铁工程，已明确由铁四院设计，故不包含在本次基坑围护设计范围中。 本隧道范围内场地为钱塘江淤积平原，地势平坦，自然标高为6～8m，基坑开挖深度为～，根据浙江省《建筑基坑工程技术规程》中“软土地区基坑开挖深度大于8m”的条件，基坑安全等级为一级，基坑重要性系数γ0=，基坑开挖深度在5m～8m之间，基坑安全等级为二级，基坑重要性系数γ0=，基坑开挖深度小于5m，基坑安全等级为三级，基坑重要性系数γ0=。 针对不同分段基坑周边环境，及工程地质条件，各段基坑围护形式
嘉荷银座深基坑支护设计计算书 工程概况 嘉荷银座工程，地上17层，地下1层，框架剪力墙结构，地下室为整体筏板基础，深基坑开挖至地下 5.8m ，基坑开挖支护平面如图，工程地质情况如表所示，冬季施工不考虑地下水位的影响。 基坑形状如图： 32000 根据现场勘察资料，拟建场区地形基本平坦，本工程所涉及的地层从上至下分述如下： 1、杂填土：地表2.7m 厚 2、粉质砂土:1.7m 厚 3、粘土层：1.4m 厚
4、其中地下水位在自然地坪下12m 处 一 CFG 桩设计 1.计算主动土压力强度： 36+43.1h d 计算第一层土的土压力强度； 层顶处和层底处分别为： )2/45(tan 1210?γσ-= z a 0= ) 2/45(tan 12 111?γσ-= h a ) 2/1645(tan 25.152 -??= KPa 6.17= 第二层土的土压力 强度层顶处和层底处分别为： ) 2/45tan(2)2/45(tan 2222111??γσ---= c h a
) 2/2.1745tan(102)2/2.1745(tan 25.1521 -? ?--??=a σKPa 94.1=KPa c h h a 9.31)2/2.1745tan(102)2/2.1745(tan )35.1825.15()2/45tan(2)2/45(tan )(2222222112=-??--??+?=---+= ??γγσ 第三层土的土压力强度层顶处和层底处分别为： KPa c h h a 1.24)2/2145tan(122)2/2145(tan )35.1825.15() 2/45tan(2)2/45(tan )(2333222112=-??--??+?=---+= ??γγσKPa c h h h a 53)2/2145tan(122)2/2145(tan )35.2035.1825.15() 2/45tan(2)2/45(tan )(233323322113=-??--??+?+?=-- -++= ??γγγσ 2.计算被动土压力强度： KPa c h p 36)2/2145tan(122)2/2145(tan 35.20) 2/45tan(2)2/45(tan 23332331=+??+-??=++-= ??γσd d p h c h 1.4336)2/2145tan(122)2/2145(tan 35.20) 2/45tan(2)2/45(tan 2333232+=+??+-??=++-= ??γσ3.计算嵌固深度： A. 基坑底面以下，支护结构设定弯矩零点位置至基坑底面的距 cl h