动态包络线计算——GCY-300调车机1、参数及外轮廓
1.主要结构参数和悬挂系统的主要参数如表1所示:
2、轮廓外形
2. 总体设计外形见图1。
(图1 外形图)
3、限界计算断面
3.1限界校核的计算断面条件
基本轮廓线以车长14642mm,中心销定距8200mm,端部计算端面相邻中心销2752mm为计算条件。
转向架部分轮廓取转向架上最外侧三点校核。
3.2校核计算的轮廓控制线坐标
整车基本轮廓线控制点坐标:
转向架突出车体部分轮廓线控制点坐标:
4、动态包络线计算
4.1术语:
●基准坐标系
基准坐标系是垂直于直线轨道线路中心线的二维直角平面坐标。改基准坐标系的坐标系的坐标原点为轨距中心点,横向坐标轴(X轴)与设计轨顶平面相切,竖向坐标轴(Y轴)垂直轨顶平面。
●动态包络线
车辆不论是空车或重车在平直线的轨道上按规定速度运行,计算了车辆和轨道的公差、磨耗、弹性变形、车辆的各种振动和滚动等正常状态下运行的各种限定因素,而产生的车辆各部位竖向和横向动态偏移后的统计轨迹,以基准坐标系表示称为动态包络线。
●动态偏移及偏移量
在基准坐标系内,以计算轮廓线上各坐标点为基准点,因车辆和轨道的公差、磨耗、弹性变形、车辆各种振动及滚动等原因,使在运行中偏离上述定义的基准点位置的现象称为动态偏移。在横向坐标方向的偏移称为横向偏移,在竖向坐标方向的偏移称为竖向(或向上、向下)偏移。上偏移的量值为偏移量(以mm 计)。
4.2 动态包络线计算方法
4.2.1 计算方法原则
4.2.1
对于动态包络线计算中所考虑的要素(见下节4.2.2),按其性质统一分成两大类,即随机因素(Z)和非随机因素(NZ),对于非随机因素按线性相加合成,而对随机且按高斯概率分布的因素采取平方和开根的合成办法进行。将两大类相加形成车辆的动态偏移量。
4.2.2 动态包络线计算考虑的要素
1)车辆的制造误差;
2)车辆的维修限度;
3)转向架轮对处于轨道上的最不利运行位置;
4)轮对相对于构架的横向位移量;
5)转向架构架相对于车体的横向位移量;
6)车辆的空重车挠度差及垂向位移量;
7)轨道线路的几何偏差(含维修限度);
8)一系悬挂侧滚位移量;
9)二系悬挂侧滚位移量;
10)因车辆制造、载荷不对称、轨道水平不平顺等引起的偏斜。本计算书动态包络线计算所涉及要素符号,说明及取值列于表1。
4.2.3 动态包络线计算公式
动态包络线由计算轮廓线各点坐标加横向及垂向车辆偏移量得到。偏移量的计算如下:
a.车体部分
1)车体横向平移和车体倾角产生的横向偏移方向相同时:
●车体横向:
●车体竖向向上偏移量
计算公式如下图:
●车体竖向向下偏移量
计算公式如下图:
2)车体横向平移和车体倾角产生的横向偏移方向相反时:●车体横向偏移量计算:
计算公式如下图:
●车体竖向向上偏移量:
●车体竖向向下偏移量:
计算公式如下图:
b.转向架部分
1)构架
(a)横向移动与倾角产生的横向偏移方向相同:●构架横向偏移量的计算如下:
相反)
相同),计算公式如下图。
(b)横向移动与倾角产生的横向偏移方向相反时:
●构架横向偏移量的计算如下:
计算公式如下:
●构架竖向向上偏移量计算:(竖向平移和倾角产生的竖向偏移方向相同)
计算公式如下:
●构架竖向向下偏移量计算(竖向平移和倾角产生的竖向偏移方向相反)
计算公式如下:
2)簧下部件
计算公式如下:
簧下部分横向偏移量计算公式:
簧下部分竖向偏移量计算公式:
因此,簧下部分均未超过车体,且其横向偏移均小于车体横向偏移,固不会超出限界。
3)轮缘部分竖向偏移量:
4)踏面部分竖向偏移量:
c、在平直线上的动态包络线计算:
根据表1的计算参数和上节提到的计算方法,通过计算得到轮廓线控制点的相应动态包络线坐标如下表:
根据表1的计算参数和上节提到的计算方法,通过计算得到转向架部分轮廓线控制点坐标,如下表:
5、结论:
结论:按照CJJ96-2003的限界标准,计算GCY-300调车机的动态包络线,计算了其最大危险位置,车辆中部的横向偏移,竖向偏移。车体的最大轮廓尺寸(取点10个)加上各偏移量之后,与B2限界比较,未超出限界。转向架部分(取点3个)根据计算未超出B2限界。计算了簧下部分的偏移量,由于簧下部分尺寸均未超过车体,且其横向偏移均小于车体横向偏移,故不会超出限界。
墩柱模板设计计算书 (以B2#为例) 设计说明:墩柱高度为8米,截面规格为为9米×4米。设计模板的面板为6mm厚Q235钢板,纵肋采用[10#槽钢,间距为350mm,背楞采用28#槽钢,间距为1000,浇注时采用泵送混凝土,浇注速度为 1.5米 /小时。 I 荷载 砼对模板的侧压力: F=0.22×r c×t0×β1×β2V1/2 =0.22×26×(200/(15+25))×1.2×1.15×21/2 =55.8 KN/m2 V=2m/ h(浇注速度) t=25℃(入模温度) 倾倒混凝土时产生的水平荷载为2 KN/m2 振捣混凝土时产生的水平荷载为2 KN/m2 荷载组合为:(55.8×1.2+4×1.4)×0.85=61.7 KN/m2 II面板验算 已知:板厚h=6mm 取板宽b=10mm q=F〃b=0.617N/mm按等跨考虑
1、强度验算: Mmax =0.1×ql2=0.1×0.617×3502=7558.3 N〃mm 截面抵抗矩W=bh2/6=10×62/6=60 mm3 最大内力:σ=Mmax/W= 7558.3/60=126N/ mm2<215N/ mm2 满足要求。 2、挠度验算: I=bh3/12=10×63/12=180 mm4 ω=0.677×ql4/100EI =0.677×0.617×3504/(100×2.06×105×180) =1.7mm 满足要求。 III 竖肋验算 已知:l=1000mm a=500mm q=0.0617×350=21.6N/mm W[10=39.7×103mm3 I[10=198.6×104mm4
基本条分法 基本条分法是基于均质粘性土,当出现滑动时,其滑动面接近圆柱面和圆锥面的空间组合,简化为平面问题时接近圆弧面并作为实际的滑动(滑裂)面。将圆弧滑动面与坡面的交线沿组合的滑体部分,进行竖向分条,按不考虑条间力的作用效果并进行简化,将各个分条诸多力效果作用到的滑动圆弧上,以抗滑因素和滑动因素分析,用抗滑力矩比滑动力矩的极限平衡分析的方法建立整个坡体安全系数的评价方法。 基本条分法的计算过程通常是基于可能产生滑动(滑裂)圆弧面条件下,经过假定不同的滑动中心、再假定不同的滑动半径,确定对应的滑动圆弧,通过分条计算所对应的滑体安全系数,依此循环反复计算,最终求出最小的安全系数和对应的滑弧、滑动中心,作为对整个土坡的安全评价的度量。计算研究表明,坡体的安全系数所对应的滑动中心区域随土层条件和土坡条件及强度所变化。如图 9.2.1所示可见一斑。 圆弧基本条分法安全系数的定义为:Fs= 抗滑力矩/滑动力矩,即 =M R/M h
图 9.2.1不同土层的 Fs 极小值区 1 瑞典条分法 如图9.2.2所实示,瑞典条分法的安全系数Fs 的一般计算公式表达为: (cos ) sin i i i i i s i i c l W tg F W θ?θ += ∑∑ (9.2.1) 式中,Wi 为土条重力;θi 为土条底部中点与滑弧中心连线垂直夹角;抗剪强度指标c 、?值是为总应力指标,也可采用有效应力指标。工程中常用的替代重度法进行计算,即公式中分子的容重在浸润线以上部分采用天然容重,以下采用浮容重;分母中浸润线以上部分采用天然容重,以下采用饱和容重,这种方法既考虑了稳定渗流对土坡稳定性的影响,又方便了计算,其精度也能较好地满足工程需要,因此在实际工程中得到广泛应用。应该指出,容重替代法只是一个经验公式,,可参见图9.2.3所示,h 2i wi h ≠。
《土木工程概预算试卷》 1、基础与墙身使用不同材料时,位于设计室内地面超过()mm时以设计室内地面为界线。. 400 . 300 . 200 . 250 2、建筑物平整场地是指建筑场地厚度在±()cm以内的挖、填、运找平。 . 20 . 25 . 35 . 30 3、砖基础与砖墙(身)使用同样材料时,它们的划分,应以()为界,以下为基 础,以上为墙(柱)身。 .室内地坪 .基础大放脚顶面标高 .防潮层 .设计室外地坪 4、挖土方定额子目不包括()。 .基坑 .土方 .沟槽
.基础 5、工程量清单采用()计价。 .综合单价 .定额单价 .普通单价 .平均单价 6、木楼梯按图示水平投影面积以平方米计算,不扣除宽度小于()mm的梯井面积。 . 200 . 500 . 400 . 300 7、楼梯侧面装饰项目列项属于()。 .台阶装饰 .零星装饰项目 .楼梯装饰 .块料面层 8、当初步设计达到一定深度,建筑结构比较明确,并能够准确地计算出概算工程量时,编制概算可采用() .概算定额法 .类似工程概算法 .预算定额法 .概算指标法
9、执行沟槽定额子目是指沟槽底宽在7m以内,且沟槽长大于槽宽()倍以上。 . 2 . 4 . 3 . 3.5 10、现浇混凝土楼梯计算说法正确的是( )。 .扣除宽度小于500mm的楼梯井 .以斜面面积计算 .伸入墙内部分另增加 .伸入墙内部分不另增加 11、砖墙工程量计算规则规定不应扣除()平方米以内的孔洞所占的面积。 . 0.4 . 0.3 . 0.2 . 0.1 12、内墙抹灰高度有吊顶的,其高度按室内楼(地)面算至吊顶底面,另加()mm计算。 . 300 . 200 . 100 . 150 13、屋面防水按图示尺寸以平方米计算,扣除()平方米以上孔洞所占面积。
柱模板支撑计算书 一、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=900mm ,B 方向对拉螺栓1道, 柱模板的截面高度 H=1100mm ,H 方向对拉螺栓1道, 柱模板的计算高度 L = 12mm , 柱箍间距计算跨度 d = 400mm 。 柱箍采用双钢管48mm×3.0mm。 柱模板竖楞截面宽度50mm ,高度80mm 。 B 方向竖楞5根,H 方向竖楞6根。 面板厚度18mm ,剪切强度1.4N/mm 2,抗弯强度15.0N/mm 2,弹性模量6000.0N/mm 2。 木方剪切强度1.3N/mm 2,抗弯强度15.0N/mm 2,弹性模量9000.0N/mm 2。 1100 柱模板支撑计算简图 二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中 γc —— 混凝土的重力密度,取24.000kN/m 3; t —— 新浇混凝土的初凝时间,为0时(表示无资料)取200/(T+15),取3.000h ; T —— 混凝土的入模温度,取10.000℃; V —— 混凝土的浇筑速度,取2.500m/h ; H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取11.700m ; β—— 混凝土坍落度影响修正系数,取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.090kN/m 2 考虑结构的重要性系数0.90,实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×27.090=24.381kN/m 2 考虑结构的重要性系数0.90,倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90×4.000=3.600kN/m 2。 三、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载,应该按照均布荷载下的连续梁计算,计算如下 13.72kN/m A 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.40m 。 荷载计算值 q = 1.2×24.381×0.400+1.40×3.600×0.400=13.719kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中,截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 截面抵抗矩 W = 21.60cm 3; 截面惯性矩 I = 19.44cm 4; (1)抗弯强度计算
目录 一模板系统强度、变形计算 ...................... 错误!未定义书签。 侧压力计算.................................. 错误!未定义书签。 面板验算.................................... 错误!未定义书签。 强度验算.................................... 错误!未定义书签。 挠度验算................................. 错误!未定义书签。 木工字梁验算................................ 错误!未定义书签。 强度验算................................. 错误!未定义书签。 挠度验算................................. 错误!未定义书签。 槽钢背楞验算................................ 错误!未定义书签。 强度验算................................. 错误!未定义书签。 挠度验算................................. 错误!未定义书签。 对拉杆的强度的验算.......................... 错误!未定义书签。 面板、木工字梁、槽钢背楞的组合挠度为 ........ 错误!未定义书签。二受力螺栓及局部受压混凝土的计算............... 错误!未定义书签。 计算参数.................................... 错误!未定义书签。 计算过程.................................... 错误!未定义书签。 混凝土的强度等级......................... 错误!未定义书签。 单个埋件的抗拔力计算 ..................... 错误!未定义书签。 锚板处砼的局部受压抗压力计算 ............. 错误!未定义书签。 受力螺栓的抗剪力和抗弯的计算 ............. 错误!未定义书签。 爬锥处砼的局部受压承载力计算 ............. 错误!未定义书签。
标准层柱模板支撑计算书 一、 柱模板基本参数( 以900*900为例) 柱模板的截面宽度 B=900mm, B 方向对拉螺栓1道, 柱模板的截面高度 H=900mm, H 方向对拉螺栓1道, 柱模板的计算高度 L = 6mm, 柱箍间距计算跨度 d = 500mm 。 柱箍采用双钢管48mm×3.0mm。 柱模板竖楞截面宽度40mm, 高度80mm 。 B 方向竖楞5根, H 方向竖楞5根。 面板厚度15mm, 剪切强度1.4N/mm 2, 抗弯强度15.0N/mm 2, 弹性模量6000.0N/mm 2。 木方剪切强度1.3N/mm 2, 抗弯强度15.0N/mm 2, 弹性模量9000.0N/mm 2。 900 柱模板支撑计算简图 二、 柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值; 挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中 γc —— 混凝土的重力密度, 取25.000kN/m 3; t —— 新浇混凝土的初凝时间, 为0时(表示无资料)取200/(T+15), 取3.000h; T —— 混凝土的入模温度, 取20.000℃; V —— 混凝土的浇筑速度, 取2.500m/h; H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度, 取3.000m; β—— 混凝土坍落度影响修正系数, 取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.220kN/m 2 考虑结构的重要性系数0.90, 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×28.220=25.398kN/m 2 考虑结构的重要性系数0.90, 倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90×4.000=3.600kN/m 2。 三、 柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载, 应该按照均布荷载下的连续梁计算, 计算如下 215 215 21517.76kN/m A B 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.50m 。 荷载计算值 q = 1.2×25.398×0.500+1.40×3.600×0.500=17.759kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中, 截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:
条形分布荷载下土中应力状计算属于平面应变问题,对路堤、堤坝以及长宽比l/b≥10的条形基础均可视作平面应变问题进行处理。 瑞典条分法基本假设: 滑面为圆弧面; 垂直条分; 所有土条的侧面上无作用力; 所有土条安全系数相同。 毕肖普条分法基本假设:(双重叠代可解) 滑弧为圆弧面;垂直条分;所有土条安全系数相同;考虑土条的侧向受力。 影响基底压力因素主要有: 荷载大小和分布基础刚度基础埋置深度土体性质 地基土中附加应力假设: 地基连续、均匀、各向同性、是完全弹性体、基底压力是柔性荷载。 应力分布: 空间问题——应力是x,y,z 三个坐标轴的函数。 平面问题——应力是x,z 两个坐标的函数。 库仑(C. A.Coulomb)1773年建立了库仑土压力理论,其基本假定为: (1)挡土墙后土体为均匀各向同性无粘性土(c=0); (2)挡土墙后产生主动或被动土压力时墙后土体形成滑动土楔,其滑裂面为通过墙踵的平面; (3)滑动土楔可视为刚体。 库仑土压力理论根据滑动土楔处于极限平衡状态时的静力平衡条件来求解主动土压力和被动土压力。 朗肯土压力理论是朗肯(W.J.M.Rankine)于1857年提出的。它假定挡土墙背垂直、光滑,其后土体表面水平并无限延伸,这时土体内的任意水平面和墙的背面均为主平面(在这两个平面上的剪应力为零),作用在该平面上的法向应力即为主应力。朗肯根据墙后主体处于极限平衡状态,应用极限平衡条件,推导出了主动土压力和被动土压力计算公式。 临塑荷载及临界荷载计算公式的适用条件 (1)计算公式适用于条形基础。这些计算公式是从平面问题的条形均布荷载情况下导得的,若将它近似地用于矩形基础,其结果是偏于安全的。 (2)计算土中由自重产生的主应力时,假定土的侧压力系数K0=1,这与土的实际情况不符,但这样可使计算公式简化。 (3)在计算临界荷载时,土中已出现塑性区,但这时仍按弹性理论计算土中应力,这在理论上是相互矛盾的,其所引起的误差随着塑性区范围的扩大而扩大。
柱模板支撑计算书 一、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=600mm ,B 方向对拉螺栓0道, 柱模板的截面高度 H=800mm ,H 方向对拉螺栓2道, 柱模板的计算高度 L = 3600mm , 柱箍间距计算跨度 d = 600mm 。 柱模板竖楞截面宽度50mm ,高度80mm ,间距300mm 。 柱箍采用矩形钢管□60×40×2.5,,每道柱箍1根钢箍,间距600mm 。 柱箍是柱模板的横向支撑构件,其受力状态为受弯杆件,应按受弯杆件进行计算。 柱模板计算简图 二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中——混凝土的重力密度,取24.00kN/m 3; t ——新浇混凝土的初凝时间,为0时(表示无资料)取200/(T+15),取5.714h ; T ——混凝土的入模温度,取20.0℃; V ——混凝土的浇筑速度,取2.50m/h ; H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取3.00m ; 1——外加剂影响修正系数,取1.00; 2 ——混凝土坍落度影响修正系数,取0.85。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m 2
实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.00kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3.00kN/m2。 三、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载,应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算,计算如下 面板计算简图 1.面板强度计算 支座最大弯矩计算公式 跨中最大弯矩计算公式 其中 q ——强度设计荷载(kN/m); q = (1.2×40.00+1.4×3.00)×0.6 = 31.32kN/m d ——竖楞的距离,d = 300mm; 经过计算得到最大弯矩 M = 0.10×31.32×0.3×0.3=0.282kN.M 面板截面抵抗矩 W = 600×18×18/6=32400mm3 经过计算得到 = M/W = 0.282×106/32400 = 8.704N/mm2 面板的计算强度小于15N/mm2,满足要求! 2.抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6qd 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.6×0.3×31.32=5.638kN 截面抗剪强度计算值 T=3×5638/(2×600×18)=0.783N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.4N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求! 3.面板挠度计算 最大挠度计算公式 其中 q ——混凝土侧压力的标准值,q = 40.00×0.6=24kN/m; E ——面板的弹性模量,取6000N/mm2; I ——面板截面惯性矩 I = 600×18×18×18/12=291600mm4; 经过计算得到 v =0.677×(40.00×0.6)×3004/(100×6000×291600) = 0.752mm [v] 面板最大允许挠度,[v] = 300/250 = 1.2mm;
目录 一模板系统强度、变形计算..................... 错误!未定义书签1.1 侧压力计算 ............................. 错误!未定义书签 1.2 面板验算 ............................... 错误!未定义书签 1.3 强度验算 ............................... 错误!未定义书签 1.3.1 挠度验算.............................. 错.. 误!未定义书签1.4 木工字梁验算 ........................... 错误!未定义书签 1.4.1 强度验算.............................. 错.. 误!未定义书签 1.4.2 挠度验算.............................. 错.. 误!未定义书签1.5 槽钢背楞验算 ........................... 错误!未定义书签 1.5.1 强度验算.............................. 错.. 误!未定义书签 1.5.2 挠度验算.............................. 错.. 误!未定义书签1.6 对拉杆的强度的验算...................... 错误!未定义书签 1.7 面板、木工字梁、槽钢背楞的组合挠度为....... 错误!未定义书签 二受力螺栓及局部受压混凝土的计算 .............. 错误!未定义书签2.1 计算参数 ............................... 错误!未定义书签 2.2 计算过程 ............................... 错误!未定义书签 2.2.1 混凝土的强度等级...................... 错. 误!未定义书签 2.2.2 单个埋件的抗拔力计算.................. 错误!未定义书签 2.2.3 锚板处砼的局部受压抗压力计算.......... 错误!未定义书签 2.2.4 受力螺栓的抗剪力和抗弯的计算.......... 错误!未定义书签 2.2.5 爬锥处砼的局部受压承载力计算.......... 错误!未定义书签
双模轨公路半拖车 双模轨公路半拖车有公铁两用可拆卸的脚轮轮轨转向架,对车体来说,在公路上运行时空气弹簧承受来自车体的压力,在铁路上运行时转向架承受来自车体的压力。这种机械设备在公路和铁路上运行时先选择性的提高和降低转向架,在铁路运行模式和公路运行模式选择不同的齿轮,对转向架来说,另一种机械设备提供附加或分离轮轨,在铁路运行中该机构正在被应用到整个半挂车上。这条公路运行装置可能是每个单一的轴或轴型串联在一起,每个轴允许承载重量为标准轮胎在通过公路时的运行负荷。在高速公路运行时齿轮被安装在车身前且允许调整,前后定位,以进一步提高在公路允许内的承载能力。从而改善重量分布。轮轨转向架是最好的双轴类型。 双模轨公路半拖车转向架可分离 这项发明涉及双模铁路公路半挂车车辆,能行运行。橡胶轮胎装在铁路轮对的法兰上。两种车辆改进的基本方法:第一类应用一些可拆卸的铁路转向架技术,使每一个车辆本身是永久公路轮毂,第二类:其中每个车辆在任何时候都进行公路和铁路车轮的切换。在运行时能提供升高或降低交替轮类型设计所需的模式,上述第一基本方法,拖车在铁路上运行时铁路转向架充当桥梁作用,在铁路运行之中铁路转向架起到了桥梁作用。在拖车尾部和最前面的转向架中间印有美国的专利,纳尔逊号2036535,美国专利。号2709969,安dert和美国专利。马登号
3342141。这种做法造成的压缩和张力
工人在列车装配处理产生严重的问题,这种问题被传输到每节车体上,通过中间铁路转向架,然后进入下一个拖车体等等,重型复杂机械联轴器被用在每个转向架的连接处,在这些连接点都需要对重型车体加固。另外,转向架的动态稳定会承受不必要的压力,这些压力挤压拔模能使转向架产生不同程度的弯曲变形。此外,对于铁路转向架的稳定性问题,可能存在一个满载拖车加上一个相邻邻的空车,从而使中间转向架受到俯仰力矩,还有一个缺点就是这种设计还有特殊要求,复杂的铁路转向架和复杂的多重耦合和锁定机制会影响通过拖车转向架机构之联的连接,也是实现从公路到铁路的运作方式转变经营方式简单,但缺乏实际方法。 在第二上述基本方法中:采用不同的手段,有选择地提高和降低公路和铁路轮套所需的轮对的位置,而另一车轮定位于相反的位置,如布朗中披露美国专利的专利。号2889785,和U.S4,202277,美国专利和沃纳。 3002469号。无论在升降过程中采用何种实际手段这种方法涉及到相对复杂的机械技术,另外专用的铁路悬浮被应用,它能兼容升降两种方式,此外,由于轴重转向架是安装在运行的车辆上。相比于传统的半拖车付费承载能力可能有限,此外,由于这些车辆通常采用单桥铁路转向架,但双桥铁路转向架最好是铁路行业,一个双桥铁路转向架多余的重量可在高速公路上运行是不能接受的。此外,这类车辆的维修可能造
楼地面工程量计算规则 一、整体面层、块料面层均按设计图示尺寸面积计算。扣除凸出地面构筑物、设备基础、室内铁道、地沟等所占面积,不扣除间壁墙和0.3平方米以内的柱、垛、附墙烟囱及孔洞所占面积,门洞、空圈、暖气包槽、壁龛的开口部分以综合考虑在定额内。 二、块料面层中的点缀单独计算,但计算主体铺贴地面面积时,不扣除点缀所占面积。 三、石材地面刷养护液按地面面积加4个侧面面积,以平方米计算。 四、橡塑面层、竹木地面、地毯等及其他材料面层均按设计图示尺寸以面积计算。门洞、空圈、暖气包槽、壁龛的开口部分并入相应的工程量内。 五、防滑条按楼梯踏步两端距离减300mm以延长米计算。 六、踢脚板按设计图示长度乘以高度以平方米计算。水磨石及成品踢脚线按实铺延长米计算,楼梯踢脚线按相应项目乘以1.15系数。 七、楼梯面层按设计图示尺寸楼梯(包括踏步、休息平台及500mm以内的楼梯井)水平投影面积计算。有梯口梁者,梁面包括在楼梯面层内;无梯口梁者,楼梯面层算至最上一层踏步边沿加300mm。 八、扶手、栏杆、栏板装饰按设计图示尺寸扶手中心线长度(包括弯头长度)计算。但弯头按个另行计算。
九、台阶饰面按设计图示尺寸以台阶(包括最上一层踏步边沿加300mm)水平投影面积算。 工程造价, 又称工程概预算, 是对工程项目所需全部建设费用计算成果的统称。 在不同阶段, 其名称、内容各有不同。总体设计时叫估算;初步设计时叫概算;施工图设计时叫预算;竣工时叫结算。 工程造价的内容包括四方面,即建筑安装工程费,设备工具, 器具购置费,工程建设其 他费用和预备费。 1.建筑安装工程费: 建筑安装工程费由直接工程费、 间接费、 其他费用等三部分组成。 (1)直接费,即施工过程中耗费的构成工程实体和有助于工程形成的各项费用,包括人工 费、 材料费、
柱模板计算书 我的工程工程;属于框架结构;地上0层;地下0层;建筑高度:0.00m;标准层层高:0.00m ;总建筑面积:0.00平方米;总工期:0天;施工单位:某某施工单位。 本工程由某某房开公司投资建设,某某设计院设计,某某堪察单位地质勘察,某某监理公司监理,某某施工单位组织施工;由章某某担任项目经理,李某某担任技术负责人。 柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009- )、《混凝土结构设计规范》GB50010- 、《钢结构设计规范》(GB 50017- )等规范编制。 柱模板的背部支撑由两层(木楞或钢楞)组成,第一层为直接支撑模板的竖楞,用以支撑混凝土对模板的侧压力;第二层为支撑竖楞的柱箍,用以支撑竖楞所受的压力;柱箍之间用对拉螺栓相互拉接,形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图 柱截面宽度B(mm):700.00;柱截面高度H(mm):400.00;柱模板的总计算高度:H = 3.00m; 根据规范,当采用溜槽、串筒或导管时,倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2; 计算简图 一、参数信息 1.基本参数 柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1;柱截面宽度B方向竖楞数目:3;
柱截面高度H方向对拉螺栓数目:2;柱截面高度H方向竖楞数目:5; 对拉螺栓直径(mm):M16; 2.柱箍信息 柱箍材料:钢楞;截面类型:圆钢管48×3.0; 钢楞截面惯性矩I(cm4):10.78;钢楞截面抵抗矩W(cm3):4.49; 柱箍的间距(mm):600;柱箍肢数:2; 3.竖楞信息 竖楞材料:木楞; 宽度(mm):100.00;高度(mm):50.00; 竖楞肢数:2; 4.面板参数 面板类型:竹胶合板;面板厚度(mm):15.00; 面板弹性模量(N/mm2):9500.00; (N/mm2):15.00; 面板抗弯强度设计值f c 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50; 5.木方和钢楞 (N/mm2):13.00;方木弹性模量E(N/mm2):9500.00; 方木抗弯强度设计值f c 方木抗剪强度设计值f (N/mm2):1.50; t 钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00;钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00; 二、柱模板荷载标准值计算 按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,
中交第一航务工程局第五工程有限公司 模板受力计算书 (胸墙模板) 单位工程:锦州港第二港池集装箱码头二期工程计算内容:胸墙模板计算 编制单位:主管:计算: 审批单位:主管:校核:
锦州港第二港池集装箱码头二期工程 胸墙模板计算书 一、设计依据 1.中交第一航务工程勘察设计院图纸 2.《水运工程质量检验标准》JTS257-2008 3.《水运工程混凝土施工规范》JTJ268-96 4. 《组合钢模板技术规范》(GB50214-2001) 5. 《组合钢模板施工手册》 6. 《建筑施工计算手册》 7. 《港口工程模板参考图集》 二、设计说明 1、模板说明 在胸墙各片模板中,1#模板位于码头前沿侧,浇筑胸墙高度为3.15m,承受的侧压力最大,同时胸墙外伸部分的重量也由三角托架来承受,因此选取1#模板来进行计算。 1#模板大小尺寸为17.9m(长)×3.15m(高)。采用横连杆、竖桁架结构形式大型钢模板 面板结构采用安装公司统一的定型模板,板面为5mm钢板制作,背后为50×5竖肋。 内外横连杆采用单[10制作,间距为75cm; 桁架宽度为650cm,最大水平间距75cm,上弦杆采用背扣双[6.3,下弦杆为双∠50×50×5,腹杆为方管50×5。 2、计算项目 本模板计算的项目 ⑴模板面板及小肋 ⑵模板横连杆的验算。 ⑶模板竖桁架的验算。 ⑷模板支立的各杆件的验算。
模板计算 1、混凝土侧压力计算 混凝土对模板的最大侧压力: Pmax = 8K S +24K t V 1/2=8×2.0+24×1.33×0.57? =40.1kN/m 2 式中: Pmax ——混凝土对模板的最大侧压力 Ks ——外加剂影响系数,取2.0 Kt ——温度校正系数 10℃时取Kt =1.33 V ——混凝土浇筑速度50m 3 /h ,取0.57m/h 砼坍落度取100mm ==倾倒侧P P P max 40.1+6×1.4=48.5 kN/m 2取50KN/ m 2 其中倾倒P 为倾倒砼所产生的水平动力荷载,取6kN/㎡×1.4=8.4kN/㎡。 2、板面和小肋验算 ⑴板面强度验算 取1mm 宽板条作为计算单元,计算单元均布荷载 q=0.05×1=0.05 N/mm q 5mm 钢板参数:I=bh 3/12=300×5×5×5/12=3125mm 4 ω= bh 2/6=300×5×5/6=1250mm 3 q=0.05×300=15 N/mm σ=M/ω=0.078 ql 2/ω=0.078×15×3002/1250=85 N/mm 2<[σ]=215 N/mm 2 f max =K f ×Fl 4 /B 0=0.00247×0.05×3004 /2358059=0.43mm <300/500=0.6mm , 钢板满足要求 其中K f 为挠度计算系数,取0.00247 B 0为板的刚度,B0=Eh 3x /12(1-γ2)=2.06×105×53/12(1-0.32)=2358059 γ钢板的泊松系数,取0.3 h 为钢板厚度,h=5mm
技术性能描述 概述: 德国ZAGRO成立于1969年,与ZWEIWEG、SRT三家共同组建的集团公司在公铁技术领域获得了多项专利,是铁路牵引车(调车)技术和公铁两用车技术领域公认的专家。集团公司产品在国内外的铁路、地铁、高速铁路等行业的制造、运营、检修、特种作业上被广泛运用,并长期与戴姆勒克莱斯勒公司(DaimlerChrysler AG)保持系统集成合作伙伴关系。 基于ZAGRO公司长期经验积累和发展的ZAGRO E-MAXI 蓄电池驱动公铁两用牵引车是一款可用于铁路、公共交通、工业维修等不同领域的调车作业的牵引车,其获得专利的轨道导向装置技术已成为新的全球牵引车技术标准。 ZAGRO E-MAXI M蓄电池驱动公铁两用牵引车的技术优势在于其配有四个无级变速电机且独立驱动的车轮,四个车轮可以原地偏转270°,转弯半径仅为1.6m,能实现原地转圈,其灵活性使得它可以快速进入任何工作地点,特别适用于有障碍物或立柱限制的室内狭窄场所。 牵引车以蓄电池为动力源,其再充型高性能蓄电池确保了静音和零排放的作业,可循环使用的材料确保了最好的环保性,各种车钩链接系统和满足特定需求的特殊装备使得小巧的动力系统成为公铁牵引车技术上的新亮点。由于运行时的噪音极低,结构紧凑,迅速并且功能多样,无线遥控实现的高效单人操作功能,使得它在室内外的应用中都显示出了极其出色的性能优势,并因此被德国铁路当局列为必备辅助车辆。 ZAGRO E-MAXI系列蓄电池驱动公铁两用牵引车已在全球47个国家和地区得到应用并获得使用单位的一致好评。
1.技术参数
2.设备结构图
3.设备主要特点 3.1.专利技术、运行安全 ZAGRO E-MAXI系列公铁两用车由于采用蓄电池驱动及专利技术的轨道导向装置,牵引车在任何区域都能方便操作。 每个车轮前都装有独立的的轨道引导设备,独立的无极变速电机,处理器通过控制四个电机实现全轮驱动,其防抱死制动系统和车轮防滑装置保证了最佳的牵引性能和安全需求。 3.2.设计简约、提升效率 ZAGRO E-MAXI公铁两用车可利用驱动轮上的全部附着重量获得强大的牵引力,从而获得较大的牵引载荷。相对而言,任何传统的蓄电池公铁两用车因轨道导向装置的接触压力会减少30%的牵引重量,而ZAGRO E-MAXI能把它的全部的重量转化为牵引力。因此,同样的重量可产生更高的牵引能力和更低的能量消耗。 其公铁底盘合二为一,零磨损设计降低了其维护性。
主桥承台木模板计算 一、计算依据 1、《施工图纸》 2、《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011) 3、《路桥施工计算手册》 二、承台模板设计 主桥承台平面尺寸为11.5×11.5m,高4m,由于主桥承台基坑开挖深度达10m,基坑钢支撑较多,不利于大块钢模板的吊装,故承台模板考虑采用木模板拼装。 面板采用15mm厚竹胶板(平面尺寸2440×1220mm),水平内楞为80×80mm方木,水平内楞外设竖向外楞,外楞为双拼φ48×3mm钢管,对拉螺杆采用直径20mm的螺纹钢。 承台模板立面局部示意图 承台模板平面局部示意图 三、模板系统受力验算 3.1 设计荷载计算 1、新浇混凝土对模板的侧压力 模板主要承受混凝土侧压力,本工程砼一次最大浇筑高度为4m,新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力取下列二式中的较小值:
1 F=0.22γc t0β1β2V2 F=γc H 式中 F—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力(KN/m2); γc—混凝土的重力密度,取24KN/m3; t0—新浇混凝土的初凝时间,取10h; V—混凝土的浇灌速度,取0.6m/h; H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度,取4m; β1—外加剂影响修正系数,取1.0; β2—混凝土坍落度影响修正系数,取1.15; 1 所以 F=0.22γc t0β1β2V2 1 =0.22×24×10×1.0×1.15×0.62 =47.03 KN/m2 F=γc H =24×4=96 KN/m2 综上混凝土的最大侧压力F=47.03 KN/m2 2、倾倒混凝土时冲击产生的水平荷载
考虑两台泵车同时浇筑,倾倒混凝土产生的水平荷载标准值取4KN/m2。 3、水平总荷载 分别取荷载分项系数1.2和1.4,则作用于模板的水平荷载设计值为:q1=47.03×1.2+4×1.4=62 KN/m2 有效压头高度为 h=F/γc =62/24=2.585 m 3.2面板验算 木模板支护方式为典型的单向板受力方式,可按多跨连续梁计算。 内楞采用竖向80×80mm方木,方木中心间距250mm,模板宽度取b=2440mm,作用于模板的线荷载:q1=62×2.44=151.28kN/m,模板截面特性 1bh2=2440×152/6=91500mm3。 为:W= 6 1bh3=2440×153/12=686250mm4; I= 12 模板强度验算: 根据《路桥施工计算手册》表8-13查得最大弯距系数为0.1。 M max=0.1q1l2=0.1×151.28×2502=9.455×105N·mm σ=M max/W=9.455×105/91500=10.3Mpa<[f m]=13Mpa,模板强度符合要求。 模板刚度验算:
基本条分法
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基本条分法 基本条分法是基于均质粘性土,当出现滑动时,其滑动面接近圆柱面和圆锥面的空间组合,简化为平面问题时接近圆弧面并作为实际的滑动(滑裂)面。将圆弧滑动面与坡面的交线沿组合的滑体部分,进行竖向分条,按不考虑条间力的作用效果并进行简化,将各个分条诸多力效果作用到的滑动圆弧上,以抗滑因素和滑动因素分析,用抗滑力矩比滑动力矩的极限平衡分析的方法建立整个坡体安全系数的评价方法。 基本条分法的计算过程通常是基于可能产生滑动(滑裂)圆弧面条件下,经过假定不同的滑动中心、再假定不同的滑动半径,确定对应的滑动圆弧,通过分条计算所对应的滑体安全系数,依此循环反复计算,最终求出最小的安全系数和对应的滑弧、滑动中心,作为对整个土坡的安全评价的度量。计算研究表明,坡体的安全系数所对应的滑动中心区域随土层条件和土坡条件及强度所变化。如图 9.2.1所示可见一斑。 圆弧基本条分法安全系数的定义为:Fs=抗滑力矩/滑动力矩,即=M R/Mh
O 1 O 2 F smin An A 土层2 土层1 B 图 9.2.1不同土层的 Fs 极小值区 1 瑞典条分法 如图9.2.2所实示,瑞典条分法的安全系数Fs 的一般计算公式表达为: (cos ) sin i i i i i s i i c l W tg F W θ?θ += ∑∑ (9.2.1) 式中,Wi 为土条重力;θi 为土条底部中点与滑弧中心连线垂直夹角;抗剪强度指标c 、?值是为总应力指标,也可采用有效应力指标。工程中常用的替代重度法进行计算,即公式中分子的容重在浸润线以上部分采用天然容重,以下采用浮容重;分母中浸润线以上部分采用天然容重,以下采用饱和容重,这种方法既考虑了稳定渗流对土坡稳定性的影响,又方便了计算,其精度也能较好地满足工程需要,因此在实际工程中得到广泛应用。应该指出,容重替代法只是一个经验公式,,可参见图9.2.3所示,h 2i wi h ≠。
北京市城轨电动列车司机安全技术 培训考核题库
一.选择(单选) 1. 按照信号的接收效果,可以将其分为:( C ) A视觉信号和车载信号B地面信号和手信号C视觉信号和听觉信号D地面信号和车载信号2. 按照信号机设置的位置不同,可以将其分为:( D ) A视觉信号和车载信号B地面信号和手信号C视觉信号和听觉信号D地面信号和车载信号 3. 车载信号设备安装在列车的( D ) A. 车下电气箱内 B. 动车轴头 C. 拖车轴头 D. 驾驶室 4. 城市轨道交通信号的基本要求:( A ) 各种信号机的灯光排列顺序、颜色、外形尺寸应符合规定的标准 信号机的显示方式和表达的含义必须统一并且符合规定的要求 信号机的设置须能够进行实时检测、故障报警,为列车运行提供安全保障、正确指示为了保证信号显示明确,防止行车有关人员误认,在地铁沿线及站内,禁止设置妨碍确认信号的红、黄、绿色装饰彩布、广告、标语和灯光。当车站内已装有妨碍确认信号的灯光设施时,应改装或采取遮光措施。另外,站内所装设施妨碍司机瞭望信号时,对该设施要采取移位或拆除 A B C D 5. 通常地面信号机设置于隧道墙壁上,特殊情况(如受到设备限界、其他建筑物或线 路条件等影响时)可设于列车运行方向的或其他位置。( B ) A右侧 B左侧 C上侧 D后侧 6. 城市轨道交通的信号的基本颜色为( B ) A. 红、绿 B. 红、绿、黄 C. 红、黄 D. 红、绿、黄、白 7. 城市轨道交通的信号中的月白色灯光主要用于( C ) A. 出站信号 B. 防护信号 C. 调车信号 D. 阻挡信号 8. 信号机防护的一方叫;信号机显示的一方叫( A ) A内方;外方 B前方;后方
圆柱墩模板受力计算书
广东云浮(双凤)至罗定(榃滨)高速公路工程圆柱墩模板受力计算书 广西壮族自治区公路桥梁工程总公司 广东云浮至罗定高速公路第四合同段项目部 2011年11月
目录 1、圆柱墩设计概况 ------------------------------------------2 2、受力验算依据 --------------------------------------------3 3、圆柱墩模板方案 ------------------------------------------3 4、模板力学计算 --------------------------------------------3 4.1、模板压力计算 --------------------------------------3 4.2、面板验算 ------------------------------------------3 4.3、横肋验算 ------------------------------------------4 4.4、竖肋验算 ------------------------------------------4 4.5、螺栓强度验算 --------------------------------------5
圆柱墩模板受力计算书 1、圆柱墩设计概况 本标段范围内共设有竹沙大桥、国道G324跨线桥、双莲塘大桥、小垌大桥、及更大桥、培岭1#桥、培岭2#桥、培岭3#桥等8座大桥,共有圆柱墩149条,根据墩柱高度不同,圆柱墩直径有1.1m、1.3m、1.4m、1.6m、
土钉墙支护计算计算书 品茗软件大厦工程;属于结构;地上0层;地下0层;建筑高度:0m;标准层层高:0m ;总建筑面积:0平方米;总工期:0天;施工单位:某某施工单位。 本工程由某某房开公司投资建设,某某设计院设计,某某勘察单位地质勘察,某某监理公司监理,某某施工单位组织施工;由章某某担任项目经理,李某某担任技术负责人。 本计算书参照《建筑基坑支护技术规程》 JGJ120-99 中国建筑工业出版社出版《建筑施工计算手册》江正荣编著中国建筑工业出版社、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著人民教同出版社、《地基与基础》第三版中国建筑工业出版社、《土力学》等相关文献进行编制。 土钉墙需要计算其土钉的抗拉承载力和土钉墙的整体稳定性。 一、参数信息: 1、基本参数: 侧壁安全级别:二级 基坑开挖深度h(m):8.000; 土钉墙计算宽度b'(m):13.00; 土体的滑动摩擦系数按照tanφ计算,φ为坡角水平面所在土层内的内摩擦角; 条分块数:20; 考虑地下水位影响; 基坑外侧水位到坑顶的距离(m):5.000; 基坑内侧水位到坑顶的距离(m):8.000; 2、荷载参数: 序号类型面荷载q(kPa) 基坑边线距离b 0(m) 宽度b 1 (m) 1 满布 10.00 -- --3、地质勘探数据如下::
序号土名称土厚度坑壁土的重度γ 坑壁土的内摩擦角φ 内聚力C 极限 摩擦阻力饱和重度 (m) (kN/m3) (°) (kPa) (kPa) (kN/m3) 1 填土 8.00 18.00 30.00 15.00 112.00 20.00 4、土钉墙布置数据: 放坡参数: 序号放坡高度(m) 放坡宽度(m) 平台宽度(m) 1 8.00 3.80 7.00 土钉数据: 序号孔径(mm) 长度(m) 入射角(度) 竖向间距(m) 水平间距(m) 1 100.00 5.00 20.00 2.00 1.50 2 100.00 5.00 20.00 1.50 1.50 3 100.00 5.00 20.00 1.50 1.50 4 100.00 5.00 20.00 2.00 1.50 二、土钉(含锚杆)抗拉承载力的计算: 单根土钉受拉承载力计算,根据《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-99, R=1.25γ 0T jk 1、其中土钉受拉承载力标准值T jk 按以下公式计算: T jk =ζe ajk s xj s zj /cosα j 其中ζ--荷载折减系数 e ajk --土钉的水平荷载 s xj 、s zj --土钉之间的水平与垂直距离 α j --土钉与水平面的夹角ζ按下式计算: ζ=tan[(β-φ k )/2](1/(tan((β+φ k )/2))-1/tanβ)/tan2(45°-φ/2)