前言
《工厂供电课程设计》是继《工厂供电》课程后的一个重要性的实践性教学环节，也是整个教学过程中不可缺少的重要组成部分。通过该课程设计可以巩固本课程理论知识，了解变电所设计的基本方法和变电所电能分配的各种实际问题，从而培养独立分析和解决实际工程技术问题的能力，同时对电力工业的有关政策、方针、技术规程有一定的了解，在计算绘图、编号、设计说明书等方面得到训练，为今后的学习、工作奠定良好的基础。
本次课程设计是对某机械厂降压变电所进行电气设计，在设计中根据该厂所能取得的电源及用电负荷的实际情况，并考虑工厂以后的发展，按照可靠、技术先进、经济合理的要求完成了以下几个部分内容：
设计任务
负荷计算和无功功率补偿；
变电所位置和型式的选择；
变电所主变压器台数和容量、类型的选择；
变电所主结线方案设计；
短路电流计算；
变电所一次设备的选择与校验；
变电所进出线选择与校验；
变电所二次回路方案的选择与继电保护的整定；
防雷保护和接地装置的设计
参考文献
后有此次课程设计的总结与参考文献，并附图纸2张（以附图形式给出），分别是：附图一(电气主接线图)，附图二(变压器保护原理展开图)。
电气设计有很强的实践性，本人初次接触这方面的设计，而且知识掌握的深度和广度有限，设计中难免存在不完善的地方，敬请老师和读者批评指正！
前言 ........................................................ 错误!未定义书签。第一章设计任务............................................ 错误!未定义书签。第二章负荷计算和无功功率补偿............................... 错误!未定义书签。
负荷计算............................................. 错误!未定义书签。
无功功率补偿......................................... 错误!未定义书签。第三章变电所位置与型式的选择............................... 错误!未定义书签。第四章主变压器的台数和类型的选择........................... 错误!未定义书签。
变电所主变压器的选择.............................. 错误!未定义书签。第五章变电所接线方案设计................................... 错误!未定义书签。装设一台主变压器的主接线方案 ........................... 错误!未定义书签。装设两台主变压器的主接线方案如图5-2所示 ........ 错误!未定义书签。第六章短路电流的计算....................................... 错误!未定义书签。
绘制计算电路......................................... 错误!未定义书签。
确定短路计算基准值 ................................... 错误!未定义书签。
计算短路电路中个元件的电抗标幺值 ..................... 错误!未定义书签。 k-1点（侧）的相关计算................................. 错误!未定义书签。 k-2点（侧）的相关计算................................. 错误!未定义书签。第七章变电所一次设备选择与校验............................. 错误!未定义书签。 10kV侧一次设备的选择校验.............................. 错误!未定义书签。 380V侧一次设备的选择校验.............................. 错误!未定义书签。
高低压母线的选择 ..................................... 错误!未定义书签。第八章变电所进出线的选择与校验............................. 错误!未定义书签。 10kV高压进线和引入电缆的选择.......................... 错误!未定义书签。 380低压出线的选择..................................... 错误!未定义书签。
作为备用电源的高压联络线的选择校验 .................... 错误!未定义书签。第九章变电所二次回路方案的选择与继电保护的整定............. 错误!未定义书签。变电所二次回路方案的选择 ............................... 错误!未定义书签。
变电所继电保护装置 .................................... 错误!未定义书签。装设电流速断保护 ....................................... 错误!未定义书签。作为备用电源的高压联络线的继电保护装置 ................. 错误!未定义书签。第十章降压变电所防雷与接地装置设计......................... 错误!未定义书签。变电所的防雷保护 ....................................... 错误!未定义书签。
变电所公共接地装置的设计 ............................. 错误!未定义书签。总结 ........................................................ 错误!未定义书签。参考文献..................................................... 错误!未定义书签。
第一章设计任务
设计要求
要求根据本厂所能取得的电源及本厂用电负荷的实际情况，并适当考虑到工厂生产的发展，按照安全可靠、技术先进、经济合理的要求，确定变电所的位置和型式，确定变电所主变压器的台数、容量与类型，选择变电所主接线方案及高低压设备和进出线，确定二次回路方案，选择整定继电保护，确定防雷和接地装置。最后按要求写出设计说明书，绘出设计图纸。
设计依据
工厂总平面图
图工厂平面图
工厂负荷情况
本厂多数车间为两班制，年最大负荷利用小时为4600h，日最大负荷持续时间为6h。该厂除铸造车间、电镀车间和锅炉房属二级负荷外，其余均属三级负荷。本厂的负荷统计资料如表所示。
供电电源情况
按照工厂与当地供电部门签定的供用电协议规定，本厂可由附近一条10kV 的公用电源干线取得工作电源。该干线的走向参看工厂总平面图。该干线的导线牌号为LGJ-150，导线为等边三角形排列，线距为2m；干线首端距离本厂约8km。干线首端所装设的高压断路器断流容量为500MVA。此断路器配备有定时限过流保护和电流速断保护，定时限过流保护整定的动作时间为。为满足工厂二级负荷要求，可采用高压联络线由邻近的单位取得备用电源。已知与本厂高压侧有电气联系的架空线路总长度为80km，电缆线路总长度为25km。
气象资料
本厂所在地区的年最高气温为38℃，年平均气温为23℃，年最低气温为-9℃，年最热月平均最高气温为33℃，年最热月平均气温为26℃，年最热月地下米处平均气温为25℃。当地主导风向为东北风，年雷暴日数为20。
地质水文资料
本厂所在地区平均海拔500m，地层以砂粘土为主，地下水位为2m。
表工厂负荷统计资料
本厂与当地供电部门达成协议，在工厂变电所高压侧计量电能，设专用计量柜，按两部电费制交纳电费。每月基本电费按主变压器容量为18元/kVA，动力电费为元/，照明电费为元/。工厂最大负荷时的功率因数不得低于，此外，电力用户需按新装变压器容量计算，一次性向供电部门交纳供电贴费：6~10VA为800/kVA。
第二章 负荷计算和无功功率补偿
负荷计算
单组用电设备计算负荷的计算公式 a)有功计算负荷（单位为KW ）
30P =d K e P ， d K 为系数
b)无功计算负荷（单位为kvar ）
30Q = 30P tan ?
c)视在计算负荷（单位为kvA ）
30S =
?
cos 30
P d)计算电流（单位为A ）
30I =
N
U S 330, N U 为用电设备的额定电压（单位为KV ）
多组用电设备计算负荷的计算公式 a)有功计算负荷（单位为KW ）
30P =i p P K ??∑∑30
式中i P ?∑30是所有设备组有功计算负荷30P 之和，p K ?∑是有功负荷同时系数，可取~
b)无功计算负荷（单位为kvar ）
30Q =i q Q K ??∑∑30，i Q ?∑30是所有设备无功30Q 之和；q K ?∑是无功负荷同时系数，
可取~
c)视在计算负荷（单位为kvA ） 30S =2
30
230Q P + d)计算电流（单位为A ）
30I =
N
U S 330
经过计算，得到各厂房和生活区的负荷计算表，如表所示（额定电压取380V ）
表 各厂房和生活区的负荷计算表
无功功率补偿
无功功率的人工补偿装置：主要有同步补偿机和并联电抗器两种。由于并联电抗器具有安装简单、运行维护方便、有功损耗小以及组装灵活、扩容方便等优点，因此并联电抗器在供电系统中应用最为普遍。
由表可知，该厂380V 侧最大负荷时的功率因数只有。而供电部门要求该厂10KV 进线侧最大负荷时功率因数不低于。考虑到主变压器的无功损耗元大于有功损耗，因此380V 侧最大负荷时功率因数应稍大于，暂取来计算380V 侧所需无功功率补偿容量：
C Q =30P (tan 1? - tan 2?)=[tan - tan ] = kvar
参照图2，选PGJ1型低压自动补偿评屏，并联电容器为型，采用其方案1（主屏）1台与方案3（辅屏）4台相结合，总共容量为84kvar ?5=420kvar 。补偿前
后，变压器低压侧的有功计算负荷基本不变，而无功计算负荷'
30Q =（）kvar= kvar ，
视在功率2'30230'30
Q P S
+== kVA ，计算电流N
U S I
3'
30
'30
=
= A,功率因数提高为
cos '
?='30
30
S P =。
在无功补偿前，该变电所主变压器T 的容量为应选为1250kVA,才能满足负荷用电的需要；而采取无功补偿后，主变压器T 的容量选为1000kVA 的就足够了。同时由于计算电流的减少，使补偿点在供电系统中各元件上的功率损耗也相应减小，因此无功补偿的经济效益十分可观。因此无功补偿后工厂380V 侧和10kV 侧的负荷计算如表所示。
图 PGJ1型低压无功功率自动补偿屏的接线方案
表 无功补偿后工厂的计算负荷
第三章 变电所位置与型式的选择
变电所的位置应尽量接近工厂的负荷中心，工厂的负荷中心按负荷功率矩法来确定。在工厂平面图的下边和左侧，分别作一直角坐标的x 轴和y 轴，然后测出各车间（建筑）和宿舍区负荷点的坐标位置，1P 、2P 、 3P 10P 分别代表厂房1、2、3...10号的功率，设定1P （，）、2P （，）、3P （，）、4P （4，）、5P （，）、6P （，）、7P （，）、8P （，）、9P （，）、10P （，），并设11P （，）为生活区的中心负荷，如图3-1所示。而工厂的负荷中心假设在P(x ,y ),其中P=1P +2P + 3P +11P =i P ∑。因此仿照《力学》中计算中心的力矩方程，可得负荷中心的坐标：
∑∑=
++++++=
i i i P
x P P P P P x P x P x P x P x )(11
32111
11332211 （3-1） ∑∑=
++++++=i
i
i P
y P P P P P y P y P y P y P y )(11
3211111332211 （3-2）
把各车间的坐标代入（1-1）、（2-2），得到x =，y = 。由计算结果可知，工厂的负荷中心在6号厂房（工具车间）的西北角。考虑到周围环境及进出线方便，决定在6号厂房的西侧紧靠厂房建造工厂变电所，器型式为附设式。
图3-1 按负荷功率矩法确定负荷中心
x
第四章 主变压器的台数和类型的选择
变电所主变压器的选择
根据工厂的负荷性质和电源情况，工厂变电所的主变压器考虑有下列两种可供选择的方案：
a)装设一台变压器 型号为S9型，而容量根据式30S S T N ≥?，T N S ?为主变压器容量，30S 为总的计算负荷。选T N S ?=1000 KVA>30S = KVA ，即选一台S9-1000/10型低损耗配电变压器。至于工厂二级负荷所需的备用电源，考虑由邻近单位相联的高压联络线来承担。
b)装设两台变压器 型号为S9型，而每台变压器容量根据式（4-1）、（4-2）选择，即
?≈?)7.0~6.0(T N S KVA=（~）KVA （4-1） )(30 S S T N ≥?=+165+ KVA= KVA （4-2）
因此选两台S9-630/10型低损耗配电变压器。工厂二级负荷所需的备用电源，考虑由邻近单位相联的高压联络线来承担。主变压器的联结组均为Yyn0 。
明细表如4-1：
4-1 变压器型号及其参数
第五章 变电所接线方案设计
变电所主接线方案的选择
按上面考虑的两种主变压器方案可设计下列两种主接线方案：
装设一台主变压器的主接线方案 如图5-1所示
图5-1 装设一台主变压器的主接线方案
10kV
GG- 1A(J) -03
GG- 1A(F) -54
GG- 1A(F) -07
GG- 1A(F) -07
主变
联络（备用）
高压柜列
装设两台主变压器的主接线方案 如图5-2所示
图5-2 装设两台主变压器的主接线方案
GG- 1A(F) -113
GG- 1A(F) -11
GG- 1A(J) -01
GG- 1A(F) -96
GG- 1A(F) -07
GG- 1A(F) -54
主 变 主
变 联络 （备用）
高压柜列
第六章 短路电流的计算
绘制计算电路
图6-1 短路计算电路
确定短路计算基准值
设基准容量d S =100MVA ，基准电压d U =c U =N U ，c U 为短路计算电压，即高
压侧1d U =，低压侧2d U =，则
kA kV MVA U S I d d d 5.55.103100311=?=
=
（6-1）
kA kV
MVA U S I d d d 1444.0310032
2=?==
（6-2）
计算短路电路中个元件的电抗标幺值
电力系统
已知电力系统出口断路器的断流容量oc S =500MVA ，故
*1X =100MVA/500MVA= （6-3）
架空线路
查表得LGJ-150的线路电抗km x /36.00Ω=，而线路长8km ，故
6.2)5.10(100)836.0(2
202=?Ω?==*kV MVA
U S l
x X c d （6-4）
电力变压器
查表得变压器的短路电压百分值%k U =，故
kVA
MVA
S S U X N d k 10001001005.4100%3?==
*
=
（6-5）
式中，N S 为变压器的额定容量
因此绘制短路计算等效电路如图6-2所示。
图6-2 短路计算等效电路
2.01 k-1
k-2
6
.21 5
.41
k-1点（侧）的相关计算
总电抗标幺值
*
2*1)1(X X X k +=*-∑=+=
（6-6）
三相短路电流周期分量有效值
kA kA
X
I I k d k 96.18
.25.5*
)
1(1*
1==
=
-∑= （6-7）
其他短路电流
kA I I I k 96.1)
3(1)3()3(''===-∞
（6-8）
kA kA I i sh 0.596.155.255.2)3('')3(=?==
（6-9） kA kA I I sh 96.296.151.151.1)3('')3(=?==
（6-10） 三相短路容量
MVA MVA
X S S k d
k 7.358
.2100*
)
1()3(1==
=
-∑- （6-11）
k-2点（侧）的相关计算
总电抗标幺值
*3*2*1)1(X X X X k ++=*-∑=++= （6-12）
三相短路电流周期分量有效值
kA kA
X
I I k d k 7.193
.7144*
)
2(2*
2==
=
-∑= （6-13）
其他短路电流
kA I I I k 7.19)
3(1)3()3(''===-∞
（6-14）
kA kA I i sh 2.367.1984.184.1)3('')3(=?==
（6-15） kA kA I I sh 5.217.1909.109.1)3('')3(=?==
（6-16）
三相短路容量
MVA MVA
X
S S k d k 7.133
.7100*
)
2()3(2==
=
-∑-
（6-17）
以上短路计算结果综合图表6-1所示。
第七章 变电所一次设备选择与校验
10kV 侧一次设备的选择校验
按工作电压选则
设备的额定电压e N U ?一般不应小于所在系统的额定电压N U ，即≥?e N U N U ，高压设备的额定电压e N U ?应不小于其所在系统的最高电压max U ，即≥?e N U max U 。N U =10kV ， max U =，高压开关设备、互感器及支柱绝缘额定电压e N U ?=12kV ，穿墙套管额定电压e N U ?=，熔断器额定电压e N U ?=12kV 。 按工作电流选择
设备的额定电流e N I ?不应小于所在电路的计算电流30I ，即≥?e N I 30I 按断流能力选择
设备的额定开断电流oc I 或断流容量oc S ，对分断短路电流的设备来说，不应小于它可能分断的最大短路有效值)3(k I 或短路容量)3(k S ，即
≥oc I )3(k I 或≥)
3(oc S )3(k S
对于分断负荷设备电流的设备来说，则为≥oc I max ?OL I ，max ?OL I 为最大负荷电流。
隔离开关、负荷开关和断路器的短路稳定度校验 a)动稳定校验条件
≥max i )3(sh i 或)
3(m ax sh I I ≥
m ax i 、m ax I 分别为开关的极限通过电流峰值和有效值，)3(sh i 、)
3(sh I 分别为开关所
处的三相短路冲击电流瞬时值和有效值
b)热稳定校验条件 ima t t I t I 2
)3(2∞
= 对于上面的分析，如表7-1所示，由它可知所选一次设备均满足要求。
表7-1 10 kV 一次侧设备的选择校验
380V侧一次设备的选择校验
同样，做出380V侧一次设备的选择校验，如表7-2所示，所选数据均满足要求。
高低压母线的选择
查表得到，10kV 母线选LMY-3(40?4mm),即母线尺寸为40mm ?4mm;380V 母线选LMY-3（120?10）+80?6，即相母线尺寸为120mm ?10mm ，而中性线母线尺寸为80mm ?6mm 。
第八章 变电所进出线的选择与校验
10kV 高压进线和引入电缆的选择
10kV 高压进线的选择校验
采用LGJ 型钢芯铝绞线架空敷设，接往10kV 公用干线。 a).按发热条件选择 由30I =T N I ?1=及室外环境温度33°，查表得，初选LGJ-35,其35°C 时的al I =149A>30I ,满足发热条件。
b).校验机械强度 查表得，最小允许截面积min A =252mm ，而LGJ-35满足要求，故选它。
由于此线路很短，故不需要校验电压损耗。
由高压配电室至主变的一段引入电缆的选择校验
采用YJL22-10000型交联聚乙烯绝缘的铝芯电缆之间埋地敷设。
a)按发热条件选择 由30I =T N I ?1=及土壤环境25°，查表得，初选缆线芯截面为252mm 的交联电缆，其al I =149A>30I ,满足发热条件。
b)校验热路稳定
按式C
t I
A A ima )3(min ∞
=≥，A 为母线截面积，单位为2mm ；
min A 为满足热路稳定条件的最大截面积，单位为2mm ；C 为材料热稳定系数；)
3(∞
I 为母线通过的三相短路稳态电流，单位为A ；ima t 短路发热假想时间，单位为s 。
本电缆线中)3(∞I =1960，ima t =++=，终端变电所保护动作时间为，断路器断路时间
为，C=77
，把这些数据代入公式中得
2)3(min 2277
75
.01960mm C
t I A ima =?
==∞
380低压出线的选择 铸造车间 馈电给1号厂房（铸造车间）的线路采用VLV22-1000型聚氯乙烯绝缘铝芯电缆直接埋地敷设。 a ）按发热条件需选择 由30I =201A 及地下土壤温度为25℃，查表，初选缆芯截面1202mm ，其al I =212A>30I ，满足发热条件。 b ）校验电压损耗 由图所示的工厂平面图量得变电所至1号厂房距离 约为288m ，而查表得到1202mm 的铝芯电缆的0R =km /Ω （按缆芯工作温度75°计），0X =km /Ω，又1号厂房的30P =94kW, 30Q = kvar ，故线路电压损耗为 V kV k kW U qX pR U N 78.2338.0)1.007.0(var 8.91)288.031.0(94)(=??+??=+= ?∑ %3.6%100380 78 .23%=?= ?U >%al U ?=5%。 c ）断路热稳定度校验 2)3(min 22476 75 .019700mm C t I A ima =? ==∞ 不满足短热稳定要求，故改选缆芯截面为2402mm 的电缆，即选VLV22-1000-3?240+1?120的四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆，中性线芯按不小于相线芯一半选择，下同。 锻压车间 馈电给2号厂房（锻压车间）的线路，亦采用VLV22-1000-3?240+1?120的四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆直埋敷设（方法同上，从略）。 热处理车间 馈电给3号厂房（热处理车间）的线路，亦采用VLV22-1000-3?240+1?120的四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆直埋敷设（方法同上，从略）。 电镀车间 馈电给4号厂房（电镀车间）的线路，亦采用VLV22-1000-3?240+1?120的四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆直埋敷设（方法同上，从略）。 仓库 馈电给5号厂房（仓库）的线路，由于仓库就在变电所旁边，而且共一建筑物，因此采用聚氯乙烯绝缘铝芯导线BLV-1000型5根（包括3根相线、1根N 线、1根PE 线）穿硬塑料管埋地敷设。 a ）按发热条件需选择 由30I =及环境温度26C ?，初选截面积42mm ，其al I =19A>30I ，满足发热条件。 b ）校验机械强度 查表得，min A =2mm ，因此上面所选的42mm 的导线满足机械强度要求。 c) 所选穿管线估计长50m ，而查表得0R =km /Ω，0X =km /Ω，又仓库的30P =, 30Q =6 kvar ，因此 V kV k kW U qX pR U N 1038.0)05.0119.0(var 6)05.055.8(8.8)(=??+??=+=?∑ %63.2%100380 10 %=?= ?U <%al U ?=5% 故满足允许电压损耗的要求。 工具车间 馈电给6号厂房（工具车间）的线路 亦采用VLV22-1000-3?240+1?120的四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆直埋敷设（方法同上，从略）。 金工车间 馈电给7号厂房（金工车间）的线路 亦采用VLV22-1000-3?240+1?120的四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆直埋敷设（方法同上，从略）。 锅炉房 馈电给8号厂房（锅炉房）的线路 亦采用VLV22-1000-3?240+1?120的四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆直埋敷设（方法同上，从略）。 装配车间 馈电给9号厂房（装配车间）的线路 亦采用VLV22-1000-3?240+1?120的四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆直埋敷设（方法同上，从略）。 机修车间 馈电给10号厂房（机修车间）的线路 亦采用VLV22-1000-3?240+1?120的四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆直埋敷设（方法同上，从略）。 生活区 馈电给生活区的线路 采用BLX-1000型铝芯橡皮绝缘线架空敷设。 1）按发热条件选择 由I 30=413A 及室外环境温度（年最热月平均气温）33℃，初选BLX-1000-1?240，其33℃时I al ≈455A>I 30,满足发热条件。 2）效验机械强度 查表可得，最小允许截面积A min =10mm 2，因此BLX-1000-1?240满足机械强度要求。 3）校验电压损耗 查工厂平面图可得变电所至生活区的负荷中心距离600m 左右，而查表得其阻抗值与BLX-1000-1?240近似等值的LJ-240的阻抗0R =km /Ω，0X =km /Ω（按线间几何均距），又生活区的30P =245KW ，30Q =，因此 V kV k kW U qX pR U N 4.938.0)2.03.0(var 6.117)2.014.0(245)(=??+??=+=?∑ %5.2%100380 4 .9%=?= ?U <%al U ?=5% 满足允许电压损耗要求。因此决定采用四回BLX-1000-1?120的三相架空线路对生活区供电。PEN 线均采用BLX-1000-1?75橡皮绝缘线。重新校验电压损耗，完全合格。 作为备用电源的高压联络线的选择校验 采用YJL22—10000型交联聚氯乙烯绝缘的铝心电缆，直接埋地敖设，与相距约2Km 的临近单位变配电所的10KY 母线相连。 按发热条件选择 工厂二级负荷容量共，A kV kVA I 3.19)103/(1.33530=?=，最热月土壤平均温度为25℃。查表《工厂供电设计指导》8-43，初选缆心截面为252mm 的交联聚乙烯绝缘的铝心电缆，其3090al I A I 满足要求。 校验电压损耗 由表《工厂供电设计指导》8-41可查得缆芯为252mm 的铝km R /54.10Ω= （缆芯温度按80℃计），km X /12.00Ω=，而二级负荷的kW kW P 8.258)8.3512994(30=++=,var 9.211var )3.268.938.91(30k k Q =++=， 线路长度按2km 计，因此 V kV k kW U 8510)212.0(var 9.211)254.1(8.258=Ω ??+Ω??=? %585.0%100)10000/85(%=?<<=?=?al U V V U 由此可见满足要求电压损耗5%的要求。 短路热稳定校验 按本变电所高压侧短路电流校验，由前述引入电缆的短路热稳定校验，可知缆芯252mm 的交联电缆是满足热稳定要求的。而临近单位10KV 的短路数据不知，因此该联路线的短路热稳定校验计算无法进行，只有暂缺。 以上所选变电所进出线和联络线的导线和电缆型号规格如表 8-1所示。 第九章 变电所二次回路方案的选择与继 电保护的整定 变电所二次回路方案的选择 a)高压断路器的操作机构控制与信号回路 断路器采用手动操动机构，其控制与信号回路如《工厂供电设计指导》图6-12所示。 b)变电所的电能计量回路 变电所高压侧装设专用计量柜，装设三相有功电度表和无功电度表，分别计量全厂消耗的有功电能表和无功电能，并以计算每月工厂的平均功率因数。计量柜由上级供电部门加封和管理。 c)变电所的测量和绝缘监察回路 变电所高压侧装有电压互感器——避雷器柜。其中电压互感器为3个JDZJ ——10型，组成)(//00开口?Y Y Y0/Y0/的接线，用以实现电压侧量和绝缘监察，其接线图见《工厂供电设计指导》图6-8。作为备用电源的高压联路线上，装有三相有功电度表和三相无功电度表、电流表，接线图见《工厂供电设计指导》图6-9。高压进线上，也装上电流表。低压侧的动力出线上，均装有有功电度表和无功电度表，低压照明线路上装上三相四线有功电度。低压并联电容器组线路上，装上无功电度表。每一回路均装设电流表。低压母线装有电压表，仪表的准确度等级按符合要求。 变电所继电保护装置 主变压器的继电保护装置 a ）装设瓦斯保护。当变压器油箱内故障产生轻微瓦斯或油面下降时，瞬时动作于信号；当产生大量的瓦斯时，应动作于高压侧断路器。 b ）装设反时限过电流保护。采用GL15型感应式过电流继电器，两相两继电器式结线，去分流跳闸的操作方式。 护动作电流整定 max ????= L i re w rel op I K K K K I 其中A A KV KVA I I T N L 1157.572)103/(1000221max =?=??==?，可靠系数1.3rel K ，接线系数1w K ，继电器返回系数0.8re K ，电流互感器的电流比i K =100/5=20 ，因此动作电流为： A A I OP 3.911520 8.01 3.1=???= 因此过电流保护动作电流整定为 10A 。 过电流保护动作时间的整定 因本变电所为电力系统的终端变电所，故其过电流保护的动作时间（10倍的动作电流动作时间）可整定为最短的 。 过电流保护灵敏度系数的检验 1 m in ??= op k p I I S
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