西南交通大学钢桥课程设计
单线铁路下承式栓焊简支钢桁梁桥
课程设计
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设计时间：2016.4.15——2016.6.5
目录
第一章设计资料 (1)
第一节基本资料 (1)
第二节设计内容 (2)
第三节设计要求 (2)
第二章主桁杆件内力计算 (3)
第一节主力作用下主桁杆件内力计算 (3)
第二节横向风力作用下的主桁杆件附加力计算 (7)
第三节制动力作用下的主桁杆件附加力计算 (8)
第四节疲劳内力计算 (10)
第五节主桁杆件内力组合 (11)
第三章主桁杆件截面设计 (14)
第一节下弦杆截面设计 (14)
第二节上弦杆截面设计 (16)
第三节端斜杆截面设计 (17)
第四节中间斜杆截面设计 (19)
第五节吊杆截面设计 (20)
第六节腹杆高强度螺栓计算 (22)
第四章弦杆拼接计算和下弦端节点设计 (23)
第一节 E2节点弦杆拼接计算 (23)
第二节 E0节点弦杆拼接计算 (24)
第三节下弦端节点设计 (25)
第五章挠度计算和预拱度设计 (27)
第一节挠度计算 (27)
第二节预拱度设计 (28)
第六章桁架桥梁空间模型计算 (29)
第一节建立空间详细模型 (29)
第二节恒载竖向变形计算 (30)
第三节活载内力和应力计算 (30)
第四节自振特性计算 (32)
第七章设计总结 (32)
第一章设计资料
第一节基本资料
1设计规范：铁路桥涵设计基本规范（TB10002.1-2005），铁路桥梁钢结构设计规范（TB10002.2-2005）。
2结构轮廓尺寸：计算跨度L=70+0.2×27=75.4m，钢梁分10个节间，节间长度d=L/10=7.54m，主桁高度H=11d/8=11×7.46/8=10.3675m，主桁中心距B=5.75m，纵梁中心距b=2.0m，纵梁计算宽度B0=5.30m，采用明桥面、双侧人行道。
3材料：主桁杆件材料Q345q，板厚 40mm，高强度螺栓采用40B，精制螺栓采用BL3，支座铸件采用ZG35II、辊轴采用35号锻钢。
4 活载等级：中—活载。
5恒载
（1）主桁计算
桥面p1=10kN/m，桥面系p2=6.29kN/m，主桁架p3=14.51kN/m，
联结系p4=2.74kN/m，检查设备p5=1.02kN/m，
螺栓、螺母和垫圈p6=0.02（p2+ p3+ p4），焊缝p7=0.015（p2+ p3+ p4）;
（2）纵梁、横梁计算
纵梁（每线）p8=4.73kN/m（未包括桥面），横梁（每片）p9=2.10kN/m。
6风力强度W0=1.25kPa，K1K2K3=1.0。
7工厂采用焊接，工地采用高强度螺栓连接，人行道托架采用精制螺栓，栓径均为22mm、孔径均为23mm。高强度螺栓设计预拉力P=200kN，抗滑移系数μ0=0.45。
第二节设计内容
1主桁杆件内力计算；
2主桁杆件截面设计
3弦杆拼接计算和下弦端节点设计；
4挠度验算和上拱度设计；
5空间分析模型的全桥计算。
第三节设计要求
1 主桁内力计算结果和截面设计计算结果汇总成表格。
2主桁内力计算表格项目包括：加载长度l、顶点位α、面积Ω、总面积ΣΩ、N p、k、N k=kΩ、1+μ、(1+μ)N k、a、a max-a、η、η(1+μ)N k、N S、平纵联风力N w、桥门架风力N w’、制动力N T、主力N I=N p+(1+μ)N k+N S、主+风N II=N I+N W(N W')、主+风弯矩M II、主+制N III=N I+N T、主+制弯矩M III、N C=max{N I,N II/1.2,N III/1.25}、1+μf、N n=N p+(1+μf)N k、吊杆下端弯矩M B。
3主桁内力计算和截面设计计算推荐采用Microsoft Excel电子表格辅助完成。
4步骤清楚，计算正确，文图工整。
5设计文件排版格式严格要求如下：
（1）版面按照A4纸张设置，竖排（个别表格可以横排），页边距推荐为上2cm、下2cm、左2.5cm、右1.5cm、页眉1.5cm、页脚1.75cm。
（2）设计文件要求采用单一的PDF文件格式，按封面、目录、正文（包括表格、插图）、节点图顺序，正文起始页码为第1页。
（3）特别要求正文采用四号宋体和Times New Roman字体，段落采用单倍行距、段前0行、段后0.5行，不设置文档网络的自动右缩进、不设置文档网络的对齐网格；章名采用二号黑体居中（新章起页，章名前空两行）；节名采用三号黑体居中（节名前、后空一行）；
（4）特别要求正文内的表格完整、表格排版符合页宽要求。
（5）特别要求正文内的图形和节点图完整、清晰。
（6）设计文件在规定时间内提交，提交方式为电邮至sdwen@https://www.doczj.com/doc/0310297512.html,，邮件主题统一为学号8位数字。
第二章 主桁杆件内力计算
第一节 主力作用下主桁杆件内力计算
1恒载
桥面 p 1＝10kN/m ，桥面系 p 2＝6.29kN/m, 主桁架 p 3＝14.51，联结系
p 4＝2.74kN/m ， 检查设备 p 5＝1.02kN/m ，
螺栓、螺母和垫圈 p 6＝0.02(p 2+p 3+p 4)，焊缝 p 7＝0.015(p 2+p 3+p 4)
每片主桁所受恒载强度
p ＝[10+6.29+14.51+2.74+1.02+0.02(6.29+14.51+2.74)+0.015(6.29+14.51+2.74)]/2 ＝17.69 kN/m ，
近似采用 p ＝18 kN/m 。 2 影响线面积计算 （1）弦杆
影响线最大纵距H
l l l y ??=
2
1 影响线面积 y l ?=Ω21
A 1A 3：l 1
＝15.08，l 2
＝60.32，α＝0.2
1636.13675
.104.7532
.6008.15-=??-=
y ，
8677.43)1636.1(4.752
1
-=-??=
Ω E 2E 4：l 1
＝22.62， l 2
＝52.78，α＝0.3，
5273.13675
.104.7578
.5262.22y =??=
5792.57)5273.1(6.742
1
=??=
Ω
其余弦杆计算方法同上，计算结果列于下表 2.1 中 （2）斜杆
l
l y 2
sin 1?
=θ，
l l y 1
2
1
sin 1?
=θ，
2365.1)3675
.1054.7(1sin 1
2
=+=θ
11211121)(2
1)(21y l l y l l ?+=Ω?+=
Ω， 式中 1
11111118，54.7y
y y l y l y l y l +=-== E 0A 1：l 1＝7.54，l 2＝67.86，α＝0.1
m y 95.4111285.14.752
1
，11285.14.7586.672365.1=??=Ω=?
= A 3E 4
：
,37095.04
.7562
.222365.1,7419.04.7524.452365.1，62.22，24.4511
22=?-==?
===y y l l
100.051
.262.2251
.2，
51.203.554.7，100.024
.4503.503
.5，03.537095.07419.07419.054.71
111=+==-==+==+?=ααl l
m
m m 989.13661.465.18，661.4)37095.0()62.2251.2(21
，65.187419.0)24.4503.5(211=-=Ω-=-?+=Ω=?+=
Ω∑
其余斜杆按上述方法计算 并将其结果列于表中。 (3)吊杆
m y 54.708.1512
1
，0.1=??=
Ω=
3 恒载内力
KN
N A KN N E KN N E p N p p p p 72.13554.70.18:A 88.83)66.4(0.18:E 24.44468.240.18:E ，例如
555420=?=-=-?==?=Ω=∑
4 活载内力
(1) 换算均布活载 k
按α及加载长度 l 查表求得 例如
m
KN k l E A m
KN k l m KN k l m KN k l /99.60,08.15,5.0:/68.54,51.33，.10（用内插法求得）
/7.52,89.41,1.0:A E )每片主桁(/41.45,4.75,3.0:E E 551
5442============αααα
（2）冲击系
弦杆，斜杆：243.14
.754028
1402811=++=++=+L μ
吊杆：51.108
.154028
11=++=+μ
（3）静活载内力k N
KN
N E A KN
N KN N A E KN N E E k N k k k k k 86.45954.799.60:3.45329.868.5447.6827.5295.12:5.116767.4768.24:，例如
5515420=?==?=-=?-==?=Ω=
（4）活载发展均衡系数
活载发展均衡系数：)6
11max ααη-+=（
0217
.1)1955.03255.0(6
1
1,1955.040.69472.135:0791
.1)1489.03255.0(6
11,1489.045.56388.830378
.1)0989.03255.0(61
1,0989.030.84888.83:0036
.1)3038.03255.0(61
1,3038.038.146224.444:，例如
，可计算各杆件3255.0值，的为跨中弦杆，)1/(5515420max 1
44max =-+====++=-=-==-+==--==-+===
=+=ηαηαηαηαηαααμαE A E E E E E E N N k p
其余杆件计算同上，并将其计算结果列于表 2.1 中 5，列车横向摇摆力产生的弦杆内力
横向摇摆力取 S ＝100kN 作为一个集中荷载取最不利位置加载，水平作用
在钢
轨顶面。摇摆力在上下平纵联的分配系数如下：桥面系所在平面分配系数为1.0，
另一平面为 0.2。
上平纵联所受的荷载 S 上＝0.2×100＝20kN,
下平纵联所受的荷载 S 下＝1.0×100＝100kN 。
摇摆力作用下的弦杆内力 Ns ＝yS, y 为弦杆在简支平纵联桁架的影响线纵距,例如：
上弦杆 A1A3长度为两个节间，受力较大的为第二个节间，其影响线顶点对应于该节间交叉斜杆的交点 O ，影响线纵距：
KN
Ns E E KN
Ns E E KN
Ns y KN
Ns A A KN
yS Ns LB L L y 55.32410075
.54.7547.4193.33:32.29810075.54.7501
.4939.26:19.167,672.175
.54.7509
.6431.11：
E E 下弦杆63.512075
.5854.793
.3339.26:同理对96.3120598.1598.175
.5854.701
.4931.111
4442205321=???==???===??=
=????==?===???==
第二节 横向风力作用下的主桁杆件附加力计算
1.平纵联效应的弦杆附加力
依设计任务书要求，风压 W ＝K 1K 2K 3W 0＝1.0×1.25kPa,故有车风压 W’＝0.8W ＝1.0kPa 。
(1)下平纵联的有车均布风荷载
桁高 H ＝10.3675m ，h ＝纵梁高+钢轨轨木高＝1.29+0.4＝1.69m
w 下＝[0.5×0.4×H+ (1-0.4)×(h+3)]W’＝[0.5×0.4×10.3675+ (1-0.4)×(1.69+3)]× 1.0＝4.8875kN/m
(2)上平纵联的有车均布风荷载 w 上＝[0.5×0.4×H+ 0.2×(1-0.4)×(h+3)]W’
=[0.5×0.4×10.3675+0.2×(1-0.4)×(1.69+3)]×1.0＝2.6363kN/m (3)弦杆内力
弦杆横向风力影响线顶点对应位置和纵距同上述的摇摆力计算。
上弦杆 A 1A 3在均布风荷载 w 上作用下的内力 为：
KN
y E E KN
y E E KN
y KN
Nw A A KN yLw w Nw 01.5988875.44.7575
.54.7547.4193.3321下Lw 21下w 下Nw :68.5498875.44.7575.54.7501
.4939.2621下Lw 21下w 下Nw :06.3088875.44.7575.54.7509
.6431.1121下Lw 21下w 下Nw ：E E 下弦杆27.2056363.232.6075
.532.6093
.3339.2621上yLw 21上w 上:07.1276363.232.6075
.532.6001.4931.1121上21上上1
42422053=?????==Ω==?????==Ω==?????==Ω==?????==Ω==?????==
Ω=
2桥门架效应的端斜杆和端下弦杆附加力 桥门架所受总风力
m h l Hw k k m KM l c Hw Mf KN
KN
B l l Hw m
l c l c c l c m l KN Lw Hw .KN 61.160）2
9
.21685.4（251.79)2
横(2
M 为M 的一半处）附加弯矩29.1端斜杆端部（横梁高度.378.133)685.404.8(251
.79)(2端斜杆中部附加弯矩16.6682.12/54.789.4112Vcos Nw 在下弦杆产生的分力V 端斜杆轴力489.11275
.5)
685.482.12(51.79)(V 端斜杆轴力685.4)
82.1204.82(2)
82.12204.8(04.8)2(2)2(端斜杆反弯点位置
,
04.8,82.1251.796363.232.602
1
上2100100=-=
-
=
=-=-==?===-=-==+??+=++=
===??==
θ 计算结果列在表2.1中。
第三节 制动力作用下的主桁杆件附加力计算
1下弦杆制动力计算
以下弦杆 E 2E 4为例，将活载作如图所示的布置，根据结构力学方法，当三角形影响线顶点左边的活载之和等于右边之和时，为产生最大杆力的活载布置位置。
b
R a R b
a = 78
.52)
3078.52(80)30(9262.22922205x x x +-?+-?=+?
解得x=8.893m
故桥上活载总重=835.639380)588.83078.52(92302205=?+-+?+? 在主力作用下的内力已计入冲击系数，制动力按静活载的7%计算： 制动力
,1
2其下弦杆内力见表KN 784.2232T Nt 制动力作用附加内力5685.44707.0835.639342=÷==?=E E KN T
2 端斜杆制动力计算
E 0E 1杆力影响线顶点位置离左端点支点7.54m ，设将列车荷载的第 4 轴重 P l 置于影响线顶点处。因为影响线为三角形，故根据结构力学所述的法则，若满足下列条件，则该活载位置是产生最大杆力时的荷载
8.87196.87220375.07.8411046.72209325.02207975.21=+<=?==>=?+?=+b
R p a R b
R
a R p b
a b a
将第 3 轴重或第 5 放到顶点位置上均不满足上述条件，故将上述活载即为产生最大杆力时的活载。
KN T 416.465)86.348030922205(100
7
=?+?+?=
制动力所产生的杆件内力Nt 和M2： 轴向力KN T
708.2322
416
.4652Nt ==
=
下弦杆弯矩
m
m
KN h T .KN 27.60.7M 02M 端斜杆弯矩.44.344.037.0708.232*2/4.01M ===??==
第四节 疲劳内力计算
1.疲劳轴力
疲劳荷载组合包括设计载荷中的恒载和活载(包括冲击力、离心力，但不考虑活载发展系数)。列车竖向活载包括竖向动力作用时，应将列车竖向静活载乘以运营动力系数(1+μf)。同时，第 4.3.5 条又规定，焊接及非焊接(栓接)构件及连接均需进行疲劳强度检算，当疲劳应力均为压应力时，可不检算疲劳。 疲劳计算采用动力运营系数 弦，斜杆：156.14
.754018
11=++=+f μ
吊杆：32680.108
.154018
11=++
=+f μ
KN
Np Nn Nk Np Nn E E f 44.1036min 04.405971.2614156.144.1036)1(max :42===?+=++=μ
其余计算内力见表2-1。 2 吊杆疲劳弯矩
作用在纵梁上的恒载p=9.73KN|m
由恒载产生纵梁对横梁的作用力Np=73.3462KN 当L=15.08m 和a=0.5时，k=60.99KN\m
由活载产生纵梁对横梁的作用力KN k Nk 86.45954.799.60=?=Ω?=
由恒载产生的简支梁弯矩m KN c
B Np M p .524.137)22
75.5(
3462.73)2
(
=-?=-= 由静活载产生的简支梁弯矩m KN c
B Nk k .24.862)2
2
75.5(
86.459)2
(M =-?=-= 冲击系数516.11=+μ
m
KN Nk Np
/65.149224.862516.10367.1524.137Mk ）1（Mp Mpk 横梁367
.01)052.103255.0(6
1
1,1052.0516.186.4593462.73)
1(横梁=??+=++==-+==?=
+=
μηημα m
KN E
E
M m
KN E E
M Ecm i Ecm i L
L B c a u Mpk
i i u
M Mp
i i
u
M Bp
Bp s b s
b
Bpk s
b Bp .90.9165.14926739.03
19.6606.1136)5234.05.02(3
.468.8524.1376739.03
19.6606.1136)5234.05.02(3
19.66,06.11365234
.025.9611.5036739.0575200
5.1873)
5.02(33
)5.02(31=??+??-==??+??-=
======+=+=+-=
+-=
βββ 第五节 主桁杆件内力组合 1主力组合
KN
N KN N A E kN
Ns Nk Np NI I I I 00.608,18.93234.88088.83:65.334396.3124.2527-66.789N ：A A 例如
,)1(1
5431=-=--=-=--=+++=μη
2主力和附加力组合
课程名称： 设计题目： 院系： 专业： 年级： 姓名： 指导教师： 西南交通大学峨眉校区 年月日
课程设计任务书 专业姓名学号 开题日期：年月日完成日期：年月日题目隧道钻爆设计 一、设计的目的 掌握隧道钻爆设计过程。 二、设计的内容及要求 根据提供的隧道工程，确定各炮眼类型的炮眼数目；编制钻爆参数表；绘制钻爆设计图；绘制爆破网络图 三、指导教师评语 四、成绩 指导教师(签章) 年月日
隧道爆破设计实例 一、 工程概况 某隧道穿越无区域性断裂构造地带，围岩较为破碎，裂隙较发育，普氏系数f=8～10。地下水以基岩裂隙水为主，水量较发育。隧道内围岩以Ⅳ类围岩为主，主要为片麻岩。隧道断面设计为半圆拱形，底宽B=4.5m 、高H=4.0m 。 二、 施工方案选择 为了保证隧道开挖质量，又能加快施工工期，采用全断面光面爆破施工方案。每月施工28d ，采用4班循环掘砌平行作业，月掘进计划进尺为210m 。 三、 爆破参数选择 1、计算炮眼数N τγ q S N = N ——炮眼数目，不包括未装药的空眼数。 q ——单位耗药量 S ——开挖断面积，m 2。 τ——装药系数，即装药长度与炮眼全长的比值，可参考表1 γ——每米药卷的炸药量，kg/m,2号岩石铵梯炸药的每米质量见表2 开挖断面 []{}23.13B 2B H 22 2B S m =?÷-+??? ?????÷÷=） （）（π 单位炸药消耗量根据表5——5选取，q=1.4kg/m 3。
装药系数τ根据表5——3，并综合考虑各类炮眼的装药系数选取，τ=0.43。 根据表5——4选取γ=0.78，代入上式则有 5 .5578 .043.03 .134.1N =??= 个 实际取55个炮眼。 2、每循环炮眼深度 本工程的月掘进循环计划进尺为210m ，每掘进循环的计划进尺数l=210÷28÷4=1.875m,本设计取炮眼利用率η=0.93，则根据炮眼深度计 算式有L ＝l/η=1.875/0.93=2.02m 实际取炮眼深度为2m ，每循环进尺l ′=2.0×0.93=1.86m 一般深掏槽眼较炮眼深度加深0.15～0.25m 。 3、炮孔直径 由于地下水以基岩裂隙水为主，水量较发育，因此，选用2号岩石乳化炸药，其药卷直径为32mm ，长度为200mm ，每卷质量为0.15kg 。
西南交大混凝土结构设计原理2010、2011、2012考研真题及答案 一、选择题 1、梁的混凝土保护层厚度是指（ A ） A、主筋外表面至梁表面的距离 B、箍筋外表面至梁表面的距离 C、主筋截面形心至梁表面的距离 2、在简支梁受弯构件的抗弯强度计算中有一基本假定为平截面假定，它适用的范围是下面哪种情况 （ D ） A、弹性阶段 B、开裂阶段 C、破坏阶段 D、以上阶段均可 3、设计时，我们希望梁斜截面抗剪破坏形态为（ C ） A、斜压破坏 B、斜拉破坏 C、剪压破坏 4、混凝土的变形模量是指（ D ） A、应力与塑性应变的比值 B、应力与弹性应变的比值 C、应力应变曲线原点切线的斜率 D、应力与总应变的比值 5、在钢筋混凝土梁中，减少裂缝宽度的方法有（ A ） A、增加用钢量和采用直径较细的钢筋 B、控制高跨比 C、采用直径较粗的钢筋 D、以上都不是 6、对多跨连续T形截面梁进行截面设计时（ C ） A、跨中正弯矩和支座负弯矩处均按T形截面计算 B、跨中正弯矩处按矩形截面计算；支座负弯矩处按T形截面计算 C、跨中正弯矩处按T形截面计算；支座负弯矩处按矩形截面计算 D、跨中正弯矩和支座负弯矩处均按矩形截面计算。 7、两个轴心受拉构件，其界面形式和尺寸、混凝土强度等级、钢筋级别均相同，只是纵筋配筋率不同， 构件受荷即将开裂时（尚未开裂），（ B ） A、配筋率ρ大的构件钢筋应力sσ也大 B、配筋率ρ大的构件钢筋应力sσ小 σ小 C、直径大的钢筋应力 s 8、混凝土强度等级为C50表示的是（ B ）
A 、混凝土立方体抗压强度平均值为2 /50m N B 、混凝土立方体抗压强度标准值为2/50m N C 、混凝土棱柱体抗压强度平均值为2/50m N D 、混凝土棱柱体抗拉强度标准值为2/50m N 9、适筋梁正截面从加载到破坏的各应力阶段中，说法错误的是（ C ） A 、当构件不允许出现裂缝时，以整体工作阶段为计算依据 B 、正常使用极限状态以带裂工作阶段为计算的依据 C 、正常使用极限状态以破坏阶段为计算依据 D 、承载能力极限状态以破坏阶段为计算依据 10、关于梁内钢筋的主要作用，一下说法中不正确的是（ D ） A 抵抗斜截面上的剪力 B 固定纵筋位置以形成钢筋骨架 C 增强受压钢筋的稳定性 D 使核心区混凝土处于三向受压状态 11、混凝土保护层的作用那一项不对（ D ） A 、防火 B 、防锈 C 、增加粘接力 D 、便于装修 12、设计钢筋混凝土双筋截面受弯构件正截面抗弯承载力时，要求构件达到破坏时，受压区混凝土高度2s x a '≥的原因是为了（ C ） A 、不发生超筋破坏 B 、不发生少筋破坏 C 、保证梁发生破坏时，布置在梁受压区的普通强度等级的钢筋能够达到受压屈服 D 、保证梁发生破坏时，布置在梁受压区的很高强度的钢筋也能达到屈服 13、两个轴心受拉构件，其截面材料配筋等完全相同，施加预应力的极限承载力为N 1， 不施加预应力的极限承载力为N 2，那么有（ A ） A 、21N N = B 、21N N > C 、21N N < D 、无法比较 14、钢筋混凝土梁若不改变其钢筋截面面积，能使其正截面抗弯承载力（即极限弯矩）提高的最有效的方法是（ C ） A 、提高砼强度等级 B 、提高钢筋强度等级 C 、增大截面高度 D 、增大截面宽度 15、在受拉区既有预应力钢筋又有非预应力钢筋的预应力混凝土梁抗弯强度计算时，梁的有效高度0h 为（ A ）。
JAVA综合实验：滑板反射小球游戏专业：电子科学与技术（微电子方向） 学号：20132116 姓名：李瑞婷 2014-2015第二学期
源代码： ball.java packageorg.crazyit.ball; importjava.awt.Image; importjava.io.File; importjavax.imageio.ImageIO; importjava.io.IOException; public class Ball extends BallComponent { // 定义球的竖向速度 privateintspeedY = 10; // 定义弹球的横向速度 privateintspeedX = 8; // 定义是否在运动 privateboolean started = false; // 定义是否结束运动 privateboolean stop = false; /** * m 有参数构造器 * * @parampanelWidth * int 画板宽度
* @parampanelHeight * int 画板高度 * @param offset * int 位移 * @param path * String 图片路径 */ public Ball(intpanelWidth, intpanelHeight, int offset, String path) throwsIOException { // 调用父构造器 super(panelWidth, panelHeight, path); // 设置y坐标 this.setY(panelHeight - super.getImage().getHeight(null) - offset); } /** * 设置横向速度 * * @param speed * int 速度 * @return void */ public void setSpeedX(int speed) { this.speedX = speed; } /** * 设置竖向速度 * * @param speed * int 速度 * @return void */
题目：国台大厦基坑支护方案 专业：土木工程 姓名： 学号： 班级： 土木工程学院 2010 年 12月
一、综合说明 （一）编制说明： 1.施工指导规划： 业主下发的招标文件、施工图及工程量清单结合本工程实际勘察情况及我公司多年的施工经验。2.编制依据： （1）《现行建筑施工规范大全》等国家有关规范、规程。 （2）省市发布的有关建筑施工质量、安全文件。 （3）我公司有关技术管理、质量管理、安全管理、文明施工的文件。 （3）工程建设标准强制性条文及台州市提高建筑安装工程质量100条规定。 （4）浙江省工程勘察设计勘察资料。 （5）浙江大学建筑设计院设计的施工图。 3.施工组织原则： 1.遵循《资格预审文件》要求的原则。根据《资格预审文件》的规定和要求，本着全面规划、统筹安排、合理部署、科学管理、精心施工的原则进行编制。 2.坚持专业化作业与综合管理相结合的原则。组织专业队伍充分发挥专业人员、设备的优势，采用综合管理手段，合理调配，以达到整体优化的目的。 3．安全生产的原则。采取先进可靠的安全预防措施，确保施工生产和人身安全。 4．保护环境、文明施工的原则。树立环保意识，保护好周围生态环境，做到文明施工。 （二）工程概况 1.建筑工程概况 拟建场地位于台州市区人民西路北，东临天开大厦，南临小内河，西靠市花鸟市场，北临住宅楼。拟建建筑物包括主楼和裙房，主楼地上为21～25 层（共3 幢），框架-剪力墙结构，裙房2层，框架结构均设1层地下室，基础桩型采用大直径钻孔灌注桩。2.基坑工程概况 地下室基坑呈发V 形，长约150m，宽约25m，基坑开挖较深，大面积开挖深度为5.2m。自然地面平整相对标高为-0.500m，基坑开挖深度考虑到地梁垫层底（垫层厚
48m钢桁架铁路桥设计 学院：土木工程学院 班级：土木0906 姓名：张宇 学号：1801090603 指导老师：方海 整理日期：2012年01月07日
——目录—— 第一章设计依据 (2) 第二章主桁架杆件内力计算 (4) 第三章主桁杆件设计 (10) 第四章弦杆拼接计算 (14) 第五章节点板设计 (16) 第六章节点板强度检算 (16)
48m钢桁架桥课程设计 一、设计目的： 跨度L=48米单线铁路下承载式简支栓焊钢桁梁桥部分设计 二、设计依据： 1. 设计《规范》 铁道部1986TB12-85《铁路桥涵设计规范》简称《桥规》。 2. 结构基本尺寸 计算跨度L=48m；桥跨全长L=48.10m；节间长度d=8.00m； 主桁节间数n=6；主桁中心距B=5.75m；平纵联宽B0=5.30m； 主桁高度H=12.00m；纵梁高度h=1.35m；纵梁中心距b=2.00m； 3. 钢材及其基本容许应力： 杆件及构件——16Mnq；高强螺栓——40B；精制螺栓——ML3；螺母及垫圈——45号碳素钢；铸件——ZG25；辊轴——锻钢35钢材的基本容许应力参照1986年颁布的《铁路桥涵设计规范》。 4. 结构的连接方式： 桁梁杆件及构件，采用工厂焊接，工地高强螺栓连接； 人行道托架采用精制螺栓连接； 焊缝的最小正边尺寸参照《桥规》； 高强螺栓和精制螺栓的杆径为Φ22，孔径d=23mm； 5. 设计活载等级——标准中活载 6. 设计恒载 主桁P3=16kN/m；联结系P4=2.76kN/m；桥面系P2=6.81kN/m； 高强螺栓P6=(P2+P3+P4)×3%; 检查设备P5=1.00kN/m； 桥面P1=10.00kN/m；焊缝P7=(P2+P3+P4)×1.5%。 计算主桁恒载时，按每线恒载P=P1+P2+P3+P4+P5+P6+P7。 三、设计内容： 1. 主桁杆件内力计算，并将计算结果汇整于2号图上； 2. 围绕E2节点主桁杆件截面选择及检算； 3. 主桁E2节点设计及检算； 4. 绘制主桁E2节点图(3号图)。 四、提交文件： 1．设计说明书； 2． 2、3号图各一张 要求：计算正确，书写条理清楚，语句通顺；结构图绘制正确，图纸采用的比例恰当，线条粗细均匀，尺寸标准清晰。
试题代码：951 西南交通大学2011年硕士研究生招生入学考试 试题名称： 钢筋混凝土结构 考试时间：2010年1月 1、判别题（共15每，题2分，共计30分） 1.混凝土的极限压应变睡着混凝土标号的变化而变化。 2.预应力混凝土梁由于预压应力的作用，在使用阶段不易产生裂缝，挠度小，还显著地提 高 了极限承载力。 3.在一些情况下混凝土的徐变对结构会产生有利影响。 4.正常使用情况下的RC 梁，受拉区一般不产生裂缝。 5.当梁的剪跨比时容易发生脆性的斜拉破坏，因此设计时应限制剪跨比。 3>λ3<λ6.一般情况下，配有抛物线形预应力筋的简支梁，不仅能控制施工和使用阶段的裂缝产生， 还能有效地提高斜截面抗剪承载力。 7.在全部使用荷载作用下，混凝土构件必须出现一定的微小裂缝的结构称之为部分预应力 混凝土结构。 8.混凝土不是弹性材料，耳屎一种弹塑性材料。 9.如果钢筋混凝土梁经抗剪强度计算后需采用一些专用的抗剪斜筋（如鸭筋，与主筋焊在 一起的斜筋等），可以推测：为保证材料图大于弯矩包络图之值，在所采用的专用筋截面附 近不便于弯起主筋。 10.混凝土的特征裂缝跨度就是最大裂缝宽度。 11.当偏心作用力作用在受压柱截面内时为小偏心受压，在截面外时为大偏心受压。 12.荷载和作用是一个概念的两种说法。 13.轴心受拉构件达到承载能力极限状态时，无论开裂与否，所有截面的混凝土均已退出工 作且受拉纵筋屈服。 14.因为混凝土的抗拉强度很低，所以设计钢筋混凝土结构时的重要内容就是防止混凝土受 拉开裂。 15.全预应力混凝土梁从施工开始，到正常使用，直至承载能力极限状态，梁均不会产生弯 曲裂缝。 二 选择题（共10题，每题2分，共20分） 1.在RC 受弯构件的抗弯强度计算中有一基本假定为平截面假定，它适用的范围是下面哪 种情况： A.弹性阶段 B.开裂阶段 C.破坏阶段 D.以上阶段均可 2.混凝土保护层的租用那一项是不对的： A.防火 B.防锈 C.增加粘结力 D.便于装修 3.设计时，我们希望梁斜截面抗剪破坏形态为： A.斜压破坏 B.斜拉破坏 C.剪压破坏 4.计算钢筋混凝土双进截面受弯构件正截面抗弯承载力时，要求构件达到破坏时，受压区 混凝土高度的原因是为了： ' 2s a x ≥A.不发生超筋破坏 B.不发生少筋破坏 C.保证梁发生破坏时，布置在梁受压区的普通强度等级的钢筋能够达到受压屈服
钢筋混凝土伸臂梁课程设计第0页钢筋混凝土伸臂梁设计 姓名：XXX 学号：XXX 班级：XXX 指导老师：XXX 设计时间：XXX
钢筋混凝土伸臂梁课程设计第0页 目录 1、钢筋混凝土伸臂梁设计任务书 (1) 2、设计资料 (3) 3、内力计算 (4) 3.1设计荷载值 (4) 3.2组合工况 (4) 2.3 包络图 (6) 4、正截面承载力计算 (7) 4.1 确定简支跨控制截面位置 (7) 4.2 配筋计算 (7) 5、斜截面承载力计算 (10) 5.1 截面尺寸复核 (10) 5.2 箍筋最小配筋率 (10) 5.3 腹筋设计 (10) 6、验算梁的正常使用极限状态 (12) 6.1 梁的挠度验算 (14) 6.1.1 挠度限值 (14) 6.1.2 刚度 (14) 6.1.3 挠度 (17) 6.2 梁的裂缝宽度验算 (17) 7、绘制梁的抵抗弯矩图 (19) 7.1 按比例画出弯矩包络图 (19) 7.2 确定各纵筋及弯起钢筋 (20) 7.3 确定弯起钢筋的弯起位置 (20) 7.4 确定纵筋的截断位置 (20)
1、钢筋混凝土伸臂梁设计任务书 （编写：潘家鼎 2013.10.26） 一、设计题目：某钢筋混凝土伸臂梁设计 二、基本要求 本设计为钢筋混凝土矩形截面伸臂梁设计。学生应在指导教师的指导下，在规定的时间内，综合应用所学理论和专业知识，贯彻理论联系实际的原则，独立、认真地完成所给钢筋混凝土矩形截面伸臂梁的设计。 三、设计资料 某支承在370mm 厚砖墙上的钢筋混凝土伸臂梁，如图1所示。 g k 、g k 、q 2k q 1k l 2 l 1 185 185 185 185 C B A 图1 梁的跨度、支撑及荷载 图中：l 1——梁的简支跨计算跨度； l 2——梁的外伸跨计算跨度； q 1k ——简支跨活荷载标准值； q 2k ——外伸跨活荷载标准值； g k =g 1k +g 2k ——梁的永久荷载标准值。 g 1k ——梁上及楼面传来的梁的永久荷载标准值（未包括梁自重）。 g 2k ——梁的自重荷载标准值。 该构件处于正常坏境（环境类别为一类），安全等级为二级，梁上承受的永久荷载标准值（未包括梁自重）g k1=21kN/m 。 设计中建议采用HRB500级别的纵向受力钢筋，HPB300级别的箍筋，梁的混凝土和截面尺寸可按题目分配表采用。 四、设计内容 1．根据结构设计方法的有关规定，计算梁的内力（M 、V ），并作出梁的内力图及内力包络图。 2．进行梁的正截面抗弯承载力计算，并选配纵向受力钢筋。 3．进行梁的斜截面抗剪承载力计算，选配箍筋和弯起钢筋。
西南交通大学钢桥课程设计 单线铁路下承式栓焊简支钢桁梁桥 课程设计 姓名： 学号： 班级： 电话： 电子邮件： 指导老师： 设计时间：2016.4.15——2016.6.5
目录 第一章设计资料 (1) 第一节基本资料 (1) 第二节设计内容 (2) 第三节设计要求 (2) 第二章主桁杆件内力计算 (3) 第一节主力作用下主桁杆件内力计算 (3) 第二节横向风力作用下的主桁杆件附加力计算 (7) 第三节制动力作用下的主桁杆件附加力计算 (8) 第四节疲劳内力计算 (10) 第五节主桁杆件内力组合 (11) 第三章主桁杆件截面设计 (14) 第一节下弦杆截面设计 (14) 第二节上弦杆截面设计 (16) 第三节端斜杆截面设计 (17) 第四节中间斜杆截面设计 (19) 第五节吊杆截面设计 (20) 第六节腹杆高强度螺栓计算 (22) 第四章弦杆拼接计算和下弦端节点设计 (23) 第一节 E2节点弦杆拼接计算 (23) 第二节 E0节点弦杆拼接计算 (24) 第三节下弦端节点设计 (25) 第五章挠度计算和预拱度设计 (27) 第一节挠度计算 (27) 第二节预拱度设计 (28) 第六章桁架桥梁空间模型计算 (29) 第一节建立空间详细模型 (29) 第二节恒载竖向变形计算 (30) 第三节活载内力和应力计算 (30) 第四节自振特性计算 (32) 第七章设计总结 (32)
第一章设计资料 第一节基本资料 1设计规范：铁路桥涵设计基本规范（TB10002.1-2005），铁路桥梁钢结构设计规范（TB10002.2-2005）。 2结构轮廓尺寸：计算跨度L=70+0.2×27=75.4m，钢梁分10个节间，节间长度d=L/10=7.54m，主桁高度H=11d/8=11×7.46/8=10.3675m，主桁中心距B=5.75m，纵梁中心距b=2.0m，纵梁计算宽度B0=5.30m，采用明桥面、双侧人行道。 3材料：主桁杆件材料Q345q，板厚 40mm，高强度螺栓采用40B，精制螺栓采用BL3，支座铸件采用ZG35II、辊轴采用35号锻钢。 4 活载等级：中—活载。 5恒载 （1）主桁计算 桥面p1=10kN/m，桥面系p2=6.29kN/m，主桁架p3=14.51kN/m， 联结系p4=2.74kN/m，检查设备p5=1.02kN/m， 螺栓、螺母和垫圈p6=0.02（p2+ p3+ p4），焊缝p7=0.015（p2+ p3+ p4）; （2）纵梁、横梁计算 纵梁（每线）p8=4.73kN/m（未包括桥面），横梁（每片）p9=2.10kN/m。 6风力强度W0=1.25kPa，K1K2K3=1.0。 7工厂采用焊接，工地采用高强度螺栓连接，人行道托架采用精制螺栓，栓径均为22mm、孔径均为23mm。高强度螺栓设计预拉力P=200kN，抗滑移系数μ0=0.45。
《结构设计原理（钢结构）》 一、单项选择题 1. 下列情况中，属于正常使用极限状态的情况是 (D) 动荷载作用下过大的振动 2. 钢材作为设计依据的强度指标是 (C) 屈服强度f y 3. 需要进行疲劳计算条件是：直接承受动力荷载重复作用的应力循环次数 n 大于或等于(A) 5×104 4. 焊接部位的应力幅计算公式为(B) 5. 应力循环特征值（应力比）ρ=σmin/σmax将影响钢材的疲劳强度。在其它条件完全相同情况下，下列疲劳强度最低的是 (A) 对称循环ρ=-1 6. 与侧焊缝相比，端焊缝的 (B) 静力强度更高 7. 钢材的屈强比是指 (C) 屈服强度与极限强度的比值 8. 钢材因反复荷载作用而发生的破坏称为 (B) 疲劳破坏 9. 规范规定：侧焊缝的计算长度不超过60 h f，这是因为侧焊缝过长(C) 计算结果不可靠 10. 下列施焊方位中，操作最困难、焊缝质量最不容易保证的施焊方位是(D) 仰焊 11. 有一由两不等肢角钢短肢连接组成的T形截面轴心受力构件，与节点板焊接连接，则肢背、肢尖内力分配系数K1、K2为 (A) 12. 轴心受力构件用侧焊缝连接，侧焊缝有效截面上的剪应力沿焊缝长度方向的分布是(A) 两头大中间 13. 焊接残余应力不影响钢构件的(B) 静力强度 14. 将下图（a）改为（b）是为了防止螺栓连接的 (D) 杆受弯破坏 15. 规范规定普通螺栓抗拉强度设计值只取螺栓钢材抗拉强度设计值的 0.8 倍，是因为 (C) 撬力的不利影响 1. 受剪栓钉连接中，就栓钉杆本身而言，不存在疲劳问题的连接是(D) 受剪摩擦型高强度螺栓 2. (D) 考虑拧紧螺栓时扭矩产生的剪力的不利影响 3. 以被连板件间之间的静力摩擦力作为其极限值的连接是(C) 摩擦型高强度螺栓连接 4. 用螺栓连接的轴心受力构件，除了要验算净截面强度外，还要进行毛截面强度验算的连接螺栓连接是 (C) 摩擦型高强度螺栓连接 5. 提高轴心受压构件的钢号，能显著提高构件的(A) 静力强度 6. 钢结构规范关于轴心受压钢构件整体稳定的柱子曲线（φ-λ关系曲线）有多条的根本原因是考虑了 (C) 残余应力的影响
地铁车站主体结构设计（地下矩形框架结构） 西南交通大学地下工程系
目录 第一章课程设计任务概述 0 1.1 课程设计目的 0 1.2 设计规范及参考书 0 1.3 课程设计方案 0 1.3.1 方案概述 0 1.3.2 主要材料 (3) 1.4 课程设计基本流程 (4) 第二章平面结构计算简图及荷载计算 (5) 第三章结构内力计算 (8) 第四章结构（墙、板、柱）配筋计算 (11)
第一章课程设计任务概述 1.1 课程设计目的 初步掌握地铁车站主体结构设计的基本流程；通过课程设计学习，熟悉地下工程“荷载—结构”法的有限元计算过程；掌握平面简化模型的计算简图、荷载分类及荷载的组合方式、弹性反力及其如何在计算中体现；通过实际操作，掌握有限元建模、划分单元、施加约束、施加荷载的方法；掌握地下矩形框架结构的内力分布特点，并根据结构内力完成配筋工作。为毕业设计及今后的实际工作做理论和实践上的准备。 1.2 设计规范及参考书 1、《地铁设计规范》 2、《建筑结构荷载规范》 3、《混凝土结构设计规范》 4、《地下铁道》（高波主编，西南交通大学出版社） 5、《混凝土结构设计原理》教材 6、计算软件基本使用教程相关的参考书（推荐用ANSYS） 1.3 课程设计方案 1.3.1 方案概述 某地铁车站采用明挖法施工，结构为矩形框架结构，结构尺寸参数详见表1-1。车站埋深3m，地下水位距地面3m，中柱截面的横向（即垂直于车站纵向）尺寸固定为0.8m（如图1-1标注），纵向柱间距8m。为简化计算，围岩为均一土体，土体参数详见表1-2，采用水土分算。路面荷载为2 kN，钢筋混凝土 20m /
《钢桥》课程设计任务书《钢桥》课程设计指导书 青岛理工大学土木工程学院 道桥教研室 指导老师：赵建锋 2010年12月
《钢桥》课程设计任务书 一、设计题目 单线铁路下承式简支栓焊钢桁架桥上部结构设计 二、设计目的 1. 了解钢材性能及钢桥的疲劳、防腐等问题； 2. 熟悉钢桁架梁桥的构造特点及计算方法； 3. 通过单线铁路下承式简支栓焊钢桁架桥上部结构设计计算，掌握主桁杆件内力组合及计算方法；掌握主桁杆件截面设计及验算内容； 4. 熟悉主桁节点的构造特点，掌握主桁节点设计的基本要求及设计步骤； 5. 熟悉桥面系、联结系的构造特点，掌握其内力计算和强度验算方法； 6. 熟悉钢桥的制图规范，提高绘图能力； 7. 初步了解计算机有限元计算在桥梁设计中的应用。 三、设计资料 1. 设计依据：铁路桥涵设计基本规范（TB1000 2.1-2005） 铁路桥梁钢结构设计规范（TB10002.-2008） 钢桥构造与设计 2. 结构轮廓尺寸： 计算跨度L= m ，节间长度d= 8 m ，主桁高度H= 11m ，主桁中心距B= 5.75m ，纵梁中心距b= 2.0m 。 3. 材料：主桁杆件材料Q345qD ，板厚≤40mm ，高强度螺栓采用M22。 4. 活载等级：中-活载。 5. 恒载： (1)主桁计算 桥面m kN p =1，桥面系m kN p =2，每片主桁架m kN p = 3， 联结系m kN p =4； (2)纵梁、横梁计算 纵梁(每线) m kN p = 5 (未包括桥面)，横梁(每片) m kN p = 6。 6. 风力强度0.1,25.13212 0==K K K m kN W 。
-、问答题(16分) 1.三段式电流保护其各段是如何实现选择性的?比较三段式电流保护第1. I.川段的灵敏度和保护范围。 电流I段是靠电流动作值来实现动作选择性的，因为动作电流大于本线路末端短路时可能通过保护的最大短路电流，保证了区外短路时不会误动。 电流II段是通过动作电流和动作时限共同实现选择性的，因为II段的动作电流大于相邻线路电流I段的动作电流，因此相邻线路I段以外的范围短路，保护不会误动，而I段范围内的短路，则因为其动作时限大于相邻线路I段的动作时限而不会误动。 电流III段是通过动作电流和动作时限实现选择性的，因为III段的动作值满足灵敏度逐级配合关系，且动作时限是按阶梯原则整定的，则距离电源最远的保护动作时限最短，然后逐级增加一个时限级差△t。 由于电流III段的动作电流是按躲过最大负荷电流整定的，因此动作值最小，从而动作最灵敏。 二单项选择题(88分) 2.小电流配电系统的中性点经消弧线圈接地，普遍采用()。 A.全补偿 B.过补偿C、欠补偿 正确答案: B 3.考虑助增电流的影响，在整定距离保护I段的动作阻抗时，分支系数应取()。 A.大于1,并取可能的最小值 B.大于1,并取可能的最大值 C.于1,并取可能的最小值 正确答案: C 4、() 既能作被保护线路的主保护，又可作相邻线路的后备保护。 A.闭锁式方向纵联保护B、闭锁式距离纵联保护 C.纵联电流相位差动保护 正确答案: B 5.大接地电流系统发生单相接地故障，故障点距母线远近与母线上零序电压的关系是() . A.无关 B.故障点越远零序电压越高C、故障点越远零序电压越低 正确答案: 6、以下关于三段式电流保护的说法，正确的是(). A.电流速断保护在最小运行方式下的保护范围最大 B.限时电流速断保护-般在本线路首端发生短路时不应该动作切除故障 C、定时限过电流保护在本线路输送最大负荷时应该动作跳闸 正确答案: B 7.方向闭锁高频保护发信机起动后，当判断为内部短路时，() 。 A.两侧发信机立即停信B、两侧发信机继续发信 C.反方向-侧发信机继续发信 正确答案，A 8.电力系统发生故障时，由故障设备(或线路)的保护首先切除故障,是继电保护()的要求。 A.选择性B、可靠性 c.灵敏性 正确答案: A 9.对具有同步检定和无电压检定的重合闸装置，在线路发生瞬时性故障跳闸后()。 A.先台的-侧是检同期侧B、先合的-侧是检无压侧 c.两侧同时台闸 正确答案: B 10、在高频保护的通道加工设备中的()主要是起到阻抗匹配的作用，防止反射，以减少衰耗。 A. 高频阻波器 B. 耦合电容器C、结合滤波器 正确答案: C 11.变压器差动保护的范围为() . A.变压器低压侧 B.变压器高压侧 C.压器两侧电流互感器之问设备 正确答案: C
2、主观题(共7道小题) 12.为什么在钢筋混凝土受弯构件中不能有效地利用高强度钢筋和高强度混凝土？而在预 应力混凝土构件中必须采用高强度钢筋和高强度混凝土? 参考答案： 由于钢筋混凝土受弯构件拉区混凝土的过早开裂，导致使用荷载下构件的裂缝宽度与钢筋应力σss，近于成正比，而构件的刚度Bs与受拉钢筋截面面积As也近似成正比。因此，如采用高强度钢筋，且充分利用其抗拉强度设计值（fy），则As将近乎成反比的减小;σss 将成比例的增大。结果是构件的挠度和裂缝宽度都超过了允许的限值，上述分析说明对构件挠度和裂缝宽度的控制等于控制了钢筋混凝土构件中钢筋的抗拉强度设计值。在钢筋混凝土受弯构件中采用高强度混凝土也是不合理的，因为提高混凝土的强度对减小Wmax几乎没有作用，对提高Bs的效果也不大。其根本原因是拉区混凝土过早开裂的问题并没有得到解决。 可参见教材第3页，或者新教材第4章相关内容。 在预应力混凝土构件中，由于混凝土的收缩、徐变，钢筋应力松弛等原因将产生预应力损失。为了扣除应力损失后，仍能保留有足够的预应力值，需施加较高的张拉控制应力，所以必须采用高强度的钢筋。为了能承受较高的预压应力，并减小构件截面尺寸以减轻构件的自重，预应力混凝土构件中须采用高强度的混凝土。同时采用高强钢筋和高强混凝土可以节约材料，取得较好的经济效果。 13.2预应力筋的张拉控制应力σcon为什么不宜过高？ 参考答案：σcon过高会出现以下一些值得注意的问题：①σcon越高，构件的开裂荷载与极限荷载越接近，使构件破坏前缺乏足够的预兆。②当进行超张拉时，由于张拉应力的不均匀性可能使个别钢筋的应力超过屈服强度（或抗拉强度）。发生永久变形（或脆断）。③ 使预应力松弛损失增大。对预应力筋进行张拉的过程，同时也是对它进行质量检验的过程；一旦张拉终止，预应力筋中应力将逐渐降低，σcon维持的时间是短暂的，因此可不受抗 拉强度设计值的限制，而直接与抗拉强度的标准值相联系。 14.为什么在计算由于混凝土收缩徐变引起的预应力损失σl6时，要控制σpc/fcu≤0.5? 参考答案：当初应力超过0.5fc时。徐变与初应力为非线性关系，徐变将明显增大。《规范》的内计算公式是建立在线性徐变基础上的，因此要求控制σpc/f’cu≤0.5。否则徐变过大，也难以计算。 15.梁下部和上部预应力数值大小，对梁正截面受弯承载力有何影响？对梁传力锚固阶段 和使用阶段抗裂性有何影响？ 参考答案：适当增大，对梁正截面抗弯承载力影响不大，能改善梁使用阶段抗裂性，但梁传力锚固阶段（就是施工阶段）容易开裂；适当增大，能改善梁传力锚固阶段（就是施工阶段）抗裂性，但是会减小梁正截面受弯承载力，对使用阶段抗裂性也不利。
48米单线铁路下承式栓焊简支梁主桁设计
目录 第一部分设计说明书 一、设计资料----------------------------4 二、钢梁上部总体布置及尺寸拟定--------------------------4 1、钢桁架梁桥的优缺点--------------------------4 2、设计假定和计算方法---------------------------4 3、主桁杆件截面选择---------------------------5 4、节点设计原则---------------------------5 5、设计思路和步骤----------------------------5 6、参考文献 ----------------------------6 第二部分设计计算书 一、打开软件-----------------------------------7 二、创建模型-----------------------------------7 1．设定造作环境-----------------------------------7 2．定义材料和截面-----------------------------------7 3．建立节点和单元-----------------------------------8 4．输入边界条件-----------------------------------8 5．输入荷载（1）——加载自重--------------------------------9 6．运行结构分析（1）-----------------------------------10 7．查看结果-----------------------------------10 8．输入荷载（2）——活载添加-------------------------------12 9．运行结构分析（2）----------------------------------13 10．查看结果-----------------------------------13 三、主力求解-----------------------------------14 1．冲击系数-----------------------------------14 2．活载发展均衡系数-----------------------------------14
课程名称:铁路路基工程 设计题目:软土地基加固设计 专业:铁道工程 年级: 姓名: 学号: 设计成绩: 指导教师(签章 西南交通大学峨眉校区 年月日 设计任务书 专业铁道工程姓名唐强学号20087125 开题日期:2011 年 5 月11 日完成日期:2011 年 6 月10 日题目软土地基加固设计
一、设计的目的 通过设计,巩固所学的软土地基处理的基本知识,熟悉软土地基处理的原理和方法,从而加深对所学内容的理解,提高综合分析和解决实际工程问题的能力。(参考 二、设计的内容及要求 1.路基边坡坡度及边坡防护设计 2.计算路堤极限高度 H,判断是否需要采用加固措施; c 3.通过比选确定应选择何种加固方案; 4.掌握中轴线线下应力的计算和沉降量的计算; 5.固结度修正的计算; 6.绘制路基加固断面图; 三、指导教师评语 四、成绩 指导教师(签章 年月日 一、设计目的 本课程设计的目的是使学生能综合应用《铁路路基工程》课程所学知识,并熟悉铁路路基设计的基本过程。
二、设计内容 1.路基边坡坡度的设计; 2.路基本体工程的设计; 3.路基边坡防护工程的设计; 4.基底设计(针对软土地区。 三、设计资料 1.线路资料 常速,直线地段,单线路堤,路堤高m 7,路基面宽m 5.7,边坡坡度75.1:1:1=m ,线路等级按I 级次重型标准,活载换算高度m h 4.30=,宽m l 5.30=。 2.地基条件 地面以下m 13范围内为软土,灰黑色、流态;m 13以下为中砂层,地下水位与地面齐平。软土竖向固结系数为s cm C v /10323-?=,径向固结系数为 s cm C r /10 423 -?=; 变形模量为2/30cm kg ,泊松比4.0=μ,容重3 /3.17m kN =γ, kPa C u 18=,?=5.4u ?,?=20cu ?。 3.填料
第二章 主桁杆件内力计算 第一节 主力作用下主桁杆件内力计算 1恒载 桥面 p 1＝10kN/m ，桥面系p 2＝6.29kN/m,主桁架 p 3＝14.51，联结系p 4＝2.74kN/m ， 检查设备 p 5＝1.02kN/m ， 螺栓、螺母和垫圈 p 6＝0.02(p 2+p 3+p 4)，焊缝 p 7＝0.015(p 2+p 3+p 4) 每片主桁所受恒载强度 P=[10+6.29+14.51+2.74+1.02+0.02(6.29+14.51+2.74)+0.015(6.29+14.51+2.74)]/2 ＝17.69 kN/m ， 近似采用 p ＝18 kN/m 。 2 影响线面积计算 (1)弦杆 影响线最大纵距12 l l y lH ?= 影响线面积12 l y Ω=? A1A3: 1218.4273.68 18.42,73.68,0.2, 1.16492.112.664 l l y α-?==== =-? ()1 92.1 1.16453.582 Ω=??-=-m E2E4:1227.6364.47 27.63,64.47,0.3, 1.52792.112.664 l l y α?==== =? 1 92.1 1.52770.332 Ω=??=m 其余弦杆计算方法同上，计算结果列于表中。 （2） 斜杆 ' '22 11,,sin sin l l y y l l θθ=?=?
1 1.236 sinθ === ()() ''' 1212 11 , 22 l l y l l y Ω=+?Ω=+? 式中' 111 1 ''' 1 88 , l l l y l y y y y y - === + E0A1： 12 82.89 9.21,82.89,0.1, 1.236 1.11 92.1 l l y α ====?= 1 92.1 1.1151.23 2 Ω=??=m A3E4:' 22 55,26 55.26,29.43, 1.2360.742 92.1 l l y ===?=, ' 11 29.439.210.742 1.2360.371, 6.14 92.10.7420.371 y l ? =-?=-== + ， 6.14 0.1 55.26 6.14 α== + ， '' 1 3.07 9.21 6.14 3.07,0.1 27.63 3.07 lα =-=== + , () 1 6.1455.260.74222.78 2 Ω=+?=m, ()() ' 1 3.0727.630.371 5.70 2 Ω=+?-=-m, 22.78 5.7017.08 Ω=-= ∑m 其余斜杆按上述计方法计算，并将结果列于表中。 （3）吊杆 1.0 y=， 1 118.429.21 2 Ω=??=m 3恒载内力 p N p =Ω ∑，例如 02 E E:18.030.14542.54 p N kN =?= 45 E A:() 18.0 5.4497.92 p N kN =?-=- 55 A E:18.09.21165.78 p N kN =?= 4活载内力 （1）换算均布活载k
西南交《混凝土结构设计原理》在线作业一 一、单选题（共4 道试题，共20 分。） 1. 受弯构件正截面受弯承载力计算公式是依据何种破坏形态建立的( ) . 适筋破坏 . 剪压破坏 . 超筋破坏 . 锚固破坏 正确答案： 2. 全预应力混凝土梁在使用荷载下,构件截面混凝土( ) . 不出现压应力 . 允许出现压应力 . 不出现拉应力 . 允许出现拉应力 正确答案： 3. 一钢筋混凝土轴心受压短柱已承载多年,现卸去全部荷载,则( ) . ①钢筋中应力恢复到零 . ②钢筋中残留有压应力,混凝土中残留有拉应力 . ③混凝土中应力恢复到零 . ④钢筋中残留有拉应力,混凝土中残留有压应力 正确答案： 4. 适当提高梁的配箍率可以( ) . 显著提高斜裂缝开裂荷载 . 防止斜压破坏的出现 . 显著提高抗剪承载力 . 使斜压破坏转化为剪压破坏 正确答案： 西南交《混凝土结构设计原理》在线作业一 二、多选题（共8 道试题，共40 分。） 1. 与加载初期比较,受弯构件在外荷载持续作用下,随着时间的延续( ) . 挠度增大 . 挠度减小 . 刚度(也称为长期刚度L)减小 . 短期刚度RS减小 正确答案： 2. 结构可靠性是指结构在规定时间内,在规定条件下,完成预定功能的能力。目前规范对结构功能的要求可概括为以下哪几项( ) . 安全性 . 适用性 . 耐久性 . 经济性 正确答案： 3. 规定剪力设计值V≤0.25fh0,其目的是( )
. 防止发生斜拉破坏; . 防止发生斜压破坏 . 防止截面尺寸过小 . 防止出现剪压破坏 正确答案： 4. 梁的破坏属于脆性破坏的是( ) . 少筋梁 . 适筋梁 . 超筋梁 . 双筋梁 正确答案： 5. 偏心受压构件是否属于脆性破坏与下面哪些因素有关( ) . 构件计算长度 . 初始偏心距 . 材料强度 . 纵筋配筋 正确答案： 6. 先张法预应力混凝土轴心受拉构件,其传力锚固阶段截面混凝土预压应力σp 可按下式计算( ) . (σon-σL2-σL3-σL5/2)P/0 . (σon-σL2-σL3-σL5/2)P/n . (σon-σL2-σL3-σL5/2-σL4)P/0 . (σon-σL2-σL3-σL5/2-σL4)P/n 正确答案： 7. 钢筋混凝土轴心受拉构件, ( ) . 裂缝出现时,钢筋受拉应力即达到屈服应力 . 开裂前后钢筋应力增量与配筋率有关 . 开裂前瞬间,钢筋受拉应力仍很低 . 裂缝出现前瞬间钢筋应力与配筋率无关 正确答案： 8. 从偏心受压构件的Nu—Mu关系曲线可得到以下结论 . 大偏心受压破坏时,N为有利荷载 . 大偏心受压破坏时,N为不利荷载 . 小偏心受压破坏时,N为不利荷载 . 大、小偏心受压破坏时,M均为不利荷载 正确答案： 西南交《混凝土结构设计原理》在线作业一 三、判断题（共8 道试题，共40 分。） 1. 合理设计预应力梁中预应力钢筋的位置和预应力值,可以有效减小甚至抵消工作荷载引起的拉应力,避免构件开裂,所以预应力梁无需作抗裂计算。 . 错误 . 正确 正确答案： 2. 梁斜截面抗剪承载力计算中,“截面限制条件”是为了防止梁发生斜压破坏
西南交通大学《路基工程》课程设计报告 学生姓名： 学生学号： 班级编号： 指导教师：王迅 2015 年 6月 5 日
目录 1设计资料 (1) 2说明书 (1) 3计算书 (5) 4设计图纸 (13) 5参考文献 (15) 6附录 (16)
1设计资料 1.1线路基本信息 某Ⅰ级重型双线铁路，旅客列车设计行车速度140km/h，K2+500~K3+500 段路堤处于直线地段，路堤挡土墙高度9m，挡土墙上部路堤高度为1m。根据实际情况，需设置重力式挡土墙。 1.2设计荷载 只考虑主力（主要力系）的作用，且不考虑常水位时静水压力和浮力。 1.3设计材料 挡土墙材料为片石砌体，墙背填料为碎石类土。相关参数可以参考附表。 2说明书 2.1认真分析设计任务书所提供的设计依据。 2.2依据 依据《铁路路基设计规范（TB10001-2005）》，确定双线铁路的线间距，并确定路基各部分尺寸。 2.3换算土柱的确定 进行路基及其加固建筑物的力学检算时，系将路基面上的轨道静载和列车竖向活载一起换算成与路基土体容重相同的矩形土体，此为换算土柱。 绘制出换算土柱高度及分布宽度计算图示，并选取参数进行计算。计算结果可参照《铁路路基设计规范（TB10001-2005）》附表A进行检查。 当墙后填料不均匀时，为方便计，可将墙后填料视作均质材料进行计算，容重可取墙后填料的平均容重。 2.4挡土墙尺寸的初步拟定 采用重力式仰斜挡土墙。根据规范，初步拟定墙顶宽度、墙背和墙胸的坡度、墙底宽度和坡度，然后进行检算。
2.5挡土墙设计荷载的计算 作用在挡土墙上的力，一般可只计算主力，在浸水地区、地震动峰值加速度为0.2g （原为八度）及以上地区及有冻胀力等情况下，尚应计算附加力和特殊力。本设计中只考虑如下主力： 1、墙背填料及荷载的主动土压力 作用在挡土墙墙背的主动土压力，一般按库仑主动土压力公式计算。 当破裂面交于路基面时，破裂棱体的面积S 随着挡土墙及破裂面位置而变化， 但都可归纳为一个表达式： 00tan S A B θ=- 式中 ()00,,A f H a h = ()000,,,,,,B f H a b h K l α= 当边界条件确定后，A 0、B 0为常数，并可从破裂棱体的几何关系求得。 附表《各种边界条件下的库仑 主动土压力公式》给出了不同边界条件下的库仑主动土压力计算公式。在具体计算时，由于无法预知破裂面的位置，一般是先假设破裂面位置，然后按此情况计算出破裂角θ，再根据几何关系来校核假设是否正确。若假设不合理，则需选用另外的破裂面位置重新计算，直至校核合理。最后可根据附表中公式计算土压力的大小，方向和作用点位置。 编程思路：限定破裂角θ由α～900-υ循环，给定搜索步长Δθ=0.1～0.50，以不同破裂角θ值确定相应土压力，从中找出最大值即为主动土压力。 2、墙身重力及位于挡土墙顶面上的恒载 （1）墙身重力可由挡墙面积乘以挡墙圬工的容重得到； （2）挡土墙顶面上的恒载：若设计中的换算土柱一部分已侵入挡土墙墙顶范围，则此部分换算土柱应计入挡土墙顶面上的恒载。 3、基底的法向力及摩擦力