329国道改建（北仑段大榭叉口改造）公路工程
彩钢棚计算书
中铁十局集团第二工程有限公司
329国道改建（北仑大榭叉口改造）第一合同段
2014年04月
第一章料仓彩钢棚验算书
一、设计资料
本章计算书系针对我标段临建工程彩钢瓦料仓。验算：檀条跨间距
1.5m，跨度6m，屋面最大坡度为1.5/10(α=8.53),钢材为Q235型钢，[σ]=205 Mpa，[τ] =120 Mpa，屋面板采用彩钢瓦，屋架结构采用三角空间桁架，立柱采用d=168mm,t=
2.5mm钢管，上端铰接，下端刚性连接。
计算如下：
二、檀条受力验算
（1）计算施工活荷载。
施工活荷载：按0.5KN/m2考虑，折合到梁上均布荷载为0.5×6=3KN/m；
依据《建筑结构荷载规范》，考虑活载安全系数1.4，可知雪作用在屋架结构上的荷载为0.3 KN/m2，经验算Q雪=0.3 KN/m2×6 m=1.8 KN/m。
雪荷载等于施工活荷载，由于二者不会同时出现，这里只考虑施工活荷载。
（2）计算风活载。
按照《建筑荷载规范》GB50009-2012要求，该结构矢跨比1.5/20=0.075,则仅考虑上吸风荷载，上吸风荷载：按风压高度系数为1.0（B类），风振系数取为1.2，体型系数取为0.8，基本风压为：0.35KN/m2。
（3）计算恒载（自重）。
屋面彩钢板及屋面檩条荷载：压型钢板（单层无保温）自重0.12KN/m2，檀条自重0.05KN/m2。
2、内力计算
（1）永久荷载与屋面活荷载组合
檀条线荷载
p=(1.2×0.17+1.4×0.5)×1.5=1.356KN/m2
px=psin8.53=0.201KN/m2
py=pcos8.53=1.342KN/m2
弯矩设计值
Mx=pyl2/8=6.03KN.m
My=pxl2/32=0.22KN.m
(2)永久荷载与风荷载吸力组合
垂直屋面的风荷载标准值：
Wk=us*uz*βz*ωo=-1.2×0.8×1.0×0.35=-0.336KN/m2 檀条线荷载
pky=(0.336-0.17cos8.53)×1.5=0.252KN/m2
px=0.17×1.5×sin8.53=0.038KN/m2
py=1.4×0.336×1.5-0.17×1.5×cos8.53=0.45KN/m2弯矩设计值（采用受压下翼缘板不设拉条的方案）
Mx=pyl2/8=2.04KN.m
My=pxl2/32=0.0428KN.m
3、檀条截面选择
檀条选择冷弯薄壁卷边C160×60×20×3.0
A=8.9cm2,Wx=42.39cm3,Wymax=22.74cm3,Wymin=10.11cm3, Ix=339.96cm4,Iy=41.99cm4,ix=6.18cm,iy=2.17cm
It=0.2836cm4,Iw=3070.5cm6
4、稳定计算
受弯构架的整体稳定系数
计算
bx
查表7-1，跨中无侧向支承，ub=1.0,ζ1=1.13,ζ2=0.46 a =h/2=160/2=80mm
46.0160/8046.02/22=??==h e a ξη 624.2)(156.042
2
=+=
h
l u I I I h I b y t y W ξ 5.27617.2/600==y λ 46.0)235)((143202
2
=++=
y
X y bx f W Ah ηζηξλ?<0.7 则风吸力作用下檀条下翼缘受压，按公式：
6
.1081011.10100428.01049.4246.01004.23
636=??+???=+=ey y ex bx x W M W M ?σN/mm 2<205N/mm 2
以上计算未考虑屋面对上翼缘的约束，若考虑这一有利因素，可将公
式中屋面自重在y 方向的分量忽略，即认为在y 方向产生的弯矩全部由受拉翼缘承受。
（5）檩条挠度验算：
21.181096.33910206600029.4cos 758.03845..38454
34
4=??????==。l EI p X ky y υmm<6000/200=30mm
构造要求
13817.2/300,9718.6/600====y x λλ<200 故此檀条在平面内外均满足要求。
三、屋架结构受力验算 （1）计算施工活荷载。
施工活荷载：按0.5KN/m 2考虑，折合到梁上均布荷载为0.5×6=3KN/m ； 依据《钢结构设计规范》，考虑活载安全系数1.4，可知雪作用在屋架结构上的荷载为0.3 KN/m 2，经验算Q 雪=0.3 KN/m 2×6 m=1.8 KN/m 。
雪荷载等于施工活荷载，由于二者不会同时出现，这里只考虑施工活荷载。
（2）计算风活载。
按照荷载规范要求，该结构矢跨比 1.5/20=0.075,则仅考虑上吸风荷载，
上吸风荷载：按风压高度系数为1.0（B类），风振系数取为1.2，体型系数取为0.8，基本风压为：0.35KN/m2, 折合到梁上均布荷载为0.35×6=2KN/m；
（3）计算恒载（自重）。
屋面彩钢板及屋面檩条荷载：按0.17KN/m2考虑，折合到梁上均布荷载为0.17×6=1KN/m；
（4）求屋架结构验算。
圆管采用φ60×4.5（缝），架立筋采用φ16。
①荷载模型（有限元模型）如下：
②反力计算：
③应力图：
④变形图：
数据分析：Y max==0.0235/20 ≈ 1/833﹤1/400，因此符合设计要求。
（6）立柱稳定计算。
立柱采用圆管，型号为d=168mm,t=5mm。立柱截面积为A=24.19 cm2,立柱惯性矩I=851.14cm4，i z=5.77cm，W=101.33cm3
假设一杆端铰接，一端钢结，λ=μL/i z=0.7×1000/5.77=121.3，查λ
对应?值0.552，则受压最大容许压应力为：
F max =?A[σ]=0.552×24.19×10-4×205×103=273.7KN 。 Y B =102.3 KN ＜273.7 KN ，因此符合要求。
横向拉筋布设：布设4根22φ圆钢，截面A=4×3.801=15.2mm 2
[]6.311102.1510205A *4-3=???==?拉F KN>228.7KN
以上验算均满足结构受力要求
盖梁抱箍法施工及计算 第一部分盖梁抱箍法施工设计图 一、施工设计说明 1、概况 桥长1012.98米，各墩为三柱式结构（墩柱为直径2.0m的钢筋砼结构），墩柱上方为盖梁。盖梁为长26.4m，宽2.4m，高2.6m的钢筋砼结构，引桥盖梁砼浇筑量大，约156.1m3。 图1-1 盖梁正面图（单位：m） 二、盖梁抱箍法结构设计 1、侧模与端模支撑 侧模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm，肋板高为10cm，在肋板外设2[14背带。在侧模外侧采用间距1.2m的2[14b作竖带，竖带高2.9m；在竖带上下各设一条φ20的栓杆作拉杆，上下拉杆间间距2.7m，在竖带外设φ48的钢管斜撑，支撑在横梁上。 端模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm，肋板高为10cm。在端模外侧采用间距1.2m的2[14b作竖带，竖带高2.9m；在竖带外设φ48的钢管斜撑，支撑在横梁上。 2、底模支撑 底模为特制大钢模,面模厚度为δ8mm，肋板高为10cm。在底模下部采用间距0.4m工
16型钢作横梁，横梁长4.6m。盖梁悬出端底模下设三角支架支撑，三角架放在横梁上。横梁底下设纵梁。横梁上设钢垫块以调整盖梁底2%的横向坡度与安装误差。与墩柱相交部位采用特制型钢支架作支撑。 3、纵梁 在横梁底部采用单层四排上下加强型贝雷片（标准贝雷片规格：3000cm×1500cm，加强弦杆高度10cm）连接形成纵梁，长30m，每两排一组，每组中的两排贝雷片并在一起，两组贝雷梁位于墩柱两侧，中心间距253.6cm，贝雷梁底部采用3m长的工16型钢作为贝雷梁横向底部联接梁。贝雷片之间采用销连接。纵、横梁以及纵梁与联接梁之间采用U 型螺栓连接；纵梁下为抱箍。 4、抱箍 采用两块半圆弧型钢板（板厚t=16mm）制成，M24的高强螺栓连接，抱箍高1734cm，采用66根高强螺栓连接。抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层2～3mm厚的橡胶垫，纵梁与抱箍之间采用U型螺栓连接。 5、防护栏杆与与工作平台 (1)栏杆采用φ50的钢管搭设，在横梁上每隔2.4米设一道1.2m高的钢管立柱，竖向间隔0.5m设一道钢管立柱，钢管之间采用扣件连接。立柱与横梁的连接采用在横梁上设0.2m高的支座。钢管与支座之间采用销连接。 (2)工作平台设在横梁悬出端，在横梁上铺设2cm厚的木板，木板与横梁之间采用铁丝绑扎牢靠。 四、主要工程材料数量汇总表 见表一。 需要说明的是：主要工程材料数量是以单个盖梁需用量考虑。
拌和站彩钢棚计算书 XXXX集团第二工程 XXX国道改建（XXXXX改造）第一合同段 201X年0X月
第一章料仓彩钢棚验算书 一、设计资料 本章计算书系针对我标段临建工程彩钢瓦料仓。验算：檀条跨间距 1.5m，跨度6m，屋面最大坡度为1.5/10(α=8.53),钢材为Q235型钢，[σ]=205 Mpa，[τ] =120 Mpa，屋面板采用彩钢瓦，屋架结构采用三角空间桁架，立柱采用d=168mm,t= 2.5mm钢管，上端铰接，下端刚性连接。 计算如下： 二、檀条受力验算 （1）计算施工活荷载。 施工活荷载：按0.5KN/m2考虑，折合到梁上均布荷载为0.5×6=3KN/m； 依据《建筑结构荷载规》，考虑活载安全系数1.4，可知雪作用在屋架结构上的荷载为0.3 KN/m2，经验算Q雪=0.3 KN/m2×6 m=1.8 KN/m。 雪荷载等于施工活荷载，由于二者不会同时出现，这里只考虑施工活荷载。 （2）计算风活载。 按照《建筑荷载规》GB50009-2012要求，该结构矢跨比1.5/20=0.075,则仅考虑上吸风荷载，上吸风荷载：按风压高度系数为1.0（B类），风振系数取为1.2，体型系数取为0.8，基本风压为：0.35KN/m2。 （3）计算恒载（自重）。 屋面彩钢板及屋面檩条荷载：压型钢板（单层无保温）自重0.12KN/m2，檀条自重0.05KN/m2。 2、力计算 （1）永久荷载与屋面活荷载组合 檀条线荷载
p=(1.2×0.17+1.4×0.5)×1.5=1.356KN/m2 px=psin8.53=0.201KN/m2 py=pcos8.53=1.342KN/m2 弯矩设计值 Mx=pyl2/8=6.03KN.m My=pxl2/32=0.22KN.m (2)永久荷载与风荷载吸力组合 垂直屋面的风荷载标准值： Wk=us*uz*βz*ωo=-1.2×0.8×1.0×0.35=-0.336KN/m2 檀条线荷载 pky=(0.336-0.17cos8.53)×1.5=0.252KN/m2 px=0.17×1.5×sin8.53=0.038KN/m2 py=1.4×0.336×1.5-0.17×1.5×cos8.53=0.45KN/m2弯矩设计值（采用受压下翼缘板不设拉条的方案） Mx=pyl2/8=2.04KN.m My=pxl2/32=0.0428KN.m 3、檀条截面选择 檀条选择冷弯薄壁卷边C160×60×20×3.0 A=8.9cm2,Wx=42.39cm3,Wymax=22.74cm3,Wymin=10.11cm3, Ix=339.96cm4,Iy=41.99cm4,ix=6.18cm,iy=2.17cm It=0.2836cm4,Iw=3070.5cm6 4、稳定计算 受弯构架的整体稳定系数 计算 bx
通渭梁场钢筋加工棚规划方案 编制： 复核： 审核： 批准： 中铁二十局集团新建宝兰客专甘肃段通渭制梁场日期：二〇一三年四月四日
中铁二十局集团宝兰客专甘肃段通渭梁场钢筋加工棚建设方案 一、工程概况 通渭制梁场位于宝兰客专甘肃段BLTJ-8标，里程IDK859+500处，负责126榀双线整孔箱梁的预制架设任务，其中包括32米箱梁118榀，24米箱梁8榀，混凝土方量总计约四万方。梁场占地面积约161亩，其中包含办公生活区、混凝土拌合站、试验室、制梁区和存梁区等。其中制梁区设置7个制梁台座，存梁区设置30个双层存梁台座，存梁能力为60榀。计划上场管理人员40多人，施工人员200多人，以及各种所需机械设备。 我场在场内拟建设两座“工厂化、专业化”钢筋加工场，负责通渭梁场钢筋的集中加工，钢筋加工场设在进场便道右侧位置，与钢筋绑扎台座相邻。 二、钢筋加工场布局及建设 钢筋加工棚规划宽度为24米、长度为100米，龙门吊跨度为21米、轨道长度106米，两座加工棚采用同一方案建设，总占地面积5088平方米，详见《通渭梁场平面布置图》、另外在钢筋加工棚左侧建加工场生活区。 钢筋加工棚内地面场地换填20cm二八灰土，并用C20混凝土硬化15cm厚；场地设置为中心高，四周低，设置不小于1.5%的坡度，场地四周设排水沟，排水沟与梁场其他排水沟相连，将场地内积水排出场外、钢筋加工棚采用轻钢结构，内部分设材料堆放区、成品区、作业区。 两钢筋加工棚内各设10t龙门吊一台进行钢筋吊卸作业、钢筋加工棚内设存放钢筋台座，保证钢筋等材料离地高度40cm，且保证不变形。 三、施工方案
钢筋加工棚采用钢结构骨架、彩钢瓦顶棚，四周不封闭。顶棚起拱线高度为9米，跨度拟定为24米、进深100米、龙门吊高度8米，跨度为21米。 钢筋棚内碾压平整后，采用20cm二八灰土换填，然后用15cm厚C20混凝土硬化处理。 1、钢筋加工棚施工 （1）施工工艺流程 场地平整、硬化→浇注立柱基础→钢柱安装→浇注加强墩→屋架吊装及焊接→槽钢檩条安装→屋面板安装。 （2）钢筋加工棚基础浇筑 测量放样，确定钢筋棚立柱位置，立柱间距为6.25米。基础尺寸为长×宽×高为100cm×100cm×100cm ，预埋1cm厚35cm×35cm钢板，并采用C25混凝土浇注。 预埋钢板 基础侧面图 （3）安装钢立柱，用25t起吊机，把钢柱吊起并与加基础预埋钢板焊接。立柱采用外径165mm壁厚3.0mm的钢管,高度为9米、间距为6.25米。 （4）浇注加强墩
附件6 抱箍法计算书 二道窝铺大桥最大的盖梁为C30钢筋砼，总方量为36.03m3，砼容重取25KN/m3。采用两根50a工字钢作为纵梁，间距1.6~2m，纵梁长12m，纵梁上布置14工字钢作为横梁，横梁长4m，间距为40cm，共31根。抱箍采用两块半圆形钢板制作，钢板厚12mm，高66cm，抱箍牛腿钢板厚20mm，宽35cm，采用30根M24的高强螺栓连接，为提高墩柱与抱箍之间的摩擦力，保护墩柱混凝土面，墩柱与抱箍之间设置3mm厚的橡胶垫。布置结构如图所示： 1、荷载大小 ⑴施工人员、机具、材料荷载取值： P1=2.5KN/㎡ ⑵混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载取值： P2=2.5KN/㎡ ⑶盖梁钢筋混凝土自重荷载： ①变截面处： P31=30.625KN/㎡ ②均截面处： P32=40KN/㎡
⑷模板支架自重荷载取值： P4=1.5KN/㎡ 2、I14工字钢受力检算 14工字钢的弹性模量E=2.1×105MPa，惯性矩I=712cm4，截面系数W=102 cm3，理论重量m=16.89kg/m，Q235钢的抗剪强度f v取85 MPa，抗弯强度f m取145MPa，则以单根横梁为例进行验算。 ⑴荷载计算 ①施工人员、机具、材料荷载： q1=P1l=2.5×0.4=1KN/m ②混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载： q2=P2l=2.5×0.4=1KN/m ③盖梁钢筋混凝土自重荷载： q31=P31l=30.626×0.4=12.25KN/m；q32=P32l=40×0.4=16KN/m ④模板、支架及横梁自重荷载 q4=P4l+ g k=1.5×0.4+0.17=0.77KN/m 考虑分项系数，其中①②项为1.4，③④项为1.2，则均截面处的荷载为： （1+1）×1.4+（16+0.77）×1.2=22.924 KN/m 变截面处的荷载为： （1+1）×1.4+（12.25+0.77）×1.2=18.424KN/m 横梁的受力模型为简支结构，则根据弯矩计算公式： M max= ql2/8=22.924×22/8=11.462KN.m, 抗弯强度验算： 应力σ= M max /W=11.462 KN.m /（102cm3）=114 MPa＜f m=145 MPa，符合要求。 挠度验算： ω=5ql4/384EI=5×22.924×16×1012/384×2.1×105×712×104=0.003mm＜[ω] =l/800=2.5mm，符合要求 3、I50a工字钢受力检算 50a工字钢的弹性模量E=2.1×105MPa，惯性矩I=46500cm4，截面系数W=1860 cm3，理论重量m=93.654kg/m，Q235钢的抗剪强度f v取85 MPa，抗弯强度f m取145MPa，纵梁的跨距为7m，则以单根纵梁为例进行验算。
329国道改建（北仑段大榭叉口改造）公路工程 彩钢棚计算书 中铁十局集团第二工程有限公司 329国道改建（北仑大榭叉口改造）第一合同段 2014年04月
第一章料仓彩钢棚验算书 一、设计资料 本章计算书系针对我标段临建工程彩钢瓦料仓。验算：檀条跨间距 1.5m，跨度6m，屋面最大坡度为1.5/10(α=8.53),钢材为Q235型钢，[σ]=205 Mpa，[τ] =120 Mpa，屋面板采用彩钢瓦，屋架结构采用三角空间桁架，立柱采用d=168mm,t= 2.5mm钢管，上端铰接，下端刚性连接。 计算如下： 二、檀条受力验算 （1）计算施工活荷载。 施工活荷载：按0.5KN/m2考虑，折合到梁上均布荷载为0.5×6=3KN/m； 依据《建筑结构荷载规范》，考虑活载安全系数1.4，可知雪作用在屋架结构上的荷载为0.3 KN/m2，经验算Q雪=0.3 KN/m2×6 m=1.8 KN/m。 雪荷载等于施工活荷载，由于二者不会同时出现，这里只考虑施工活荷载。 （2）计算风活载。 按照《建筑荷载规范》GB50009-2012要求，该结构矢跨比1.5/20=0.075,则仅考虑上吸风荷载，上吸风荷载：按风压高度系数为1.0（B类），风振系数取为1.2，体型系数取为0.8，基本风压为：0.35KN/m2。 （3）计算恒载（自重）。 屋面彩钢板及屋面檩条荷载：压型钢板（单层无保温）自重0.12KN/m2，檀条自重0.05KN/m2。 2、内力计算 （1）永久荷载与屋面活荷载组合 檀条线荷载
p=(1.2×0.17+1.4×0.5)×1.5=1.356KN/m2 px=psin8.53=0.201KN/m2 py=pcos8.53=1.342KN/m2 弯矩设计值 Mx=pyl2/8=6.03KN.m My=pxl2/32=0.22KN.m (2)永久荷载与风荷载吸力组合 垂直屋面的风荷载标准值： Wk=us*uz*βz*ωo=-1.2×0.8×1.0×0.35=-0.336KN/m2 檀条线荷载 pky=(0.336-0.17cos8.53)×1.5=0.252KN/m2 px=0.17×1.5×sin8.53=0.038KN/m2 py=1.4×0.336×1.5-0.17×1.5×cos8.53=0.45KN/m2弯矩设计值（采用受压下翼缘板不设拉条的方案） Mx=pyl2/8=2.04KN.m My=pxl2/32=0.0428KN.m 3、檀条截面选择 檀条选择冷弯薄壁卷边C160×60×20×3.0 A=8.9cm2,Wx=42.39cm3,Wymax=22.74cm3,Wymin=10.11cm3, Ix=339.96cm4,Iy=41.99cm4,ix=6.18cm,iy=2.17cm It=0.2836cm4,Iw=3070.5cm6 4、稳定计算 受弯构架的整体稳定系数 计算 bx
盖梁抱箍法施工方案 一、工程概况 某大桥桥梁左幅起讫桩号：K780+891.5～K781+722.8。桥梁跨 径组成为：2×(6×20)+3×(5×20)+(62+110+62)+2×25m，桥梁全 长831.3m。 某大桥桥梁右幅起讫桩号：K780+891.5～K781+728.5。桥梁跨 径组成为：2×(6×20)+3×(5×20)+(62+110+62)+(18+20+18)m， 桥梁全长837.0m。 本桥1#-5#、7#-9#、31#右幅、32#右幅墩墩径为φ1.3m，盖梁 尺寸为：长9.79m（7.39m）、宽1.6m、厚（0.7+0.6）m；6#墩墩径 为φ1.3m，盖梁尺寸为：长9.79m（7.39m）、宽1.8m、厚（0.7+0.6）m；10#、11#、13#-16#、18#-21#、23#-26#墩墩径为φ1.4m，盖梁 尺寸为：长9.79m（7.39m）、宽1.6m、厚（0.7+0.6）m；12#、17#、22#墩墩径为φ1.4m，盖梁尺寸为长9.79m（7.39m）、宽 1.8m、厚（0.7+0.6）m；31#左幅墩墩径φ1.4m，盖梁尺寸为长9.79m（7.39m）、宽1.7m、厚（0.75+0.65）m。 二、编制依据 （1）《两阶段施工图设计》(第三册)。 （2）《土建工程施工招标文件》。 （3）项目实施性施工组织设计。 （4）我国现行的公路工程设计、施工规范、工程质量评定验收 标准及安全技术规程。 （5）我单位的以往类似桥梁施工经验。 三、施工进度计划
计划施工时间：2012 年4 月15 日～2012 年6 月30 日 四、劳动力配置 序号工种数量/姓名序号工种数量/姓名 1 技术负责人 1 6 技术员 1 2 试验负责人 1 7 测量负责人 1 3 现场负责人 1 8 钢筋工10 4 模板工8 9 砼工 6 5 机械工 4 10 杂工 2 五、施工方案及主要施工工艺 （1）施工准备 桥墩施工完成后，根据盖梁设计标高返算出抱箍钢带下缘在墩柱的确切位置，并做好标记，以便抱箍准确就位。 为方便盖梁底模的安装，在浇注混凝土时，墩柱顶混凝土标高按比设计标高高5cm 控制。 （2）墩柱顶凿毛 待墩柱混凝土达到设计强度的75%以上后，对墩柱顶进行凿毛处理，凿除顶部的水泥砂浆和松弱层，凿毛至新鲜混凝土，并用高压 风吹干净。标高控制在比设计标高高3cm 左右，以便于安装盖梁底模。 （3）测量放样 在盖梁施工前，对墩柱进行施工测量，作为安装盖梁底模的依据。墩柱施工测量与控制的内容包括：墩柱中心位置测量、立柱顶高程测量。墩柱中心测量采用全站仪进行测量；高程测量是根据施工中设立的临时水准点，用水准仪直接进行，也可以三维坐标控制测量。 （4）盖梁模板加工及安装
拌和站料仓彩钢棚验算 SANY GROUP system office room 【SANYUA16H-
拌和站彩钢棚计算书XXXX集团第二工程有限公司 XXX国道改建（XXXXX改造）第一合同段 201X年0X月
第一章料仓彩钢棚验算书 一、设计资料 本章计算书系针对我标段临建工程彩钢瓦料仓。验算：檀条跨间距1.5m，跨度6m，屋面最大坡度为1.5/10(α=8.53),钢材为Q235型钢，[σ]=205Mpa，[τ]=120Mpa，屋面板采用彩钢瓦，屋架结构采用三角空间桁架，立柱采用d=168mm,t=2.5mm钢管，上端铰接，下端刚性连接。 计算如下： 二、檀条受力验算 （1）计算施工活荷载。 施工活荷载：按0.5KN/m2考虑，折合到梁上均布荷载为0.5× 6=3KN/m； 依据《建筑结构荷载规范》，考虑活载安全系数1.4，可知雪作用在屋架结构上的荷载为0.3KN/m2，经验算Q雪=0.3KN/m2×6m=1.8KN/m。 雪荷载等于施工活荷载，由于二者不会同时出现，这里只考虑施工活荷载。 （2）计算风活载。 按照《建筑荷载规范》GB50009-2012要求，该结构矢跨比 1.5/20=0.075,则仅考虑上吸风荷载，上吸风荷载：按风压高度系数为1.0（B类），风振系数取为1.2，体型系数取为0.8，基本风压为： 0.35KN/m2。 （3）计算恒载（自重）。 屋面彩钢板及屋面檩条荷载：压型钢板（单层无保温）自重 0.12KN/m2，檀条自重0.05KN/m2。 2、内力计算
（1）永久荷载与屋面活荷载组合 檀条线荷载 p=(1.2×0.17+1.4×0.5)×1.5=1.356KN/m2 px=psin8.53=0.201KN/m2 py=pcos8.53=1.342KN/m2 弯矩设计值 Mx=pyl2/8=6.03KN.m My=pxl2/32=0.22KN.m (2)永久荷载与风荷载吸力组合 垂直屋面的风荷载标准值： Wk=us*uz*βz*ωo=-1.2×0.8×1.0×0.35=-0.336KN/m2 檀条线荷载 pky=(0.336-0.17cos8.53)×1.5=0.252KN/m2 px=0.17×1.5×sin8.53=0.038KN/m2 py=1.4×0.336×1.5-0.17×1.5×cos8.53=0.45KN/m2 弯矩设计值（采用受压下翼缘板不设拉条的方案） Mx=pyl2/8=2.04KN.m My=pxl2/32=0.0428KN.m 3、檀条截面选择 檀条选择冷弯薄壁卷边C160×60×20×3.0 A=8.9cm2,Wx=42.39cm3,Wymax=22.74cm3,Wymin=10.11cm3, Ix=339.96cm4,Iy=41.99cm4,ix=6.18cm,iy=2.17cm It=0.2836cm4,Iw=3070.5cm6
目录 1、编制依据 (1) 2、工程概况 (1) 2、编制原则 (2) 3、钢筋棚总体方案 (2) 3.1选址要求 (2) 3.2钢筋加工厂内布置 (2) 3.3钢筋加工厂资源配置 (4) 3.4钢筋加工厂内基础建设 (5) 3.5钢筋加工厂内各功能区建设 (5) 4、施工工艺流程及方法 (7) 4.1施工工艺流程 (7) 4.2施工流程图 (7) 4.3施工方法 (10) 5、施工安全措施 (10) 5.1安全保证措施 (10) 5.2安装具体措施 (11) 6、施工质量保证 (12) 6.1本工程的质量目标是： (12) 6.2管理机构 (12)
6.3质量保证措施 (13) 7、文明施工 (14)
云南省杨柳(滇黔界)至宣威高速公路钢筋加工棚施工 方案 1编制依据 1、云南省杨柳(滇黔界)至宣威高速公路工程施工图纸； 2、云南省杨柳(滇黔界)至宣威高速公路工程施工图纸招标文件； 3、云南省杨柳(滇黔界)至宣威高速公路勘察设计合同； 4、《云南省交通运输厅关于云南省杨柳(滇黔界)至宣威高速公路初步设计的批复》(云交基建[2017]45号)； 5、《云南省杨柳(滇黔界)至宣威高速公路初步设计文件》； 6、云南省杨柳(滇黔界)至宣威高速公路初步设计审查专家意见； 7、交通运输部有关技术标准、规范、规程； 8、南首有关技术规定及有关会议纪要、规定； 9、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）； 10、《公路工程施工安全技术规程》（JTG D081-2006）； 11、《公路工程质量检验评定标准》（JTG F80/1-2004）； 12、《职业健康安全管理体系、规范》（GB/T28001—2011）； 13、《环境管理体系、规范》（GB/T24001—2004）； 14、现场实地勘察和对周围地理环境的调查； 15、国家、省、市现行安全法规、标准、规范。
盖梁抱箍法施工设计计算书 一、设计检算说明 1、计算原则 （1）在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制。 （2）综合考虑结构的安全性。 （3）采取比较符合实际的力学模型。 （4）尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法。 2、贝雷架无相关数据，根据计算得出，无资料可附。 3、对部分结构的不均布，不对称性采用较大的均布荷载。 4、本计算未扣除墩柱承担的盖梁砼重量。以做安全储备。 5、抱箍加工完成实施前，必须先进行压力试验，变形满足要求后方可使用。 二、侧模支撑计算 1、荷载计算（按最大盖梁） 砼浇筑时的侧压力：P m =K 丫h 式中：K---外加剂影响系数，取 1.2 ； Y--砼容重，取26kN/m 3; h--- 有效压头高度。 砼浇筑速度v按0.3m/h，入模温度按20 C考虑。 则：v/T=0.3/20=0.015<0.035 h=0.22+24.9v/T=0.22+24.9 X 0.015=0.6m P m= K yh=1.2 X 26 X 0.6=19kPa 砼振捣对模板产生的侧压力按4kPa 考虑。 则：P m=19+4=23kPa 盖梁长度每延米上产生的侧压力按最不利情况考虑（即砼浇筑至盖梁顶时） P=P m X（H-h）+P m X h/2=23 X 2+23 X 0.6/2=53.9kN 2 、拉杆拉力验算 拉杆（0 20圆钢）间距1.2m , 1.2m范围砼浇筑时的侧压力由上、下两根拉杆承受。则有：（y= （T1+T2）/A=1.2P/2 n2 =1.2 X 53.9/ （2 nXO.01 2）=102993kPa=103MPa<[ c]=160MPa（可） 3 、竖带抗弯与挠度计算 设竖带两端的拉杆为竖带支点，竖带为简支梁，梁长l0=2.2m ，砼侧压力按均布荷载 q0 考虑。 竖带[14b的弹性模量E=2.1 x 105MPa;惯性矩lx=609.4cm 4;抗弯模量Wx=87.1cm
. . . . 拌和站彩钢棚计算书 XXXX集团第二工程有限公司 XXX国道改建（XXXXX改造）第一合同段 201X年0X月
. . . . 第一章料仓彩钢棚验算书 一、设计资料 本章计算书系针对我标段临建工程彩钢瓦料仓。验算：檀条跨间距1.5m，跨度6m，屋面最大坡度为1.5/10(α=8.53),钢材为Q235型钢，[σ]=205 Mpa，[τ] =120 Mpa，屋面板采用彩钢瓦，屋架结构采用三角空间桁架，立柱采用d=168mm,t=2.5mm钢管，上端铰接，下端刚性连接。计算如下： 二、檀条受力验算 （1）计算施工活荷载。 施工活荷载：按0.5KN/m2考虑，折合到梁上均布荷载为0.5×6=3KN/m； 依据《建筑结构荷载规范》，考虑活载安全系数1.4，可知雪作用在屋架结构上的荷载为0.3 KN/m2，经验算Q雪=0.3 KN/m2×6 m=1.8 KN/m。 雪荷载等于施工活荷载，由于二者不会同时出现，这里只考虑施工活荷载。 （2）计算风活载。 按照《建筑荷载规范》GB50009-2012要求，该结构矢跨比1.5/20=0.075,则仅考虑上吸风荷载，上吸风荷载：按风压高度系数为1.0（B类），风振系数取为1.2，体型系数取为0.8，基本风压为：0.35KN/m2。 （3）计算恒载（自重）。 屋面彩钢板及屋面檩条荷载：压型钢板（单层无保温）自重0.12KN/m2，檀条自重0.05KN/m2。 2、内力计算 （1）永久荷载与屋面活荷载组合
檀条线荷载 p=(1.2×0.17+1.4×0.5)×1.5=1.356KN/m2 px=psin8.53=0.201KN/m2 py=pcos8.53=1.342KN/m2 弯矩设计值 Mx=pyl2/8=6.03KN.m My=pxl2/32=0.22KN.m (2)永久荷载与风荷载吸力组合 垂直屋面的风荷载标准值： Wk=us*uz*βz*ωo=-1.2×0.8×1.0×0.35=-0.336KN/m2 檀条线荷载 pky=(0.336-0.17cos8.53)×1.5=0.252KN/m2 px=0.17×1.5×sin8.53=0.038KN/m2 py=1.4×0.336×1.5-0.17×1.5×cos8.53=0.45KN/m2弯矩设计值（采用受压下翼缘板不设拉条的方案） Mx=pyl2/8=2.04KN.m My=pxl2/32=0.0428KN.m 3、檀条截面选择 檀条选择冷弯薄壁卷边C160×60×20×3.0 A=8.9cm2,Wx=42.39cm3,Wymax=22.74cm3,Wymin=10.11cm3, Ix=339.96cm4,Iy=41.99cm4,ix=6.18cm,iy=2.17cm It=0.2836cm4,Iw=3070.5cm6
1#钢筋厂钢结构大棚受力验算 一、设计资料 1#钢筋厂钢结构大棚由两个加工棚组合而成，是DK563+515～ DK580+504.49段桥涵、路基工程所有半成品钢筋集中加工厂房，是原材料堆方、半成品加工场地。为保证厂房设计安全，该厂房设计为单跨双坡弧形门式刚架，主架采用镀锌钢管，四面采用彩钢板封闭，一侧留门的方式，为计算简便，在此只需验算大加工棚，刚架横跨度20m，棚长30m，檐高9.62m。基础采用宽60*60cm*50mC25混凝土设在地面以下，并在立柱位置预埋40*40*2cm钢板，立柱采用φ220＊5㎜钢管，纵向间距6m，拱形梁采用φ50＊3.5㎜钢管，拱高为2.1m，双层拱梁上下弧度间距72cm，采用φ32＊2㎜钢管对拱梁进行三角支撑加强，檩条采用 50x100x2mm方钢间距为1.5m，顶棚檀条间距为0.8m，立柱之间使用加强拉筋加固，屋面四周采用0.326mm彩钢板包围,四边屋檐伸出55cm，所用钢材均采用Q235钢。详见钢筋加工棚设计图。 二、荷载计算 1、计算参数： ⑴Φ50×3.5㎜钢管：（弧梁主梁）截面积：A=511.3㎜2；惯性矩 I=121900mm4；截面模量W=5080mm3；单位重量:4.013Kg/m。 ⑵Φ220×5㎜钢管：截面积：A=3375.5㎜2；惯性矩I=19514609mm4；截面模量W=177405.54mm3；回转半径i=76mm；单位重量:26.5Kg/m。
⑶□50×100×2㎜方钢管：截面积：A=584㎜2；惯性矩I=775179mm 4；截面模量W=15503.57mm 3；单位重量:4.584Kg/m 。 ⑷φ32×2㎜钢管：截面积：A=198㎜2；惯性矩I=24600mm 4；截面模量W=1990mm 3；单位重量:1.55Kg/m 。 ⑸彩钢板厚度0.376㎜：单位重量:2.95Kg/㎡。 ⑹120×50×2.5㎜C 型钢：截面积： A=808.9㎜2；惯性矩I=1439700mm 4；截面模量W=23995mm 3； 单位重量:6.35Kg/m 。 ⑺Q235钢材的[σg]=235÷1.2=195Mpa ⑻山西运城历年最大风速28.4m/s(10级)，最大风压=504.1N/㎡，历年最大降雪量30cm 厚,雪的密度按50kg/m 3，30cm 厚的雪每平米产生的最大压力为：0.3*50*10=150N/㎡ 。 2、棚顶檩条受力计算： 棚顶檩条采用□50×100×2㎜方钢管，布设间距为0.8m ，跨度为6m 。棚顶檩条受到彩钢瓦的压力，自重和雪载：q=0.8m*6m*2.95Kg/㎡+6m*4.584Kg/m ＋150N/㎡*0.8m=161.66Kg/m=161.66N/m ， 其最大弯矩产生在跨中： 8 **max l l q M = =161.66*6*6/8=727.49(N.m) w M w max =σ=727.49/ 15503.57*10-9=46.92Mpa<195Mpa(满足要求) 3、棚顶拱梁架受力计算： 棚顶由6跨20米拱梁架组成。拱梁架高度为2.1米，上、下弦杆均采用3根φ50×3.5㎜钢管和腹杆Φ32×2㎜钢管焊接而成， 拱梁架受到彩钢瓦、檩条压力和自重：q=(161.66+(4.01+1.55)*3*22)*1.5636=826.55(N.m)
江门市滨江新区规划四路 K0+516.157大桥盖梁抱箍施工方案 编制： 审核： 日期：
盖梁抱箍法施工及计算 目录 第一部分盖梁抱箍法施工设计 一、施工设计说明 二、盖梁抱箍法结构设计 三、主要工程材料数量汇总表 第二部分盖梁抱箍法施工设计计算 一、设计检算说明 二、侧模支撑计算 三、横梁计算 四、纵梁计算 五、抱箍计算
第一部分盖梁抱箍法施工设计图 一、施工设计说明 1、概况 江门市滨江新区规划四路K0+516.157大桥长120米(6×20米)，全桥共有5个桥墩，共20条墩柱，墩柱上方为盖梁，共5个盖梁。每个盖梁长25.5572m，宽1.6m，高1.20m的钢筋砼结构，墩柱盖梁施工拟采用抱箍法施工。 图1-1 盖梁正面图（单位：cm） 2、设计依据 （1）交通部行业标准，公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025-86） （2）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025-86）》 （3）《机械设计手册》 （4）《建筑施工手册》（第四版）
（5）桥梁施工经验。 二、盖梁抱箍法结构设计 1、侧模与端模支撑 侧模为为15mm厚的胶合板，背带肋条为10×10cm方木，间距30cm，在竖肋外设2[4槽钢背带。背肋高1.3m；在背带上按间距40cm设φ14的栓杆作拉杆（共3排），在侧模与底模连接处设6×6角钢，角钢与背带平行。 2、底模支撑 底模为钢模,模板厚度为δ2.5mm，设纵向肋条（肋条：3×3cm），肋条间距20cm。在底模下部采用间距30cm的2[8#槽钢，2根槽钢焊接牢固。横梁长2.7m（超出部分作支模、挂网、操作平台用）。盖梁悬出端底模下设三角支架支撑，三角架放在横梁上。横梁底下设纵梁。 3、纵梁 纵梁采用2根I45b工字钢。两根工字钢位于墩柱两侧，中心间距100cm,工字钢间用φ20钢筋对拉连接，间距为3m。工字钢连接处采用高强螺栓与焊接相结合。 （1）、力学性能指标。 查《简明施工计算手册》、《钢结构设计规范》GB50017-2003得I45b工字钢的截面特性（I截面惯性矩；W截面抵抗矩）： E=2.6×105MPa；W x =1500.4cm4；I X =33759cm4；A=111.4cm2；S X =887.1cm； [σ]=215MPa；[τ]=125MPa；d=13.5mm，每延米重887.1Kg （2）、梁长27m，位于墩柱两侧。 4、抱箍
彩钢房承包合同 合同编号：AHXB02-甲方： 乙方：_ 根据《中华人民共和国经济合同法》，《建设工程质量管理条例》并结合本工程的具体情况，经双方协商达成如下协议，以便双方共同遵守履行。 第一条：工程名称：水泥稳定料及沥青拌和站料仓彩钢棚 第二条：工程地点：淮河特大桥及接线工程路面02标水泥稳定料及沥青拌和站 第三条：工程量：根据立柱外边缘，实际收方确，按面积计量。第四条：承包方式、承包价格 1、包工包料。 2、工程采用单价承包，工程彩钢棚按水平投影面积结算计算按合同单价乘以实际计量的面积。 3、单价： 120 元/㎡（大写：壹佰贰拾元每平方米）。本单价在合同执行过程中不做任何调整，单价综合包括了完成本工程的人工、材料（运费、周转、加工），小型机具，开据发票的税金等一切费用。 第五条：付款方式 1、待本工程完工验收合格后，甲方15日之内付清工程款的90%（扣除质保金后的剩余款项），质保金为合同总价的10%。
2、如验收不合格，达不到甲方验收标准，不予以结算，并不对乙方支付任何费用，其中质保金按合同总造价的10%在验工计价中扣除。质保金在该工程末次验收合格后1年内视具体情况予以返还（不计利息）。 3、乙方为甲方提供普通税务发票，要求乙方在收到甲方付款同时一次性将发票提供给甲方。 第六条：质量标准及保修 1、按国家有关条例、规范施工。 2、因人为和自然不可抗拒的外界因素造成的破坏，不在质保范围内。保修期1年。 3、在保修期内，彩钢棚出现质量问题，自甲方通知乙方起两日内到达现场并修缮完毕。如乙方未按照甲方通知时间内修理，影响甲方使用及安全的，甲方有权租用其他劳务队伍对彩钢棚出现的质量问题进行修缮，期间所发生的劳务用工、材料等费用均由乙方承担，并在乙方交纳的质保金中扣留。 第七条：承包内容 水泥稳定料及沥青拌和站料仓彩钢棚的制作安装等。 第八条：具体要求： 1、乙方须按照甲方提供的施工图纸施工（后附施工图纸）。 2、材料要求：顶棚采用厚度为0.3㎜单层板彩钢板，立柱采用Ｄ159㎜钢管壁厚3.5㎜，屋架梁采用D50㎜钢管壁厚3㎜和φ16钢
无支架抱箍施工检算 一、检算编制依据 1、惠兴高速公路惠水至镇宁第十九合同段两阶段施工图设计； 2、交通部行业标准公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ 025-86）； 3、交通部行业标准公路桥涵施工技术规范（JTJ 041-2000）； 4、桥梁施工常用数据手册（人民交通出版社张俊义编）； 5、路桥施工计算手册人民交通出版社； 6、公路施工手册，桥涵（上、下册）交通部第一公路工程总公司； 7、盖梁模板厂家提供的有关模板数据； 8、我单位有关桥梁的施工经验总结。 二、工程概况 ZK188+350山帽坡大桥共有中系梁3个，盖梁5个。墩柱中系梁单个长4.3m，宽1.2m，高1.4m，混凝土方量为7.22m3；盖梁单个长10m，宽2.0m，高1.5m，混凝土方量为29.14m3。 三、施工方案 由于本桥桥墩大部分位于山坡上及山谷中，多数墩为高墩，为保护原有地貌的尽可能少的破坏，本桥盖梁采用无支架抱箍法施工。抱箍为圆形，高度0.4m。 盖梁施工重量大于墩柱中系梁施工重量，且盖梁、系梁无支架抱箍支撑方法相同，因此若盖梁抱箍验算合格，则墩柱中系梁抱箍验算亦合格。依据以上原则，本检算方案只验算盖梁无支架抱箍施工方案是否和合理安全。 1．侧模和端模 侧模和端模模板为钢模板，面模厚度为5mm，肋背架槽钢2-[10，横向肋槽钢[8，竖向肋扁钢-70x10；侧模共重：3280kg，端模共重：1628kg。 2．底模 底模为钢模板，面模厚度为5mm，背架槽钢2-[10，横向肋槽钢[8，竖向
肋扁钢-70x10。底模共重：1160kg 。 3．模板支撑 盖梁底模下采用20cm ×20cm ×400cm 的方木作为横梁，间距0.30cm 。横梁放置在I40b 工字钢上，I40b 工字钢为受力主梁。 4．抱箍 抱箍采用两块半圆弧形钢板制成，钢板厚：12mm ，高0.4m ，抱箍牛腿钢板厚20mm ，宽25cm ，采用16根M22高强度螺栓连接。为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，在墩柱与抱箍间设置3mm 橡胶垫。 盖梁抱箍施工立面示意图1（未示支架） 5．防护栏杆和工作平台 栏杆采用Φ50的钢管搭设，在横梁上每隔3.1m 设一道1.2m 的钢管立柱，竖向件隔0.5m 设一道横杆，扫地杆距平台地面高度为30cm 。钢管之间采用扣件连接，栏杆为围蔽安全滤网。工作平台设在横梁悬出端，在横梁上铺设2cm 厚的木板，木板与横梁之间采用铁丝扎牢。 钢抱箍 底模纵梁I40b 工字钢 墩身 钢模板 底模横梁 20×20×400方木 φ=1600
目 录 一、设计资料 1 二、 荷载计算 1 1、计算参数： 1 2、棚顶檩条受力计算： 2 3、立柱受力计算： 3 4、抗风计算： 3 5、基础抗压 4 三、验算结论： 4
二工区钢筋加工棚受力验算 一、设计资料 此加工棚是二工区管辖内所有半成品钢筋集中加工厂房，是原材料堆方、半成品加工场地，为了厂房设计安全，计划该厂房为单跨双坡弧形门式刚架，主架采用镀锌钢管，四面采用彩钢瓦全围，一侧留门的方式，刚架横跨度20m，棚长60m，檐高8m。基础采用宽60*高50cmC25混凝土设在地面以下，并在立柱位置预埋40*40*2cm钢板，立柱采用φ150＊4.5㎜钢管，纵向间距5.5m，拱形梁采用φ50＊3.5㎜钢管，拱高为 2.5m，双层拱梁上下弧度间距40cm，采用φ32＊3㎜钢管对拱梁进行三角支撑加强，檩条采用40x60x2mm方钢间距为1.25m，顶棚檀条间距为0.8m，立柱之间使用加强拉筋加固，屋面四周采用0.326mm彩钢瓦包围,四边屋檐伸出50cm，所用钢材均采用Q235钢，焊条采用J422型。详见钢筋加工棚设计图平面图。 2、 荷载计算 1、计算参数： （1）Φ50×3.5㎜钢管：（弧梁主梁）截面积：A=511.3㎜2；惯性矩I=121900mm4；截面模量W=5080mm3； 单位重量:4.013Kg/m。 （2）Φ150×4.5㎜钢管：截面积：A=2000㎜2；惯性矩 I=5011600mm4；截面模量W=68650mm3；回转半径i=50.1mm；单位重量:15.7Kg/m。 （3）□40×60×2㎜方钢管：截面积：A=373.7㎜2；惯性矩 I=18412mm4；截面模量W=6137mm3；单位重量:2.934Kg/m。
目录 1、计算依据 (1) 2、专项工程概况 (1) 3、横梁计算 (1) 3.1 荷载计算 (1) 3.2 力学模型 (2) 3.3 横梁抗弯与挠度计算 (2) 4、纵梁计算 (3) 4.1 荷载计算 (3) 4.2 力学计算模型 (3) 5、抱箍计算 (4) 5.1 荷载计算 (4) 5.2抱箍所受正压分布力Q计算 (4) 5.3两抱箍片连接力P计算 (5) 5.4抱箍螺栓数目的确定 (6) 5.5紧螺栓的扳手力P B 计算 (6) 5.6抱箍钢板的厚度 (7)
抱箍法施工计算书 1、计算依据 《路桥施工计算手册》 《辽宁省标准化施工指南》 《辽宁中部环线高速公路铁岭至本溪段第四合同段设计图》及相关文件 2、专项工程概况 盖梁施工采用抱箍法，抱箍采用2块半圆弧形钢板制作，使用M24的高强螺栓连接，底模厚度10cm每块长度2.5m；充分利用现场已有材料，下部采用114 工字钢作为横梁，横梁长度为4.5m,根据模板拼缝位置按照间距0.25m布置,共需27根；横梁底部采用2根I45C工字钢作为纵梁，纵梁长度为15m抱箍与墩柱接触部位夹垫2?3mn橡胶垫，防止夹伤墩柱砼；纵横梁梁两端绑扎钢管，安装防落网。下面以体积最大的浑河大桥8#右幅盖梁为例进行抱箍相关受力计算。 浑河大桥8#墩柱直径为2m,柱中心间距6.7m,盖梁尺寸为12.298 X 2.2 X 2.1m，C40砼54.58m3，盖梁两端挡块长度为 2.2 X（上口 0.3m，下口 0.4m）X 0.6m, C40砼 1.06m3o [| 114工字钢横梁10cm厚底模“ 图1 抱箍法施工示意图 3、横梁计算 3.1荷载计算 盖梁钢筋砼自重：G仁54.48X 26KN/n3=1416.5KN 挡块钢筋砼自重：G2=1.06X 26KN/n3=27.6KN 模板自重：G3=98KN 、_ 2 施工人员：G4=2KN/m X 12.298m X 2.2m=54.1KN 施工动荷载：G5=2KN/X 12.298m X 2.2m=54.1KN,倾倒砼时产生的冲击荷载和振
拌和站彩钢棚计算书 GGGG集团第二工程有限公司GGG国道改建（GGGGG改造）第一合同段 201G年0G月
第一章料仓彩钢棚验算书 一、设计资料 本章计算书系针对我标段临建工程彩钢瓦料仓。验算：檀条跨间距1.5m，跨度6m，屋面最大坡度为1.5/10(α=8.53),钢材为Q235型钢，[σ]=205Mpa，[τ]=120Mpa，屋面板采用彩钢瓦，屋架结构采用三角空间桁架，立柱采用d=168mm,t=2.5mm钢管，上端铰接，下端刚性连接。 计算如下： 二、檀条受力验算 （1）计算施工活荷载。 施工活荷载：按0.5KN/m2考虑，折合到梁上均布荷载为0.5×6=3KN/m； 依据《建筑结构荷载规范》，考虑活载安全系数1.4，可知雪作用在屋架结构上的荷载为0.3KN/m2，经验算Q雪=0.3KN/m2×6m=1.8KN/m。 雪荷载等于施工活荷载，由于二者不会同时出现，这里只考虑施工活荷载。 （2）计算风活载。 按照《建筑荷载规范》GB50009-20XX要求，该结构矢跨比1.5/20=0.075,则仅考虑上吸风荷载，上吸风荷载：按风压高度系数为1.0（B类），风振系数取为1.2，体型系数取为0.8，基本风压为：0.35KN/m2。 （3）计算恒载（自重）。 屋面彩钢板及屋面檩条荷载：压型钢板（单层无保温）自重0.12KN/m2，檀条自重0.05KN/m2。 2、内力计算 （1）永久荷载与屋面活荷载组合 檀条线荷载 p=(1.2×0.17+1.4×0.5)×1.5=1.356KN/m2 pG=psin8.53=0.201KN/m2
py=pcos8.53=1.342KN/m 2 弯矩设计值 MG=pyl 2/8=6.03KN.m My=pGl 2/32=0.22KN.m (2)永久荷载与风荷载吸力组合 垂直屋面的风荷载标准值： Wk=usGuzG βzG ωo=-1.2×0.8×1.0×0.35=-0.336KN/m 2 檀条线荷载 pky=(0.336-0.17cos8.53)×1.5=0.252KN/m 2 pG=0.17×1.5×sin8.53=0.038KN/m 2 py=1.4×0.336×1.5-0.17×1.5×cos8.53=0.45KN/m 2 弯矩设计值（采用受压下翼缘板不设拉条的方案） MG=pyl 2/8=2.04KN.m My=pGl 2/32=0.0428KN.m 3、檀条截面选择 檀条选择冷弯薄壁卷边C160×60×20×3.0 A=8.9cm 2,WG=42.39cm 3,WymaG=22.74cm 3,Wymin=10.11cm 3, IG=339.96cm 4,Iy=41.99cm 4,iG=6.18cm,iy=2.17cm It=0.2836cm 4,Iw=3070.5cm 6 4、稳定计算 受弯构架的整体稳定系数bx ?计算 查表7-1，跨中无侧向支承，ub=1.0,ζ1=1.13,ζ2=0.46 a λ=h/2=160/2=80mm 46.0160/8046.02/22=??==h e a ξη 624.2)(156.0422=+=h l u I I I h I b y t y W ξ