箱梁设计计算书

1 设计资料及构造布置1.1 桥梁跨径及桥宽：

标准跨径：40m

主梁全长：39.96m

计算跨径：39 m

桥面净空：净11.25+2×1

1.2 设计荷载:

公路I级人群荷载：3kN/m2,每侧栏杆，人行道重量的作用力分别为5kN/m和3.0kN/m 1.3 材料及工艺:

混凝土：主梁C50，栏杆及桥面铺装C30

钢筋：预应力钢筋采用φj15.2低松弛钢绞线，每束6根；

普通钢筋：直径大于和等于12mm的采用Ⅱ级热扎螺纹钢筋，直径小于12mm的均用Ⅰ级热扎光圆钢筋；

钢板：锚头下支承垫板、支座垫板等均采用A3碳素钢。

按后张法施工工艺制作主梁，采用直径70mm的波纹管和OVM.

1.4 设计依据:

《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）

《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）

《公路工程技术标准》（JTG 001—2004）

2. 构造布置:

2.1 主梁尺寸的拟定：

预应力混凝土简支梁的主梁高度与其跨径之比通常在1/15~1/25之间，本设计主梁高度取用200cm,其高跨比为1/18~1/19之间。

2.2 横断面布置（见图1）

依据《公路桥梁设计规范》主梁间距为 3.25米,翼板宽均为270厘米，净

11.25+2×1.0米的桥宽选用4片主梁（见图1）

2.3 主梁截面细部尺寸：

箱梁翼板的厚度主要取决于桥面板系承受车轮局部荷载的要求，还应考虑能否满足主梁受弯时翼板受压要求。

绘制梁截面如图2所示。

2.4主梁截面几何特性的计算

跨中截面几何特性计算表

检验截面效率指标ρ(希望ρ在0.5以上) 上核心距

k u =ΣI/ΣA

i

y

b

=47.14cm

下核心距

k

b

=ΣI/ΣA

i

y

u

=64.81cm

截面效率指标ρ= (ku+ kb)/h= 0.559751>0.5 符合要求。

上述计算结果表明，初拟的主梁跨中截面是合理的。

支点截面几何特性计算表

检验截面效率指标ρ(希望ρ在0.5以上)

上核心距

k

u

=ΣI/ΣA

i

y

b

=48.92cm

下核心距

k

b

=ΣI/ΣA

i

y

u

=55.76cm

截面效率指标ρ= (ku+ kb)/h= 0.52>0.5 符合要求。

上述计算结果表明，初拟的主梁支点截面是合理的。

2.6 横隔梁的设置

本设计在桥跨中点和两个四分点及桥端共设置五道横隔梁，其间距为9.75m,横隔梁采用开洞形式，它的高度取用1.8m,平均厚度为0.155m 。 3 主梁内力计算 3.1 主梁恒载内力计算 3.1.1恒载集度

1、预制梁自重（第一期恒载） (a)按跨中截面计算,主梁的恒载集度： G 1=1.8204×9.75×25.0=443.72kN

G 2=421.97kN G 3=96.24/25)15.06.154.0()4888.06644.0(2?++?-?=112.43kN (d)内横隔梁体积：

3

0904.0]2.06.01.0)4.02.0(5.075.0)2.008.0(5.071.020.1[15.0m

=?-?+?-?+?-??

端横隔梁体积：

3

0753.0]20.06.01.0)40.020.0(5.061.0)18.008.0(5.061.020.1[15.0m =?-?+?-?+?-?? m KN g /4225.096.24/25)0753.020904.03(4=??+?=

(e)第一期恒载： 边主梁的恒载集度：

51.11/i g g KN m ==∑ 2、第二期恒载： 一侧栏杆：2.5kN/m, 桥面铺装层：g=11.93/KN m

若将两侧栏杆、人行道和桥面铺装层恒载笼统地均摊给四片主梁，则 g ,=Σg i =5/]212.16)60.352.1(2[++?=14.43kN/m 3.1.2恒载内力计算

设x 为计算截面离支座的距离

()2gx M l x =

- (2)2

g

Q l x =- 恒载内力计算表

3.2 主梁活载内力计算

3.2.1冲击系数μ和车道折减系数：

基频=3.16HZ>1.5HZ

所以：

0.1767ln 0.01570.167f μ=-=

1+μ=1.167

车道折减系数（双车道不折减）取=ξ 1.0。 p k =316kN,q k =10.5kN/m,剪力效应p k =379.2kN 3.2.2荷载横向分布系数计算

对跨中截面采用偏心压力法对支点采用杠杆法。 （1） 计算几何特性

1.主梁横向分布系数计算 （1） 跨中横向分布系数Mc

因为桥跨内设有4道横隔梁，具有可靠的横向联系，起承中结构的长宽比大于2属于窄桥，可按修正偏心压力法算。 ① 计算主梁抗扭惯性矩I T

对于箱梁截面，抗扭惯性矩可近似按下式计算：

108

×5.0970=2211

443

43212

2

2

cat t h t t b t

ds I h b T ++??

? ??+==?Ω 式中C 值由a/t 4线性内插得0.286

② 计算抗扭修正系数β=

∑=+

n

i i

a EI nGI 12

T 212I 11

=0.87

计算横向分布系数

1号梁的横向影响线和布载图式如图： 汽车荷载 三车道

()'

'

110.66160.51710.41270.26820.16380.01930.780.817122

cq

q m η==?+++++?=∑

二车道

()'

'

110.66160.51710.41270.26820.16380.01930.92982

2cq q m η=

=?+++++=∑

人群荷载 '

0.7318cr

r m η== 2号梁的横向影响线和布载图式如图： 汽车荷载 三车道

'

'

10.65552

cq q m η=

=∑ 二车道

'

'10.64322

cq q m η=

=∑ 人群荷载 '

0.5cr

r m η== （5）计算支点截面的荷载横向分布系数：

1号梁的支点横向影响线和布载图式如图： 汽车荷载

''

11 1.54550.772822

cq q

m η=

=?=∑ 人群荷载 '

1cr

r m η== 2号梁的支点横向影响线和布载图式如图：

汽车荷载 ()'

'

1111122

cq q

m η=

=?+=∑ 人群荷载 0'

==r cr

m η

（6）横向分布系数汇总：

1号梁横向分布系数

3.3.2计算活载内力

计算公式：c k k k p m

лq y p s )()1(++=ξμ

汽车荷载：

12max (1)() 1.1671(/40.50.5)4694.77q c k k c k k C K C M m p y m q q L L M P M KN m

μξ=++Ω=??????+??=?，1/2max (1)() 1.1671[/20.50.5)223.22o k k c k k C K C Q m p y m q q L L M P M KN

μξ=++Ω=??????+??=

1/4max (1)() 1.1671[(3/16/40.53/163/40.5)3/16)3514.55q c k k c k k C K C M m p y m q q L L L L L M P L M KN m

μξ=++Ω=??????+??+??=?，1/4max (1)() 1.1671[3/40.50.750.75)370.85o k k c k k C K C Q m p y m q q L L M P M KN

μξ=++Ω=???????+??=max (1)() 1.25511[26.97/23.8826.970.526.97/23.88)446.78o k k c k k C K C Q m p y m q q L M P M KN

μξ=++Ω=???????+??=支人群荷载：

1/2,max /40.5430.15r cr r k C M m q q L L M KN m =??Ω=????=?

1/2,max 1

()1/21/2/20.52

11.03r cr r or cr r k C

Q m q a m m q y q L M KN

=??Ω+-=?????= 1/4,max 1

()3/43/41/2 2.252

24.41r cr r or cr r C

Q m q a m m q y L M KN

=??Ω+-=????= ,max 1

()1 2.251/2(23.88 1.75)0.9270.6191

2

46.73cr r or cr r r Q m q a m m q y KN =??Ω+-=??-??=支

3.3 主梁荷载内力组合

3.3.1基本组合（用于承载能力极限状态计算）

)4.18.04.12.1(2100k Q k Q Gik ud S S S r S r ?++=

3.3.2短期组合（用于正常使用极限状态计算）

k Q k Q Gik sd S S S S 210.117

.0?+++=μ

3.3.3长期组合（用于正常使用极限状态计算）

)1(

4.021k Q k Q Gik ld S S S S +++=μ

3.3.4各种荷载组合情况见下表：

荷载内力计算结果 序号 荷载类别

跨中截面

四分点截面

变化点截面

支点截面

1/4,max 3/160.5325.8r cr r k C M m q q L L L M KN m

=??Ω=?????=?

MAX M MAX Q MAX M MAX Q MAX M MAX Q MAX Q

m KN ?

kN

m KN ? kN

m KN ? kN kN (1)

第一期恒载

12502.62 0 723.852 80.790

283.984 135.726 161.578 (2) 第二期恒载 377.081 0 282.961

31.581

111.013 53.057 63.163 (3) 总荷载 12502.62

9376.97

112.371

394.997 188.783 1282.32 (4) 人群荷载 430.15 11.03 325.8 24.41 368.069 14.288 46.73 (5) 汽车荷载 4694.77

223.22

3514.55

370.85

312.934 198.529 446.78 (6) 冲击 784.03 37.28 586.93 61.93 1324.34 520.484 74.61 短期效应组合

16219.11

167.29

12162.96

925.165

937.597 313.795 1641.8 极限效应组合 23155.23

377.05

17359.33

1402.62

641.957

257.769

2321.07

4 部分预应力混凝土梁配筋设计 4.1 预应力钢筋数量的确定及布置

首先，根据跨中截面正截面抗裂要求，确定预应力钢筋数量。为了满足抗裂要求，所需的有效预加力为： N Pe ≥

tk

/0.7f 1s p M W e A W -??+ ???

其中M s 为荷载短期效应弯距组合设计值，M S =1.2M G1+1.0M q1

=16219.109k N·m；估算钢筋数量时，可近似采用毛截面几何性质。按给定的截面尺寸计算：A=0.4888×106mm 2，y u =842mm ，y b =1158mm ，

I=0.118023×1012mm 4 W u =I/y b =0.86×109mm 3

e P 为预应力钢筋重心至截面毛截面重心的距离：e P = y b -a p 。 假设a p =90mm ，则e P =1068mm N Pe ≥

tk

/0.7f 1s p M W e A W -??+ ???

=9502549.547N =

拟采用φj 15.2的钢绞线，单根钢绞线的公称截面面积A pl =139mm 2.预应力钢筋的张拉控制应力为σ

coN

=0.75f pk =0.75×1860=1395MPa，预应力损失按张拉控制力的20%估算，所

需预制=应力钢绞线的根数为：

65()p

p con s p

N n A σσ=

=-?

取66根。

采用11束5φj 15.2的预应力钢筋束，HVM15-8型锚具，供给的预应力筋截面面积

2661399240p A mm =?=

采用φ50预埋金属波纹管成孔,预留管道直径为70mm ， 预应力筋束的布置见下图：

4.2 预应力钢筋布置

预应力筋束的曲线要素及有关计算参数：

各计算截面预应力筋束的位置和倾角

4.3梁截面对重心轴的静矩计算

分块名称

分块

面积

Ai

Ai重心距

顶距离Yi

Si=A

i*Yi

自身

惯矩

Ii

Yu-Yi

Ix=Ai*

（Yu-Yi）

平方

I=Ii+I

x

第一

阶段

跨中

混凝土全面

积

17104

00

842.1

1.4E

+09

9.287

3E+11

-14.6

84496

4

368821134

.6

9.2909

9E+11 非预应力钢

筋换算面积

23150 1952

4.5E

+07

-1124

.5845

292775802

01

292775

80201 预留管道面

积

-5122

3

1826

-9E+

07

-998.

58449

6

-51078089

947

-51078

089947 净截面面积

16823

27

827.4155

036

1.4E

+09

9.287

3E+11

9.0729

8E+11

L/4

截面

混凝土全面

积

17104

00

842.1

1.4E

+09

9.287

3E+11

-14.6

84496

4

368821134

.6

9.2909

9E+11 非预应力钢

筋换算面积

23150 1952

4.5E

+07

-1124

.5845

292775802

01

292775

80201 预留管道面

积

-5122

3

1826

-9E+

07

-998.

58449

6

-51078089

947

-51078

089947 净截面面积

16823

27

827.4155

036

1.4E

+09

9.287

3E+11

9.0729

8E+11 支点混凝土全面21614934.7 2E+0 1.146 6.133********. 1.1461

截面积00 9 1E+12 91013

2

37 5E+12

非预应力钢筋换算面积23150 1952

4.5E

+07

-1011

.1660

9

236698763

39

236698

76339

预留管道面积-5122

3

1139

-6E+

07

-198.

16609

-20115169

23

-20115

16923

净截面面积21333

27

940.8339

101

2E+0

9

1.146

1E+12

1.1678

1E+12

第二阶段跨中

混凝土全面积

1710

400

842.1

1.4E

+09

9.2873

E+11

38.268

97915

250490

6054

9.3123

5E+11

非预应力钢筋

换算面积

2315

1952

4.5E

+07

-1071.

63102

265852

98988

265852

98988

预应力钢筋换

算面积

4298

4

1826

7.8E

+07

-945.6

31021

384370

67698

384370

67698

换算截面面积

1776

534

880.36

89791

1.6E

+09

9.2873

E+11

9.9625

7E+11

L/4

截面

混凝土全面积

1710

400

842.1

1.4E

+09

9.2873

E+11

38.268

97915

250490

6054

9.3123

5E+11

非预应力钢筋

换算面积

2315

1952

4.5E

+07

-1071.

63102

265852

98988

265852

98988

预应力钢筋换

算面积

4298

4

1826

7.8E

+07

-945.6

31021

384370

67698

384370

67698

换算截面面积

1776

534

880.36

89791

1.6E

+09

9.2873

E+11

9.9625

7E+11

支点

截面

混凝土全面积

2161

400

934.7

2E+0

9

1.1461

E+12

14.514

76215

455360

121.7

1.1465

2E+12

非预应力钢筋

换算面积

2315

1952

4.5E

+07

-1002.

78524

232791

36100

232791

36100

预应力钢筋换

算面积

4298

4

1139

4.9E

+07

-189.7

85238

154821

6475

154821

6475

换算截面面积

2227

534

949.21

47622

2.1E

+09

1.1461

E+12

1.1713

5E+12

4.4 持久状况截面承载能力极限状态计算 4.4.1正截面承载力计算

跨中截面的预应力钢筋和非预应力钢筋的合力作用点到截面底边距离

12609240174330482648

159126092403304826

a mm ??+??=

=?+?,

所以020*********h h a mm =-=-= 求受压区高度x

''182200pd P f cd f

f A x mm h mm f b =

==<=

说明属于第一类T 形截面梁。 截面抗弯承载力

'060(/2)

182

22.43250182(1841)2

23186.81023186.8( 1.023155.2323155.23)

u cd f d M f b x h x N mm KN m r M KN m =-=???-

=??=?>=?=?

计算结果表明跨中截面正截面满足抗弯承载力的要求。 4.4.2斜截面承载力计算 （1）截面抗剪承载力计算

选取距支点h/2、L/4处和变截面点处进行截面抗剪承载力复核。

箍筋采用HRB335级钢筋，直径12mm ，双肢筋，间距Sv=200mm ，距支点相当于一倍梁高范围内，箍筋间距Sv=80mm 。

距支点L/4截面斜截面抗剪承载力计算： 进行斜截面抗剪强度上、下限复核： 0.5×10-3

а2f td bh 0≤ γ0V d ≤0.51×10

V d 验算截面剪力组合设计值，求得V d =1402.62kN 预应力提高系数а2取1.25。

验算截面（距支点h/2=700mm ）处的截面腹板宽度，b=440mm ；h 0为计算截面处纵向钢筋合力作用点至截面上边缘的距离, h 0=h-a=1841mm 。 所需数据查得：,1.65,50,330td cu k sd f Mpa f Mpa f Mpa === 0.5×10-3а2f td bh 0=0.5×10-3×1.25×1.65×440×1841=926.483kN

0=0.51×10-3

440×1841=1370.202kN

> r 0V d =1402.62kN

计算结果表明截面尺寸满足要求。 斜截面抗剪承载力： 按下式计算：

γ0V d ≤ V cs +V pb

V cs =а1а2а3×0.45×10-3bh 0

式中：p=100ρ=1.736

==

v

sv

sv bs A ρ0.00292 束预应力钢筋的平均值采用4sin p θ

V cs =а1а2а3×0.45×10-3bh

=2101.772kN

此时，预应力尚未弯起，所以 V pb =0kN

该截面的抗剪承载力为：

V du = V cs++V pb =2101.772>γ0V d =1402.62kN

说明距支点L/4处斜截面抗剪承载力满足要求。

支点截面的验算：

按下式计算：

γ0V d ≤ V cs +V pb

V d 验算截面剪力组合设计值，求得V d =2321.07kN 预应力提高系数а2取1.25。

验算截面（距支点h/2=700mm ）处的截面腹板宽度，b=440mm ；h 0为计算截面处纵向钢筋合力作用点至截面上边缘的距离, h 0=h-a=1237mm 。 所需数据查得：,1.65,50,330td cu k sd f Mpa f Mpa f Mpa ===

V cs =а1а2а3×0.45×10-3bh 0

式中：p=100ρ=2.584

==v

sv sv

bs A

ρ0.00446 sin 0.1455p θ=

V cs =а1а2а3×0.45×10-3

bh 0

=1872.35kN

V pb =0.75×10-3

×f pd ∑A pd siN θp =923.983kN 该截面的抗剪承载力为：

V du = V cs++V pb =923.983+1872.35=2796.333kN>γ0V d =2321.07kN 说明支点处斜截面抗剪承载力满足要求。

（2）斜截面抗弯承载力

由于钢束均锚固于梁端,钢束数量沿跨长方向没有变化,且弯起角度缓和,其斜截面抗弯强度一般不控制设计,故不另行验算。

4.5 钢束预应力损失估算

4.5.1预应力钢筋张拉（锚下）控制应力con σ

按《公路桥规》规定采用Mpa f pk con 1395186075.075.0=?==σ 4.5.2钢束应力损失

（1）预应力钢筋与管道间摩擦引起的预应力损失σL1 σL1= σ

coN

[1-e -(μθ+kx)]

d l x +=2/,采用预埋金属波纹管成型时，0015.0,25.0==k μ N1、N2、N3、N4只有竖弯。

摩擦损失计算表

（3）预应力钢筋分批张拉时混凝土弹性压缩引起的应力损失（σ

）

L4

混凝土弹性压缩引起的应力损失取按应力计算需要控制的截面计算。对于简支梁可取l/4截面直接按简化公式进行计算，即

σl4=

式中m—张拉批数，m=10;

预应力钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值，按张拉时混凝土的实际强度等级f,

ck

计

算; f,

ck 假定为设计强度的90%，即f,

ck

=0.9×C50.查附表1—2得Ec, =3.35×104MPa,

故

==5.82

σPC—全部预应力钢筋（分批）的合力Np在其作用点（全部预应力钢筋重心点）处所

产生的混凝土正应力，σ

PC

=,截面特性按表第一阶段L/4截面取用；

其中=（σ

coN-

σ

l2-

σ

l1

）Ap=12007453N

σPC ==20.33MPa

所以σ

l4

==47.34MPa

（4）钢筋松弛引起的预应力损失（σ

L5

）

采用超张拉，取ψ=1.0

对于低松弛钢绞线，钢筋松弛系数ξ=0.3

4

2

1l

l

l

con

pe

σ

σ

σ

σ

σ-

-

-

=

σL5=ψ·ξ·（0.52 pe

pk

f

σ

-0.26）·σ

pe

式中Ψ—张拉系数，采用超张拉，取Ψ=0.9

ζ—钢筋松弛系数，对于底松弛钢绞线，取ζ=0.3;

σep —传力杆锚固时的钢筋应力，=（σcoN-σl2-σl1-σl4）,这里仍采用L/4截面的应力值作

为全梁的平均值计算，故

σep =（σcoN-σl2-σl1-σl4）=1299.51 MPa

所以σ

l5

=36.25 MPa

（5）混凝土收缩、徐变引起的损失（σ

L6

）

σL6=

()()

00

0.9[]

115

p cs ep pc

ps

E t t t t

εασφ

ρρ

+

+

，，

，

J

e

M

J

e

N

A

N

p

GK

n

p

p

n

p

pe

?

-

?

+

=)

(

σ

式中—加载龄期为t

o

时混凝土收缩应变终极值和徐变系数终极值；t

o

—加

载龄期，即达到设计强度为90%的龄期，近似按标准养护条件计算则有：0.9fck=,则可

得到t

o

20d;对于二期恒载G

2

的加载龄期t

o

，，假定为t

o

，=90d。该桥所属的桥位于野外一般

地区，相对湿度为75%，跨中截面其理论厚度：

2/21820400/12510291

c

h A u mm

==?=

2

2

2

/

1

1

A

I

e

i

e

ps

pc

ps

+

=

+

=

ρ由此可查表12-3并内插值得相应的徐变系数终极值。

()()

,,20 1.71

o

u u

t t t

φφ

==，()()

,

,,90 1.26

o

u u

t t t

φφ

==，混凝土收缩应变终极

为

()20,

u

t

φ=2.08×10-4

σep为传力锚固时在跨中和L/4截面的全部受力钢筋（包括预应力钢筋和纵向非预应力受力

钢筋，为简化计算不计构造钢筋影响）截面重心处，由N

PI

，M

G1

，M

G2

所引起的混凝土正应力

的平均值。考虑到加载龄期不同M

G2

徐变系数变小乘以折减系数，(),,o t

t

u

φ /()20,u tφ。计算N PI

和M

G

引起的应力采用第一阶段截面特性，计算M

G2

引起的应力时采用第三阶段截面特性。

跨中截面：

()

PI con l2

N(σ-σ)11631.13

t o

Ap KN

==

()

()

op

u

u

np

n

p

PI

n

PI

l

Pc W

MG

t

t

W

MG

I

e

N

A

N2

*

20

,

90

,

)

(1

2

2/

,φ

φ

σ-

-

-

==7.17MPa

L/4截面：

()

PI con l2N (σ-σ)11570.05t o Ap KN ==

()()op

u u np n p PI n PI l Pc W MG t t W MG I e N A N 2

*

20,90,)(12

2

/,φφσ---==10.2 MPa 所以=8.69 MPa

ρ=A

As Ap +==0.00746（未计算构造钢筋影响）

αEP =5.65 MPa 将以上各项代入即得

σl6==85.7MPa

各截面钢束预应力损失汇总表

4.6 应力验算

4.6.1短暂状况的正应力验算

预应力混凝土结构按短暂状态设计时，应计算构件在制造、运输及安装等施工阶段，由预加力（扣除相应的应力损失）、构件自重及其它施工荷载引起的截面应力。对简支梁，以跨中截面上、下缘混凝土正应力控制。 N p =σpe A p =（σ

coN

-σLI ）A p =11631.13kN

15.180

p P pn t G ct

n

nu

nu N N e M A W W Mpa σ=

-

+

=>

1'

9.370.7(0.728.620.72)

p P pn t G cc

n

b

nb

ck N N e M A W W Mpa f Mpa σ=

+

-

=<=?=

预加力阶段混凝土的拉压应力满足应力限制值的要求。

4.6.2持久状况的正应力验算

（1）截面混凝土的正应力验算

应力计算的作用取标准值，汽车荷载计入冲击系数。

跨中截面：

6612()()

()pc con sI SII

PII PII P pII p n p l s n s pn n p

pII P l S

p pn

Q G G P cu n nu nu ou ou

N A A y b a A y b a e y b a A A N e M M M N A W W W W σσσσσσσσσσ=--=---=

=-?-?=-+++

上边缘压应力计算值为

（2）持久状况下预应力钢筋的应力验算：

由二期恒载及活载作用产生的预应力钢筋截面重心处的混凝土应力为

2

Q G kt OP

M M W σ+=

所以钢束应力为

pII EP kt σσασ=+

表明钢筋应力满足要求。

（3）持久状况下的混凝土主应力验算：

一般取变截面点分别计算上梗肋、形心轴和下梗肋处在标准值效应组合作用下的主压应力，应满足ck cp f 6.0≤σ的要求。

可见混凝土正应力验算，预应力钢筋验算满足要求!

梁截面对重心轴的静矩计算

满堂式碗扣支架支架设计计算知识讲解

满堂式碗扣支架支架设计计算 杭州湾跨海大桥XI合同段中G70～G76墩的上部结构为预应力混凝土连续箱梁，该区段连续箱梁结构设计有两种形式，一为等高段，一为变高段,G70～G70为变高段连续箱梁。为此，依据设计图纸、杭州湾跨海大桥专用施工技术规范、水文、地质情况，并充分结合现场的实际施工状况，为便于该区段连续箱梁的施工，保证箱梁施工的质量、进度、安全，我部采用满堂式碗扣支架组织该区段连续箱梁预应力混凝土逐段现浇施工。 一、满堂式碗扣件支架方案介绍 满堂式碗扣支架体系由支架基础（厚50cm宕渣、10cm级配碎石面层）、Φ48×3mm碗扣立杆、横杆、斜撑杆、可调节顶托、10cm×15cm底垫木、10cm×15cm或10cm×10cm木方做横向分配梁、10cm×10cm木方纵向分配梁；模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。10cm×15cm木方分配梁沿横桥向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，箱梁底模板采用定型大块竹胶模板，后背10cm×10cm木方，然后直接铺装在10cm×15cm、10cm×10cm 木方分配梁上进行连接固定；侧模、翼缘板模板为整体定型钢模板。（主线桥30m跨等高连续梁一孔满堂支架结构示意图见附图XL-1、2、3所示）。 根据箱梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过计算确定，每孔支架立杆布置:纵桥向为:3*60cm+30*90cm +2*60cm,共计36排。横桥向立杆间距为：120cm+3*90cm+3*60cm +6*90cm +3*60cm +3*90 cm+120cm，即腹板区为60cm，两侧翼缘板（外侧）为120cm，其余为90cm，共21排；支架立杆步距为120cm，在横梁和腹板部位的支架立杆步距加密为60cm，支架在桥纵向每360cm间距设置剪刀撑；支架两端的纵、横杆系通过垫木牢固支撑在桥墩上；立杆顶部安装可调节顶托，立杆底部支立在底托上，底托安置在支架基础上的10cm×15cm木垫板上。以确保地基均衡受力。 二、支架计算与基础验算 (一)资料 （1）WJ碗扣为Φ48×3.5 mm钢管； （2）立杆、横杆承载性能： 立杆横杆 步距（m）允许载荷（KN）横杆长度（m）允许集中荷载 （KN）） 允许均布荷载 （KN） 0.6 40 0.9 4.5 12

现浇箱梁支架设计计算书.

现浇箱梁支架设计计算书 第一章编制依据 1、编制依据 1.1施工合同文件及其他相关文件。 1.2工地现场考察所获取的资料。 1.3《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011。 1.4《公路工程质量检验评定标准》JTG F80-2004。 1.5《公路工程施工安全技术规范》JTJ076-95。 1.6《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》JTG E30-2005。 1.7《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 1.8《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011 1.9《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ 80-91 1.10《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版） 第二章工程概况 本工程为新建桥梁，起点桩号K3+799.97，终点桩号K3+866.03，桥长 66.06m 。桥跨布置为一联，具体分跨为：（16+27+16）m 。主桥箱梁采用C50混凝土。桥梁支架位于地势较低的水田之中，在进行支架搭设前应进行地基处理。 1 上部结构采用现浇预应力砼变截面连续箱梁，桥梁与道路成75°夹角，分为上下行两座独立的桥梁。桥梁平面位于R=1200mm的圆弧上，纵断面位于0.54%的上坡上。

2 桥梁左、右幅不等宽，左幅桥梁宽度为25.25m ，右幅桥梁宽度为22.5m ，两幅桥梁之间设置1.0m 的中央分隔带。左幅桥具体布置为：6m （人行道、非机动车 道）+1.5m（机非分隔带）+17.25m（机动车道）+0.50m（防撞栏）=25.25m；右幅桥具体布置为：6m （人行道、非机动车道）+1.5m（机非分隔带）+14.5m （机动车道）+0.50m（防撞栏）=22.5m。上部结构为（16+27+16）m 变截面预应力砼连续箱梁。桥墩处梁高1.7m ，桥台和中跨跨中梁高为1.1m ，采用二次抛物线过渡，过渡段的方程式为Y=0.004167X2+1.1。左幅桥箱梁顶板宽25.25m ，底板宽20.25m ，悬臂宽 2.5m ，为单箱五室结构；右幅桥箱梁顶板宽22.5m ，底板宽17.5m ，悬臂宽2.5m ，为单箱五室结构。标准段跨中顶板厚度25cm ，底板厚度22cm ，腹板厚50cm 。支座附近顶板厚度50cm ，底板厚度47cm ，腹板厚65cm 。支点处设横隔梁，中横隔梁宽2.0m ，端横隔梁宽1.2m 。 3 桥台采用座板式桥台，基础采用冲击钻钻孔灌注桩基础，桥台桩基直径为 1.5m ，按嵌岩桩设计，要求嵌入中风化石飞岩深度不小于1.0D （D 为桩基直径）。台背回填透水性较好的砂砾石，回填尺寸按施工规范要求确定，回填时要求分层压实，压实度不小于96%。桥墩采用柱式桥墩，墩柱间设系梁。桥面横坡：采用 2.0%双向横坡，坡向外侧，桥面横坡通过箱梁斜置形成，箱梁顶、底板始终保持平行。 4 桥面铺装：4cm 厚改性沥青砼（AC-13C ）+ 5 cm厚中粒式沥青砼（AC- 20C ）防水层，铺装总厚9cm 。桥面排水：桥面设置泄水管，直接将桥面雨水导入道路排水系统。 5 伸缩缝：为了保证梁能自由变形，在0#、3#桥台处设置GQF-Z60型伸缩缝。支座采用GPZ （2009）桥梁盆式橡胶支座。

钢套箱计算书

2#主墩钢套箱计算书 1 设计参数取值 1) 承台底标高： 83.5m 2) 套箱底板顶面标高： 82.5m 3) 壁板顶标高： 87.7m 4) 壁板底标高： 82.5m 5) 封底混凝土厚： 1.0m 6) 设计高水位： 86.22m（10年一遇） 7) 设计低水位： 84.57m 2 材料容许应力值 （1）Q235钢： ]=145MPa 容许弯应力[σ w 容许轴向力[σ]=140MPa 容许剪应力[τ]=85MPa。 参考《路桥施工计算手册》，临时结构钢材容许应力可提高1.3倍。本计算中Q235钢材容许弯应力取1.3×145=188.5MPa，容许轴向应力取1.3×140=182MPa，容许剪应力取1.3×85=110MPa。 （2）C25混凝土： 弹性模量E =2.8×104MPa c =11.5MPa 轴心抗压强度f cd 轴心抗拉强度f =1.23MPa td （3）钢护筒与混凝土之间握裹力： 取经验值150KN/m2

3荷载取值 3.1 静水压力 桥位处设计最高水位86.22m，钢套箱壁板底部高程为82.5m。则壁板底部最大静水压强为：，从水面至套箱底部呈线性分布，如下图所示。 图1 静水压力图 3.2 混凝土荷载 承台分两次浇注，第一次浇注1.5m，第二次浇注2.7m，则第一次浇注混凝土侧压力为： 则第二次浇注混凝土侧压力为：

4钢套箱结构工况分析 4.1吊杆计算 4.1.1整体下放阶段 采用Φ32精轧螺纹钢筋吊杆，共计4根。 钢套箱重：60t 每根吊杆承受拉力为15t，满足要求。 4.1.2封底混凝土浇注阶段 采用Φ32精轧螺纹钢筋吊杆，共计16根。 1m封底混凝土重：87.8×2.4=211t 钢套箱重：60t 每根拉压杆受力为：（211+60）/（4×4）=17t 4.2底板计算 底板承受封底混凝土荷载，封底混凝土重24×1=24KPa，均匀作用在底板上。 底板面板采用δ=6mmQ235B钢板，主梁采用2[28b型钢，次梁采用12.6工钢。 4.2.1面板计算 取1cm宽板条计算， Wx=b×h2/6= 0.01×0.0062/6=6×10-8m3 Ix=b×h3/12= 0.01×0.0063/12=1.8×10-10m4 =145000×6×10-8=0.0087KN.m M 允 Q =85000×(0.01×0.006)=5.1KN 允 计算模型如下：

箱梁桥满堂支架设计计算

满堂支架设计计算（一） （0#台—1#墩） 目录 一、设计依据 (1) 二、地基容许承载力 (1) 三、箱梁砼自重荷载分布 (1) 四、模板、支架、枕木等自重及施工荷载 (2) 五、支架受力计算 1、立杆稳定计算 (5) 2、立杆扣件式钢管强度计算 (6) 3、纵横向水平钢管承载力 (6) 4、地基承载力的检算 (6) 5、底模、分配梁计算 (7) 6、预拱度计算 (12) 一、设计依据 1.《京承高速公路—陡子峪大桥工程施工图》 2.《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》JTJ023-85 3.《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000 4.《扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 5.《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86 6.《简明施工计算手册》 二、地基容许承载力

根据本桥实际施工地质柱状图，地表覆盖层主要以亚粘素填土为主，地基承载力较好。 为了保证地基承载力不小于12t/㎡，需要进行地基处理。地基表皮层进行土层换填，换填如下：开挖标高见图纸，底层填0.5m中砂，经过三次浇水、分层碾压（平板震动器）夯实,地基面应平整，夯实后铺设5cm石子，继续压实，并进行承载力检测。整平地基时应注意做好排水设施系统，防止雨水浸泡地基，导致地基承载力下降、基础发生沉降。钢管支架和模板铺设好后，按120％设计荷载进行预压，避免不均匀沉降。 三、箱梁砼自重荷载分布 根据设计图纸，箱梁单重为819t。 墩顶实心段砼由设于墩顶的底模直接传递给墩身，此部分不予检算。对于空心段箱梁，根据《0#台-1#墩出京线30米跨箱梁满堂支架施工总体布置图》，综合考虑箱梁横截面面积和钢管支架立杆纵向间距，空心段箱梁腹板等厚段下方，纵桥向间距最大的立杆受力最不利。根据立杆纵桥向布置，受力最不利立杆纵向间距取为d=（0.9+1.2）/2=1.05m。本计算书主要检算该范围箱梁和支架受力。 钢管支架立杆纵向间距为30cm、60cm、90cm、120cm四种形式，横向间距为120cm+3×60cm+3×90cm+60cm+3×90cm+3×60cm+120cm。根据钢管支架立杆所处的位置分为四个受力区，详见《0#台-1#墩出京线30米跨箱梁满堂支架施工总体布置图(二)》。 各受力区钢管支架立杆所承受钢筋砼自重荷载详见下表： 分区号ⅠⅡⅢⅣ钢管间距（cm）120 60 90 60 截面面积（m2） 1.20 2.65 2.38 1.49 立杆钢管数（根） 4 4 6 2 单根钢管承重（t）0.82 1.81 1.08 2.03 根据上表，位于中腹板处间距60cm的立杆受力最大，单根钢管承受最大钢筋砼荷

箱梁模板支架验算(两箱室)

箱梁模板（碗扣式）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 箱梁类型双室梁A(mm) 4550 B(mm) 900 C(mm) 3000 D(mm) 1200 E(mm) 400 F(mm) 200 G(mm) 3000 H(mm) 0 I(mm) 3365 J(mm) 1040 K(mm) 220 L(mm) 1330 M(mm) 520 箱梁断面图 二、构造参数 底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm) 200 箱室底的小梁间距l3(mm) 200 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 200 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 2 主梁受力不均匀系数ζ0.5 立杆纵向间距l a(mm) 900 横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 8

立杆计算步距h(mm) 1200 立杆伸出顶层水平杆长度a(mm) 200 斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合《规范》JGJ166-2008设置要求 支架立杆步数8 次序横杆依次间距hi(mm) 1 350 2 1200 3 1200 4 1200 5 1200 6 1200 7 600 8 600 箱梁模板支架剖面图 三、荷载参数 新浇筑混凝土、钢筋自重标准值G1k(kN/m3) 26 模板及支撑梁(楞)等自重标准值G2k(kN/m2) 1 支架杆系自重标准值G3k(kN/m) 0.15 其它可能产生的荷载标准值G4k(kN/m2) 0.4

F匝道现浇箱梁盘扣支架计算书

F匝道现浇箱梁盘扣支架计算书 本工程现浇梁板支架根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）中模板支架进行计算。 箱梁梁高,顶板厚，底板厚，翼缘板根部厚，边缘厚，则恒载在腹板及端横梁位置为m2,底板为m2，翼缘板根部恒载为m2，边缘为m2；模板、机具、施工人员、倾倒、振捣混凝土的活载按5KN/m2考虑。 满堂支架底板横距120cm；腹板下横距90cm；腹板侧用60cm间距调整；翼板下横距150cm。在标准箱室段立杆纵向间距为150cm；横梁实心段纵距90cm，腹板加宽段纵距120cm。详见方案图。 主龙骨采用14#工字钢，横桥向铺设。底板次龙骨采用10#工字钢，顺向铺设，间距30cm。翼缘板主龙骨采用10#工字钢，次龙骨采用10*10cm方木，间距为20cm。 盘扣支架立杆材质为Q345B钢材，规格型号采用φ60×型钢管，截面积A=，惯性矩I= cm4、回转半径i=，容许应力[σ]=300Mpa；14#工字钢截面积A=，惯性矩I=712cm4；抵抗矩W=，容许应力[σ]=205Mpa；10#工字钢截面积A=，惯性矩I=245cm4；抵抗矩W=49cm3，容许应力[σ]=205Mpa；10*10cm方木（柏树）截面积A=100cm2，惯性矩I=8333333mm4；抵抗矩W=166667mm3，容许应力[σ W ]=17M pa，[σ j ]=；5*10cm方木截面积A=50cm2，惯性矩I=；抵抗矩W=，容许应力[σ W ] =17Mpa，[σ j ]=,弹性模量E=10*103MPa。 相关材料参数见下表：

一）模板计算 模板采用15mm厚木胶合板，抗弯强度[σw]=,抗剪强度[σj]=，弹性模量E =*103。 1、腹板、横梁位置 模板取宽度1m作为计算单元，跨径取,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000*15* 15*15/12=281250mm4，抵抗距W=ab2/6=1000*15*15/6=37500mm3。该处荷载q=*+* 5=m 模板按3跨连续梁计算，则根据路桥计算手册可知： M=* qmax L2=***=则σ w ＝M/W=*106/37500=＜【σ w 】= MPa σ j =A=**200/(1000*15)=＜【σ j 】= 最大扰度f=*qL4/(100EI)=**2004/(100**103*281250)=＜L/250=，扰度满足要求。 2、底板位置 模板取宽度1m作为计算单元，跨径取,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000*15* 15*15/12=281250mm4，抵抗距W=ab2/6=1000*15*15/6=37500mm3。该处荷载q=*+* 5=m 模板按3跨连续梁计算，则根据路桥计算手册可知： M=* qmax L2=***=则σ w ＝M/W=*106/37500=＜【σ w 】= MPa σ j =A=**300/(1000*15)=＜【σ j 】= 最大扰度f=*qL4/(100EI)=**3004/(100**103*281250)=＜L/250=，扰度满足要求。 3、翼缘板位置 模板取宽度1m作为计算单元，跨径为,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000*15* 15*15/12=281250mm4，抵抗距W=ab2/6=1000*15*15/6=37500mm3。该处荷载q=*+* 5=模板按3跨连续梁计算，则根据路桥计算手册可知： M=* qmax L2=***=【σ w 】= MPa σ j =*A=***200/(1000*15)=＜【σ j 】= 最大扰度f=*qL4/(100EI)=**2004/(100**103*281250)=＜L/250=，扰度满

现浇箱梁满堂支架方案计算(范例)

省道S303线巴朗山隧道工程TJ1合同段 小魏家沟中桥 现浇箱梁满堂支架施工方案 华通路桥集团有限公司巴朗山项目部 二○一三年三月

目录 1编制依据 ........................................................................................................................................... - 2 - 2工程概况 ........................................................................................................................................... - 2 - 3现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求................................................................................................ - 2 - 4现浇箱梁支架验算............................................................................................................................ - 2 - 4.1荷载计算 ............................................................................................................................... - 2 - 4.1.1荷载分析 ................................................................................................................... - 2 - 4.1.2荷载组合 ................................................................................................................... - 3 - 4.1.3荷载计算 ................................................................................................................... - 3 - 4.2结构检算 ............................................................................................................................... - 4 - 4.2.1扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算 ............................................................... - 4 - 4.2.2满堂支架整体抗倾覆验算 ....................................................................................... - 7 - 4.2.3箱梁底模下横桥向方木验算 ................................................................................... - 7 - 4.2.4扣件式钢管支架立杆顶托上顺桥向方木验算 ....................................................... - 8 - 4.2.5底模板计算 ............................................................................................................. - 10 - 4.2.6侧模验算 ..................................................................................................................- 11 - 4.2.8立杆底座和地基承载力计算 ................................................................................. - 12 - 4.2.9支架变形 ................................................................................................................. - 14 - 5支架搭设施工要求及技术措施...................................................................................................... - 16 - 5.1模板支架立杆、水平杆的构造应符合下列要求 .................................................... - 16 - 5.2满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定 ............................................................ - 17 - 5.3支架拆除要求 ............................................................................................................ - 17 - 5.4支架预压及沉降观测 ................................................................................................ - 18 - 6安全防护措施及安全交底.............................................................................................................. - 19 - 6.1安全防护措施 ............................................................................................................ - 19 - 6.2安全交底 .................................................................................................................... - 20 -

现浇箱梁支架计算书

怀集至阳江港高速公路怀集至郁南段一期工程X2合同段 A匝道第三联现浇支架 计算书 编制： 审核： 审批： 中铁二十局集团有限公司 怀阳高速公路X2标项目经理部 二〇一八年二月

目录 一、工程概况 (1) 二、箱梁设计情况 (1) 三、支架布设方案 (3) 四、计算依据 (4) 五、荷载计算取值 (5) 1、恒载 (5) 2、活载 (5) 六、各构件受力计算 (5) 1、荷载分块 (5) 2、荷载计算 (6) 3、支架验算 (8) （1）竹胶板验算 (8) （2）方木验算 (9) （3） I14工字钢验算 (10) （4）贝雷梁验算： (10) （5） I36工字钢验算： (13) （6）Φ529mm钢管桩计算 (15) （7） C30混凝土独立基础计算 (15)

A匝道桥第三联支架计算 一、工程概况 本桥为跨越道路而设，路线纵断较高，最大桥高约38米。桥跨设计为(25+30+30)+5×25+(25+37+25)，上部结构采用预应力混凝土预制小箱梁和预应力混凝土现浇箱梁。桥墩采用柱式墩、墙式墩，桥台采用柱式台；桥墩、桥台基础均采用桩基础。桥跨起点桩号为AK0+602.418，终点桩号AK0+905.018，中心桩号AK0+753.718，桥跨全长为302.6m（包括耳墙）。本桥平面位于圆曲线、缓和曲线、缓和曲线和圆曲线上，纵断面纵坡为3.95%和0.5%。 二、箱梁设计情况 本桥第三联（25+37+25m）于AK0+862.28上跨B2匝道桥，交叉角度149°，8号墩至11号台，桥位布置见图1。全桥箱梁高度均为200cm，跨中顶板厚度25cm，底板厚度22cm，梁端顶板厚度45cm，底板厚度42cm；翼缘板宽度250cm，翼缘板板端厚度18cm，翼缘板根部厚度45cm。腹板高度113cm，厚度由梁端80cm向跨中45cm渐变。箱梁细部尺寸见表1，箱梁横断面见图2。混凝土强度为C50，工程量为569.75m3。

现浇箱梁满堂支架计算书

计算书 1.编制依据 1.《建筑施工安全技术统一规范》GB50870-2013 2.《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 3.《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 4.《钢结构设计规范》GB50017-2017 2.工程参数 支架体系从下到上为地基、20cm厚C20满铺混凝土基础、钢管支架、14号工字钢横梁梁、10cm×5cm 的方木次梁及15mm厚竹胶板模板。为方便施工现场搭设及支架的衔接，腹板支架纵横向立杆间距均采用0.8×0.8m，梁端处采用加密布置横向0.4m，纵向0.8m，支架竖向步距统一1.2m。 1

箱梁构造图（一） 2

箱梁构造图（二） 3

箱梁构造图（三） 4

3.荷载验算 因翼板及底板次楞间距均采用40cm间距布置，则可按照箱梁底板位置荷载作为计算依据，若满足验算要求，则翼板位置也满足。横梁实心段、腹板位置为不利荷载处单独计算。参数： 翼板砼厚度：（0.2+0.5）/2=0.35m， 底板位置砼厚度：0.25+0.25=0.5m 梁端及腹板砼厚度：1.8m 3.1.面板验算 3.1.1翼板及底板位置 参数：支架间距0.8m×0.8m，竖向布局1.2m，主楞间距0.8m，次楞间距40cm。 面板采用竹胶板，厚度为15mm，根据支架间距0.8布置。 面板的截面抵抗矩W= 800×15×15/6=30000mm3； 截面惯性矩I= 800×15×15×15/12=225000mm4。 面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距。 1、荷载计算 取均布荷载作用效应考虑。荷载计算单元为（1×0.4），底板位置砼厚为：0.5m。 钢筋砼自重荷载：26kn/m3×（0.4×0.8×0.5）=4.16kn 面板自重荷载：0.5kn/m2×（0.4×0.8）=0.16kn 施工人员及设备荷载：3kn/m2×（0.4×0.8）=0.96kn 转换为均布线荷载： q1=(1.2×（4.16+0.16）+1.4×0.96)/（0.4）=6.528/0.4=16.32kN/m 2、强度验算

现浇箱梁支架计算书

现浇箱梁支架计算书 一、设计依据 1、《两阶段施工图设计》（第四册第二分册） 2、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008) 3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130-2001) 4、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86） 5、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）——人民交通出版社 6、《钢结构设计规范》（GB50017-2003） 7、《路桥施工计算手册》——人民交通出版社 二、工程概况 挖色立交桥（主线K46+060）现浇箱梁采用C40砼，左幅上部结构设计为：（3×20）米现浇连续箱梁，顶板宽12.0米，底板宽7.5m，梁高1.4m，单箱双室。右幅上部结构设计为：（3×20）米现浇连续箱梁，顶板宽14.5米，底板宽10m，梁高1.4m，单箱三室。箱梁顶板厚度25cm，底板厚度25cm，腹板宽度55cm。现浇箱梁支架采用Ф48×3.5mm 碗扣式满堂支架。面板采用15mm厚竹胶板，模板背楞采用10cm×10cm木方，根据箱梁结构尺寸现场加工。 因本桥曲率半径较小，为方便施工，对横隔板、腹板、箱室部分采取相同的支架布距。碗扣式钢管支架的纵、横间距分别为60cm、90cm，水平横杆层距为120cm；横向分配梁采用[8槽钢，间距90cm；采用可调托撑、可调底座调节顶、底部标高，顶、底托伸出钢管长度不大于30cm；模板面板采用竹胶板，模板背楞及支撑采用10×10cm的方木；地基进行换填碎石土处理（换填50cm碎石土处理，压路机碾压密实），并浇筑15cm 厚C20砼。支架计算取右幅单箱三室箱梁进行受力分析，箱梁结构图及支架设计断面详见2-1。

满堂支架计算.(DOC)

东乌-包西铁路联络线工程格德尔盖公路中桥 现浇箱梁模板及满堂支架计算书 一、荷载计算1.1荷载分析 根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： ⑴ q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。 ⑵q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2 ＝1.0kPa（偏于安全）。 ⑶q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条 时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构 件时取1.0kPa。 ⑷ q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。 ⑸ q5——新浇混凝土对侧模的压力。 ⑹ q6——倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。 ⑺ q7——支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示： 满堂钢管支架自重 1.2荷载组合 模板、支架设计计算荷载组合

1.3荷载计算 1.3.1 箱梁自重——q 1计算 根据跨G208国道现浇箱梁结构特点，我们取5－5截面（桥墩断面两侧）、6－6截面（跨中横隔板梁）两个代表截面进行箱梁自重计算，并对两个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。 ① 预应力箱梁桥墩断面q 1计算 根据横断面图，用CAD 算得该处梁体截面积A=12.7975m 2则： q 1 ＝ B W =B A c ?γ＝kPa 365.445.77975 .1226=? 取1.2的安全系数，则q 1＝44.365×1.2＝53.238kPa 注：B —— 箱梁底宽，取7.5m ，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 ② 预应力箱梁跨中断面q 1计算 1200 4080 100 15 75025 200 145 113 60 1.5% 1.5% 25 200 连续梁支点断面图 1200 22 2040 15 75020 25 200 145 113 22 20 20 1.5% 1.5% 25 200 连续梁跨中断面图

现浇箱梁支架计算-完整版

金口项目各项计算参数 一、现浇箱梁支架计算 1.1箱梁简介 神山湖大桥起点桩号为K1+759.300，止点桩号为K2+810.700，全长1051.40m。主线桥采用双幅布置，左右幅分离式，桥型结构为C50现浇预应力混凝土连续梁。 表1.1 预应力箱梁结构表 箱梁结构断面 桥面标准 宽度（m） 梁高 （m） 翼缘板 悬臂长 （m） 顶板 厚（m） 底板厚 （m） 腹板厚 （m） 端横梁 宽（m） 标准段单箱两室13.49 1.9 2.5 0.25 0.22 0.5 1.5 1.2结构设计 主线桥均采用分幅布置，单幅桥标准段采用13.49m的等高斜腹板预应力混凝土连续箱梁，梁体均采用C50砼，桥梁横坡均为双向2%。 主线桥第一～三联桥跨布置为（4×30m＋4×30m＋3×30m），单幅桥宽由18.99m变化为27.99m；主线第四～六联、第八、九联桥跨布置为（3×30m＋4×30m＋3×30m）、4×30m、4×30m，单幅桥宽为13.49m。主梁上部结构采用等高度预应力钢筋混凝土箱梁，单箱双室和多室截面。30m跨径箱梁梁高1.9m，箱梁跨中部分顶板厚0.25m，腹板厚0.5m，底板厚0.22m，两侧悬臂均为2.5m，悬臂根部厚0.5m；支点处顶板厚0.5m，腹板厚0.8m，底板厚0.47m，悬臂根部折角处设置R

＝0.5m的圆角，底板底面折角处设置R＝0.4m的圆角。 图1.1 桥梁上部结构图 1.3地基处理 因部分桥梁斜跨神山湖，湖底地层属第四系湖塘相沉积（）层，全部为流塑状淤泥含有大量的根茎类有机质、腐殖质，承载力标准值Fak=35kPa，在落地式满堂支架搭设前，先将桥梁两端进行围堰，用

承台钢套箱设计计算书

水中承台施工方案—— 经调查分析，桥位处施工水位拟定是为5.0m。围堰的顶标高为 如下图所示： 施工水位+0.5安全高度+0.2m波浪高约▽5.7m. 2.5m 面板厚 =6mm 横向肋为：[10＠500 竖向肋为：I14a＠500 面板四周设∟140×140×10角钢与相邻面板连接，连接螺栓开孔Ф22mm，孔距150mm单排，螺栓M20*65mm 钢套箱拟设三层围令，上层围令设置标高▽4.5m处为内围令；中层围令设置标高▽2.5m处为外围令，下层围令设置标高▽0.7m处为外围令。 两层外围令旨在方便承台的施工。尽量缩短承台工期，且两道外围令均在河床面上，日后由潜水工切割，将其回收。 一、设计依据 1、仪扬河大桥施工图设计；

2、实测河床断面图； 3、历年的水文资料； 4、各种桥涵设计、施工规范和设计计算手册； 二、方案可行性研究及其对策 1、筑岛围堰：根据施工图设计，主墩承台顶面在河床面以上，墩位处水深5.0m左右。如采用土围堰（包括草袋土围堰或木桩土围堰），则围堰较高，必须将围堰做得很大。这样压缩航道不但对航运产生不利影响，且工程量很大，费工费时，土壤又缺乏，无论是从工期还是造价上均不够合理，同时在施工过程中还存在巨大风险，故此方案不能采纳。 2、钢套箱围堰：利用钢管桩脚手平台拼装，下沉钢套箱比较方便，而且钢套箱仅需下沉2.5m左右是完全可能的。在本桥的地质条件下，下沉2.5m最好采用单壁钢套箱，由于本身自重虽较小，但下沉较浅，这完全是可能的。且单壁钢围堰待承台浇筑后又能回收利用，经济上及工期上均是合理的。 综上，最后研究决定，采用单壁钢围堰施工承台。 三、套箱围堰平面尺寸及标高的确定 1、套箱围堰的标高拟定 顶标高：根据历年水文资料及一般以十年一遇的水位作为施工水位，故将施工水位定为▽5.0m，因流速不大，只考虑0.7m安全高度，所以套箱围堰顶标高为5.7m； 底标高：承台底标高为0.0m，封底混凝土厚度拟定为1.2m，围堰吸

(完整版)现浇箱梁内模支架计算

国道324线磊口大桥续建工程 现浇连续箱梁（50+85+50m） 内模满堂支架 计 算 书 编制： 审核： 审批： 广州市方阵路桥工程技术有限公司 国道324线磊口大桥续建工程项目经理部 2016年9月11日

目录 一、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求 (1) 二、支架材料力学性能指标 (1) 1、钢管截面特性 (1) 2、竹胶板、木方 (1) 三、荷载分析计算 (1) 1、板自重荷载分析 (2) 2、其它荷载 (2) 三、荷载验算 (2) 1、底模验算 (2) 2、[10#槽钢主横梁验算 (3) 3、顺桥向顶部10×10cm方木分配梁验算 (3) 4、立杆受力计算 (4) 5、支架立杆稳定性验算 (4) 7、箱梁侧模验算 (5)

一、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求 采用满堂支架，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。支架体系由支架基础、Φ48×3.5mm 立杆、横杆，立杆顶设两层支撑梁，10cm ×10cm 木方做顺桥向分配梁、间距35cm 均匀布置；主横梁采用[10#槽钢间距同立杆间距75cm ；模板系统由侧模、底模、端模等组成。 二、支架材料力学性能指标 1、钢管截面特性 2、竹胶板、木方 2.1、箱梁底模、侧模及内模均采用δ＝15 mm 的竹胶板。竹胶板容许应力 []pa 80M =σ,弹性模量Mpa E 3109?=。 2.2、横桥向顶部主梁[10#槽钢，截面参数和材料力学性能指标： 截面抵抗矩：W=39.7cm 3 截面惯性矩：I=198cm 4 截面积：A=12.7cm 2 2.3、顺桥向顶部分配梁采用方木，截面尺寸为10x10cm 。截面参数和材料力学性能指标： 截面抵抗矩：W=bh 2/6=10×102/6=166.7cm 3 截面惯性矩：I=bh 3/12=10×103/6=833.3cm 4 2.4、方木的力学性能指标按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）取值，则： []pa 12M =σ,Mpa E 3109?= 木头容重6kN/m 3，折算成10cm ×10cm 木方为0.06kN/m 3，木头最大横纹剪应力取 [τ]=3.2～3.5Ｎ/mm 2 三、荷载分析计算 碗扣式脚下手架满堂支架竖向力传递过程：箱梁钢筋砼和内模系统的自重及施工临时荷载能过底模传递到横梁上，横梁以集中荷载再传递给纵梁，纵梁以支座反力传递到每根立杆，立杆通过底托及方木传递至底板模板上。以下分别对支架的底模、横梁、纵梁、立

现浇箱梁满堂支架计算

107国道跨线桥5×20m一联箱梁支架检算 一．箱梁支架计算 张石高速公路跨京广铁路、107国道跨线桥，21号墩—26号台上部结构为5×20m一联现浇预应力连续箱梁。箱梁采用碗扣式支架现场浇筑施工，箱梁下部宽11.20 m，顶宽16.75 m，梁高1.5m。箱梁采用C50混凝土现浇，左幅箱梁混凝土数量为898m3。 钢管采用外径4.8cm，壁厚3.5mm的钢管。支架纵向间距均为0.9米，横向间距，腹板下为0.6m，其余为0.9m；支架步距为1.2m。 模板构造纵向为10cm×10cm的方木搁于可调托顶上，上面横向搁置7cm×10cm小方木，其上搁置模板。 施工检算以20米跨径的箱梁数据为例进行验算,5×20m箱梁基本要素： 箱梁高1.5m，箱梁底宽11.2m，顶板16.75m，顶板厚0.25m，底板厚0.20m，翼缘板前端厚0.15m，根部0.4m，翼板宽2. 5m，腹板厚0.50m，腹板面积1.1m2（含倒角部分）,根据荷载集度分部情况的分析，腹板处荷载集度最大为最不利位置，故取腹板下杆件进行检算。 1.腹板下砼重： 1.1 m2×26KN/ m3 =28.6 KN/ m 2.模板重量 模板重量取0.5 KN/ m2，模板面积2+2+1=5 m2 0.5 KN/ m2×5 m2=2.5 KN/m 3. 立杆承受的钢管支架自重 支架和调平层，钢管Φ48，厚3.5mm，每米重量0.045KN 架高16m计算，16÷1.2=14层水平杆 每根立杆连接的钢管水平层总长度 14×0.45×4=25.2m 25.2m+16m=41.2m 每根立杆承受的钢管支架自重 41.2×0.045=1.86 KN 4.施工荷载

箱梁支架计算书(初稿)

箱梁支架计算书 本计算书分别以箱梁标准断面的横隔梁处及跨中截面、40m+60m+40m 跨箱梁最不利位置为例，对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。 5.1荷载计算 5.1.1荷载分析 根据本工程现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： ⑴ q 1—— 箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m 3。 ⑵ q 2—— 箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算， 经计算取q 2＝1.0kPa 。 ⑶ q 3—— 施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板 及其下肋条时取2.5kPa ；当计算肋条下的梁时取1.5kPa ；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa 。 ⑷ q 4—— 振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa ，对侧板取4.0kPa 。 ⑸ q 5—— 新浇混凝土对侧模的压力。 因现浇箱梁采取水平分层以每层30cm 高度浇筑，查简明手册V 取2.5m/h 浇筑速度控制，砼入模温度T=25℃控制，因此新浇混凝土对侧模的最大压力 2 1 21022.05q V t c ββγ= =0.22×2.4×9.8×200/(25+15)×1.2×1.0×2.51/2 =49.1KN/m2=49.1KPa 式中： q5──新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）； c γ──混凝土的重力密度（kN/m3），取2400kg/ m3； V ──混凝土的浇筑速度（m/h ）； 0t ──新浇混凝土的初凝时间（h ），可按试验确定。当缺乏试验资料时，可采用)15/(2000+=T t （T 为混凝土的温度oC ）； 1β──外加剂影响修正系数。不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外

钢套箱设计计算方案

钢套箱设计计算方案 一、 工程概况 XX 大桥XX 线X 号、X 墩为水中基础，桩基为X 根Φ2.2m 钻孔灌注桩，横桥向2排，每排3根。承台顶面设计标高为XXXXm ，底面设计标高为XXXm ，承台平面尺寸为14.40×10.9×4m 。 按项目部施工组织设计X#、X#墩承台围堰采用单壁钢套箱施工，钢套箱尺寸为承台尺寸放大100mm ，作为承台的模板。钢护筒外径2.4m 。 根据项目实测的地质情况后研究决定，X 号墩钢套箱施工设计水位为XXXm ，封底砼标高为XXXm ，钢套箱顶面标高为：XXXm ，钢套箱共分两节加工，（2m+5.5m ）,最下层按不拆除考虑,钢套箱设计示意图如下： 二、荷载取值 荷载的取值依据为《公路桥涵设计通用规范》荷载组合V 考虑钢吊箱围堰设计组合。 水平荷载：静水压力+流水压力+风力+其它 三、Q235钢材许用应力 轴向应力： []Mpa z 140=σ 容许应力提高系数1.3 []Mpa z 1823.1140=?=σ 弯曲应力： []Mpa 145=σ 容许应力提高系数1.3 []Mpa 5.1883.1145=?=σ 剪应力： []Mpa 85=τ 容许应力提高系数1.3 []Mpa 5.1103.185=?=τ 四、具体结构设计 （一）、封底砼设计 封底砼按1.5m 厚设计，用C30砼。 1、抗浮校核 浮力：131.1371917.91t ??= 封底砼自重：131.13 2.3 1.5452.4t ??= 钢护筒握裹力：1.5 3.14 2.4610678.24t ????=

钢套箱自重:52t 抗浮安全系数: 452.4678.2452 1.29 1.1917.91 K ++= => 满足要求 2、封底砼强度校核 取封底混凝土板计算。封底混凝土板由钢护筒与混凝土的握裹力和封底混凝土板自重抵抗作用于封底砼板的静水压力。为便于计算偏于安全地将封底混凝土板简化为空间梁格，钢套筒中心连线作为支点。简化模型梁宽按钢套筒间净距 4.1m 和1.6m 计算，梁高与混凝土板厚相同，取1.5m 计算。计算模型如下图所示。 水压力：271023 1.53 5.5/p KN m =?-?= 2136 4.1147.6/g KN m =?= 2236 2.693.6/g KN m =?= 内力计算结果： 最大计算弯矩：max 344.71M KN m =? 最大计算剪力：max 396.45Q KN = 最大支座反力：792.9KN 砼梁强度校核： 30#封底混凝土容许拉应力为：[]0.75Mpa σ= [] 1.65Mpa τ= 6max max 2 6344.71100.220.7541001500M Mpa Mpa W σ??===