孔道压浆施工配料单施工班组通知单编号
梁体孔道压浆记录表
大连湾疏港高速连续梁预压方案
结合大连湾港疏港高速公路浅谈碗扣式支架的计算 李国东李洪凡 （辽宁省路桥建设集团有限公司） 摘要：介绍了碗扣式钢管脚支架在大连湾港疏港高速公路互通立交桥连续箱梁施工中的计算。通过大连湾互通立交桥连续箱梁计算这一实例，论述了碗扣式钢管脚支架的计算方法及受力验算方法。 关键词：碗扣式钢管脚支架计算受力 大连湾港疏港路是大连湾港至丹大与沈大连接线的重要陆路疏港通道，包括互通立交一座，特大桥二座，路基2公路，是连接丹大沈大高速的重要通道。 大连湾港疏港高速互通立交包括五座匝道桥，形式为单箱单室和单箱多室，等梁高1.3米，箱梁顶板宽8.1-17.77米，底板宽为4.4-13.75米，翼缘悬臂长度为1.85米。 1、地基处理 1.1桥位区地质条件较差，地表多为杂填土，其下有1-7米厚度不均的粉煤灰层，搭设支架前应先对桥下地基进行处理，具体措施为： （1）、进场后即对搭设满堂红支架的桥下地基做预压处理； （2）、下部结构施工即将完毕时，对搭设满堂红支架桥下的地基做水稳砂砾硬化处理； （3）、搭支架前必须对地面进行整平，并对支架下的地基再进行预压处理，支架下设枕木底座等措施以防地基沉降对梁体产生不良影响。浇筑之前必须对支架进行等荷载预压，以消除支架的塑性变形及部分弹性变形的不利影响。 1.2地基承载主要有以下荷载： （1）混凝土、钢筋静荷载 （2）枕木、支架、工字钢、模板静荷载 （3）人员、机具动荷载 （4）冲击荷载（倾倒混凝土、振捣混凝土等产生的） 以上荷载都通过支架传递至地面，那么地基的密实度直接影响整体沉降值。为了防止支架沉陷，在箱梁支撑排架范围内直接在粉煤灰上填筑厚度120cm的碎石土，用平地机平整碎石土、压路机碾压密实，振动碾压不得少于6—8遍，直至表面无车辙为止，使其压实度达90%以上，地基承载力达到300kpa以上，最后持力层周围设置排水沟将水引出持力层范围，以防止雨水浸泡支架地基。支架周围不得有积水，以防止积水浸泡持力层，降低承载力。 2、碗扣式支架支立及横梁安装 a、连续梁支架采用满堂红碗扣式支架，钢管型号φ48*35。所有构件为：立杆、横杆、斜杆、可调U托。 b、测量放样： （1）确定各施工区持力层标高（根据箱梁设计标高、地面标高及支架组合确定）。 （2）根据箱梁所在中心线和支架组合确定立杆位置。 c、底座下用枕木（宽18cm；厚14cm）作铺垫，支架中心不得偏离枕木纵向中线；底座与枕木之间有离缝，用小木楔加紧。 d、支架布置：箱梁底板范围内支架立杆横向间距为120cm，纵向间距90；翼缘板范围支架立杆横向间距为155 cm，纵向间距90 cm；横隔梁纵向4米范围内立杆横向间距为 90cm，纵向间距90 cm；横杆竖向都为120 cm的步距。 e、碗扣支架的支立及纵、横坡调整 平整度和压实度达到要求后，按支架布置进行底座的摆设，同时测出支架每个立杆的位置，作好标记，即可进行立杆拼装。拼装时立杆要保证垂直，横杆保证水平。
跨路连续梁0#块预压方案为指导56米连续梁施工测量，保证0#块预压施工的准确性，特制定本方案。 二、适用范围 本方案适用于京沪高速铁路土建工程x标段x工区x作业区56米连续梁0#块预压施工测量。 三、测量依据 1.勘测设计院提供的CPI、CPII控制点之点记及成果 2.《xx特大桥xxx东桥段》施工图设计 3.本施工段落提供的施工组织设计 4. 《新建铁路工程测量规范》TB10101-99、《精密工程测量规范》 GB/T15314-94、《全球定位系统（GPS）测量规范》GB/T18314-2001、《客运专线无渣轨道铁路工程测量暂行规定》铁建设[2006]189号，《客运专线无砟轨道铁路工程施工质量验收暂行标准》铁建设[2007]85号。 四、组织机构及测量设备 1. 组织机构 2.测量仪器：苏光（DSZ2+FS1）（0.5mm/km）自动安平水准仪1台 五、概述： 对支架进行预压以便获取支架弹性变形和非弹性变形量，为连续箱梁底模设
置预抬值提供依据。预压平面位置及荷载与测点的布置见附图。 六、加载及卸载顺序： 按荷载总重的0→25%→75%→125%→0进行加载及卸载，并测得各级荷载下的测点的变形值。 七、预压时间： 荷载施加125%后，前三个小时每小时观测一次，以后每三小时观测一次，并测量各测点数据；压重24小时后，再次测量各测点数据。 八、观测方法：按照加载及卸载步骤分别测得各级荷载下的模板下沉量，并在卸载后全面测得各测点的回弹量。 九、预压方法： 1.697#三角托架的预压采用千斤顶张拉精轧螺纹钢筋形式完成。 在承台上预埋JL32精轧螺纹钢筋，接长精轧螺纹钢后联接钢凳，在三角托架上通过钢凳将精轧螺纹钢筋联接好，在承台上用千斤顶张拉三角托架上联接下来的精轧螺纹钢筋达到预压效果。见“三角托架预压示意图下图”。 a．计算荷载与试载方法 56m跨悬浇梁0#块悬出部分2.6m，混凝土方量为40m3，按每方2.6T计算：40×2.6=104吨 考虑模板荷载20吨。 考虑机具、人员、辅助物等荷载3吨。 考虑砼浇注冲击和振捣荷载1吨。 总荷载：104+20+3+1=128 吨 三角托架考虑千斤顶张拉试载，墩身单侧有2片三角托架，则 单个托架荷载：128/2=64吨 预压考虑1.25倍安全系数，则 单个托架计算荷载：F=64×1.25=80（吨）=800 KN 单个托架由2个千斤顶施加拉力，则每个千斤顶施加力为800/2=400KN, 697#三角托架预压示意图
模板及支架检验批质量验收记录表 03011801□□□单位工程名称 分部工程名称钢筋混凝土现浇梁 分项工程名称模板及支架验收部位 施工单位中国铁建大桥工程局集团有限公司项目负责人宁银谋施工质量验收标准名称及编号 [A]：《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50—2011） 施工质量验收标准的规定施工单位检查评定记录监理单位验收记录 主控项目1 材料质量和结构[A]第4.2.1条钢模板，结构尺寸正确，符合验标要求 2 模板安装质量[A]第4.2.2条 模板安装稳固牢靠，接缝严密，不漏浆，模板涂 有隔离剂，模型内无积水、杂物。符合验标要求。 3 悬臂拼装预制梁段底模顶面要求 [B]第10.2.14 条 / 4 承重模板拆除[A]第4.3.1条符合要求 一般项目 1 模 板 安 装 允 许 偏 差 （ mm ） 梁段长±10 梁高0 10 + 顶板厚0 10 + 底板厚0 10 + 腹板厚0 10 + 端、横隔板厚0 10 + 腹板间距±10 腹板中心偏离设计位置10 梁体宽0 10 + 模板表面平整度 1 模板表面垂直度每米不大于4 端模孔道位置 1 梁段纵向旁弯10 梁段纵向中线最大偏差10 梁段高度变化段位置10 腹板偏斜 5 底模拱度偏差 3 底模同一端两角高差 2 2 其他预 留孔洞 中心线位置10 尺寸0 10 + 其他预埋件中心线位置 3 3 非承重模板拆除[A]第4.3.2条拆模后，混凝土表面和棱角无损伤，符合要求。 施工单位检查 评定结果 专职质量检查员年月日 分项工程技术负责人年月日 分项工程负责人年月日 监理单位验收结论 监理工程师年月日
钢筋（原材料及加工）检验批质量验收记录表（Ⅰ） 03011802□□□单位工程名称武家沟河特大桥 分部工程名称钢筋混凝土现浇梁 分项工程名称钢筋验收部位6#,7#中跨合龙 段 施工单位中国铁建大桥工程局集团有限公司项目负责人宁银谋施工质量验收标准名称及编号 [A]：《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50—2011） 施工质量验收标准的规定施工单位检查评定记录监理单位验收记录 主控项目1 钢筋材质[A]第5.2.1条 Φ 25钢筋，合格证1份，编号： ，试验报告1份，编号： ，Φ12 钢筋， 合格证1份编号：， 试验报告1份，编号： ，质量合格。 2 钢 筋 弯 钩 、 弯 起 180°弯钩 [A]第5.3.1条 尺量检查12 处，弯钩弯曲直径大 于2.5d，钩端直线长度大于 3d， 符合设计要求。 直角形弯钩 尺量检查12 处，Φ箍筋有90° 弯钩，弯钩弯曲直径大于3.5 d， 钩端直线长度大于5d，符合设计要 求。 弯起钢筋 弯起箍筋弯成平滑的曲线，尺量检 查 12 处，弯起半径大于 2.5 d， 符合设计要求。 箍筋弯钩 箍筋有 90 °弯钩，弯钩弯曲直 径大于 2.5 d，钩端直线长度大于 5 d，符合设计要求。 一般项目 1 钢筋外观[A]第5.2.2条 钢筋平直、无损伤，表面无裂纹、 油污、颗粒状或片状老绣，符合验 标要求。 2 加 工 允 许 偏 差 受力钢筋全长±10 mm 弯起钢筋的弯折位置20 mm 箍筋内净尺寸±3 mm 施工单位检查评定结果专职质量检查员年月日分项工程技术负责人年月日分项工程负责人年月日 监理单位验收结论监理工程师 年月日
用新规范计算预应力混凝土连续梁 谢宝来 【摘要】本文为用新规范进行桥梁结构设计的一个算例，其重点讨论了预应力混凝土构件纵向受力性能的计算方法和计算过程，以及对新规范的一些理解，其中包括汽车冲击系数、上下缘正负温差、翼缘有效宽度、极限承载能力(塑性)和应力(弹性)计算等，同时也说明了一些构造方面的要求。 【关键词】规范预应力混凝土冲击系数有效宽度 一、设计概况 该桥为京津高速公路跨越永定新河的一座特大桥，单幅桥宽16.5米，特大桥是因为长度超过了1000米，以永定新河的交角为45度，跨越河流时采用三联3x55米，用PZ造桥机施工的预应力混凝土连续箱梁，此处平曲线半径为5000米，当然小半径也可以采用此施工工艺。第一阶段施工为简支单悬臂，施工长度为55米简支加11米(悬臂为跨径的五分之一，此处弯矩最小，为施工缝的最加位置)悬臂，平移模板，第二阶段施工长度为44米加11米悬臂，最后施工剩下的44米。主要预应力钢束均为单向张拉，最大单向张拉长度为66米。按预应力砼A 类构件设计。 二、设计参数 (一)桥宽：16.5m(1+0.75+3x3.75+3+0.5)； (二)跨径：3x55m； (三)梁高：3.0m； (四)荷载标准：公路－I级；计算车道数：3；横向折减系数：0.78； (五)二期荷载：100mm厚沥青混凝土；80mmC40防水混凝土；两侧栏杆20kN/m。 (六)采用的主要规范: 《公路桥涵设计通用规范》（JTG-D60-2004）； 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG-D62-2004）； (七)选用材料： ①混凝土C50：f cd =22.4MPa,f td =1.83MPa,E c =3.45x104MPa；
XX特大桥60+100+60m连续梁0#块支架预压和卸载方案 一、工程概况 本桥桥址经过学习镇、XX镇、XX镇三个乡镇。大桥主要跨越XX支流及多处乡村公路。 全桥孔跨布置：48-32m简支梁+1-（48+80+80+48）m连续梁+6-32m简支梁+3-24m简支梁+23-32m简支梁+1-（60+100+60）m连续梁+34-32m简支梁+1-（60+100+60）m连续梁+1-32m简支梁+2-24m简支梁+8-32m简支梁+2-24m简支梁+3-32m简支梁+2-24m简支梁+5-32m简支梁+1-24m简支梁+1-32m简支梁+1-（40+72+40）m连续梁+22-32m简支梁。其中跨越XX高速和XX及其支流连续梁均采用挂篮悬臂浇筑法施工。 二、0#块支架预压的原因 为了保证连续梁在浇注砼后满足设计的外形尺寸及挠度要求，检验支架的整体稳定性及支架的实际承载能力，克服砼浇筑过程中支架的不均匀沉降，避免连续梁砼因支架不均匀沉降而出现裂缝，在浇筑连续梁砼前必须进行支架的压载试验。为了能迅速便捷的完成对0#块支架的预压，缩短预压周期，降低施工成本，决定采用千斤顶张拉钢绞线预压。 三、0#块支架预压工法 1.利用千斤顶张拉钢绞线预压，消除0#块件的非弹性变形，得出块件的弹性变形。 2.本工法与沙袋等预压相比，缩短预压周期，解决0#块大吨位预压难度，且可操作性强、安全可靠，可利用工地现有的相关张拉机具设备，不需要另行投资，经济适用。 四、使用范围
本工法使用于连续梁的0#块施工 五、0#块支架架预压方案原理 在现有构架上设置千斤顶反压架，利用千斤顶对块件进行分级模拟施压，以得到块件支架变形的各类技术参数，指导构件施工。 工程中一般采用预压重然后边浇筑边卸重的换重法，以防止支架的不均匀变形使混凝土产生裂缝。XX特大桥主跨100米连续梁0#块为C50混凝土424m3，作用在单侧支架上的重量很大，达到330T，利用千斤顶张拉钢绞线进行超载1.2倍预压，预压不少于24h后测定支架的变形量，然后根据支架的变形量来确定0#块底模的支模高度，0#块底模支模高度=设计标高+变形量+5mm。 六、施工工艺 （一）、工艺流程图
中铁一局京沪高速铁路土建二标段九工区跨青银高速公路48+80+48米连续梁 专 项 预 压 方 案 编制： 复核： 审核： 中铁一局京沪高速铁路土建二标段九工区 二〇〇九年三月
目录 一、编制说明 (1) 二、支架现浇段预压施工方案 (1) 1．预压荷载和范围： (1) 2.加载 (3) 3．沉降现测 (3) 4．观测成果 (4) 5．安全注意事项 (4) 三、挂蓝预压方案 (4) 1．预压荷载和范围： (4) 2.加载 (7) 3．变形现测 (7) 4．观测成果 (7) 5．安全注意事项 (8)
连续梁专项预压方案 一、编制说明 在DK397+701.10处跨越青银高速公路，线路斜交角度131°52′48″。青银高速公路是青岛至银川的高速公路，路面设计宽度34.5m，此处设计高程25.83m。禹济特大桥跨越青银高速公路设计为（48+80+48）m连续梁，主墩U35里程为DK397+657.68，主墩Ｕ36里程为DK397+737.68。 梁体为单箱单室，变高度、变截面结构。箱梁顶宽12.0m，箱梁底宽6.7m。顶板厚度除梁端附近外均为40cm；底板厚度40cm至100cm，按直线线性变化，腹板厚度由48至60、60至90，按折线变化。 由于本桥为连续梁，除0#块、边跨合拢段和边跨现浇段采用支架现浇外，其余节段均采用挂篮悬臂浇注。所以本桥预压有两种： 1、支架现浇段预压； 2、挂篮预压。 二、支架现浇段预压施工方案 1．预压荷载和范围： 预压范围主要为腹板和翼板交点间部分,预压荷载按照最大节段重量的1.2倍计算（芯模、人群荷载及结构物自重）。 1）全桥连续梁0#块为2节段，节段体积为251.62m3，节段重量654.213t。即连续梁预压荷载总重量为：785.06t，预压荷载50%标准预压块为147块；预压荷载100%标准预压块为293块；预压荷载120%标准预压块为352块。
m连续梁张拉控制应力调 整计算 The document was prepared on January 2, 2021
新建成都至蒲江铁路工程CPZQ-1标 （DK6+）成都西特大桥 (32+48+32)m连续梁纵向预应力筋张拉控制应力调整计算 中国中铁二局 中铁二局股份有限公司 成都至蒲江铁路站前工程项目经理部 成都 新建成都至蒲江铁路工程CPZQ-1标（DK6+）成都西特大桥 (32+48+32)m连续梁纵向预应力筋张拉控制应力调整计算 计算： 复核： 审核： 中铁二局股份有限公司 成都至蒲江铁路站前工程项目经理部 成都
目录
1编制依据 ⑴新建成都至蒲江铁路工程成都西特大桥（32+48+32）m双线预应力混凝土连续箱梁图号：《成蒲施桥-01-T-05》 ⑵国家和铁路总公司相关方针政策、规范、验收标准及施工指南等； ⑶中铁二局股份有限公司修建类似工程的经验。 2 适用范围 适用于新建成都至蒲江铁路站前工程成都西特大桥五联 （32+48+32）m连续梁纵向预应力体系。 3工程概况 本连续梁采用两向预应力体系，即为纵向、竖向。 ⑴纵向预应力筋采用抗拉强度标准值为fpk=1860Mpa，弹性模量为Ep=195Gpa，公称直径为的高强度钢绞线。顶板、腹板及底板纵向预应力每根管道均采用9根/束；采用外径87mm，内径80mm 金属波纹管成孔，M15A-9圆塔形锚具锚固，张拉千斤顶采用 YCW250B。 ⑵梁体腹板中的竖向预应力筋采用公称直径25mm的预应力砼用螺纹钢筋（PSB830）（精轧螺纹钢筋），内径35mm铁皮管成孔，YCW60B型千斤顶张拉，JLM-32型锚具锚固。
连续梁张拉
技 术 交 底 记 录 2013年7 月18日 工程名称 双鸭山市卧虹桥改造 工程 部位(分部)工程名称 连续梁
工序（分项）工程名称钢绞线张拉 交底内容： 一、施工前准备 （1）、张拉设备：横梁、腹板预应力张拉采用YDC3000型液压千斤顶（2台）两端对称张拉，顶板预应力采用穿心式千斤顶单根张拉。张拉机具等准备：千斤顶、油表、油泵送到当地有相应资质的计量部门进行配套标定，在使用过程中配套使用，不得临时调换。并在使用过程中按规定的时间及次数进行复检标定。当出现故障时，立即检修并重新标定。 （2）、预应力材料的保护与安装：施工过程中应防止锈蚀和被油污染，出现污染必须采用洗衣粉等碱性水擦洗干净。 锚具安装前，进行外观检查，不得有裂纹、伤痕、锈蚀。锚板和夹片安装前必须清理锚垫板上杂物，保证锚垫板与锚板密贴结合。 （3）、人员准备：具有熟练操作技能的张拉工4名，熟练计算的记录员2名，2名普工量测伸长值。 交底单位工程部 接收 单位 交底人接收人
哈尔滨铁路 工程建设有限公司佳木斯分公司 技 术 交 底 记 录 2013年7 月18日 工程名称 双鸭山市卧虹桥改造 工程 部位(分部)工程名称 连续梁 工序（分项）工程名称 钢绞线张拉
哈尔滨铁路 工程建设有限公司佳木斯分公司 交底内容： (4)、其他机具配备：压浆机1台、搅拌机1台、对讲机2台、手动切割机2台、防护用品。 (5)、其他工作：检查压浆孔、排气孔是否通畅；再次活动预应力束，确保无堵塞。出现堵塞现象必须先处理。 二、张拉施工 砼强度达到设计要求后，由试验室出具书面的张拉强度通知单后，预应力达到设计强度85％后经主管工程师检查各项准备工作满足施工要求后方可进行。 （1）张拉顺序：根据设计文件， 先张拉横梁预应力钢束N2（上排），再张拉纵向腹板预应力钢束，再张拉横梁预应力钢束N1(下排)，最后张拉纵向顶板预应力钢束。预应力钢束张拉宜以均匀原则进行。 （2） 预应力束张拉程序如下： ① 0→初应力（10%σcon ）→控制应力σcon （0.75f pk ）→持荷2分钟→锚固；控制张拉应力σcon=1395MPa,预应力束张拉 交底单位 工 程 部 接收单位 交底人 接收人
青山河特大桥连续梁0#块支架预压方案 1编制依据和范围 1.1 编制依据 1 新建南京至安庆铁路南京南至铜陵东、池州至安庆段NASZ-4标段青山河特大桥施工图纸及相关文件。 2 国家、铁道部、上海铁路局及地方有关方针和政策。 3 相关规范： 3.1《高速铁路桥涵工程施工技术指南》铁建设（2010）241号； 3.2《高速铁路桥涵工程施工质量验收标准》TB10752-2010； 3.3《高速铁路混凝土连续梁（钢材）悬臂梁浇注施工指南》TZ324-2010； 4 投标书及与宁安铁路有限责任公司签订的合同文件； 5 南京至安庆铁路剩余工程指导性施工组织设计； 6 NASZ-4标段实施性施工组织设计； 7《青山河特大桥连续梁施工专项方案》 8 近年来铁路桥梁类似工程施工经验、施工工法、科技成果；国内外相关高速铁路的施工工艺及科研成果； 9 现场踏勘调查的地形、地貌、水文、交通等资料。 1.2 编制范围 新建南京至安庆铁路南京南至铜陵东、池州至安庆段工程NASZ-4标段青山河特大桥双线（48+88+48）m无砟轨道预应力混凝土连续梁（挂蓝悬臂灌注）0#块支架预压。 2 编制原则 1 遵守国家法律及铁道部、地方政府的法律法规。
2 执行铁道部工程施工技术规范和质量检验评定标准。 3 注重质量，推进全面质量管理，确保工程质量优良。 4 采用先进的组织管理技术，统筹计划，合理安排，组织分段、分工序平行流水作业，均衡生产，保证预压工期。 5 加强安全管理，确保施工无事故。 3 工程概况 青山河特大桥在DK65+739.5～DK65+814.4处以（48+88+48）m连续梁跨青山河, 桥梁位于R=7000m的缓和曲线上，设计纵坡为6.5‰。下部结构为钻孔桩基础，上部结构设计为（48+88+48）m三孔连续梁，起讫里程DK65+685.960～DK65+871.460，起讫墩号42#、45#墩，43#、44#为主墩。 本桥0#块尺寸长14m,中支点梁高6.9m,端部梁高8.147m，中设横隔板，横隔板厚2.6米，中间过人孔为2.4×2.2m,四周设20×20cm倒角，顶板厚度40～75cm,腹板厚度80cm～130cm，底板厚度由84.1cm按圆曲线过渡到156.5cm，0#块混凝土采用 C50混凝土，共计374m3,以混凝土容重2.65t/m3计算，重992t。 压重拟采用钢筋压重，当钢筋数量不够时，可采用袋装砂/土补足。 4 预压目的 通过对0#块施工支架的加载预压，检查0#块施工支架的承载能力及其稳定性。消除支架的非弹性模量，为后期箱梁施工中底模预拱度设置提供依据，保证箱梁结构线形符合施工图纸要
目录 一、编制依据 (2) 二、工程简介 (2) 三、连续梁施工预压方法 (2) 3.1、连续梁支架预压施工流程 (2) 3.2、连续梁支架预压目的 (3) 3.3、预压方法 (5) 3.4、加载方法 (5) 3.5、卸载测回弹值 (6) 3.6、支架预压控制要点 (7) 3.7、沉降观测点的设置 (7) 3.8、预拱度设置 (9) 3.9、施工注意事项 (10) 四、施工保证措施 (11) 4.1、质量技术保证措施 (11) 4.2 安全保证措施 (12) 五、连续梁现浇支架施工检算书 (16) 六、附预压荷载分布图 (16)
连续梁支架预压施工方案 一、编制依据 1.1、根据GDK274+398.06烟集河52-55号墩40m+60m+40m连续梁施工图纸。 1.2、根据铁道部现行的验收标准：《高速铁路桥涵工程施工技术指南》铁建设【2010】241号、《高速铁路桥涵工程施工质量验收标准》TB10752-2010、《铁路混凝土工程施工技术指南》铁建设【2010】241号、《铁路混凝土工程施工质量验收标准》TB10424-2010、《铁路混凝土结构耐久性设计规范》、JGJ166-2008《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》、JGJ194-2009《钢管满堂支架预压技术规程》以及上级技术部门所提出的技术要求等。 1.3、其他有关技术规范、规程、技术文件及上级技术部门所提出的技术要求等。 二、工程简介 烟集河特大桥支架现浇40+64+40m连续梁，桥面宽度12.2m，梁体位于半径3500m的曲线上，线路中心与梁体中心重合，中支点截面高度5.232m，端支点截面高度2.832m。中支点顶板厚度0.94m、底板厚度1.25，端支点顶板厚度0.84、底板0.85厚度。 三、连续梁施工预压方法 3.1、连续梁支架预压施工流程 支架验收→标高测量→砂袋就位→加载60%→沉降变形观测→加载100%→沉降变形观测→加载120%→沉降变形观测→表面覆盖→卸载
新建济南至青岛高速铁路项目标 跨XXX （32+48+32）m 连续梁 预压成果报告 中铁X 局济青高铁项目部三分部 二零一六年七月编制： 复核：
跨XXX连续梁0#、1#块预压成果报告为了保证支架结构的可靠性、消除非弹性变形量及测量弹性变形量、确保0#、1#块施工的安全和质量，在跨XXX连续梁1054#、1055#墩0#、1#块施工前对支架最大施工荷载进行了110％加载预压，现将预压成果报告如下： 1、工程概况 本连续梁1053#、1056#边墩基础采用8-φ1.0m钻孔灌注桩，桩长分别为33.0m、32.5m，1054#、1055#主墩基础采用10-φ1.25m钻孔灌注桩，桩长分别为34.0m、33.5m；1053#、1056#边墩承台尺寸:5.0×10.4×2.0m，加台尺寸：3.6×7.4×0.5m，1054#、1055#主墩承台尺寸：8.1×12.5×2.5m；1053#、1056#边墩高7.5m、7.0 m，1054#、1055#主墩高8.0m、10.0m。 箱梁为单箱单室、等高度、变截面结构，截面中心线处梁高 3.305m，梁底下缘按直线变化。边支点中心线至梁端0.75m，梁缝分界线至梁端0.1m，边支座横桥向中心距离4.5m，中支座横桥向中心距离4.5m。桥面防护墙内侧净宽9.0m，桥梁宽12.6m，桥梁建筑总宽12.9m，底板宽5.5m。顶板厚度38.5cm，腹板厚度48cm～90cm，底板厚度40cm～60cm，腹、底板厚度均按折线变化。在梁体边支点、中支点共设4个横隔板，隔板中部设有孔洞，供检查人员通过。在0#段中跨梁侧底板处设φ1.0m进人洞，作为梁部桥墩检查通道。 梁体分1054#、1055#墩2个对称T构，单个T构分5个悬臂浇筑段，1（1’）#节段长度3.5m，2（2’）#节段长度3.5m，3（3’）#～ 5（5’）#节段长4.0m，6#边跨合龙段、6’#中跨合龙段节段长度均为2.0m；0#段节段长度8.0m，重量258.488t，7#边跨现浇段节段长7.75m，重量226.38t。连续梁悬臂节段采用挂篮悬臂浇筑施工，0#段、7#边跨现浇段采用支架现浇法施工。 2、预压方案 ⑴预压目的：检验支架及地基的强度及稳定性，消除整个支架的非弹性变形，测量出支架的弹性变形，调整施工预留拱度。 ⑵预压材料：0#块、1#段预压材料使用砂袋。预压荷载为作用于钢管支架范围内最大施工荷载的1.1倍。0#块预压荷载为：（12.26m2×2.75m）×2600Kg/m 3+28.8=116.459t，故预压荷载为：116.459t×1.1=128.1t,1#段预压荷载为（105.176t+28.8t）×1.1=147.374t。
后张法预应力钢绞线伸长量的计算 与现场测量控制 预应力钢绞线施工时，采用张拉应力和伸长值双控，实际伸长值与理论伸长值误差不得超过6％，后张预应力技术一般用于预制大跨径简支连续梁、简支板结构，各种现浇预应力结构或块体拼装结构。预应力施工是一项技术性很强的工作，预应力筋张拉是预应力砼结构的关键工序，施工质量关系到桥梁的安全和人身安全，因此必须慎重对待。一般现行常接触到的预应力钢材主要：有预应力混凝土用钢绞线、PC光面钢丝、刻痕钢丝、冷拔低碳钢丝、精轧螺纹钢等材料。对于后张法预应力施工时孔道成型方法主要有：金属螺旋管、胶管抽芯、钢管抽芯、充气充水胶管抽芯等方法。本人接触多的是混凝土预应力钢绞线（PCstrand、1×7公称直径15,24mm，f pk＝1860Mpa，270级高强底松弛），成孔方法多采用金属螺旋管成孔，本文就以此两项先决条件进行论述。 1 施工准备： 熟悉图纸：拿到施工图纸应先查阅施工说明中关于预应力钢绞线的规格，一般预应力钢束采用ASTMA416-270级低松弛钢绞线，其标准强度为f pk＝1860Mpa，1×7公称直径15,24mm，锚下控制力为Δk= f pk Mpa。 根据施工方法确定计算参数： 预应力管道成孔方法采用金属螺旋管成孔，查下表确定K、μ取值：表1
ΔL＝ Pp×L Ap×Ep ΔL—各分段预应力筋的理论伸长值（mm）； Pp—各分段预应力筋的平均张拉力（N）； L—预应力筋的分段长度（mm）； Ap—预应力筋的截面面积（mm2）； Ep—预应力筋的弹性模量（Mpa）； 《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)附录G－8中规定了Pp的计算公式（2）： Pp＝P×（1－e－（kx＋μθ）） kx＋μθ P—预应力筋张拉端的张拉力，将钢绞线分段计算后，为每分段的起点张拉力，即为前段的终点张拉力（N）； θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，分段后为每分段中每段曲线段的切线夹角（rad）； x—从张拉端至计算截面的孔道长度，分段后为每个分段长度或为公式1中L值； k—孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数（1/m），管道内全长均应考虑该影响； μ—预应力筋与孔道壁之间的磨擦系数，只在管道弯曲部分考虑该系数的影响。 从公式（1）可以看出，钢绞线的弹性模量Ep是决定计算值的重要因素，它的取值是否正确，对计算预应力筋伸长值的影响较大。所以钢绞线在使用前必须进行检测试验，弹性模量则常出现Ep’=（～）×105Mpa的结果，这是由于实际的钢绞线的截面积并不是绝对的140mm2，而进行试验时并未用真实的钢绞线截面积进行计算，根据公式（1）可知，若Ap 有偏差，则得到了一个Ep’值，虽然Ep’并非真实值，但将其与钢绞线理论面积相乘所计算出的ΔL却是符合实际的，所以要按实测值Ep’进行计算。 公式2中的k和μ是后张法钢绞线伸长量计算中的两个重要的参数，其大小取决于多方面的因素：管道的成型方式、预应力筋的类型、表面特征是光滑的还是有波纹的、表面是否有锈斑，波纹管的布设是否正确，弯道位置及角度是否正确，成型管道内是否漏浆等等，各个因素在施工中的变动很大，还有很多是不可能预先确定的，因此，摩擦系数的大小很大程度上取决于施工的精确程度。在工程实施中，最好对孔道磨擦系数进行测定（测定方法可参照《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)附录G－9），并对施工中影响磨擦系数的方面进行认真的检查，如波纹管的三维位置是否正确等等，以确保摩擦系数的大小基本一致。实际计算可根据表1选取参数。 3 划分计算分段：整束钢绞线在进行分段计算时，首先是分段（见图1）： 工作长度：工具锚到工作锚之间的长度，图1中工作段AB长度＝L，计算时不考虑μ、θ，计算力为A点力，采用公式1直接进行计算，Pp＝千斤顶张拉力； 波纹管内长度：计算时要考虑μ、θ，计算一段的起点和终点力。每一段的终点力就是下一段的起点力，例如靠近张拉端第一段BC的终点C点力即为第二段CD的起点力，每段的终点力与起点力的关系如下式： Pz=Pq×e-(KX+μθ)（公式3） Pz—分段终点力（N）
连续梁0#块满堂支架施工技术交底
技术交底书 编号：工程名称预应力混凝土连续梁交底人 主送单位小新村1号桥7#～10#现浇 梁悬挂施工队 签收人 交底内容：小新村1号桥7#～10#连续梁0#块施工 连续梁0#块施工技术交底（满堂支架） 施工流程：施工准备→施工放样→0#段支架法现浇施工→挂篮拼装及静压→→调整模板标高→钢筋安装→波纹管安装→内膜安装→浇筑混凝土。 一、施工前准备工作 1.施工调查施工范围内地形地貌、地基承载力等情况。 2.支架施工范围内道路、管线情况。 3.测量放线。 二、地基处理及支架设计 根据计算，8#墩、9#墩大小里程5m范围内地基需换填片石50cm 深，宽12.6m，并压路机碾压处理，压实度应达到93%以上。整平后浇筑C25混凝土，宽12.6m，厚20cm，地基承载力要求达到180kpa。 支架采用Φ48mm*3.5mm的碗扣脚手架，每个主墩一侧搭设面积为12.6×5m。小新村1#桥7～10#连续梁0号块底板宽6.4米，顶板宽11.6米，节段长12米，总重量676.48吨；墩顶平面尺寸为9.8×3.4m，节段长度悬出墩顶每边4.3m。结合下部结构施工方案，0#块采取满堂支架法施
2 每根立杆的底部应设置可调底座，底座螺杆插入立杆内的长度不得小于15cm，伸出立杆的长度不应大于15cm。底座下宜设置垫木，垫木长度应大于三跨。 3每根立杆的顶部应设置U形可调顶托，顶托上设置方木或型钢承受梁体荷载。严禁采用水平杆直接承受梁体荷载。顶托螺杆插入立杆的长度不得小于15cm，伸出立杆的长度不得大于30cm、也不得小于10cm。 剪刀撑设置应符合下列规定： 1 支架四周及中间纵、横向每隔四排应从底到顶连续设置竖向剪刀撑，剪刀撑水平倾角应在45～60度之间。 2 支架高度大于6m时，其顶部和底部应设置水平剪刀撑；水平剪刀撑设置间距应大于6m。 3 剪刀撑采用与支架立杆规格相同的钢管，用旋转扣件与立杆扣接；当剪刀撑不能与立杆扣接时，应与该立杆相邻的水平杆扣接；扣接点距碗扣节点的距离不应大于15cm。 4 每根剪刀撑钢管的长度不宜小于6m，扣接的立杆和水平杆数量不得小于4根。 5 剪刀撑应采用搭接接长，搭接长度应大于100cm，搭接处应等间距设置3个旋转扣件扣紧，扣件边缘至杆端的距离应大于10cm。支架附属设施构造应符合下列规定： 1 支架顶面四周应设置宽度不小于50cm的作业平台，平台面应满铺脚手板并在四周设置高度不小于18cm的挡脚板。
目录 一、预应力钢筋砼上部结构纵向计算书 (1) （一）工程概况： (1) （二）设计荷载 (2) （三）主要计算参数 (2) （四）计算模型 (3) （五）主要计算结果 (4) 1、施工阶段简明内力分布图和位移图 (4) 2、支承反力 (5) 3、承载能力极限状态内力图 (6) 4、正常使用极限状态应力图 (7) （六）主要控制截面验算 (8) 1、截面受弯承载能力计算 (8) 2、斜截面抗剪承载能力计算 (16) 3、活载位移计算 (17) （七）结论 (17)
30+45+30米连续梁计算书 一、预应力钢筋砼上部结构纵向计算书 （一）工程概况： 本计算书是针对标段中的30+45+30米的预应力混凝土连续梁桥进行。桥宽为9.5m，采用单箱单室，单侧翼板长2.5米；梁高为1.6~2.3米，梁底按二次抛物线型变化。 箱梁腹板采用斜腹板，腹板的厚度随着剪力的增大而从跨中向支点逐渐加大，箱梁边腹板厚度为50~70cm。箱梁顶板厚22cm。为了满足支座布置及承受支点反力的需要，底板的厚度随着负弯矩的增大而逐渐从跨中向支点逐渐加大，厚度为22～35cm。其中跨跨中断面形式见图1.1，支承横梁边的截面形式见图1.2。结构支承形式见图1.3。主梁设纵向预应力。钢束采用?j15.24低松弛预应力钢绞线,标准强度为1860MPa，弹性模量为1.9X105 MPa，公称面积为140mm2。预应力钢束采用真空吸浆工艺，管道采用与其配套的镀锌金属波纹管。纵向钢束采用大吨位锚。钢束为19?s15.24的钢绞线，均为两端张拉，张拉控制应力为1339MPa。 图1.1 中跨跨中截面形式
新建合福铁路TJ-2标段 柘皋河特大桥40+64+40m连续梁 （40+64+40）m 连续梁0#块支架预压方案 中铁十三局合福铁路项目三分部 2010年7月7日
目录 一、预压目的 (1) 二、支架情况 (1) 三、荷载情况 (2) 四、预压方案 (4) 4.1 加载分级 (4) 4.2 卸载分级 (5) 4.3 测量及记录 (5) 4.4 加载材料及堆码 (6) 五、安全措施 (7)
柘皋河特大桥（40+64+40）m 连续梁0#块支架预压方案 一、预压目的 由于在支架安装过程中，各杆件与结点板之间存在一定的间隙，在荷载作用下，除弹性变形外还将产生部分非弹性变形，所以必须对支架进行不小于施工总重量（支架理论上应分摊的0#梁段墩顶3.2m范围以外钢筋混凝土重量+施工荷载），按照混凝土重量的130%等效荷载进行充分预压，以消除非弹性变形，同时测出弹性变形，绘制出荷载—变形曲线，以找出支架对应于承担（荷载情况的支架下沉量，以便为确定0#梁段底模预拱度提供依据）。 二、支架情况 根据设计桥墩高度和现场情况，0＃块采用牛腿支架现浇施工。0＃临时支架利用工字钢，汽车运输至施工现场，吊装至墩身、墩帽对应位置处，与预埋在墩身、墩帽的钢板焊接牢固，一个墩上共7个I32b工字钢，然后在其上横桥向布置I25a工字钢作分配梁，一侧设置7根，最后安设木跳板形成工作平台。施工时，严格控制焊接质量，经检测合格后方可进行下道工序施工。 详见图2-1～2-2。
图2-1
图2-2 三、荷载情况 根据分析，支架预压需要计算0#块在墩顶3.2m范围以外的混凝土重量，单侧共205.6t，一个墩压重为411.2t。 四、预压方法 4.1、加载分级 根据现场条件，采用堆码砂袋的方法模拟支架的实际受力情况对其进行等效逐级预加载，共加载3次，每次加载前后都检查所有焊接部位。 加载分四个阶段进行： 第一阶段，在支架对应的0#梁段位置处按照支架应分摊的0#梁段钢筋混凝土重量的50%，取102.8t模拟加载，观察支架焊接、变形情况。
连续梁支架预压具体施工方案 一、编制依据 1、根据GDK263+050.89朝阳河2-5号墩40m+60m+40m连续梁施工图纸。 2、根据铁道部现行的验收标准：《高速铁路桥涵工程施工技术指南》铁建设【2010】241号、《高速铁路桥涵工程施工质量验收标准》TB10752-2010、《铁路预应力混凝土连续梁（钢构）悬臂浇筑施工技术指南》TZ324-2010、《铁路混凝土工程施工技术指南》铁建设【2010】241号、《铁路混凝土工程施工质量验收标准》TB10424-2010、《铁路混凝土结构耐久性设计规范》TB10005-2010《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）》以及上级技术部门所提出的技术要求等。 3、其他有关技术规范、规程、技术文件及上级技术部门所提出的技术要求等。 二、工程简介 朝阳河特大桥支架现浇40+64+40m连续梁，桥面宽度12.2m，梁体位于半径7000m的曲线上，线路中心与梁体中心重合，中支点截面高度5.232m，端支点截面高度2.832m。中支点顶板厚度0.94m、底板厚度1.25，端支点顶板厚度0.84、底板0.85厚度。 三、.连续梁施工预压方法 1、连续梁支架预压施工流程 支架验收→标高测量→砂袋就位→加载50%→沉降变形观测→加载
100%→沉降变形观测→加载120%→沉降变形观测→表面覆盖→卸载→标高调整 预压顺序：先5#墩—4#墩，再4#墩—3#墩，最后3#墩—2#墩。 2、连续梁支架预压目的 （1）检验支架及地基的强度和稳定性，确保施工安全； （2）消除整个支架及地基的沉降变形，有利于桥面的线形控制；（3）测量测支架的弹性变形，根据测量结果对满堂支架进行预拱度调整。 为检验连续梁模板的安全性和实际变形量，通过预压消除结构非弹性变形，同时取得模板弹性变形的实际数值，得出荷载－挠度曲线，并检验设计计算结果，调整预拱度(或反拱)，以求得连续梁施工的准确参数。提前发现支架结构及构件加工、安装所存在的问题和隐患，提前调整整改，防患于未然。模板预拱度的调整通过调整模板支撑顶托完成。 模板弹性变形应根据预压变形测量结果绘制沉降曲线，并结合模板的设计拱度和实际支撑变形来确定。 模板安装完毕后，对其进行预压，支架预压采用砂袋法。考虑到混凝土振捣产生的动荷载及小型机具等荷载，预压荷载按混凝土实体重力的1.2倍考虑，预压期不小于3d。 考虑梁体自重、地面下沉及支架的弹性和非弹性变形等因素影响，按设计要求对支架进行预压。在模板安装完毕，以梁等重量的沙袋对支架及基础进行预压，支架变形及地基压缩量主要考虑以下因
m连续梁张拉控制应力 调整计算 公司内部编号：（GOOD-TMMT-MMUT-UUPTY-UUYY-DTTI-
新建成都至蒲江铁路工程C P Z Q-1标（DK6+190.0）成都西特大桥 (32+48+32)m连续梁纵向预应力筋 张拉控制应力调整计算 中国中铁二局 中铁二局股份有限公司 成都至蒲江铁路站前工程项目经理部 2014.05 成都 新建成都至蒲江铁路工程CPZQ-1标 （DK6+190.0）成都西特大桥 (32+48+32)m连续梁纵向预应力筋 张拉控制应力调整计算 计算： 复核： 审核： 中铁二局股份有限公司 成都至蒲江铁路站前工程项目经理部 2014.05 成都
目录
1编制依据 ⑴新建成都至蒲江铁路工程成都西特大桥（32+48+32）m双线预应力混凝土连续箱梁图号：《成蒲施桥-01-T-05》 ⑵国家和铁路总公司相关方针政策、规范、验收标准及施工指南等； ⑶中铁二局股份有限公司修建类似工程的经验。 2 适用范围 适用于新建成都至蒲江铁路站前工程成都西特大桥五联 （32+48+32）m连续梁纵向预应力体系。 3工程概况 本连续梁采用两向预应力体系，即为纵向、竖向。 ⑴纵向预应力筋采用抗拉强度标准值为fpk=1860Mpa，弹性模量为Ep=195Gpa，公称直径为15.20mm的高强度钢绞线。顶板、腹板及底板纵向预应力每根管道均采用9根/束；采用外径87mm，内径80mm金属波纹管成孔，M15A-9圆塔形锚具锚固，张拉千斤顶采用YCW250B。 ⑵梁体腹板中的竖向预应力筋采用公称直径25mm的预应力砼用螺纹钢筋（PSB830）（精轧螺纹钢筋），内径?35mm铁皮管成孔，YCW60B 型千斤顶张拉，JLM-32型锚具锚固。
一、编制依据及范围 (2) 1.1编制依据 (2) 1.2编制范围 (2) 二、工程概述 (2) 2.1项目概况 (2) 2.2工程地质概述 (2) 三、支架堆载预压方案 (2) 3.1、支架预压目的及验收条件 (2) 3.2、支架预压监测、计算内容 (3) 3.3、支架预压位置、材料、面积、重量的确定 (3) 3.4、加载布点、顺序、方向及测量要求 (4) 3.5、卸载要求.............................. 错误！未定义书签。 3.6沉降观测计算方法 (6) 3.7、预压注意事项 (7)
黄泥坡连续梁支架预压施工方案 1、编制依据及范围 1.1编制依据 (1)织毕铁路站前2标施工图及招标文件 (2)钢管满堂支架预压技术规程 1.2编制范围 织毕铁路站前2标三分部黄泥坡大桥DK388+195.45～DK388+272.6连续梁梁施工。 2、工程概述 2.1项目概况 黄泥坡大桥位于八步镇二塘村，中心里程DK388+216，孔跨布置：3×32+1*24+1*32+（32+48+32）+4*32m。桥梁全长411.71米；本桥为单线桥，位于直线及缓和曲线上，线路坡度+4.00‰(设计调坡后)；本桥受立交控制设计，跨越S209及绮陌互通，本桥在（32+48+32）连续梁处上跨规划建设的绮陌互通。本桥地震动峰值加速度为0.05g,地震动反应谱周期为0.05g，属B类桥；桥梁按贰桥（2010）6029设置防止地震落梁措施。 2.2工程地质概述 黄泥坡大桥表面分布 分支粘土（Q4dl+pl）：黄褐色～灰黄色，硬塑状，含约30%的灰岩之碎石角砾厚0～4m。属于Ⅱ级普通土，D组填料，抗压强度0.15Mpa。 黏土（Q4dl+el）：黄褐～褐黄色，硬塑状，局部软塑。厚度2～6m，分布于全段地表，属Ⅱ级普通土，D组填料，抗压强度0.18Mpa。 3、支架堆载预压方案 堆载预压前提条件：支架预压应在支架初步验收合格后进行。支架预压范围不同类型的支架应根据支架高度、支架基础情况等选择具有代表性区域进行预压。支架架设完毕，底模铺设后，即进行支架堆载预压。支架预压范围不应小于现浇梁砼结构物的实际投影面。 3.1、支架预压目的及验收条件 预压目的：检验支架及地基的强度及稳定性，即支架的安全性；测出整个支架的塑性变形、地基的沉降变形、支架的弹性变形，用来指导后续现浇连续梁支架施工。 支架预压验收应在施工单位自检合格的基础上进行，由施工单位、监理单位、设计单位、建设单位共同参与验收。 验收条件：在全部加载完成后的支架预压监测过程中，最后沉降未超出规定时判