雨篷计算书

雨篷计算书 (2)

第一节玻璃面板的计算 (2)

第二节雨篷龙骨的计算 (6)

第三节雨篷支撑T型钢计算 (9)

第四节门区横向支撑钢管计算 (13)

雨篷计算书

第一节 玻璃面板的计算

1．荷载计算

玻璃最大分格尺寸为2020×3400mm ，玻璃面板选用TP8+1.52PVB+TP8的钢化夹胶玻璃，玻璃支撑属于框支承体系，面板四边固定，可将其简化为四边简支的面板计算模型。需要对玻璃的应力和挠度进行校核。计算高度为5.7m 。 1）恒载：

kpa 41.0016.06.25=?=GK G

考虑到其他构件，玻璃面板自重面荷载标准值取：kpa 51.0=GK G 玻璃面板自重面荷载设计值：kpa 612.02.151.0=?=G G 线荷载：N/m 03.102.251.0K =? 2）雪荷载作用S S 0: 基本雪压 0.4 KN/m 2

按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附表D.4取值 μr :积雪分布系数1.0

按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 表6.2.1第1项取值 S K : 雪荷载标准值 S K =μr ×S 0 =0.40 KN/m 2 S: 雪荷载设计值 S K =1.4×S 0 =0.56 KN/m 2 r S ：雪荷载分项系数，取r S =1.4

按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4.2条 线荷载：N/m 808.002.24.0K =? 3）风荷载作用W

βgz ：阵风系数，取βgz =1.86

按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表7.5.1

μS ：风荷载体型系数，取μS =-2.0，因构件丛属面积2.02×3.4=6.868 m 2〈 10m 2，

84.0868.6log =

负风压时：66.1]84.0)0.28.00.2(0.2[)(1-=?-?+-=A s μ 正风压时：0.1)(1=A s μ

按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006版）第7.3.3条 μZ ：风压高度变化系数，取μZ =1.0

按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表7.2.1 W 0：作用在幕墙上的风荷载基本值 0.45 KN/m 2

按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附表D.4（按50年一遇） W K ：作用在幕墙上的风荷载标准值

负风压时：W K1=βgz ·μS ·μZ ·W 0=1.86×1.66×1.0×0.45=1.39KN/m 2 正风压时：W K2=βgz ·μS ·μZ ·W 0=1.86×1.0×1.0×0.45=0.837KN/m 2 取正风压时的风荷载：W K2=1.0 KN/m 2 负风压线荷载：N/m 81.202.239.1K =? 正风压线荷载：N/m 02.202.20.1K =? 4）活荷载H

活荷载为0.5 KN/m 2的均布荷载。 0.5×2.02=1.0kN/m 5）荷载组合 挠度校核组合：

1.0恒载+1.0风载（负） 1.0恒载+1.0风载（正） 1.0恒载+1.0活载

强度校核组合：

1.0恒载+1.4风载（负） 1.2恒载+1.4活载

1.2恒载+1.4风载（正）+1.4×0.7活载

挠度校核组合：

1.0恒载+1.0风载（负）=0.512-1.39= -0.88 KN/m 2（方向与自重荷载相反） 1.0恒载+1.0风载（正）=0.512+1.0=1.512 KN/m 2 1.0恒载+1.0活载=0.512+0.5=1.01 KN/m 2

取1.0恒载+1.0风载（正）荷载组合校核挠度。 线荷载：1.51 KN/m 2×2.02=3.05 KN/m 强度校核组合：

1.0恒载+1.4风载（负）=0.51-1.4×1.39=-1.436 KN/m 2（方向与自重荷载相反） 1.2恒载+1.4活载=1.2×0.51+1.4×0.5=1.312 KN/m 2 1.2恒载+1.4风载（正）+1.4×0.7活载 =1.2×0.51+1.4×1+1.4×0.7×0.5=

2.50 KN/m 2

取1.2恒载+1.4风载（正）+1.4×0.7活载荷载组合校核强度。 线荷载：2.50 KN/m 2×2.02=5.05KN/m 2．玻璃面板受力和变形计算

玻璃面板选用TP8+1.52PVB+TP8的钢化夹胶玻璃，夹胶玻璃的内外片厚度一样，只验算外片玻璃的强度。 外片玻璃受到的等效荷载：

强度验算：23

3

3

KN/m 25.150.28

88=?+ 挠度验算时，夹胶玻璃的等效厚度：

10mm 8833333

231=+=+=t t t

1）玻璃面板的计算模型

如下图所示是玻璃面板施加均布荷载后的有限元计算模型。

图1 玻璃面板的有限元计算模型

2）玻璃面板的挠度校核

挠度校核依据：lim /60f d B ，B 为玻璃短边边长

下图所示是玻璃面板在1.0恒载+1.0风载（正）荷载组合下的变形图。

图2 玻璃面板的变形图

由上图中可以看出，玻璃面板的最大挠度为：30.181mm 〈2020/60=33.7mm ，所以面板的挠度满足设计要求。 3）玻璃面板的强度校核

强度校核依据：σ≤f g =84.0 N/mm 2

下图所示玻璃面板在1.2恒载+1.4风载（正）+1.4×0.7活载组合下应力云图。

图3 玻璃面板的应力云图

由图3可以看出，玻璃面板受到的最大应力为42.0MPa

=84 MPa

g

第二节雨篷龙骨的计算

1．计算说明

雨篷按照悬挑3.8m计算。

取1.0恒载+1.0风载（正），1.0恒载+1.0风载（负）两种荷载组合校核挠度。取1.2恒载+1.4风载（正）+1.4×0.7活载，1.0恒载+1.0风载（负）两种荷载组合校核强度。

雨篷龙骨挠度校核荷载：

边缘龙骨恒载： 1.03×0.5=0.515 KN/m

边缘龙骨正风荷载： 2.02×0.5=1.01 KN/m

边缘龙骨负风荷载： 2.81×0.5=-1.4 KN/m（方向与重力荷载方向相反）

内部龙骨恒载： 1.03 KN/m

内部龙骨正风荷载： 2.02 KN/m

内部龙骨负风荷载：-2.81KN/m（方向与重力荷载方向相反）

雨篷龙骨强度校核荷载：

边缘龙骨恒载： 1.2×1.03×0.5=0.62 KN/m

边缘龙骨正风荷载： 1.4×2.02×0.5=1.14 KN/m

边缘龙骨活荷载： 1.4×0.7×1.05×0.5=0.515 KN/m

内部龙骨恒载： 1.2×1.03=1.24KN/m

内部龙骨风荷载： 1.4×2.02=2.828 KN/m

内部龙骨活荷载： 1.4×0.7×1.05=1.03 KN/m

2．雨篷龙骨计算模型

采用有限元计算软件sap计算，下图是雨篷龙骨有限元计算模型。雨篷的纵向龙骨呈发射性布置，龙骨的截面是变截面，从360×80×8缩小到120×80×8,如图所示。

图4 雨篷龙骨计算模型

3．雨篷龙骨强度和挠度校核计算

1.0恒载+1.0风载（正）：

图5 雨篷龙骨挠度计算1

从图中可以看出，在正风压的作用下，

龙骨的向下最大挠度为6.0mm〈3800/250=15.2mm

所以龙骨的挠度在1.0恒载+1.0风载（正）荷载组合下符合设计要求。

1.0恒载+1.0风载（负）：

图6雨篷龙骨挠度计算2

从图中可以看出，在负风压的作用下，

龙骨的向上下最大挠度为2.42mm〈3800/250=15.2mm

所以龙骨的挠度在1.0恒载+1.0风载（负）荷载组合下符合设计要求。

4．雨篷龙骨强度和稳定性校核计算

在1.2恒载+1.4风载（正）+1.4×0.7活载，1.0恒载+1.0风载（负）两种荷载组合下，纵向变截面的龙骨最危险，所以只需校核变截面龙骨即可。

1.2恒载+1.4风载（正）+1.4×0.7活载下，对龙骨的强度和稳定性校核如下：

1.0恒载+1.0风载（负）荷载组合作用下，对龙骨的强度和稳定性校核如下：

从上面的表中可以看出，在这两种荷载组合作用下，龙骨的强度和稳定性均符合设计要求。

雨篷受到的最大弯矩为40.0 KN.m

图7雨篷龙骨受到的最大弯矩

第三节雨篷支撑T型钢计算

幕墙系统(c段部分立面)：采用T型钢骨架外挂单元体结构，T型钢表面氟碳喷涂，单元体玻璃采用8mm厚钢化透明玻璃+12mm空气层+8mm透明钢化玻璃，T型钢高度为10.8m，在跨中部位有钢横梁支撑。雨篷结构采用TP8+1.52PVB+TP8的钢化夹胶玻璃。

支撑T型钢的计算时候需考虑雨篷结构和采光顶对T型钢的影响，立柱为

压弯构件，其截面为356×200×22×26，其截面形式如下：

图8 T型钢的截面参数

门区的左右两侧的T型钢立柱受力最危险，校核这部分T型钢的受力和变形情况。

图9 门区示意图

1、荷载计算

1）恒载

立面玻璃幕墙上荷载计算

面板自重计算：25.6×0.016=0.41kpa，共计取0.51kpa

玻璃幕墙的荷载：0.51×10.8×=12.94KN ，

T 型钢立柱：97.811Kg/m ×10.4m ×10.0 N/ Kg =10.172kN 雨篷传递给立柱的荷载:

玻璃重量: 0.61×2.44×3.4=5.06 KN ，

雨篷上变截面的自重荷载：（4864+5408）mm 2×10-6×78.5 KN/m 3×2.8m=2.26 KN 立柱承受的重力荷载共计：12.94+10.172+5.06+2.26=30.432kN 2）风荷载计算

按距离地面10.4米，计算风荷载 按围护结构计算风荷载：

负风压时：W K1=βgz ·μS ·μZ ·W 0=1.774×1.6×1.013×0.45=1.277KN/m 2

0w ：作用在幕墙上的风荷载标准值，取

0.45kpa ，五十年一遇风荷载

z μ：风压高度变化系数，取1.103

gz

β：瞬时阵风系数， 取1.774

1s μ：风荷载体形系数，2.0×0.8=1.6。

线荷载：1.277×2.44=3.116kN/m 3）地震荷载：

5×0.16×30.432/2.44 /10.4=0.96kpa 线荷载：0.96×2.44=2.34 kN/m 2、挠度校核：

mm EI l w f k 6.19162175376

1006.238410400)34.25.012.3(538455

44=?????+?==<10400/250=41.6mm T 型钢的挠度满足设计要求。 3、强度校核：

T 型钢受到的轴力设计值：1.2×30.432=36.52 KN T 型钢受到的最大弯矩分为两部分：

里面幕墙本身的弯矩：1.4×3.12+1.3×0.5×2.34=5.89 kN/m ，

m KN ql M x ?==6.798

2

门区部位雨篷传递的最大弯矩，如下图所示：

图10 门区雨篷传递的最大弯矩

立面雨篷传递的最大弯矩：26.8/2=13.4kN.m 弯矩共计：79.6+13.4=93kN.m T 型钢受的最大应力：

MPa MPa W M A N nx X X n 20562.133677748

05.1109312460365206<=??+=+γ 从上面的计算中得到T 型钢的强度满足设计要求。 4、稳定计算：

x λ：绕x 轴长细比：5200/114.08=45 x ?： 查附录C ，b 类，0.874 y :λ 5200/37.6=138

y ?： 查附录C ，c 类，0.315

1087267046

1.1124601006.214.31.12

5222=????=='x Ex EA N λπ mx β：等效弯矩系数1.0 b ?

：10.002λ-，0.724

弯矩作用平面内稳定计算：

MPa

MPa N N W M A N Ex

lx x x

mx x 20597.133)

10872670

36520

8.01(67774805.110

930.112460

874.036520

)8

.01(6

<=?-????+

?=

'-+γβ?

弯矩作用平面外稳定计算：

MPa MPa W M A N lx b x mx y 2058.198677748

724.010930.112460315.0365206<=???+?=+?βη? 从上面的计算中得到T 型钢的稳定性满足设计要求。

第四节 门区横向支撑钢管计算

在水平方向，玻璃按45度角将所受的水平荷载传递到横向玻璃肋上，玻璃面板上的梯形荷载以集中荷载的方式传递到2号节点。如下图所示：

图11 横向支撑钢管荷载分布示意图

在水平方向荷载的设计值： 1.4×1.277KN/m 2+1.3×0.5×0.96 KN/m 2=2.41 KN/m 2 三角形荷载的最大值：2.41×2.270×0.5=2.735 KN/m 梯形荷载： 2.41×(7.340-2.270) ×2.27×0.5=13.87 KN 水平方向的受力简图：

横向钢管的计算模型如下图所示：

图12横向钢管的计算模型

则弯矩图为下图所示：

图13横向钢管的弯矩图

从图中可以看出钢管的最大弯矩为：19.27 KN.m 。 钢管采用120mm ×120mm ×8mm ，截面特性如下：

图14 钢管截面特性

水平方向横向钢管受到的应力：

a MP f a MP W M 21552.153125520

1027.196max max

=<=?==σ

所以钢管的强度符合设计要求。

钢结构雨篷设计计算书.

钢结构雨篷设计计算书 1基本参数 1.1雨篷所在地区： 苏州地区； 1.2地面粗糙度分类等级： 按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012) A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区； B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区； C类：指有密集建筑群的城市市区； D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区； 依照上面分类标准，本工程按B类地形考虑。 2雨篷荷载计算 2.1玻璃雨篷的荷载作用说明： 玻璃雨篷承受的荷载包括：自重、风荷载、雪荷载以及活荷载。 (1)自重：包括玻璃、连接件、附件等的自重，可以按照400N/m2估算： (2)风荷载：是垂直作用于雨篷表面的荷载，按GB50009采用； (3)雪荷载：是指雨篷水平投影面上的雪荷载，按GB50009采用； (4)活荷载：是指雨篷水平投影面上的活荷载，按GB50009，可按500N/m2采用； 在实际工程的雨篷结构计算中，对上面的几种荷载，考虑最不利组合，有下面几种方式，取用其最大值： A：考虑正风压时： a.当永久荷载起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合： S k+=1.35G k +0.6×1.4w k +0.7×1.4S k (或Q k ) b.当永久荷载不起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合： S k+=1.2G k +1.4×w k +0.7×1.4S k (或Q k ) B：考虑负风压时： 按下面公式进行荷载组合： S k-=1.0G k +1.4w k

2.2风荷载标准值计算： 按建筑结构荷载规范(GB50009-2012)计算： w k+=β gz μ z μ s1+ w ……7.1.1-2[GB50009-2012 2006年版] w k-=β gz μ z μ s1- w 上式中： w k+ ：正风压下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa)； w k- ：负风压下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa)； Z：计算点标高：4m； β gz ：瞬时风压的阵风系数； 根据不同场地类型,按以下公式计算(高度不足5m按5m计算)： β gz =K(1+2μ f ) 其中K为地面粗糙度调整系数，μ f 为脉动系数 A类场地：β gz =0.92×(1+2μ f ) 其中：μ f =0.387×(Z/10)-0.12 B类场地：β gz =0.89×(1+2μ f ) 其中：μ f =0.5(Z/10)-0.16 C类场地：β gz =0.85×(1+2μ f ) 其中：μ f =0.734(Z/10)-0.22 D类场地：β gz =0.80×(1+2μ f ) 其中：μ f =1.2248(Z/10)-0.3 对于B类地形，5m高度处瞬时风压的阵风系数： β gz =0.89×(1+2×(0.5(Z/10)-0.16))=1.8844 μ z ：风压高度变化系数； 根据不同场地类型,按以下公式计算： A类场地：μ z =1.379×(Z/10)0.24 当Z>300m时，取Z=300m，当Z<5m时，取Z=5m； B类场地：μ z =(Z/10)0.32 当Z>350m时，取Z=350m，当Z<10m时，取Z=10m； C类场地：μ z =0.616×(Z/10)0.44 当Z>400m时，取Z=400m，当Z<15m时，取Z=15m； D类场地：μ z =0.318×(Z/10)0.60 当Z>450m时，取Z=450m，当Z<30m时，取Z=30m； 对于B类地形，5m高度处风压高度变化系数： μ z =1.000×(Z/10)0.32=1 μ s1 ：局部风压体型系数，对于雨篷结构，按规范，计算正风压时，取μ

塔吊天然基础的计算书(pkpm计算)

塔吊天然基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。 一. 参数信息 二. 荷载计算 1. 自重荷载及起重荷载 1) 塔机自重标准值 F k1=1274.21kN 2) 基础以及覆土自重标准值 G k=5×5×(1.45×25+2×17)=1756.25kN 3) 起重荷载标准值 F qk=58.8kN 2. 风荷载计算

1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) =0.8×1.77×1.95×0.99×0.2=0.55kN/m2 =1.2×0.55×0.35×1.6=0.37kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 F vk=q sk×H=0.37×135=49.60kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M sk=0.5F vk×H=0.5×49.60×135=3347.88kN.m 2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.30kN/m2) =0.8×1.81×1.95×0.99×0.3=0.84kN/m2 =1.2×0.84×0.35×1.6=0.56kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 F vk=q sk×H=0.56×135=76.08kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M sk=0.5F vk×H=0.5×76.08×135=5135.31kN.m 3. 塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M k=-1552+0.9×(850.56+3347.88)=2226.60kN.m 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M k=-1552+5135.31=3583.31kN.m 三. 地基承载力计算 依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)第4.1.3条承载力计算。

雨棚计算书

钢筋场雨棚棚检算书 1.钢筋场雨棚设计： 雨棚采用轻钢屋面结构，共设4跨，跨度22.5m，进深25m。立柱间距6.25m。立柱采用,160mm φ厚度的钢管。纵梁采用22号工字钢。屋面拱架采用钢管桁架，屋面板采用蓝色钢板。立柱基础利用混凝土料仓隔墙,立柱与基础连接采用地脚螺栓连接．立柱顶部与纵梁采用焊接连接．具体布置形式见附图． mm 850Φ20C 2.雨棚检算： 主要验算雨棚的抗风性能即立柱抗拔能力，是否能满足要求。选取雨棚侧面一个立柱间距进行检算。 ①采用ANSYS 进行模型建立：钢管柱可简化为梁（beam3）；其实常数(Real)： 222220038.0))008.0216.0(16.0(4 141592654 .3)(4 m d D A =×??×= ?×= π 4544441060)144.016.0(32 )(32 m d D I ?×=?×= ?= π π m h 16.0= ②主拱架采用梁单元BEAM3，内部连杆采用杆构件单元link1参数如下： 主拱架： 222220004.0))003.0205.0(05.0(4 141592654 .3)(4 m d D A =×??×=?×= π 4744441046.2)044.005.0(32 )(32 m d D I ?×=?×= ?= π π m h 05.0= 内部连接杆： 222220004.0))003.0205.0(05.0(4 141592654 .3)(4 m d D A =×??×= ?×= π ③材料参数： 弹性模量： MPa EX 11102×=泊松比：17.0=ν ④约束：钢管柱底部简化为固定端约束。 ⑤荷载计算： a.桂林地区基本风压值为： 2/35.0m kN

很实用的雨篷计算范例

运达中央广场瑞吉南面雨篷系统计算书 设计： 校对： 审核： 批准： 中国建筑装饰集团有限公司 二零一四年九月

目录 瑞吉酒店雨篷系统计算 (1) §1、雨篷面荷载确定[标高：4.5m] (1) §2、雨篷8+1.52PVB+8mm夹胶玻璃面板计算 (3) §3、雨篷支撑钢架结构计算 (7) §4、雨篷支撑钢架结构固定钢梁计算 (14) §5、雨篷支撑钢架结构固定钢梁焊缝强度计算 (19)

瑞吉酒店雨篷系统计算 §1、雨篷面荷载确定[标高：4.5m] 雨篷系统分析包括8+1.52PVB+8mm 夹胶钢化玻璃和3mm 厚铝单板作饰面材料，为保守计算，按玻璃和铝单板自重平均值取，该部位最大计算标高5.0m ，玻璃区域单位面积自重为0.250kN/m 2（该值包括8+1.52PVB+8mm 夹胶钢化玻璃、3mm 铝单板、辅助型材及其它连 接附件，即在8+1.52PVB+8mm 夹胶钢化玻璃的单位面积自重的基础上考虑1.2倍的系数，但不包括支撑钢结构本身的自重，支撑钢结构本身的自重0.30 N/m 2）。 1.1、风荷载计算 根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2012，，对于粗糙度为B 类的地区，该处的风压高度变化系数为μz =1.0，阵风风压系数βgz =1.7。 （1）、负风压风荷载体型系数取-1.3时的风荷载（用于顶部面板，为保守计算 现取值-1.3）： 根据载荷确定的有关公式可得： =-1.70×1.0×1.3×0.35 =-0.774(kN/m 2) =-1.4×0.774=-1.083(kN/m 2) （2）、正风压风荷载体型系数取+1.3时的风荷载（作用于顶部面板，由于雨棚 属于悬挑结构，为保守计算现取值+1.3）： =1.70×1.0×1.3×0.35 =0.774(kN/m 2) 0w w s z gz k μμβ=w 0w w s z gz k μμβ=

条形基础计算书

A 轴柱下条形基础设计 基础布置及尺寸确定 本设计采用天然地基，地质资料如下表所示，本人计算A 轴条形基础 表9-1 地基土层物理力学指标综合表 表9-2 A 轴柱内力(恒载+活载标准值)统计 ∑=?+?=m kN M k · 32.61271.6558.9 ∑=?+?=kN N k 75.3335285.364521.521 ∑-=?+?-=kN V k 11.39)228.4511.6( 底层墙重： KN l g k 89.15964.21.245.06285.04.21.25.765.4812.7=???+????-??=∑ （1）条形基础沿三条纵向柱列分别设置。 （2）条形基础两端各伸出柱边外：

m m l 150.1,125.15.44 1 410取=?=，基础总长：6×+2×=29.3m （3）基础高度 1125mm ~75041~61=?? ? ??=l h ，取h=800 mm （4）基础梁宽 mm b 500100400100=+=+=柱宽 （5）基础埋深 m d 7.18.05.04.0=++= （6）基础底宽 ()2/59.127 .145 .0101925.019)5.02/4.0(18m kN r m =?-+?++?= 查规范，因为 e>，得0=b η，0.1=d η 2/11.1455.07.159.120.1130)5.0()3(m kN d r b r f f m d b ak a =-? ?+=-+-+=）（ηη ()() m d r f l N B G a k 03.145.01025.12011.1453.2989.15975.3335=?-?-?+= -+≥∑底层墙重 取B=2m 基础承载力验算 9.2.1 A 轴持力层承载力验算 基底平均压力： 2 2/11.145/80.8945 .01025.12023.2989.15975.3335m kN f m kN A G F p a k k k =<=?+?+?+=+= ()()2 22/13.1742.1/481.1002 3.298.011.3932.61680.896m kN f m kN lB h V M A G F w M A G F p a k k k k k k k kMax =<=??+?+ =+++=++= ∑∑ 综上，持力层地基承载力满足。 9.3 A 轴基础梁设计

悬挑雨棚设计计算书

厂房雨棚结构设计计算书 一、工程概况 本设计是雨棚结构设计，为组合梁悬挑结构，悬挑宽度3.7米，根部为锚固端。根据实际使用情况，荷载计算不考虑风载；只考虑重力荷载及雨棚雪荷载。单元格计算宽度按照1m计算。 二、荷载计算 1、雪荷载标准值S k =μz S 0=0.3 KN/m2 2、恒载 铝塑板：45.7*2=0.0914 KN/m2 钢龙骨及支撑=0.19 KN/m2 60*30*2方管龙骨：3.7m*2*2.826kg/m=20.90kg 30*30*2方管龙骨：15.9m*1.884kg/m=29.96kg 相当于均布荷载q=0.0194+（20.9+29.96）*10/1000/3.7=0.157 KN/m2 三、荷载组合计算 雪荷载按洞口面积占构架轮廓面积的比率取0.7的系数折减并按照均布荷载计算。 恒+活（雪）：q=1.2*0.157+1.4*0.3*1=0.608 KN/m 四、内力计算 1、内力计算模型见附图1。 按照悬臂梁弯矩计算公式：

最大弯矩M max=-1/2 ql2 =-0.5*0.608*3.72 =4.16KN*M 最大剪力V max= ql=0.608*3.7=2.25KN 五、截面验算 60*30*2组合钢梁有关截面特性计算结果如下： 断面面积：A=3.44cm2 *2=6.88 cm2 截面惯性距（单根龙骨）I0=（60*303-56*263）/12=52978.7mm4 I x=2（I0+A*y2）=2（52978.7+344*200*200）=2.76*107 mm4 截面抵抗距I x=2.76*107/215=1.28*105mm3 1、梁强度验算 σMAX=M max/（γ*w）=4.16*106/（1.05*128*103）=30.95<[f]=215满足要求。 τmax= V max/A=2.25*1000/688=3.27<[τ]=125N/mm2满足要求。 2、梁刚度验算： 根据扰度变形有关计算公式 梁变形f=ql4/（8*E*I） =0.125*0.608*37004/（206*1000*2.76*107） =25.05mm<37mm=l*1/100 满足要求。 六、螺栓及焊缝验算： 1、螺栓连接梁端部连接采用螺栓连接，梁端最大弯矩25.15KN*M 则上排螺栓最大平均拉力：

01结构计算书

14结构计算书 1结构计算书是结构施工图绘制的主要依据，计算结果应与图纸一致。所有计算书应自校、校对、审核，并由设计、校对、审核、专业负责人在计算书首页上签字，作为技术文件归档。 2结构计算书内容应完整、清楚，计算步骤要条理分明，引用数据应有可靠依据。采用计算图表和引用规范、规程、标准以外不常用的计算公式时，应注明其来源出处。当采用计算机程序计算时，应在计算书中注明所采用的计算程序名称、代号、版本及编制方，计算程序必须通过有关部门的鉴定，电算结果应经分析认可，输入的总信息、计算模型、几何简图、荷载简图应符合工程的实际情况。 3所有计算机计算结果，应经分析判断确认其合理、有效后方可用于工程设计。如计算结果不能满足规范要求时应做必要的调整，当确有依据而不做调整时，应说明理由。 4采用结构标准图或重复利用图时，应根据图集的说明，结合工程进行必要的核算工作，且作为结构计算书的内容。 5所有计算应有计算参数(如混凝土及钢筋强度取值等)、计算模型简图(标明几何尺寸、断面尺寸)、荷载简图(说明荷载形式、大小、作用位置及来源)、计算过程(手算时)和计算结果(如内力、配筋、变形和裂缝宽度等)，必要时应有对结果的比较分析。 6结构计算书应设封面、目录、正文。内容要求完整连贯。篇幅较大时可整理分册；当某项内容篇幅较大时可列为附件，附件的排列位置应在正文中索引。结构计算书要求一式二份，一份用于内部归档，一份用于审图。 计算书宜为word电子文档（图形可插入），纸张大小统一，应有页眉页码。 7计算书封面应注明编制单位、工程名称和项目名称、计算日期、设计、校对、审核、专业负责人等签字，并加盖注册章单位公章和注册工程

玻璃雨棚计算书

巴东县山城汽车商贸中心商住楼幕墙工程 玻璃雨篷 设计计算书 设计： 校对： 审核： 批准： 武汉创高幕墙装饰工程有限责任公司 二〇一五年六月五日

目录 1 计算引用的规范、标准及资料 (1) 1.1 幕墙及采光顶相关设计规范： (1) 1.2 建筑设计规范： (1) 1.3 玻璃规范： (1) 1.4 钢材规范： (2) 1.5 胶类及密封材料规范： (2) 1.6 相关物理性能等级测试方法： (3) 1.7 《建筑结构静力计算手册》(第二版) (3) 1.8 土建图纸： (3) 2 基本参数 (3) 2.1 雨篷所在地区 (3) 2.2 地面粗糙度分类等级 (3) 3 雨篷荷载计算 (3) 3.1 雨篷的荷载作用说明 (3) 3.2 风荷载标准值计算 (4) 3.3 风荷载设计值计算 (6) 3.4 雪荷载标准值计算 (6) 3.5 雪荷载设计值计算 (6) 3.6 雨篷面活荷载设计值 (7) 3.7 雨篷构件恒荷载设计值 (7) 3.8 选取计算荷载组合 (7) 4 雨篷杆件计算 (8) (8) 4.1 悬臂梁的受力分析 (9) 4.2 选用材料的截面特性 (9) 4.3 梁的抗弯强度计算 (9) 4.4 梁的挠度计算 (10) 5 雨篷焊缝计算 (10) 5.1 受力分析 (10) 5.2 焊缝校核计算 (11) 6 玻璃的选用与校核 (11) 6.1 玻璃板块荷载组合计算 (12) 6.2 玻璃板块荷载分配计算 (12) 6.3 玻璃的强度计算 (13) 6.4 玻璃最大挠度校核 (14) 7 雨篷埋件计算(粘结型化学锚栓) (14) 7.1 校核处埋件受力分析 (15) 7.2 锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算 (15) 7.3 群锚受剪内力计算 (16) 7.4 锚栓钢材破坏时的受拉承载力计算 (16) 7.5 锚栓钢材受剪破坏承载力计算 (17) 7.6 拉剪复合受力承载力计算 8 附录常用材料的力学及其它物理性能 (18)

钢筋溷凝土雨蓬计算书

雨蓬计算书一、基本资料 1．设计规范: 《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001） 《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002） 《砌体结构设计规范》（GB50003—2001）2．设计参数: 几何信息 类型: 雨篷 梁宽b b: 250mm 梁高h b: 450mm 挑板宽L: 1000mm 梁槛高h a: 0mm 梁槛宽b a: 0mm 墙厚b w: 250mm 板下沉h0: 100mm 板斜厚h1: 0mm 板净厚h2: 100mm 上翻板高h3: 200mm 上翻板厚t1: 80mm 悬挑长度t2: 0mm 第一排纵筋至梁近边距离a s: 30mm 荷载信息 板端集中活载标准值P k: 1.00kN/m 板上均布活载标准值q k: 0.70kN/m2 板上均布恒载标准值g k: 0.80kN/m2 混凝土容重L: 28.00kN/m3 恒载分项系数G: 1.20 活载分项系数Q: 1.40 指定梁上抗倾覆荷载G r: 100.00kN/m 墙体容重W: 5.50kN/m3 过梁上墙高H w: 2550mm 墙洞宽l n: 3600mm 墙洞高h n: 0mm 梁伸入墙内D l: 500mm 墙洞下墙高h w: 2550mm 材料信息 混凝土等级: C30 混凝土强度设计值f c: 14.30N/mm2 主筋级别: HRB335(20MnSi) 主筋强度设计值f y: 300N/mm2 箍筋级别: HPB235(Q235) 强度设计值f yv: 210N/mm2 墙体材料: 砌块 砌体抗压强度设计值f: 1.700N/mm2

100 80 200 100 1000 250450 二、计算过程 1．计算过梁截面力学特性 根据混凝土结构设计规范式7.6.3-1过梁截面 W t = b 2 6 (3h - b ) = 2502 6 ×(3×450 - 250) = 11458333mm 3 cor = 2(b cor + h cor ) = 2×(250 - 30 × 2 + 450 - 30 × 2) = 1160mm 过梁截面面积 A = b b h b = 250×450 = 112500mm 2 2．荷载计算 2．1 计算x 0 x 0 = 0.13l 1, L 1 = b w x 0 = 32.50mm 2．2 倾覆荷载计算 g T = L ( h 1 + 2h 2 2) = 28.00×(0 + 2×1002 ) = 2.80kN/m 2 q T = G (g k + g T ) + Q q k = 1.20×(0.80 + 2.80) + 1.40×0.70 = 5.300kN/m 2 P T = G g F + Q P k = 1.20×0.45 + 1.40×1.00 = 1.94kN/m 倾覆力矩 M OV = 12 q T (L + x 0)2 + P T (L + x 0) = 12 ×5.30×(1000 + 32.50)2/106 + 1.94×(1000 + 32.50)/103 = 4.83kN·m 2．3 挑板根部的内力计算 M Tmax = M OV = 4.83kN·m V Tmax = q T L + p T = 5.30×1000/103 + 1.94 = 7.24kN/m 2．4 计算过梁内力 因为墙体材料是砌块，所以 h w0 = min(h w ,l n /2) = min(2550,3600/2) = 1800mm

计算书大师软件使用教程砼冲切承载力计算

“计算书大师计算书大师””软件使用教程软件使用教程——————砼冲切计算砼冲切计算 1、砼抗冲切承载力计算功能 1.1开发目的 砼抗冲切承载力是路桥施工中经常要计算的一个项目，比如砼搅拌站水泥罐支腿对基础砼的冲切，桩基对承台砼的冲切等等，为了快速、方便、准备地进行该项计算，并生成word 版本计算书，特开发该项功能以减轻技术人员的劳动强度。 1.2软件界面 如下图所示 1.3软件界面说明 计算书大师软件中砼冲切计算根据《混凝土结构设计规范》（GB20010-2002）7.7受冲切承载力计算中的相关规定和公式进行计算。为了更好地理解程序各参数的含义建议读者阅读该规范！该规范的电子版将随软件一同赠给软件使用者！ 程序中各参数输入框均是为了计算获得相关参数的需要。截面中各参数的含义为： ●局部荷载设计值：Fl ——局部荷载设计值或集中反力设计值； ●砼强度等级：通过组合框选择； 强度取值根据《公路钢筋砼和预应力砼桥涵设计规范》（JTG D62-2004）中

的表格3.1.4取值。 ●临界截面周长：对应规范中的Um 。 ●临界截面2个方向有效预压应力σpc，m。 ●长宽比βs，含义如下。当为圆形时，程序默认取2，不必输入。 ●截面高度h——板厚或基础厚。 两个配筋方向截面有效高度h0=h-as（m） 其中h0，h，as的含义如下图所示。

●板柱结构中柱类型的影响系数-αs： 1.4计算事例 某喷射砼搅拌站有一个100t水泥罐，罐自重40t，共4个支腿，支腿下钢板0.6×0.6m,储料罐基础采用砼扩大基础，材料为C20砼,长3.27m，宽为3.27m，浇注深度为1m，基础底面积A=3.27×3.27=10.69m2 。底层钢筋距基础底5cm。 其中100t料罐基基础尺寸如下图所示：

公寓楼地下车库出入口玻璃雨棚计算书

公寓楼地下车库出入口玻璃雨棚 结 构 计 算 书 2014年9月

---- 设计信息----- 钢梁钢材:Q235 梁跨度(m): 8、500 梁平面外计算长度(m): 3、000 钢梁截面:箱形截面: B*H*T1*T2=200*250*6*6 容许挠度限值[υ]: l/400 = 21、250 (mm) 强度计算净截面系数:1、000 计算梁截面自重作用: 计算 简支梁受荷方式: 竖向单向受荷 荷载组合分项系数按荷载规范自动取值 ----- 设计依据----- 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012) 《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)

----- 简支梁作用与验算----- 1、截面特性计算 A =5、2560e-003; Xc =1、0000e-001; Yc =1、2500e-001; Ix =4、9210e-005; Iy =3、4881e-005; ix =9、6761e-002; iy =8、1464e-002; W1x=3、9368e-004; W2x=3、9368e-004; W1y=3、4881e-004; W2y=3、4881e-004; 2、简支梁自重作用计算 梁自重荷载作用计算: 简支梁自重(KN): G =3、5071e+000; 自重作用折算梁上均布线荷(KN/m) p=4、1260e-001; 3、梁上恒载作用 荷载编号荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载参数2 荷载值2 1 1 0、79 0、00 0、00 0、00 4、梁上活载作用 荷载编号荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载参数2 荷载值2 1 1 0、79 0、00 0、00 0、00

很实用的雨篷计算范例

运达中央广场瑞吉南面雨篷系统计算书设计： 校对： 审核： 批准： 中国建筑装饰集团有限公司 二零一四年九月

目录 瑞吉酒店雨篷系统计算 .................................................................................................... §1、雨篷面荷载确定[标高：4.5m] ........................................................................... §2、雨篷8+1.52PVB+8mm夹胶玻璃面板计算 .................................................. §3、雨篷支撑钢架结构计算.................................................................................. §4、雨篷支撑钢架结构固定钢梁计算.................................................................. §5、雨篷支撑钢架结构固定钢梁焊缝强度计算..................................................

瑞吉酒店雨篷系统计算 §1、雨篷面荷载确定[标高：4.5m] 雨篷系统分析包括8+1.52PVB+8mm 夹胶钢化玻璃和3mm 厚铝单板作饰面材料， 为保守计算，按玻璃和铝单板自重平均值取，该部位最大计算标高5.0m ，玻璃区域 单位面积自重为0.250kN/m 2（该值包括8+1.52PVB+8mm 夹胶钢化玻璃、3mm 铝单 板、辅助型材及其它连 接附件，即在8+1.52PVB+8mm 夹胶钢化玻璃的单位面积自 重的基础上考虑1.2倍的系数，但不包括支撑钢结构本身的自重，支撑钢结构本身 的自重0.30 N/m 2）。 1.1、风荷载计算 根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2012，，对于粗糙度为B 类的地区，该处 的风压高度变化系数为μz =1.0，阵风风压系数βgz =1.7。 （1）、负风压风荷载体型系数取-1.3时的风荷载（用于顶部面板，为保守计算现 取值-1.3）： 根据载荷确定的有关公式可得： =-1.70×1.0×1.3×0.35 =-0.774(kN/m 2) =-1.4×0.774=-1.083(kN/m 2) （2）、正风压风荷载体型系数取+1.3时的风荷载（作用于顶部面板，由于雨棚 属于悬挑结构，为保守计算现取值+1.3）： =1.70×1.0×1.3×0.35 =0.774(kN/m 2) =1.4×0.774=1.083(kN/m 2) 1.2、雪荷载计算 根据现行《建筑结构荷载规范》GB50009-2012和《长沙地方规范》取值： 0.7 kN/m 2。（用于雨篷顶面板的水平顶面），为保守计算积雪系数取1.4。 =1.4×0.70=0.98(kN/m 2) w w 0s s r k μ

钢雨棚计算书

钢结构雨篷设计计算书 一、计算依据： 1.《建筑结构荷载规》 2．《钢结构设计规》GB50017-2015 3．《建筑抗震设计规》 4．《钢雨篷（一）》07SG528-1图集 二、计算基本参数: 1．本工程位于xx市，基本风压ω0=0.750(kN/m2)，考虑到结构的重要性,按50年 一遇考虑乘以系数1.0，故本工程基本风压ω=1.0x0.75=0.75(kN/m2)。 2. 地面粗糙度类别按B类考虑，风压高度变化系数取5.0米处（标高最高处），查荷载规 知，取: z=1.00，对于雨篷风荷载向上取μs=-2.0，向瞬时风压的阵风系数βz=1.70 。 3. 本工程耐火等级二级，抗震设防六度。 三、结构平面布置 结构平面布置图： 初步估计主梁采用：HN400×200×8×13 次梁采用：HN250×125×6×9 拉压杆采用：Φ152×5.0 钢材均采用Q235级钢

四、荷载计算 1、风荷载 垂直于雨篷平面上的风荷载标准值，按下列公式(1.1)计算： W k = βz μs μz Wo ················(1.1) 式中: W k ---风荷载标准值 (kN/m2)； βz---瞬时风压的阵风系数；βz=1.70 μs---风荷载体型系数；参照07GSG528-1图集说明5.1.4条，向上取μs=-2.0，向下取μs=1.0。 μz---风荷载高度变化系数；按《建筑结构荷载规》GB5009-2012取值μz=1.0； W o---基本风压(kN/m2) ，查荷载规，市风压取 W o =0.750(kN/m2) 正风：Wk+=1.70×1.0×1.0×0.75=1.28 kN/m2 负风：Wk-=1.70×（-2.0）×1.0×0.75=-2.55 kN/m2 简化为作用在主梁上的集中荷载，荷载作用面积A=5.08×1.1=5.59㎡ 正风时，W k1=1.28×5.59=7.12 kN/m 负风时，W k2=-2.55×5.59=-14.25kN/m 2、恒荷载 07GSG528-1图集说明5.1.1条，正风时，雨篷玻璃永久荷载0.8 kN/m2，负风时取0.3 kN/m2。简化为作用在主梁上的集中荷载，荷载作用面积A=5.08×1.1=5.59㎡ 正风时的雨篷玻璃永久荷载：0.8×5.59=4.47 KN/m 负风时的雨篷玻璃永久荷载：0.3×5.59=1.68 KN/m 次梁HN250×125×6×9，每米重29.7kg，自重g次1=0.30KN/m。简化成在主梁上的集中荷载，G次=0.30×5.08=2.53 KN/m 主梁HN400×200×8×13，每米重66kg，自重g主=0.66KN/m。 正风时恒载的集中荷载G1=2.53+4.47=7.00KN 负风时恒载的集中荷载G2=2.53+1.68=4.21KN 3、活荷载 07GSG528-1图集说明5.1.2条，钢雨篷活荷载标准值取0.5 kN/m2 简化为作用在主梁上的集中荷载，荷载作用面积A=5.59㎡ Q=0.5×5.59=2.80 KN/m 雨篷活荷载考虑满跨布置。 4、施工或检修荷载S q2 施工或检修荷载标准值为1.0KN，沿雨篷宽度每隔一米取一个集中荷载，并布置在最不利位置。简化为在主梁上的集中力，主梁间距S=5080。近似取P=5×1.0=5.0KN。

雨篷计算书

雨篷计算书 (2) 第一节玻璃面板的计算 (2) 第二节雨篷龙骨的计算 (6) 第三节雨篷支撑T型钢计算 (9) 第四节门区横向支撑钢管计算 (13)

雨篷计算书 第一节 玻璃面板的计算 1．荷载计算 玻璃最大分格尺寸为2020×3400mm ，玻璃面板选用TP8+1.52PVB+TP8的钢化夹胶玻璃，玻璃支撑属于框支承体系，面板四边固定，可将其简化为四边简支的面板计算模型。需要对玻璃的应力和挠度进行校核。计算高度为5.7m 。 1）恒载： kpa 41.0016.06.25=?=GK G 考虑到其他构件，玻璃面板自重面荷载标准值取：kpa 51.0=GK G 玻璃面板自重面荷载设计值：kpa 612.02.151.0=?=G G 线荷载：N/m 03.102.251.0K =? 2）雪荷载作用S S 0: 基本雪压 0.4 KN/m 2 按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附表D.4取值 μr :积雪分布系数1.0 按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 表6.2.1第1项取值 S K : 雪荷载标准值 S K =μr ×S 0 =0.40 KN/m 2 S: 雪荷载设计值 S K =1.4×S 0 =0.56 KN/m 2 r S ：雪荷载分项系数，取r S =1.4 按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4.2条 线荷载：N/m 808.002.24.0K =? 3）风荷载作用W βgz ：阵风系数，取βgz =1.86 按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表7.5.1 μS ：风荷载体型系数，取μS =-2.0，因构件丛属面积2.02×3.4=6.868 m 2〈 10m 2， 84.0868.6log =

利用JCCAD软件输出基础计算书

如何输出JCCAD计算书 佟兴龙 大部分结构设计人员都能比较熟练的运用PKPM-JCCAD软件进行基础设计，但在施工图纸校审中基础计算书不完整的问题却常常出现。例如在框架结构的结构计算书中，有的设计者只给出一根或几根柱子的基础计算过程，荷载来源，组合类型不详；有的设计者只从JCCAD 结果中摘取部分计算结果，这些计算结果与施工图纸的对应关系没有，审图者无从校对；有的设计者甚至不提供基础计算书。基础计算书不完整给图纸校审带来困难；同时基础设计中的问题不能被发现也给结构带来安全隐患。针对以上问题，笔者以某框架工程为例介绍JCCAD基础计算书的编制过程。 计算书内容： 1.计算参数，包括人机交互输入各种参数。执行JCCAD人机交互输入——参数输入——参 数输出命令，可得到以下结果： +-----------------------------------------------------------------------------------------+ + JCCAD 计算结果文件+ + + + 工程名称: AA + + 计算日期: 2009- 2-25 + + 计算时间: 9:28:35.73 + + 计算内容: 基础输入基本参数+ +-------------------------------------------------------------------------------------------+ [总参数] 室外地坪标高(m): -0.300 地下水距天然地坪深度(m): 40.0 结构重要性系数: 1.0 上部结构一层传来的荷载的作用点标高(m): -0.9 基础人防等级: 0 基础混凝土强度等级： C 25. 结构抗震等级: 3 柱钢筋连接方式: 闪光对接焊接 [承载力参数] 基地承载力计算采用的基础规范: 中华人民共和国国家标准GB50007-2002 --综合法 基地承载力特征值Fk(kPa): 180.0 宽度地基承载力特征值修正系数ηb: 0.0 深度地基承载力特征值修正系数ηd: 1.0 基底以下土的重度(或浮重度) γ(kN/m3): 20.0 基底以上土的加权平均重度γm(kN/m3): 20.0 承载力修正用基础埋置深度 d(m): 1.2 单位面积覆土重(γ'H)(kN/m2): 自动计算 [浅基础参数] 浅基础底标高(m): -1.50 浅基础底面积计算归并系数: 0. 独立基础最小高度(mm): 600.

雨蓬计算书

雨蓬钢结构计算 第一章、计算资料 1.1 计算依据 本计算书依据规范如下： （1）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）（2）《钢结构设计规范》（GB50017-2003） （3）《玻璃幕墙工程技术规范》(JGJ102-2003) （4）其它相关规范规程 1.2 基本参数 使用年限：按主体结构50 年考虑。 场地类别：C类 基本风压：= W0.65 kN/m2 基本雪压： S=0.40 kN/m2

第二章、荷载及作用组合 一、恒荷载 1、自重荷载标准值 （1）钢结构自重DEAD ：SAP2000程序自动计算，钢材容重78.5kN/m 3。 （2）玻璃面板及其配件重量： G AK ：玻璃面板自重面荷载标准值 面板采用4mm 厚铝塑复合板，铝塑复合板容重28kN/m 3 G AK =4×10-3×28=0.112 kN/m 2 G GK ：考虑各种零部件及LOG 后的幕墙面板自重面荷载标准值取 G GK =1.0 kN/m 2 2、自重荷载设计值 r G ：永久荷载分项系数，取r G =1.2 G G ：考虑各种零部件等后雨蓬重力荷载设计值 G G =r G ·G Gk =1.2×1.0=1.2 kN/m 2 二 、风荷载 基本风压=0W 0.65 kN/m 2，场地类别C 类。垂直于建筑物表面的风荷载标准值按下式计算0w w z s z k μμβ=。 1、负风压作用（作用方向竖直向上） βgz ：阵风系数，取βgz =2.2218 按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表7.5.1

μS ：风荷载体型系数，取μS =-2.0 按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第7.3.3条 μZ ：风压高度变化系数，取μZ =0.736 按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表7.2.1 W 0：作用在雨蓬上的风荷载基本值 0.65 kN/m 2 按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附表D.4（按50年一遇） W K1：作用在雨蓬上的负风荷载标准值 W K1=βgz ·μS ·μZ ·W 0=2.2218×（-2.0）×0.736×0.65=-2.1266kN/m 2（表示负风压） r W ：风荷载分项系数，取r W =1.4 按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第3.2.5条 W 1：作用在雨蓬上的负风荷载设计值 W 1=r W ·W K1=1.4×（-2.1266）=-2.977 kN/m 2 2、正风压作用（作用方向竖直向下） W K2：作用在雨蓬上的正风荷载标准值 μS ：风荷载体型系数，取μS =+1.0+0.2=+1.2 W K2=βgz ·μS ·μZ ·W 0=2.218×1.2×0.736×0.65=1.276kN/m 2 r W ：风荷载分项系数，取r W =1.4 按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第3.2.5条 W 2：作用在雨蓬上的正风荷载设计值 W 2=r W ·W K2=1.4×1276=1786 kN/m 2

雨篷结构计算

**************************工程 雨篷工程 结构设计计算书 设计： 校对： 审核： 批准： *******************************公司 二〇一一年十月十八日

玻璃雨篷结构计算 1 计算位置示意图 大样A-DY02示意图 2 计算点标高 计算点标高：5.1m； 3雨篷荷载计算 3.1玻璃雨篷的荷载作用说明 玻璃雨篷承受的荷载包括：自重、风荷载、雪荷载以及活荷载。 (1)自重：包括玻璃、杆件、连接件、附件等的自重，可以按照500N/m2估算： (2)风荷载：是垂直作用于雨篷表面的荷载，按GB50009采用； (3)雪荷载：是指雨篷水平投影面上的雪荷载，按GB50009采用； (4)活荷载：是指雨篷水平投影面上的活荷载，按GB50009，可按500N/m2采用； 在实际工程的雨篷结构计算中，对上面的几种荷载，考虑最不利组合，有下面几种方式，取用其最大值： A：考虑正风压时： a.当永久荷载起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合： S k+=1.35G k+0.6×1.4w k+0.7×1.4S k(或Q k) b.当永久荷载不起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合： S k+=1.2G k+1.4×w k+0.7×1.4S k(或Q k)

B：考虑负风压时： 按下面公式进行荷载组合： S k-=1.0G k+1.4w k 3.2风荷载标准值计算 按建筑结构荷载规范(GB50009-2001)计算： w k+=βgzμzμs1+w0……7.1.1-2[GB50009-2001 2006年版] w k-=βgzμzμs1-w0 上式中： w k+：正风压下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa)； w k-：负风压下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa)； Z：计算点标高：5.1m； βgz：瞬时风压的阵风系数； 根据不同场地类型,按以下公式计算(高度不足5m按5m计算)： βgz=K(1+2μf) 其中K为地面粗糙度调整系数，μf为脉动系数 A类场地：βgz=0.92×(1+2μf) 其中：μf=0.387×(Z/10)-0.12 B类场地：βgz=0.89×(1+2μf) 其中：μf=0.5(Z/10)-0.16 C类场地：βgz=0.85×(1+2μf) 其中：μf=0.734(Z/10)-0.22 D类场地：βgz=0.80×(1+2μf) 其中：μf=1.2248(Z/10)-0.3 对于C类地形，5.1m高度处瞬时风压的阵风系数： βgz=0.85×(1+2×(0.734(Z/10)-0.22))=2.297 μz：风压高度变化系数； 根据不同场地类型,按以下公式计算： A类场地：μz=1.379×(Z/10)0.24 当Z>300m时，取Z=300m，当Z<5m时，取Z=5m； B类场地：μz=(Z/10)0.32 当Z>350m时，取Z=350m，当Z<10m时，取Z=10m； C类场地：μz=0.616×(Z/10)0.44 当Z>400m时，取Z=400m，当Z<15m时，取Z=15m； D类场地：μz=0.318×(Z/10)0.60 当Z>450m时，取Z=450m，当Z<30m时，取Z=30m； 对于C类地形，5.1m高度处风压高度变化系数： μz=0.616×(Z/10)0.44=0.7363 μs1：局部风压体型系数，对于雨篷结构，按规范，计算正风压时，取μs1+=0.5；计算负风压时，取μs1-=-2.0； 另注：上述的局部体型系数μs1(1)是适用于围护构件的从属面积A小于或等于1m2的情况，当围护构件的从属面积A大于或等于10m2时，局部风压体型系数μs1(10)可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积小于10m2而大于1m2时，局部风压体型系数μs1(A)可按面积的对数线性插值，即： μs1(A)=μs1(1)+[μs1(10)-μs1(1)]logA 在上式中：当A≥10m2时取A=10m2；当A≤1m2时取A=1m2； w0：基本风压值(MPa)，根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001附表D.4(全国基本风压分布图)中数值采用，按重现期50年，天津地区取0.0005MPa； (1)计算龙骨构件的风荷载标准值： 龙骨构件的从属面积： A=2.85×1.6=4.56m2 LogA=0.659 μsA1+(A)=μs1+(1)+[μs1+(10)-μs1+(1)]logA =0.434 μsA1-(A)=μs1-(1)+[μs1-(10)-μs1-(1)]logA =1.736 w kA+=βgzμzμsA1+w0 =2.297×0.7363×0.434×0.0005 =0.000367MPa