模板支撑计算
————————————————————————————————作者 :————————————————————————————————日期：
对该工程进行全面的概况描述
结构支撑系统计算及部分注意要点
1、主梁为 350× 900、３5０× 70０，次梁 25０×６ 00、25０× 500;中空主梁 450
×1８ 00,次梁 300×９ 0０
2、层高 :一层为 6.5m，四层为 7.０ｍ，中空为 21.0m;
3、跨度 :框架一层 1０ .8ｍ， 11.２m， 9.0m，中空为２ 4.２ｍ
4、施工方法
⑴、采用φ４ 8 钢管满堂红顶架作为垂直支撑钢件。
⑵、框架梁底模采用 1８㎜厚夹板板；梁侧模、楼板底模均采用 1８mm厚夹板，支撑系统采用 80×１０ 0mｍ的木枋、顶托、ф４８钢管。
⑶、大梁（截面450× 18０0）支撑系统采用ф 4８钢管沿梁横向＠ 5０ 0－
６50 ㎜ ; 纵向 @８０ 0－1000 ㎜。支托纵向采用 80×１ 00×２０００松木枋叠放交错搭接, 木枋必须居中，支托两边的空隙位置用相应木楔固定, 使叠木枋保证居中，横向木枋 80×100×2000ｍm＠≦ 350。楼板模板支撑体系采用ф 48 钢管 @90
０-1000 ㎜。
⑷、设ф４８钢管纵横扫地杆一道（高出地面200 ㎜内 ) 。同时纵横设置ф
４ 8 水平连结钢管＠１ 500；保证整体稳定。
⑸、纵横设剪刀撑Ф 48@650０以内 ;450 ×1800 ㎜主粱底两边均设置剪刀撑；1．5 米;4. ７米；１０ .7 米; １6．7 米标高处设置水平剪刀撑Ф48@65０0 以内 ;6;
１0．８； 15．６； 2０.4 米标高利用周边混凝土框架梁作水平支撑固定满堂红
顶架，５ ;1 ０;15 ；２０米标高利用混凝土柱作水平支撑固定满堂红顶架，保证
整个支撑体系的稳定性
⑹、梁高 900mm,设二道φ 1２＠５０ 0mm穿梁对拉螺栓 ( 梁底上 4００㎜为第
一道、梁底上 750- ８00 ㎜为第二道）。高跨梁 1800ｍ m,设四道φ 14@５０ 0mｍ穿
梁对拉螺栓（梁底上 300 ㎜为第一道、梁底上 750－800 ㎜为第二道，1200- １300?
ｍm第三道， 1６０ 0-1700mm第四道），考虑梁内为工字钢结构，结合设计人
员同意开孔。
（７ ) 为了施工安全 , 在 17.5 米高度处搭设密竹一层作安全防护和操作平
台。
( ８) 、高支模施工过程检查严格按照《AQ2.10. ２.2 模板工程验收表》和扣
件式钢管满堂红顶架的《ＪＧ J130-2001 》规范执行，具体如下 :1 、专项施工方
案计算书是否结合实际情况；2、立柱、支架间距是否满足规范及方案要求; ３、
水平柱、剪刀撑设置是否符合规范要求；４、作业环境是否满足规范要求。5、支架使用的各种周转材材质是否满足施工规范要求。
５、参数信息：
1） . 模板支架参数
框架结构横向间距或排距 (m):1. ０0; 纵距（ｍ ): １.2 ０；步距 (m):1. ５0;中
空结构横向间距或排距 ( ｍ ):0. ８０；纵距 (m) ：1.00; 步距 (m):1.50;
立杆上端伸出至模板支撑点长度 (m):0. １0；框架结构 ( 按７．0m)模板支架
搭设高度 (m):6.8 ０；中空模板支架搭设高度 ( ｍ）： 20．80
采用的钢管 (mｍ): Φ48×3．０；板底支撑连接方式:方木支撑;
立杆承重连接方式 : 双扣件 , 考虑扣件的保养情况 , 扣件抗滑承载力系数 :0.
８ 0;
２). 荷载参数
模板与木板自重 (kN/m2):０.3 ５０ ; 混凝土与钢筋自重 (kN/ ｍ3） :2 ５.000 ；
施工均布荷载标准值 (kN/ ｍ2) ：２ . ５０ 0;
3). 材料参数
面板采用胶合面板 , 厚度为 18mm；板底支撑采用方木；
2２
面板弹性模量 E(N/mm):9500; 面板抗弯强度设计值 (N/mm ）: １3；
2
木方抗剪强度设计值 ( Ｎ/mm): １. ４00；木方的间隔距离（mｍ):2
５ 0．000;
２2木方弹性模量 E( Ｎ/ ｍm） :900 ０ .000; 木方抗弯强度设计值 (N/mｍ ):1
３ .0 ０0;
木方的截面宽度（ｍ m）:50 ．０ 0；木方的截面高度 (mｍ ):1 ０0. ０ 0;
4） . 楼板参数
楼板的计算厚度 ( ｍ m):12 ０.00 ；
图2楼板支撑架荷载计算单元
6、模板面板计算：
模板面板为受弯构件 , 按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度
１）模板面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩 W分别为 :
W =1２0×1. 82／６＝ 64 ．8 ｃｍ３ ;
34
I = 12 ０× 1. ８ / １2= 5 ８. ３2 c ｍ；
面板计算简图
１、荷载计算
( １）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN／ｍ ) ：
ｑ1= 25×0．１2×1.2+0.35×１.2 = 4．02 kN／m；
(2)活荷载为施工人员及设备荷载 (k Ｎ／ m） :
q２ = 2 ．5×1.2= 3 k Ｎ /m；
2、强度计算
计算公式如下：
M＝ 0.1 ｑl 2
其中： q=1.2 × 4.0 ２+1.4 ×３ = 9.024kN/ ｍ
最大弯矩 M=0. １×９．０ 24×２ 5０2= ５６ 40０ kN·m；
面板最大应力计算值σ =M/W= 56400/6 ４800= 0. ７04N/ｍｍ２;
面板的抗弯强度设计值[ ｆ ]=13 N/mm２;
2
面板的最大应力计算值为０.7 ０４Ｎ／ mm 小于面板的抗弯强度设计2
值１ 3 N／mm, 满足要求 !
3、挠度计算
挠度计算公式为
ν=0．６７ 7ｑl ４/( １00EI) ≤[ ν］ =l/ ２５０
其中 q ＝q１=4． 02ｋN/m
面板最大挠度计算值ν = 0.67 ７× 4. ０２× 250４／(100 ×950０× 58.3２×１ 04) ＝０ .01 ９ mm;
面板最大允许挠度[ ν]= ２ 50/ 2 ５ 0＝ 1 mm;
面板的最大挠度计算值０. ０19 mｍ小于面板的最大允许挠度 1 m ｍ , 满足要求 !
7、模板支撑方木的计算 :
方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩 W分别为 :
W＝b×h2/6=５×1０×10/6 = 83.33 cm3;
I＝b×h3/12=５×1０×10×10／ 1２= 416.67 cｍ4;
方木楞计算简图
１.荷载的计算：
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kＮ/m):
ｑ1
＝ 25×0.25
×０．１２ +０ .35×0.２5 = 0.8３8ｋ N/m ;
(2)活荷载为施工人员及设备荷载（kN ／m):
q2= 2．５×0.25 = 0.62５ kN ／m;
2.强度验算 :
计算公式如下：
２
M ＝0.1ql
均布荷载q = 1.2×q１+ 1.４×q２ = 1．2×0.838+1.4 ×0.６ 25 ＝
1.８ 80kN/ｍ；
最大弯矩Ｍ = 0． 1qｌ2
= 0.1１× ×１2＝
0.27k
Ｎ· ；
.88.2m
方木最大应力计算值σ= M/W = 0.２7×１06／83333．33 =3． 2４9N ／ｍ m2；
方木的抗弯强度设计值［ｆ ]=13．000Ｎ/mm2;
方木的最大应力计算值为 3.２49 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值 13 N／ｍ m2,满足要求 !
3．抗剪验算 :
截面抗剪强度必须满足：
τ= ３Ｖ／ 2bh n < [ τ]
其中最大剪力 : V= 0.6 ×1.８８×1.2 = 1.35kN；
方木受剪应力计算值τ = 3 ×1． 3５×103（× × ００）
=０
.405
Ｎ
/ 2 50 1
/mm2;
方木抗剪强度设计值[ τ］ = 1.4 N/ｍ m２;
方木的受剪应力计算值０ .405 Ｎ /mm2小于方木的抗剪强度设计值 1.４Ｎ/ｍm２，满足要求 !
4．挠度验算 :
计算公式如下 :
ν＝0.６ 77ql4／(1０0EＩ）≤ [ ν]＝l/2５ 0
均布荷载ｑ = ｑ1．
= 0 838 kN/m;
最大挠度计算值ν= 0.6770×.8３8×１ 000４
/(100×９
000
×６
66
416
６． 667)= ０.１５ｍｍ ;
最大允许挠度[ ν]=1200／ 2５０ =４.８ mm;
方木的最大挠度计算值0.1５ｍm 小于方木的最大允许挠度4．８ mm，满足要求！
8、木方支撑钢管计算 :
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;
集中荷载Ｐ取纵向板底支撑传递力，P＝ 1.8 ８kN;
支撑钢管计算简图
Ｍ =Ｐｌ/4 + ql2/8
支撑钢管计算弯矩图 (kN·m)
支撑钢管计算变形图 (mm)
Ｎ＝ P ／ 2 ＋ ql/2
支撑钢管计算剪力图 ( ｋN)
最大弯矩 M max = ０． 67９ kN·ｍ;
最大变形 V max= 2.1 ５８ mｍ ;
最大支座力Qｍaｘ＝ 8. ８６ 5 kN;
最大应力σ= 676 ９83．28９／ 449０ = 150.776Ｎ /mｍ2；
支撑钢管的抗压强度设计值［f]=2
２０5 N/mm ;
支撑钢管的最大应力计算值
2
150.7 ７6 N/mm 小于支撑钢管的抗压强度
设计值 2 ０5 N/mｍ２ , 满足要求 !
支撑钢管的最大挠度为
２．１ 58mm 小于 １2０ 0/1 ５0与10 ｍm,满足要
求！
９、扣件抗滑移的计算 :
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编
,P96
页，双扣件承载力设计值取 16．00kN, 扣件抗滑承载力系数 0．80，该工程实际的
双扣件承载力取值为 12.8０ kN 。
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值
Ｒ = 8.8６ 5ｋ N;
R < 12.８０ kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求 !
１0、模板支架立杆荷载设计值（轴力 ):
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
(1)．静荷载标准值包括以下内容 :
(1)脚手架的自重 (kN ）:
N G1
= 0．138×6．８
= 0.93８ ｋ N ；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录Ａ。
(2）模板的自重 (ｋN ）:
ＮＧ 2 = 0.3８×1×１． 2 = 0.4６ ｋN ； (3)钢筋混凝土楼板自重 (kN)：
N G ３ = 25 ×0.１２ ×１×1.2 = ３．６ ｋN;
经计算得到，静荷载标准值
N Ｇ
＝ N Ｇ1+N G2 G3 = 4. ９ ８
+N 9 kN; ２．活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值
ＮQ = (2.5+2 ) ×１×1.2 = 5.４ k N ；
3．不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算
Ｎ ＝ 1.2ＮG + 1.4ＮQ = 13． 55８ kN ；
11、立杆的稳定性计算 :
立杆的稳定性计算公式 :
σ =N/（φＡ)≤ [f]
其中
N --－－ 立杆的轴心压力设计值 (ｋN) :N = １3.5５8 kN;
φ－--－ 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比
ｌｏ /i 查表得
到；
i ---- 计算立杆的截面回转半径（ｃｍ) ：i = １.５9 cm；
A---- 立杆净截面面积（ cm2）:A = ４． 24 ｃm2;
Ｗ---- 立杆净截面模量 (抵抗矩 )（cm3)：Ｗ＝ 4．４ 9 cｍ３；
σ－－－ -－ --－钢管立杆最大应力计算值（ N／mｍ2）;
[f]--- －钢管立杆抗压强度设计值:[f] ＝２０ 5 N/ｍｍ2；
Ｌ0---－计算长度(m） ;
按下式计算：
ｌ0 =ｈ+2a＝1.5+0.1 2×=1．7 m；
ａ ---－立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;ａ=0.1 m;
l０ /i =１700 /15.9 = 107;
由长细比 Lｏ /i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ＝
0.537 ；
钢管立杆的最大应力计算值；σ＝１３ 558/(0.５37×４2４)＝ 5９.54６
N/mm 2；
钢管立杆的最大应力计算值σ= 59.54６ N/mm2小于钢管立杆的抗压
强度设计值 [f] = 2 ０5N／mm2满足要求！
,
如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算
ｌ0= k ｋ
2
(h+2ａ)＝１． 1６７×1．017×(1.5+０.1 ×2）= 2.０ 18 m;
1
k1-－计算长度附加系数按照表 1取值 1.167；
k２-- 计算长度附加系数， h＋２ a = 1.7按照表 2取值 1.0１7 ;
Ｌo
= ２017.６ 26 / 1５． 9 ＝ 127 ;
/i
由长细比 Lo／i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= ０.４ 1２；
钢管立杆的最大应力计算值;σ=１3502.11２／（ 0.４ 12×４24) = 77.293 N ／ mｍ2；
钢管立杆的最大应力计算值σ= 77.293 Ｎ /mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值［f] = 205N／ｍ m2,满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
１2、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
ｐ≤f g
地基承载力设计值：
g
= f gk×ｃ= 100×1=1０0kpa;
f k
其中 ,地基承载力标准值 :ｆgkａ；
= 100 kp
脚手架地基承载力调整系数 :k c＝ 1 ;
立杆基础底面的平均压力 :ｐ= Ｎ/A=１３． 558/0.25=5４． 2３2kp ａ;
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：Ｎ = 13.５ 58kN ；
基础底面面积：Ａ＝ 0.25 m２。
p=54.008 ≤ f g＝100 kpa 。地基承载力满足要求！
１3、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求[ 工程经验 ]:
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容
（1）.模板支架的构造要求 :
ａ.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；
ｂ.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度;
c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距,但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
(2）.立杆步距的设计 :
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时 ,可以采用等步距设置 ;
b.
当中部有加强层或支架很高 ,轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大
的变步距设置 ,但变化不要过多；
c．高支撑架步距以０．9－-1.5m为宜，不宜超过１ .5m。
(3）.整体性构造层的设计：
a．当支撑架高度≥ 2０ m或横向高宽比≥ 6时，需要设置整体性单或双水平加强层 ;
b．单水平加强层可以每 4--６米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑 ,且须与立杆连接 ,设置斜杆层数要大于水平框格总数的１ /３；
ｃ．双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔1０－－ 15m设置，四周和中部每 10-－1５ｍ设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层;
d．在任何情况下，高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层 )必须设水平加强层。
(4).剪刀撑的设计 :
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑;
ｂ.中部可根据需要并依构架框格的大小 ,每隔１ 0--１5m设置。
（5）.顶部支撑点的设计 :
a.最好在立杆顶部设置支托板 ,其距离支架顶层横杆的高度不宜大于 40０mm;
b.顶部支撑点位于顶层横杆时,应靠近立杆，且不宜大于2０0mm;
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤１ 2kＮ时，可用双扣件 ;大于１２ｋ N时应用顶托方式。
（６） .支撑架搭设的要求 :
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层
中设置 ;
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控
制在 45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
d．地基支座的设计要满足承载力的要求。
(7）.施工使用的要求：
a.精心设计混凝土浇筑方案,确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用
由中部向两边扩展的浇筑方式;
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相
应的控制措施 ,钢筋等材料不能在支架上方堆放;
c．浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及
时解决。
1４、预防高空坠落事故安全技术措施
⑴高支模安装完毕后 , 需经质安部、技术部等有关部门验收 , 验收合格后 , 方
可绑扎钢筋等下道工序的施工作业。支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足
点, 作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀
堆置，并不得超过设计计算要求。
⑵所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程 , 工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底 , 并办好签字手续。特种高处作业人员应持
证上岗。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的 , 应按规定对作业人员进行相关
安全技术交底。
⑶高处作业人员应经过体检 , 合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等
必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。
⑷安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环
应悬挂在腰部的上方, 并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触, 以防摩擦割断。
⑸项目部应按类别 , 有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相
应部位。
⑹已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好, 护栏要牢固可靠 , 护栏高度不低于 1．2m,然后在护栏上再铺一层密目式安全网。
⑺高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验
收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要
临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字, 并组织有关部门验收，经验收合格签字后 , 方可实施。
15、混凝土浇筑方法及技术措施
⑴大截面混凝土浇筑应分层，每层不超过５00ｍm。
⑵浇筑混凝土时应派专人检查支顶有无松动、倾斜、弯曲, 模板、钢筋、预留孔洞、预埋件、插筋等有无位移变形情况, 发现问题应立即停止混凝土浇筑，
并在已浇筑的混凝土初凝之前修整完毕。
⑶泵管应用支架垫固放在梁上, 不得直接与楼板接触。
⑷混凝土浇筑顺序 , 先主梁后次梁，最后楼面。
1６、施工部署
1.安排专人管好材料 , 钢管脚手架必须配备出厂合格证和有关说明资料，做好
材料的核查工作。变形、锈蚀严重、开裂等不合格材料不准进入工地。所有材料要按施工计划顺序堆放。
２ . 施工人员进场前，必须做好各项技术交底和签证手续，落实责任 , 保证施工安全和施工质量。
3．模板安装严格按有关规范施工 , 施工前在柱上弹好轴线及水平线 , 楼面标高
由施工员控制，梁的位置、尺寸由施工员进行文字、图纸交底。施工过程中，施工
员要经常检查模板的标高、梁的位置、开间尺寸、平整度和刚度是否符合设计要
求及施工验收规范要求 , 否则要及时做好整改工作。模板安装完成后要经施工员、
安全员、班组互检后才准进入下一个工序。
17、预防坍塌事故的技术措施
⑴模板作业前，按设计单位要求 , 根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案 , 单位负责人审批签字 , 项目经理组织有关部门验收，经验收合格签字后 , 方可作业。
⑵模板作业时 , 对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料和竹材作立柱。支撑立柱基础应牢
固 , 并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。支撑立柱基础为泥土地面
时，应采取排水措施，并加设满足支撑承载力要求的垫板后，方可用以支撑立柱。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。
⑶模板作业时 , 指定专人指挥、监护 , 出现位移时 , 必须立即停止施工 , 将作业人员撤离作业现场，待险情排除后 , 方可作业。
⑷楼面、屋面堆放模板时，严格控制数量、重量 , 防止超载。堆放数量较多
时 , 应进行荷载计算，并对楼面、屋面进行加固。
⑸装钉楼面模板 , 在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要
稳妥堆放，以防坍塌事故发生。
⑹安装外围柱模板、梁、板模板，应先搭设脚手架 , 并挂好安全网，脚手架
搭设高度要高施工作业面至少 1.2 ｍ。
⑺拆模间歇时 , 应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固 , 严防突然掉落、倒塌伤人。
1８、模板施工的安全技术
1、进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业必须佩戴安全带，并应系牢。
２、经医生检查认为不适宜作业的人员，不得进行高空作业。
3、工作前应先检查使用的工具是否牢固, 扳手等工具必须用绳链系挂在身上，以免掉落伤人。工作时要思想集中, 防止钉子扎脚和空中滑落。
4、遇六级以上的大风时，应暂停室外的高空作业，雨后应先清扫施工现场 ,略干不滑时再进行外工作。
5、人抬运模板时要互相配合得当、协同工作。传递模板、工具应用运输工
具或绳子系牢后升降，不扔。模板装拆时, 上下应有人接应，模板及配件应随装
拆随运送，严禁从高处掷下。
6、高空作业时 , 各种配件应放在工具箱或工具袋中，严禁放在模板或脚手
架上 ; 各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋内, 不得掉落；操作人员应挂上安全带。
７、安装与拆除５ m以上的模板，应搭脚手架，并设防护栏杆, 防止上下在同一垂直面操作。
8、高空、复杂结构模板的安装与拆除, 事先应有切实的安全措施。高空拆
模时 , 应有专人指挥，并在下面标出工作区 , 用绳子和红白旗加以围拦，暂停人员过往。
9、支撑、牵杠等不得搭在门窗框和脚手架上。通路中间的斜撑、拉杆等应
设在 1.8m高以上。
10、支模过程中 , 如需中途停歇 , 应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或
妥善堆放，将支撑、搭头等钉牢，防止因扶空、踏空而坠落。
11、模板上有预留洞者 , 应在安装后将洞口盖好。混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后随即将洞口盖好。
12、拆除模板一般用长撬棍。人不许站在正在拆除的模板上。在拆除楼板
模板时，要注意整块模板掉下, 尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意，拆
模人员要站在门窗洞口外拉支撑, 防止模板突然全部掉落伤人, 并在二层结构梁位置悬挂水平安全网。
1３、模板上架设的电线和使用的电动工具，应采用36v的低压，采取其他有效的安全措施。
模板支撑体系作业指导书 模板工程是砼结构外观质量好坏的重要保证，在地下结构施工中也是投入较大的一部分，模板支撑系统的选择正确与否直接影响施工进度及工程质量，模板方案的选择和考虑的出发点是工程的质量及进度，在此基础上进行综合性经济成本分析，为达到满足工程需要，减少周转材料投入，降低工程成本的目的，从六个方面阐述并附模板支撑体系计算书。 （1）剪力墙模板 1）筒体剪力墙模板采用双面镀膜防水胶合板配制，墙体400～600厚的模板竖楞采用50?100木枋，纵向间距为300mm，横楞采用?48?3.5钢管，横向间距为500mm。模板支撑采用普通钢管脚手架，并采用普通钢管做斜撑。为了保证模板的侧向刚度，内外模板之间加设φ14mm对拉双帽螺杆，为使对拉螺杆重复使用,对拉螺杆外套?16硬质塑料管,对拉螺杆的纵向间距500mm，水横向间距450mm。 详见塔楼筒体剪力墙模板支模示意图（一） 筒体剪力墙模板采用双面镀膜防水胶合板配制，墙体200～300厚的模板竖楞采用50?100木枋，纵向间距为400mm，横楞采用?48?3.5钢管，横向间距为550mm。模板支撑采用普通钢管脚手架，并采用普通钢管做斜撑。为了保证模板的侧向刚度，内外模板之间加设φ12mm对拉双帽螺杆，为使对拉螺杆重复使用,对拉螺杆外套?14硬质塑料管,对拉螺杆的纵向间距550mm，横向间距500mm。 详见塔楼筒体剪力墙模板支模示意图（一）中圆括号内的数值2）塔楼区内筒体剪力墙模板配备一套，从地下室开始使用，然后周转到主体结构筒体剪力墙。
3）模板支设前，所有剪力墙的钢筋绑扎完成并验收通过，安装工程在墙体内的预埋管线埋设完毕，且验收通过。 4）裙楼区内墙剪力墙模板 内墙模板采用双面镀膜防水胶合板配制，模板竖楞采用50?100木枋，横向间距为400mm，横楞采用?48?3.5钢管，纵向间距为500mm。模板支撑采用普通钢管脚手架，并采用普通钢管做斜撑。为了保证模板的侧向刚度，内外模板之间加设φ12mm＠500对拉双帽螺杆，为使对拉螺杆重复使用,除人防部分不能用塑料管直接用对拉螺杆外，其它对拉螺杆外套?14硬质塑料管,对拉螺杆的双向间距500mm。 详见下图内墙支模示意图 （2）地下室楼层梁板模板及其支撑 1)梁板模板均采用1900×915×18双面镀膜防水胶合板，与日前建筑市场上普遍采用的普通胶合板相比，具有防水性能好，拆模后砼构件外表光洁，能有效提高梁板构件外观质量的突出特点。 2）梁板模板支设时先测定标高，搭设满堂脚手架，然后铺设梁底模，根据楼层上弹出的梁线进行平面位置校正、固定。较浅的梁支好侧模，而较深的梁先绑扎梁钢筋，再支侧模，然后支平台模板和柱、梁、板交接处的节点模。最后交工序验收进行下一工序施工。 3）若梁高H<600时，梁侧模仅设斜撑，不设对拉螺杆；若梁高600 第一节编制依据 《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社； 《混凝土结构设计规范》GB50010-2002中国建筑工业出版社； 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 中国建筑工业出版社； 《钢结构设计规范》GB 50017-2003中国建筑工业出版社； 《木结构设计规范》GB 50005-2003中国建筑工业出版社 《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社； 《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社、 《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社； 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002中国建筑工业出版社； 《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99中国建筑工业出版社； 《建筑结构静力计算手册》(第二版) 中国建筑工业出版社； 本工程施工图纸、本省有关文件。 第二节工程概况 本工程为广德县经济技术开发区商贸中心A3#楼工程，层数为四层，框架结构，建筑面积为9621m2。层高分别为4.2m、4.5m、4.8m、4.8m。由于本工程层高较高，因此对支撑摸板的要求较高。尤其是摸板支撑的稳定性和安全性，支撑排架首先要搭设牢固可靠，以保证可靠的承载新浇注的砼的自重与侧压力及施工过程中所产生的荷载能力。本工程梁板采用商品砼，柱采用自拌砼，均为C25。地质由化工部马鞍山地质勘探研究院勘测，浙江天和建筑设计有限公司设计，广德县建达监理公司监理。 支撑排架搭设完成后及时组织安全员、质检员进行全面检查，发现问题立即纠正，排除一切安全隐患。 第三节模板方案选择 本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收； 5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JGJ59-99检查标准要求，要符合省文明标化工地的有关标准。 6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下模板及其支架方案： 详下一节或模板施工图。 第四节材料选择 1、支撑系统：采用扣件式钢管架搭设，由扣件、立赶、横赶、支座组成；采用 48×3.5的钢管。 2、柱模板：采用18mm厚的木胶合板，在木工棚制作，施工现场组拼。背楞采 用50×100的木方，柱箍采用钢管围檩加固。边角采用采用木板条找补，保证楞角方直，美观，斜向支撑采用钢管斜向加固。 3、梁模板：采用18mm厚的木胶合面板，梁底楞木及梁侧楞木均用50×100 的木方，承重架采用扣件式钢管架。 4、板摸板：采用18mm厚的木胶合面板，板底采用50×100的木方支撑，承重 架采用扣件式钢管架 第五节梁模板计算 因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高 楼梯模板支撑体系计算书 ————————————————————————————————作者: ————————————————————————————————日期: 楼梯模板支撑体系计算书 一、参数信息 模板支架参数 横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00;步距(m):1.0; 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m）:0.１0;模板支架搭设高度（m):３.３；采用的钢管(mｍ):Φ48×3.0 ;板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式：可调顶托; 荷载参数 模板与木板自重(kＮ/ｍ２)：0.500;混凝土与钢筋自重(kＮ／m3):２4.00０；施工均布荷载标准值(ｋＮ/m2）：2．０００； 材料参数 面板采用胶合面板，厚度为１5mm;板底支撑采用方木; 面板弹性模量Ｅ(N/mm2）:40０0；面板抗弯强度设计值（Ｎ/mｍ2):11.5; 木方弹性模量Ｅ(N/ｍm２):8000．000;木方抗弯强度设计值(Ｎ／ｍm2):１1.0０0; 木方抗剪强度设计值(Ｎ／mm2):１.400；木方的间隔距离（ｍｍ):2５0．０; 木方的截面宽度(ｍm）:４0.00;木方的截面高度(mｍ):7０.0０； 40X70 模板支架立面图 二、模板面板计算 模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W=ｂh２/6=１00０×１5×15／6＝37500mm3 Ｉ=bｈ3/12=１000×15×15×15/12=28１250mm4 模板面板的按照三跨连续梁计算。 1-1 剖面图 受力分解图 1、荷载计算 静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： 钢筋混凝土梯段板厚度为1０0mm ，踏步高度为175m ｍ，宽度为26０mm,每一梯段板的踏步数为8步。 钢筋混凝土梯段板自重为：21 ×0.１75×２５＋0.１０×25/αcos =5.104 kN ／ ㎡ 其中:根据图纸可得α=３1° 故αcos =?31cos = 0.８5７ q1 = 5.104×1+0.5×1 ＝ ５.６04 kN/m; α 柱高12.48m，考虑到每小时浇筑高度不超过2m，浇筑高度取的8m。 #1机组汽轮发电机基座上部结构框架柱模板计算书 一、柱模板基本参数（选择900mm*2820mm和1400mm*2420mm两个大断面形式的框架柱进行计算） 1、断面为1400mm*2420mm的柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=1400mm， 柱模板的截面高度 H=2420mm， 柱模板的计算高度 L = 8000mm， 柱箍间距计算跨度 d = 300mm。 柱箍采用22a号槽钢U口竖向。 柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm。 B方向竖楞7根，H方向竖楞11根。 2、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.000h； T ——混凝土的入模温度，取25.000℃； V ——混凝土的浇筑速度，取5.000m/h； H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取5.000m； 1——外加剂影响修正系数，取1.200； 2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=81.464kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=81.460kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3.000kN/m2。 3、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下：面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.30m。 荷载计算值 q = 1.2×81.460×0.300+1.4×3.000×0.300=30.586kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 30.00×1.80×1.80/6 = 16.20cm3； I = 30.00×1.80×1.80×1.80/12 = 14.58cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M ——面板的最大弯距(N.mm)； W ——面板的净截面抵抗矩； [f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q ——荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100×(1.2×24.438+1.4×0.900)×0.237×0.237=0.172kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.172×1000×1000/16200=10.605N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f]，满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算] 表B.0.1 模板支撑系统专项施工方案报审表 工程名称：宏元·钰龙湾1-2# 楼编号： 致：贵州建工监理咨询有限公司（项目监理机构） 我方已完成宏元·钰龙湾1-2#楼工程模板支撑系统专项施工方案的编制，并按规定已完成相关审批手续，请予以审查。 附：□施工组织设计 □专项施工方案 □施工方案 施工项目经理部（盖章） 项目经理（签字） 年月日审查意见： 专业监理工程师（签字） 年月日审核意见： 项目监理机构（盖章） 总监理工程师（签字、加盖执业印章） 年月日审批意见( 仅对超过一定规模的危险性较大的分部分项工程专项施工方案) ： 建设单位（盖章） 建设单位代表（签字） 年月日填报说明：本表一式三份，项目监理机构、建设单位、施工单位各一份。 模板支撑系统专项施工方案审批表 工程名称：宏元·钰龙湾1-2#楼 我项目部根据施工合同、施工设计图纸及相关资料，已完成模板支撑系统专项施工方案的编制，请予以审查批准。 附：模板支撑系统专项施工方案 项目部（章）： 项目技术负责人： 年月日 审核意见： 项目经理： 年月日 审批意见： 施工单位（章）： 公司技术负责人： 年月日 ... 宏元·钰龙湾1-2# 楼 模板支撑系统 专 项 施 工 方 案 编制： 审核： 批准： 贵州淇铃交通建筑工程有限公司 201 年月日 目录 1 工程概况. (1) 1.1 脚手架支撑概况. (1) 2 编制依据. (2) 3 施工顺序计划及劳动力计划. (2) 4 施工工艺技术. (4) 4.1 模板及支撑体系选择. (4) 4.2 梁板模板及支架设计参数. (4) 4.3 施工准备. (5) 5 施工操作工艺. (6) 5.4 砼浇筑要求. (7) 5.5 质量检查验收标准. (8) 5.6 成品保护. (10) 6 施工安全保证措施 (11) 6.1 安全施工组织体系 (11) 6.2 安全技术措施. (13) 7 施工应急救援预案. (17) 7.5 施工监测监控措施. (22) 8 劳动力计划. (24) 8.1 劳动力计划. (24) 9 计算书及相关图纸. (24) 9.1 梁模板计算书 (24) 10 梁跨度方向钢管的计算. (31) 11 立杆的稳定性计算. (31) 12 立杆的地基承载力计算. (33) 13 板模板计算书 (33) 附：1、施工现场平面布置图 2、施工总进度计划表 模板及支撑系统的施工荷载计算摘要：本文是以木模板、钢管脚手排架的模板支撑系统为研究对象，在泵送、预拌商品混凝土、机械振捣的施工工艺条件下，对施工荷载进行了计算，并应用了统计学原理，获得不同截面梁、板的施工荷载值，不仅减化了计算工作量，并能方便查找应用。 关键词：模板钢管支撑混凝土施工荷载分项系数侧压力荷载组合 1施工荷载计算的计算依据 施工荷载的计算方法应符合《建筑结构荷载规范》GB50009-2001的规定。本文仅适用于木模板、钢管脚手排架、钢管顶撑、支撑托的模板支撑系统；采用泵送、预拌商品混凝土，机械振捣的施工工艺，并依据原《混凝土结构工程施工验收规范》GB50204-92，附录中有关“普通模板及其支架荷载标准值及分项系数”的取值标准。 2模板支撑系统及其新浇钢筋混凝土自重的计算参数： 模板及其支架的自重标准值应根据模板设计图确定，新浇混凝土自重标准值可根据实际重力密度确定，钢筋自重标准值可根据设计图纸确定，也可以按下表采用： 钢筋混凝土和模板及其支架自重标准值和设计值统计表 3施工人员及设备荷载的取值标准： 施工活荷载的取值标准应根据不同的验算对象，对照下表选取，对于大型设备如上料平台、混凝土输送泵、配料机、集料斗等的施工荷载，应根据实际情况计算，并在大型设备的布置点，采取有针对性的加固措施。 施工活荷载标准值和设计值统计表 4混凝土楼板的施工荷载计算： 现浇混凝土楼面板的施工荷载主要有新浇混凝土、钢筋、模板和支撑系统的自重，以及 施工活荷载组成，针对验算的具体对象，采用相应的荷载组合方式，现以100mm厚的混凝土楼面板举例，进行施工荷载组合设计值的计算，依此类推得到不同厚度楼板的施工荷载组合设计值，以便查表应用。 100mm楼板施工阶段恒荷载的计算与统计 楼板施工活荷载的计算与统计 100mm楼板的施工荷载组合计算与统计 不同厚度楼板施工荷载组合设计值的统计表 施工模板设计计算书 本工程为框架剪力墙结构，汽车库和指挥中心为均为地下一层。其中汽车库部分共有48根框架柱，其中矩形柱2根，方形柱46根。柱径分别有700×700mm、900×900mm、1100×1100mm、1700×500mm、950×900mm等五种。柱高均为4300mm。最大框架梁断面为b×h：700×1400mm，梁长为8000mm。砼墙最大厚度为750mm，计算高度为5700mm。现浇板厚分别有：指挥中心部分有1800mm、1000mm ，汽车库部分有450mm、400mm。 一、施工材料 1、钢管φ=48×3.5（用于柱箍、钢楞和模板支撑） 截面积： A = 489㎜2 截面抵抗矩：W X = 5.08×103mm3 截面惯性矩：I X = 12.19×104mm4 回转半径：ⅰ= 15.8㎜ 每米重量：g = 3.84 ㎏/m 弹性模量： E = 2.06×105 N/㎜2 2、木材 多层胶合板厚18㎜（用于顶板模板） 竹胶合板厚18㎜（用于柱模） 木板（东北松）板厚50㎜（用于梁底模） 木枋50×100（用于木模板楞木） 木材弹性模量： E = 9.5×103 N/mm3 木材抗弯强度设计值：f m= 13 N/㎜2 木材抗剪强度设计值：f V = 1.4 N/㎜2 3、钢材（型钢） ⑴、∟75×75×5角钢（用于柱箍） 截面积A＝741.2mm2 理论重量：5.818kg/m 截面惯性矩Ix＝37.97×104mm4 截面最小抵抗矩W X = 7.32×103mm3 回转半径i=23.3mm 钢材弹性模量 E = 2.06×105 N/㎜2 钢材抗拉、抗弯强度设计值 f = 215N/㎜2⑵、10＃槽钢（用于墙模板钢楞） 截面积A＝1274.8mm2 理论重量：10.007kg/m 截面惯性矩Ix＝198×104mm4 截面最小抵抗矩W X = 39.7×103mm3 回转半径i x=23.3mm 钢材弹性模量 E = 2.06×105 N/㎜2 钢材抗拉、抗弯强度设计值 f = 215N/㎜2⑶、6＃槽钢（用于墙模板钢楞） 截面积A＝845.1mm2 理论重量：6.63kg/m 模板工程及支撑体系专项施工方案 一、工程简介 工程名称（全称）：蜀山街道广乐安置房项目二标段-9#~15#楼 建设单位：杭州萧山城区建设有限公司 代建单位：浙江萧峰建设集团有限公司 勘察单位：浙江恒辉勘测设计有限公司 围护设计：浙江恒辉勘测设计有限公司 设计单位：浙江工程设计有限公司 监理单位：浙江五洲工程项目管理有限公司 施工单位：浙江万驰建设集团有限公司 蜀山街道广乐安置房项目二标段-9#~15#楼工程地位于杭州市萧山区蜀山街道越寨村及溪头黄村，蜀山大道西侧，拟建风情大道东侧。 总建筑面积为㎡，地下室2层,其中9#、13#为28F，10#、11#、12#、14#、15#为26F,配套用房为2层，地下室面积为㎡，建筑基本情况如下： 1.建筑结构形式为框架剪力墙结构，使用年限为50年，抗震设防烈度六度。 2.工程地上一～三层为配套公建，三层以上为住宅；地下设二层，地下一层为汽车库、自行车库及设备用房，地下二层为汽车库、储备间及设备用房。 二、编制依据 1．工程施工合同； 2．蜀山街道广乐安置房二标段施工图。 3．浙江省杭州市颁发的有关建筑施工规范、规程、安全、消防、质量等地方法规。 4．国家有关技术规范、质量验收标准、文明施工要求、以及中华人民共和国建筑法。 5．计算依据 《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ162-2008 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ130-2011 三、支撑体系及模板工程要求 1．地下室模板及支架布置 支模架采用φ48的脚手架钢管搭设，梁底板采用15mm厚木胶合板及60×80方木搁栅，侧板和现浇板底采用木胶合板。承台、地梁、电梯井、集水坑等砌砖模。 支模架搭设时对框架梁、连系梁及楼板的立杆间距，根据楼板厚、梁截面的不同而不同，具体如下： 地下室一层楼面（即地下室负二层）：层高—米；最大梁截面为300×1550mm；楼板厚130mm及200mm，支楼板支模架的立杆纵距 模板及支撑系统设计取值 中板纵距为600mm，横距900mm，水平杆步距为900mm；主楞采用φ48钢管双拼间距900mm，次棱采用100*100方木间距300mm。中板梁模板施工面板采用18mm 厚竹胶合板，次楞采用间距300mm的100*100mm方木，主楞采用间距450mm双拼φ48×3.5mm钢管。 顶板纵距为600mm，横距600mm，水平杆步距为900mm。主楞采用φ48钢管双拼间距900mm，次棱采用100*100方木间距300mm。立杆底座支撑在结构板上。顶总梁模板施工面板采用18mm厚竹胶合板，次楞采用间距250mm的100×100mm 方木，主楞采用间距300mm双拼φ48×3.5mm钢管。 11.3模板及支撑系统设计验算说明 11.3.1设计验算原则 （1）应满足模板在运输、安装、使用过程中的强度、刚度及稳定性的要求；（2）从本工程实际出发，优先选用定型化、标准化的模板支撑和模板构件；（3）采取符合实际的力学模型进行计算。 11.3.2模板及支架系统的力学参数 11.3.3模板变形值的规定 为了保证结构表面的平整度，模板及模板支架必须具有足够的刚度，验算时其变形值不超过下列规定： (1)结构表面外露的模板，为模板构件计算跨度的1/400； (2)结构表面隐蔽的模板，为模板构件计算跨度的1/250； (3)支架体系的压缩变形值或弹性挠度，为相应的结构计算跨度的1/1000；11.4侧墙模板及支架计算 11.4.1荷载计算 1、恒载——作用在模板上的侧压力 1/2νtββF=0.22γ（1）21C0=γHF （2）C取式中较小值 1）新浇注混凝土侧压力 F1=0.22rct0β1β2V1/2 =0.22×24×5×1.2×1.15×1 1/2 =36.43KN/m2 其中：rc为混凝土的重力密度，取24KN/m2； t0=200/(T+15)=200/(25+15)=5（注混凝土入模温度25℃）； β1，外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2，本工程采用商品混凝土，故取1.2； β2，混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50~90mm 时，取1.0；110～150mm时，取1.15，本工程坍落度为140±20mm，取值为1.15；V=1m/h，本工程混凝土采用汽车泵泵送浇筑，板块最大长度为28m宽度为0.8m，则浇筑速度为1m/h，混凝土每小时浇筑=1/28/0.8=22.4m3/h，。 2）新浇注混凝土侧压力 F2=rch=24×5.8=139.2KN/m2 3）新浇注混凝土作用于模板的最大侧压力标准值为 G4k=Fmin=F1=36.43KN/m2 其有效压头高度h=F1/rc=36.43/24=1.52m，计算简图如下： 主体结构 模板支架受力计算书 计算人： 复核人： 狮山路站模板、支架强度及稳定性验算 1、设计概况 狮山路站为地下两层，双跨整体式现浇钢筋混凝土框架结构；车站内衬墙与围护桩间设置柔性防水层。在通道、风道与主体结构连接处设置变形缝。主要结构构件的强度等级及尺寸如下： 表1 狮山路站主体结构横断面尺寸表 2、模板体系设计方案概述 狮山路站全长272m，共分10段结构施工。主体结构施工拟投入8套标准段脚手架（长27.2m×宽19.8m×6.35m）。最长段模板长32m、最短段模板长24m，每段模板平均按27.2m考虑。模板主要采用胶合板模板加三角钢模板。支架采用Φ48×3.5mm碗扣式钢管脚手架支撑，中间加强杆件、剪刀撑、扫地杆采用扣件式脚手架。 (1)狮山路站侧墙模板施工采用三角支架模板系统，三角大模板支架体系分为：三角钢架支撑和现场拼装的模板系统。三角支架分为4.0m高的标准节和0.85m高的加高节，大模板采用4000（长）×1980（宽）×6.0mm（厚）钢模板。大模板竖肋、横肋和边肋均采用［8普通型热轧槽钢，背楞采用2［10，普通型热轧槽钢。 在浇注底板混凝土时，侧墙部分要比底板顶面向上浇灌300mm高。在浇灌混凝土前水平埋入一排φ25精扎螺纹钢（外露端车丝），作为侧墙大模板的底部支撑的地脚螺栓拉结点，L＝700。在施工过程中必须确保此部分侧墙轴线位置和垂直度的准确，以保证上下侧墙的对接垂直、平顺。对于单面侧墙模板，采用单面侧向支撑加固。侧向支撑采用角钢三角架斜撑，通过预埋Φ25拉锚螺栓和支座垫块固定。纵向间距同模板竖龙骨间距，距离侧墙表面200mm。 模板支撑计算 ————————————————————————————————作者 :————————————————————————————————日期： 对该工程进行全面的概况描述 结构支撑系统计算及部分注意要点 1、主梁为 350× 900、３5０× 70０，次梁 25０×６ 00、25０× 500;中空主梁 450 ×1８ 00,次梁 300×９ 0０ 2、层高 :一层为 6.5m，四层为 7.０ｍ，中空为 21.0m; 3、跨度 :框架一层 1０ .8ｍ， 11.２m， 9.0m，中空为２ 4.２ｍ 4、施工方法 ⑴、采用φ４ 8 钢管满堂红顶架作为垂直支撑钢件。 ⑵、框架梁底模采用 1８㎜厚夹板板；梁侧模、楼板底模均采用 1８mm厚夹板，支撑系统采用 80×１０ 0mｍ的木枋、顶托、ф４８钢管。 ⑶、大梁（截面450× 18０0）支撑系统采用ф 4８钢管沿梁横向＠ 5０ 0－ ６50 ㎜ ; 纵向 @８０ 0－1000 ㎜。支托纵向采用 80×１ 00×２０００松木枋叠放交错搭接, 木枋必须居中，支托两边的空隙位置用相应木楔固定, 使叠木枋保证居中，横向木枋 80×100×2000ｍm＠≦ 350。楼板模板支撑体系采用ф 48 钢管 @90 ０-1000 ㎜。 ⑷、设ф４８钢管纵横扫地杆一道（高出地面200 ㎜内 ) 。同时纵横设置ф ４ 8 水平连结钢管＠１ 500；保证整体稳定。 ⑸、纵横设剪刀撑Ф 48@650０以内 ;450 ×1800 ㎜主粱底两边均设置剪刀撑；1．5 米;4. ７米；１０ .7 米; １6．7 米标高处设置水平剪刀撑Ф48@65０0 以内 ;6; １0．８； 15．６； 2０.4 米标高利用周边混凝土框架梁作水平支撑固定满堂红 顶架，５ ;1 ０;15 ；２０米标高利用混凝土柱作水平支撑固定满堂红顶架，保证 整个支撑体系的稳定性 ⑹、梁高 900mm,设二道φ 1２＠５０ 0mm穿梁对拉螺栓 ( 梁底上 4００㎜为第 一道、梁底上 750- ８00 ㎜为第二道）。高跨梁 1800ｍ m,设四道φ 14@５０ 0mｍ穿 梁对拉螺栓（梁底上 300 ㎜为第一道、梁底上 750－800 ㎜为第二道，1200- １300? ｍm第三道， 1６０ 0-1700mm第四道），考虑梁内为工字钢结构，结合设计人 员同意开孔。 （７ ) 为了施工安全 , 在 17.5 米高度处搭设密竹一层作安全防护和操作平 台。 ( ８) 、高支模施工过程检查严格按照《AQ2.10. ２.2 模板工程验收表》和扣 件式钢管满堂红顶架的《ＪＧ J130-2001 》规范执行，具体如下 :1 、专项施工方 案计算书是否结合实际情况；2、立柱、支架间距是否满足规范及方案要求; ３、 模板支撑体系计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规》JGJ162-2008 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规》GB 50010-2010 4、《建筑结构荷载规》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规》GB 50017-2003 一、工程属性 二、荷载设计 三、模板体系设计 模板及支架计算依据《建筑施工模板安全技术规》JGJ162-2008 设计简图如下： 平面图 立面图 四、面板验算 面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 14 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5 面板弹性模量E(N/mm2) 5400 取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算： W＝bh2/6=1000×14×14/6＝32666.667mm3，I＝bh3/12=1000×14×14×14/12＝228666.667mm4 q 1＝0.9×max[1.2(G 1k +(G 2k +G 3k )×h)+1.4Q 2k ，1.35(G 1k +(G 2k +G 3k )×h)+1.4ψ c Q 2k ] ×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)× 0.9)+1.4×0.7×2]×1＝29.77kN/m q 1静＝0.9×1.35×[G 1k +(G 2k +G 3k )×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]× 1＝28.006kN/m q 1活＝0.9×1.4×0.7×Q 2k ×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m q 2＝[1×(G 1k +(G 2k +G 3k )×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.9)]×1＝23.05kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M max ＝0.1q 1静 L2+0.117q 1活 L2＝0.1×28.006×0.12+0.117×1.764×0.12＝ 0.03kN·m σ＝M max /W＝0.03×106/32666.667＝0.92N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 ν max ＝0.677q 2 L4/(100EI)=0.677×23.05×1004/(100×5400×228666.667)＝ 0.013mm≤[ν]＝L/250＝100/250＝0.4mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R 1=R 4 =0.4q 1静 L+0.45q 1活 L=0.4×28.006×0.1+0.45×1.764×0.1＝1.2kN R 2=R 3 =1.1q 1静 L+1.2q 1活 L=1.1×28.006×0.1+1.2×1.764×0.1＝3.292kN 标准值(正常使用极限状态) R 1'=R 4 '=0.4q 2 L=0.4×23.05×0.1＝0.922kN 西安交大曲江新村南区7、8号楼 目录 1、工程概况 (1) 2、编制说明 (1) 3、施工顺序计划及劳动力计划 (2) 4、施工工艺技术 (4) 5、施工操作工艺 (6) 6、施工安全保证措施 (11) 7、施工应急救援预案 (18) 8、劳动力计划 (27) 9、计算书与相关图纸 (27) 10、梁跨度方向钢管计算 (39) 11、立杆稳定性计算 (39) 12、立杆承载力计算 (41) 13、板模板计算书 (41) 1、工程概况 沙坪坝新桥110kV变电站工程位于重庆市沙坪坝区，本变电站设计为户内变电站，全站仅配电综合楼一幢建筑物，为钢筋混凝土框架结构，该建筑共四层，地下一层，地上三层，建筑高度12.6m。该层结构的9.4米层，梁截面尺寸主要有250×600mm、250×800mm、300×1000mm，板厚120mm，设计楼面标高为9.4米，然而0米至9.4米之间仅5.0米层设有框梁结构，在施工该结构时最大梁底实际支模高度为9.4米，主变室模板支撑架直接从0.00米层上搭设，搭设超过8米，根据规范要求该层结构施工方案属于高支模的特殊施工方案，应该编制专项施工方案。 1.1、脚手架支撑概况 本工程的模板支撑较复杂，有2个区域存在高大模板支撑体系，这2个区域为：（1）110kVGIS室：④-⑧、A-E轴线范围。 （2） 主变压器 室：①- ⑧、G-E 轴线。 2、编制说明 本专项方案编制内容主要依据重庆市建设厅关于印发《高大模板扣件式钢管支撑体系施工安全管理规定》的通知及《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》的要求，包括：编制说明及依据、工程概况、设计方案、施工计划、施工工艺技术、施工安全保证措施、计算书及相关图纸。 2.1、编制依据 1.沙坪坝新桥110kV变电站新建工程施工合同； 2．《沙坪坝新桥110kV变电站新建工程施工组织设计》； 3．设计图纸文件； 4．国家、省、市法律法规 (1)《建筑工程安全生产管理条例》（国务院令[第9号]） (2)住建部《关于印发〈危险性较大的分部分项工程安全管理办法〉的通知》（建 质[2009]87号） (3)住建部《关于开展建筑施工用钢管、扣件专项整治的通知》（建质电[2003]35 号） (4)《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》（建质[2009]254号） (5)《重庆市房屋建筑和市政基础设施工程现场文明施工标准》（渝建发[2014]5 号） (6)《关于规范危险性较大分部分项工程安全专项施工方案专家论证工作的通知》 （渝建发【2010】30号） (7)《关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理实施细则的通知》（渝建发 【2014】16号） 5.标准、规范 （1）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008） （2）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011） 阳光海岸8号别墅 模板工程施工组织设计 一、工程概况： 本项目为阳光海岸别墅群其中的一栋，占地面积333.82M2，本期工程建筑面积为930.29 M2，工程位于风光秀丽的厦门市黄厝村黄金海岸，南靠环岛路，交通便捷。该工程设私家花园，有游泳池，叠泉水池。整个设计为现代白色派，规划合理，布局错落有致，可谓独具匠心。 别墅群具体情况如下： 本别墅工程结构形式均为钢筋砼框架结构，基础为钢筋砼独立基础。填充墙（外墙，内墙）均采用200厚多孔粘土砖，卫生间隔墙为120厚粘土砖，个别单体内局部采用GRC墙板。屋面设FSG防水保温板，采用APP改性沥青卷材防水。装修部分较简单，室内仅做到粗装修、外墙面主体采用白色方砖、阳台及檐板、窗套采用白色涂料、局部采用文化石、花岗石贴面。整体建筑外观简朴、色彩淡雅，充分体现了现代白色派风格。 二、一般做法及柱模计算： 本工程基础模板采用木模，木模应保证下料尺寸准确、拼缝严密，保证砼不漏浆。 木模底部加固可采用在垫层中埋木条的方法，底部挡木与木条用铁钉固定，采用此方法简单可靠，容易保证砼不跑模，上部采用锁条木条（木方）。 本工程砼拟采用自拌砼。 砼工程施工前，应事先做好砼的配合比试验报告，然后换算成施工配合比施工。砼搅拌的计量须准确、砂、石的重量误差为±3%，水泥、水的重量误差为±2%。 砼施工完毕，要派人浇水养护不少于7d。 本工程主体结构模板采用木模板钢管支撑。木模板为七夹板，模板支撑系统采用Φ48钢管搭设满堂脚手架，立杆间距1.5m。柱模采用钢管箍，钢箍间距40cm一道。 模板安装时，要保证其平整度和柱高的正确性，模板支撑系统必须有足够的稳定性。 砼浇筑前24小时应对模板淋水，并用油毡纸及小木板堵缝，以免漏浆。 模板的拆除应严格按规范要求，并在砼施工时，留置两组试块，标准养护，作为拆模的依据。砼若未达到强度要求，不得提前拆模。 下面对柱箍进行计算 柱截面尺寸最大350×900mm，层高3.25m，砼浇筑速度V=2m/h, 现浇混凝土柱、梁、墙、板的模板支撑超高：（1）现浇混凝土柱、梁、墙、板的模板支撑，定额按支模高度3.60m编制。支模高度超过3.60m时，执行相应"每增3m"子目（不足3m，按3m计算），计算模板支撑超高。（2）构造柱、圈梁、大钢模板墙，不计算模板支撑超高。（3）支模高度，柱、墙：地（楼）面支撑点至构件顶坪；梁：地（楼）面支撑点至梁底；板：地（楼）面支撑点至板底坪。(注意综合解释：有梁扳的板下梁的模板支撑高度，自地（楼）面支撑点计算至板底，执行板的支撑高度超高子目。) （4）梁、板（水平构件）模板支撑超高的工程量计算如下式：超高次数＝（支模高度-3.6）÷3（遇小数进为1）超高工程量（m2）＝超高构件的全部模板面积×超高次数（5）柱、墙（竖直构件）模板支撑超高的工程量计算如下式：超高次数分段计算：自3.60m以上，第一个3m为超高1次，第二个3m为超高2次，依次类推；不足3m，按3m计算。超高工程量（m2）＝∑（相应模板面积×超高次数）注意：梁板水平构件和柱墙竖直构件的模板超高计算方法不一样）（6）墙、板后浇带的模板支撑超高，并入墙、板支撑超高工程量内计算。（7）轻体框架柱（壁式柱）的模板支撑超高，执行10-4-148、10-4-149子目。案例：柱超高模板面积计算：（10m高，断面500*500）第一次超高=3*0.5*4*1=6*1 第二次超高=3*0.5*4*2=6*2 第三次超高=（不足3m按3m计算：）=3*0.5*4*3=6*3 第四次超高=0.8*4=0.8*4 合计=6*1+6*2+6*3+0.8*4 超高工程量（m2）＝∑（相应模板面积×超高次数）梁板按全部超高模板计算。 扣件钢管楼板模板支架计算书 依据规范: 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为4.0m， 立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用50.×100.mm木方，间距300mm， 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用100.×100.mm木方。 模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。 振捣混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.20+0.20)+1.40×2.50=9.764kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.20+0.7×1.40×2.50=9.227kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为φ48×3.5。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 混凝土模板和支撑工程量计算方法 一、说明 1、现浇混凝土模板，定额按不同构件，分别以: 组合钢模板、钢支撑、木支撑;(编制标底时可用此项) 复合木模板、钢支撑、木支撑;(钢框+12mm厚竹胶板) 胶合板模板、钢支撑、木支撑;(塑料套管穿对拉螺栓) 木模板、木支撑编制。 2、现场预制混凝土模板，定额按不同构件分别以组合钢模板、复合木模板、木模板，并配制相应的混凝土地膜、砖地膜、砖胎膜编制。 3、现浇混凝土梁、板、柱、墙是按支模高度(地面支撑点至模底或支模顶)3.6m编制的，支模高度超过3.6m时，另行计算模板支撑超高部分的工程量。 若立模高度超过3.6m时，应从3.6m以上，按每超过3m增加一次计算套用定额项目。 超高支撑增加次数=(立模高度-3.6m)/3计算，不足3米者也按1次计算。 超高每增3m的工程量，梁、板是按超高构件全部混凝土的接触面积计算的;柱和墙是按超高部分的混凝土接触面积计算的。 二、工程量计算规则 1、现浇混凝土及预制钢筋混凝土模板工程量，除另有规定者外，应区别模板的材质，按混凝土与模板接触面的面积，以平方米计算。 2、定额附录中的混凝土模板含量参考表，系根据代表性工程测算而得，只能作为投标报价和编制标底时的参考。 3、现浇混凝土基础的模板工程量，按以下规定计算: (1)现浇混凝土带形基础的模板，按其展开高度乘以基础长度，以平方米计算;基础与基础相交时重叠的模板面积不扣除;直形基础端头的模板，也不增加。 (2)杯形基础和高杯基础杯口内的模板，并入相应基础模板工程量内。杯形基础杯口高度大于杯口长边长度的，套用高杯基础定额项目。 4、现浇混凝土柱模板，按柱四周展开宽度乘以柱高，以平方米计算。 (1)柱、梁相交时，不扣除梁头所占柱模板面积。 (2)柱、板相交时，不扣除板厚所占柱模板面积。 现浇混凝土柱模板工程量=柱截面周长×柱高 [例10-15]如图所示，现浇混凝土框架柱20根，组合钢模板，钢支撑，计算钢模板工程量，确定定额项目。 解:①现浇混凝土框架柱钢模板工程量=0.45×4×4.50×20=162.00m2 现浇混凝土框架矩形柱组合钢模板，钢支撑(套10-4-84) 定额基价=251.33元/10m2 模板支撑系统设计计算 KL-3梁立柱支承计算 矩形梁、净跨4.17m，截面尺寸为350mm×750mm，离地面高度3.15m，采用钢管脚手架支承系统，初步考虑立柱钢管横距0.8m，纵距0.9m。大横杆步距1.8m。模板采用组合钢模板。 荷载值确定为：定型组合钢模板0.50KN/m2，普通混凝土24.0KN/m3，梁钢筋1.5KN/m3砼，振捣混凝土时产生的荷载水平模板为2.0KN/m2，施工荷载总计5.0KN/m2。 （一）荷载计算（荷载分项系数1.2） 1、钢模板自重：1.2×0.5×（0.35+0.75×2）=1.11KN/m 2、混凝土荷重：1.2×24.0×（0.35×0.75）=7.56KN/m 3、钢筋荷重：1.2×1.5×0.35×0.75=0.47KN/m 4、振捣混凝土荷载：1.2×2.0×0.35=0.84KN/m 5、施工荷载：1.2×5.0×0.35=2.1KN/m q1=12.08KN/m 设计荷载值乘以r=0.9的折减系数 q=0.9 q2=q×q1=0.9×12.08=10.87KN/m （二）强度验算 钢管支承架采用直径48mm，壁厚3.5mm的普通脚手架管，每米 重3.84kg。脚手架钢管按轴心受压强度条件承载力为PN1≤81.52KN。当大横杆间距为1.0~2.0m，压杆长度系数μ为0.7~1.0时，按轴心受压稳定条件计算的为0.42PN1。 即P N=81.52KN×0.42=34.24KN N=q1.L=12.08KN/m×0.8m=9.66KN 验算结果 P1N=1/2q×0.8=1/2×12.08×0.8=4.83KN 即P1N＜PN 4.83KN＜34.24KN 满足要求钢支撑模板方案
楼梯模板支撑体系计算书
柱模板计算实例
模板支撑体系专项施工方案
模板及支撑系统的施工荷载计算
模板计算
模板工程及支撑体系专项施工方案 (1)
模板及支撑系统设计及计算
模板支架专项方案计算书汇总
标准模板支撑计算.docx
实用模板支撑体系计算书
高大模板支撑系统专项施工方案
模板支撑体系设计
超高柱模板计算规则
满堂楼板模板支撑计算
混凝土模板和支撑工程量计算方法【最新版】
模板支撑系统设计计算
相关主题
文本预览