建筑门窗抗风压性能计算书I、计算依据：
《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ 113-2009
《钢结构设计规范》 GB 50017-2003
《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2012版
《未增塑聚氯乙烯(PVC-U)塑料门》 JG/T 180-2005
《未增塑聚氯乙烯(PVC-U)塑料窗》 JG/T 140-2005
《塑料门窗工程技术规程 JGJ103-2008》
《铝合金门窗》 GB/T 8478-2008
《铝合金结构设计规范 GB 50429-2007》
《铝合金门窗工程技术规范 JGJ214-2010》
《建筑门窗术语 GB/T 5823-2008》
《建筑门窗洞口尺寸系列 GB/T 5824-2008》
《建筑外门窗保温性能分级及检测方法 GB/T 8484-2008》
《建筑外门窗空气声隔声性能分级及检测方法 GB/T 8485-2008》
《建筑外门窗气密、水密、抗风压性能分级及检测方法》GB/T 7106-2008》《铝合金建筑型材第一部分：基材 GB 5237.1-2008》
《铝合金建筑型材第二部分：阳极氧化型材 GB 5237.2-2008》
《铝合金建筑型材第三部分：电泳涂漆型材 GB 5237.3-2008》
《铝合金建筑型材第四部分：粉末喷涂型材 GB 5237.4-2008》
《铝合金建筑型材第五部分：氟碳漆喷涂型材 GB 5237.5-2008》
《铝合金建筑型材第六部分：隔热型材 GB 5237.6-2008》
II、详细计算
一、风荷载计算
1)工程所在省市：湖北
2)工程所在城市：武汉市
3)门窗安装最大高度z：75.3 米
4)门窗系列： 88系列塑钢推拉窗
5)门窗尺寸：
门窗宽度W＝1500 mm 门窗高度H＝1900mm
6)门窗样式图：
1 风荷载标准值计算:W k = βgz*μS1*μZ*W0
(按《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012版 8.1.1-2)
1.1 基本风压 W0= 350 N/m2
(按《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012版规定,采用50年一遇的风压，但不得小于0.3 KN/m2
1.2 阵风系数βgz 计算:
1)A类地区：βgz=0.92*(1+2μf)
其中：μf=0.5*35^(1.8*(-0.04))*(z/10)^(-0.12),z为安装高度；
2)B类地区：βgz=0.89*(1+2μf)
其中：μf=0.5*35^(1.8*(0))*(z/10)^(-0.16),z为安装高度；
3)C类地区：βgz=0.85*(1+2μf)
其中：μf=0.5*35^(1.8*(0.06))*(z/10)^(-0.22),z为安装高度；
4)D类地区：βgz=0.80*(1+2μf)
其中：μf=0.5*35^(1.8*(0.14))*(z/10)^(-0.30),z为安装高度；
安装高度z＜5米时,按5米时的阵风系数取值。
本工程按： C.有密集建筑群的城市市区取值。
βgz=0.85*(1+2μf) μf=0.5*35^(1.8*(0.06))*(z/10)^(-0.22)
=0.85*(1+2*(0.5*35^(1.8*(0.06))*(75.3/10)^(-0.22)))
=1.650
(按《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012版8.2.1规定)
1.3 风压高度变化系数μz计算:
1)A类地区：μz=1.379 * (z / 10) ^ 0.24,z为安装高度；
2)B类地区：μz=(z / 10) ^ 0.32,z为安装高度；
3)C类地区：μz=0.616 * (z / 10) ^ 0.44,z为安装高度；
4)D类地区：μz=0.318 * (z / 10) ^ 0.6,z为安装高度；
本工程按： C.有密集建筑群的城市市区取值。
μz=0.616 * (75.3 / 10) ^ 0.44
=1.498
(按《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012版 8.2.1规定 )
1.4 局部风压体型系数μs1的计算：
μs1：局部风压体型系数，根据计算点体型位置取0.8；
按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012版第8.3.3条：验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数μs1：
● 外表面
1. 正压区按表8.3.1采用；
2. 负压区
- 对墙面，取-1.0
- 对墙角边，取-1.8
● 内表面
对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取-0.2或0.2。
另注：上述的局部体型系数μs1(1)是适用于围护构件的从属面积A≤1m2的情况，当围护构件的从属面积A≥25m2时，局部风压体型系数μs1(25)可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积A＜25m2而＞1m2时，局部风压体型系数μs1(A)可按面积的对数线性插值，即：μs1(A)=μs1(1)+[μs1(25)-μs1(1)]logA
受力杆件中从属面积最大的杆件为：横向杆件中的(中横)
其从属面积为A=上亮：0.750+左扇：0.750+右扇：0.750
=2.250
支撑结构的构件从属面积A＜25 m2,且A＞1 m2
LogA=Log(2.250)=0.352
μs1(2.250)=μs1(1)+[μs1(25)-μs1(1)]*logA
=0.8+(0.8*0.8-0.8)*0.352
=0.744
μs1=μs1(2.250)+0.2
=0.744+0.2
=0.944
因此：支撑结构局部风压体型系数μs1取：0.944
1.4.2 面板材料的局部风压体型系数μs1的计算：
面板材料的局部风压体型系数按面积最大的玻璃板块(即：1500x500=0.750 m2)来计算：
面板材料的构件从属面积A≤1 m2
μs1(0.750)=0.8
μs1=μs1(0.750)+0.2
=0.8+0.2
=1.000
因此：面板材料局部风压体型系数μs1取：1.000
1.5 风荷载标准值计算:
1.5.1 支撑结构风荷载标准值计算:
Wk(N/m2)=βgz*μz*μS1*W0
=1.650*1.498*0.944*350
=816.650
1.5.2 面板材料风荷载标准值计算:
Wk(N/m2)=βgz*μz*μS1*W0
=1.650*1.498*1.000*350
=865.095
2 风荷载设计值计算：
2.1 支撑结构风荷载设计值计算：
W(N/m2)=1.4*Wk
=1.4*816.650
=1143.310
2.2 面板结构风荷载设计值计算：
W(N/m2)=1.4*Wk
=1.4*865.095
=1211.133
二、门窗主要受力杆件的挠度、弯曲应力、剪切应力校核:
1 校验依据：
1.1 挠度校验依据：
1)单层玻璃，柔性镶嵌：
2)双层玻璃，柔性镶嵌：
3)单层玻璃，刚性镶嵌：
其中：fmax:为受力杆件最在变形量(mm)
L:为受力杆件长度(mm)
本窗型选用:双层玻璃，柔性镶嵌：校核依据fmax/L ≤ 1/150 且famx ≤ 20 mm
1.2 弯曲应力校验依据：
σmax=M/W<=[σ]
[σ]:材料的抗弯曲应力(N/mm2)
σmax:计算截面上的最大弯曲应力(N/mm2)
M:受力杆件承受的最大弯矩(N.mm)
W:净截面抵抗矩(mm3)
1.3 剪切应力校验依据：
τmax=(Q*S)/(I*δ)<=[τ]
[τ]:材料的抗剪允许应力(N/mm2)
τmax:计算截面上的最大剪切应力(N/mm2)
Q:受力杆件计算截面上所承受的最大剪切力(N)
S:材料面积矩(mm3)
I:材料惯性矩(mm4)
δ:腹板的厚度(mm)
2 主要受力杆件的挠度、弯曲应力、剪切应力计算：
因建筑外窗在风荷载作用下，承受的是与外窗垂直的横向水平力，外窗各框料间构成的受荷单元，可视为四边铰接的简支板。在每个受荷单元的四角各作45度斜线，使其与平行于长边的中线相交。这些线把受荷单元分成4块，每块面积所承受的风荷载传递给其相邻的构件，每个构件可近似地简化为简支梁上呈矩形、梯形或三角形的均布荷载。这样的近似简化与精确解相比有足够的准确度，结果偏于安全，可以满足工程设计计算和使用的需要。由于窗的四周与墙体相连，作用在玻璃上的风荷载由窗框传递给墙体，故不作受力杆件考虑，只需对选用的中梃进行校核。
2.1 中横的挠度、弯曲应力、剪切应力计算:
构件【中横】的各受荷区域基本情况如下图：
构件【中横】的由以下各型材(衬钢)组合而成，它们共同承担【中横】上的全部荷载： (1) 塑钢 - 中腰
截面参数如下：
惯性矩：127392.74
抵抗矩：3698.19
面积矩：3510.7
截面面积：512.83
腹板厚度：2.5
2.1.1 【中横】的刚度计算
(1) 中腰的弯曲刚度计算
D(N.mm2)=E*I=70000*127392.74=8917491800
中腰的剪切刚度计算
D(N.mm2)=G*F=26000*512.83=13333580
2.【中横】的组合受力杆件的总弯曲刚度计算
D(N.mm2)=8917491800=8917491800
【中横】的组合受力杆件的总剪切刚度计算
D(N.mm2)=13333580=13333580
2.1.2 【中横】的受荷面积计算
1.上亮的受荷面积计算(梯形)
A(mm2)=(500/2*500/2)+(1500-500)*500/2=312500
2.左扇的受荷面积计算(三角形)
A(mm2)=(750/2*750)/2=140625
3.右扇的受荷面积计算(三角形)
A(mm2)=(750/2*750)/2=140625
4.【中横】的总受荷面积
A(mm2)=312500+140625+140625=593750
2.1.3 【中横】所受均布荷载计算
Q(N)=Wk*A
=816.650*593750/1000000
=484.886
2.1.4 【中横】在均布荷载作用下的中点挠度、弯矩、剪力计算
2.1.4.1 在均布荷载作用下的中点挠度计算
1.中腰在均布荷载作用下的中点挠度计算
按弯曲刚度比例分配荷载
分配荷载:Q中腰=Q总*(D中腰/D总)
=484.886*(8917491800/8917491800)
=484.886
本受力杆件在风荷载作用下，可简化为承受矩形均布荷载
Fmid(mm)=5*Q*L3/(384*D)
=5*484.886*1500^3/(384*8917491800)
=2.390
2.1.4.2 在均布荷载作用下的弯矩计算
1.中腰在均布荷载作用下的弯矩计算
按弯曲刚度比例分配荷载
分配荷载:Q中腰=Q总*(D中腰/D总)
=484.886*(8917491800/8917491800)
=484.886
所受荷载的设计值计算:Q=1.4*Q
=1.4* 484.886
=678.840
本受力杆件在风荷载作用下，可简化为承受矩形均布荷载
Mmax(N.mm)=Q*L/8
=678.840*1500/8
=127282.500
2.1.4.3 在均布荷载作用下的剪力计算
1.中腰在均布荷载作用下的剪力计算
按剪切刚度比例分配荷载
分配荷载:Q中腰=Q总*(D中腰/D总)
=484.886*(13333580/13333580)
=484.886
所受荷载的设计值计算:Q=1.4*Q
=1.4* 484.886
=678.840
本受力杆件在风荷载作用下，可简化为承受矩形均布荷载
Qmax(N)=±Q/2
=678.840/2
=339.420
2.1.5 【中横】在集中荷载作用下的中点挠度、弯矩、剪力计算
2.1.5.1 左扇产生的集中荷载对【中横】作用产生的中点挠度、弯矩、剪力计算 1.受荷面积计算:
A(mm2)=(750/2*750/2)+(1000-750)*750/2
=234375
2.该分格传递到主受力杆件上的全部集中荷载
通过右侧杆件传递到主受力杆件上的集中荷载计算
P(N)=(wk*A)/2
=(816.650*234375)/2/1000000
=95.701
3.该分格产生的集中荷载对受力杆件跨中产生的总挠度
(1)中腰在集中荷载作用下产生的跨中挠度
按弯曲刚度比例分配荷载
分配荷载:Q中腰=Q总*(D中腰/D总)
=95.701*(8917491800/8917491800)
=95.701
该分格右侧的跨中集中荷载对受力杆件跨中产生的挠度计算
Fmid(mm)=P*L^3/(48*D)
=95.701*1500^3/(48*8917491800)
=0.755
4.该分格产生的集中荷载对受力杆件跨中产生的总弯矩
(1)中腰在集中荷载作用下产生的弯矩
按弯曲刚度比例分配荷载
分配荷载:Q中腰=Q总*(D中腰/D总)
=95.701*(8917491800/8917491800)
=95.701
所受荷载的设计值计算:Q=1.4*Q
=1.4*95.701
=133.981
该分格的跨中集中荷载对受力杆件跨中产生的弯矩计算
Mmax(N.mm)=P*L/4
=133.981*1500/4
=50242.880
5.该分格产生的集中荷载对受力杆件跨中产生的总剪力
(1)中腰在集中荷载作用下产生的总剪力
按剪切刚度比例分配荷载
分配荷载:Q中腰=Q总*(D中腰/D总)
=95.701*(13333580/13333580)
=95.701
所受荷载的设计值计算:Q=1.4*Q
=1.4*95.701
=133.981
该分格的跨中集中荷载对受力杆件跨中产生的剪力计算
Mmax(N.mm)=P/2
=133.981/2
=66.991
2.1.5.2 右扇产生的集中荷载对【中横】作用产生的中点挠度、弯矩、剪力计算 1.受荷面积计算:
A(mm2)=(750/2*750/2)+(1000-750)*750/2
=234375
2.该分格传递到主受力杆件上的全部集中荷载
通过左侧杆件传递到主受力杆件上的集中荷载计算
P(N)=(wk*A)/2
=(816.650*234375)/2/1000000
=95.701
3.该分格产生的集中荷载对受力杆件跨中产生的总挠度
(1)中腰在集中荷载作用下产生的跨中挠度
按弯曲刚度比例分配荷载
分配荷载:Q中腰=Q总*(D中腰/D总)
=95.701*(8917491800/8917491800)
=95.701
该分格左侧的跨中集中荷载对受力杆件跨中产生的挠度计算 Fmid(mm)=P*L^3/(48*D)
=95.701*1500^3/(48*8917491800)
=0.755
4.该分格产生的集中荷载对受力杆件跨中产生的总弯矩
(1)中腰在集中荷载作用下产生的弯矩
按弯曲刚度比例分配荷载
分配荷载:Q中腰=Q总*(D中腰/D总)
=95.701*(8917491800/8917491800)
=95.701
所受荷载的设计值计算:Q=1.4*Q
=1.4*95.701
=133.981
该分格的跨中集中荷载对受力杆件跨中产生的弯矩计算
Mmax(N.mm)=P*L/4
=133.981*1500/4
=50242.880
5.该分格产生的集中荷载对受力杆件跨中产生的总剪力
(1)中腰在集中荷载作用下产生的总剪力
按剪切刚度比例分配荷载
分配荷载:Q中腰=Q总*(D中腰/D总)
=95.701*(13333580/13333580)
=95.701
所受荷载的设计值计算:Q=1.4*Q
=1.4*95.701
=133.981
该分格的跨中集中荷载对受力杆件跨中产生的剪力计算
Mmax(N.mm)=P/2
=133.981/2
=66.991
2.1.6 中横在均布荷载和集中荷载共同作用下的中点总挠度校核2.1.6.1 中腰中点总挠度校核
2.1.6.1.1 中腰中点总变形计算
F总=F均布+ΣF集中
=2.390+0.755+0.755
=3.900
2.1.6.1.2 中腰中滑挠跨比计算
挠跨比=F总/L
=3.900/1500
=0.003
该门窗选用:双层玻璃，5mmLOW-E+12A+5mm柔性镶嵌：校核依据fmax/L ≤ 1/150 且 famx ≤ 20 mm
0.003 ≤ 1/150 且 3.900 ≤ 20 mm ，因此: 中腰的挠度符合要求。
2.1.7 中横在均布荷载和集中荷载共同作用下的抗弯曲强度校核
2.1.7.1 中腰抗弯曲强度校核
2.1.7.1.1 中腰总弯矩计算
M总=M均布+ΣM集中
=127282.500+50242.880+50242.880
=227768.300
2.1.7.1.2 中腰弯曲应力计算
σmax=M/W
σmax:计算截面上的最大弯曲应力
M:受力杆件承受的最大弯矩
W:净截面抵抗矩
σmax=M/W
=227768.300/3698.19
=61.589
61.589 ≤ 此类型材允许的弯曲应力 85.5 , 因此抗弯强度满足要求。
2.1.8 中横在均布荷载和集中荷载共同作用下的抗剪切强度校核
2.1.8.1 中腰抗剪切强度校核
2.1.8.1.1 中腰总剪力计算
Q总=Q均布+ΣQ集中
=339.420+66.991+66.991
=473.402
2.1.8.1.2 中腰剪切应力计算
τmax=(Q*S)/(I*δ)
τmax:计算截面上的最大剪切应力
Q:受力杆件计算截面上所承受的最大剪切力
S:材料面积矩
I:材料惯性矩
δ:腹板的厚度矩
τmax=(Q*S)/(I*δ)
=(473.402*3510.7)/(127392.74*1.2)
=10.872
10.872 ≤ 此类型材允许的抗剪切应力 49.6 , 因此抗剪切能力满足要求。
2.1.9 中横在均布荷载和集中荷载共同作用下的受力杆件端部连接强度校核
2.1.9.1 中横单端所承受的最大剪切力设计值
Q=1.4*Q总/2
=1.4*484.886/2
=339.420
2.1.9.2 中横端部焊缝的剪切应力
τ=(1.5*Q)/(δ*Lj)
τ:型材端部焊缝的剪切应力
Q:受力杆件单端所承受的最大剪切力设计值
Lj:焊缝计算长度
δ:连接件中腹板的厚度(2倍型材壁厚)=2*2.5=5
τ=(1.5*Q)/(δ*Lj)
=(1.5*339.420)/(5*70)
=1.455
1.455 ≤ 此类焊缝端部允许的抗剪切应力 35 , 因此抗剪切能力满足要求。
2.1.10 中横综合抗风压能力计算
中横在均布荷载和集中荷载作用下总受荷面积计算：
A= 312500+140625+140625+234375/2+234375/2
= 828125 mm2
本受力杆件在风荷载作用下，可简化为承受矩形均布荷载
L/150=5*Q*A*L3/(384*D)
Q=76.8*D/(L2*150*A)
=76.8*8917491800/(1500^2*150*828125)*1000
=2.45 (kPa)
2.2 竖扇的挠度、弯曲应力、剪切应力计算:
构件【竖扇】的各受荷区域基本情况如下图：
构件【竖扇】的由以下各型材(衬钢)组合而成，它们共同承担【竖扇】上的全部荷载： (1) 塑钢–窗扇
截面参数如下：
惯性矩：88000.61
抵抗矩：1500.57
面积矩：1078.7
截面面积：525.25
腹板厚度：2.5
2.2.1 【竖扇】的刚度计算
(1) 勾企的弯曲刚度计算
D(N.mm2)=E*I=70000*1500.57=105039900
勾企的剪切刚度计算
D(N.mm2)=G*F=26000*525.25=1365650
2.【竖扇】的组合受力杆件的总弯曲刚度计算
D(N.mm2)=2282322700=2282322700
【竖扇】的组合受力杆件的总剪切刚度计算
D(N.mm2)=6116500=6116500
2.2.2 【竖扇】的受荷面积计算
1.左扇的受荷面积计算(梯形)
A(mm2)=(750/2*750/2)+(1000-750)*750/2=234375
2.右扇的受荷面积计算(梯形)
A(mm2)=(750/2*750/2)+(1000-750)*750/2=234375
3.【竖扇】的总受荷面积
A(mm2)=234375+234375=468750
2.2.3 【竖扇】所受均布荷载计算
Q(N)=Wk*A
=816.650*468750/1000000
=382.805
2.2.4 【竖扇】在均布荷载作用下的中点挠度、弯矩、剪力计算2.2.4.1 在均布荷载作用下的中点挠度计算
1.勾企在均布荷载作用下的中点挠度计算
按弯曲刚度比例分配荷载
分配荷载:Q勾企=Q总*(D勾企/D总)
=382.805*(2282322700/2282322700)
=382.805
本受力杆件在风荷载作用下，可简化为承受梯形均布荷载 Fmid(mm)=Q*L3/(61.05*D)
=382.805*1000^3/(61.05*2282322700)
=2.747
2.2.4.2 在均布荷载作用下的弯矩计算
1.勾企在均布荷载作用下的弯矩计算
按弯曲刚度比例分配荷载
分配荷载:Q勾企=Q总*(D勾企/D总)
=382.805*(2282322700/2282322700)
=382.805
所受荷载的设计值计算:Q=1.4*Q
=1.4* 382.805
本受力杆件在风荷载作用下，可简化为承受梯形均布荷载
Mmax(N.mm)=Q*L/6.165
=535.927*1000/6.165
=86930.580
2.2.4.3 在均布荷载作用下的剪力计算
1.勾企在均布荷载作用下的剪力计算
按剪切刚度比例分配荷载
分配荷载:Q勾企=Q总*(D勾企/D总)
=382.805*(6116500/6116500)
=382.805
所受荷载的设计值计算:Q=1.4*Q
=1.4* 382.805
=535.927
本受力杆件在风荷载作用下，可简化为承受梯形均布荷载
Qmax(N)=±Q*(1-a/L)/2
=535.927*(1-0.375)/2
=167.477
2.2.5 【竖扇】在集中荷载作用下的中点挠度、弯矩、剪力计算
2.2.6 竖扇在均布荷载和集中荷载共同作用下的中点总挠度校核
2.2.6.1 勾企中点总挠度校核
2.2.6.1.1 勾企中点总变形计算
F总=F均布+ΣF集中
=2.747
=2.747
2.2.6.1.2 勾企中滑挠跨比计算
挠跨比=F总/L
=2.747/1000
=0.003
该门窗选用:双层玻璃，柔性镶嵌：校核依据fmax/L ≤ 1/150 且famx ≤ 20 mm 0.003 ≤ 1/150 且 2.747 ≤ 20 mm ，因此:窗扇的挠度符合要求。
2.2.7 竖扇在均布荷载和集中荷载共同作用下的抗弯曲强度校核
2.2.7.1 勾企抗弯曲强度校核
2.2.7.1.1 勾企总弯矩计算
M总=M均布+ΣM集中
=86930.580
=86930.580
2.2.7.1.2 勾企弯曲应力计算
σmax=M/W
σmax:计算截面上的最大弯曲应力
M:受力杆件承受的最大弯矩
W:净截面抵抗矩
σmax=M/W
=48.119
48.119 ≤ 此类型材允许的弯曲应力 85.5 , 因此抗弯强度满足要求。
2.2.8 竖扇在均布荷载和集中荷载共同作用下的抗剪切强度校核
2.2.8.1 勾企抗剪切强度校核
2.2.8.1.1 勾企总剪力计算
Q总=Q均布+ΣQ集中
=167.477
=167.477
2.2.8.1.2 勾企剪切应力计算
τmax=(Q*S)/(I*δ)
τmax:计算截面上的最大剪切应力
Q:受力杆件计算截面上所承受的最大剪切力
S:材料面积矩
I:材料惯性矩
δ:腹板的厚度矩
τmax=(Q*S)/(I*δ)
=(167.477*1278.7)/(32604.61*1.2)
=5.473
5.473 ≤ 此类型材允许的抗剪切应力 49.6 , 因此抗剪切能力满足要求。
2.2.9 竖扇在均布荷载和集中荷载共同作用下的受力杆件端部连接强度校核2.2.9.1 竖扇单端所承受的最大剪切力设计值
Q=1.4*Q总/2
=1.4*382.805/2
=267.964
2.2.9.2 竖扇端部焊缝的剪切应力
τ=(1.5*Q)/(δ*Lj)
τ:型材端部焊缝的剪切应力
Q:受力杆件单端所承受的最大剪切力设计值
Lj:焊缝计算长度
δ:连接件中腹板的厚度(2倍型材壁厚)=2*2.5=5
τ=(1.5*Q)/(δ*Lj)
=(1.5*267.964)/(5*70)
=1.148
1.148 ≤ 此类焊缝端部允许的抗剪切应力 35 , 因此抗剪切能力满足要求。
2.2.10 竖扇综合抗风压能力计算
竖扇在均布荷载和集中荷载作用下总受荷面积计算：
A= 234375+234375
= 468750 mm2
本受力杆件在风荷载作用下，可简化为承受梯形均布荷载
L/150=Q*A*L3/(61.05*D)
Q=61.05*D/(L2*150*A)
=61.05*2282322700/(1000^2*150*468750)*1000
=1.98 (kPa)
3.整窗抗风压等级计算
通过以上构件的综合抗风压能力计算(如果P3＜1 kpa ，取P3＝1 kpa)，做出如下取值: P3=1.98 (kpa) ，结合下表，进行整窗的抗风压等级计算：
建筑外窗抗风压性能分级表
说明：第9级应在分级后同时注明具体检测压力差值。
通过查询《建筑外窗抗风压性能分级表》,可知该门窗的抗风压性能达到2级
三、玻璃计算
3.1 本门窗中面积最大的玻璃是：上亮区域的玻璃
宽度：1500 mm
高度：500 mm
面积：0.750 m2
厚度：5 mm
3.2 最大许用面积计算
据《建筑玻璃应用技术规程》JGJ 113-2009 4.2.2
①当玻璃厚度t ≤6mm时，
②当玻璃厚度t ＞6mm时，
式中ωk —风荷载标准值，kPa
Amax —玻璃的最大许用面积，m2
t —玻璃的厚度，mm；
钢化、半钢化、夹丝、压花玻璃按单片玻璃厚度进行计算；
夹层玻璃按总厚度进行计算；
中空玻璃按两单片玻璃中薄片厚度进行计算；
α—抗风压调整系数，由玻璃类型决定取值；
若夹层玻璃工作温度超过70°C，调整系数应为0.6；
钢化玻璃的抗风压调整系数应经实验确定，建议取2.0；
组合玻璃的抗风压调整系数应采用不同类型玻璃抗风压调整系数的乘积。
本门窗选用的玻璃是：普通玻璃 5mm 28 N/mm^2 中空玻璃 ,调整系数α=1.5 因为厚度5 ≤ 6mm,故采用
Amax=0.2*1.5*5^1.8/0.865
=6.284
玻璃最大面积:0.750 ≤ 玻璃最大许用面积:6.284,故面积满足要求.
3.2 玻璃板块自重:
GAk: 玻璃板块平均自重(不包括铝框)
玻璃的体积密度:25.6 kN/m3
t: 玻璃板块厚度: 5 mm
GAk=25.6*t/1000
=25.6*5/1000
=0.128 kN/m2
3.3 玻璃强度校核
玻璃在垂直于玻璃平面的风荷载作用下的最大应力计算公式：
式中σw—风荷载作用下玻璃最大应力（N/mm^2）
ω—风荷载设计值（N/mm^2），取ω=ωk
a —玻璃短边边长（mm），
t —玻璃厚度（mm），
中空玻璃的厚度取单片外侧玻璃厚度的1.2倍；
夹层玻璃的厚度一般取单片玻璃厚度的1.26倍；
ψ—弯曲系数，可按边长比a/b由下表用插入法查得（b为长边边长）；
最大面积玻璃短边 a=500 mm,最大面积玻璃长边 b=1500 mm
短长边比a/b=0.33,查表得到弯曲系数ψ=0.1179
最大应力计算:σw=(6*ψ*ω*a^2)/(t^2*1000)
=(6*0.1179*0.865*500^2)/(5^2*1000)
=6.1190
经校核，玻璃的最大应力6.1190 ≤ 玻璃的强度设计值28.00，故满足强度要求。
四、连接计算
门窗连接件主要承受来自于风荷载的剪力
按照《材料力学》要求需要对每个连接件进行抗剪和承压计算
4.1 风荷载设计值计算：
风荷载标准值Wk(N/m2):816.650
W=1.4*Wk
=1.4*816.650
=1143.310
4.2 每个连接件需要承受的最小荷载计算：
P0:每个连接件承受荷载的安全值(N)
W:风荷载设计值(N/m2):1143.310
B:门窗宽度(mm):1500
H:门窗高度(mm):1902
n:连接件总数(个):12
P0=W*B*H/n
=1143.310*1.5*1.902/12
=271.822
4.3 每个连接件的抗剪能力计算：
连接件类型:A、B级螺栓(5.6级)
[σv]连接件抗剪设计值(N/mm2):190
Jm每个连接件的承剪面(个):1
d连接件直径(mm):5
π圆周率:3.1415926
Nv(N)=Jm*π*d^2*[σv]/4
=1*3.1415926*5^2*190/4
=3730.641
按照《钢结构设计规范 GB 50017-2003》 7.2.1-1至7.2.1-2 4.4 每个连接件的承压能力计算：
[σc]连接件承压设计值(N/mm2):405
d连接件直径(mm):5
Σt腹板厚度(mm):1.5
Nc(N)=d*Σt*[σc]
=5*1.5*405
=3037.500
按照《钢结构设计规范 GB 50017-2003》 7.2.1-3至7.2.1-4 4.5 每个连接件的抗剪、承压能力校核：
抗剪能力:Nv=3730.641(N)≥P0=271.822(N),满足要求
承压能力:Nc=3037.500(N)≥P0=271.822(N),满足要求
一、计算依据 二、风荷载计算 1、基本情况：门窗计算风荷最大标高取70米；根据工程所处的地理位置，其风压高度变化系数按C类算。平开窗的受力杆件MQ25-24a最大计算长度为2400mm，杆件两边的最大受力宽度为:1375mm,；推拉窗的受力杆件QLC30-25最大计算长度为:1960mm，杆件两边的最大受力宽度为1480mm。 2、风荷载标准值的计算 风荷载标准值ωk=βzμSμZωO (资料③P24式7.1.1-1) ωk―风荷载设计标准值 βZ―高度Z处的阵风系数，(资料③P44表7.5.1) μS―风荷载体型系数，取μS =0.8 (资料③P27表7.3.1) ωO―基本风压，取ωO =0.7KPa (资料③全国基本风压分布图) μz―风压高度变化系数, （资料③P25表7.2.1） 风荷载标准值计算： ωk=βzμSμZωO =1.66×0.8×1.45×0.7=1.35KPa 三、主要受力构件的设计及校核 1、受力构件的截面参数 根据（BH^3-bh^3 ）/12 Ix=0.0491(D4 点评(0)举报 sun.jack 发表于2005-8-31 | 只看该作者 楼 3 建筑门窗的抗风压计算 一、概况 1.1计算依据 风荷载标准按GB50009-2001《建筑结构荷载规范》的规定计算 任何材料制作的门窗玻璃按JGJ113-2003《建筑玻璃应用技术规范》的规定计算 玻璃幕墙按JGJ102-2003《玻璃幕墙工程技术规范》的规定计算 建筑外窗抗风强度计算方法 1.2说明 1.2.1门窗幕墙不是承重结构，是围护结构，应采用围栏结构的计算公式。 什么是围护结构呢？指建筑物及房间的围档物，包括墙壁、挡板等，按是否与室内外空气分割而言，包括内外围护结构，有透明与不透明之分。 1.2.2GB50009中第7.1.2条也是强制性条文。 “对于高层建筑、高耸结构以及对风荷载比较敏感的其他结构，基本风压应适当提高，并应由有关的结构设计规范具体规定。”提出了几个问题：一、高层建筑，二、高耸结构，三、比较敏感的其他结构，四、有关的结构设计规范。如何理解和应用的问题。 高层建筑：定义、基准，可从下列资料中找到。
脚手架计算书 、计算依据 （）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（） （）《建筑结构荷载规范》（） （）海湾浪琴工程设计图纸及地质资料等 、脚手架的计算参数 搭设高度米（取最大高度，排），步距米，立杆纵距米，立杆横距米，连墙件为步跨设置，脚手板为毛竹片，按同时铺设排计算，同时作业层数。 脚手架材质选用φ×钢管，截面面积，截面模量×，回转半径，抗压、抗弯强度设计值，基本风压值ω，计算时忽略雪荷载等。 、荷载标准值 （1）结构自重标准值：（双排脚手架） （2）竹脚手片自重标准值：（可按实际取值） （3）施工均布活荷载： （4）风荷载标准值：ωμ·μ·ω 式中μ——风压高度变化系数，查《建筑结构荷载规范》 并用插入法得米为 μ——脚手架风荷载体型系数，全封闭式为 ω——基本风压值，为 则ω×××
、纵向水平杆、横向水平杆计算 （1） 横向水平杆计算 脚手架搭设剖面图如下： 按简支梁计算，计算简图如下： 每纵距脚手片自重×××× 每纵距施工荷载×× ×× 07.03 1.135775.0332=?=?b k G l N · 605.03 1.1395.433=?=?b Qk l N · ×× · 3.18310 08.510931.036 =??==W M σ< 横向水平杆抗弯强度满足要求。 mm a l EI M b 8.4)91100411003(1019.121006.22410931.0)43(242 245622=?-??????=-=υ
[] <[] 横向水平杆挠度满足要求。 （2） 纵向水平杆计算 按三跨连续梁计算，简图如下： 脚手片自重均布荷载×× 施工均布荷载×× ×××× · ×××× · ×× · 2.751008.510382.036 =??==W M σ< 抗弯强度满足要求。 mm EI ql a 3.21019.121006.2100150069.1677.0100677.0454 4 =??????==υ [] ≤[] 挠度满足要求。 （3） 横向水平杆与立杆连接的扣件抗滑承载力验算 横向水平杆传给立杆的竖向作用力：
建筑门窗抗风压性能计算书 I、计算依据： 《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ 113-2009 《钢结构设计规范》 GB 50017-2003 《建筑外窗抗风压性能分级表》 GB/T 7106-2008 《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2001 2006版 《未增塑聚氯乙烯(PVC-U)塑料门》 JG/T 180-2005 《未增塑聚氯乙烯(PVC-U)塑料窗》 JG/T 140-2005 《铝合金门窗》 GB/T 8478-2008 《建筑门窗术语 GB/T5823-2008》 《建筑门窗洞口尺寸系列 GB/T5824-2008》 《建筑外门窗保温性能分级及检测方法 GB/T8484-2008》 《建筑外门窗空气声隔声性能分级及检测方法 GB/T8485-2008》 《铝合金建筑型材第一部分：基材 GB5237.1-2008》 《铝合金建筑型材第二部分：阳极氧化型材 GB5237.2-2008》 《铝合金建筑型材第三部分：电泳涂漆型材 GB5237.3-2008》 《铝合金建筑型材第四部分：粉末喷涂型材 GB5237.4-2008》 《铝合金建筑型材第五部分：氟碳漆喷涂型材 GB5237.5-2008》 《铝合金建筑型材第六部分：隔热型材 GB5237.6-2008》 II、详细计算 一、风荷载计算 1)工程所在省市：河南 2)工程所在城市：新乡市 3)门窗安装最大高度z：20 米 4)门窗系列：永壮铝材-50外平开平开窗 5)门窗尺寸： 门窗宽度W＝700 mm 门窗高度H＝1400 mm 6)门窗样式图： 1 风荷载标准值计算:W k= βgz*μS1*μZ*W0 (按《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001 2006版 7.1.1-2) 1.1 基本风压 W0= 400 N/m2 (按《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001 2006版规定,采用50年一遇的风压，但不得小于0.3 KN/m2
该工程为某大学实验楼，钢筋混凝土框架结构；建筑层数为8层，总建筑面积11305.82m2，宽度为39.95m,长度为60.56m ；底层层高4.2m ，其它层层高3.6m ，室内外高差0.6m 。 该工程的梁、柱、板、楼梯、基础均采用现浇，因考虑抗震的要求，需要设置变形缝，宽度为130mm 。 1.1.1设计资料 (1)气象条件 该地区年平均气温为20 C o . 冻土深度25cm ，基本风压m2，基本雪压 kN/m2，以西北风为主导方向，年降水量1000mm 。 (2)地质条件 该工程场区地势平坦，土层分布比较规律。地基承载力特征值240a f kPa 。 (3)地震烈度 7度。 (4)抗震设防 7度近震。 1.1.2材料 梁、柱、基础均采用C30；纵筋采用HRB335，箍筋采用HPB235；单向板和双向板均采用C30，受力筋和分布筋均为HPB235；楼梯采用C20，除平台梁中纵筋采用HRB335外，其余均采用HPB235。 工程特点 本工程为8层，主体高度为29m 左右，为高层建筑。其特点在于：建造高层建筑可以获得更多的建筑面积，缩小城市的平面规模，缩短城市道路和各种管线的长度，从而节省城市建设于管理的投资；其竖向交通一般由电梯来完成，这样就回增加建筑物的造价；从建筑防火的角度来看，高层建筑的防火要求要高于中低层建筑；以结构受力特性来看，侧向荷载（风荷载和地震作用）在高层建筑分析和设计中将起着重要的作用，因此无论从结构分析，还是结构设计来说，其过程都比较复杂。
在框架结构体系中，高层建筑的结构平面布置应力求简单，结构的主要抗侧力构件应对称均匀布置，尽量使结构的刚心与质心重合，避免地震时引起结构扭转及局部突变，并尽可能降低建筑物的重心，以利于结构的整体稳定性；合理地设置变形缝，其缝的宽度视建筑物的高度和抗震设防而定。 该工程的设计，根据工程地震勘探和所属地区的条件，要求有灵活的空间布置和较大的跨度，故采用钢筋混凝土框架结构体系。 本章小结 本章主要论述了本次设计的工程简况和工程特点，特别对于高层建筑的优点和框架结构中高层建筑的布置原则作了详细阐述。 2 结构设计 框架设计 2.1.1 工程简况 该实验楼为八层钢筋混凝土框架结构体系，建筑面积11305.82m2，建筑平面
第册/ 共册本册共页 计算书 CALCULATION DOCUMENT 工程名称：XXXX花园二期 工程编号：A-1-13 项目名称：13号楼 设计阶段：施工图 设计专业：结构 计算人： 校对人：
注：结构高度指室外地坪至檐口或大屋面（斜屋面至屋面中间高） 三. 设计依据 建筑地基基础设计规范（GB50007-2002） 建筑结构荷载规范（GB50009-2001） 建筑抗震设计规程（GB50011-2001） 混凝土结构设计规范（GB50010-2002） 高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ3-2002） 建筑抗震设计规程（DBJ08―9―92）及1996年局部修订增补 地基基础设计规范（DGJ08－11－1999） 中国建筑西南勘察研究院提供的《仁恒河滨花园岩土工程详细勘察报告》 及补充资料 四. 可变荷载标准值选用（kN/㎡） 五．上部永久荷载标准值及构件计算 （一）楼面荷载 ·首层: 卧室、起居室、书房： 150厚砼板 3.75kN/m2 板面装修荷载 1.0kN/m2 板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2 恒载合计 5.25kN/m2 厨房、普通卫生间： 150厚砼板 3.75kN/m2 板面装修荷载 1.1kN/m2 板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2 恒载合计 5.35kN/m2 带采暖卫生间： 150厚砼板 3.75kN/m2 板面装修荷载 20x0.13=2.6kN/m2 板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2 恒载合计 6.85kN/m2 门厅、电梯间： 150厚砼板 3.75kN/m2 板面装修荷载 20x0.07=1.4kN/m2 板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2 恒载合计 5.65kN/m2 ·标准层: 卧室、起居室、书房： 110厚砼板 2.75kN/m2 板面装修荷载 1.0kN/m2
门窗（MLC1524门扇） 设计计算书 设计： 校对： 审核： 批准： 洛阳豪美幕墙装饰工程有限公司二〇一六年五月十七日
目录 1 计算引用的规范、标准及资料 (1) 1.1 门窗及相关设计规范： (1) 1.2 建筑设计规范： (1) 1.3 铝材规范： (1) 1.4 玻璃规范： (2) 1.5 钢材规范： (2) 1.6 胶类及密封材料规范： (2) 1.7 门窗及五金件规范： (2) 1.8 相关物理性能等级测试方法： (3) 1.9 《建筑结构静力计算手册》(第二版) (4) 1.10 土建图纸： (4) 2 基本参数 (4) 2.1 门窗所在地区 (4) 2.2 地面粗糙度分类等级 (4) 2.3 抗震设防 (4) 3 门窗承受荷载计算 (4) 3.1 风荷载标准值的计算方法 (4) 3.2 计算支撑结构时的风荷载标准值 (6) 3.3 计算面板材料时的风荷载标准值 (6) 3.4 垂直于门窗平面的分布水平地震作用标准值 (6) 3.5 平行于门窗平面的集中水平地震作用标准值 (6) 3.6 作用效应组合 (6) 4 门窗竖中梃计算 (7) 4.1 竖中梃受荷单元分析 (7) 4.2 选用竖中梃型材的截面特性 (9) 4.3 竖中梃的抗弯强度计算 (9) 4.4 竖中梃的挠度计算 (9) 4.5 竖中梃的抗剪计算 (10) 5 玻璃板块的选用与校核 (10) 5.1 玻璃板块荷载计算： (11) 5.2 玻璃的强度计算： (12) 5.3 玻璃最大挠度校核： (12)
门窗设计计算书1 计算引用的规范、标准及资料 1.1 门窗及相关设计规范： 《铝合金结构设计规范》GB50429-2007 《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003 《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2009 《建筑幕墙》GB/T21086-2007 《铝合金门窗工程技术规范》JGJ214-2010 《铝合金门窗》GB/T8478-2008 《未增塑聚乙烯(PVC-U)塑料窗》JGT/140-2005 《塑料门窗工程技术规程》JGJ103-2008 《建筑幕墙工程技术规范》DGJ08-56-2012 1.2 建筑设计规范： 《地震震级的规定》GB/T17740-1999 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010 《高处作业吊蓝》GB19155-2003 《工程抗震术语标准》JGJ/T97-2011 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》JG160-2004 《建筑材料放射性核素限量》GB6566-2010 《建筑防火封堵应用技术规程》CECS154：2003 《钢结构焊接规范》GB50661-2011 《建筑工程抗震设防分类标准》GB50223-2008 《建筑工程预应力施工规程》CECS180：2005 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-2001 《建筑抗震设计规范》GB50011-2010 《建筑设计防火规范》GB50016-2014 《建筑物防雷设计规范》GB50057-2010 《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002 《民用建筑设计通则》GB50352-2005 1.3 铝材规范： 《变形铝及铝合金化学成份》GB/T3190-2008 《建筑用隔热铝合金型材》JG175-2011 《建筑用铝型材、铝板氟碳涂层》JG/T133-2000 《铝合金建筑型材第1部分基材》GB5237.1-2008 《铝合金建筑型材第2部分阳极氧化、着色型材》GB5237.2-2008 《铝合金建筑型材第3部分电泳涂漆型材》GB5237.3-2008 《铝合金建筑型材第4部分粉末喷涂型材》GB5237.4-2008 《铝合金建筑型材第5部分氟碳漆喷涂型材》GB5237.5-2008 《铝合金建筑型材第6部分隔热型材》GB5237.6-2012 《铝及铝合金彩色涂层板、带材》YS/T431-2009 《铝型材截面几何参数算法及计算机程序要求》YS/T437-2009 《有色电泳涂漆铝合金建筑型材》YS/T459-2003
建筑外窗抗风压性能分级的取值 一．基本概述： 按照现行国家标准《建筑外门窗气密、水密、抗风压性能分级及检测方法》GB/T 7106-2008、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版）的有关要求，工程设计者应对各类工业与民用建筑的外窗提供其抗风压性能（含相应的检测、鉴定）等级规定，这是满足建筑物环保和节能，同时又是确保使用可靠、安全的必备要求。为了使设计者选用的方便，现归纳、整理成以下资料供选用参考。二．建筑物外墙面及窗的抗风压计算： 1 按规范GB50009-2001（2006年版）中7.1.1条规定：垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，用于围护结构时，应按下述公式计算：W==βgzμslμz w o( 1) 式中：βgz ---对应计算高度Z的阵风系数，与建筑物所处的区位（即地面粗糙度类别）和距地高度有关，工业建筑物多位于郊区（B 类），民用建筑多在市区（C类）重要建筑则在市中心区（D 类），查表可得到； μsl----建筑物局部风压体型系数，按GB50009的7.3.3条规 定：墙面正压区取（0.8+0.2）；墙面负压区取（-1.0-0.2）； 墙的边角区取（-1.8-0.2）；屋面、檐口负压区取（-2.2）； μz----风压高度系数，与建筑物所处的区位及距地高度有关， 查表可得到；
w o----基本风压值，按规范GB50009附录D中，对应n=50 栏查表可得到。 2.为了便于使用对上述公式作如下归并与简化： 首先，为解决工程中最常遇到的墙面窗，将μsl分别以1.0、1.2带入式（1）可得：W==1.0βgzμz w o（2） W==1.2βgzμz w o（3） 在工程设计中，由于风荷载的多向性，难以分出正压、负压区；而在施工安装中，同一式样、规格的外窗分类过细实无必要，因此实用中，以式（3）为墙面窗风压计算的通用公式。 同理，屋面、檐口负压区窗风压计算公式归并为 W==2.2βgzμz w o（4） 其次，阵风系数βgz 、高度系数μz两个系数，都与建筑物所处的区位（即地面粗糙度类别）以及距地高度有关，拟利用规范GB50009已有相关表格并使其合并，同时将式（3）中的常数1.2也融入，可得到：Ω= 1.2βgzμz（5） 也即建筑外墙面窗的风压值计算公式可简化为： W==Ωw o（6） 式中Ω----风压计算综合系数，与建筑物所处的区位和距 地高度有关，通过附表1 查得 最后，一旦取得项目建设所在地的基本风压值，即可利用附表1查到风压计算综合系数Ω，以两者相乘之积，即可得该建筑物外墙面窗的风压标准值。
30米一体化景观塔受力计算书 一、项目概况： 本工程位于广东省东莞市，为东莞铁塔30米一体化景观塔，设计3层平台+1层灯盘，共4层.每层平台设计内嵌天线3付，内嵌RRU3个.顶部安装集束天线.塔体截面采用圆形，连接方式为内法兰连接，塔体材质选择为Q345B. 二、设计依据： 1、设计依据: 《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-2001 《建筑结构荷载规范》GB5009-2012 《构筑物抗震设计规范》GB50191-2012 《建筑抗震设计规范》GB50011-2010 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《高耸结构设计规范》GB50135-2006 《移动通信工程钢塔桅结构设计规范》YD/T5131-2005 《钢结构单管通信塔技术规程》CECS236：2008 《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2001 《移动通信工程钢塔桅机构验收规范》YD/T5132-2005 《塔桅钢结构工程施工质量验收规程》CECS80：2006 2、设计荷载: 根据建设单位提出的要求确定设计荷载.塔架设计基本风压0.55kN/M^2，设计地震烈度7度. 3、工程条件:
三、荷载计算： 1、塔段基本信息： 2、塔段几何信息： 3、塔体荷载计算： 下对边尺寸(mm)---参考值900上对边尺寸(mm)---参考值650下对边尺寸(mm)---设计值900上对边尺寸(mm)---设计值650中对边尺寸(mm)---设计值775设计分段数(Ln)6塔体高度H(m)30.0杆体是否插接否杆体套接间隙(mm)0杆体套接系数 0整体锥度比K参考值 (‰)88横截面形状 圆18角度0分段编号---（由低向高）123456分段长度(mm)70007000700030003000.03000.0分段壁厚(mm) 12 10 10 8 6 6 整体锥度比K设计值 (‰) 下对边调整 上对边调整
建筑外窗抗风压性能计算书 I、计算依据 《建筑玻璃应用技术规程JGJ 113-2009》 《钢结构设计规范GB 50017-2003》 《建筑外门窗气密、水密、抗风压性能分级及检测方法》GB/T7106-2008》《建筑结构荷载规范GB 50009-2012版》 《未增塑聚氯乙烯(PVC-U)塑料门JG/T 180-2005》 《未增塑聚氯乙烯(PVC-U)塑料窗JG/T 140-2005》 《建筑门窗术语GB/T5823-2008》 《建筑门窗洞口尺寸系列GB/T5824-2008》 《建筑外门窗保温性能分级及检测方法GB/T8484-2008》 《建筑外门窗空气声隔声性能分级及检测方法GB/T8485-2008》 《铝合金结构设计规范GB 50429-2007》 《铝合金门窗GB/T8478-2008》 《铝合金建筑型材第一部分：基材GB5237.1-2008》 《铝合金建筑型材第二部分：阳极氧化型材GB5237.2-2008》 《铝合金建筑型材第三部分：电泳涂漆型材GB5237.3-2008》 《铝合金建筑型材第四部分：粉末喷涂型材GB5237.4-2008》 《铝合金建筑型材第五部分：氟碳漆喷涂型材GB5237.5-2008》 《铝合金建筑型材第六部分：隔热型材GB5237.6-2012》 《聚氯乙烯(PVC-U)门窗增强型钢JG/T 131-2000》 《门、窗用未增聚氯乙烯(PVC-U) 型材GB/T 8814-2004》 《塑料门窗工程技术规程JGJ103-2008》 II、设计计算 一、风荷载计算 1)工程所在省市：北京 2)工程所在城市：北京市 3)所在地类型：D类(有密集建筑群且房屋较高的城市市区) 4)门窗安装最大高度z(m)：85米 5)门窗类型:平开窗 6)窗型样式:
门窗抗风压计算 一种常见非标窗型的抗风压计算 有关塑料门窗抗风压计算，我们在前几期已对“常见典型塑料门窗”进行了探讨，并提出了一些基本公式。塑料门窗的窗型是多变的，我们还会遇到下面的窗型。 这时，杆件AB根据抗风压受力分解，将受到以下几种载荷作用： <1>上亮传递的梯形载荷： <2>CD杆传递的集中载荷： <3>下窗传递的不等双三角载荷： 按常规，AB杆件的挠度计算，由下面两个计算过程组成： <1>CD杆件传递的集中载荷挠度 <2>阴影面积总载荷，以矩形公式计算的挠度； 然后两挠度相加求和，即为总挠度。 根据推荐计算思路，我们有以下计算过程： <1>CD杆传递的集中力载荷产生的挠度； <2>上亮梯形载荷产生的挠度； <3>下窗不等双三角形载荷产生的挠度。 对于上面涉及的几种计算方法：集中载荷挠度公式、矩形载荷挠度公式和单梯形载荷挠度公式已有给出。为了进行较精确计算，我们在此将不等双三角形载荷挠度公式略以推导形式介绍给大家。 根据窗的常规结构，不等双三角形载荷简化与统一为以下关系： 这时有： QA=(13qa/6)q=ω·α α＝L/6 当o≤x≤a时 M1＝-(q/120a)Ｘ3+13qa/6 EIY1=-(q/120a)Ｘ5+(13qa/36)Ｘ3-(195qa3/24)X+D1(D1=O) 当a≤x≤a时当2a≤x≤4a时 M2＝(q/6a)X3-qX2+(19qa/6)X-qa2/3 M3＝-(q/6a)X3+qX2-(5qa/6)X-7qa2/3 EIY2＝(q/120a)X5-(q/12)X4+193qa3/36-(193qa3/24)X-qa4/60 EIY3＝-(q/120a)X5+(q/12)X4-5qa3/36+(7qa2/6)X2-(225qa3/24)X+31qa4/60 当4a≤x≤6a时 M4＝(q/6a)X3-3qX2+(91qa/6)X-57qa2/3 EIY4＝q/120aX5-(q/4)X4-91qa3/36-(57qa2/6)X2+(287qa3/24)X-331qa4/20 经解： EIY3＝-(q/120L)X5+(q/12)X4-(5qL３/216)X３+(7qL2/216)X2-(225qL3/(24×216))X-31qL4/6 0×362 以中点挠度代表最大挠度则 fmax=y3｜x=1/2＝23.9L4/1920EI=-qL4/80f推=23.9L4/1920EI(直接给出)
外墙外保温工程附件 抗风压计算书 一、拉伸粘结强度验算 根据《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001）等规范，外保温粘贴面单位面积的系统组合荷载的理论数据仅为㎡。 耐水状态下EPS板与专用粘结砂浆之间28天拉伸粘结强度为=100KN/㎡。 考虑粘结砂浆在EPS板上的粘结面积为70%，则600x1200单张板拉伸粘结力为：面层重量及可变荷载引起的剪切力为㎡。 600x1200单张板所受剪切力为项目所在地100m高处最大负风压值为 安全系数K=拉伸粘接力/（剪切力+负风压引起拉拔力） K=（+）= 二、机械锚固强度验算 本工程结构类型为剪力墙结构，层数为17～21层，其中最高高度为米。根据国家行业标准JGJ149-2003的规定及天津地标DB29-88-2007《节能检测技术规程》要求，单个锚栓至少能提供不少于的抗拉强度，在不可预见的情况下，对确保系统的安全性起一定的辅助作用。（一）、计算参数 项目相关信息如下： 项目所在地：天津 地面粗糙度：C类 设计年限：50年 基本风压：㎡（50年一遇） 抗震烈度：7度 保温板挂高：20m、50m、100m 保温板分格尺寸：a=宽度=1200mm；b=高度=600mm （二）、20m处保温系统锚栓力学计算 1、20m高度处风荷载计算 由于保温板质量较轻，因此不用考虑地震产生的水平荷载。计算荷载时只考虑负风压产生的拉拔力。 1）、水平风荷载标准值 βgz：阵风系数，取βgz=，按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表：风荷载体型系数，取μs=，按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表：风压高度变化系数，取μz=，按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表：作用在幕墙上的风荷载标准值㎡，按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附表 Wk：作用在幕墙上的风荷载标准值 Wk=βgz*μs*μz* Wo=）、水平风荷载设计值 rw：风荷载分项系数，取rw=，由于保温系统属于是建筑外维护结构，因此参照相关的幕墙规范风荷载分项系数取值为. W：作用在幕墙上的风荷载设计值 W= rw*Wk=、20m处保温锚栓强度校核 由上述风压设计值以及保温板分格尺寸（1200x600mm）可以计算出单块保温板所受的风荷载的大小： F=a*b*W=普通锚栓强度校核 单个锚栓在不同基材上承载力标准值如下表格：
一、工程概况 1 2、建筑地点: 3、建筑规模: 1)建筑总面积: 4184m2 2)建筑层数:全楼三层，楼梯上屋面 3)结构形式:钢筋砼框架结构 4)层高: 3.9m 4、建筑特点 ①普通教室18间71.28 m2/班 ②大厅1间96.48m2 ③语音教室、微机教室各2间143.50 m2、133.99 m2含辅助房间：35.1 m2 ④阅览、会议室各1间129.4 m2128.2m2 ⑤活动室1间120.5 m2 ⑥行政办公室6间4间35.1 m2、1间46.8 m2、1间43.2 m2 ⑥教师办公室6间3间46.64m2、3间47.38 m2 ⑦收发室、门卫室各1间35.1 m2 ⑦配电室1间35.1 m2 ⑧教师休息室3间35.1 m2 ⑨楼梯共三个楼梯其中两个通向屋顶走廊为2.4m，2.1m宽 ⑩每层设男女卫生间，一，三层女卫生间两间，男厕一间，二层男厕两间，女厕一间5、建筑技术条件 （一）气象条件: 1)常年主导风向: 西北风 2)夏季主导风向: 西南风 3)平均风速: 夏季3.1m/s,冬季4m/s 4)基本风压:Wo=0.40KN/m2 5)基本雪压:So=0.35KN/m2最大积雪深度:11cm 6)最高气温:40.6℃最低气温:-9.3℃ 7)最冷月平均温度:4.5℃(1—2月) 8)最热月平均温度:29.7℃(7—9月) 9) 最大降雨量: 184.3mm(4—6月) 最大降雨量：50.4mm/小时 （二）工程地质条件 1)天然地面以下1m厚为填土,地基标准承载力为120KN/m2. 填土以下的2m厚为粘土,地基承载力为250KN/m2.粘土以下为中密粗砂层, 地基承载力为300KN/m2。 2)地下水位:天然地面以下4m处 3)地震设防烈度:6度 （三）施工条件 1）施工单位：南昌市第十建筑公司 2）施工人员：各工种工人数均不受限制，但要求不分工种劳动力不均衡系数K<1.6 3）材料供应：各种材料均可保证供应 4）预制构件和模板、钢筋骨架、门窗等半成品：可由公司构件厂供应（运距10公里）
抗风压计算书 一、风荷载计算 1)工程所在省市：江苏省 2)工程所在城市：扬州市 3)门窗安装最大高度z(m)：40 1 风荷载标准值计算:Wk = βgz*μS*μZ*w0 (按《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001 7.1.1-2) 1.1 基本风压W0=400N/m^2 (按《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001规定,采用50年一遇的风压，但不得小于0.3KN/m^2) 1.2 阵风系数计算: 1)A类地区：βgz=0.92*(1+2μf) 其中：μf=0.5*35^(1.8*(-0.04))*(z/10)^(-0.12),z为安装高度； 2)B类地区：βgz=0.89*(1+2μf) 其中：μf=0.5*35^(1.8*(0))*(z/10)^(-0.16),z为安装高度； 3)C类地区：βgz=0.85*(1+2μf) 其中：μf=0.5*35^(1.8*(0.06))*(z/10)^(-0.22),z为安装高度； 4)D类地区：βgz=0.80*(1+2μf) 其中：μf=0.5*35^(1.8*(0.14))*(z/10)^(-0.30),z为安装高度； 本工程按：C类有密集建筑群的城市市区取值。 βgz=0.85*(1+(0.734*(50/10)^(-0.22))*2) =1.72573 (按《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001 7.5.1规定) 1.3 风压高度变化系数μz: 1)A类地区：μZ=1.379 * (z / 10) ^ 0.24,z为安装高度； 2)B类地区：μZ=(z / 10) ^ 0.32,z为安装高度； 3)C类地区：μZ=0.616 * (z / 10) ^ 0.44,z为安装高度；
九江某渔光互补发电项目组件固定支架计算书 报告编写： 审核:
光电池阵列倾角按_20_考虑；风荷载为0.35 kN/m i ;雪荷载为0.40kN/m2。
1?结构材料1.1太阳能电池方阵支架、连接件、紧固件选用Q235B钢材制造，支架、连接件、紧固件的金属表面进行热镀锌处理，以防止风沙的冲刷和生锈腐蚀。风荷载为 2 2 0.35 kN/m ;雪荷载为0.40kN/m。 1.2 太阳能电池方阵支撑、斜梁分别采用一70x5抱箍、L50x50x4.0角钢，和C40x80x15x 2.5 C型钢，电池组件檩条采用C40x60x15x2.5 C形钢. 2.组件排布方案 组件按2 x 18竖向排布，立柱5件，立柱间距4.3米。 3.载荷计算（单阵列） 3.1 固定载荷：G 固定载荷主要包括电池组件及钢结构的自重G1（KN/n2） 电池组件重量G电池=26.5*36*10=9540N 檩条的重量为G檩条 =240.32x10=2403.2N G 电池+G 檩条=9540N+2403.2N=11943.2N 立柱以上钢结构重量G钢构=4471.54N 取总重量G= G 电池+G钢构=9540N+4471.54N=14011.54N=14.01KN G仁G/A=14.01/69.86=0.20KN/m2。 3.1.2 光伏池组件面积：A组件=（_1.956_mx_0.992_m x_36_=_69.86_m^2 3.1.3分配到每个支架模块上的重力为11943.2N/5=_2388.64_N 3.2.1风压荷重（W从阵列正前面吹来，风（顺风）的风压荷重为W （ N） 根据有关标准（GB50017-2003《钢结构设计规范》、GB50009-2012《建筑结构荷载规范》，计算获得风荷载： 设计风荷载为0.35 kN/m2,
建筑门窗的抗风压计算 书 The manuscript was revised on the evening of 2021
一、计算依据 二、风荷载计算 1、基本情况：门窗计算风荷最大标高取70米；根据工程所处的地理位置，其风压高度变化系数按C类算。平开窗的受力杆件MQ25-24a最大计算长度为2400mm，杆件两边的最大受力宽度为:1375mm,；推拉窗的受力杆件QLC30-25最大计算长度为:1960mm，杆件两边的最大受力宽度为1480mm。 2、风荷载标准值的计算 风荷载标准值ωk=βzμSμZωO (资料③P24式 ωk―风荷载设计标准值 βZ―高度Z处的阵风系数， (资料③P44表 μS―风荷载体型系数，取μS = (资料③P27表 ωO―基本风压，取ωO = (资料③全国基本风压分布图) μz―风压高度变化系数, （资料③P25表） 风荷载标准值计算： ωk=βzμSμZωO =×××= 三、主要受力构件的设计及校核 1、受力构件的截面参数 根据（ BH^3-bh^3 ）/12 Ix=(D4 3 建筑门窗的抗风压计算 一、概况 计算依据 风荷载标准按GB50009-2001《建筑结构荷载》的规定计算 任何材料制作的门窗玻璃按JGJ113-2003《建筑玻璃应用》的规定计算 玻璃幕墙按JGJ102-2003《玻璃幕墙工程技术规范》的规定计算 建筑外窗抗风强度计算方法 说明 门窗幕墙不是承重结构，是围护结构，应采用围栏结构的计算公式。 什么是围护结构呢？指建筑物及房间的围档物，包括墙壁、挡板等，按是否与室内外空气分割而言，包括内外围护结构，有透明与不透明之分。 中第条也是强制性条文。 “对于高层建筑、高耸结构以及对风荷载比较敏感的其他结构，基本风压应适当提高，并应由有关的结构具体规定。” 提出了几个问题：一、高层建筑，二、高耸结构，三、比较敏感的其他结构，四、有关的规范。如何理解和应用的问题。 高层建筑：定义、基准，可从下列资料中找到。 JGJ37-87 《民用建筑设计通则》 GB50096-99 《住宅设计规范》 GB50045-95 《高层民用建筑设计防火规范》 GBJ 16-87 《建筑设计防火规范》 JGJ 3-2002 《高层建筑混凝土结构技术》 有一句基本雷同的说法：在通则与防火等规范中指出为： 居住建筑大于10层（约30M） 公用建筑大于24M 在JGJ3中定义为：10层及10层以上或房屋高度大于28M的建筑物。 高耸结构
建筑门窗抗风压性能计算书I、计算依据： 《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ 113-2009 《钢结构设计规范》 GB 50017-2003 《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2001 2006版 《铝合金门窗》 GB/T 8478-2008 《铝合金结构设计规范 GB 50429-2007》 《建筑门窗术语 GB/T 5823-2008》 《建筑门窗洞口尺寸系列 GB/T 5824-2008》 《建筑外门窗保温性能分级及检测方法 GB/T 8484-2008》 《建筑外门窗空气声隔声性能分级及检测方法 GB/T 8485-2008》 《建筑外门窗气密、水密、抗风压性能分级及检测方法》GB/T 7106-2008》《铝合金建筑型材第一部分：基材 GB 5237.1-2008》 《铝合金建筑型材第二部分：阳极氧化型材 GB 5237.2-2008》 《铝合金建筑型材第三部分：电泳涂漆型材 GB 5237.3-2008》 《铝合金建筑型材第四部分：粉末喷涂型材 GB 5237.4-2008》 《铝合金建筑型材第五部分：氟碳漆喷涂型材 GB 5237.5-2008》 《铝合金建筑型材第六部分：隔热型材 GB 5237.6-2008》 II、详细计算 一、风荷载计算 1)工程所在省市：山东 2)工程所在城市：济南市 3)门窗安装最大高度z：20 米 4)门窗系列：山东华建铝材-GR63隔热内平开窗 5)门窗尺寸： 门窗宽度W＝1470 mm 门窗高度H＝1500 mm 6)门窗样式图： 1 风荷载标准值计算:W k = βgz*μS1*μZ*W (按《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001 2006版 7.1.1-2) 1.1 基本风压 W = 450 N/m2 (按《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001 2006版规定,采用50年一遇的风压，但
建筑外门窗物理性能分级标准摘录 1.玻璃幕墙物理性能分级（JG 3035—1996，GB/T15225-94） 表风压变形性分级 注：表中分级值表示在此风荷载标准值作用下，幕墙主要受力构件的相对挠度值不应大于L/180，其绝对挠度值在20mm以内。如绝对挠度超过20mm时，以20mm所对应的压力值作为分级值。 表雨水渗漏性能分级 注：设计时固定部分P值根据风荷载标准值除以所得数据进行确定。可开启部分的等级和固定部分相对应。 表空气渗透性能分级 ，m3/m·h
表保温性能分级 注：表中K值为幕墙中固定部分和可开启部分各占面积的加权平均值。 表隔声性能分级 注：按不同构造单元分类进行隔声测量，然后通过传声量的计算求的整体幕墙的隔声量值。 表耐撞击性能分级 注：F为撞击物体的运动量。 表平面内变形性能 注：? =△/h，式△为层间位移量，h为层高。 在《建筑幕墙物理性能分级》（GB/T15225—94）中，只列表1～表5，数据与JG3035—1996相同，无表6、表7。
2.玻璃幕墙光学性能（GB/T 18091—2000）表幕墙玻璃的光学性能参数
注：1.透射比：从物体透射出的光通量与入射到物体的光通量之比，符号τ； 2.反射比：被物体表面反射的光通量与入射的物体表面的光通量之比，符号ρ。表紫外线相对含量 注：1.对有紫外线要求场合，幕墙玻璃的紫外线透射比宜小于； 2.对于博物馆，光源透过幕墙玻璃后的紫外线含量应小于75μW/1m。 表透视指数 注：Ra光源（D65）透过玻璃后的一般显色指数。
3.建筑外门窗物理性能分级，（铝合金门GB/T8478—2003，铝合金窗GB/T8479—2003） 表抗风压性能分级（GB/T7106—2002） 注：·X表示用≥的具体值，取代分级代号。 在各分级指标值中，门主要受力构件相对挠度：单层、夹层玻璃小于等于L/120；中空玻璃挠度小于等于L/180。 2.分级中括号内的罗马字为86标准。 表雨水渗漏性能分级（GB/T7108—2002） 注：表示用≥700Pa的具体值取代分级代号，适用于热带风暴和台风袭击地区的建筑。 2.分级中括号内的罗马字为86标准。 表空气渗透性能分级（GB/T7107—2002） 单位缝长指标值1 (m3/m·h) 单位面积指标值2(m3/m·h) 注：分级中括号内的罗马字为86标准。
104国道良渚段（阳光天际） 声屏障结构 设计计算书 淮安跃升环保工程有限公司 2015年4月5日
一、概述 浙江南都置业阳光天际位于杭州市余杭区良渚镇104国道旁。该路段东向西为上坡，大型重型货车在行驶该路段时，其噪声能达到93-95dB（A）。虽然路边有一定的乔木绿化，但是目前其吸收、阻挡的声能量十分有限，特别在夜间重型大车较多，噪声很大。周围小区居民根本无法正常休息。 根据现场勘察、监测，两个设计方案分别是坡基设置 4.5米与13米高度声屏障2种方案，我们对13米高声屏障进行了抗风压验算。 二、声屏障结构设计要点 1.吸隔声屏障高出地面共13米，分两段，上段为10米高的钢结构加吸隔声板，下段为砼结构加砖砌体。 2.声屏障基础沿纵向在距地面10cm处设200mm×200mm防洪洞排水，洞间距为3米。 3.上段钢结构采用热轧H型钢（GB/T11263--1998），HM300×200×8×12。 4.下段砼柱用C25砼，柱截面尺寸为600×800。 5.基础采用条形基础，要求地面耐力大于90Kpa，砼标号C25,钢筋保护层为50，回填土要求夯实，确保有效抗倾覆力的发挥。 6.钢柱与下端砼柱必须有效连接，即保证螺栓的锚固能力，钢柱与预埋件之间焊接可靠。 7.填充墙必须与柱子拉接筋有效连接，拉接筋为2φ6间隔400，
长500。 注：未注单位的数值后，单位为mm。 三、验算过程 1.由于上部结构很轻,此部分竖向力即中视为零,作为有利条件: ΣN=0. 2.风荷载取杭州地区百年一遇值0.5KN/m2或50kg/m2，即q0=50kg/m2， N Q M q 图1 整体受力分析 体型系数为1.3； 高度变化系数为1.17， 则q1=1.3×1.17×0.5=0.76KN/m2=76.05kg/m2， 则q=0.76×2.5=1.9KN/m. 3.立柱底部预埋螺杆抗拉强度验算
铝合金门窗气密性的标准 综合各个规范，铝合金窗的气密性标准如下。 一、建筑外窗气密性能分级及其检测方法（GB/T 7107-2002） 4.2分级指标值3级4级5级 单位缝长分级指标值 2.5≥q1＞1.5 1.5≥q1＞0.5 q1≤0.5 单位面积分级指标值7.5≥q2＞4.5 4.5≥q2＞1.5 q2≤1.5 按此规范，气密性共分为5级。 二、建筑外门窗气密、水密、抗风压性能分级及检测方法（GB/T 7106-2008） 4.1.2 分级指标值5级6级 单位缝长分级指标值 2.0≥q1＞1.5 1.5≥q1＞1.0 单位面积分级指标值 6.0≥q2＞4.5 4.5≥q2＞3.0 此规范用于代替GB/T 7106-2002、GB/T 7107-2002、GB/T 7108-2002。新的分级，气密性分为8级。新的6级相当于原标准中的4级弱。 三、公共建筑节能设计标准（GB 50189-2005） 4.2.10 外窗的气密性不应低于《建筑外窗气密性能分级及其检测方法》GB7107规定的4级。 因此，按新规范，应达到6级。 四、夏热冬冷地区居住建筑节能设计标准（JGJ 134-2010） 4.0.9 建筑物1～6层的外窗及敞开式阳台门的气密性等级，不应低于现行国家标准《建筑外门窗气密、水密、抗风压性能分级及检测方法》GBT7106-2008规定的4级；7层及7层以上的外窗及敞开式阳台门的气密性等级，不应低于该标准规定的6级。 五、夏热冬暖地区居住建筑节能设计标准（广东标准DBJ15-50-2006） 4.0.11居住建筑1至9层外窗的气密性，在10Pa压差下，每小时每米缝隙的空气渗透量不应大于2.5m3，且每小时每平方米面积的空气渗透量不应大于7.5 m3；10层及10层以上外窗的气密性，在10Pa压差下，每小时每米缝隙的空气渗透量不应大于1.5m3，且每小时每平方米面积的空气渗透量不应大于4.5 m3。 即，相当于《建筑外门窗气密、水密、抗风压性能分级及检测方法》GBT7106-2008规定的4级和6级。 综上所述，铝合金窗的气密性要求为：1-6层居住建筑（夏热冬暖地区居住建筑1-9层），气密性4级。公共建筑及7层（含）以上（夏热冬暖地区居住建筑10层），气密性6级。采用的标准为建筑外门窗气密、水密、抗风压性能分级及检测方法（GB/T 7106-2008）。 【本文档内容可以自由复制内容或自由编辑修改内容期待你的好评和关注，我们将会做得更好】