2第一章
1-1：
已知：V=72cm3m=129.1g m s=121.5g G s=2.70
则：
129.1121.5
6.3%
121.5
s
s
m m
w
m
--
===
3
3
3
3 129.1
*1017.9/
72
121.5
45
2.7
724527
1.0*27121.5
*1020.6/
72
s
s
s
V s
sat w V s
sat sat
m
g g KN m
v
m
V cm
V V V cm
m V m
g g g KN m
V V
γρ
ρ
ρ
γρ
====
===
=-=-=
++
=====
3
3
20.61010.6/
121.5
*1016.9/
72
sat w
s
d
sat d
KN m
m
g KN m
V
γγγ
γ
γγγγ
'=-=-=
===
'
>>>
则
1-2：
已知：G s=2.72 设V s=1cm3
则
3
3
3
3
2.72/
2.72
2.72
*1016/
1.7
2.720.7*1
*1020.1/
1.7
20.11010.1/
75%
1.0*0.7*75%0.525
0.525
19.3%
2.72
0.525 2.72
1.
s
s
s
d d
s V w
w
r
w w V r
w
s
w s
g cm
m g
m
g g KN m
V
m V
g g KN m
V
KN m
m V S g
m
w
m
m m
g g
V
ρ
γρ
ρ
γρ
γγγ
ρ
γρ
=
=
====
++
====
'=-=-=
=
===
===
++
===
当S时，
3
*1019.1/
7
KN m
=
1-3：
34777773
3
1.70*10*8*1013.6*1013.6*10*20%
2.72*101
3.6*10 2.72*10850001.92*10
s d w s s w
m V kg m m w kg m m V m ρρ
======++=
=挖
1-4： 甲：
3
33
3
4025151* 2.72.7*30%0.81100%0.81
2.70.81
1.94/10.8119.4/
2.7
1.48/1.81
14.8/0.81p L P s s s s w r w
V w
s w s w s d s w d d v
s
I w w V m V g m g S m V m m g cm V V g KN m m g cm V V g KN m V e V ρρργρργρ=-=-=======∴=
=++=
==++===
==+===
=设则又因为
乙：
3
333
3
8
1 2.682.68*22%0.47960.47962.680.4796
2.14/10.47962.14*1021.4/2.68
1.84/1.4796
1.84*1018.4/0.4796p L p s s s s w s V s w s V s d s w d d V
s
I w w V m V g m m w g V cm m m g cm V V g KN m m g cm V V g KN m V e V ρργρργρ=-========++=
==++====
==+====
=设则则
γγ∴<乙甲 d d γγ<乙甲 e e >乙甲 p p I I >乙甲
则（1）、（4）正确
1-5：
1s w d G e
ρ
ρ=+ 则
2.7*1
110.591.70
22%*2.7
185%0.59
s w
d
s r G e wG S e ρρ=
-=
-==
==>
所以该料场的土料不适合筑坝，建议翻晒，使其含水率降低。
1-6：
min max
max min ()()d d d r d d d
D ρρρρρρ-=
-
式中D r =0.7 3max 1.96/d g cm ρ= 3
m i n 1.46/d g c m ρ=
则可得：31.78/d g cm ρ=
1-7：
设 S=1， 则s V Sh h == 则压缩后：
2.7s s s m V G h == 2.7*28%w s m m w h == 则 2.7*28%w
w w
m V h ρ==
2.7*28% 1.95s w V V h h +=+= 则 1.11h cm = 2.0 1.110.89V h cm ∴=-=
0.89
0.81.11
V V s V h e V h =
===
1-8： 甲：4525
1.334025
p L L p w w I w w --=
=
=-- 流塑状态
乙：2025
0.334025
p L L p
w w I w w --=
=
=--- 坚硬（半固态）
15p L p I w w =-= 属于粉质粘土（中液限粘质土）
乙土较适合作天然地基
1-9：
0.0025336
0.310.7555
p I A P -=
=
=<甲甲甲 属非活性粘土 0.0027035
1.3 1.2527
p I A P -=
=
=>乙乙乙
属活性粘土 乙土活动性高，可能为伊利石，及少量的高岭石，工程性质乙土的可能较
第二章
2-1解：
根据渗流连续原理，流经三种土样的渗透速度v 应相等，即A B C v v v == 根据达西定律，得：C A B A
B C A B C
h h h
R R R L L L ???== ::1:2:4A B C h h h ∴???=
又35A B C h h h cm ?+?+?=
5,10,20A B C h cm h cm h cm ∴?=?=?=
31*10/A
A
A
h V k cm s L -?== 3**t=0.1cm V V A =加水
2-2解：
1 2.701
1.076110.58
s cr G i e --=
==++ 2-3解：
（1）土样单位体积所受的渗透力20
1*1*9.8* 6.5330
w h j r N L ?=== （2）1 2.721
1.055110.63s cr G i e --=
==++ 200.66730
h i L ?===
cr i i < 则土体处于稳定状态，不会发生流土现象
（3）当cr i i >时，会发生流土破坏，cr h
i L
>即
时 *30*1.05531.65cr h L i cm >==
水头差值为32cm 时就可使土样发生流土破坏 2-4解：
（1）6,7.5, 6.752
A C
A C
B h h h m h m h m +===
= 3** 3.675/w w r h
j r i kN m l
?==
= （2）若要保持水深1m ，0.625h
i L ?==
而8
6
3
20*10*1.5*10*0.625 1.875*10/Q Akv m s --===
故单位时间内抽水量为63
1.875*10/m s - 2-5：解：
11s s
sat w G e G e e e ρρ++=
=++，而1
1s cr G i e -=+ (1)1111s s cr sat G e e G e i e e
ρ+-++∴==-=-++
又sat sat ρρ< 砂层粘土，故只考虑sat ρ粘土就可以
31 2.041 1.04/cr sat i g cm ρ=-=-=粘土
又7.5(3) 4.533
cr h h h
i L ?-+-≥
==
则 1.38h ≥
故开挖深度为6m 时，基坑中水深至少1.38m 才能防止发生流土现象 2-6：解：
（1）地基中渗透流速最大的不为在等势线最密集处，故在第二根流线上
(51)0.2671161H H m
h m N n ??-?=
===-- 0.2670.40.667h i L ?===
341*10*0.44*10/v ki cm s ===
（2）0.2670.10682.5
h i L ?=
==均均 1211cr sat i ρ=-=-=
则cr i i <均 故地基土处于稳定状态
（3）5
5
2
5*1*10*0.267 1.335*10/q M q Mk h m s --=∑=?== 2-7：解：
（1） 3.6H m ?=， 3.6
0.2571414
H h m ??=
== 443236*1.8*10*0.257 2.776*10/ 1.666*10/min q M q Mk h m s m ---=?=?===
（2）18.5110.8889.8
sat cr w w r r i r r '=
=-=-= 0.2570.5140.5h i L ?=
==，故cr i i <，不可能发生流土破坏 0.888 1.730.514
cr s i F i ===
第三章 土体中的应力计算
3-1：解：
41.0m ：111 1.70*10*351s H kpa σγ===
40.0m ：212251(1.90 1.0)*10*160s s H kpa σσγ=+=+-= 38.0m ：323360(1.85 1.0)*10*277s s H kpa σσγ=+=+-= 35.0m ：434477(2.0 1.0)*10*3107s s H kpa σσγ=+=+-= 水位降低到35.0m 41.0m ：151s kpa σ=
40.0m ：212251 1.90*10*170s s H kpa σσγ=+=+= 38.0m ：323370 1.85*10*188.5s s H kpa σσγ=+=+= 35.0m ：434488.5 1.82*10*3143.1s s H kpa σσγ=+=+= 3-2：解： 偏心受压：
max min
0.267006*0.2(1)(1)78.4101061.6e m p e p kN B B p kN
==+=+== 由于是中点，故cos tan 1.097sin c
s H F F H J
γαφγα'+=='+
3-3：解： （1）
可将矩形分为上下两部分，则为2者叠加
,L z
m n B B ==，查表得K ，2*zo K σσ=
（2）
可将该题视为求解条形基础中线下附加应力分布，上部荷载为50kN/m 2的均布荷载与100 kN/m 2的三角形荷载叠加而成。 3-4：解：
只考虑B 的影响：
用角点法可分为4部分,
111111.5,0.5L z m n B B =
===,得10.2373K =
222223,1L z m n B B =
===，得20.2034K = 33333
2,1L z m n B B =
===，得30.1999K = 44444
1,1L z m n B B =
===，得40.1752K = 21234() 2.76/z K K K K kN m σσ=--+= 只考虑A ：为三角形荷载与均布荷载叠加
1,1m n ==, 211110.1752,0.1752*10017.52/z K K kN m σσ==== 222220.0666,0.066*100 6.6/z K K kN m σσ====
21224.12/z z z kN m σσσ=+= 则22.7624.1226.88/z kN m σ=+=总
3-6：解：
3-7：解： 3-8：解：
试件饱和，则B=1 可得113
0.5A u A σσ?=
=?-?
3213()75/A u A kN m σσ'?=?-?=
则水平向总应力33100/kN m σ= 有效应力3
3225/A u kN m σσ'=-?= 竖直向总应力3
112150/kN m σσ=?= 有效应力3
1275/A u kN m σσ'=-?= 3-10：解：
（1）粉质粘土饱和， 2.7,26%s G w ==
32.7/s g cm ρ=
(1)s w s s s s s s m m m V V w V w ρρρ=+=+=+
(1)w
s
s w s s w
w
m V V V V V w ρρρ=+=+
=+
3(1)2/1s sat s w
w m g cm V w
ρρρρ+=
==+
由图可知，未加载前M 点总应力为：
竖直向：2112 1.8*10*22*10*396/H H kN m σσσγγ=+=+=+=砂砂粉粘粉粘
孔隙水压力为：2
12 1.0*10*330/w u H kN m γ===
有效应力：2
1
66/u kN m σσ'=-= 水平向：2
1010.6*6639.6/x
K kN m σσ''=== 21130/x u u kN m ==，211169.6/x x x
u kN m σσ'=+= (2)加荷后，M 点的竖直向附加应力为：2
0.5*10050/s
z K p kN m σ=== 水平向附加应力为：2
0.30.3*5015/x z kN m σσ=== 在加荷瞬间，上部荷载主要有孔隙水压力承担，则： 竖直向：2
219650146/z kN m σσσ=+=+=
221305080/z u u kN m σ=+=+= 22
221468066/u kN m σσ'=-=-= 水平向：2
2280/x u u kN m ==
22020.6*6639.6/x
K kN m σσ''=== 2222119.6/x x
x u kN m σσ'=+= （3）土层完全固结后，上部荷载主要由有效应力部分承担 竖直向：2
319650146/z kN m σσσ=+=+=
23130/u u kN m ==
23
16650116/z kN m σσσ''=+=+= 水平向：2
3330/x u u kN m ==
23030.6*11669.6/x
K kN m σσ''=== 233399.6/x x
x u kN m σσ'=+= （4）00.6K =，即0.6x
z σσ''=
1
()0.82z
x z p σσσ''''?=?+?=? 1
()0.22z
x z q σσσ''''?=?-?=? 0.25q p '
?∴
='
?
第四章
4-1：解： 试验结束时，0.278*2.7
0.75061
s r w e S ρ=
== 此过程中，土样变化 2.0 1.980.02s cm =-= 初始孔隙比000/0.75060.02/2.0
0.7681/10.02/2.0
e s H e s H ++=
==--
孔隙比000(1)
0.768(10.768)*0.7680.8842.0
s s
e e e s H =-+=-+=- 当1200kPa σ=时，1 2.0 1.9900.01s cm =-=，10.7680.884*0.010.7592e =-= 当2300kPa σ=时，1 2.0 1.9700.03s cm =-=，10.7680.884*0.030.7415e =-=
1230.75920.7415
0.18100
e a MPa σ--?-=-
==? 4-4：解：
（1） 两基础中心点沉降量不相同
（2） 通过调整两基础的H 和B ，可使两基础的沉降量相近
调整方案有：方案一：增大B 2使212B B >，则附加应力00p p <乙甲 而s s z z K
K >乙
甲，故可能有s z 0z p z K σσ==乙乙乙甲
方案二：使21B B =，则s s z z K
K =乙
甲，即增加H1或减小H2
方案三：增大B2，使1212B B B <<,同时，减小H2或增大H1
（3） 方案三较好，省原料，方便施工 4—5：解：
（1）t=0，t=4个月，t=无穷大时土层中超静水压力沿深度分布如图所示： （2）由图可知4个月时45.3%t U ≈
22*0.4530.1614
4
v t T U π
π
=
=
=
2
239.22/v v T H C m t
==年
当90%t U =时，0.933lg(1)0.0850.933lg 0.10.0850.848v t T U =---=-=
2200.848*9 1.7539.22
v T H t C ===年
4-6：解：
（1）1
210.25*240/*100.33110.8
a MPa S AH kN m m m e -∞=
==++ 213
(1) 2.0/*1.814.69/0.25*9.8/v w k e cm C m a MPa kN m
γ+=
==年年 22214.69/*10.1469100v v C m T t H m ===年年
2(
)4
2
810.4359v
T t U e
ππ-=-
=
则*0.142t t S U S m ∞== （2）当0.2t S m =时，
0.2
0.60610.33
t t S U S ∞=
== 查表有：0.293v T =
222
0.392*100 1.99214.69/v v T H m t C m ===≈年年年
故加荷历史2年地面沉降量可达20cm
第五章 土的抗剪强度
5-2
解：由剪破面与大主应力面交角60° 60°=α=45°+Ф/2得：Ф=30° 由试样达到破坏状态的应力条件：
2132
31tan (45/2)2tan(45/2)tan (45/2)2tan(45/2)
c c σσ??σσ??=?++?+=?--?-
已知：
212
32
1313500/100/100/57.7/:()/2()*cos 2/2300200*(0.5)200KN m KN m c KN m kpa σσσσσσσα=====++-=+-=则法向应力
13/22173kpa τσσα=-==剪应力：（）*sin2
5-3 解：（1）求该点主应力值
31317585
226090z x
kpa
kpa
σσσσσ+'=
=±∴==
（2）该点破坏可能性判断 ∵ c=0
22131tan (45/2)90*tan (4515)270260f m m kpa σσφσ=?+=?+?=>=
改用式：2
2
313tan (45/2)260*tan (4515)86.6790f m kpa σσφσ=?-=?-?=<= ∴该点未剪破
（3）当τ值增加至60KN/m 2
时
2132
2
313tan (45/2)236.7271tan (45/2)271*tan (4515)90.33f f m m
kpa
σσφσσφσ=?+=<=?-=?-?=>
（33117596,79,271)kpa kpa σσσ'=±==则
即实际的小主应力低于维持极限平衡状态所要求的小主应力，故土体破坏 5-4 解：（1）绘总应力圆图如下 由图可量得，总应力强度指标：17.5,16cu cu C kpa φ==?
（2）计算有效应力 ①
11314531114603129u kpa kpa
σσσ'=-=-='=-=
②1322855173,1005545kpa kpa σσ''=-==-= ③1331092218,1509258kpa kpa σσ''=-==-= ④134********,20012080kpa kpa σσ''=-==-= 绘有效应力圆图如下
由图可量得：7.5,32c kpa φ''==? （3）破坏主应力线如上图中的虚线表示： 可得7,27.4a kpa α==?
∴1
1
sin (tan )sin (tan 27.4)31.2φα--==?=?
7
8.18cos cos31.2a c kpa φ=
==?
5-5 解：（1）砾砂粘聚力
c=0
3350150
2502
2
z x
σσσ++'=
=
±=±
13250391.4,250108.6kpa kpa σσ=+==-=
∵M 点处于极限平衡状态，则
1
113
13
sin sin 0.565634.4σσφσσ---===?+
（2）求大主应力方向：
100*2
tan 21350150
2
z x
τασσ=
=
=--
245,22.5αα=?=?
由于破裂面与最大主应力面成45°+Φ/2的夹角，故：
45/222.54534.4/284.7βαφ=+?+=?+?+?=?
滑裂面通过M 点的方向如图：
5-6
解：313()u A σσσ=?+-
123500.2*85671000.2*83116.51500.2*87167.4u kpa u kpa u kpa
=+==+==+= 试件①：33111133,118u kpa u kpa σσσσ''=-==-= 试件②：33211233.4,116.4u kpa u kpa σσσσ''=-==-= 试件③：33311332.6,119.6u kpa u kpa σσσσ''=-==-= 5-7
解：由图可知
1313sin (
)sin *
cos 2
2
u C c ctg c σσσσφφφφ''
''
++''''''=+=+
∵132
u C σσ''
-=
即132u C σσ''=+
3()sin cos u u C C c σφφ''''=++
3sin cos 1sin u c C φσφφ
''''+='-
5-10
解：①σ3等于常量，增大σ1直至试件剪切破坏 当开始固结13
313
32,02
22
P q σσσσσσ+-=
=
=== 当开始剪切时，σ3等于常量
31113
211
13113211
1
2221
222P P P q q q σσσσσσσσσσσσ++?+?=-=
-
=-+?-?=-=-= p-q 坐标上的三轴试验应力路径为：
②σ1等于常量，减小σ3直至试件剪切破坏 ，固结同①剪切过程，σ1为常量
第六章 挡土结构物上的土压力
6-1：解：
静止土压力系数：01sin 0.357K φ'=-= 主动土压力系数：2tan (45/2)0.217a K φ=?-= 被动土压力系数：2tan (45/2) 4.6p K φ=?+=
静止土压力：2001
80.33/2E H K kN m γ==
主动土压力：21
48.8/2a a E H K kN m γ==
被动土压力：21
1035/2
p p E H K kN m γ==
20δ=?时：
主动土压力系数为：0.199a K =
主动土压力：21
44.775/2
a a E H K kN m γ==
6-2：解：
（1）2
tan (45/2)0.455a K φ=?-=
220*0.45518*0.4558.1912.5a a a p qK zK z z γ=+-=+-=-
z 0 1 1.53 2 3 4 5 6 pa 0 0 0 3.88 12.07 20.26 28.45 36.64
（2）
01
()0.5*36.64*(6 1.53)81.92
a z E p H z =-=-=
作用点在z=4.51m 处 （3）
0 1.53z m =
6-4：解：
查表得：0.236a K =
水位以上土压力：a a p zK γ= 水位以下土压力：1( 1.5)a a a p z K H K γγ'=-+
结果如下：
z 0 1 1.5 2 3 4 5 pa
0 4.248 6.372 7.67 10.266 12.862 15.458
主动土压力分布图 水压力分布图
水压力：1()w w p z H γ=- 结果如下：
z 1.5
2 3 4 5 pw
0 5 15 25 35
6-5：解：
20.755a K ==
21
278.1422
a a a E H K qHK γ=+=
方向与水平向呈64度角，指向墙背；作用点为梯形面积重心
第七章 土坡稳定分析
7-1：解：
渗流出段内水流的方向平行于地面故θ=0 tan 0.364i α==
土坡的稳定安全系数
//
[cos sin()]tan 0.755sin cos()
w s w V iV F V iV γαγαθφγαγαθ--==+- 7-2：解：
从无限长坡中截取单宽土柱进行稳定分析，单宽土柱的安全系数与全坡相同 土柱重量：W H γ= 沿基面滑动力：sin T W α= 沿基面抗滑力：cos tan R W αφ= 粘性土的粘聚力：*/cos c F c l cb α==
cos tan /cos sin c s R F W cb F T W αφα
α
++=
=
1.0,7.224s F H m ==又则
7-3：解：
3(1)
*19.31/1s sat G w g kN m e γ+=
=+
tan sin 0.342/cos h b i s b ααα?====?
9.8*4*0.34213.41w J Aj H i kN γ====
安全系数：cos tan 1.097sin c
s H F F H J
γαφγα'+=
='+
第八章
8-1：解：
（1） 基础宽度、基础埋深和粘聚力同时增加1倍时，地基的承载力也增加1
倍，地基的承载力随基础宽度、基础埋深和粘聚力成倍增长，随着内摩擦角Φ的增加，N r ，N q ，N c 增加很大，承载力也增大很多。
（2） 对砂土地基，其c=0，这时基础的埋深对极限承载力起重要作用，若此时
基础埋深太浅（D<0.5B ），地基的极限承载力会显著下降
（3） 由极限承载力公式uv 1
92
q c r P N cN BN γ=++可知，基础宽度的增加会引起承载
力的增加。
8-2：解：
均布荷载2
19*238/q D kN m γ=== 查表可得 1.51, 4.65,10.0r q c N N N === 极限承载力
211
*19*3*1.5138*4.6510*10299.4/22
vh r q c P BN qN cN kN m γ=++=++=
8-3：解：
（1）地基产生整体剪切破坏时，
1
2
u r q c P BN qN cN γ'=++
查表得： 5.0,7.5,18.0r q c N N N ===
21
(19.29.8)*2.4*5.018.4*2*7.58*18.0476.4/2
u P kN m =-++=
（2）局部剪切破坏时：
223
u r q
c B
P N qN cN γ''''=
++ 查图8-18可得：0.5, 4.0,12.0r
q c N N N '''=== 21
*(19.29.8)*2.4*0.518.4*2*4.08*12.0248.84/2
u P kN m =-++=
8-5：解:
（1）天然容重：3
0 1.79*9.817.54/kN m γ== 浮容重：3
(1.961)*9.89.41/kN m γ'=-= （2）求公式8-57中承载力系数
第六章挡土结构物上的土压力 第一节概述 第五章已经讨论了土体中由于外荷引起的应力，本章将介绍土体作用在挡土结构物上的 土压力，讨论土压力性质及土压力计算，包括土压力的大小、方向、分布和合力作用点， 而土压力的大小及分布规律主要与土的性质及结构物位移的方向、大小等有关，亦和结构物的刚度、高度及形状等有关。 一、挡土结构类型对土压力分布的影响 定义：挡土结构是一种常见的岩土工程建筑物，它是为了防止边坡的坍塌失稳，保护 边坡的稳定，人工完成的构筑物。 常用的支挡结构结构有重力式、悬臂式、扶臂式、锚杆式和加筋土式等类型。 挡土墙按其刚度和位移方式分为刚性挡土墙、柔性挡土墙和临时支撑三类。 1．刚性挡土墙 指用砖、石或混凝土所筑成的断面较大的挡土墙。 由于刚度大，墙体在侧向土压力作用下，仅能发身整体平移或转动的挠曲变形则可忽 略。墙背受到的土压力呈三角形分布，最大压力强度发生在底部，类似于静水压力分布。 2．柔性挡土墙 当墙身受土压力作用时发生挠曲变形。 3．临时支撑 边施工边支撑的临时性。 二、墙体位移与土压力类型 墙体位移是影响土压力诸多因素中最主要的。墙体位移的方向和位移量决定着所产生 的土压力性质和土压力大小。 1.静止土压力（E0） 墙受侧向土压力后，墙身变形或位移很小，可认为墙不发生转动或位移，墙后土体没 有破坏，处于弹性平衡状态，墙上承受土压力称为静止土压力E0。 2.主动土压力（E a） 挡土墙在填土压力作用下，向着背离填土方向移动或沿墙跟的转动，直至土体达到主 动平衡状态，形成滑动面，此时的土压力称为主动土压力。 3.被动土压力（ E p） 挡土墙在外力作用下向着土体的方向移动或转动，土压力逐渐增大，直至土体达到被 动极限平衡状态，形成滑动面。此时的土压力称为被动土压力 E p。 同样高度填土的挡土墙，作用有不同性质的土压力时，有如下的关系： E p> E0> E a 在工程中需定量地确定这些土压力值。 Terzaghi（ 1934）曾用砂土作为填土进行了挡土墙的模型试验，后来一些学者用不同土 作为墙后填土进行了类似地实验。 实验表明：当墙体离开填土移动时，位移量很小，即发生主动土压力。该位移量对砂土
土力学习题集及详细解答 《土力学》习题 第1章土的组成 一、填空题 1.若某土样的颗粒级配曲线较缓，则不均匀系数数值较大，其夯实后密实度较大。 2.级配良好的砂土是指不均匀系数≥ 5 且曲率系数为 1～3 的土。 3.利用级配曲线可确定不均匀系数Cu；为了获得较大密实度，应选择Cu值较大的土作为填方工程的土料。 4.能传递静水压力的土中水是毛细水和重力水。 5.影响压实效果的土中气是与大气隔绝的气体，对工程性质影响不大的土中气是与大气连通的气体。 6.对于粒径小于0.075mm的颗粒分析应采用沉降分析法，对于粒径大于0.075mm的颗粒分析应采用筛分法。 7.粘性土越坚硬，其液性指数数值越小，粘性土的粘粒含量越高，其塑性指数数值越大。 8.小于某粒径土的质量占土总质量10%的粒径，称为有效粒径，小于某粒径土的质量占土总质量60%的粒径，称为限制粒径。 二、名词解释 1.土的结构 2.土的构造 3.结合水 4.强结合水 5.颗粒级配 三、单项选择题 1.对工程会产生不利影响的土的构造为： （A）层理构造 （B）结核构造 （C）层面构造 （D）裂隙构造 您的选项（ D ） 2.土的结构为絮状结构的是: （A）粉粒 （B）碎石 （C）粘粒 （D）砂粒 您的选项（ C ） 3.土粒均匀，级配不良的砂土应满足的条件是（C U为不均匀系数，C C为曲率系数）： （A）C U< 5 （B）C U>10 （C）C U> 5 且C C= 1へ3 （D）C U< 5 且C C= 1へ3 您的选项（ A） 4.不能传递静水压力的土中水是： （A）毛细水 （B）自由水 （C）重力水 （D）结合水 您的选项（ D ）
第一部分 土的物理性质 1、一粘土试样，体积为29cm 3，湿土重力为0.5N ，ω＝40％，γs ＝27×10-3N/ cm 3。求土样饱和度S r ，孔隙比e ，孔隙率n 。 2、某饱和土样，其含水量ω=40%，液限ωL =42%，塑限ωp =20%，土体容重γ=18.2kN/m 3，求I L 、I p 、e 与土粒比重G s 各为多少？ 3、试证明以下关系式：1s d e γγ= + 。 4、试证明以下关系式：(1) s r w n S n ωγγ-=。 5、某饱和土体积为97cm 3，土的重力为1.98N ，土烘干后重力为1.64N ，求ω、γs 、e 及γd 。 6、一击实试验土样为1000cm 3，测得其密度ρ＝1.95g/cm 3，含水量ω=18%，如拌制ω=20%的土样，需加多少水？ 7、有一块体积为60 cm 3的原状土样，重1.05 N, 烘干后0.85 N 。 已知土粒比重（相对密度）s G =2.67。求土的天然重度γ、天然含水量ω、孔隙比e 及饱和度S r 。 8、已知某粘性土的液限为42％，塑限为22％，土粒密度γs 为27.5，饱和度为0.9，孔隙比为1.6，试计算塑性指数、液性指数并确定粘性土的状态。 9、一体积为50cm 3的土样，湿土质量为90g ，烘干后质量为68g ，土粒比重(相对密度)s G ＝2.69，求其孔隙比？若将土样压密，使其干密度达到1.61g/cm 3，土样孔隙比将减少多少？ 10、 用土粒比重s G ＝2.7，天然孔隙比为0.9的某原状土开挖后运到另处作路基 填料，填筑干密度要求达到1.65 g/cm 3，试求填筑1m 3的土需要挖方多少体积？ 11、 已知某地基土试样有关数据如下：①天然重度γ＝18.4kN/m 3，干重度γd ＝ 13.2kN/m 3；②液限试验，取湿土14.5g ，烘干后重10.3g ；③搓条试验：取湿土条5.2g ，烘干后重4.1g ，试确定土的天然含水量，塑性指数和液性指数？
戴尔公司企业管理分析 郑凯 （浙江科技学院轻工学院,杭州310023） 摘要 全球经济的快速增长，交通、通讯的迅猛发展，加上无处不在的互联网为IT 生产商向全球市场渗透提供了支持，越来越多的IT,ll造企业不断突破文化障碍打入全球市场，无论哪一个国家的消费者都被众多的品牌所包围，市场竞争空前激烈。各个IT生产企业在产品的设计研发、生产、渠道、促销、人员、服务、财务等各个方面展开全方位的竞争。在这种情况下，在企业经营管理上要更加深入化和精细化，博采众长。本文就生产管理，质量管理，营销管理以及人力资源管理四个方面来分析戴尔公司的成功秘诀。 关键词:戴尔；企业管理；供应链；直销
浙江科技学院印刷企业管理结课论文
DELL ENYERPRISE MANAGEMENT ANALYSIS Zheng Kai (Light Achievement College ZheJiang University Of Science &Technology,HangZhou, 310023) Abstract The rapid growth of the global economy, the rapid development of traffic, communication, plus the ubiquity of the Internet for IT Producers to global market penetration provides support, more and more IT, ll enterprise continuously break through the cultural barriers made into the global market, no matter which countries by many consumers are surrounded by the brand, market competition as hot as ever. All IT manufacturing enterprise in the design of the product research and development, the production, the channel, promotion, personnel, service, financial, and other aspects of all-round competition. In this case, in the enterprise management to the more thorough, and fine, takes the best. This paper production management, quality management, marketing management and human resource management four aspects to analysis the secret of success in the dell. Key words:Dell;Business Management;supply chain;direct selling
章节习题及答案 第一章 土的物理性质 1 有一块体积为60 cm 3的原状土样，重 N, 烘干后 N 。 已只土粒比重（相对密度）s G =。求土的天然重度、天然含水量w 、干重度d 、饱和重度 sat 、浮 重度 ’、孔隙比e 及饱和度S r 解：分析：由W 和V 可算得，由W s 和V 可算得d ，加上G s ，共已知3个指 标，故题目可解。 36 3kN/m 5.1710601005.1=??==--V W γ 3 6 3s d kN/m 2.1410601085.0=??==--V W γ 3w s w s kN/m 7.261067.2=?===∴γγγγs s G G %5.2385 .085 .005.1s w =-== W W w 884.015 .17) 235.01(7.261)1(s =-+=-+= γγw e (1-12) %71884 .06 .2235.0s =?=?= e G w S r (1-14) 注意：1．使用国际单位制； 2． w 为已知条件， w =10kN/m 3； 3．注意求解顺序，条件具备这先做； 4．注意各的取值范围。 2 某工地在填土施工中所用土料的含水量为5%，为便于夯实需在土料中加水，
使其含水量增至15%，试问每1000 kg 质量的土料应加多少水 解：分析：加水前后M s 不变。于是： 加水前： 1000%5s s =?+M M （1） 加水后： w s s 1000%15M M M ?+=?+ （2） 由（1）得：kg 952s =M ，代入（2）得： kg 2.95w =?M 注意：土料中包含了水和土颗粒，共为1000kg ，另外，s w M M w = 。 3 用某种土筑堤，土的含水量w ＝15％，土粒比重G s ＝。分层夯实，每层先填0.5m ，其重度等＝16kN/ m 3，夯实达到饱和度r S ＝85%后再填下一层，如夯实时水没有流失，求每层夯实后的厚度。 解：分析：压实前后W s 、V s 、w 不变，如设每层填土的土颗粒所占的高度为h s ，则压实前后h s 不变，于是有： 2 211s 11e h e h h +=+= （1） 由题给关系，求出： 919.0116 ) 15.01(1067.21)1(s 1=-+??=-+= γγw e 471.085 .015.067.2s 2=?== r S w G e 代入（1）式，得： m 383.05.0919 .01471 .011)1(1122=?++=++= e h e h
第一章 土的物理性质及工程分类 1.1 解：（1）A 曲线：卵石或碎石 （＞20mm ）占100﹣77=23% 砾粒 （20-2mm ）占 77﹣50=27% 砂粒 （2-0.075mm ）占 50﹣10=40% 粉粒 （＜0.075mm ）占 10% （2）A 曲线较平缓，说明A 土土粒粒度分布范围广，颗粒不均匀，故级配良好；而B 土曲线较A 土曲线陡，说明其粒度分布范围窄，土粒均匀，故级配不良。 （3）A 土 08.0d 10= 6.0d 30= 3.6d 60= 55408./06.3/d d 1060u >===C 25.10.08)/(3.6(0.6))/()(26010230c =?=?=d d d C 在1-3之间，故A 土级配好 B 土 15.0d 10= 35.0d 30= 74.0d 60= 59.474/0.15.0/d d 1060u <===C 1.100.15)/(0.74(0.35))/()(26010230c =?=?=d d d C 只满足一个条件，故级配不良 1.2 解：119g s =m 8g 119-127m m m s w ==-= %7 2.6119/8/m s w ===m w 0.6371-760.0672)/1.(112.71)/(1=+??=-+=ρw ρG e w s 3cm /76g .172/127/===V m ρ 3w s sat cm /04g .2637).0(1/637).07.(2e)(1/)(=++=++=ρe G ρ 3w sat cm /04g .1'=-=ρρρ 3cm /65g .172/119/===V m ρs d 38.9%0.637)0.637/(1)/(1=+=+=e e n 5%.282.7/0.6370.0672=?==/e wG S s r 比较密度：sat ρ>ρ>d ρ>'ρ
1、与物理模型试验相比较，土工数值分析有哪些优缺点？ 2、岩土工程数值分析有哪些方法？试验举例两种方法的优缺点。 3、有限单元法的基本思路。 4、选择单元位移函数时，应当保证有限元法解答的收敛性，即当网格逐渐加密时，有限元 法的解答应当收敛于正确的解答。因此，选用的位移模式应当满足哪两个条件？ 5、比较一下常用的三节点三角形单元和四节点矩形单元的优缺点。 6、请叙述一下邓肯-张非线性弹性本构模型的优缺点及其适用条件。 7、试绘出tresca准则、Mises准则、Drucker-Prager准则及Mohr-Coulomb准则在主应力空 间坐标系上的示意图。 8、土工有限元分析可以分为总应力有限元法和有效应力分析有限元法，试解释他们的不同 点和适用情况。 9、BIOT固结有限元方程的推导是从基本方程出发的，试述总控制方程的推导时所采用的 假定，在推导BIOT固结方程时，又作了哪些假定？ 10、有限元分析时，要十分注意边界条件问题。请问：位移边界条件、应力边界条件， 渗流边界条件及固结分析时超孔隙水压力边界条件如何设定（见两种边界条件见课件； 后两种边界条件的设定参见plaxis 7.2软件手册中的实例分析）？ 11、请写出用位移和孔压表示的连续方程的矩阵形式的公式，并相应地要理解该公式。 12、总应力法分析时如何选择土体参数指标？有效应力法时如何先择土体参数指标？ 13、写出BIOT三维固结有限元方程及其单元固结矩阵的子矩阵[]ij K，并熟悉要单元 刚度矩阵、单元耦合矩陈、单元渗流矩阵。 14、熟悉单元节点流量增量列阵的计算公式 15、在岩土工程数值分析时，常常在确定岩土工程分析域内的初始应力场。试述初始应 力场的确定方法和各自的优缺点。 16、理解节点应力的求解与改善、应力修匀的常用方法（见课件） 17、对于破坏后的应力修正主要分为拉裂修正、剪切修正和两者兼有的应力修正。试述 修正的方法。 18、试举例一种基坑开挖荷载的计算方法与相应的计算公式。
第一部分 土的物理性质 1、一粘土试样,体积为29cm 3,湿土重力为0、5N,ω＝40％,γs ＝27×10-3N/ cm 3。求 土样饱与度S r ,孔隙比e ,孔隙率n 。 2、某饱与土样,其含水量ω=40%,液限ωL =42%,塑限ωp =20%,土体容重γ=18、 2kN/m 3,求I L 、I p 、e 与土粒比重G s 各为多少？ 3、试证明以下关系式:1s d e γγ=+ 。 4、试证明以下关系式:(1)s r w n S n ωγγ-=。 5、某饱与土体积为97cm 3,土的重力为1、98N,土烘干后重力为1、64N,求ω、γs 、 e 及γd 。 6、一击实试验土样为1000cm 3,测得其密度ρ＝1、95g/cm 3,含水量ω=18%,如拌制 ω=20%的土样,需加多少水？ 7、有一块体积为60 cm 3的原状土样,重1、05 N, 烘干后0、85 N 。 已知土粒比 重(相对密度)s G =2、67。求土的天然重度γ、天然含水量ω、孔隙比e 及饱与度S r 。 8、已知某粘性土的液限为42％,塑限为22％,土粒密度γs 为27、5,饱与度为0、9, 孔隙比为1、6,试计算塑性指数、液性指数并确定粘性土的状态。 9、一体积为50cm 3的土样,湿土质量为90g,烘干后质量为68g,土粒比重(相对密 度)s G ＝2、69,求其孔隙比？若将土样压密,使其干密度达到1、61g/cm 3,土样孔隙比将减少多少？ 10、 用土粒比重s G ＝2、7,天然孔隙比为0、9的某原状土开挖后运到另处作路 基填料,填筑干密度要求达到1、65 g/cm 3,试求填筑1m 3的土需要挖方多少体积？ 11、 已知某地基土试样有关数据如下:①天然重度γ＝18、4kN/m 3,干重度γd ＝13、 2kN/m 3;②液限试验,取湿土14、5g,烘干后重10、3g;③搓条试验:取湿土条5、2g,烘干后重4、1g,试确定土的天然含水量,塑性指数与液性指数？ 12、 某一取自地下的试样,用环刀法测定其密度。环刀的体积为60cm 3,环刀质量
第一章 土的物理性质 1-8 有一块体积为60 cm 3的原状土样，重1.05 N, 烘干后0.85 N 。 已只土粒比重（相对密度）s G =2.67。求土的天然重度γ、天然含水量w 、干重度γd 、饱和重度γsat 、浮重度γ’、孔隙比e 及饱和度S r 1-8 解：分析：由W 和V 可算得γ，由W s 和V 可算得γd ，加上G s ，共已知3个指标，故题目可解。 363 kN/m 5.1710 601005.1=??==--V W γ 363 s d kN/m 2.1410 601085.0=??==--V W γ 3w s w s kN/m 7.261067.2=?===∴γγγγs s G G %5.2385 .085.005.1s w =-==W W w 884.015 .17)235.01(7.261)1(s =-+=-+=γγw e (1-12) %71884 .06.2235.0s =?=?=e G w S r (1-14) 注意：1．使用国际单位制； 2．γw 为已知条件，γw =10kN/m 3； 3．注意求解顺序，条件具备这先做； 4．注意各γ的取值范围。 1-9 根据式（1—12）的推导方法用土的单元三相简图证明式（1－14）、（1－15）、（1－17）。 1-10 某工地在填土施工中所用土料的含水量为5%，为便于夯实需在土料中加水，使其含水量增至15%，试问每1000 kg 质量的土料应加多少水 1-10 解：分析：加水前后M s 不变。于是： 加水前： 1000%5s s =?+M M （1） 加水后： w s s 1000%15M M M ?+=?+ （2） 由（1）得：kg 952s =M ，代入（2）得： kg 2.95w =?M 注意：土料中包含了水和土颗粒，共为1000kg ，另外，s w M M w =。 1－11 用某种土筑堤，土的含水量w ＝15％，土粒比重G s ＝2.67。分层夯实，每层先填0.5m ，其重度等γ＝16kN/ m 3，夯实达到饱和度r S ＝85%后再填下一层，如夯实时水没有流失，求每层夯实后的厚度。 1-11 解：分析：压实前后W s 、V s 、w 不变，如设每层填土的土颗粒所占的高度为h s ，则压实前后h s 不变，于是有：
浙江科技学院 程序设计综合课程设计报告 班级： 学号： 姓名： 指导教师： 二○一一年六月七日设计日期自2011年4月8日至2011年6月7日
目录 1 前言 (1) 2设计内容 (2) 2.1系统设计 (2) 2.1.1需求分析 (2) 2.1.2系统功能模块 (2) 2.1.3功能设计 (3) 2.2数据库设计与实现 (4) 2.2.1数据库需求分析 (4) 2.2.2数据库逻辑结构设计 (4) 2.3系统的设计与实现 (5) 2.2.1登录界面(Login) (5) 2.2.2主界面(MainWindow) (6) 2.2.3 密码修改界面(Mima) (10) 2.2.4密码修改数据库链接(MimaConnect) (11) 2.2.5读者种类界面(ZhongleiReader) (12) 2.2.6读者种类数据库链接(ZhongleiReader) (16) 2.2.7读者基本信息(ReaderInformation) (17) 2.2.8查询报表界面(ShowRecord) (17) 2.2.9图片欣赏界面(Haha) (18) 2.2.10图书登记管理界面(Booktable) (19) 2.2.11关于界面(Massage) (19) 2.4数据库配置 (19) 3设计总结与体会 (20) 4 参考文献 (21)
1 前言 2010年为期3星期的时间，我在浙江科技学院第一次做课程设计，由于之前没有实际项目开发的经验，先是阅读了很多JAVA方面的书籍，其中以SWING 编程为主，然后结合理论知识，在指导老师的指导下完成了基于JAVA的图书管理系统的开发。 通过上次的课程设计，我学到了很多专业知识，也获得了不少的编程经验，使我在编程能力上有了很大的提高,通过理论联系实际使我对项目开发也有了比较清晰的了解。在此次工程实习中我主要完成的工作是：在JDK6.0环境下用JAVA 语言以及Access 2003完成图书管理系统。从需求分析开始,按照软件工程的整个流程一步步的做下来,最终完成整个软件的设计。
第一章1-1： 已知：V=72cm3 m=129.1g m s =121.5g G s =2.70 则： 129.1121.5 6.3% 121.5 s s m m w m -- === 3 3 3 3 129.1 *1017.9/ 72 121.5 45 2.7 724527 1.0*27121.5 *1020.6/ 72 s s s V s sat w V s sat sat m g g KN m v m V cm V V V cm m V m g g g KN m V V γρ ρ ρ γρ ==== === =-=-= ++ ===== 3 3 20.61010.6/ 121.5 *1016.9/ 72 sat w s d sat d KN m m g KN m V γγγ γ γγγγ '=-=-= === ' >>> 则 1-2： 已知：G s =2.72 设V s =1cm3 则 3 3 3 3 2.72/ 2.72 2.72 *1016/ 1.7 2.720.7*1 *1020.1/ 1.7 20.11010.1/ 75% 1.0*0.7*75%0.525 0.525 19.3% 2.72 0.525 2.72 1. s s s d d s V w w r w w V r w s w s g cm m g m g g KN m V m V g g KN m V KN m m V S g m w m m m g g V ρ γρ ρ γρ γγγ ρ γρ = = ==== ++ ==== '=-=-= = === === ++ === 当S时， 3 *1019.1/ 7 KN m =
第一章习题及部分解答 1-2 根据图 1 － 5 上四根粒径分布曲线，列表写出各土的各级粒组含量，估算 ② 、 ③ 、 ④ 土的 Cu 及 Cc 并评价其级配情况。 计算Cu 及 Cc 并评价其级配情况 1-3 （题略） 解答提示：含蒙脱石粘性土的工程性质不如含高岭石粘性土好，原因分析： 从黏土矿物内部晶体结构分析。 1-4（题略） 解答提示：黏土颗粒表面带电的主要原因有：同晶置换、破键、吸附作用、离解作用 1-8有一块体积为 60 cm 3 的原状土样，重 1.05 N, 烘干后 0.85 N 。 已只 土粒比重（相对密度） =2.67 。求土的天然重度 g 、天然含水量 、干重 度 g d 、饱和重度 g sat 、浮重度 g ' 、 孔隙比 e 及饱和度 S r 解：已知 67.2,85.0,05.1,603====Gs N W N W cm V s 。求 Sr e sat d ,`,,,,,γγγωγ
%174.743 /8609.8`3/6609.1818470 .01)1(3 /1667.14/% 53.23/3/5.17/===-==++= =-+=======e Gs Sr m kN m kN e e Gs G e m kN V Ws Ws Ww m kN V W w sat w sat s w d ω γγγγγγωγγωγ 1-10某工地在填土施工中所用土料的含水量为 5% ，为便于夯实需在土料中加水，使其含水量增至 15% ，试问每 1000 kg 质量的土料应加多少水 ？ 1-11用某种土筑堤，土的含水量 ＝ 15 ％，土粒比重 G s ＝ 2.67 。分层 夯实，每层先填 0.5m ，其重度等 g ＝ 16kN/ m 3 ，夯实达到饱和度 ＝ 85% 后再填下一层，如夯实时水没有流失，求每层夯实后的厚度。 1-12某饱和土样重 0.40N ，体积为 21.5 cm 3 ，将其烘过一段时间后重为 0.33 N ，体积缩至 15.7 cm 3 ，饱和度 ＝ 75% ，试求土样在烘烤前和烘烤的含 水量及孔隙比和干重度。 解：已知 烘烤前Sr=1 , W=0.4N, V=21.5cm3, 烘过一段时间后W`=0.33N, V`=15.7cm3, Sr`=75%, 求w w` e e` d γ `d γ 烘过一段时间后，失去水分重量0.07N ，体积为0.07*1000/9.8=7.1429cm3 烘前 Sr=1, Vv=Vw=21.5-Vs （1） 烘后 Sr=0.75=(Vw-7.1429)/(15.7-Vs) （2） 由（1）、（2）求解出：Vs=10.3284cm3 Vw=11.1716cm3 因此：烘前Ww=11.1716*9.8/1000=0.1095N Ws=0.4-0.1095=0.2905N =ω Ww/Ws=37.6936% e=Vv/Vs=1.0816 =d γWs/V=13.5116kN/m3 烘后Ww`=0.1095-0.07=0.0395N =ω Ww`/Ws=13.5972% e=Vv`/Vs=0.5201
第二章 2-2、有一饱和的原状土样切满于容积为21.7cm 3的环刀内，称得总质量为72.49g ，经105℃烘干至恒重为61.28g ，已知环刀质量为32.54g ，土粒比重为2.74，试求该土样的湿密度、含水量、干密度及孔隙比（要求汇出土的三相比例示意图，按三相比例指标的定义求解）。 解：3/84.17 .2154 .3249.72cm g V m =-==ρ %3954 .3228.6128 .6149.72=--== S W m m ω 3/32.17 .2154 .3228.61cm g V m S d =-== ρ 069.149 .1021.11=== S V V V e 2-3、某原状土样的密度为1.85g/cm 3，含水量为34%，土粒相对密度为2.71，试求该土样的饱和密度、有效密度和有效重度（先推导公式然后求解）。 解：（1）V V m W V s sat ρρ?+= W S m m m +=Θ S W m m = ω 设1=S m ρω +=∴1V W S S S V m d ρ= Θ W S W S S S d d m V ρρ?=?= ∴1 ()()()()()()3 W S S W S S W W sat cm /87g .1171 .20.341171.285.1d 11d 11d 111d 11111=+?+-?=++-= +++???? ? ? - = +-++=+???? ???-++= ∴ρωρω ρωρω ρρωρρ ω ρρρωρW S d 有 （2）()3 '/87.0187.1cm g V V V V V V V m V V m W sat W V S sat W V W V W S S W S S =-=-=+-=-+-=-= ρρρρρρρρρ （3）3''/7.81087.0cm kN g =?=?=ργ 或 3 ' 3/7.8107.18/7.181087.1cm kN cm kN g W sat sat sat =-=-==?=?=γγγργ 2-4、某砂土土样的密度为1.77g/cm 3，含水量9.8%，土粒相对密度为2.67，烘干
一、 土的不均匀程度： C U = 10 60 d d 式中 d 60——小于某粒径颗粒含量占总土质量的60%时的粒径， 该粒径称为限定粒径 d 10——小于某粒径颗粒含量占总土质量的10%时的粒 径，该粒径称为有效粒径。 C U 小于5时表示颗粒级配不良，大于10时表示颗粒级配良好 二 1、土的密度ρ和土的重力密度γ ρ= v m （t/m 3或g/cm 3） γ=ρg(KN/m 3 ) 一般g=10m/s 2 ρ 表示土的天然密度称为土的湿密度 γ 表示天然重度。 天然状态下土的密度和重度的变化范围较大， 一般ρ=1.6——2.2（t/m 3），γ=16——22（KN/m 3 ) 2、土粒比重ds (相对密度) d s =w s s v m ρ ρw ——水的密度，可取1t/m 3 3 土的含水量 = ωs m m ω×100%
换算指标 4、土的孔隙比e e=s v v v 5、土的孔隙率n n=%100?v v v 6、土的饱和度Sr Sr=v w V V 7、土的干密度ρd ρd =v m s (t/m 3 ) γd =ρd g(KN/m 3 ) 8、土的饱和密度ρsat ρsat =v v m w v s ρ+ ( t/m 3 ) 饱和重度 9、土的有效密度ρ， 和有效重度γ, ρ， =v v m w v s ρ- ( t/m 3 ) =ρsat –ρw γ, = ρ， g=γsat -γw 土的三相比例指标换算公式
10、砂的相对密度Dr Dr=m in m ax m ax e e e e -- 11、塑性指数I P I P =ωL -ωP (不要百分号) 液性指数I L
硕士学位论文论文题目：基于人工智能的快论文排版系统研究 作者姓名快论文 指导教师*** 学科专业计算机 所在二级学院计算机学院 提交日期2017年4 月30日
A Dissertation Submitted to Zhejiang University of Science and Technology for Master Degree Research on Kuai65 Typesetting System Based on Artificial Intelligence Candidate:*** Advisor:*** ZhejiangUniversity of Science and Technology HangzhouChina Apr.2017
浙江科技学院学位论文原创性声明 本人郑重声明：所提交的学位论文是本人在导师的指导下，独立进行研究工作所取得的研究成果。除文中已经加以标注引用的内容外，本论文不包含其他个人或集体已经发表或撰写过的研究成果，也不含为获得浙江科技学院或其它教育机构的学位证书而使用过的材料。对本文的研究作出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式标明。本人承担本声明的法律责任。 作者签名：日期：年月日 学位论文版权使用授权书 本学位论文作者完全了解学校有关保留、使用学位论文的规定，同意学校保留并向国家有关部门或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅。本人授权浙江科技学院可以将本学位论文的全部或部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本学位论文。 本学位论文属于 1、保密□，在______年解密后适用本授权书。 2、不保密□。 (请在以上相应方框内打“√”) 作者签名：日期：年月日 导师签名：日期：年月
河海土力学课后习题答案 第一章 思考题1 1-1 土是松散颗粒的堆积物。 地球表层的整体岩石在大气中经受长期风化作用后形成形状不同，大小不一的颗粒，这些颗粒在不同的自然环境条件下堆积（或经搬运沉积），即形成了通常所说的土。 粗粒土中粒径大于㎜的粗粒组质量多于总质量50%，细粒土中粒径小于㎜的细粒组质量多于或等于总质量50%。 1-2 残积土是指岩石经风化后仍留在原地未经搬运的堆积物。残积土的明显特征是，颗粒多为角粒且母岩的种类对残积土的性质有显著影响。母岩质地优良，由物理风化生成的残疾土，通常是坚固和稳定的。母岩质地不良或经严重化学风化的残积土，则大多松软，性质易变。 运积土是指岩石风化后经流水、风和冰川以及人类活动等动力搬运离开生成地点后的堆积物。由于搬运的动力不同，分为坡积土、冲积土、风积土、冰碛土和沼泽土等。坡积土一般位于坡腰或坡脚，上部与残积土相连，颗粒分选现象明显，坡顶粗坡下细；冲积土具有一定程度的颗粒分选和不均匀性；风积土随风向有一定的分选性，没有明显层里，颗粒以带角的细砂粒和粉粒为主，同一地区颗粒较均匀，黄土具有湿陷性；冰碛土特征是不成层，所含颗粒粒径的范围很宽，小至粘粒和粉粒，大至巨大的漂石，粗颗粒的形状是次圆或次棱角的有时还有磨光面；沼泽土分为腐植土和泥炭土，泥炭土通常呈海绵状，干密度很小，含水率极高，土质十分疏松，因而其压缩性高、强度很低而灵敏度很高。 1-3 土中各种大小的粒组中土粒的相对含量称为土的级配。 粒径分布曲线是以土粒粒径为横坐标（对数比例尺），小于某粒径土质量占试样总质量的百分数为纵坐标绘制而成的曲线。 由于土的粒径相差悬殊，因此横坐标用对数坐标表示，以突出显示细小颗粒粒径。 1-4 土的结构是指土的物质组成（主要指土里，也包括孔隙）在空 间上的相互排列及土粒间联结特征的总和。 土的结构通常包括单粒、分散、絮状三种结构。 单粒结构比较稳定，孔隙所占的比例较小。对于疏松情况下的砂土，特别是饱和的粉细砂，当受到地震等动力荷载作用时，极易产生液化而丧失其承载能力；分散结构的片状土粒间相互接近于平行排列，粒间以面-面接触为主；絮状结构的特征是土粒之间以角、边与面的接触或变与边的搭接形式为主，这种结构的土粒呈任意排列，具有较大的孔隙，因此其强度低，压缩性高，对扰动比较敏感，但土粒间的联结强度会由于压密和胶结作用逐渐得到增强。 1-5 粒径分布曲线的特征可用不均匀系数 u C 和曲率系数c C 来表示。 定义为： d d u C 10 60= d d d c C 60 10 2 )(30= 式中： d 10 ， d 30 和d 60 为粒径分布曲线上小于某粒径的土粒含量分别为10%，30%和60%时所对应的粒径。 1-6 土的级配的好坏可由土中的土粒均匀程度和粒径分布曲线的形状来决定，而土粒的均匀程度和曲线的形状又可用不均匀系数和曲率系数来衡量，对于纯净的砾、砂，当 u C 大于或等于5，而且c C 等于1~3时，它的级配是良好的；不能同时满足上述条件时，它的级配是 不良的。 1-7 吸着水是由土颗粒表面电分子力作用吸附在土粒表面的一层水。 吸着水比普通水有较大的粘滞性，较小的能动性和不同的密度。距土颗粒表面愈近电分子引力愈强，愈远，引力愈弱。又可分为强吸着水和弱吸着水。 1-8 离开土颗粒表面较远，不受土颗粒电分子引力作用，且可自由移动的水成为自由水。 自由水又可分为毛细管水和重力水两种。 1-9 在重力或水位差作用下能在土中流动的自由水称为重力水。 重力水与普通水一样，具有溶解能力，能传递静水和动水压力，对土颗粒有浮力作用。它能溶蚀或析出土中的水溶盐，改变土的工程性质。 1-10 存在于土中的气体可分为两种基本类型：一种是与大气连通的气体；另一种是与大气不通的以气泡形式存在的封闭气体。 土的饱和度较低时，土中气体与大气相连通，当土受到外力作用时，气体很快就会从孔隙中排出，土的压缩稳定和强度提高都较快，对土的性质影响不大。但若土的饱和度较高，土中出现封闭气泡时，封闭气泡无法溢出，在外力作用下，气泡被压缩或溶解于水中，而一旦外力除去后，气泡就又膨胀复原，所以封闭的气泡对土的性质有较大的影响。土中封闭气泡的存在将增加土的弹性，它能阻塞土内的渗流通道使土的渗透性减小，并能延长土体受力后变形达到稳定的历时。 1-11 土的一些物理性质主要决定于组成土的固体颗粒、孔隙中的水和气体这三相所占的体积和质（重）量的比例关系，反映这种关系的指标称为土的物理性质指标。 土的物理性质指标是根据组成土的固体颗粒、孔隙中的水和气体这三相所占的体积和质（重）量的比例关系来定义的。 含水率、密度和土粒比重是基本指标。 1-12 相对密实度是以无粘性土自身最松和最密两种极限状态作为判别的基准，定义为： e e e e D r min max max --= 相对密实度常用来衡量无粘性土的松紧程度。 1-13 稠度是指粘性土的干湿程度或在某一含水率下抵抗外力作用而变形或破坏的能力，是粘性土最主要的物理状态指标。 随含水率的不同可分为流态、可塑态、半固态和固态。 流态时含水率很大，不能保持其形状，极易流动；可塑态时土在外力作用下可改变形状但不显著改变其体积，也不开裂，外力卸除后仍能保持已有的形状；半固态时粘性土将丧失其可塑性，在外力作用下不产生较大的变形且容易破碎。固态时含水率进一步减小，体积不再收缩，空气进入土体，使土的颜色变淡。 1-14 液限和塑限之差的百分数值（去掉百分号）称为塑性指数，用I P 表示，取整数，即： w w I P L P -= 粘性土的状态可用液性指数来判别，其定义为： I w w w w w w I P P P L P L -= - -= 塑性指数是反映粘性土性质的一个综合性指标。一般地，塑性指数越高，土的粘粒含量越高，所以常用作粘性土的分类指标。液
浙江科技学院 实验报告课程名称：数据库原理与应用B 学院：经济管理学院 专业班：物流工程102 姓名： 学号： 指导教师： 2012年11月9 日
一、实验项目名称 SQL语言（3） 二、实验目的和要求 （一）实验目的 了解SQL语言（视图的建立与查询）。 （二）实验要求 根据学生表Student (Sno, Sname, Ssex, Sage, Sdept)、课程表Course (Cno, Cname, Cpno, Ccredit)、选课表SC (Sno, Cno, Grade)、教师表Teacher（Tno, Tname, Tsex, Tbirthday, Tdept, Tzc）。实现视图的建立与查询。 三、实验内容和原理 （一）实验内容 使用SQL语言表来完成视图的建立与查询等。 任务如下： （1）建立教师讲课的视图V1（把没上课的教师也罗列出来，用左连接实现，要求包括工号、教师姓名、课程号、课程名、学分字段）。 （2）查询视图V1的全部信息。 （3）建立每个学生选课的总分与平均分视图V2（要求包括学号、学生姓名、总分、平均分字段）。 （4）查询视图V2的全部信息。 （5）建立选修了“数学”这门课的视图V3（要求包括学号、学生姓名、课程名字段）。 （6）查询视图V3的全部信息。 （7）建立最高分的视图V4（要求包括学号、学生姓名、课程名、最高分字段）。 （8）查询视图V4的全部信息。 （9）建立所有学生的课程编号为“1”和“2”的成绩视图V5，且需要显示学号、学生姓名、课程名、成绩字段。 （10）查询视图V5的全部信息。 （11）建立课程编号为“1”和“2”的平均成绩视图V6，且需要显示课程号、课程名、平均成绩字段。 （12）查询视图V6的全部信息。 （13）建立每一门课程的及格人数视图V7，且需要显示课程号、及格人数字段。 （14）查询视图V7的全部信息。 （15）建立出生年月为1~6月份的教师视图V8，且需要显示工号、教师姓名、出生年月 （16）查询视图V8的全部信息。 （17）建立成绩平均分在86分及以上的视图V9，且需要显示学号、姓名、平均分 （18）查询视图V9的全部信息。
第六章 挡土结构物上的土压力 第一节 概述 第五章已经讨论了土体中由于外荷引起的应力，本章将介绍土体作用在挡土结构物上的土压力，讨论土压力性质及土压力计算，包括土压力的大小、方向、分布和合力作用点，而土压力的大小及分布规律主要与土的性质及结构物位移的方向、大小等有关，亦和结构物的刚度、高度及形状等有关。 一、挡土结构类型对土压力分布的影响 定义：挡土结构是一种常见的岩土工程建筑物，它是为了防止边坡的坍塌失稳，保护边坡的稳定，人工完成的构筑物。 常用的支挡结构结构有重力式、悬臂式、扶臂式、锚杆式和加筋土式等类型。 挡土墙按其刚度和位移方式分为刚性挡土墙、柔性挡土墙和临时支撑三类。 1．刚性挡土墙 指用砖、石或混凝土所筑成的断面较大的挡土墙。 由于刚度大，墙体在侧向土压力作用下，仅能发身整体平移或转动的挠曲变形则可忽略。墙背受到的土压力呈三角形分布，最大压力强度发生在底部，类似于静水压力分布。 2．柔性挡土墙 当墙身受土压力作用时发生挠曲变形。 3．临时支撑 边施工边支撑的临时性。 二、墙体位移与土压力类型 墙体位移是影响土压力诸多因素中最主要的。墙体位移的方向和位移量决定着所产生的土压力性质和土压力大小。 1.静止土压力（0E ） 墙受侧向土压力后，墙身变形或位移很小，可认为墙不发生转动或位移，墙后土体没有破坏，处于弹性平衡状态，墙上承受土压力称为静止土压力0E 。 2.主动土压力（a E ） 挡土墙在填土压力作用下，向着背离填土方向移动或沿墙跟的转动，直至土体达到主动平衡状态，形成滑动面，此时的土压力称为主动土压力。 3.被动土压力（p E ） 挡土墙在外力作用下向着土体的方向移动或转动，土压力逐渐增大，直至土体达到被动极限平衡状态，形成滑动面。此时的土压力称为被动土压力p E 。 同样高度填土的挡土墙，作用有不同性质的土压力时，有如下的关系： p E >0E > a E 在工程中需定量地确定这些土压力值。 Terzaghi （1934）曾用砂土作为填土进行了挡土墙的模型试验，后来一些学者用不同土作为墙后填土进行了类似地实验。 实验表明：当墙体离开填土移动时，位移量很小，即发生主动土压力。该位移量对砂土