第一章单层厂房混凝土结构课程设计任务书
1.1设计资料
1.1.1平面和剖面
某机修车间，根据工艺和建筑设计的要求，确定本车间为两跨等高厂房，车间面积为2592㎡，车间长度72㎡。AB跨跨度为18m,设有两台10t中级工作制软钩吊车，轨顶标高7.2m，柱顶标高10m；BC跨跨度为18m，设有两台30/5t中级工作制软钩吊车，轨顶标高7.5m，柱顶标高10；基顶标高-0.5m。
车间平面、剖面分别如图1、图2。
1.1.2建筑构造
屋盖： APP防水层
20㎜厚水泥砂浆（找平层）
100㎜厚水泥蛭石砂浆（保温层）
大型预制预应力混凝土屋面板
维护结构： 240㎜厚普通砖墙
门窗：门5.6×6m，两边各一个
高窗4.2×2.4m，低窗4.2×4.8m
1.1.3自然条件
基本风压： 0.40k N/㎡
基本雪压：0.35k N/㎡
建筑场地：粉质粘土
地下水位：低于自然地面3m
修正后的地基承载力特征值： 250 k N/㎡
衡阳市郊
无抗震设防要求
1.1.4材料
混凝土：基础采用C25，柱采用C25。
钢筋：HPB235级和HRB335级各种直径的钢筋
1.2设计要求
1、分析厂房排架内力，设计柱、基础；整理计算书一份。
2、绘制结构施工图一份（结构中说明，结构布置图，一根柱及预埋件详图，基础详图）。
1.3参考资料
1、混凝土结构设计规范（GB50010—2002）
2、建筑结构荷载规范（GB50009—2001）
3、建筑地基基础设计规范（GB50007—2002）
4、混凝土结构构造手册
5、教材：《混凝土结构设计原理》
6、标准图集
屋架G415(一)、（三）柱CG335 (一)、（二）、（三）
屋面板G410 柱间支撑G336
吊车梁G323 基础梁G320
连系梁G320
第二章单层厂房混凝土结构课程设计计算书
2.1结构方案及主要承重构件
根据厂房跨度、柱顶高度及吊车超重量大小，本车间采用钢筋混凝土排架结构。结构剖面如图1所示。
为了保证屋盖的整体性及空间刚度，屋盖采用无檩体系。根据厂房具体条件，柱间支撑设置位置如图2所示。
厂房主要承重构件选用如下表：
表2-1 构件选型
构件名称 标准图 重力荷载标准
预应力钢筋屋面板 G410(一) 1.5×6m 1.52/m kN 包括灌缝座
预应力钢筋混凝土折线型屋架
G415(一)
68.2kN /榀 预应力砼屋面卷材防水和天沟板 G410（三）1.5×6m
1.52
/m kN 钢筋混凝土吊车梁 G323（二）
28.2kN /榀（AB 跨） 46kN /榀（BC 跨）
吊车轨道及轨道联结件 G325 0.8m kN / 钢筋混凝土基础梁
G320 16.7kN /根 钢窗 0.452
/m kN 240厚砖墙及粉刷
5.242/m kN
2.2计算简图
本车间为机修车间，工艺无特殊要求，结构布置均匀，荷载分布（除吊车荷载外）也基本均匀，故可从整个厂房中选择具有代表性的排架作为计算单元，如图3所示。计算单元宽度B=6m 。
根据建筑剖面及其构造，确定厂房计算简图如图3所示。
其中上柱高m H u 9.3=，下柱高m H l 6.6=，柱总高m H 5.10=。
2.3荷载计算 2.
3.1恒荷载计算
（1）屋盖结构自重
APP 防水层 0.32
/m kN 100mm 水泥蛭石保温层 0.52/m kN
20mm 水泥砂浆找平层 0.020×20=0.402
/m kN 1.5×6m 预应力混凝土屋面板
(1.5×6m 预应力砼屋面卷材防水和天沟板) 1.52
/m kN 屋架钢支撑系统 0.052/m kN
屋面恒荷载（以上各项相加） 2.752
/m kN 屋架自重：YWJA-18-1 68.2kN /榀 故作用于AB 跨两端柱顶的屋盖结构自重为：
kN G G BA A 12.219)75.21865.02.685.0(2.111=⨯⨯⨯+⨯⨯== mm e A 501502/4001=-=，mm e BA 1501=
作用于BC 跨两端柱顶的屋盖结构自重为：
kN G G BC C 12.219)75.21865.02.685.0(2.111=⨯⨯⨯+⨯⨯==
mm e BC 1501=，mm e C 1001502/5001=-=
（2）吊车梁及轨道自重
AB 跨：kN G AB 6.39)8.062.28(2.13=⨯+⨯= mm e A 3502/8007503=-=，mm e BA 7503= BC 跨：kN G BC 96.60)8.0646(2.13=⨯+⨯= mm e BC 7503=，mm e C 3002/9007503=-= （3）柱的截面尺寸及其自重
h b A u ⨯=，12
3
bh I u =； )2)((f w l h h b b h b A ---⨯=，12
)
2)((123
3f w l h h b b bh I ---= 表2-2 柱的截面尺寸及其自重
柱列
截面尺寸 （mm ） 自重
（kN ） 面积 （5102mm ） 惯性矩
（4910mm ） A 列 上 400×400 18.72 1.60 2.13 下 400×800×100×150
31.65 1.70 13.94 B 列 上 500×600 35.10 3.00 9.00 下 500×1100×120×200
59.06 2.84 44.60 C 列
上 500×500 29.25 2.50 5.21 下
500×900×120×150
46.12
2.22
23.54
2.3.2活荷载计算
（1）屋面活荷载
由《建筑结构荷载规范》查得，屋面均布活荷载标准值为0.52
/m kN ，雪荷载标准值为0.352
/m kN ，故仅按屋面均布活荷载计算。两跨屋面均布活荷载相等，即
kN Q Q AB BC 8.37)5.01865.0(4.1=⨯⨯⨯⨯==
屋面活荷载在每侧柱上的作用点和屋盖结构自重的作用点相同，如图4所示。
（2）吊车荷载
本车间选用的吊车主要参数如下：
AB 跨：10t 吊车，中级工作制，吊车梁高0.9m 。 B=6.04m K=5.0m
kN P k 94max,= kN P k 31min,=
kN G k 140,1= kN G k 03.23,2=
BC 跨：30t/5t 吊车，中级工作制，吊车梁高1.2m 。 B=6.474m K=4.65m
kN P k 262max,= kN P k 5.58min,= kN G k 2.321,1= kN G k 77.108,2=
吊车梁的支座反力影响线如图5所示。故作用于排架柱上的吊车竖向荷载分别为： AB 跨：kN y
P D i
k Q 2.236)167.0827.01(949.04.1max,max =++⨯⨯⨯==∑βγ kN y
P D i
k
Q 9.77)167.0827.01(319.04.1min,min =++⨯⨯⨯==∑βγ
BC 跨：kN y
P D i
k
Q 2.634)225.0696.01(2629.04.1max,max =++⨯⨯⨯==∑βγ
kN y
P D i
k
Q 6.141)225.0696.01(5.589.04.1min,min =++⨯⨯⨯==∑βγ
由于作用在每一个轮子上的吊车横向水平荷载标准值为：)(4
1
,2Qg G T k k +=α 对于10t 的软钩吊车12.0=α，kN T k 69.3)101003.23(12.041
=⨯+⨯⨯=
； 对于30/5t 的软钩吊车10.0=α，kN T k 22.10)103077.108(10.04
1
=⨯+⨯⨯=
故作用在排架柱上的吊车水平荷载分别为： AB 跨：kN P T D T k k 27.99469
.32.236max,max
max =⨯== BC 跨：kN P T D T k k 74.24262
22
.102.634max,max max =⨯== （3）风荷载
风压高度系数按B 类地区取：
柱顶标高为10m ，000.11=z μ；檐口标高为11.650m ，046.12=z μ 风荷载体型系数如图6所示。
图6 风荷载体型系数
故风荷载标准值为：2011,1/32.040.0000.18.00.1m kN z s z k =⨯⨯⨯==ωμμβω；
2012,2/16.040.0000.14.00.1m kN z s z k =⨯⨯⨯==ωμμβω
作用于排架上的风荷载设计值为：m kN B q k Q /688.2632.04.1,11=⨯⨯==ωγ m kN B q k Q /344.1616.04.1,22=⨯⨯==ωγ
kN
B h h W Q z s s s s 50.64.1640.0046.1]295.1)5.06.0(65.1)4.08.0[(])()[(02243121=⨯⨯⨯⨯⨯+-+⨯+=-+-=γωμμμμμ
风荷载作用如图7所示。
q 1
q 2
图7 风荷载作用计算简图
2.4内力分析
本厂房为两跨等高排架，可用建立分配系数法进行内力分析。
2.4.1柱的剪力分配系数计算
H H u =
λ，l u I I n =，)
11(13
30-+=n
C λ，li
c i I E C H u 03=∆，i
i u D ∆=
1
0，∑==n i i
i i D D 1
00η 表2-3 剪力分配系数计算
柱列
惯性矩
（×4
9
10mm ）
n
λ
0C
i D 0
(3
10
/10H E c ⨯)
i η
A 列 上 2.13 0.153 0.371 2.34 3.262 0.160 下 13.94
B 列 上 9.00 0.202 2.50 11.15 0.547 下 44.60
C 列
上 5.21 0.221
2.54
5.979
0.293
下
23.54
1293.0547.0160.0=++=++C B A ηηη，满足要求。
2.4.2恒荷载作用下的内力分析
由实际恒荷载作用图4得恒荷载作用下排架计算简图如图8所示。其中： A 列柱：
kN G G BA A 12.21911==，m kN e G M A A ⋅=⨯==96.1005.012.219111
kN G G G A A A 32.586.3972.18342=+=+=
m
kN e G e G G M A A A A A ⋅=⨯-⨯+=-+=71.3335.06.392.0)72.1812.219()(3
3412 B 列柱：
kN
G G G BC BA B 24.43812.21912.219111=+=+=
0111=-=e G e G M BC BA B
kN G G G G B BC BA B 66.13510.3596.606.394332=++=++= m kN e G e G M BC BA B ⋅-=⨯-⨯=-=02.1675.096.6075.06.39332
C 列柱：kN G C 12.2191=，m kN e G M C C ⋅-=⨯-=-=91.2110.012.21911 kN G G G C C C 21.9025.2996.60432=+=+=
m kN e G e G G M C C C C ⋅-=⨯+⨯+-=++-=39.3130.096.6020.0)25.2912.219()(3412 各柱不动铰支座支承反力分别为：
A 列柱：n=0.153，λ=0.371，060.2)
11
(1)
1
1(15
.1321=-+--=n
n C λλ，008.1)11(115.1323=-+-=n C λλ )(150.2060.25.1096
.10111→=⨯==
kN C H M R A A )(263.3008.15
.1071
.33322→=⨯==
kN C H M R A A )(413.5263.3150.221→=+=+=kN R R R A A A
B 列柱：n=0.202，λ=0.371，927.1)
11
(1)
1
1(15
.1321=-+--=n n C λλ，076.1)11(115.1323=-+-=n C λλ 0927.15.100111=⨯==
C H M R B B ，)(642.1076.15
.1002
.16322←-=⨯-==kN C H M R B B )(642.1642.1021←-=-=+=kN R R R B B B
C 列柱：n=0.202，λ=0.371，888.1)
11
(1)
1
1(15
.1321=-+--=n
n C λλ，096.1)11(115.1323=-+-=n C λλ )(940.3888.15.1091
.21111←-=⨯-==
kN C H M R C C )(277.3096.15
.1039
.31322←-=⨯-==
kN C H M R C C )(217.7277.3940.321←-=--=+=kN R R R C C C
排架柱顶不动铰支座的总反力为：
)
(446.3217.7642.1413.5←-=--=++=kN R R R R C B A
各柱柱顶分配后最终的剪力为：
)(964.5)446.3(160.0413.5→=-⨯-=-=kN R R V A A A η )(243.0)446.3(547.0642.1→=-⨯--=-=kN R R V B B B η
)(207.6)446.3(293.0217.7←-=-⨯--=-=kN R R V C C C η
∑=-+=0207.6243.0964.5i
V
恒荷载作用下排架柱的弯矩图和轴力图分别如图9和图10所示。
2.4.3屋面活荷载作用下的内力分析
（1）AB 跨作用有屋面活荷载时
由屋面活荷载在每侧柱顶产生的压应力为：kN Q Q B A 8.3711== 其中A 列柱、B 列柱柱顶及变阶处引起的弯矩分别为：
m kN e Q M A A ⋅=⨯==89.105.08.37111 m kN e Q M A A ⋅=⨯==56.720.08.37222
m kN e Q M B B ⋅=⨯==67.515.08.37111 008.37222=⨯==e Q M B B
计算简图如图11所示。
A 列柱：n=0.153，λ=0.371，060.21=C ，008.13=C
)(371.0060.25.1089
.1111→=⨯==
kN C H M R A A )(726.0008.15
.1056
.7322→=⨯==
kN C H M R A A ，
)(097.1726.0371.021→=+=+=kN R R R A A A
B 列柱：n=0.202，λ=0.371，927.11=
C ，)(041.1927.15
.1067
.5111→=⨯==
=kN C H M R R B B B 排架柱柱顶不动铰支座的总反力为：)(138.2→=+=kN R R R B A 排架柱柱顶分配后的剪力分别为：
)(755.0138.2160.0097.1→=⨯-=-=kN R R V A A A η
)(128.0138.2547.0041.1←-=⨯-=-=kN R R V B B B η
)(627.0138.2293.0←-=⨯-=-=kN R V C C η
∑=--=0627.0128.0755.0i
V
AB 跨作用有屋面活荷载时，排架柱的弯矩图和轴力图如图12所示。
（2）BC 跨作用有屋面活荷载时
由屋面活荷载在每侧柱顶产生的压应力为：kN Q Q B C 8.3711== 其中A 列柱、B 列柱柱顶及变阶处引起的弯矩分别为：
m kN e Q M C C ⋅-=⨯-==78.310.08.37111
m kN e Q M C C ⋅-=⨯-==56.720.08.37222
m kN e Q M B B ⋅-=⨯-==67.515.08.37111
008.37222=⨯==e Q M B B
计算简图如图13所示。
B 列柱：n=0.202，λ=0.371，927.11=
C ，
)(041.1927.15
.1067
.5111←-=⨯-==
=kN C H M R R B B B C 列柱：n=0.221，λ=0.371，888.11=C ，096.13=C
)(680.0888.15.1078.3111←-=⨯-==
kN C H M R C C )(789.0096.15
.1056
.7322←-=⨯-==
kN C H M R C C )(469.1789.0680.021←-=--=+=kN R R R C C C
排架柱柱顶不动铰支座的总反力为：)(510.2←-=+=kN R R R B C 排架柱柱顶分配后的剪力分别为：
)(402.0)510.2(160.0→=-⨯-=-=kN R V A A η
)(332.0)510.2(547.0041.1→=-⨯--=-=kN R R V B B B η
)(734.0)510.2(293.0469.1←-=-⨯--=-=kN R R V C C C η
∑=-+=0734.0332.0402.0i
V
BC 跨作用有屋面活荷载时，排架柱的弯矩图和轴力图如图14所示。
2.4.4吊车竖向荷载作用下的内力分析
不考虑厂房整体空间作用。
图13 BC跨屋面活荷载作用的计算简图
（1）AB 跨max D 作用于A 列柱时
由于吊车竖向荷载max D 和min D 的偏心作用而在柱中引起弯矩。
m kN e D M ⋅-=⨯-==67.8235.02.2363max 1，m kN e D M BA ⋅=⨯==43.5875.09.773min 2
其计算简图如图15所示。 各柱不动铰支座反力分别为：
A 列柱：n=0.153，λ=0.371， 008.13=C
)(936.7008.15
.1067.8231←-=⨯-==
kN C H M R A B 列柱：n=0.202，λ=0.371，076.13=C ，)(987.5076.15
.1043
.5832→=⨯==
kN C H M R B
排架柱柱顶不动铰支座的总反力为：)(949.1987.5936.7←-=+-=+=kN R R R B A 排架柱柱顶分配后的剪力分别为：
)(624.7)949.1(160.0936.7←-=-⨯--=-=kN R R V A A A η )(053.7)949.1(547.0987.5→=-⨯-=-=kN R R V B B B η
)(571.0)949.1(293.0→=-⨯-=-=kN R V C C η
∑=++-=0571.0053.7624.7i
V
当AB 跨max D 作用于A 列柱时，排架各柱的弯矩图和轴力图如图16所示。
（2）AB 跨max D 作用于B 列柱左侧时
由于吊车竖向荷载max D 和min D 的偏心作用而在柱中引起弯矩。
m kN e D M ⋅-=⨯-==27.2735.09.773min 1，m kN e D M BA ⋅=⨯==15.17775.02.2363max 2
其计算简图如图17所示。 各柱不动铰支座反力分别为：
A 列柱：n=0.153，λ=0.371， 008.13=C
)(617.2008.15
.1027.2731←-=⨯-==
kN C H M R A B 列柱：n=0.202，λ=0.371，076.13=C ，)(154.18076.15
.1015
.17732→=⨯==
kN C H M R B 排架柱柱顶不动铰支座的总反力为：)(537.15154.18617.2→=+-=+=kN R R R B A 排架柱柱顶分配后的剪力分别为：
)(103.5537.15160.0617.2←-=⨯--=-=kN R R V A A A η )(655.9537.15547.0154.18→=⨯-=-=kN R R V B B B η
)(552.4537.15293.0←-=⨯-=-=kN R V C C η
∑=-+-=0552.4655.9103.5i
V
当AB 跨max D 作用于B 列柱左侧时，排架各柱的弯矩图和轴力图如图18所示。
（3）BC 跨max D 作用于B 列柱右侧时
由于吊车竖向荷载max D 和min D 的偏心作用而在柱中引起弯矩。
m kN e D M ⋅-=⨯-==65.47575.02.6343max 1 m kN e D M CB ⋅=⨯==48.4230.06.1413min 2
其计算简图如图19所示。 各柱不动铰支座反力分别为：
B 列柱：n=0.202，λ=0.371， 076.13=C
)(743.48076.15
.1065.47531←-=⨯-==
kN C H M R B C 列柱：n=0.221，λ=0.371，096.13=C ，)(434.4096.15
.1048
.4232→=⨯==
kN C H M R C 排架柱柱顶不动铰支座的总反力为：)(309.44743.48434.4←-=-=+=kN R R R B C 排架柱柱顶分配后的剪力分别为：
)(089.7)309.44(160.0→=-⨯-=-=kN R V A A η
)(506.24)309.44(547.0743.48←-=-⨯--=-=kN R R V B B B η
)(417.17)309.44(293.0434.4→=-⨯-=-=kN R R V C C C η
∑=+-=0417.17506.24089.7i
V
当BC 跨max D 作用于B 列柱右侧时，排架各柱的弯矩图和轴力图如图20所示。
（4）BC 跨max D 作用于C 列柱时
由于吊车竖向荷载max D 和min D 的偏心作用而在柱中引起弯矩。
m kN e D M ⋅-=⨯-==2.10675.06.1413min 1 m kN e D M CB ⋅=⨯==26.19030.02.6343max 2
其计算简图如图21所示。 各柱不动铰支座反力分别为：
B 列柱：n=0.202，λ=0.371， 076.13=C
)(883.10076.15
.102.10631←-=⨯-==
kN C H M R B C 列柱：n=0.221，λ=0.371，096.13=C ，)(860.19096.15
.1026
.19032→=⨯==
kN C H M R C 排架柱柱顶不动铰支座的总反力为：)(027.9883.10860.19→=-=+=kN R R R B C 排架柱柱顶分配后的剪力分别为：
)(444.1027.9160.0←-=⨯-=-=kN R V A A η
)(771.15027.9547.0883.10←-=⨯--=-=kN R R V B B B η
)(215.17027.9293.0860.19→=⨯-=-=kN R R V C C C η
∑=+--=0215.17771.15444.1i
V
当BC 跨max D 作用于C 列柱时，排架各柱的弯矩图和轴力图如图22所示。
2.4.5吊车水平荷载作用下的内力分析
不考虑厂房整体空间作用。
（1）当AB 跨作用有吊车横向水平荷载max T 时 计算简图如图23所示。kN T 27.9max = 各柱不动铰支座反力分别为：
A 列柱：n=0.153，λ=0.371，
769.03900
3000==u H x 当u H y 7.0=时，510.0)]
11
(1[2)1.0243
.0(
1.22335=-+++-=
n n C λλλ 当u H y 8.0=时，455.0)]
11
(1[2)
4.0112
.0(4.22335=-+++-=
n
n C λλλ 由内插法得，472.0)455.0510.0(7
.08.0769
.08.0455.05=-⨯--+=C
)(375.4472.027.95max ←-=⨯-==kN C T R A
B 列柱：n=0.202，λ=0.371，
769.03900
3000==u H x 当u H y 7.0=时，536.0)]
11
(1[2)1.0243
.0(
1.22335=-+++-=
n n C λλλ 当u H y 8.0=时，482.0)]
11
(1[2)
4.0112
.0(4.22335=-+++-=
n
n C λλλ 由内插法得，499.0)482.0536.0(7
.08.0769
.08.0482.05=-⨯--+=C
)(626.4499.027.95max ←-=⨯-==kN C T R B
排架柱柱顶不动铰支座的总反力为：)(001.9626.4375.4←-=--=+=kN R R R B A 排架柱柱顶分配后的剪力分别为：
)(935.2)001.9(160.0375.4←-=-⨯--=-=kN R R V A A A η
)(298.0)001.9(547.0626.4→=-⨯--=-=kN R R V B B B η
)(637.2)001.9(293.0→=-⨯-=-=kN R V C C η
∑=++-=0637.2298.0935.2i
V
排架各柱的弯矩图和轴力图如图23所示。
目录 第1章、混凝土结构课程设计?单层工业厂房设计计算书 、设计条件 1.1.1、平面与剖面 某双跨等高机修车间，厂房长度72m ，柱距为6m ，不设天窗。厂房跨度为18m ，车间面积为 ,其中AB 跨设有两台10t 桥式吊车；BC 跨设有两台32/5t 桥式吊车。吊车采用大连起重机厂的桥式吊车,吊车工作级别A4-A5，轨顶标高AB 跨为8.7m ，BC 跨为9m ，柱顶标高为11.8m 。 1.1.2、建筑构造 屋盖 防水层：APP 防水卷材 找平层：25mm 水泥砂浆 保温层：100mm 水泥蛭石砂浆 屋面板：大型预应力屋面板 围护结构 240mm 普通砖墙，采用 和M5混合砂浆 门窗 低窗：4.2m ×4.8m 高窗：4.2m ×2.4m 门洞：5.6m ×6.0m 1.1.3、自然条件 建设地点：衡阳市郊，无抗震设防要求 基本风压：2/m kN 基本雪压：2/m kN 建筑场地：粉质粘土 地下水位：低于自然地面3m 修正后地基承载力特征值：2502/kN m 1.1.4、材料 混凝土：基础采用C25，柱采用C30
钢筋：HPB235级、HRB335级、HRB400级各种直径钢筋 、设计要求 1.2.1、分析厂房排架，设计柱、基础，整理计算书一份 1.2.2、绘制结构施工图一套 、设计期限 1.3.1、两周 、参考资料 1.4.1、混凝土结构设计规范GB50010-2002 1.4.2、建筑结构荷载规范GB50009-2001 1.4.3、建筑地基基础设计规范GB50007-2002 1.4.4、混凝土结构构造手册 1.4.5、国家建筑标准设计图集08G118 第2章、混凝土结构课程设计?单层工业厂房设计计算书 、设计条件 2.1.1、平面与剖面 某双跨等高机修车间，厂房长度72m，柱距为6m，不设天窗。厂房跨度为18m，车间面积为 ,其中AB跨设有两台10t桥式吊车；BC跨设有两台32/5t桥式吊车。吊车采用大连起重机厂的桥式吊车,吊车工作级别A4-A5，轨顶标高AB跨为8.7m，BC 跨为9m，柱顶标高为11.8m。 厂房剖面图如下
第一章单层厂房混凝土结构课程设计任务书 1.1设计资料 1.1.1平面和剖面 某机修车间，根据工艺和建筑设计的要求，确定本车间为两跨等高厂房，车间面积为2592㎡，车间长度72㎡。AB跨跨度为18m,设有两台10t中级工作制软钩吊车，轨顶标高7.2m，柱顶标高10m；BC跨跨度为18m，设有两台30/5t中级工作制软钩吊车，轨顶标高7.5m，柱顶标高10；基顶标高-0.5m。 车间平面、剖面分别如图1、图2。 1.1.2建筑构造 屋盖： APP防水层 20㎜厚水泥砂浆（找平层） 100㎜厚水泥蛭石砂浆（保温层） 大型预制预应力混凝土屋面板 维护结构： 240㎜厚普通砖墙 门窗：门5.6×6m，两边各一个 高窗4.2×2.4m，低窗4.2×4.8m 1.1.3自然条件 基本风压： 0.40k N/㎡ 基本雪压：0.35k N/㎡ 建筑场地：粉质粘土 地下水位：低于自然地面3m 修正后的地基承载力特征值： 250 k N/㎡ 衡阳市郊 无抗震设防要求 1.1.4材料 混凝土：基础采用C25，柱采用C25。 钢筋：HPB235级和HRB335级各种直径的钢筋 1.2设计要求 1、分析厂房排架内力，设计柱、基础；整理计算书一份。 2、绘制结构施工图一份（结构中说明，结构布置图，一根柱及预埋件详图，基础详图）。 1.3参考资料 1、混凝土结构设计规范（GB50010—2002） 2、建筑结构荷载规范（GB50009—2001） 3、建筑地基基础设计规范（GB50007—2002） 4、混凝土结构构造手册 5、教材：《混凝土结构设计原理》
6、标准图集 屋架G415(一)、（三）柱CG335 (一)、（二）、（三） 屋面板G410 柱间支撑G336 吊车梁G323 基础梁G320 连系梁G320 第二章单层厂房混凝土结构课程设计计算书 2.1结构方案及主要承重构件 根据厂房跨度、柱顶高度及吊车超重量大小，本车间采用钢筋混凝土排架结构。结构剖面如图1所示。 为了保证屋盖的整体性及空间刚度，屋盖采用无檩体系。根据厂房具体条件，柱间支撑设置位置如图2所示。
单层厂房结构课程设计 HUA system office room 【HUA16H-TTMS2A-HUAS8Q8-HUAH1688】
单层厂房结构课程设计 一、结构构件选型及柱截面尺寸确定 因该厂房跨度在15~36m之间，且柱顶标高大于8m，故采用钢筋混凝土排架结构。为了使屋盖具有较大刚度，选用预应力混凝土折线型屋架及预应力混凝土屋面板。选用钢筋混凝土吊车梁及基础梁。 如图1所示，根据工艺要求，确定柱顶标高为9.6m，牛腿顶面标高为6m； 设室内地面至基础顶面的距离为0.5m，则计算简图中柱的总高度H，下柱高度 H l ，和上柱高度H u 分别为： 图1 厂房剖面图 根据柱的高度、吊车起重量及工作级别等条件，可确定柱的截面尺寸，见表1。 表1 柱截面尺寸及相应的计算参数
本设计仅取一榀排架进行计算，计算单元和计算简图如图2所示。 图2 计算单元和计算简图 二、荷载计算 1.恒载 （1）屋盖恒载 20厚水泥砂浆找平层 2 30.40kN/m m 02.0kN/m 20=? 2 80厚泡沫混凝土保温层 2 30.64kN/m m 08.0kN/m 8=? 预应力混凝土大型屋面板（包括灌缝） 2kN/m 4.1 屋盖钢支撑 2 kN/m 05.0 总计 2 kN/m 84.2
屋架重力荷载为60.5kN/榀，则作用于柱顶的屋盖结构的重力荷载设计值为： (2) 吊车梁及轨道重力荷载设计值： (3)柱自重重力荷载设计值 A 、C 柱: 上柱：17.28kN 3.6m kN/m 0.42.14C 4A =??==G G 下柱: 36.58kN 6.5m kN/m 69.42.15C 5A =??==G G B 柱: 上柱:25.92kN 3.6m kN/m 0.62.14B =??=G 下柱:38.53kN 6.5m kN/m 94.42.15B =??=G 各项恒载作用位置如图3所示。 图3 荷载作用位置图 （单位：kN ） 2.屋面活荷载 屋面活荷载标准值为2 0.5kN/m ，雪荷载标准值为2 0.4kN/m ，后者小于前者，故仅按前者计算。作用于柱顶的屋面活荷载设计值为： 1Q 的作用位置与1G 作用位置相同，如图3所示。 3.风荷载 风荷载的标准值按0s z z k w w μμβ=计算，其中 20kN/m 5.0=w ,0.1=z β, z μ根据厂房各部分标高(图1)及B 类地面粗糙度确定如下：
钢结构课程设计---王子涵
一、设计资料 该设计为单层厂房设计，采用单跨双坡门式刚架，刚架跨度18m，柱高6m；共有12榀刚架，柱距6m，屋面坡度1:10；地震设防列度为6度，设计地震分组为第一组，设计基本地震加速度值0.05g。刚架平面布置见图1(a)，刚架形式及几何尺寸见图 1(b)。屋面及墙面板均为彩色压型钢板,内填充以保温玻璃棉板，详细做法见建筑专业设计文件；考虑经济、制造和安装方便，檩条和墙梁均采用冷弯薄壁卷边C型钢，间距为1.5m，钢材采用Q235钢，焊条采用E43型。 二、荷载计算 （一）荷载取值计算 1．屋盖永久荷载标准值（对水平投影面） 2．屋面可变荷载标准值 3．轻质墙面及柱自重标准值（包括柱、墙骨架等）0.50 KN/m2 4．风荷载标准值 按《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》CECS102：2002附录A的规定计算。 =1.05×0.45 KN/m2，地面粗糙度类别为B类；风荷载高度变化系数基本风压ω
按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用，当高度小于10m时，按10m高 度处的数值采用，μ z =1.0。风荷载体型系数μ s ：迎风面柱及屋面分别为＋0.25和－ 1.0，背风面柱及屋面分别为＋0.55和－0.65(CECS102：2002中间区)。 5．地震作用 据《全国民用建筑工程设计技术措施— （二）各部分作用的荷载标准值计算 三、内力分析 考虑本工程刚架跨度较小、厂房高度较低、荷载情况及刚架加工制造方便，刚架采用等截面，梁柱选用相同截面。柱脚按铰接支承设计。采用弹性分析方法确定刚架内力。引用《钢结构设计与计算》（包头钢铁设计研究院编着，机械工业出版社）中表2－29（铰接柱脚门式刚架计算公式）计算刚架内力。 1．在恒荷载作用下 λ=l/h=18/6=3 ψ=f/h=0.9/6=0.15 k=h/s=6/9.0449=0.6634 μ=3+k+ψ(3+ψ)=3+0.6634+0.15×(3+0.15)=4.1359
混凝土单层厂房结构课程设计 设计计算书 姓名 学号 班级 指导老师 宁波大学建筑工程与环境学院 2015年04月
设计资料 一、工艺要求 本工程为一工业厂房，根据工艺要求，该车间为单跨，跨度为21米，柱距6米，长60米，跨内设有15/5 吨，中级工作制吊车（A4）一台，轨顶标高8.1米，可不设天窗，采用 纵墙开窗方案。 二、建筑资料 （1）屋面做法 （2）围护墙：240砖砌墙 （3）门窗：钢门窗 三、气象和地质条件 （1）基本风压0.6 KN/㎡，地面粗糙度B类；基本雪压0.6 KN/㎡；积灰荷载0.3 KN/㎡。（2）经勘探报告提供资料，该地区工程地质条件良好，地面下1.5米左右为中密粗砂层，层厚6米，地基承载力特征值200KN/㎡，常年地下水位-5米以下。抗震设防烈度为6度，不进行抗震计算，按构造设防。 排架结构计算 1、构件选型 ①屋面板（选用图集04G410—1） 屋面荷载标准值为： （1）屋面恒荷载： 二毡三油防水层上铺小豆石0.35kN/ m2
20mm水泥砂浆找平层20×0.02 = 0.4 kN/ m2 80mm厚加气混凝土保温层0.65 kN/ m2 屋面恒荷载总计 1.4 kN/ m2 （2）屋面活荷载： 积灰荷载0.3 kN/ m2 雪荷载0.6 kN/ m2 不上人活荷载0.5 kN/ m2 屋面活荷载总计（计算时取雪荷载和屋面荷载两者中较大值）0.9 kN/ m2 组合一： 1.2×1.4+1.4×0.6+1.4×0.9×0.3=2.898 kN/ m2 组合二： 1.35×1.4+1.4×（0.9×0.3+0.7×0.6）=2.856 kN/ m2 依据标准图集，选用Y-WB-3Ⅲ型屋面板，厂房端部选用Y-WB-3Ⅲs型号屋面板,允许荷载3.24 kN/ m2 >2.898 kN/ m2 满足要求，屋面板的自重标准值为1.4 kN/m2，灌缝重标准值为 0.1kN/m2。 ②屋架（选用图集04G415—1） 屋架以上荷载标准值为 屋面恒荷载 1.4 kN/ m2 屋面板自重 1.4 kN/ m2 屋面板管缝重0.1 kN/ m2 屋面支撑0.07 kN/ m2 屋面恒荷载总计 2.97 kN/ m2 屋架活荷载0.9 kN/ m2 荷载组合情况： 组合一：1.2×2.97+1.4×0.9=4.824 kN/ m2 组合二：1.35×2.97+1.4×0.9×0.7=4.892 kN/ m2 依据标准图集，选用YWJ21—1Aa型号屋架，（无天窗，两端设内天沟，自重99.97KN/榀），允许荷载5.5 kN/ m2 >4.892kN/ m2 满足要求,用TGB86型号天沟板选。 ③吊车梁（选用图集04G323—2） 吊车起重量为15/3t ,厂房跨度为19.5米，根据图集04G323—2可知A4吊车梁的型号为DL—9Z(中跨)，自重39.5kN/根，DL—9B（边跨），自重40.8kN/根；梁高1200mm。
河南工程学院《钢结构》课程设计36m跨厂房普通钢屋架设计 学生姓名：白鹏坤 学院：土木工程学院 专业班级：土木工程1741班 专业课程：钢结构 指导教师：韩瑞芳 2020年6月25日 1
《钢结构课程设计》成绩评定标准及成绩评定表姓名：白鹏坤学号 201710810122 专业班级：土木工程1741班 成绩评定： 2020年6月 25 日 2
目录 一、设计资料 (5) （一）基础资料 (5) （一）荷载 (5) 二、钢屋架设计计算 (6) （一）选材 (6) （二）确定屋架形式及几何尺寸 (6) 三、荷载计算 (8) （一）荷载组合 (8) 四、内力计算 (9) 五、杆件截面设计 (11) （一）上弦杆 (11) （二）下弦杆 (12) （三）斜杆 (12) 六、节点设计 (18) （一）下弦节点“b” (18) （二）上弦节点“B” (19) （三）屋脊节点“M” (18) （四）支座节点“a” (21) 1.底板计算 (21) 2.加劲肋与底板连接焊缝计算 (22) 3.节点板、加劲肋与底板连接焊缝计算 (22) （五）再分节点“1” (23) 七、绘制施工图 (25) 八、参考文献 (26) 3
4 一、设计资料 （一）基础资料 某单跨单层厂房，跨度L=36m ，长度54m ，柱距6m ，厂房内无吊车、无振动设备，屋架采用梯形钢桁架，铰接于混凝土柱上，上柱截面尺寸为400400 ，屋面采用1.5×6.0m 太空轻质大型屋面板。屋面坡度i=1/12，屋面活荷载为0.50kN/m 2，雪荷载为0.3kN/m 2，钢材采用Q235-BF ，焊条采用E43型，手工焊。柱网布置如图1所示。 图1 柱网布置图 （二）荷载信息 （1） 永久荷载（标准值） 大型屋面板 0.50 +0.001*122=0.622kN/m 2 防水层 0.10kN/m 2 屋架及支撑自重 0.15kN/m 2 悬挂管道 0.05kN/m 2 （2）可变荷载（标准值） 基本风压 20.55KN/m 雪荷载 20.30KN/m 屋面活荷载 20.50KN/m
《单层工业厂房混凝土排架课程设计》1.1 柱截面尺寸确定 由图2可知柱顶标高为12.4 m，牛腿顶面标高为8.6m ，设室内地面至基础顶面的距离为0.5m ，则计算简图中柱的总高度H、下柱高度 H、上柱高度Hu分 l 别为： H=12.4m+0.5m=12.9m， H=8.6m+0.5m=9.1m l Hu=12.9m－9.1m=3.8m 根据柱的高度、吊车起重量及工作级别等条件，可由表2.4.2并参考表2.4.4确定柱截面尺寸，见表1。 本例仅取一榀排架进行计算，计算单元和计算简图如图1所示。
1.2 荷载计算 1.2.1 恒载 (1).屋盖恒载： 两毡三油防水层0.35KN/m2 20mm厚水泥砂浆找平层20×0.02=0.4 KN/m2 100mm厚水泥膨胀珍珠岩保温层4×0.1=0.4 KN/m2 一毡二油隔气层0.05 KN/m2 15mm厚水泥砂浆找平层；20×0.015=0.3 KN/m2 预应力混凝土屋面板（包括灌缝） 1.4 KN/m2 2.900 KN/m2 天窗架重力荷载为2×36 KN /榀，天沟板2.02 KN/m，天沟防水层、找平层、找坡层1.5 KN/m，屋架重力荷载为106 KN /榀，则作用于柱顶的屋盖结构重力荷载设计值为： G1=1.2×(2.90 KN/m2×6m×24m/2＋2×36 KN/2＋2.02 KN/m×6m ＋1.5 KN/m×6m＋106 KN/2) =382.70 KN (2) 吊车梁及轨道重力荷载设计值： G3=1.2×（44.2kN＋1.0KN/m×6m）=50.20 KN
(3）柱自重重力荷载设计值： 上柱 G 4A = G 4B =1.2×4kN/m ×3.8m =18.24 KN 下柱 G 5A = G 5B =1.2×4.69kN/m ×9.1m =51.21KN 各项恒载作用位置如图2所示。 1.2.2 屋面活荷载 屋面活荷载标准值为0.5 KN/m 2，雪荷载标准值为0.35 KN/m 2，后者小于前者，故仅按前者计算。作用于柱顶的屋面活荷载设计值为： Q 1=1.4×0.5 KN/m 2×6m ×24m/2=50.40KN Q 1 的作用位置与G 1 作用位置相同，如图2所示。 1.2.3 风荷载 风荷载标准值按式（2.5.2）计算，其中0ω=0.35 KN/m 2 ，z β=1.0，z u 根据厂房各部分标高及B 类地面粗糙度由附表5.1确定如下： 柱顶（标高12.40m ） z u =1.067 檐口（标高14.30m ） z u =1.120 天窗架壁底（标高16.99m ） z u =1.184 天窗架壁顶（标高19.86m ） z u =1.247 屋顶（标高20.31m ） z u =1.256 s u 如图3a 所示，由式（2.5.2）可得排架迎风面及背风面的风荷载标准值分别为： k 1ω=z β1s u z u 0ω=1.0×0.8×1.067×0.35 KN/m 2 =0.299 KN/m 2 k 2ω=z β2s u z u 0ω=1.0×0.8×1.067×0.35 KN/m 2 =0.299 KN/m 2 则作用于排架计算简图（图3.b ）上的风荷载设计值为：
单层厂房课程设计计算书 一、厂房结构选型与布置 根据厂房的跨度、吊车起重量的大小、轨顶标高，吊车的运行空间等初步确定出排架结构的剖面如图所示： 厂房平面布置图 厂房剖面图 1、厂房中标准构件选用情况 (1)屋面板采用 G410（－）标准图集中的预应力混凝土大型屋面板，板重（包括灌缝在内）标准值为1.5kN／m2。屋面各层构造见下图。SBS改性沥青卷材或高分子复合防水卷材（二毡三油上铺小石子，去掉2%找坡，以20mm厚水泥砂浆找平层计算）等；做法示意如下：
(2)天沟板采用G410（三）标准图集中的JGB77-l 天沟板，板重标准值为2.1kN ／m 。 (3)天窗架采用G316中的门型钢筋混凝土天窗架CJ-03，自重标准值为2x36kN ／每榀，天窗端壁选用G316中的DB9-3，自重标准值2x60kN ／每榀（包括自重、侧板、窗档、窗扇、支撑、保温材料、天窗电动启动机、消防栓等）。 (4)屋架采用G415（三）标准图集中的预应力混凝土折线形屋架，屋架自重标准值106kN ／每榀。 (5)吊车梁采用G425标准图集中的先张法预应力混凝土吊车架YXDL6-8，吊车梁高1200mm ，自重标准值45kN ／根，轨道及零件重1.5kN ／m ，轨道及垫层构造高度200mm 。 （6）基本风压：ω＝0.49kN/m2，地面粗糙度按B 类。 （7）地质条件：车间所在场地，地坪下1.0m 内为填土，填土下层4.5m 内为均匀亚粘土(液性指数Il>0.85)，无软弱下卧层；未经深宽修正地基承载力特征值取fak ＝185kN/m2，地下水位为-5.0m ，无腐蚀性。 （8）屋面活荷载的取值： 按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012取不上人屋面活载， （9）排架柱及基础材料选用情况 A:柱混凝土：取C25； B:钢筋：纵向受力钢筋采用HRB335级钢筋，箍筋采用HRB235级钢筋。 C:基础混凝土：采用C20，垫层采用C10；钢筋：采用Ⅰ级钢筋。 2、确定柱高 已知立面布置：基础顶面高程-0.5m ，柱顶高程+12.4m ，轨顶的设计标高10m 。吊车梁高1200mm ，轨道及垫层构造高度200mm 。则： 8.6m .21-2.0-0.10--===吊车车高轨道及垫层构造高度轨顶标高牛腿标高m 9.125.04.12-=+==基顶标高柱顶标高全柱高H m 8.36.8-4.12-u ===牛腿标高柱顶标高上柱高H 0.294 =3.8/12.9=/H H =λ9.1m ,=3.8-12.9=H -H =H 下柱高u u l 3、初步拟订柱尺寸 取A,B 柱的截面尺寸一样，由厂房剖面图可知： 基础顶至吊车梁顶高度：
单层工业厂房结构设计课程设计
目录 1 单层工业厂房结构设计任务书 (1) 1.1 设计题目 (1) 1.2 设计任务 (1) 1.3 设计内容 (1) 1.4 设计资料 (1) 2.单层厂房结构设计 (5) 2.1 屋面结构 (5) 2.1.1 屋面结构 (5) 2.1.2 排架柱及基础材料选用情况.. 错 误!未定义书签。 2.1.3 梁柱的结构布置 (6) 2.1.4 基础平面布置错误!未定义书 签。 2.2 排架结构计算 (7) 2.2.1 计算简图及柱的计算参数 (7) 2.2.2 荷载计算 (9) 2.2.3 内力分析 (14) 2.2.4 最不利内力组合 (31) 2.3 排架柱的设计 (40) 2.3.1 A(C)柱 (40) 2.3.2 B柱 (46) 2.4 基础设计 (53) 2.4.1 A(C)柱 (53) 2.4.2 B柱 (62) 3 施工图................................. 错误!未定义书签。 3.1 结构布置图 (69) 3.2 柱施工图................. 错误!未定义书签。 3.3 基础施工图............. 错误!未定义书签。 4 参考文献 (77)
单层工业厂房结构设计 1 单层工业厂房结构设计任务书 1.1 设计题目 装配车间双跨等高厂房. 1.2 设计任务 1.2.1 单层厂房结构布置. 1.2.2 选用标准构件. 1.2.3 排架柱及柱下基础设计. 1.3 设计内容 ①确定上、下柱的高度及截面尺寸. ②选用屋面板，屋架，基础梁，吊车梁及轨道车接件. ③计算排架所承受的各项荷载. ④计算各种荷载作用下排架的内力. ⑤排架的内力组合. ⑥柱及牛腿的设计，柱下单独基础设计. ⑦绘制施工图 1.4 设计资料 该车间为双跨等高无天窗厂房，柱距为6m，车间总长为72m，中间不设伸缩缝，厂房跨为l（见下表）。
目录
第1章、混凝土结构课程设计单层工业厂房设计计算书 、设计条件 某双跨等高机修车间,厂房长度72m,柱距为6m,不设天窗;厂房跨度为18m,车间面积为 ,其中AB 跨设有两台10t 桥式吊车；BC 跨设有两台32/5t 桥式吊车;吊车采用大连起重机厂的桥式吊车,吊车工作级别A4-A5,轨顶标高AB 跨为,BC 跨为9m,柱顶标高为; 屋盖 防水层：APP 防水卷材 找平层：25mm 水泥砂浆 保温层：100mm 水泥蛭石砂浆 屋面板：大型预应力屋面板 围护结构 240mm 普通砖墙,采用 和M5混合砂浆 门窗 低窗：× 高窗：× 门洞：× 建设地点：衡阳市郊,无抗震设防要求 基本风压：2/m kN 基本雪压：2/m kN 建筑场地：粉质粘土 地下水位：低于自然地面3m 修正后地基承载力特征值：2502/kN m
混凝土：基础采用C25,柱采用C30 钢筋：HPB235级、HRB335级、HRB400级各种直径钢筋 、设计要求 、设计期限 两周 、参考资料 第2章、混凝土结构课程设计单层工业厂房设计计算书 、设计条件 某双跨等高机修车间,厂房长度72m,柱距为6m,不设天窗;厂房跨度为18m,车间面积为 ,其中AB 跨设有两台10t 桥式吊车；BC 跨设有两台32/5t 桥式吊车;吊车采用大连起重机厂的桥式吊车,吊车工作级别A4-A5,轨顶标高AB 跨为,BC 跨为9m,柱顶标高为; 厂房剖面图如下 屋盖 防水层：APP 防水卷材 找平层：25mm 水泥砂浆 保温层：100mm 水泥蛭石砂浆 屋面板：大型预应力屋面板 围护结构 240mm 普通砖墙,采用 和M5混合砂浆 门窗 低窗：× 高窗：× 门洞：× 建设地点：衡阳市郊,无抗震设防要求 基本风压：2/m kN 基本雪压：2/m kN
《单层工业厂房》课程设计 姓名： 班级: 学号：
一．结构选型 该厂房是广州市的一个高双跨（18m+18m）的机械加工车间。车间长90m,柱矩6米，在车间中部，有温度伸缩逢一道，厂房两头设有山墙。柱高大于8米，故采用钢筋混凝土排架结构。为了使屋架有较大的刚度，选用预应力混凝土折线形屋架及预应力混凝土屋面板。选用钢筋混凝土吊车梁及基础梁。厂房的各构选型见表1。1 表1.1主要构件选型 由图1可知柱顶标高是10。20米，牛腿的顶面标高是6。60米，室内地面至基础顶面的距离0。5米，则计算简图中柱的总高度H,下柱高度H l和上柱的高度Hu分别为：H=10。2m+0。6m=10。8m H l=6.60m+0。6m=7.2m Hu=10.8m—7。2m=3.6m 根据柱的高度，吊车起重量及工作级别等条件,确定柱截面尺寸，见表1。2. 1．恒载
图1 求反力： F1=116.92 F2=111。90 屋架重力荷载为59.84,则作用于柱顶的屋盖结构的重力荷载设计值: G A1=1.2×（116。92+59.84/2)=176.81KN G B1=1.2×(111.90×6+59.84/2)=170。18 KN (2）吊车梁及轨道重力荷载设计值 G A3=1。2×（27.5+0.8×6）=38.76KN G B3=1.2×(27.5+0.8×6）=38.76KN (3)柱重力荷载的设计值 A,C柱 B柱 2．屋面活荷载 屋面活荷载的标准值是0.5KN/m2，作用于柱顶的屋面活荷载设计值： Q1=1.4×0.5×6×18/2=37。8 KN 3，风荷载 风荷载标准值按ωk=βzμsμzω0计算其中ω0=0.5KN/m2, βz=1，μz根据厂房各部分及B类地面粗糙度表2。5.1确定。 柱顶（标高10.20m）μz=1.01 橼口（标高12。20m）μz=1。06 屋顶（标高13..20m) μz=1。09 μs如图3所示，由式ωk=βzμsμzω0可得排架的风荷载的标准值： ωk1=βzμs1μzω0=1.0×0.8×1。01×0。5=0.404 KN/m2 ωk2=βzμs2μzω0=1.0×0。4×1。01×0。5=0.202 KN/m2
计算书 一、结构方案设计 1、厂房平面设计 柱距为6m，横向定位轴线用①、②…表示，间距取为6m，纵向定位轴线用ⓐ、ⓑ、ⓒ表示，间距取跨度尺寸，即ⓐ~ⓑ轴线距离为18m，ⓑ~ⓒ轴线距离为24m。 为了布置抗风柱，端柱离开（向内）横向定位轴线600mm，其余排架柱的形心与横向定位轴线重合。 ⓐ~ⓑ、ⓑ~ⓒ跨的吊车起重量等于20t，ⓐ、ⓒ列柱初步采用封闭结合，纵向定位轴线与边柱外缘重合。 是否采用非封闭结合以及联系尺寸取多大，需根据吊车架外缘与上柱内缘的净空尺寸B₂确定。 B₂= λ-(B₁+B₃)应满足： B₂≥80mm Q≤50t 对于20t吊车，B₁=260mm 假设上柱截面高度400mm，则B₃=400mm 对于ⓐ、ⓒ列柱，B₂=750-(260+400)=90mm>80mm,满足要求。 对于等高排架，中柱上柱截面形心与纵向定位轴线重合，吊车架外缘与上柱内缘净空尺寸能满足要求。 厂房长度66m，小于100m，可不设伸缩缝。 2、构件选型及布置 (1)屋面构件 ①屋面板和嵌板 屋面板的型号根据外加屋面均布面荷载（不含屋面自重）的设计值，查92G410(一)。当屋架斜长不是屋面板宽1.5m的整数倍时，需要布置嵌板。嵌板查92G410(二) 荷载： 两毡三油防水层 1.2 x 0.35 = 0.42KN/m² 20mm 厚水泥砂浆找平层 1.2 x 0.02 x 20 = 0.48KN/m² 屋面均布活载（不上人） 1.4 x 0.5 = 0.70KN/m² 雪载 1.4 x 1.0 x 0.5 = 0.70KN/m² 小计 1.60KN/m² 采用预应力混凝土屋面板。根据允许外加均布荷载设计值 1.60KN/m²，查图集，中部选用Y-WB-1Ⅱ，端部选用Y-WB-1ⅡS，其允许外加荷载1.99KN/m ²>1.60KN/m²，板自重1.40KN/m²。 嵌板采用钢筋混凝土板，查表，中部选用KWB-1。端部选用KWB-1s。其允许外加荷载3.35KN/m²>1.60KN/m²。板自重1.70KN/m²。 ②天沟板 当屋面板采用有组织派水时，需要布置天沟。对于单跨，既可以采用外天沟，也可以采用内天沟。对于多跨，内侧只能采用内天沟。 天沟的型号根据外加均布线荷载值查92G410(二)。计算天沟的积水荷载时。按天沟的最大深度确定。同一型号的天沟板有三种情况：不开洞、开洞和加端壁。在落水管位置的天沟板需要开洞，分左端开洞和右端开洞，分别用“a”、“b”表示，厂房端部有端壁的天沟板用“sa”，“sb”表示。
单层工业厂房课程设计计算书 本课程设计计算书是针对单层工业厂房的设计进行计算的，旨在提供一个可行、安全的设计方案，以满足建筑使用的要求。 一、单层工业厂房的建设规模 1、单层工业厂房的建设规模： 建筑面积：1000m2 建筑高度：6m 建筑外形：多边形 2、单层工业厂房的主要设备： 机械加工设备、焊接设备、搅拌设备、混凝土设备、输送设备、起重设备等。 二、设计参数 1、建筑结构：钢结构，主体框架采用H型钢； 2、屋面：采用铝合金夹层板； 3、墙体：外墙采用砖混结构，内墙采用防火板； 4、门窗：外门采用钢结构百叶门，窗采用钢结构塑钢窗； 5、建筑节能：采用双层建筑，外层采用钢结构，内层采用防火板； 6、地面：采用水泥混凝土地面； 7、建筑立面：采用防火板； 8、安全设施：采用防火措施，如报警器、烟雾报警器、消防栓等。
三、钢结构设计 1、钢结构抗弯设计：采用H型钢作为主体框架，抗弯设计采用 按第三部分《建筑结构抗震设计规范》GB50010-2010，实行抗震设计，计算各结构杆件的受力安全系数为1.5。 2、构件截面尺寸：根据计算结果，采用H型钢作为主体框架， 其截面尺寸为 200mm×150mm。 3、构件连接：采用钢结构焊接连接，根据计算结果，采用角焊、角钉和螺栓连接，连接强度满足设计要求。 四、火灾安全设施设计 1、报警器：采用报警器，可在出现火灾时实现自动报警，并可 及时采取消防措施。 2、烟雾报警器：采用烟雾报警器，可在出现烟雾时实现自动报警，并可及时采取消防措施。 3、消防栓：采用消防栓，可及时向消防人员提供消防水，从而 及时灭火。 4、火灾报警系统：采用火灾报警系统，可在出现火灾时实现自 动报警，并可及时采取消防措施。 以上就是本次设计计算书的内容，以便为建筑工程提供一个可行、安全的设计方案，以满足建筑使用的要求。
目录 混凝土结构课程设计单层厂房设计任务书 (1) 单层厂房混凝土结构课程设计计算书 (3) 一、结构方案及主要承重结构 (3) 二、计算简图 (4) 三、荷载计算（标准值） (4) 1、恒荷载计算 (4) 2、活荷载计算 (4) 四、内力分析 (4) 1、剪力分配系数的计算 (4) 2、恒荷载作用下的内力分析 3、屋面活荷载作用下的内力分析 (4) 4、吊车竖向荷载作用下的内力分析（不考虑厂房整体空间作用） (4) 5、吊车水平荷载作用下的内力分析（考虑厂房整体空间作用） (4) 6、风荷载作用下的内力分析 (4) 五、内力组合 (4) 六、A柱截面设计 (4) 1、柱的纵向钢筋计算 (4) 2、柱的水平分布钢筋 (4) 3、牛腿设计 (4) 4、柱的吊装验算 (4) 5、A柱基础设计 (4) 七、B柱截面设计 (4) 1、柱的纵向钢筋计算 (4) 2、柱的水平分布钢筋 (4) 3、牛腿设计 (5) 4、柱的吊装验算 (4) 5、B柱基础设计 (4) 八、C柱截面设计（与A柱相同） (4) 九、抗风柱设计 (4) 1、抗风柱计算参数 (4) 2、荷载计算 (4) 3、内力分析 (4) 4、配筋计算 (4) 5、吊装阶段验算 (4) 6、基础设计 (4)
混凝土结构课程设计单层厂房设计任务书 一、设计资料 1.平面与剖面 某机修车间，根据工艺和建筑设计的要求，确定本车间为两跨等高厂房厂房，车间面积为3513.8㎡，车间长度72m 。AB 跨跨度为24m ，设有两台10t 中级工作制软钩吊车，轨顶标高7.2m ，柱顶标高为10.2m ；BC 跨跨度为24m ，设有两台10t 中级工作制软钩吊车，轨顶标高7.2m ，柱顶标高为10.2m ，基顶标高-0.5m 。 车间平面、剖面图分别如图1、图2。 2、建筑构造 屋盖： 防水层：SBS 防水卷材层 找平层：20mm 水泥砂浆 保温层：100mm 水泥蛭石砂浆 屋面板：大型预制预应力混凝土屋面板 围护结构： 240mm 页岩砖墙 门窗： 门：5.6m ×6m ，两边各一个 低窗：4.2m ×4.5m 高窗：4.2m ×2.4m 3、自然条件 建设地点： 衡阳市郊，无抗震设防要求 基本风压： 0.402/m kN 基本雪压： 0.352/m kN 建筑场地： 粉质粘土 地下水位： 低于自然地面3m 修正后地基承载力特征值：2502/kN m 4、材料 混凝土：基础采用C25，柱采用C25。 钢筋：HPB235级、HRB335级等各种直径钢筋 二、设计要求 1、分析厂房排架，设计柱、基础，整理计算书一份。 2、绘制结构施工图一套（结构说明、结构布置图、一根柱及预埋件详图、基础详图）。 三、设计期限 两周
钢筋混凝土单层工业厂房课程设计计算书 根据布置要求，确定结构布置图如下图：图1 一.结构选型 跨度取为L=24 m（L k=24-1.5=22.5 m），轨顶标高为（10.8+2.6+0.22）=13.62m取为13.7m，吊车为中级工作级别，软钩桥式吊车30/5T、10T两台吊车的工业厂房。 1.屋面板{04G410（一）} 选用标准图集中的预应力混凝土大型屋面板，板重（包括灌缝在内）标准值为1.4 kN/m2 2.屋架{04G415（三）}
7. 吊车轨道联结{04G325} 轨道及零件中为1 kN/m2轨道及垫层构造高度为200mm。 按A4级工作级别，Q=30T，L k=22.5m,根据吊车规格参数计算最大轮压设计值： P d=1.05×1.4×1.15×P k =1.05×1.4×1.15×290=490.25kN 选用：轨道联结DGL-11，490.25kN <510 kN 满足要求。 墙厚度240mm，砖强度等级≥MU10，砂浆强度等级≥M5。柱距为6m时窗宽3600mm，安全等级为二级，重要性系数1.0。 （1）.纵墙（柱距为6m）选用：JL-3（有门、有窗）；（2）.山墙选用：JL-24（有窗）。 二.排架柱截面尺寸确定、基础埋深确定 1.排架柱截面尺寸确定 材料选用：C30混凝土，f c=14.3 N.mm2 ,f tk=2.01 N.mm2 ,f t=1.43 N.mm2； 钢筋：受力筋为HRB400，f y=360 N.mm2 ,Es=2.0×105 N.mm2；箍筋为HRB235，f y=210 N.mm2 ①．尺寸的确定 轨顶标高：取10.8m；轨顶标志标高：10.8+2.734+0.22=13.75m，则取为13.8m；牛腿标高=10.8-1.2-0.19=9.41m，取为9600mm；轨顶构造标高=9.6+1.2+0.19=10.99m；柱顶标高 =10.99+2.14=13.13m（取为13.8mm）；上柱高度H0=13.8-9.6=4.2m；下柱高度 H L=9.6-(-0.9)=10.5m；柱计算高度H=4.2+10.5=14.7m 地基基础设计等级丙级,保护层厚40mm。初定基础埋深D=0.4 +0.5+1.10=2.0m 三.计算简图确定 上柱高度H1=4.2m，下柱高度H3=10.5m；全柱高度H2=14.7m。
单层工业厂房课程设计计算书(完整版)
1.2 荷载计算 1.2.1 恒载 (1).屋盖恒载： 两毡三油防水层0.35KN/m2 20mm厚水泥砂浆找平层20×0.02=0.4 KN/m2 100mm厚水泥膨胀珍珠岩保温层4×0.1=0.4 KN/m2 一毡二油隔气层0.05 KN/m2 15mm厚水泥砂浆找平层；20×0.015=0.3 KN/m2 预应力混凝土屋面板（包括灌缝） 1.4 KN/m2 2.900 KN/m2 天窗架重力荷载为2×36 KN /榀，天沟板2.02 KN/m，天沟防水层、找平层、找坡层1.5 KN/m，屋架重力荷载为106 KN /榀，则作用于柱顶的屋盖结构重力荷载设计值为： G1=1.2×(2.90 KN/m2×6m×24m/2＋2×36 KN/2＋2.02 KN/m×6m ＋1.5 KN/m×6m＋106 KN/2) =382.70 KN (2) 吊车梁及轨道重力荷载设计值： G3=1.2×（44.2kN＋1.0KN/m×6m）=50.20 KN
(3）柱自重重力荷载设计值： 上柱 G 4A = G 4B =1.2×4kN/m ×3.8m =18.24 KN 下柱 G 5A = G 5B =1.2×4.69kN/m ×9.1m =51.21KN 各项恒载作用位置如图2所示。 1.2.2 屋面活荷载 屋面活荷载标准值为0.5 KN/m 2，雪荷载标准值为0.35 KN/m 2，后者小于前者，故仅按前者计算。作用于柱顶的屋面活荷载设计值为： Q 1=1.4×0.5 KN/m 2×6m ×24m/2=50.40KN Q 1 的作用位置与G 1 作用位置相同，如图2所示。 1.2.3 风荷载 风荷载标准值按式（2.5.2）计算，其中0ω=0.35 KN/m 2 ，z β=1.0，z u 根据厂房各部分标高及B 类地面粗糙度由附表5.1确定如下： 柱顶（标高12.40m ） z u =1.067 檐口（标高14.30m ） z u =1.120 天窗架壁底（标高16.99m ） z u =1.184 天窗架壁顶（标高19.86m ） z u =1.247 屋顶（标高20.31m ） z u =1.256 s u 如图3a 所示，由式（2.5.2）可得排架迎风面及背风面的风荷载标准值分别为： k 1ω=z β1s u z u 0ω=1.0×0.8×1.067×0.35 KN/m 2 =0.299 KN/m 2 k 2ω=z β2s u z u 0ω=1.0×0.8×1.067×0.35 KN/m 2 =0.299 KN/m 2 则作用于排架计算简图（图3.b ）上的风荷载设计值为：