北京站高架候车厅扩建结构设计

这给科学地编制施工组织和经济核算造成了极大的困难。随着铁路施工新技术的采用和结构形式的不断创新,实事求是地编制补充定额是铁路工程科学管理的当务之急。

218科学试验和规范建设问题

随着建筑结构科学的不断发展,对于新型的、复杂的结构形式,工程技术人员和专家对计算模型的设计、计算软件的选用和不同计算结果的定量、定性分析产生不同的意见是正常的。我们在遵照前人总结的、规范中已有的成果的同时,对新结构进行实体或模拟试验以验证其计算结果的正确性也是非常必要的。这样做既可以保证具体结构的安全,又可以为标准(规范)的修订提供依据。

3结语

无论是从设计还是从施工、工期、成本及管理思想和机制等诸多方面考察,北京站扩能改造和无站台柱雨棚工程无疑都是一次大规模的、难得的科学试验,其成功的经验是极其宝贵的,它为今后类似工程的设计、施工提供了借鉴。

收稿日期:2004-09-15

(责任审编白敏华)

铁道建筑

Railway Engineering January,2005

文章编号:1003-1995(2005)01-0012-04

北京站高架候车厅扩建结构设计

李茂生

(铁道第三勘察设计院,天津300142)

摘要:介绍北京站高架候车厅的扩建结构设计情况,提出扩建结构设计应注意的一些问题。

关键词:高架候车厅扩建结构设计基础沉降上部结构

中图分类号:TU24811文献标识码:B

1工程概况

北京站按照我国传统建筑对称、均衡的美学原理建设而成,车站大楼顶部的塔钟、台亭、琉璃瓦等充分展示了我国民族建筑传统,被列为建国十周年首都十大建筑之一。自1959年开通运营以来,车站客流量已较原设计成倍增加,虽经过多次挖潜,但站台、列车到发线等运输设备却始终没有增加,既有运输能力已不能适应客流量日益增加的需要。为了缓解运输压力,北京站将进行建国以来的首次扩能技术改造,其中包括高架候车厅的扩建。

北京站既有高架候车厅为钢筋混凝土框架结构,纵向楼面主次梁均为两端加腋梁,横向楼面梁为组合拱梁,其中心顶盖采用双曲扁壳屋盖。候车厅平面见图1。虽然原设计按前苏联抗震规范规定进行了七度抗震设防,但由于那时的设计标准偏低,又加上多年来大楼一直处于超负荷使用状态,建筑物的安全性及耐久性已较难满足我国目前建筑安全水准的要求,所以早在1998年,既有高架候车厅与站房即进行过一次全面的抗震加固及大修改造。

2新旧高架候车厅的关系

高架候车厅(以下简称高架)的扩建是要在既有高架南侧外扩四跨(横跨新建的7、8站台及5股到发线),并要求保留既有部分的拱梁及加腋梁的建筑样式,以保持高架原有的建筑风格。既有高架至今已有40多年的历史,并且进行过外包钢抗震加固处理,其结构特征、材料性能指标等都很难确定。如果新旧高架相互关系采用连成整体的方案,扩建结构设计难度将相当大:一方面既有高架的地基沉降已基本完成,新旧高架连接处地基沉降将很难保证与既有部分协调一致;另一方面新旧高架的结构设计条件相差较大,包括材料参数、结构形式、设计参数、结构可靠度指标等,设计时无法准确地评价两者的结构安全度。所以尽管既有高架在1959年设计时整体考虑了扩建条件,但鉴于上述因素,扩建设计时改用了新旧高架尽可能脱离的处理方案。

12

图1 候车厅平面图(单位:mm)

3 地基基础设计

311 地基

扩建高架天然地基部分基本位于金代旧沟上,地质情况较复杂。由于地下管线过密,现场无法在桩位钻孔,所以物理参数设计取值综合参考了毗邻的地下行包库的挖孔资料、桩基规范和相关手册。该区从上至下土层分布大致为:1杂填土,厚312m;o粉土,密实,厚016m;?细砂,中密,厚113m;?粉土,密实,厚114m;?粉质粘土,可塑,厚310m;?粉砂,密实,厚112m;?中砂,中密,厚119m;à圆砾石,中密,厚219m;á粉质粘土,可塑,厚713m;?圆砾石,中密,未见底。地下水为第四纪孔隙潜水,埋深716~918m,对普通混凝土无侵蚀性。ò类场地。312 基础

本工程A )A 轴至A )D 轴部分基础座落于北京站新建地下行包库的顶板上,而A )E 轴柱基础则处在行包库外侧的天然地基上,故而采用了两种基础形式,基础平面布置见图2。

(1)柱下联合基础。A )A 轴至A )D 轴高架直接将110m 厚的行包库顶板作为持力层。由于受行包库顶板承载力的限制,该区基础基底应力按照行包库设计的要求Z 300kPa 。经过验算,410m @4175m 柱网必

须设计成四柱联合基础方能满足基底反力要求。为此

根据上部荷载情况,7、8站台上的高架柱基础分别设计为1110m @810m 、1010m @710m 的柱下联合基础。(2)人工挖孔灌注桩与旋喷桩结合的复合桩基础。

A )E 轴柱下不仅有1959年设计的柱下联合基础,还有1989年基础加固用的组合托换梁及桩承台。为了不破坏既有高架的基础并保证扩建不降低既有高架的安全度,A )E 轴柱采用900mm @1600mm 钢骨混凝土托换梁技术,将荷载从上部结构间接地传给基础。

图2 基础平面布置图(单位:mm)

连接部位的基础设计是扩建结构设计的关键。本工程A )E 轴柱列基础的方案至关重要:一方面基础施工影响因素多,北京站要求边施工边运营,所以基础开挖方案必须考虑周全,以确保既有高架绝对安全及运营畅通无阻。此外,南侧新建地下行包库的施工致使大型施工机械无法进入该区作业;另一方面,基础设计也受到很多条件限制,受周边设施的制约,基础只能布置在特定区域,而且最大尺寸Z 2150mm 。若选第8层圆砾石为桩端持力层,则作为下卧软弱层的第9层粉质粘土就会出现地基承载力不足的问题;如将持力层选在第10层圆砾上,则单纯采用人工挖孔不仅施工困难而且还难以保证作业安全;此外,既有高架基础沉降已基本完成,扩建高架的其他部分由于直接建在行包库顶板上,基础沉降也很小,所以设计时应严格控制该柱列的基础沉降,尽可能减少不均匀沉降引起

132005年第1期北京站高架候车厅扩建结构设计

上部结构产生的过大附加应力。综合考虑到场地施工条件、桩基础承载力要求以及基础沉降等因素,最后采用了<2150mm 人工挖孔灌注桩与8根<700mm 旋喷桩结合的复合桩基础(见图3),其计算沉降值为11mm 。该方案成功地克服了施工场地受限及人工挖孔桩底软弱下卧层承载力不足的问题,还有效地减小了A )E 轴柱基础的沉降,从而解决了该区与既有高架以

及扩建高架南侧区域之间沉降相协调的问题。

图3 复合桩基础(单位:mm)

313 钢骨混凝土托换梁

本工程基础采用的钢骨混凝土托换梁受力特性介于基础梁与上部结构的转换大梁之间,它将上部两根框架柱的竖向集中力和双向弯矩传到梁两端的桩承台上。托换梁跨度1310m,截面019m @116m,钢骨部分为Q345B 不等宽焊接H 形型钢,混凝土部分采用C40混凝土,上、下部各配4<32纵筋。为减轻扭矩对托换梁的影响,运用后植筋粘连技术,使之与既有高架的基础梁连成整体,共同抵抗扭矩作用(见图4)

。

图4 钢骨混凝土托换梁(单位:mm)

4 上部结构设计

411 楼屋盖结构

为与既有高架部分相协调,垂直线路方向的纵向

楼面梁仍采用加腋梁。因跨中截面受行车限界限制,普通钢筋混凝土梁难以解决跨中挠度与支座裂缝宽度过大的问题,因此该部分梁采用了后张法预应力方案。纵向15173m 与2115m 大跨梁的跨中截面高度为1150mm,端部分别采用115m 、118m 的渐变加腋断面;横向梁采用016m @1195m 框架梁加构造拱的方式以满足拱形门的建筑造型要求(楼面结构布置见图5)。中央屋盖采用2115m @2135m 与2135m @2135m 井格梁,梁断面0135m @112m 。根据建筑效果需要,大部分屋盖梁作了上返梁处理,楼屋面板厚度为100mm

。

图5 楼面结构平面布置(单位:mm)

412 预应力加腋梁

预应力结构仅用于楼面纵向框架梁YKL -1、YKL -2与次梁YL -1,均为四跨连续梁(15173+410+2115+410)m 。预应力筋全部采用低松弛有粘结预应力钢绞

线(1@7标准型-15120-1860-ò-GB/T 5524-1995),张拉控制应力1302MPa,锚具为B &S 系列锚具,孔道成型采用预埋金属波纹管方式。设计时要求混凝土达到设计强度后方可进行张拉预应力束并锚固、灌浆、封锚。由于扩建高架北侧毗邻既有高架而不具备张拉条件,在小跨内设缝处理又对结构受力存在诸多不利,所以

14 铁 道 建 筑January,2005

张拉方式采用了超长(总长4514m)的一端张拉,张拉顺序为0y 1105R con (持荷2min)y R con 。预应力筋束主要设计成N1、N2、N3三种(见图6),其中N1与N2束形均由3段抛物线+直线+4段抛物线+直线组成,预

应力筋分别为6

。

图6 预应力梁(预应力筋部分)(单位:m m)

413 深受弯梁及深梁

5混凝土结构设计规范6规定,l 0P h <510简支钢筋混凝土单跨梁或多跨连续梁宜按深受弯构件进行设计,其中l 0/h [210简支钢筋混凝土单跨梁或l 0/h [215多跨连续梁称为深梁。A )A 及A )E 轴边跨框架梁(梁高1165m,l 0/h =2168)属于普通深受弯构件,其截面仅按照深受弯构件的计算公式进行正截面受弯承载力、受剪截面条件以及斜截面受剪承载力三项验算;

而A )B~A )D 轴边跨框架梁(梁高1195m,l 0P h =2127)属于深梁构件,不仅按深受弯构件进行了各项验算,而且其纵筋配置方式、配筋构造等也按照深梁要求进行设计(见图7)

。

图7 深梁配筋(单位:mm)

5 结语

与新建结构设计相比,扩建结构设计独特但应注

重如下几点:1要做好既有建筑资料的搜集和现场踏

勘工作,对既有建筑应做必要的技术评估,设计时充分考虑扩建对既有结构产生的不利影响;o扩建结构在结构布局、基础沉降等方面应保持与既有结构相协调;?正确处理好新旧结构的关系,这也是扩建结构设计的关键。本工程设计中针对环境条件和结构特点所采用的处理方法与技术措施均取得了预期的效果,自投入运营以来,使用情况良好。

收稿日期:2004-09-15

(责任审编 李从熹)

(上接第8页)

力学与美学完美结合的典范。客运站雨棚新建和改建宜优先选用无柱雨棚方案。

(2)大型客站宜采用1250mm 高度站台。到发线的设计,其直线段的长度应满足站台位于直线上的要求。

(3)地下行包库的建设,节省了大量的地上空间。此举为在大城市铁路客运站修建行包设施,起到了示范作用。

收稿日期:2004-11-10

(责任审编 孟庆伶

)

152005年第1期北京站高架候车厅扩建结构设计

沥青路面结构计算书

新建路面设计 1. 项目概况与交通荷载参数 该项目位于西南地区，属于二级公路，设计时速为40Km/h,12米双车道公路，设计使用年限为12.0年，根据交通量OD调查分析，断面大型客车和货车交通量为1849辆/日, 交通量年增长率为8.2%, 方向系数取55.0%, 车道系数取 70.0%。根据交通历史数据，按表A.2.6-1确定该设计公路为TTC4类，根据表 A.2.6-2得到车辆类型分布系数如表1所示。 表1. 车辆类型分布系数 根据路网相邻公路的车辆满载情况及历史数据的调查分析，得到各类车型非满载与满载比例，如表2所示。 表2. 非满载车与满载车所占比例(%) 根据表6.2.1，该设计路面对应的设计指标为沥青混合料层永久变形与无机结合料层疲劳开裂。根据附表A.3.1-3，可得到在不同设计指标下，各车型对应的非满载车和满载车当量设计轴载换算系数，如表3所示。 表3. 非满载车与满载车当量设计轴载换算系数

根据公式（A.4.2）计算得到对应于沥青混合料层永久变形的当量设计轴载累计作用次数为8,109,551, 对应于无机结合料层疲劳开裂的当量设计轴载累计作用次数为562,339,245。本公路设计使用年限内设计车道累计大型客车和货车交通量为4,989,710，交通等级属于中等交通。 2. 初拟路面结构方案 初拟路面结构如表4所示。 表4. 初拟路面结构 路基标准状态下回弹模量取50MPa,回弹模量湿度调整系数Ks取1.00,干湿与冻融循环作用折减系数Kη取1.00,则经过湿度调整和干湿与冻融循环作用折减的路基顶面回弹模量为50MPa。 3. 路面结构验算 3.1 沥青混合料层永久变形验算 根据表G.1.2，基准等效温度Tξ为20.1℃，由式（G.2.1）计算得到沥青混合料层永久变形等效温度为21.5℃。可靠度系数为1.04。 根据B.3.1条规定的分层方法，将沥青混合料层分为6个分层,各分层厚度（hi）如表5所示。利用弹性层状体系理论，分别计算设计荷载作用下各分层顶部的竖向压应力（Pi）。根据式（B.3.2-3）和式（B.3.2-4），计算得到d1=-8.23，d2=0.77。把d1和d2的计算结果带入式（B.3.2-2），可得到各分层的永久变形修正系数(kRi)，并进而利用式（B.3.2-1）计算各分层永久变形量(Rai)。各计算结果汇总于表5中。 各层永久变形累加得到沥青混合料层总永久变形量Ra=19.2(mm)，根据表3.0.6-1，沥青层容许永久变形为20.0(mm)，拟定的路面结构满足要求。

甲方如何跟设计院组织合作全经过流程过程

甲方如何跟设计院合作全流程 第一步骤：初步调查阶段（时间：双方协商） 成立专项设计组，踏堪现场，与业主进行工作会议，讨论 ?项目分期 ?建筑物构件间界限 ?视野 ?建筑场地入口 ?道路及路面 ?建筑场地环境 第二步骤：概念规划设计阶段（时间：双方协商） 专项设计组依据业主《设计任务书》内容进行工作，阶段成果除业主要求外尚包括：?-总平面规划构思图 ?-分期规划 ?-基地规划/底层规划 ?-总图/首层平面图 ?-基地及建筑物基本数据 ?-建筑物剖面图 ?-总平面交通组织分析构思图 ?总平面景观分析构思图 ?城市轮廓分析构思图 ?各组团的建筑概念设计 ?各单体平面构思图 ?工作模型（自制）

?-各建筑组团面积分配表 ?-可供选择的总体规划草图 第三步骤：方案设计阶段（时间：双方协商） 专项设计组与业主讨论方案设计。阶段成果包括： ?总平面规划图 ?总平面交通组织分析图 ?-总平面景观分析图 ?城市轮廓分析图 ?-各建筑组团单体平面图 ?-地下室车库平面图 ?透视草图 ?工作模型 根据上述设计图，设计院将与业主进行充分讨论，在得到业主对方案的书面意见和书面批准的基础上，将准备进行方案深化设计，提供政府规划部门批准，我们建议在此阶段对方案设计进行充分的讨论，使方案构思与深度达到业主的要求。 第四步骤：方案报建文本的制作阶段（时间：双方协商） 设计组通过对方案的修改以落实业主的要求，完成方案的最后文本。阶段成果包括： ?方案设计说明书 ?经济技术指标 ?总平面图 ?总平面交通组织分析图 ?总平面消防分析图 ?总平面环境分析图

?地下车库平面图 ?一层平面图 ?二层平面图 ?建筑组团主要立面图 ?建筑组团主要剖面图 ?整个小区建筑鸟瞰图（彩色、一张、A1号） ?建筑透视图（彩色、二张、A1号） ?关键设计区域放大立面图 ?区域细部分析图 方案文本得到当地规划部门批准，并收到政府各职能部门对该项目的审查意见书后，开始初步设计阶段的启动工作 第五步骤：初步设计阶段（时间：双方协商） 在本阶段前，业主需提供以下资料： ?市规划局关于建筑方案审查意见书。 ?市消防局关于建筑方案审查意见书。 ?市人防办关于建筑方案人防设施的意见征询单。 ?市环保局关于建筑方案审查意见书。 ?本场地水、电、路现状图。 ?业主对方案修改的进一步意见。 本阶段分三个步骤进行。 1.内部启动与对外交流阶段 进一步确定项目设计组人员，落实初步设计进度表。进行内部修改讨论会，形成一个修改意见书，与业主进行以下的沟通：

厌氧塔设计计算书

1.厌氧塔的设计计算 1.1反应器结构尺寸设计计算 （1） 反应器的有效容积 设计容积负荷为)//(0.53 d m kgCOD N v = 进出水COD 浓度)/(20000L mg C = ，E=0.70 V= 3 084000 .570 .0203000m N E QC v =??= ，取为84003 m 式中Q ——设计处理流量d m /3 C 0——进出水CO D 浓度kgCOD/3 m E ——去除率 N V ——容积负荷 （2） 反应器的形状和尺寸。 工程设计反应器3座，横截面积为圆形。 1） 反应器有效高为m h 0.17=则 横截面积：)(4950 .1784002 m h V S ＝有效 == 单池面积：)(1653 4952 m n S S i == = 2) 单池从布水均匀性和经济性考虑，高、直径比在1.2：1以下较合适。 设直径m D 15=，则高182.1*152.1*===m D h ，设计中取m h 18= 单池截面积：)(6.1765 .714.3)2 ( *14.32 2 2' m h D S i =?== 设计反应器总高m H 18=，其中超高1.0m 单池总容积：)(3000)0.10.18(6.176'3 ' m H S V i i =-?=?= 单个反应器实际尺寸：m m H D 1815?=?φ 反应器总池面积：)(8.52936.1762 ' m n S S i =?=?= 反应器总容积：)(900033000'3 m n V V i =?=?=

（3） 水力停留时间（HRT ）及水力负荷（r V ）v N h Q V t HRT 72243000 9000=?== )]./([24.03 6.1762430002 3h m m S Q V r =??= = 根据参考文献，对于颗粒污泥，水力负荷)./(9.01.02 3 h m m V r -=故符合要求。 1.7.2 三相分离器构造设计计算 （1） 沉淀区设计 根据一般设计要求，水流在沉淀室内表面负荷率)./(7.02 3 ' h m m q <沉淀室底部进水口表面负荷一般小于2.0)./(2 3 h m m 。 本工程设计中，与短边平行，沿长边每池布置8个集气罩，构成7个分离单元，则每池设置7个三项分离器。 三项分离器长度：)(16' m b l == 每个单元宽度：)(57.27 187 ' m l b == = 沉淀区的沉淀面积即为反应器的水平面积即2882m 沉淀区表面负荷率：)./(0.20.1)./(39.0288 58.1142 323h m m h m m S Q i -<== （2） 回流缝设计 设上下三角形集气罩斜面水平夹角α为55°，取m h 4.13= )(98.055 tan 4.1tan . 31m h b === α )(04.198.020.32 12m b b b =?-=-= 式中：b —单元三项分离器宽度，m ； 1b —下三角形集气罩底的宽度，m ； 2b —相邻两个下三角形集气罩之间的水平距离（即污泥回流缝之 一），m ； 3h —下三角形集气罩的垂直高度，m ；

高层建筑混凝土内力组合建筑结构设计计算书

高层建筑混凝土力组合建筑结构设计计算 书 7 力组合 7.1 选取荷载组合 “《高层建筑混凝土结构技术规程》”规定，抗震设计时要同时考虑无地震作用效应时的组合和有地震作用效应时的组合： 无地震作用效应组合时，荷载效应组合的设计值应按下式确定： d G GK L Q Q Qk w w wK S S S S γγψγψγ=++ d S ——荷载效应组合的设计值； G γ——永久荷载分项系数； Q γ——楼面活荷载分项系数； w γ——风荷载分项系数； L γ——考虑结构设计使用年限的荷载调整系数，设计使用年限为50年时取1.0，设计使用年限为100年时取1.1 GK S ——永久荷载效应标准值； GK S ——永久荷载效应标准值； QK S ——楼面活荷载效应标准值； wK S ——风荷载效应标准值； ,Q w ψψ——楼面活荷载组合值系数和风荷载组合值系数，当永久荷载效应起控制作用时分别取0.7和0.0；当可变荷载效应起控制作用时应分别取1.0和0.6或0.7和1.0。 结合本工程情况作出如下基本组合： 1.由永久荷载效应起控制的组合： 1.35G γ=， 1.4Q γ=， 1.4w γ=，0.7Q ψ=，0.0w ψ= 选用组合为： 1.350.7 1.4GK Qk S S S =+? 2.由可变荷载（只考虑可变荷载）效应起控制的组合： 1.20G γ=， 1.4Q γ=， 1.0Q ψ= 选用组合为： 1.20 1.0 1.4GK Qk S S S =+?

有地震作用效应组合时，荷载效应和地震作用效应组合的设计值应按下式确定： wK w w Evk Ev Ehk Eh GE G S S S S S γψγγγ+++= S ——荷载效应和地震作用效应组合的设计值； GE S ——重力荷载代表值的效应； Ehk S ——水平地震作用标准值的效应，尚应乘上相应的增大系数或调整系数； Evk S ——竖向地震作用标准值的效应，尚应乘上相应的增大系数或调整系数； wK S ——风荷载效应标准值； G γ——重力荷载分项系数； w γ——风荷载分项系数； Eh γ——水平地震作用分项系数； Ev γ——竖向地震作用分项系数； w ψ——风荷载组合值系数，一般取0.0，对60米以上的高层建筑取0.2。承载 力计算时，7度抗震设计，60m 以下的高层建筑，分项系数取如下： 1.2G γ=， 1.3Eh γ=，不考虑Ev γ，w γ。 选用组合为： 1.2 1.3GE Ehk S S S =+ 7.2 构件的承载力能力验算 根据“GB50010-2010《混凝土结构设计规》第11.1.6条和表11.1.6规定”对结构抗震承载力进行调整。 无地震作用效应： 0S R γ≤ 有地震作用效应： RE R S γ≤ 式中0γ——结构重要性系数，对安全等级为一级或设计使用年限为100年以上的结构构件，不应小于1.1；对安全等级为二级或设计使用年限为50年的结构构件 ，不应小于1.0； S ——作用效应组合的设计值； R ——构件承载力设计值； 1.1c η= RE γ——构件承载力抗震调整系数，按照下表选取：

沥青路面结构设计与计算书

沥青路面结构设计与计算书 1 工程简介 本路段属于安图至汪清段二级公路.K0+000～K3+500，全线设计时速为60km/h的二级公路，路面采用60km/h的二级公路标准。路基宽度为10m，行车道宽度为2×3. 5m，路肩宽度为2×0.75m硬路肩、2×0.75土路肩。路面设计为沥青混凝土路面，设计年限为12年。路面设计以双轮组单轴载100KN为标准轴载,以BZZ－100表示；根据沿线工程地质特征及结合当地筑路材料确定路面结构为：路面的面层采用4cm厚细粒式沥青混凝土和6cm厚中粒式沥青混凝土，基层采用20cm厚水泥稳定碎石，底基层采用石灰粉煤灰土。 2 土基回弹模量的确定 本设计路段自然区划位于Ⅱ3区，当地土质为粘质土，由《公路沥青路面设计规范（JTG D50-2004）》表F.2查得，土基回弹模量在干燥状态取39Mpa,在中湿状态取34.5Mpa. 3 设计资料 （1）交通量年增长率：5% 设计年限：12年

。 4 设计任务 4.1 沥青路面结构组合设计 4.2 沥青路面结构层厚度计算，并进行结构层层底拉应力验算 4.3 绘制沥青路面结构图 5 沥青路面结构组合设计 5.1 路面设计以双轮组单轴载100KN 为标准轴载,以BZZ －100表示。标准轴载计算参数如表10－1所示。 5.1.1.1 轴载换算 轴载换算采用如下的计算公式： 35 .41 21∑=? ?? ??=k i i i P P n C C N ，()11 1.211c m =+?-=，计算结果如下表所示。

注：轴载小于25KN 的轴载作用不计 5.1.1.2 累计当量轴次 根据设计规范，二级公路沥青路面设计年限取12年，车道系数η=0.7，γ=5.0% 累计当量轴次： ()[][] 329841405 .07 .005.8113651)05.01(3651112 =???-+=??-+= ηγ γN N t e 次 5.1.2 验算半刚性基层层底拉应力的累计当量轴次 5.1.2.1 轴载验算 验算半刚性基层层底拉应力的轴载换算公式为：

甲方设计过程中的成本管理

甲方设计过程中的成本管理 (一)、甲方设计阶段成本控制的具体程序是： 专题调研—---设计任务书—---方案设计—---施工图任务书—---施工图设计—---图纸会审。 （以上共计六个节点，其中四个节点是要求甲方完成的） 由于关注点的不同，设计单位往往对工程成本控制的重视程度不如开发单位，因此这一阶段的成本控制应该由开发单位牵头，由设计单位来实现。在委托设计前，要组织力量对成本可控敏感的部分进行专题调研，如：土方工程、基础部位、地下室，主体材料，通过考察相关项目、收集最新技术资料，组织专题会等方式，与设计单位共同完成。在确定项目技术方案的同时，确定成本控制目标。 (二)设计管理重点是： 1、提高全员成本意识 （1）部门间密切协作 （2）明确建筑、结构、景观工程师职责 2、加强对设计公司的管理与协调 （1）合同管理 （2）项目攻关 （3）做好与设计人员的沟通 （4）落实奖惩措施 （5）开展设计公司间的交流与竞争 3、建立管理程序与制度

（1）完善甲方设计标准 （2）坚持设计全过程优化 （3）建立专家会议评审制度 （4）内部审核制度化 (二)甲方设计技术管理重点是： 1、建筑方案的选择 设计前期方案一旦确定，成本大势也基本确定。结构设计从方案入手可以对项目总成本进行较大优化。 2、结构方案的选择 （1）结构型式的确定 （2）桩基型式的确定 3、结构计算数据的审核 结构成本控制的重要环节是对技术指标的审核 （1）输入信息的审核 核对电算的基本信息如抗震分类、抗震的重要性类别、场地类别、设防烈度、基本地震加速度、特征周期、基本风压、地面粗糙程度、各类荷载数值、荷载折减、梁端弯矩调幅系数、放大系数等等是否有误，有无刻意放大。 （2）输出信息的审核 检查输出信息中各项技术指标是否均衡，尽可能接近规范限值。 4、细部做法的控制与审查 对细部做法的要求及做法控制对造价的影响也非常大。

框架结构设计计算书

结构设计计算书 一.设计概况 1.建设项目名称：星海国际花园住宅楼（B 栋） 2.建设地点：****某地 3.设计资料： 3.1.地质水文资料：根据工程地质勘测报告，拟建场地地势平坦，表面为平均厚度0.5m 左右的杂填土，以下为1.0m 左右的淤泥质粘土，承载力的特征值为80 kN/m 2 ，再下面为较厚的 垂直及水平分布比较均匀的粉质粘土层，其承载力的特征值为180kN/m 2 ，可作为天然地基持力层。 地下水位距地表最低为-0.8m,对建筑物基础无影响。 3.2.气象资料： 全年主导风向：偏南风 夏季主导风向：东南风 冬季主导风向：北偏西风 常年降雨量为：1283.70mm 基本风压为：0.36kN/m 2 （B 类场地） 基本雪压为：0.20kN/m 2 3.3.抗震设防要求：七度二级设防 3.4.底层室内主要地坪标高为±0.000，相当于绝对标高31.45m 。 二.结构计算书 1.结构布置方案及结构选型 1.1.结构承重方案选择 根据建筑功能要求以及建筑施工的布置图，本工程确定采用框架承重方案，框架梁、柱布置参见结构平面图。 1.2.主要构件选型及尺寸初步估算 1.2.1. 主要构件选型 （１）梁﹑板﹑柱结构形式：现浇钢筋混凝土结构 （２）墙体采用：粉煤灰轻质砌块 （３）墙体厚度：外墙:250mm ，内墙:200mm （４）基础采用：柱下独立基础 1.2.2. 梁﹑柱截面尺寸估算 （１） 主要承重框架: 因为梁的跨度较接近（4500mm ﹑4200mm ）,可取跨度较大者进行计算. 取L=4500mm h=(1/8~1/12)L=562.5mm~375mm 取h=450mm. 447.94504260>==h l n ==h b )3 1~21(225mm~150mm 取b=250mm 满足b>200mm 且b 500/2=250mm 故主要框架梁初选截面尺寸为：b ×h=250mm ×450mm （２） 次要承重框架： 取L=3900mm h=(1/12~1/15)L=325mm~260mm 取h=400mm 415.74003660>==h l n ==h b )3 1~21(200mm~133mm 取b=250mm 故次要框架梁初选截面尺寸为：b ×h=250mm ×400mm （３）楼面连续梁

高架结构设计与施工

1.桥梁的组成：上部结构（包括桥跨结构、桥面构造）、下部结构（包括桥墩与桥台）、支座、附属结构物。 主桥：桥梁跨越主要障碍物（如通航河道）的结构部分。 引桥：从桥台至正桥的结构部分，连接主桥和两端道路。 跨度/径：表示桥梁的跨越能力，对于多跨桥，最大跨度称为主跨。 计算跨径：桥跨结构相邻两支点间的距离L1。 净跨径：设计洪水位线上相邻两桥墩（台）间水平净距L0，各孔净跨径之和称为总跨径。标准跨径的目的：有利于桥梁制造和施工的机械化，也有利于桥梁养护维修和战备需要。标准跨径：公路常用10m、16m、20m、40m 铁路常用20m、24m、32m、48m 桥长：两桥台侧墙或八字墙尾端之间的距离。 桥下净空高度：设计洪水位（通航水位）与桥跨结构最下缘的高差H。 桥梁建筑高度：桥面与桥跨结构最下缘的高差h。 2.桥梁按结构体系分类：梁式桥、拱桥、悬索桥、组合体系桥；按桥面位置：上承式桥、中承式桥、下承式桥。 3.桥梁的主要桥型：梁桥、刚构桥，拱桥，斜拉桥，悬索桥，组合桥。 4.①梁桥主要分类：简支梁桥，悬臂梁桥，等截面连续梁桥，变截面连续梁桥，连续刚构桥 ②刚构（架）桥主要分类：门型刚构、T型刚构、斜腿刚构、V型刚构。 ③拱桥主要分类：三铰拱、两铰拱、无铰拱、系杆拱。 5.中国最大跨径的混凝土连续梁桥——虎门辅航道桥；世界上最大跨径的混凝土拱桥——万县长江大桥；中国最大跨径斜拉桥——苏通长江大桥（世界最大是俄罗斯岛大桥）；中国最大跨径悬索桥——舟山西侯门大桥。 第二章：混凝土桥 1.①混凝土桥按材料使用分类：混凝土圬工桥、钢筋混凝土桥、预应力混凝土桥 ②按结构形式分类：梁桥（简支梁、连续梁）、拱桥、索桥、组合体系桥（刚构桥、斜拉桥） 2.混凝土桥与钢桥对比：混凝土桥：自重大（重）、刚度大（刚）、造价低（低）、强度低（弱） 钢桥：自重小（轻）、刚度小（柔）、造价高（高）、强度高（强）3.简支梁桥与连续梁桥受力对比：

钢结构工程图纸深化设计合同Word

钢结构工程图纸深化设计合同 总包方： XXXX分公司（以下简称甲方） 分包方：（以下简称乙方） 根据《中华人民共和国合同法》和《建设工程勘察设计合同条例》的有关规定，就钢结构工程图纸深化设计事项，经协商一致，双方在深圳市福田区签订本合同，以资共同遵守。 第一条工程概况 1、工程全称：钢结构工程深化设计。 2、简称： ,以下简称“本工程”。 3、工程地点：。 4、设计单位：。 5、监理单位： 6、工程规模：。 7、承包范围：钢结构工程图纸深化设计，包括设计变更及甲方临时指定的工作。 第二条合同组成及文件解释顺序 本分包合同由以下文件组成，并互为说明，如出现含糊和（或）歧义时，按照以下先后顺序解释，同时遵守最新签署的合同文件具有优先解释效力的原则。 1、本供货合同书； 2、招标文件、招标申请书、中标通知书、定标书； 3、甲方与业主合同文件的技术标准； 4、合同图纸（含全部施工蓝图及结构模型）； 5、国家规范、标准； 6、发包方和承包方之间有关工程的洽商、变更等书面协议或文件（包括备忘、会议纪要、往来信函、洽商变更、工程指令等过程文件）。 第三条深化设计内容

1、根据甲方及设计要求绘制本工程深化设计图。 2、乙方所绘制的深化设计图，包括相关说明、图纸目录、平面定位图、构件预埋件图、构件图、构件编号图、材料统计表和汇总表（包括高强螺栓、栓钉统计表）、节点图、标准作法图、索引图和图表编号等。 3、乙方所绘制之深化设计图，按时或提前报甲方审核，双方无异议后报业主、设计院审批盖章后生效。 4、乙方的技术服务：深化设计交底，对深化设计图做出说明，解决及修改在制作和安装过程中的有关深化设计图中的问题等；按甲方要求绘制如构件拼接、材料代用等深化设计图；对制作厂进行专项交底，与制作厂保持良好的沟通，解决制作厂对深化图纸提出的问题，需要时派专人驻厂；派一名专职人员驻，负责与甲方、设计方沟通协调。 5、设计变更（含通知、指示、同意、批准、确认和决定等）：均指书面形式，如甲方因某种原因以口头形式发出任何此类指示，乙方应遵守此类指示，但此类指示乙方应当复核，并在接受此类指示后7日内以书面形式请甲方予以确认，否则甲方不承担由此增加的任何经济费用。 第四条深化设计依据及图纸验收 1、图纸深化设计要依据施工蓝图、技术核定单、设计变更单、甲方施工方案要求（包括分节分段）、本合同相关要求进行深化，要求除符合设计图纸及招标文件的技术要求外，同时符合中华人民共和国现行建筑设计规范和其它所有现行有关规范。 2、甲方按照以上依据、有关标准对乙方转化的图纸严格进行验收；验收时如甲方发现问题，乙方应在甲方规定的期限内予以修改。 3、甲方在生产期间如发现图纸问题，乙方不得以甲方签署的验收报告为依据拒绝修改和承担责任。 第五条深化设计工期与图纸的提交： 1、深化设计工期：深化图纸的提交必须满足甲方、现场施工进度和加工厂制作、连续供货要求。 2、总工期为日历天，年月日提交埋件送审图，并在天内

结构设计原理课程设计计算书演示教学

一、 设计目的与要求 (1) 掌握钢筋混凝土简支梁正截面和斜截面承载力的计算方法 (2) 并熟悉内力包络图和材料图的绘制方法 (3) 了解并熟悉现梁的有关构造要求 (4) 掌握钢筋混凝土结构施工图的表达方式和制图规定,进一步提高制图的基本技能 二、 设计题目 装配式钢筋混凝土简支梁设计 三、 设计资料 T 型截面梁的尺寸如图所示,梁体采用C 25混凝土,主筋采用HRB 400级钢筋,箍筋采用R 235级钢筋。简支梁计算跨径L 0=24M 和均布荷载设计值=40KN/M 。 跨中截面：M dm =18×q 2b l =18 ×42×242=3024KN ·M m d V =0 L/4截面：M dl =332×q 2b l =332 ×48×202=1800KN ·M 支点截面：M d0=0 0d V =12 q l b =504KN 四、 设计内容 (1) 确定纵向受拉钢筋数量及腹筋设计。 (2) 全梁承载能力图校核。 (3) 绘制梁截面配筋图。 (4) 计算书：要求计算准确,步骤完整,内容清晰。 五、 准备基本数据 由查表得： C25混凝土抗压强度设计值f cd =11.5MPa,轴心抗拉强度设计值f td =1.23MPa 。 混凝土弹性模量E c =2.80×104 MPa 。 HRB 400级钢筋抗拉强度设计值f Sd =330MPa, 抗压强度设计值f ＇Sd =330MPa 。 R 235级钢筋抗拉强度设计值f Sd =195MPa, 抗压强度设计值f ＇Sd =195MPa 。 六、 跨中正截面钢筋设计

1、 确定T 型截面梁受压翼板的有效宽度/ f b 由图所示的T 型截面梁受压翼板的宽度尺寸为其等效的平均厚度/ f h =140802 =110mm / 1f b =13L 0=13 ×24000=8000 / 2f b =1580mm(相临两主梁轴线间距离) / 3f b =b +2b h +12/ f h =200+12×110=1520mm 受压翼板的有效高度为： / f b =M in (/ 1f b ,/ 2f b ,/ 3f b )=1520mm ，绘制T 型梁的计算截面如图所示 2、 钢筋数量计算 查附表得受压高度界限系数ξb =0.56 （1） 确定截面有效高度 设a s =120mm ，则h 0=h -a s =1300-120=1180mm （2）判断截面类型 f cd / f b /f h （h 0-/ 2f h ）=11.5×1520×110×（1180-1102 ）=2163.15 KN <3024KN ·M 属于第Ⅱ类T 型梁截面 （3） 确定受压区高度X 由公式r 0M d = f cd b x （h 0-2 x ）+ f cd (/f b -b)/f h （h 0-/2f h ）得 1.0×3024×106=11.5×200X ×（1180- 2x ）+11.5×（1520-200）×110×（1180- 1102） 即：X 2-2360X+9960652.174=0 解得X=550.45 mm <ξb h 0=0.56×1180=660.8 mm 且X>/f h =110mm （4） 求受拉钢筋面积A s 由公式f cd b x+ f cd (/f b -b)/f h =f Sd A s 得 A s =/ fcd bx+ fcd ( -b) fsd f b

建筑结构设计计算书

第一部分建筑设计说明 1.1.总平面设计 本设计为一幢7层宾馆，首层层高为 4.5m，二至七层层高均为3.6m,考虑通风和采光要求，采用了南北朝向。设计室内外高差为 0.45m，设置了3级台阶作为室内外的连接。 1.2.平面设计 本宾馆由客房及其他辅助用房组成。设计时力求功能分区明确，布局合理，联系紧密，尽量做到符合现代化宾馆的要求。 （1）使用部分设计 1.客房：客房是本设计的主体，占据了本设计绝大部分的建筑面积。考虑到保证有足够的采光和较好的通风要求，故将宾馆南北朝向，东西布置。 2.门厅：门厅是建筑物主要出入口的内外过渡，人流分散的交通枢纽，对于宾馆而言，门厅要给人一种开阔的感觉，给人舒适的第一感觉，因此，门厅设计的好坏关系到整幢建筑的形象。 （2）交通联系部分设计 走廊连接各个客房、楼梯和门厅各部分，以解决房屋中水平联系和疏散问题。过道的宽度应符合人流畅通和建筑防火的要求，本设计中走廊宽度为2.4m。 楼梯是建筑中各层间的垂直联系部分，是楼层人流疏散必经通道。本方案中设有三部双跑楼梯以满足需求。 为满足疏散和防火要求，本宾馆设置了两部电梯。 （3）平面组合设计 该宾馆采用内廊式，由于本建筑的特殊功能，各个客房与服务台都需要有必要的联系。 1.3.立面设计 本方案立面设计充分考虑了宾馆对采光的要求，立面布置了很多

推拉式玻璃窗，样式新颖。通彻的玻璃窗给人一种清晰明快的感觉。 在装饰方面采用乳白色的外墙，窗框为银白色铝合金，色彩搭配和谐，给人一种亲切和谐放松自由的感觉，一改过去的沉闷和死板，使旅客可以轻松自在的在宾馆休息与生活。 1.4.剖面设计 根据采光和通风要求，各房间均采用自然光，并满足窗地比的要求，窗台高900mm。 屋面排水采用有组织内排水，排水坡度为2%，结构找坡。 为了符合规范要求，本设计中采用了两部电梯，满足各分区消防和交通联系的要求。 1.5.建筑设计的体会 本建筑在设计的过程中注意到总平面布置的合理性、交通联系的方便，达到人流疏散和防火的要求，对房间的布置及使用面积的确定，达到舒适、方便。立面的造型及周围的环境做到相互协调；整个建筑满足各方面的需求。使人，建筑和环境进行完美的结合。 本次建筑设计使我们把所学到的知识运用到其中，并通过翻阅大量的资料及在老师的指导下，设计中所遇到的问题得到一一解决。这次设计让我受益匪浅，既巩固了我们的专业知识，又积累了很多的经验。

路面结构设计计算书

公路路面结构设计计算示例 、刚性路面设计 交通组成表 1 )轴载分析 路面设计双轮组单轴载 100KN ⑴ 以设计弯沉值为指标及验算面层层底拉力中的累计当量轴次。 ①轴载换算： 双轴一双轮组时，按式 i 1.07 10 5 p °型；三轴一双轮组时，按式 N s i N i P i 16 100 式中：N s ——100KN 的单轴一双轮组标准轴载的作用次数； R —单轴一单轮、单轴一双轮组、双轴一双轮组或三轴一双轮组轴型 i 级轴载的总重KN ； N i —各类轴型i 级轴载的作用次数; n —轴型和轴载级位数； i —轴一轮型系数，单轴一双轮组时, i =1 ；单轴一单轮时，按式 3 2.22 10 P 0.43 计算; 8 0.22 2.24 10 R 计算

N i1 NA 注：轴载小于40KN 的轴载作用不计。 ②计算累计当量轴次 根据表设计规范，一级公路的设计基准期为 30年，安全等级为二级，轮迹横向分布系数 g r 0.08，则 ， :t 30 N N s (1 g r ) 1 365 834.389 (1 0.08) g r 4 4 量在100 10 ~ 2000 10中，故属重型交通。 2) 初拟路面结构横断面 由表3.0.1，相应于安全等级二级的变异水平为低 ~中。根据一级公路、重交通等级和低级变异水平等 级，查表 初拟普通混凝土面层厚度为 24cm ,基层采用水泥碎石，厚 20cm ;底基层采用石灰土，厚 20cm 。 普通混凝土板的平面尺寸为宽 3.75m ，长5.0m 。横缝为设传力杆的假缝。 式中：E t ――基层顶面的当量回弹模量，; E 0——路床顶面的回弹模量， E x ――基层和底基层或垫层的当量回弹模量, E 1,E 2 ――基层和底基层或垫层的回弹模量， h x ――基层和底基层或垫层的当量厚度， 1 365 0.2 6900125362 其交通 0.08 查表的土基回弹模量 设计弯拉强度：f cm 结构层如下： E 。 35.0MP a ，水泥碎石 E 1 1500MP a ，石灰土 E ? 550 MP a 5.0MP a E c 3.1 104 MP a 水泥混凝土 24cm E = . x .g'-iF 水泥碎石20cm E ：=150OMP Q 石灰土 20cm E =53C MPa E x h 2 D x h ； E z h ； h x 12 3 1500 0.2 12 4.700(MN ( 12D ( W E t 12 6.22 0.202 1500 0.202 550 2 2 1025MP a 0.202 0.202 m 0)2 ( 1 4 3 550 0.2 (0.2 12 m) ( 1025 0.380m 1 )1 E 2h 2 0.2) 4 2 ( 1500 0.2 550 0.2 1 )1 1.51(牙) E 。 0.45 6.22 1 1.51 (^) 0.45 35 4.165 E x 、0.55 1 1.44( ) 1 E E 1 ah E ( -) 4.165 0.38635 1.44 (些)0.55 35 0.786 1025 丄 ( )3 212276MP a 35 按式() s tc 计算基层顶面当量回弹模量如下: h 12 E 1 h ；E 2 2 3) 确定基层 E , E

各设计阶段甲方需提供的资料及设计成果

各设计阶段甲方需提供的资料及设计成果 一、方案设计阶段 概念方案：甲方提供的资料 1、项目设计任务书（建设用地位置、建设内容、建设规模、开发设想等）； 2、地形图及电子文件，内容包括：用地红线、建筑控制线等； 3、当地部门的控制性规划要求（容积率、建筑密度、限高等）； 4、建设方的其他要求。 设计成果 1、总平面规划方案图； 2、设计结构说明； 3、主要技术指标； 4、主要单体平面方案； 5、外观设计示意图或参考图片； 6、其他分析图。 正式方案：甲方提供的资料 1、建设方对概念方案的方向性意见； 2、与设计沟通过程中的各项具体要求。 设计成果 1、提供符合建设方要求和项目所在政府报建要求的方案文本及文件（主要包括：总平面图、设计说明、技术指标、单体平立剖面图、外观效果图、各相关分析图等） 2、提供成果包括：方案图册及电子文件、协助建设单位提供报审表中数据及资料。 二、施工图初步设计阶段 甲方提供的资料 1、提供建设单位确认并已经得到当地政府部门批准的建筑方案； 2、该项目地质勘察报告、地震安全性评估报告（根据当地需要提供）； 3、项目所在地的市政条件（周边道路、给排水、供电、供气等外围条件资料）； 4、当地人防办出具的人防设计要点（视项目和当地情况而定）； 5、建设单位的其他要求。 设计成果 1提供项目建筑、结构、给排水、电气、消防、人防等专业施工图初步设计成果。 三、施工图设计阶段 甲方提供的资料 1、建设单位对初步设计的审查意见； 2、当地审批部门对初步设计的审查意见； 3、建设单位的其他具体要求。 设计成果 1、提供符合建设施工要求和当地审批要求的建筑、结构、给排水、消防、人防、电气等专业施工图纸文件成果； 2、协助建设单位提供相关报审表中的设计数据及资料。

结构计算书

结构计算书 工程名称：蒲家沟垃圾填埋场抽排系统建设工程 工程规模：小型 工程编号：15H054C 2016年03月

资质名称 资质等级 证书编号 _____________________________________________________________________ 建筑行业（建筑工程） 甲 级 A150000624 市政行业（给水工程、排水工程） 甲 级 A150000624 市政行业（环境卫生工程） 甲 级 A150000624 风景园林工程设计 乙 级 A250000621 市政行业（城镇燃气工程） 乙 级 A250000621 市政行业（道路、桥隧） 乙 级 A250000621 工程咨询 甲 级 工咨甲12820070020 市政公用工程（给排水）咨询 甲 级 工咨甲12820070020 古建筑维修保护设计 乙 级 渝0102SJ004 近现代重要史迹及代表性建筑修缮设计 乙 级 渝0102SJ004 压力管道 GB1级，GC2级 TS1850014-2018 工程名称： 蒲家沟垃圾填埋场抽排系统建设工程 工程编号： 15H054C 日 期： 2016.03 设计主持人: 刘国涛 高级工程师 计 算 人: 甘 民 工程师 校 对 人: 陈永庆 工程师 审 核 人: 李立仁 高级工程师

目录 一、荷载计算 二、采用软件 三、水池计算结果四．砌体计算附图

一、荷载计算 1．楼面荷载 屋面恒载4KN 不上人屋面活载0.5KN 二、采用软件 本工程水池设计软件采用理正结构设计软件，砌体结构设计采用PKPM 设计软件。 三、水池计算结果 矩形水池设计(JSC-1) 执行规范: 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》 《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB 50069-2002), 本文简称《给排水结构规范》 《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS 138-2002), 本文简称《水池结构规程》钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500 ----------------------------------------------------------------------- 1 基本资料（一） 1.1 几何信息 水池类型: 有顶盖半地上 长度L=9.600m, 宽度B=6.000m, 高度H=4.900m, 底板底标高=-4.900m 池底厚h3=300mm, 池壁厚t1=300mm, 池顶板厚h1=300mm,底板外挑长度 t2=200mm 注：地面标高为±0.000。 (平面图) (剖面图) 1.2 土水信息 土天然重度18.00 kN/m3 , 土饱和重度20.00kN/m3, 土内摩擦角30度 地基承载力特征值fak=150.0kPa, 宽度修正系数ηb=0.00, 埋深修正系数ηd=1.00

东莞至惠州城际轨道交通高架站结构设计概述

东莞至惠州城际轨道交通高架站结构设计概述 【摘要】随着城市轨道交通建设的发展，各种型式的区间高架车站相继出现。该文章着重介绍了东莞至惠州城际轨道交通项目中建桥合一型式的车站结构设计思路，及施工图设计中应注意的要点等。 【关键词】建桥合一 1 工程概述 1.1 工程概况 谢岗站为东莞至惠州城际轨道交通项目高架车站之一（以下简称本工程）。该站为路侧侧式二层车站，采用框架结构，轨道梁简支在框架横梁上，钻孔灌注桩基础。车站主体设计使用年限：100年；车站主体结构安全等级：一级；建筑抗震设防类别：乙类；建筑抗震设防烈度：6度（0.05g），设计地震分组第一组；框架抗震等级：三级；建筑结构耐火等级：二级；钢筋混凝土结构构件裂缝宽度限值：柱墩及盖梁：0.2mm；其余框架梁0.3mm。钢筋混凝土的材料、容许应力、结构安全系数、结构计算方法及构造要求符合现行《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》和《铁路桥梁钢结构设计规范》的规定。 1.2 结构特点及选型 车站一般采用混凝土框架结构形式，车站结构是建筑结构与桥梁结构融合在一起的结构体系，建筑结构和运行列车的轨道梁的连接方案使车站形成多种结构方案，根据连接方案、受力特点及建筑布置可分为两大型式： （1）“建、桥分离”式车站，即运行列车的轨道梁与车站结构分开设置，轨道粱支承在桥墩上，两种结构自成独立受力体系，能相对自由沉降，各专业受力明确，建筑和桥梁可执行各自的设计规范，各有比较成熟的结构计算程序和构造措施，车站的振动较小。但建、桥分开体系需增加相应的柱网，切断了框架的横向联系，削弱了结构的整体性，降低了整个车站的空间协调性，给作为公共交通建筑的车站大空间布置带来不便。 （2）“建、桥合一”式车站，这种结构的特点是轨道梁结构与车站结构相互作用，车站建筑布置时能统一考虑，简化了柱网，使建筑平面有较大的空间，车站用房布置灵活，功能布置上相对合理，建筑立面造型灵活。但列车荷载对站房震动效应明显。结构受力须满足现行“铁路桥涵设计规范”和“建筑结构设计规范”，结构设计、计算较为复杂。 比较两种结构形式，高架车站由于综合考虑用地条件及城市景观要求，一般情况在车站体量较大，服务水平要求高，以车站建筑功能为主进行设计时多采用“建、桥合一”式车站。结构体系以框架结构为主体，轨道梁简支在框架横梁上，

路面结构设计计算书有计算过程的样本

公路路面结构设计计算示例 一、 刚性路面设计 交通组成表 1) 轴载分析 路面设计双轮组单轴载100KN ⑴ 以设计弯沉值为指标及验算面层层底拉力中的累计当量轴次。 ① 轴载换算: 16 1100∑=? ?? ??=n i i i i s P N N δ 式中 : s N ——100KN 的单轴—双轮组标准轴载的作用次数; i P —单轴—单轮、 单轴—双轮组、 双轴—双轮组或三轴—双轮组轴型i 级轴载的总重KN; i N —各类轴型i 级轴载的作用次数; n —轴型和轴载级位数; i δ—轴—轮型系数, 单轴—双轮组时, i δ=1; 单轴—单轮时, 按 式43.031022.2-?=i i P δ计算; 双轴—双轮组时, 按式22.05 1007.1--?=i i P δ; 三轴—双轮组时, 按式22.08 1024.2--?=i i P δ计算。

轴载换算结果如表所示 车型 i P i δ i N 16)(P P N i i i δ 解放CA10B 后轴 60.85 1 300 0.106 黄河JN150 前轴 49.00 43.03491022.2-?? 540 2.484 后轴 101.6 1 540 696.134 交通SH361 前轴 60.00 43.03601022.2-?? 120 12.923 后轴 2?110.00 22.052201007.1--?? 120 118.031 太脱拉138 前轴 51.40 43.0340.511022.2-?? 150 1.453 后轴 2?80.00 22.051601007.1--?? 150 0.969 吉尔130 后轴 59.50 1 240 0.059 尼桑CK10G 后轴 76.00 1 1800 2.230 16 1 )( P P N N i i i n i δ∑== 834.389 注: 轴载小于40KN 的轴载作用不计。 ② 计算累计当量轴次 根据表设计规范, 一级公路的设计基准期为30年, 安全等级为二级, 轮迹横向分布系数η是0.17~0.22取0.2, 08.0=r g , 则 [][] 362 .69001252.036508 .01 )08.01(389.8343651)1(30=??-+?=?-+=ηr t r s e g g N N 其 交通量在4 4102000~10100??中, 故属重型交通。 2) 初拟路面结构横断面 由表3.0.1, 相应于安全等级二级的变异水平为低~中。根据一级公路、 重交通等级和低级变异水平等级, 查表 4.4.6 初拟普通混凝土面层厚度为24cm, 基层采用水泥碎石, 厚20cm; 底基层采用石灰土, 厚20cm 。普通混凝土板的平面尺寸为宽3.75m, 长5.0m 。横缝为设传力杆的假缝。 3) 确定基层顶面当量回弹模量tc s E E , 查表的土基回弹模量a MP E 0.350=, 水泥碎石a MP E 15001=, 石灰土

结构工程承包合同范本(标准版).docx

编号：_________________ 结构工程承包合同范本 甲方：________________________________________________ 乙方：________________________________________________ 签订日期：_________年______月______日

甲方：_________ 法定代表人：_________ 地址：_________ 电话：_________ 乙方：_________ 法定代表人：_________ 地址：_________ 电话：_________ 为加快_________广场的开发建设，确保_________年该项目能顺利交付使用，甲、乙双方经充分协商，在平等自愿互利互惠的基础上就“_________广场”主体结构工程承包事宜达成本合同。 一、工程名称及地点：广场主体结构工程(以下简称本项目)本项目位于_________交汇处(祥见初步规划图)，占地面积约_________平方米，总建筑面积约_________平方

米。 二、工程承包范围：本项目全部主体结构工程(详见规划设计图及施工合同)。 三、工程承包模式：甲方向乙方发包，由乙方采用包工包料包质量包工期等全包干的方式承包。 四、本项目工程总造价：按中国建筑国营二级收费标准计费，约_________元人民币(_________元)。 五、工程质量要求：必须能通过中国质检部门的质量验收。 六、施工期限：_________月_________日至_________年_________月_________日，共计_________日历天。因甲方原因或者不可抗力导致工期延误的，乙方施工期可以顺延。 七、工程款结算及支付方式： 1.乙方所承包工程的总价以最后工程竣工结算价为准。 2.乙方同意甲方用自己控股的将_________有限公司已取得的用地一块转让给乙方冲抵甲方应付给乙方承建本项目的工程款，差额部分，双方届时另外协商，该地块位于_________，占地面积_________平方米，可建商住面积为_________平方米，单价为_________元/平方米，总价为_________元人民币。