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混凝土结构基本原理试验报告
试验名称适筋梁受弯实验
试验课教师赵勇
姓名王xx
学号1xxxxxx
手机号188xxxxxxxx
任课教师李方元
日期2014年10月24日
L ENGINEERING
┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊目录
1. 试验目的 (2)
2. 试件设计 (2)
2.1 材料和试件尺寸 (2)
2.2 试件设计 (2)
2.3 试件的制作 (4)
3. 材性试验 (4)
3.1 混凝土材性试验 (4)
3.2 钢筋材性试验 (5)
4. 试验过程 (6)
4.1 加载装置 (6)
4.2 加载制度 (7)
4.2.1单调分级加载机制 (7)
4.2.2承载力极限状态确定方法 (7)
4,2.3具体加载方式 (8)
4.3量测与观测内容 (8)
4.3.1 荷载 (8)
4.3.2 纵向钢筋应变 (8)
4.3.3 混凝土平均应变 (8)
4.3.4 挠度 (9)
4.3.5 裂缝 (9)
4.4 裂缝发展及破坏形态 (9)
5. 试验数据处理与分析 (10)
5.1 试验原始资料的整理 (10)
5.2 荷载-挠度关系曲线 (10)
5.3 弯矩-曲率关系曲线 (13)
5.5 正截面承载力分析 (15)
5.6 斜截面承载力分析 (16)
5.7 构件的承载力分析 (16)
6 结论 (16)
－1－
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（1）观察并掌握适筋梁受弯破坏的力学行为和破坏模式；
（2）掌握构件加载过程中裂缝和其他现象的描述和记录方法；
（3）掌握对实验数据的处理和分析方法；
（4）学会利用数据分析实验过程中的现象，尤其是与理论预期有较大偏差的现象；
（5）通过撰写实验报告的过程，加深对混凝土结构适筋梁构件受弯性能的理解。
2. 试件设计
2.1 材料和试件尺寸
（1）钢筋：纵筋HPB335、箍筋HPB235
（2）混凝土强度等级：C20
（3）试件尺寸（矩形截面）：b×h×l＝120×200×1800mm
2.2 试件设计
（1）试件设计的依据
根据梁正截面受压区相对高度ξ和界限受压区相对高度bξ的比较可以判断出受弯构件的类型：当
b
ξξ
≤时，为适筋梁。
界限受压区相对高度
b
ξ可按下式计算：
0.8
1
0.0033
b
y
s
f
E
ξ=
+
（2-1）
其中在进行受弯试件梁设计时，
y
f、
s
E分别取《混凝土结构设计规范》规定的钢筋受拉强
度标准值和弹性模量；进行受弯试件梁加载设计时，
y
f、
s
E分别取钢筋试件试验得到钢筋受拉屈服强度标准值和弹性模量。
同时控制配筋量大于最小配筋率。最小配筋率公式：
min
0.45t
y
f
f
ρ=（2-2）
为了保证构件在实际受荷情况下受弯段发生受弯破坏，需在受弯段外配置足够的箍筋和架立筋以防止构件发生剪切破坏，同时支座处应做一定的处理以防止发生局部冲切破坏和纵筋锚固破
－2－
┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊坏。
（2）试件的主要参数
①试件尺寸（矩形截面）：b×h×l＝120×200×1800mm；
②混凝土强度等级：C20；
③纵向受拉钢筋的种类：HPB335；
④箍筋的种类：HPB235（纯弯段无箍筋）；
⑤纵向钢筋混凝土保护层厚度：15mm；
⑥试件的配筋情况见图2.1和表2.1；
图2.1 适筋梁受弯试验试件的配筋
说明：预估荷载按照《混凝土结构设计规范》给定的材料强度标准值计算，未计试件梁和分配梁的自重。
（3）试件加载估算
①开裂弯矩估算
2
cr tk
0.292(1 2.5)
A
M f bh
α
=+(2-3)
其中E s
A
2A
bh
α
α=，s
E
c
E
E
α=。
②屈服弯矩估算
(/3)0.9
=-≈
y y s n u
M f A h x M(2-4)
③极限弯矩估算
对于适筋梁：
界限受压区相对高度：
（2-5）
－3－
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（2-6）作为计算，假定钢筋屈服时，压区混凝土的应力为线性分布，因此有：
（2-7））（2-8）预估极限荷载为
（2-9）2.3 试件的制作
（1）检查试模尺寸及角度，在试模内表面应涂一层矿物油或其他不与混凝土发生反应的脱模剂；
（2）取样拌制的混凝土，至少用铁锹来回拌和三次至均匀；
（3）现场平板振动现浇混凝土，将拌合物一次装入试模，装料时应用抹刀沿各试模壁插捣，并使混凝土拌合物高出试模口。刮涂试模上口多余的混凝土，待混凝土临近初凝时，用抹刀抹平；
（4）将试件小心平稳移入温度20℃±0.5℃的房间进行标准养护；
（5）28天后，将试件小心脱模，待用，完成试件制作。
3. 材性试验
3.1 混凝土材性试验
试块留设时间：2014年09月25日
试验时间：2014年10月26日
试块养护条件：室内与试件同条件养护
混凝土强度实测结果见表3.1
表3.1 混凝土强度实测结果
注：轴心抗压强度、轴心抗拉强度、弹性模量根据国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010推定。
－4－
┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊3.2 钢筋材性试验
钢筋强度实测结果见表3.2
表3.2 钢筋强度实测结果
－5－
┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊4. 试验过程
4.1 加载装置
图4.1为适筋梁受弯性能试验采用的加载装置，图4.2为实物图。加载设备为千斤顶。采用两点集中力加载，在跨中形成纯弯段，由千斤顶及反力梁施加压力，分配梁分配荷载，压力传感器测定荷载值。梁受弯性能试验，取L=1800mm，a=100mm，b=600mm，c=400 mm。试件的加载简图和相应的弯矩、剪力图见图4.3所示。
1—试验梁；2—滚动铰支座；3—固定铰支座；4—支墩；5—分配梁滚动铰支座；
6—分配梁滚动铰支座；7—集中力下的垫板；8—分配梁；9—反力梁及龙门架；10—千斤顶；
图4.1 适筋梁梁受弯试验装置图
图4.2 适筋梁受弯试验装置实物图
－6－
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（a）加载简图（kN，mm）
（c）剪力图（kN）
图4.3 梁受弯试验加载和内力简图
4.2 加载制度
4.2.1单调分级加载机制
试件的加载简图和相应的弯矩、剪力图见图4.2和4.3所示。梁受弯试验采用单调分级加载，每次加载时间间隔为15分钟。在正式加载前，为检查仪器仪表读数是否正常，需要预加载，预加载所用的荷载是分级荷载的前2级。
对于适筋梁：
（1）在加载到开裂试验荷载计算值的90％以前，每级荷载不宜大于开裂荷载计算值的20％；
（2）达到开裂试验荷载计算值的90％以后，每级荷载值不宜大于其荷载值的5％；
（3）当试件开裂后，每级荷载值取10％的承载力试验荷载计算值（P u）的级距；
（4）当加载达到纵向受拉钢筋屈服后，按跨中位移控制加载，加载的级距为钢筋屈服工况对应的跨中位移
y
；
（5）加载到临近破坏前，拆除所有仪表，然后加载至破坏。
4.2.2承载力极限状态确定方法
对梁试件进行受弯承载力试验时，在加载或持载过程中出现下列标记即可认为该结构构件已经达到或超过承载力极限状态，即可停止加载：
①对有明显物理流限的热轧钢筋，其受拉主筋的受拉应变达到0.01；
②受拉主钢筋拉断；
③受拉主钢筋处最大垂直裂缝宽度达到1.5mm；
④挠度达到跨度的1/30；
⑤受压区混凝土压坏。
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┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊4,2.3具体加载方式
具体分级加载/kN：0→5→10→15→20→15→30→35→40→45→50→破坏
（开裂：10kN；最大：103kN）
4.3量测与观测内容
本次试验进行了大量的数据测量和试验现象的观测，内容包括混凝土平均应变、纵向钢筋应变、挠度以及裂缝，下面分别叙述。
测点编号与对应应变片编号如下表4.1
表4.1 测点编号与相关测量量的对应关系
4.3.1 荷载
通过千斤顶施加到梁上的荷载，可以通过设置在加荷装置上的力传感器37-1测得。
4.3.2 纵向钢筋应变
在试件纵向受拉钢筋中部粘贴电阻应变片，以量测加载过程中钢筋的应力变化，测点布置见图4.4。
图4.4 纵筋应变片布置
4.3.3 混凝土平均应变
在梁跨中一侧面布置4个位移计，从上至下间距分别为55,60,55mm。位移计标距为150mm，以量测梁侧表面混凝土沿截面高度的平均应变分布规律，测点布置见图4.5。
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┊┊┊
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图4.5 梁受弯试验混凝土平均应变测点布置
4.3.4 挠度
对受弯构件的挠度测点应布置在构件跨中或挠度最大的部位截面的中轴线上，如图4.6所示。在试验加载前，应在没有外荷载的条件下测读仪表的初始读数。试验时在每级荷载下，应在规定的荷载持续试件结束时量测构件的变形。结构构件各部位测点的测度程序在整个试验过程中宜保持一致，各测点间读数时间间隔不宜过长。
图4.6 梁受弯试验挠度测点布置
4.3.5 裂缝
试验前将梁两侧面用石灰浆刷白，并绘制50mm×50mm的网格。试验时借助放大镜用肉眼查找裂缝。构件开裂后立即对裂缝的发生发展情况进行详细观测，用读数放大镜及钢直尺等工具量测各级荷载(0.4P u~0.7P u)作用下的裂缝宽度、长度及裂缝间距，并采用数码相机拍摄后手工绘制裂缝展开图，裂缝宽度的测量位置为构件的侧面相应于受拉主筋高度处。最大裂缝宽度应在使用状态短期试验荷载值持续15min结束时进行量测。
4.4 裂缝发展及破坏形态
试验前，试件尺寸b×h×l＝120×200×1800mm，跨度1600mm，无肉眼可见的裂缝和损伤。荷载较小时，也无明显裂缝发展。荷载加到15kN时，集中荷载作用截面下缘已经产生裂缝，如图。后来裂缝逐渐扩大，裂缝截面混凝土承受的拉力全部传给钢筋，钢筋拉应力激增，直到发生屈服。
－9－
┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊加载到接近100kN时，裂缝发展至梁顶，顶部混凝土达到抗压极限导致最终破坏。破坏形态如图4.7，裂缝图见附录。
图4.7 破坏形态
5. 试验数据处理与分析
5.1 试验原始资料的整理
通过试验，我们得到构件在加载至破坏所测量内容在不同时刻的数据，为分析该构件的受力性能，需要对数据进行筛选和处理，对实际的结果结合所学理论知识定性分析，然后与理论预估值进行比较，分析两者之间异同的原因。需要注意的是，在试验过程中产生的异常情况，在处理分析数据时要排除异常情况对结果的干扰，如实验数据中存在误差较大的点，应予以排除。5.2 荷载-挠度关系曲线
确定简支梁构件在各级荷载作用下的短期挠度实测值，考虑支座沉降、自重、加载设备自重及加载方式的影响，可按下式计算：
00c
s,q,g
i i
f f f
=+(5-1)
00c c
q,m,1,r,
1
()
2
i i i i
f f f f
=-+(5-2) g
c0
g b
b
M
f f
M
=(5-3) 式中
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┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊
s,i
f——经修正后的第i级试验荷载作用下的构件跨中短期挠度实测值（mm）；
q,i
f——消除支座沉降后的第i级试验荷载作用下的构件跨中短期挠度实测值（mm）；
c
g
f——梁构件自重和加载设备重力产生的跨中挠度值（mm）；
m,i
f——第i级外加试验荷载作用下构件跨中位移实测值（包括支座沉降）（mm）；
c
1,i
f、c
r,i
f——第i级外加试验荷载作用下构件左、右端支座沉降位移实测值（mm）；
g
M——构件自重和加载设备重力产生的跨中弯矩值（kN m
?）；
b
M——从外加试验荷载开始至构件出现裂缝的前一级荷载为止的加载值产生的跨中弯矩值（kN m
?）；
b
f——从外加试验荷载开始至构件出现裂缝的前一级荷载为止的加载值产生的跨中挠度实测值（mm）。
本试验实测分配梁自重16.6kg。相应地，
22
16.69.8
90.37N/m
1.8
11
90.37 1.628.9N m0.0289kN m
88
g
g g
mg
q
l
M q l
?
===
==??=?=?
当荷载P1=5kN，
11
0.3 1.5kN m>>
==?
b g
M P M，而实际荷载除第一级荷载外均大于5kN，因此梁构件自重造成的挠度可忽略，下面的挠度值直接按照（5-2）计算。
表5.1 荷载-挠度关系筛选出的数据
荷载值/kN 跨中位移/mm 左支座位移/mm 右支座位移/mm 跨中挠度（绝对值）/mm 0-0.010-0.0530.026-0.004
0.532-0.047-0.0610.0300.032
5.9-0.211-0.078-0.0650.140
9.863-0.420-0.124-0.1520.282
15.065-0.743-0.157-0.2140.558
19.772-1.087-0.174-0.2470.877
29.763-1.766-0.199-0.318 1.508
34.718-2.134-0.241-0.339 1.844
39.59-2.487-0.261-0.388 2.163
44.957-2.855-0.282-0.430 2.499
48.92-3.287-0.320-0.459 2.898
57.178-3.731-0.345-0.463 3.327
60.315-3.979-0.370-0.467 3.561
65.6-4.360-0.370-0.463 3.944
70.555-4.767-0.387-0.480 4.334
75.674-5.270-0.395-0.475 4.835
－11－
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80.133-5.492-0.408-0.475 5.051
85.666-6.095-0.441-0.492 5.629
90.785-6.607-0.445-0.484 6.143
95.079-7.239-0.474-0.509 6.748
100.941-8.015-0.516-0.5387.488
98.877-8.275-0.508-0.5427.750
94.914-8.333-0.516-0.5387.806
99.786-8.698-0.508-0.5338.178
96.978-9.322-0.508-0.5388.799
97.061-10.035-0.520-0.5429.504
94.831-10.588-0.52-0.52910.063
91.115-11.569-0.541-0.54211.028
88.391-12.935-0.566-0.54612.379
83.932-13.728-0.566-0.54613.172
81.867-14.658-0.566-0.54214.104
78.812-16.347-0.566-0.55015.789
76.91317.236-0.566-0.54216.682
图5.1 荷载-挠度关系曲线
图5.1 可以看出，跨中挠度随着荷载的增大大体分为两个阶段，
第一阶段是直线阶段（弹性阶段），荷载和挠度成正比，这一阶段中混凝土没有开裂现象。当到达开裂弯矩时，曲线的斜率开始降低。
第二阶段是斜率不断减小的曲线（带裂缝工作），裂缝处混凝土退出工作，钢筋应力激增，
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┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊裂缝不断发展，构件的刚度减小，即荷载挠度曲线的斜率不断减小。
第三阶段是斜向下的曲线（破坏阶段），挠度超过7.5mm后，随着继续增大千斤顶的压力挠度继续迅速增加，和在不在增加，试件完全破坏。
5.3 弯矩-曲率关系曲线
根据简支梁受两个竖向荷载的力学分析，设千斤顶产生的荷载为P，则每个竖向集中荷载大小为0.5P，则梁中点处的弯矩为
P
M0.5P b0.5P0.60.3P
=?=??=
梁自重在中点处产生的弯矩为
g
22
g g0
mg16.69.8
q90.37N/m
l 1.8
11
M q l90.37 1.628.9N m0.0289kN m
88
?
===
==??=?=?
分析可知当千斤顶施加的荷载大于1kN时，梁自重在中点产生的弯矩可以忽略不计，因此直接忽略梁自重产生的弯矩值。即
M0.3P
=
其中M、P的单位分别为kN·m、kN。
根据实测混凝土应变，跨中截面平均曲率
ij
φ可按下式计算：
i j
ij
ij
h
εε
φ
-
=
?
(5-4)
式中，若定义挠度以向下为正，则
j
ε、
i
ε分别为截面侧面上、下两点的实测混凝土平均应变
（以拉应变为正），
ij
h?为该两点沿梁截面高度方向的实测距离。混凝土平均应变的测点布置，见图4.5。由于位移计4的读数受裂缝影响较大，因此在计算曲率的时候，用2、3两组位移计的读数来计算。
在本次实验数据处理时，当千斤顶施加荷载大于50kN时，贴在混凝土侧表面的应变片应变均突变为很大的值（从0.4左右突变为18左右），疑似应变片损坏失效，因此千斤顶荷载大于50kN 的数据全部不予使用。
表5.2 弯矩-曲率关系筛选出的数据
千斤顶压力
P（kN）
位移计2位
移（mm）
位移计3位
移（mm）
曲率φ
（10-6mm-1）
弯矩M
（kN·m）
0 0.0340.112 1.300
0.3670.0380.12 1.370.1101
0.6150.0490.124 1.250.1845
0.6980.0610.1160.920.2094
0.780.0530.124 1.180.234
5.8170.0650.191 2.10 1.7451
－13－
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6.230.0570.195 2.30 1.869
9.7810.0570.159 1.70 2.9343
10.2760.0530.167 1.90 3.0828
20.102-0.0220.222 4.07 6.0306
25.057-0.0380.324 6.037.5171
30.094-0.0420.293 5.589.0282
40.085-0.0450.3877.2012.0255
45.039-0.0220.4547.9313.5117
49.664-0.0340.4468.0014.8992
图5.2 跨中弯矩-曲率关系曲线
由于2、3两片位移计距中性轴较近，位移值较小，且接近于位移计最小精度值0.004mm，因此得到的测量结果准确性较低。不过从整理后的数据形成的图5.2中仍可以看出，适筋梁在裂缝出现之前，弯矩和曲率基本成线性关系，荷载加到50kN后，由于应变片已拆除，具体数据无从得知。
采用《混凝土结构基本原理（第二版）》（顾祥林主编）第五章第五节中的方法计算，不同配筋率的梁的弯矩－曲率关系应如图5.3。本实验为适筋梁破坏试验，曲线在I和II过程与理论分析基本相符。
－14－
《混凝土结构基本原理》试验课程作业
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图5.3 不同钢筋混凝土梁正截面的的弯矩－曲率关系曲线
5.5 正截面承载力分析
由实测数据： ， ，
界限受压区相对高度：
=
（5-5）
对于适筋梁，要求
ξ=
(对于C20混凝土， 取 )
（5-6）
（5-7）
（5-8）
由（5-7）、（5-8）解得
（5-9）
现取214 ， ，符合条件。 则实际
（5-10）
作为计算，假定钢筋屈服时，压区混凝土的应力为线性分布，因此有：
(5-11) (5-12) 把 ， 代入（5-11)、(5-12)得极限抗弯承载力为
（5-13） 预估极限荷载为
弯
（5-14）
┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊5.6 斜截面承载力分析
，
取
（5-15）
（5-16）
（5-17）
（5-18）剪
（5-19）剪弯
（5-20）说明试件设计符合受弯破坏控制要求。
5.7 构件的承载力分析
理论计算
弯剪
，正截面对受弯破坏起到控制作用。实际构件极限荷载为103.5kN，发生正截面受弯破坏，与理论一致。
6 结论
通过本次试验，我们充分了解了适筋梁受弯过程，用手电筒及放大镜仔细观察了加载过程中混凝土裂缝的发展过程，结合理论知识学习，对混凝土梁受弯破坏有了更加深入的理解。并且我们深刻体会到了各种工程材料在设计和使用阶段强度值的使用差异，以及在控制某些变量方面的使用方法。
在实验结果方面，本次试验的适筋梁极限承载力均明显大于理论值，实际极限荷载约为理论值的1.5倍，并不完全符合。一方面正截面承载力的简化计算方法本身带来一定误差，并且这种计算方法本身偏保守，使计算值相对偏小；另一方面钢筋和混
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┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊凝土强度测试实验也存在一定误差，混凝土的强度同时受温度、湿度、孔隙、杂质等影响，使试件上混凝土的强度可能大于材料强度试验中的测量值。
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同济大学职业技术教育学院实验报告 课程名称会计模拟实训指导教师赵晋 实验日期2013/08/26—2013/09/05 专业班级10 级工商管理班 实验地点济事楼214 学生姓名袁龙学号107119 实验一系统管理与基础设置 一、实验要求 1. 增加用户 2. 建立帐套 3. 设置用户权限 4. 201号操作员在企业应用平台中分别启用“总账“，”应收款管理“，” 应付款管理“，”固定资产“，”薪资管理“，启用日期为2006年1月1日。 5.设置部门档案，人员档案，职员档案，供应商分类，供应商档案，客 户档案 6.备份帐套 二、实验步骤 1. 操作员及其权限 （1）登陆“系统管理”后，点击【权限】-【用户】，打开新建窗口新增操作员，具体操作，如下图1-1表示：
1) 系统管理中操作员列表截图 图1-1 新增加用户2) 账套创建过程中，账套信息页截图 图1-2 创建帐套3) 创建账套过程中，账套单位信息页截图
图1-3 账套单位信息页4) 人员档案列表截图 图1-4人员档案列表5) 供应商档案截图（选择最上级分类截图）
图1-5供应商档案列表6) 客户档案截图 图1-6客户档案列表
三，收获心得 试验一的主要内容是添加用户和建立公司帐套，这部分内容个人感觉比较容易，关键是要弄清楚管理员，帐套主管和操作员之间的关系，在操作方面感觉比较简单。 实验二总帐系统初始化 一、实验要求 1，设置会计科目 2，指定会计科目 3，设置凭证类别 4，设置选项 5，输入期初余额 6，设置结算方式 7，设置项目目录 8，帐套备份 二、实验步骤 1) 指定会计现金科目和银行科目 在企业应用平台的【设置】---【基础档案】---【财务】---【会计科目】窗口执行【编辑】--【指定科目】----打开指定科目对话框进行相应操作。见下图
┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊《混凝土结构基本原理》试验课程作业 L ENGINEERING 梁受剪试验（剪压破坏）试验报告 试验名称梁受剪试验（剪压破坏） 试验课教师林峰 姓名 学号 手机号 任课教师 日期2014年11月25日
┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊1. 试验目的 通过试验学习认识混凝土梁的受剪性能（剪压破坏），掌握混凝土梁的受剪性能试验的测试方法，巩固课堂知识，加深对于斜截面破坏的理解。 2. 试件设计 2.1 材料和试件尺寸 试件尺寸（矩形截面）：b×h×l＝120×200×1800mm； 混凝土强度等级：C20； 纵向受拉钢筋的种类：HRB335； 箍筋的种类：HPB235； 2.2 试件设计 （1）试件设计依据 根据剪跨比l和弯剪区箍筋配筋量的调整，可将试件设计为剪压、斜压和斜拉破坏，剪压破坏的l满足1≤l≤3。进行试件设计时，应保证梁受弯极限荷载的预估值比剪极限荷载预估值大。 （2）试件参数如表1 表1 试件参数 试件尺寸（矩形截面）120×200×1800mm 下部纵筋②218 上部纵筋③210 箍筋①φ6@150(2) 纵向钢筋混凝土保护层厚度15mm 配筋图见图1 加载位置距离支座400mm 12 3 图1 试件配筋图 （3）试件加载估算 ①受弯极限荷载 ) ( / 2 1 2 ' - ' ' = ' - = ' ' = s s y u s s s y y s s a h A f M A A A f f A A
┊ ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊ M u u P 2.0 M= uM P=105.25kN ②受剪极限承载力 sv u tk0yk0 1.75 1 A V f bh f h s l =+ + uQ u 2 P V = 其中，当 1.5 l<时，取 1.5 l=，当3 l>时，取3 l=。 uQ P=65.98kN 可以发现 uQ P< uM P，所以试件会先发生受剪破坏。具体计算过程见附录一。 2.3 试件的制作 根据《普通混凝土力学性能试验方法标准》GB/T 50081-2002规定，成型前，试模内表面应涂一薄层矿物油或其他不与混凝土发生反应的脱模剂。 取样或拌制好的混凝土拌合物，至少用铁锨再来回拌合三次。 将混凝土拌合物一次装入试模，装料时应用抹刀沿各试模壁插捣，并使混凝土拌合物高出试模口。 采用标准养护的试件，应在温度为20±5℃的环境中静置一昼夜至二昼夜，然后编号、拆模。拆模后应立即放入温度为20±2℃，相对湿度为95%以上的标准养护室中养护，或在温度为20±2℃的不流动的氢氧化钙饱和溶液中养护。标准养护龄期为28d（从搅拌加水开始计时）。 3.材性试验 3.1 混凝土材性试验 凝土强度实测结果 试块留设时间： 2014年9月25日 试块试验时间： 2014年12月8日 试块养护条件：与试件同条件养护 1 2 1 1 1 1 ) 5.0 1( u u u c u s y c M M M bh f M A f bh f +' = - = = ξ ξ α ξ α
MATLAB 编程题库 1.下面的数据表近似地满足函数2 1cx b ax y ++=，请适当变换成为线性最小二乘问题，编程求最好的系数c b a ,,，并在同一个图上画出所有数据和函数图像. 625 .0718.0801.0823.0802.0687.0606.0356.0995 .0628.0544.0008.0213.0362.0586.0931.0i i y x ---- 解： x=[-0.931 -0.586 -0.362 -0.213 0.008 0.544 0.628 0.995]'; y=[0.356 0.606 0.687 0.802 0.823 0.801 0.718 0.625]'; A=[x ones(8,1) -x.^2.*y]; z=A\y; a=z(1); b=z(2); c=z(3); xh=-1:0.1:1; yh=(a.*xh+b)./(1+c.*xh.^2); plot(x,y,'r+',xh,yh,'b*')
2.若在Matlab工作目录下已经有如下两个函数文件，写一个割线法程序，求出这两个函数 10 的近似根，并写出调用方式： 精度为10 解： >> edit gexianfa.m function [x iter]=gexianfa(f,x0,x1,tol) iter=0; while(norm(x1-x0)>tol) iter=iter+1; x=x1-feval(f,x1).*(x1-x0)./(feval(f,x1)-feval(f,x0)); x0=x1;x1=x; end >> edit f.m function v=f(x) v=x.*log(x)-1; >> edit g.m function z=g(y) z=y.^5+y-1; >> [x1 iter1]=gexianfa('f',1,3,1e-10) x1 = 1.7632 iter1 = 6 >> [x2 iter2]=gexianfa('g',0,1,1e-10) x2 = 0.7549 iter2 = 8
《微机原理与接口技术》上机实验报告
《微机原理与接口技术》上机实验报告
实验报告:(包括目的、方法、原理、结果或实验小节等)。 一、实验目的 掌握简单并行接口的工作原理及使用方法。 二、实验内容 1、按下面图一简单并行输出接口电路图连接线路（74LS273插通用插座，74LS32用实验台上的“或门”）。74LS273为八D触发器，8个D输入端分别接数据总线D0～D7，8个Q输出端接LED显示电路L0～L7。 2、编程从键盘输入一个字符或数字，将其ASCⅡ码通过这个输出接口输出，根据8个发光二极管发光情况验证正确性。 3、按下面图二简单并行输入接口电路图连接电路（74LS244插通用插座，74LS32用实验台上的“或门”）。74LS244为八缓冲器，8个数据输入端分别接逻辑电平开关输出K0～K7，8个数据输出端分别接数据总线D0～D7。 4、用逻辑电平开关预置某个字母的ASCⅡ码，编程输入这个ASCⅡ码，并将其对应字母在屏幕上显示出来。 图一图二 三、实验中使用到的程序 对于简单并行输出接口： stack1 segment stack 'stack' dw 32 dup(0) stack1 ends data segment baseport equ 0ec00h-280h;实际基址 port equ baseport+2a8h;基址+偏移地址 data ends code segment assume ss:stack1,ds:data,cs:code start: mov ax,data mov ds,ax again: mov ah,1 int 21h
MATLAB 编程题库 1.下面的数据表近似地满足函数2 1cx b ax y ++= ，请适当变换成为线性最小二乘问题，编程求最好的系数c b a ,,，并在同一个图上画出所有数据和函数图像. 625 .0718.0801.0823.0802 .0687 .0606 .0356 .0995.0628.0544.0008.0213.0362.0586.0931.0i i y x ---- 解： x=[-0.931 -0.586 -0.362 -0.213 0.008 0.544 0.628 0.995]'; y=[0.356 0.606 0.687 0.802 0.823 0.801 0.718 0.625]'; A=[x ones(8,1) -x.^2.*y]; z=A\y; a=z(1); b=z(2); c=z(3); xh=-1:0.1:1; yh=(a.*xh+b)./(1+c.*xh.^2); plot(x,y,'r+',xh,yh,'b*')
2.若在Matlab工作目录下已经有如下两个函数文件，写一个割线法程序，求出这两个函数 10 的近似根，并写出调用方式： 精度为10 >> edit gexianfa.m function [x iter]=gexianfa(f,x0,x1,tol) iter=0; while(norm(x1-x0)>tol) iter=iter+1; x=x1-feval(f,x1).*(x1-x0)./(feval(f,x1)-feval(f,x0)); x0=x1;x1=x; end >> edit f.m function v=f(x) v=x.*log(x)-1; >> edit g.m function z=g(y) z=y.^5+y-1; >> [x1 iter1]=gexianfa('f',1,3,1e-10) x1 = 1.7632 iter1 = 6 >> [x2 iter2]=gexianfa('g',0,1,1e-10) x2 = 0.7549 iter2 = 8
同济大学混凝土结构设计原理考试试卷 一、选择（每小题2分，共24分） 1. 混凝土轴心抗压强度试验标准试件尺寸是（）。 A．150×150×150；B．150×150×300； C．200×200×400；D．150×150×400； 2. 复合受力下，混凝土抗压强度的次序为：（） A .Fc1 < Fc2 < Fc3；B. Fc2 < Fc1 < Fc3；C. Fc2 < Fc1 = Fc3；D.Fc1 = Fc2 < Fc3； 3. 仅配筋不同的梁（1、少筋；2、适筋；3、超筋）的相对受压区高度系数ξ（） A. ξ3＞ξ2＞ξ 1 B. ξ3＝ξ2＞ξ 1 C. ξ2＞ξ3＞ξ 1 D. ξ3＞ξ2＝ξ 1 4. 受弯构件斜截面承载力计算中，通过限制最小截面尺寸的条件是用来防止（）。 A．斜压破坏；B．斜拉破坏；C．剪压破坏；D．弯曲破坏； 5. ( )作为受弯构件正截面承载力计算的依据。 A．Ⅰa状态；B．Ⅱa状态；C．Ⅲa状态；D．第Ⅱ阶段； 6.下列哪种方法可以减少预应力直线钢筋由于锚具变形和钢筋内缩引起的预应力损失?( ) A．两次升温法；B．采用超张拉；C．增加台座长度；D．采用两端张拉； 7. 用ηｅi≥（或＜＝0.3ｈ0作为大、小偏心受压的判别条件（） A 是对称配筋时的初步判别； B 是对称配筋时的准确判别； C 是非对称配筋时的准确判别； D 是非对称配筋时的初步判别； 8. 梁的剪跨比减小时，受剪承载力（） A 减小； B 增加； C 无影响； D 不一定； 9．配置箍筋的梁中，ｂ、ｆc、ｈ三因素哪个对提高抗剪承载力最有效？（） A ｈ； B ｆc； C ｂ； D ｈ、ｂ； 10．矩形截面非对称配筋的小偏拉构件（） A 没有受压区，A's不屈服； B 没有受压区，A's受拉屈服； C 有受压区，A's受压屈服； D 有受压区，A's不屈服；
建设管理系2011年博士培养方案 管理科学与工程（工学门类） （2011年7月修订） 一、适用学科、专业: 管理科学与工程（一级学科，工学门类） 本一级学科不设二级学科，此方案适用于建设项目管理、房地产经济与管理研究方向，授工学学位。 二、学制年限 直博生和提前攻博生4-5年，普博生一般为3年，在职博士生可适当延长。 三、培养计划制定的主要原则与内容 博士生的培养计划包括课程学习计划和论文工作计划两部分。课程学习计划由：（1）公共必修课程；（2）学科专业要求的必修和限选课；（3）必修环节等组成。对外校及本校其他专业考入的博士生还需制定补修课程的具体内容及进度安排。课程学习计划一般在入学三周内在导师指导下完成，论文工作计划在博士生进行文献综述与选题报告时完成。 培养计划应考虑学科发展趋势的需要及研究生的具体情况，并使计划在以下几个方面得到充分的综合平衡：（1）管理科学的基础理论；（2）适当宽度和深度的建设与房地产管理专业知识；（3）一定的工程管理实践、计量经济模型计算、设计能力；（4）科学研究工作各主要环节所需的能力；（5）必要的相邻学科知识。 四、培养环节 博士生培养包括课程学习，资格考试，文献综述与选题报告，论文工作，最终学术报告，论文答辩等环节。 1、文献综述与选题报告 博士生应在导师指导下查阅文献资料，深入调查研究，确定具有理论和实践意义的具体课题，并尽早完成选题报告。选题报告应包括选题背景、文献综述、选题及其意义、研究目的、主要研究内容、技术路线和研究方法、工作特色及难点、预期成果及可能的创新点、论文工作计划等。文献综述应阅读不少于30篇与学位论文有关，且反映所研究内容最新状况的文献，其中50%应为外文文献。选题报告会应在二级（或一级）学科范围内相对集中、公开地进行，并以博士生导师为主的不少于3名教授（含导师）参加，并吸收有关教师和研究生参加。跨学科的论文选题应聘请相关学科的导师参加。若学位论文课题有重大变动，应重新作选题报告，以保证课题的前沿性和创新性。评审通过的选题报告，应以书面形式交系研究生业务办备案。 论文选题可由学生自己选题，也可结合指导教师的科研任务进行。鼓励博士生自己选择具有创新性的研究课题。研究生学位论文选题应紧密结合指导教师的研究方向和学术专长，从事交叉学科课题研究的学生应申请联合指导教师，学生应选择指导教师熟悉的研究领域从事学位论文工作。 选题报告时间由指导教师自行决定，但距离申请答辩的日期不少于12个月。 2、资格考试 资格考试在课程学习结束后进行，由系统一安排。按照土木工程学位分委员会《关于博士生资格考试规定》实施。
报告名称：《钢结构实验原理实验报告》——H型柱受压构件试验姓名： 学号： 时间：2014年12月 E-mail ： T E L ：
一、实验目的 1. 通过试验掌握钢构件的试验方法，包括试件设计、加载装置设计、测点布 置、试验结果整理等方法。 2. 通过试验观察工字形截面轴心受压柱的失稳过程和失稳模式。 3. 将理论极限承载力和实测承载力进行对比，加深对轴心受压构件稳定系数 计算公式的理解。 二、实验原理 1、轴心受压构件的可能破坏形式 轴心受压构件的截面若无削弱，一般不会发生强度破坏，整体失稳或局部失稳总发生在强度破坏之前。其中整体失稳破坏是轴心受压构件的主要破坏形式。 轴心受压构件在轴心压力较小时处于稳定平衡状态，如有微小干扰力使其偏离平衡位置， 则在干扰力除去后，仍能回复到原先的平衡状态。随着轴心压力的增加，轴心受压构件会由稳定平衡状态逐步过渡到随遇平衡状态，这时如有微小干扰力使基偏离平衡位置，则在干扰力除去后，将停留在新的位置而不能回复到原先的平衡位置。随遇平衡状态也称为临界状态， 这时的轴心压力称为临界压力。当轴心压力超过临界压力后，构件就不能维持平衡而失稳破坏。 轴心受压构件整体失稳的破坏形式与截面形式有密切关系，与构件的长细比也有关系。一般情况下，双轴对称截面如工形截面、H 形截面在失稳时只出现弯曲变形，称为弯曲失稳。 2、基本微分方程 （1）、钢结构压杆一般都是开口薄壁杆件。根据开口薄壁杆件理论，具有初始缺陷的轴心压杆的弹性微分方程为： 由微分方程可以看出构件可能发生弯曲失稳，扭转失稳，或弯扭失稳。对于H 型截面的构件来说由于 所以微分方程的变为： ()()0 200 t IV 0IV =''-''+''+''-''-''--θθθθθθ ω R N r u Ny v Nx GI EI ()0 IV IV =''+''+-θNy u N u u EI y () 0IV 0IV =''-''+-θNx v N v v EI x 000==y x () ()0200 t 0IV ω=''-''+''-''--θθθθθθR N r GI EI IV ()0 IV 0 IV y =''+-u N u u EI () IV 0IV x =''+-v N v v EI
同济大学课程考核试卷（B卷）（工科研究生）2011—2012学年第一学期 命题教师签名：审核教师签名： 课号：2102002课名：数值分析(工科研究生)考试考查：考试此卷选为：期中考试( )、期终考试( )、重考(√)试卷 （注意：本试卷共7大题，3大张，满分100分．考试时间为120分钟.要求写出解题过程，否则不予计分. 精确到小数点后3位） 一、(15分)设 212 233 618 A - ? ? ? =- ? ? - ?? , 2 5 b -?? ? =- ? ? ?? .将A进行 LU 分解，并由此求解线性方程组 AX b =. 二、(15分)用牛顿法求出方程x2 e2 x +=的二个实根(计算精度为ε=10-3). 三、(10分)
四、(15分) 构造三点积分公式： 1 2 012 1 ()((0) x f x dx f f f ωωω - ≈++ ? 使该积分公式有尽可能高的代数精度.并指出该公式的代数精度.它是Gauss公式吗？ 由此公式计算积分1 2 1 x x e dx - ?的近似值,并与积分的精确值比较,从而得到误差值. 五、(15分)写出求解方程组Ax b =的Jacobi迭代格式，初始迭代向量为 x ?? ? = ? ? ?? ，计算迭 代3次的数值结果.其中 210 131 012 A - ?? ? =-- ? ? - ?? ， 1 8 5 b ?? ? = ? ? -??
六、(15分) 取步长0.2h =,用欧拉(尤拉)公式计算下列微分方程在节点 0.2n x n =(n=1,2,3,4,5)上的近似值. 并与精确解y =比较各节点上的误差. 2, 01 (0)1dy x y x dx y y ?=-≤≤???=? 以下为Matlab 编程题 七、(15分)用改进的乘幂法计算矩阵 213116282A ?? ? = ? ??? 的主特征值和相应的特征向量(取初 始向量00(1,1,1)T v u ==计算精度为3 10ε-=).
混凝土结构基本原理实验报告书 学号: 姓名： 任课老师： 实验老师：林峰 实验组别： A6
梁斜拉QC1实验报告 一、试验原始资料的整理 1、试验对象的考察与检查 件尺寸（矩形截面）：b×h×l＝119×202×1800mm； 构件净跨度：1500mm; 混凝土强度等级：C20； 纵向受拉钢筋的种类：HRB335； 箍筋的种类：HPB300； 纵向钢筋混凝土保护层厚度：15mm； 试件表面刷白，绘制50mm*50mm的网格。 2、材料的力学性能试验结果 混凝土抗压强度试验数据 试验内容：混凝土立方体试块抗压强度 试件编号 试件尺寸 （mm）试件破坏荷载 （kN） 试件承压面积 （mm2） 强度评定 （MPa） 1100×99×100184990018.586 2100×99×100194990019.596 3100×99×100188990018.990 平均19.057试验内容：混凝土棱柱体试块轴心抗压强度 试件编号 试件尺寸 （mm）试件破坏荷载 （kN） 试件承压面积 （mm2） 强度评定 （MPa） 199×100×298124990012.525 299×100×298132990013.333 399×100×313108990010.909 平均12.256 =18.1MPa= 11.6MPa 钢筋拉伸试验数据
钢筋Φ4Φ6Φ8Φ10Φ12Φ14Φ18Φ22 (M Pa)316.94 6 302.2449 222.4077 466.1718 398.4823 422.1161 408.3805 492.927 (M Pa)372.21 2 474.8413 170.7887 677.7483 557.2487 656.7253 614.0465 676.213 3、试验计划与方案及实施过程中的一切变动情况记录 3.1梁受弯性能概述 根据梁正截面受弯破坏过程及破坏形态，可将梁分为适筋梁、超筋梁和少筋梁三种类型。下面以纯弯段内只配置纵向受拉钢筋的截面为例，说明这三种破坏模式[7]。 a)适筋梁的受弯破坏过程 b)超筋梁的受弯破坏过程 c)少筋梁的受弯破坏过程 3.2试验目的和要求 a)参加并完成规定的实验项目内容，理解和掌握钢筋混凝土适筋梁受弯实验的实验方 法和实验结果，通过实践掌握试件的设计、实验结果整理的方法。 b)写出实验报告。在此过程中，加深对混凝土适筋梁受弯性能的理解。 3.3试件设计和制作 （1）试件设计的依据 根据剪跨比 和弯剪区箍筋配筋量的调整，可将试件设计为剪压、斜压和斜拉破坏。 进行试件设计时，应保证梁受弯极限荷载的预估值比剪极限荷载预估值大。 （2）试件的主要参数 件尺寸（矩形截面）：b×h×l＝120×200×1800mm； 构件净跨度：1500mm; 混凝土强度等级：C20； 纵向受拉钢筋的种类：HRB335； 箍筋的种类：HPB300； 纵向钢筋混凝土保护层厚度：15mm； 试件的配筋情况见表3.3.1和图3.3.1； 试件 编号试件特征配筋情况 加载位置 b（mm） 预估受剪 极限荷载 预估受弯 极限荷载
同济大学电子与信息工程学院实验报告 实验课程名称：计算机通信网络 任课教师： 实验项目名称：跨交换机实现VLAN 实验项目名称：静态路由 实验项目名称： OSPF单区域 姓名: 学号: 姓名: 学号: 姓名: 学号: 实验地点：
实验名称：跨交换机实现VLAN 【实验名称】 跨交换机实现VLAN。 【实验目的】 理解跨交换机之间VLAN的特点。 【背景描述】 假设某企业有两个主要部门：销售部和技术部，其中销售部门的个人计算机系统分散连接，他们之间需要相互进行通信，但为了数据安全起见，销售部和技术部需要进行相互隔离，现要在交换机上做适当配置来实现这一目标。 【技术原理】 Tag Vlan是基于交换机端口的另外一种类型，主要用于实现跨交换机的相同VLAN内主机之间可以直接访问，同时对于不同VLAN的主机进行隔离。Tag Vlan遵循了IEEE802.1q 协议的标准。在利用配置了Tag Vlan的接口进行数据传输时，需要在数据帧内添加4个字节的802.1q标签信息，用于标识该数据帧属于哪个VLAN，以便于对端交换机接收到数据帧后进行准确的过滤。 【实现功能】 使在同一VLAN里的计算机系统能跨交换机进行相互通信，而在不同VLAN里的计算机系统不能进行相互通信。 【实验设备】 S2126G（两台）、主机（3台）、直连线（4条） 【实验拓扑】 【实验步骤】 步骤1：在交换机SwitchA上创建Vlan 10，并将0/5端口划分到Vlan 10中。 SwitchA # configure terminal ！进入全局配置模式。 SwitchA(config)# vlan 10 ！创建Vlan 10。 SwitchA(config-vlan)# name sales ！将Vlan 10命名为sales。 SwitchA(config-vlan)#exit SwitchA(config)#interface fastethernet 0/5 ！进入接口配置模式。 SwitchA(config-if)#switchport access vlan 10 ！将0/5端口划分到Vlan 10。 验证测试：验证已创建了Vlan 10，并将0/5端口已划分到Vlan 10中。
《铺面工程课程设计》 试验报告 学号：165xxxx 姓名：xxx
2019.12 目录 实验一贝克曼梁测定路基路面回弹弯沉试验 (3) 实验二落锤式弯沉仪测定路面弯沉试验 (4) 实验三沥青混合料冻融劈裂试验 (4) 实验四沥青混合料车辙试验 (4) 实验五沥青混合料弯曲蠕变试验 (5) 实验六沥青混合料四点弯曲疲劳寿命试验 (5) 实验七无机结合料稳定材料的间接抗压强度试验 (5) 实验八无机结合料稳定土的无测限抗拉强度试验（劈裂试验） (7) 实验九水泥混凝土劈裂抗拉强度试验 (8) 实验十3m直尺测定平整度试验 (8) 实验十一挖坑灌砂法测定压实度试验 (8) 实验十二摆式仪测定路面摩擦系数试验 (9) 实验十三手工铺砂法测定路面构造深度试验 (9)
实验十四沥青路面渗水系数测定试验 (10) 实验一贝克曼梁测定路基路面回弹弯沉试验一．试验感想 通过本试验我了解到了测定路基路面回弹弯沉，用以评定其整体承载能力的方法。 用杠杆原理来将较小的数值放大以方便测量实为巧妙，试验中需要注意，当采用长度为 3.6m 的弯沉仪进行弯沉测定时，有可能引起弯沉仪支座处变形，因此测定时应检验支点有无变形，。如果有变形，此时应用另一台检验用的弯沉仪安装在测定用弯沉仪的后方，其测点架于测定用弯沉仪的支点旁，同时测定以修正；此外结果要进行温度修正。
实验二落锤式弯沉仪测定路面弯沉试验 一．试验感想 通过本试验我了解了用落锤式弯沉仪（FWD）测定动态弯沉和弯沉盆的方法。并可由此反算路基路面各层材料的动态弹性模量，作为设计参数使用。所测结果经转换至回弹弯沉值后可用于评定道路承载能力，也可用于调查水泥混凝土路面接缝的传力效果，探查路面板下的空洞等。试验前要调整整重锤的质量及落高，检查FWD的车况及使用性能；若要进行落锤式弯沉仪与贝克曼梁弯沉仪对比试验，要注意路段的选择，要选择结构类型完全相同的路段，针对不同地区选择某种路面结构的代表性路段，进行两种测定方法的对比试验，选择的对比路段长度300～500m，弯沉值应有一定的变化幅度。 实验三沥青混合料冻融劈裂试验 一．试验感想 本试验适用于测定沥青混合料在规定温度和加载速率时劈裂破坏或处于弹性阶段时的力学性质，亦可供沥青路面结构设计选择沥青混合料力学设计参数及评价沥青混合料低温抗裂性能时使用。 要注意试验温度和加载速率可由当地气候条件根据试验目的或有关规定选用，但试验温度不得高于30℃。 实验四沥青混合料车辙试验 一．试验感想 本试验是测定沥青混合料的高温抗车辙能力，试验中老师提出了一个问题：该试验与实际的路面情况有何不同？ 一是试验中荷载是在试件上两个相反方向来回作用，而实际中通常是只有一个方向的荷载；二是试验中试件是放在试模（钢板制成）中的，四周会受到约束，
《混凝土结构基本原理》试验课程作业 L ENGINEERING 试验报告 试验课教师林峰 姓名 学号 手机号 任课教师顾祥林
《混凝土结构基本原理》试验课程作业 L ENGINEERING 大偏心受压柱试验报告 试验名称大偏心受压柱试验 试验课教师林峰 姓名 学号 手机号 任课教师
日期2014年11月18日
1. 试验目的 通过试验了解大偏心受压柱破坏的全过程，掌握测试混凝土受压构件基本性能的试验方法。同时巩固大偏心受压柱承载力的计算方法，并通过对理论值和试验值的比较加深对混凝土基本原理的理解。 2. 试件设计 2.1 材料和试件尺寸 混凝土：C20 钢筋：使用I级钢筋作为箍筋，II级钢筋作为纵筋 试件尺寸（矩形截面）：b×h×l=120×120×870mm 详细尺寸见图1大偏心受压柱配筋图 2.2 试件设计 （1）试件设计的依据 为减少“二阶效应”的影响，将试件设计为短柱，即控制l0/h≤5。通过调整轴向力的作用位置，即偏心距e0,使试件的破坏状态为大偏心受压破坏。 （2）试件参数如表1 表1 试件参数表 试件尺寸（矩形截面）b×h×l=120×120×870mm 纵向钢筋（对称配筋）4 12 箍筋Φ6@100（2） 纵向钢筋混凝土保护层厚度15mm 配筋图图1 偏心距e0100mm
120200 80135135 5050 500 870 200 200 22 1 1 3 8@50 4 6@100 150200 50 120 6φ124φ12 3 8@50 4φ12 120 120 1-12-2 柱试件立面图3 8@50 3 8@50 4双向钢丝网2片 尺寸170x90 4双向钢丝网2片 尺寸170x90 8@50 8@50 6@100 图1 大偏心受压柱配筋图 （3）试件承载力估算 N c =α1f c bh 0ζ N c e=α1f c bh 02 ζ(1-0.5ζ) + f y ’ A s ’(h 0-a s ’) e=e 0+0.5h-a s 不妨令：A= 2 f 2 0c 1bh α, B=） （00c 1-e f h bh α, C=)(f -0y ' -''s s h A α 从而有：A AC 24B B -2-+=ξ 得出本次试验试件的极限承载力的预估值为：Ncu=87.71kN 详细计算过程见附录1 2.3 试件的制作 根据《普通混凝土力学性能试验方法标准》GB/T 50081-2002规定， 成型前，试模内表面应涂一薄层矿物油或其他不与混凝土发生反应的脱模剂。 取样或拌制好的混凝土拌合物，至少用铁锨再来回拌合三次。 将混凝土拌合物一次装入试模，装料时应用抹刀沿各试模壁插捣，并使混凝土拌合物高出试模口。 采用标准养护的试件，应在温度为20±5℃的环境中静置一昼夜至二昼夜，然后编号、拆模。拆模后应立即放入温度为20±2℃，相对湿度为95%以上的标准养护室中养护，或在温度为20±2℃的不流动的氢氧化钙饱和溶液中养护。标准养护龄期为28d （从搅拌加水开始计时）。 3.材性试验
同济大学本科课程期末考试统一命题纸 A 卷 课 程：混凝土结构基本原理（重修） 班 级： 专 业：土木工程 学 号： 任课老师：林峰 姓 名： 出考试卷教师签名：林峰 教研室主任签名： 日前：2006年6月3日 二、计算题（40分，每题10分） 1．某钢筋混凝土梁的截面尺寸为b=250mm , h=600mm , 保护层厚25mm ，受压区已配有3φ22的纵筋，混凝土和钢筋材料的性能指标为fc=13N/mm 2, ft=1.2N/mm 2,fy=310N/mm 2,Es=1.97x105N/mm 2。承受的弯矩M ＝330kN *m ，求所需受拉钢筋As 。 注：s y b E f 0033.018 .0+ = ξ 2．如图所示的钢筋混凝土简支梁bxh=120mm x200mm , 保护层厚15mm ，承受两集中荷载作用，混凝土强度等级为C20（f c =9.6MPa , f t =1.1MPa ），梁内通长配置双肢箍筋Ф6@100（fy=210MPa ），不计梁自重, (1)画出该梁的剪力分布图； (2)如果梁中出现斜裂缝，请指出其可能的位置和裂缝形状； (3)当梁受斜截面抗剪强度控制时，极限荷载P=?。 注：0 0175.1h s A f bh f V sv yv t u ++= λ 3．某矩形截面偏心受压柱，bxh=500mm x800mm , mm A A s s 40' ==, l 0=12.5m , 混凝土C30， fc=14.3N/mm 2, 纵向钢筋HRB335，300' ==f y f f N/mm 2，Es=2x105N/mm 2, 承受设计轴向力Nc=1800kN , 设计弯矩M=1080kN *m , 采用不对称配筋，试求s A 及' s A 。 注：已知21.1=η 4．先张法预应力轴心受拉杆，截面尺寸200mm x200mm , 混凝土C40，已配置9ФHT 10预应力，张 拉控制应力2/1000mm N con =σ，无非预应力筋，第一批预应力损失2 /68mm N l =I σ，第二批预应力损伤2 /52mm N l =∏σ，试计算：（1）施工时混凝土的预应力c σ；（2）使用荷载加至多少 时使混凝土的法向压应力为零；（3）使用荷载加至多少时构件即将出现裂缝；（4）构件的极限承载能力是多少？ 二、简答题（60分，每题5分） 1． 请画出单调荷载作用下有明显流幅钢筋的应力－应变曲线，对其做必要的解释，并画出适用于该应 力－应变曲线的二种理论模型。 2． 什么是钢筋的疲劳强度？它在我国具体是如何确定的？ 3． 如何确定混凝土立方体抗压强度、轴心抗压强度和轴心抗拉强度？ 4． 什么是混凝土的徐变？画出并简述混凝土棱柱体徐变试验得到的应变－时间曲线。徐变对混凝土结 构构件的性能有什么影响？ 5． 简述光圆钢筋与混凝土粘结作用产生的机理。 6． 为什么在混凝土轴心受压短柱中，不宜采用屈服强度较高（比如Mpa f y 400'>）的钢筋？ 7． 画出混凝土偏心受压构件的u cu M N -相关曲线并对其做必要的说明。 8． 混凝土有腹筋梁的斜截面破坏形式有几种？分别简述之。 9． 简述基于承载力的弯剪扭构件截面设计步骤。即已知截面尺寸（b, h, h 0），材料强度（f c , f t , f y , f yv ） 及作用在构件上的弯矩M ，剪力V 和扭矩T ，求纵筋和箍筋的用量。 10 请简述预应力受弯构件和预应力轴心受拉构件预应力度的概念。 11．请按①施工期间产生的裂缝和 ②使用期间随时间发展的裂缝 简述裂缝的成因与特点。 12．请以图示说明，什么是计算受弯构件变形时采用的最小刚度原则。 120 200
《微机原理与接口技术》上机实验报告学号：姓名：班级： 课程名称：微型计算机原理与接口技术上机内容：模/数转换器 实验性质：□综合性实验□设计性实验■验证实验 实验时间: 年12月19 日实验地点:汽车学院107 实验设备TPC—2003A微机实验箱 示波器 实验报告:(包括目的、方法、原理、结果或实验小节等)。 一、实验目的 了解模/数转换的基本原理，掌握ADC0809的使用方法。 二、实验内容 1、实验电路原理图如图12-1。通过实验台左下角电位器RW1输出0～5Ｖ直流电压送入ADC0809通道0(IN0),利用debug 的输出命令启动Ａ/Ｄ转换器，输入命令读取转换结果，验证输入电压与转换后数字的关系。 启动IN0开始转换: Out 0298 0 读取转换结果: In 0298 2、编程采集IN0输入的电压,在屏幕上显示出转换后的数据(用16进制数)。 三、实验提示 1、ADC0809的IN0口地址为298H，IN1口地址为299H。 2、IN0单极性输入电压与转换后数字的关系参考原理图： 其中Ui为输入电压，UREF为参考电压，这里的参考电压为PC机的＋５Ｖ电源。 3、一次A/D转换的程序可以为 MOV DX,口地址 OUT DX,AL ；启动转换 ；延时 IN AL,DX ；读取转换结果放在AL中 ;*******************************; ;*接收A/D转换器数据在屏幕上显示*; ;*******************************; io0809a equ298h code segment assume cs:code start:mov dx,io0809a ;启动A/D转换器 out dx,al mov cx,0ffh;延时 delay:loop delay in al,dx;从A/D转换器输入数据 mov bl,al;将AL保存到BL
《汽车平顺性和操作稳定性》实验报告 学院（系）汽车学院 专业车辆工程（汽车） 学生姓名同小车学号 000001 同济大学汽车学院实验室 2014年11月 1.转向轻便性实验
实验目的 驾驶员通过操纵方向盘来控制汽车的行驶方向，操纵方向盘过重，会增加驾驶员的劳动强度，驾驶员容易疲劳；操纵方向盘过轻，驾驶员会失去路感，难以控制汽车的形式方向。操纵方向盘的轻重，是评价汽车操纵稳定性的基本条件之一。转向轻便性实验的目的在于通过测量驾驶员操纵方向盘力的大小，与其他实验仪器评价汽车操纵稳定性的好处。 实验仪器设备 实验条件 试验车：依维柯 实验场地与环境 于圆形试车场，实验时按照桩桶圈出的双扭线，以10Km/h的车速行驶。双扭线的极坐标方程见下，形状如下图 实验当天天气晴好，无风，气温20度 在ψ=0时，双扭线顶点处的曲率半径最小，相应数值为Rmin=1/3d，双扭线的最小曲率半径应按照实验汽车的最小转弯半径乘以1,1倍，并圆整到比此乘积大的一个整数来确定。 试验中记录转向盘转交及转向盘转矩，并按双扭线路经过每一周整理出转向盘转矩转向盘转矩曲线。通常以转向盘最大转矩，转向盘最大作用力以及转向盘作用功等来评价转向轻便性。 转向轻便型实验数据记录
方向盘转角-转矩曲线 2. 蛇形试验 实验目的 本项试验是包括车辆-驾驶员-环境在内的闭路试验的一种，用来综合评价汽车行驶的稳定性及乘坐的舒适性，与其他操纵试验项目一起，共同评价汽车的操纵稳定性。也可以用来考核汽车在接近侧滑或侧翻工况下的操纵性能，在若干汽车操纵稳定性对比试验时，作为主观评价的一种感性试验。 实验原理 将试验车辆以不同车速行驶于规定的蛇形试验中，通过实验仪器可以得到行驶时的车速，方向盘转角，横摆角速度，车身侧倾角。 试验方法遵照GB/T 6323.1-94汽车操纵稳定性试验方法 蛇形试验
同济大学工程热力学实验报告
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工程热力学实验指导书 许思传 同济大学汽车学院 二○一二年三月
实验Ⅰ：喷管中气体流动特性实验 (543) 一、实验目的 (3) 二、实验原理 (3) 三、实验装置 (3) 四、实验步骤 (4) 实验Ⅱ：空气比定压热容测定实验 (7) 一．实验目的 (7) 二. 实验装置和原理 (7) 三.实验步骤和数据处理 (8) 四．注意事项 (10) 实验Ⅲ：真空条件下水蒸汽饱和蒸汽压及汽化潜热的测定实验 (11) 一．实验目的 (11) 二．实验装置 (11) 三．实验步骤 (12) 四．数据记录及计算结果 (13) 五、注意事项 (14) 实验Ⅳ：二氧化碳p―v―T关系的观察和测定 (15) 一．实验目的 (15) 二．实验原理 (15) 三．实验装置 (17) 四．实验步骤 (19) 五、实验数据的整理 (19) 六、实验报告 (20) 七、注意事项 (20) 实验Ⅴ：可视性饱和蒸汽温度和压力关系实验 (21) 一．实验目的 (21) 二．实验装置 (21) 三．实验方法与步骤 (21) 四．实验结果整理 (22) 五．注意事项 (22) 实验Ⅵ：空气绝热指数测定实验 (23) 一．实验目的 (23) 二．实验装置及测试原理 (23) 三．实验方法及实验步骤 (24) 四、实验数据处理 (24) 五．测试结果分析 (25) 六．注意事项 (25)
实验Ⅰ：喷管中气体流动特性实验 一、实验目的 1.通过演示渐缩、缩放形喷管，观察气流随背压变化而引起的压力和流量变化，绘制喷管各截面压力—轴向位移曲线和流量—背压曲线。 2通过观察渐缩和缩放喷管中膨胀不足和过度膨胀现象，进一部了解工作条件对喷管流动过程的影响。 3学习热工仪表的使用方法。 二、实验原理 本实验装置利用真空泵吸气，造成喷管内各个截面及其背压都具有一定的真空度，实现空气在喷管中流动。 通过改变背压，引起喷管中气流的压力和流量发生变化，用函数记录仪绘制出实验曲线，借以达到直观的效果。 三、实验步骤 通过渐缩喷管试验台，绘制压力—位移曲线及流量—背压曲线。 （1）打开真空泵阀门，打开冷却水，转动手轮，使测压针位于喷管进口位置，开启真空泵。 （2）通过真空泵阀门调调节背压（该值由背压真空表读出），使其大于、等于及小于临界压力。 （3）转动手轮，在不同工况下将探针从喷管进口逐步移到喷管之外一段距离，可得如图1-2所示的压力曲线。 这组曲线表明，渐缩喷管内任何截面上的压力都不会低于临界压力。当背压低于临界压力时，气流在喷管外发生突然膨胀，压力降低到背压。 （4）调节背压，使b P /1P ＝1开始逐渐降低，流量相应自零开始逐渐增大。当b P /p 1=c P r /p 1时，流量达最大值。以后再继续降低时，流量保持不变。这说明气流在喷管中达到了最大流量，见图1-3。 四、实验数据 0 1 2 3 4 pb pc p(pb=pc) 0.076 0.0645 0.042 0.0405 0.0395 0.058 0.06 p(pb
钢结构基本原理自主实验“H型柱受压构件试验”实验报告 小组成员： 实验教师：杨彬 实验时间： 2016.11.8
一、实验目的 1. 通过试验掌握钢构件的试验方法，包括试件设计、加载装置设计、测点布 置、试验结果整理等方法。 2. 通过试验观察工字形截面轴心受压柱的失稳过程和失稳模式。 3. 将理论极限承载力和实测承载力进行对比，加深对轴心受压构件稳定系数计算公式的 理解。 二、实验原理 1、轴心受压构件的可能破坏形式 轴心受压构件的截面若无削弱，一般不会发生强度破坏，整体失稳或局部失稳总发生在强度破坏之前。其中整体失稳破坏是轴心受压构件的主要破坏形式。轴心受压构件在轴心压力较小时处于稳定平衡状态，如有微小干扰力使其偏离平衡位置， 则在干扰力除去后，仍能回复到原先的平衡状态。随着轴心压力的增加，轴心受压构件会由稳定平衡状态逐步过渡到随遇平衡状态，这时如有微小干扰力使基偏离平衡位置，则在干扰力除去后，将停留在新的位置而不能回复到原先的平衡位置。随遇平衡状态也称为临界状态，这时的轴心压力称为临界压力。当轴心压力超过临界压力后，构件就不能维持平衡而失稳破坏。轴心受压构件整体失稳的破坏形式与截面形式有密切关系，与构件的长细比也有关系。一般情况下，双轴对称截面如工形截面、H 形截面在失稳时只出现弯曲变形，称为弯曲失稳。 2、基本微分方程 （1）钢结构压杆一般都是开口薄壁杆件。根据开口薄壁杆件理论，具有初始缺陷的轴心压杆的弹性微分方程为： 由微分方程可以看出构件可能发生弯曲失稳，扭转失稳，或弯扭失稳。对于H 型截面 的构件来说由于 所以微分方程的变为： 由以上三个方程可以看出： ? 3个微分方程相互独立 ? 只可能单独发生绕x 弯曲失稳，或绕y 轴弯 曲失稳，或绕杆轴扭转失稳。 () ()020000 t IV 0IV =''-''+''+''-''-''--θθθθθθωR N r u Ny v Nx GI EI ()00IV IV =''+''+-θNy u N u u EI y () 0IV 0IV =''-''+-θNx v N v v EI x 000==y x ( ) ()0200t 0IV ω=''-''+''-''--θθθθθθR N r GI EI IV ()0IV 0 IV y =''+-u N u u EI () IV 0IV x =''+-v N v v EI