一
、
全
装
置
物
料
平
衡
1、物料平衡
本设计的处理量为95万吨/年，反应阶段为其末期，每年开工时数按8000小时计算。
入方：①原料油=8000
%
10010109534???=118750公斤/小时
=
24%
10010954???=2850吨/天
吨/天 2①计算杂质脱除率
a)硫脱除率=
1800180
1800-×100%=90%
b)氮脱除率=26158
261-×100%=77.8%
c)硫醇硫脱除率=15
1
15-×100%=93.3%
d)氧脱除率（以酸度计算）
原料油含氧率=8642.010016
56/108.53???-×100%=0.00192%
精制油含氧率=8595
.010016
56/1014.03???-×100%=0.0000463%
氧脱除率=
00192
.00000465
.000192.0-×100%=97.58%
e)烯烃饱和率（以溴价计算）
烯烃饱和率=5
.201
.45.20-×100%=80%
e) 饱和1%的芳烃消耗5.0Nm 3H 2/m 3原料油
芳烃饱和耗氢量=8642.05
68.05.411.43??-）（=6.29Nm 3/T
6.29×118750/22.4×1000
2
=67kg/hr
f) 每脱掉1%的硫醇硫消耗12.5Nm 3H 2/m 3原料油
硫醇硫耗氢量=8642
.0100
%3.9310155.126????-=0.02Nm 3/T
0.0202×118750/22.4×
1000
2
=0.2kg/hr g) 加氢裂解耗氢量
原料油裂解程度为3%，每裂解1分子原料，消耗3分子氢
加氢裂解耗氢量=34
.197%
31000?×3×22.4=10Nm 3/T
10.22×118750/22.4×1000
2
=108kg/hr
总化学耗氢量=2.34+1.26+0.0967+22.96+6.29+0.0202+10.22=43Nm 3/T =24.81+13.36+1.025+243.44+66.69+0.214+108.36=458kg/hr
重量分数：加氢脱硫：81
.24×100%=5.42%
3a)b)c)d)e)3397kcal/T×118.75T/hr=403394kcal/hr
f).加氢裂解反应放热量=450kcal/Nm 3×10.22Nm 3/T=4599kcal/T
4599kcal/T×118.75T/hr=546131kcal/hr
总的反应放热量∑=1404+756+58.02+28930+3397+4599=39144kcal/T
=166725+89775+6889.875+3435437.5+403393.75+546131.25=4648352.375kcal/hr
重量分数：加氢脱硫：
%59.3%10039144
1404
=? 加氢脱氮：
%93.1%10039144
756
=?
加氢脱氧：
%15.0%1003914402
.58=? 烯烃饱和：%95.73%100391446
.28929=?
芳烃饱和：%68.8%100391446
.3396=?
加氢裂解：%76.11%10039144
4599
=?
4、纯氢平衡表
1095%7.27
??
排放耗氢：27.10229
.525×100%=51.44%
溶解耗氢：27
.102278
.19×100%=1.93%
机械漏损：27
.1022691
.18×100%=1.83%
5、硫化氢的物料平衡
产生H 2S ：
3432
%
901018001187506????-=204kg/hr
1000
24
40.204?=5T/d
排放H 2S ：①高分排放：
34%6.05.675
.2113??=66kg/hr ②低分排放：34%55.211.18125
.368??=18kg/hr
③回流罐排放：34%85.446
.4475
.2474??=92kg/hr
④水中溶解：26kg/hr （在装置总物料平衡中已计算）
⑤粗汽油中溶解：204.40-（66.34+17.62+91.79+26.125）=2.5kg/hr
重量分数：高分排放：%100
66
?=32.46%
注：物料包括原料油，新氢和循环氢
表二在不同压力下，气化率与温度和热焓之间的对应关系如下：
注：物料包括加氢生成油，反应生成气和循环氢
图一3.90Mpa下焓值与温度对应关系
图二3.90Mpa下气化率与温度对应关系
表三不同气化率下的油气平均分子量
图三不同气化率的油气平均分子量
1.催化剂装填体积（选空速=
2.5h -1）
7
2.3.4.D E =0.33
5.反应器入口温度下物料的气化率和氢分压
作4.0Mpa 下的H m ～t 、e w %～t 图，查得t=320℃时，e w =21%，H m =262.0Kcal/kg 由图可得：当e w =21%时，油气M =160.5g/mol
入口2
p
H =总p ×
油气
纯氢纯氢m m m +=4.0×
油气
M e w
?+
?11875018.6/16.11373%
08.83)18.6/(11373.16=3.06Mpa
6.反应器出口温度及气化率
根据热量衡算得：（原料油混合氢w w +）入口m H +Q×95%=（原料油混合氢w w +）出口
m H
(11373.16+118750)×262.0+39144×118750×310-×95%=（11373.16+118750）出口m H
出口m H =295.94Kcal/kg
作t ～H m 、e w %～H m 图，查得出口w e =36.0%，出口t =356℃ 7.出口氢分压
m =2
p
H 8..t =(w e 气w 气V =[
18.625.164869
.995.3?273=2631.72m 3
/hr
v ρ=
气
气V w =
72
.263191
.45216=17.18kg/m 3
9.空塔线速u
假设D=3.4m ，则S==(π/4)D 2=9.075m 2 u=
S
气V =
3600
075.972
.2631?=0.081m/sec
10.混合物粘度
查分子量为164.25、温度为338℃下，石油馏分蒸汽粘度为i z =0.0082厘泊
Tr=）
（）（K c K T T =40.182.33273338=+
Pr=
05.3297
.195.3Pc P == 根据Tr 与Pr 氢的粘度图得2iH z =0.013厘泊[2]
=193.05
混
z 11.v G L G L G v G =.6=0.1034Pa/m
12.检验
①=L
p
Δ0.1034Pa/m ，在0.023～0.115Pa/m 范围内 ②15.14
.306.5D L >== ③=?=L L
p
p ΔΔ0.1034×5.06=0.523 kg/cm 2<0.84kg/cm 完全符合要求。 13.反应器总高度计算
底部空间：500mm 惰性瓷球+防垢篮筐：500mm
气液分布器：300mm 催化剂床层高度：5060mm 顶部空间：400mm 小瓷球高度：400mm 大瓷球高度：500mm
∴反应器总高度H=500+300+400+500+500+5060+400=7660mm 取整，则H=8.0m 14.总压降
p Δ=0.523+0.15=0.673kg/cm 2
15.反应器材料
反应器材质：24
1
Cr-1Mo 壁厚：δ=60
2查得D o H 2P ，=1.295atm 时，t=121.1℃
Θt D =147℃>121.1℃
∴水蒸气不会冷凝，假设正确。
2.求第24块塔板上的气液两相的流量
第24块塔板上的温度t=
3.152147147
200=+-℃
气相（上）：
ρ=
33
6/306.715.2733.1523145.810838.731035.0RT M p m kg =+????=-）
（ V=
s m /1135.23600306.755588.09
3=?
气相（下）：
ρ=33
6/661.315.2732003145.810933.4110)760/535.0RT M p m kg =+????-=-）
（（
V=
s m /902.03600661.3125
.118823=?
液相（上）： L=47746kg/hr
=M 99kg/kmol
ρ=620kg /m 3 V=hr /m 01.7762084.477453=
液相（下）： L=122260kg/hr
5、气提塔的高度计算
人孔：600mm 板间距：600mm
顶部空间：1400mm （含一个人孔）底部空间：2200mm （含一个人孔） 进料段：800mm （第14块板为进料段）
人孔数：5个塔板数：24块
气提塔总高度H=1400+600×9+600×13+2200+600×2+800=18800mm
四、气提塔的校核计算
因是在加压下操作的清洁物料，分离操作要求比较严格，而压力降不是主要因素，所以选用F 1型浮阀塔339阀。
初选板间距H T =600mm=0.6m 。 (一） 气提塔上部工艺尺寸的选择
以第24块板的物料为基准，初选塔径D=2.0m ，选用单溢流塔板
A 降221.E=
4
.101
.77l V l ==55<70符合要求 4.液体在降液管中的停留时间
s s 573.73600
/01.776
.02756.0V H A l T f >=?=?=
τ符合要求 5.雾沫夹带量
e=
7
.32
T
l m w H 72.1h 052.0C ε（）（ψ’）（??- n=0.95,H T =0.6m,ψ’=0.6,C=0.159
m=425
.0v
v L 295.05/z (1063.5g v L ρρ）ρσ（-??- =321.0)10102.001071.0306.7620(306.78.91063.5425.03
295.05=??-??--（
ε=
8245.0
2756
.021416.32A =?-=
-降
A
p L
)3.0,1 Δp L =0.4h w +2.35×3/2310）（l V l ?-=0.4×0.05+2.35×3
/234
.101.7710）（?-=0.05399m 液柱 Δp v =Δp d +Δp L =0.03555+0.05399=0.08954m 液柱
b ． 不设进口堰时，液相通过降液管的压力降Δp dk
Δp dk =0.153w b 2=0.153×0.25472=0.009925m 液柱
ΔP L =Δp v +Δp dk =0.08954+0.009925=0.099465m 液柱<0.5×（H T +H w ）符合要求
7.气提塔上部负荷性能图
①泄漏线
设下限为F 0=5，即w h =
s /m 851.1298.755v
==ρ w=Φw h =21.25%×1.851=0.393m/s=1416.015m 3/hr
②降液管超负荷线
降液管允许最大流动速度v d =0.17k s =0.17×0.95=0.1615m/s ③雾沫夹带线
取e=10%为上限，即0.1=
7
.32
T
l m w H 72.1h 052.0A ε（）（ψ’）（??-
w T σp 。 0.5（w T h +H ）420.0)04.08.0(5.0=+?=m 液柱 Δp d +Δp L +Δp dk =0.420
5.37×L
v 2
h g 2w
ρρ?+0.4h w +2.35×3/2310（l V l ?-+0.153w b 2=0.420 整理得：0.7132w +0.0011493
/2l v +3.835×10-72
l v
=0.404
取点计算得：
1.∴w h /[w h ]c =
)0.1,8.0(8825.0147
.5∈=符合要求 2.发泡动能因数F 0
F 0=h w ×v ρ=4.542×5691.8661.3>=符合要求
3.溢流强度
E=
8
.122
.165l V l ==91.789>70符合要求
4.液体在降液管中的停留时间
s s 572.73600
/22.1656
.05902.0V H A l T f >=?=?=
τ符合要求 5.雾沫夹带量
e=
7
.32
T
l m w H 72.1h 052.0C ε（）（ψ’）（??-
=.5h 6.L
a.干板压降Δp d =5.37×L v 2
h g 2w ρρ?
=5.37×740661
.381.92542.42??=0.02793m 液柱 气体通过塔板液层的压力降
Δp L =0.4h w +2.35×3/2310）（l V l ?-=0.4×0.05+2.35×3
/238
.122.16510）（?-=0.06782m 液柱 Δp v =Δp d +Δp L =0.02793+0.06782=0.09575m 液柱
b.不设进口堰时，液相通过降液管的压力降Δp dk Δp dk =0.153w b 2=0.153×0.2552=0.009949m 液柱
ΔP L =Δp v +Δp dk =0.09575+0.009949=0.105699m 液柱<0.5×（H T +H w ）符合要求
7.气提塔下部负荷性能图 ① 泄漏线
设下限为F 0=5，即w h =
613.2661
.355v
==
ρm 3
/s
w=Φw h =5.218%×2.613=0.1363m 3/s=490.85m 3/hr
② 降液管超负荷线
④淹塔界限
设降液管内液面高度控制在0.5（w T h +H ），由于表面张力较小，可以忽略σp ?。 0.5（w T h +H ）425.0)05.08.0(5.0=+?=m 液柱
Δp d +Δp L +Δp dk =0.425
5.37×L
v 2
h g 2w
ρρ?+0.4h w +2.35×3/2310（l V l ?-+0.153w b 2=0.425 整理得：0.50062w +0.001093/2l v +1.179×10-72l v =0.405
④ 1t 1=（40+273.15）k
?ε=（40+273.15） 1.3338
732.1?=359.30K=86℃
t 2=50℃
t 3=（50+273.15）k
1k -?ε
=（50+273.15） 1.3338
11.3338732
.1-?=370.77K=98℃
2）求循环氢的压缩机出口温度t 4 查得循环氢的绝热系数k=1.3267
ε=3235.134
45
= 62K 53.3353235
.115.27340t 3267
.11
3267.14==?+=∴-）（℃
柴油加氢改质装置 一工艺原理 1加氢精制 加氢精制主要反应为加氢脱硫、加氢脱氮、加氢脱氧、烯烃与芳烃的饱和加氢，以及加氢脱金属。其 典型反应如下 （1）脱硫反应： 在加氢精制条件下石油馏分中的含硫化合物进行氢解，转化成相应的烃和H2S，从而硫杂原 子被脱掉。 化学反应方程式： 二硫化物：RSSR’ + 3H2→RH + R’H + 2H2S 二硫化物加氢反应转化为烃和H2S，要经过生成硫醇的中间阶段，即首先S-S键上断开，生 成硫醇，再进一步加氢生成烃和硫化氢，中间生成的硫醇也能转化成硫醚。 噻吩与四氢噻吩的加氢反应： 噻吩加氢产物中观察到有中间产物丁二烯生成，并且很快加氢成丁烯，继续加氢成丁烷苯并噻吩在50－70大气压和425℃加氢生成乙基苯和硫化氢： 对多种有机含硫化物的加氢脱硫反应进行研究表明：硫醇、硫醚、二硫化物的加氢脱硫反应 多在比较缓和的条件下容易进行。这些化合物首先在C-S键，S-S键发生断裂，生成的分子碎片 再与氢化合。环状含硫化物加氢脱硫较困难，需要苛刻的条件。环状含硫化物在加氢脱硫时，首 先环中双键发生加氢饱和，然后再发生断环再脱去硫原子。 各种有机含硫化物在加氢脱硫反应中的反应活性，因分子结构和分子大小不同而异，按以下 顺序递减：
RSH＞RSSR＞RSR＞噻吩 噻吩类化合物的反应活性，在工业加氢脱硫条件下，因分子大小不同而按以下顺序递减：噻吩>苯并噻吩>二苯并噻吩>甲基取代的苯并噻吩 （2）脱氮反应 石油馏分中的含氮化合物可分为三类： a 脂肪胺及芳香胺类 b 吡啶、喹啉类型的碱性杂环化合物 c 吡咯、咔唑型的非碱性氮化物 在各族氮化物当中，脂肪胺类的反应能力最强，芳香胺（烷基苯胺）等较难反应。无论脂肪族胺或芳香族胺都能以环状氮化物分解的中间产物形态出现。碱性或非碱性氮化物都是比较不活泼的，特别是多环氮化物更是如此。这些杂环化合物存在于各种中间馏分，特别是重馏分，以及煤及油母页岩的干馏或抽提产物中。在石油馏分中，氮化物的含量随馏分本身分子量增大而增加。在石油馏分中，氮含量很少，一般不超过几个ppm。 在加氢精制过程中，氮化物在氢作用下转化为NH3和烃。几种含氮化物的氢解反应如下： 根据发表的有关加氢脱氮反应的热力学数据，至少对一部分氮化物来说，当温度在300－500℃范围内，需要较高的氢分压才能进行加氢脱氮反应。从热力学观点来看，吡啶的加氢脱氮比其它氮化物更困难。为了脱氮完全，一般需要比脱硫通常采用的压力范围更高的压力。 在几种杂原子化合物中，含氮化合物的加氢反应最难进行，或者说它的稳定性最高。当分子结构相似时，三种杂原子化合物的加氢稳定性依次为： 含氮化合物>含氧化合物>含硫化合物 例如：焦化柴油加氢时，当脱硫率达到90%的条件处，其脱氮率仅为40%。
烟囱大体积混凝土计算书 烟囱底板混凝土为宽5.9m，高2 m的圆环体，属大体积混凝土，需进行大体积混凝土计算。底板混凝土采用标号C30混凝土，中热硅酸盐水泥。 一、大体积混凝土计算公式 1．混凝土最大绝热温升 Th=m c*Q/（c*ρ*（1-e-mt）） 式中Th----------最大绝热温升（℃）； m c---------混凝土中水泥（包括膨胀剂）用量（Kg/m3），取m c=350 Kg/m3； Q---------水泥28d水化热（KJ/（mg*K）），取Q=375 KJ/（mg*K）； C---------混凝土比热，取C=0.97 KJ/（mg*K）； ρ-----混凝土密度（Kg/m3），取ρ=2400 Kg/m3； e------为常数，取e=2.718； t------混凝土龄期（d）； m------系数，随混凝土浇筑温度改变； 计算求得：Th=350×375×103/（0.97×103×2400×（1- e-0.362×28））=56.38℃ 2.混凝土中心温度计算 T1（t）=T j+Th*ξ（t） 式中T1（t）------t龄期混凝土中心温度（℃）；
T j-----------混凝土浇筑温度（℃） ξ（t）---------------t龄期混凝土降温系数； T1（3）=52.14℃ T1（18）=32.40℃ T1（6）=49.32℃ T1（21）=29.87℃ T1（9）=46.78℃ T1（24）=27.61℃ T1（12）=41.71℃ T1（27）=25.92℃ T1（15）=36.63℃ T1（30）=25.36℃ 3.混凝土表面（表面下50～100mm处）温度 （1）保温材料厚度 δ=0.5h*λx*（T2- T q）*K b/（λ*（Tmax- T2）） 式中δ---------保温材料厚度（m）； λx--------所选保温材料导热系数（W/（m*K）），草袋取 λx=0.14 ； h---------混凝土实际厚度（m），h=2 m； T2--------混凝土表面温度（℃）； T q--------施工期大气平均温度（℃）； λ-------混凝土导热系数（W/（m*K）），取λ=2.33 W/（m*K）； Tmax-----计算得最高温度（℃） 计算时可取：T2- T q=18℃，Tmax- T2=20℃； K b--------传热系数修正值，取K b=2.0； 计算所得：δ=0.5×2×0.14×18×2/（2.33×20）=0.108m
加氢裂化装置掺炼催化柴油技术工业应用实践 发表时间：2019-09-01T18:59:57.400Z 来源：《防护工程》2019年12期作者：薛晓阳 [导读] 为了适应全厂生产的灵活性，本装置设计为全循环和60%转化率两种工况。 中国石油哈尔滨石化公司 150030 摘要：随着社会日益发展的需要和原油的日益劣质化、重质化，以及环境的污染，国家对干净、清洁的能源燃料越来越重视，而蜡油加氢裂化技术是原油深度加工生产清洁燃料的重要方式，所以在未来加氢裂化技术将会越来越普遍和推广。本文就以美国UOP公司的 Unicraking两段加氢裂化工艺技术为例进行实践论证。 关键词：加氢裂化;?催化柴油;?产品质量; 1 装置概况 为了适应全厂生产的灵活性，本装置设计为全循环和60%转化率两种工况。设计加工来自国外的减压蜡油，经过加氢脱硫、加氢脱氮、加氢裂化等反应，生产优质的轻、重石脑油、航煤和柴油产品，加氢尾油作为催化裂化装置原料。本装置反应的部分流程如下： 图1 装置反应部分流程 2?催化剂分布及原料性质 2.1 催化剂分布 本装置一段反应器共六个床层，其中第一床层到第四床层为加氢精制床层，催化剂型号分别为CT-30、KF-542、KG-5、HYT-8109、HYT-8119、KF-848 (再生) 、HYT-6219，第五床层和第六床层为加氢裂化床层，催化剂型号为HC-115LT (再生) ，反应器底部后精制剂型号为KF-851 (再生) 。 表1 原料油性质分析对比表 2.2 原料性质及特点 本装置自开工正常运转一段时间后，为了维持全厂物料平衡和实现效益最大化，开始在原料油中掺入催化柴油，并逐步增加至60 t/h。如表1所示为在总进料量330 t/h不变的情况下，原料中未掺入以及掺入20 t/h、40 t/h及60 t/h数量催化柴油组成的滤后原料油的主要性质参数。在整个掺炼观察期间，装置正常运行，各产品质量合格。 通过表1原料油性质分析对比表可以看出随着催化柴油掺炼比例的提高，混合原料油的密度逐渐增大，氮含量、硫含量所占比例都有相应的升高，这与催化柴油高硫、高氮性质特点相吻合，但由于本装置氮含量设计要求不大于867 mg/kg，所以为保证本装置催化剂失活速率在正常范围内，建议在装置运行前期，当混合原料油中氮含量大于867mg/kg时，操作人员应密切关注原料油性质及反应器床层温度变化。随掺炼比例的增加，初馏点温度呈现下降趋势和350℃馏出量所占体积分数逐渐增大的情况来看，催柴中含有一定比例的小分子轻组分;根据混合原料终馏点温度的逐渐上升和500℃馏出量所占体积分数下降的情况，得出催化柴油中同时含有大量的单环和多环芳烃，使得混合后
适应用户需求的催化柴油加氢改质技术 摘要：针对国内炼油企业在柴油质量升级中所面临的问题，抚顺石油化工研究院开发了系列催化柴油加氢改质技术。工艺研究和工业应用结果表明抚顺石油化工研究院所开发的系列技术各具特点，用户可以根据自身不同的需求选择适宜的相关技术，生产满足清洁燃料标准的高品质油品。 关键词：催化柴油加氢清洁燃料 前言 催化裂化（FCC）技术是重油轻质化的主要工艺手段之一，在世界各国的炼油企业中都占有比较重要的地位。而催化裂化工艺技术的主要特点是对进料中的链烷烃和环烷烃进行裂解，对芳烃基本不具备破环的能力，因此在催化裂化柴油中通常富集了大量稠环芳烃。催化裂化柴油的硫含量和芳烃含量高，发动机点火性能差，属于劣质的柴油调和组分，在国外主要用于调和燃料油、非车用柴油和加热油等。而在我国，由于石油资源的紧缺，催化柴油还主要是加氢精制或加氢改质后用于调和柴油产品，统计资料表明中国石化所属炼油企业所生产的催化柴油中的85%用于普通柴油的生产。 近年来，随着国内所加工原油质量的日益重质化，催化裂化所加工的原料也日趋重质化和劣质化，加之许多企业为了达到改善汽油质量或增产丙烯的目的，对催化裂化装置进行了改造或提高了催化裂化装置的操作苛刻度，导致催化裂化柴油的质量更加恶化。目前，国内炼油企业所生产的催化柴油的芳烃含量通常会达到45%～80%，十六烷值在20～35左右，随着环保法规的日趋严格，企业所面对的产品质量升级压力日益增加。 中国石化是中国最大的一体化能源化工公司之一，也是国内最大的石油、石化产品生产商和供应商，为全社会提供高品质的清洁油品是中国石化所承担的重要任务和责任。抚顺石油化工研究院作为中国石化直属科研单位，多年来在加氢催化剂和工艺技术开发上开拓创新，研发了系列可以满足炼油企业实际生产需求的加氢催化剂和工艺技术，为企业产品质量升级提供助力。 1 催化柴油加工难点 对于炼油企业而言，柴油馏分主要是由常减压、催化裂化、延迟焦化和加氢裂化4 类装置生产的。如表1中国石化炼油事业部装置数据集统计数据显示，2008年催化柴油在中国石化所生产柴油构成中所占比例为17.8%。虽然从中国石化整体上看催化柴油所占比例并不大，但由于各炼油企业的规模、原油性质以及装置构成等方面的不同，这个比例在不同企业的差别较大，有的企业催柴所占比例超过了30%。目前，在中国石化所属企业催化柴油主要用于：加氢后作为普通柴油的调和组份，这种用途目前最为广泛，据统计有85%或更多的催化柴油用于普通柴油的生产；用于船舶燃料生产，需求量相对较小，市场流动性强，主要集中在沿海和沿江地区；作为工业燃料销售，用于陶瓷厂或者发电厂，主要集中于广东和浙江2 省，消耗量低于1.0 Mt/a。 表1 中国石化2008年柴油馏分构成及主要性质 产量/(Mt·a-1) 构成比例，(wt)% 十六烷值总芳烃，(wt)%
锅炉房烟囱设计 新建锅炉房的烟囱设计应符合下列要求： 1．燃煤、燃油（轻柴油、煤油除外）锅炉房烟囱高度的 规定： 1)每个新建锅炉房只允许设一个烟囱，烟囱高度可按表 8.4.10-1规定执行。 表8.4.10-1燃煤、燃油（轻柴油、煤油除外）锅炉房烟囱最低允许高度(GB13271-2001)
2）锅炉房装机总容量>28MW(40t/h)时，其烟囱高度应按
批准的环境影响报告书（表）要求确定，且不得低于45m。新建烟囱周围半径200m距离内有建筑物时，其烟囱应高 出最高建筑物3m以上。 燃气、燃油（轻柴油、煤油）锅炉烟囱高度应按批准的环境影响报告书（表）要求确定，且不得低于8m。 2．各种锅炉烟囱高度如果达不到上述规定时，其烟尘、SO2、NOx最高允许排放浓度，应按相应区域和时段排放标 准值50%执行。 3．出力≥1t/h或0.7MW的各种锅炉烟囱应按《锅炉烟尘
测试方法》(GB5468)和《固定污染源排气中颗粒物测定与气态污染物采样方法》(GB/T16157-2001)的规定，设置便于永久采样孔及其相关设施。 4．锅炉房烟囱高度及烟气排放指标除应符合上述1~3款（摘自GB13271-2001）的规定外，尚应满足锅炉房所在地区的地方排放标准或规定的要求。 5．烟囱出口内径应保证在锅炉房最高负荷时，烟气流速不致过高，以免阻力过大；在锅炉房最低负荷时，烟囱出
口流速不低于2.5~3m/s，以防止空气倒灌。烟囱出口烟气流速参见表8.4.10-2，烟囱出口内径参见表8.4.10-3和 表8.4.10-4。 表8.4.10-2烟囱出口烟气速表(m/s)
莲花磐基项目2#柴油发电机烟囱计算书 柴油发电机烟囱计算 工程概况：莲花磐基项目1#发电机，功率为1000kw，烟囱垂直段内筒为SUS304不锈钢，厚度1.0mm；外筒为SUS304不锈钢，厚度0.8mm。水平段长度为22m。弯头数量分别为5个。现计算不锈钢烟囱在满负荷运转时烟气能否顺利排出。 1. 基本数据： 单台柴油发电机功率1000KW; 单台柴油发电机背压 6.7KPa; 单台柴油发电机排烟量12500m3/h; 柴油发电机数量 1台; 烟囱总长度 172米; （其中垂直高度150米,水平段22m;） 90°弯头数量 5个，三通1个 2. 烟气流速： W=30m/s 柴油发电机常用烟气流速 3.烟气需要的烟囱截面积： F=Vy÷3600÷W (Vy:烟气流量; F:烟囱截面积m2 ; W:烟气流速m/s) 单台柴油发电机截面积0.116 m2(计算值) ,实际φ400,截面积0.1256 m2，符合要求. 3.烟气在烟囱内的降温: 3.1烟气在烟囱内每米高度的降温 △t=27A÷N1/2 (A:修正系数，取A值为0.8 N：单台发电机功率1000KW) △t =0.7℃/m 3.2烟气在烟囱内的总降温
T=△t×H （ H:烟囱总长度180米） T=126℃ 3.3烟气在烟囱出口的温度 t1=t0-△t t1=374℃ （t0:烟气进口温度500℃） 3.4烟气平均温度 t p= (t1+ t0)÷2 tp=437℃ 3.5烟气平均密度 ρp=ρ0273÷(273+tp) （ρ0:标准标态烟气密度 1.34Kg/m3） ρp=0.515Kg/m3 4.烟囱自然抽力 h z=(ρ1-ρp)*(Z2-Z1) h z=116.7Pa （式中ρ1:室外空气密度1.293Kg/m3 ρp: 烟气平均密度 0.5086 kg/m3）Z2:烟囱顶标高 Z1: 烟囱底部标高） 5.烟囱阻力 5.1烟囱磨檫阻力
m钢烟囱计算书 YKK standardization office【 YKK5AB- YKK08- YKK2C- YKK18】
目录
1、设计资料 基本设计资料 烟囱总高度H = 烟气温度T gas = ℃ 烟囱底部高出地面距离: 0mm 夏季极端最高温度T sum = ℃ 冬季极端最低温度T win = ℃ 最低日平均温度T win = ℃ 烟囱日照温差△T = ℃ 基本风压?0 = m2 瞬时极端最大风速: (m/s) 地面粗糙度: B类 烟囱筒体几何缺陷折减系数? = 烟囱安全等级: 二级 抗震设防烈度: 7度 设计地震分组: 第一组 建筑场地土类别: Ⅱ类 筒壁腐蚀厚度裕度: 衬里起始高度: 设置破风圈: 是 自定义设计温度下筒壁钢材的许用应力: 是否计算抽力: 否 材料信息 序号使用部位材料名称 最高使用温 度(℃) 密度 (kg/m3) 导热系数? (W /(m·K)) 1 筒壁钢材S31603 250 几何尺寸信息 烟囱总分段数: 18 烟囱筒身分段参数表 编号标高(m) 烟囱筒壁外直径(mm) 分段高度(m) 0 ----- 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
12 13 14 15 16 17 18 烟囱总截面数: 21 烟囱筒身分节参数表(1) 截面编号标高 (m) 烟囱筒壁 外直径 (mm) 分节高度 (m) 筒壁厚度 (mm) 坡度 (%) 0 ----- 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 烟囱筒身分节参数表(2) 截面编 号标高 (m) 附加重量 (kN) 附加风载 (kN) 洞口 数量 洞口 形状 洞口宽 度(mm) 洞口高 度(mm) 洞口直径 (mm) 5 0 矩形0 0 ----- 6 0 矩形0 0 ----- 7 0 矩形0 0 ----- 8 0 矩形0 0 ----- 9 0 矩形0 0 -----
柴油发电机房通风、排烟的设计 柴油发电机房通风、排烟的设计 一、风冷发电机房的通风系统归纳起来有四套系统: 1、平时通风系统 发电机房通风换气用，就是一般10～15次换气次数的通风量，可仅设排风机 如果给排水有气体灭火，这套系统还要承担灭火完毕后的排风系统。 2、发电机工艺进排风系统 电机本身有个很大的排风管，这个是发电机自带的，我们配合提一个风井就可以，同时设计进风系统补充排风量和发电机组燃烧空气量（电气提资），设送风机，此系统风量很大。 这一套系统也有设计是预留风井而已。 3、发电机排废气系统 牵涉到环保问题，通常称之为“排烟管”，发电机自带，电气的标准图集上还设专门给这个系统设一个井，实际上工程设计建筑很难有这么多空地。多半是由发电机排风井排出室外。 4、储油间排风系统 可以与1合用，此时通往储油间的支管上设止回阀、防火阀；也可以单独设系统，采用防爆通风 机。 二、柴油发电机房通风包括两部分，平时通风和工作通风。 平时通风：风冷和水冷发电机的机房平时通风取6次换气次数，储油间通风换气次数不小于3次。对于采用气体灭火系统的机房，在火灾后，本通风系统负责排除室内废气，但不是事故通风；为保证人的安全，建议按事故通风设置启动按钮。 工作通风：水冷柴油发电机须考虑工作耗氧所需空气量；风冷发电机冷却风量大，一般采用自然进风，柴油发动机自带风扇压力排放，但柴油发电机自带风机压头只有150Pa左右，在井道阻力大时需增加风机克服井道阻力，一般进风井阻力大，加进风机；排风井阻力大，则加排风机。 柴油发电机房采用气体灭火，进、排风通道上应设电磁阀，在柴油发电机房发生火灾气体灭火启动时，连锁关闭这些阀门，以保证灭火效果。
催化柴油MCI工艺技术 ?催化柴油MCI工艺技术应用概况 ?催化柴油MCI工艺的理论基础 ?催化柴油MCI技术对催化剂的要求 ?催化柴油MCI技术对不同原料的适应性 ?催化柴油MCI工业应用效果 催化柴油MCI工艺技术应用概况 我国目前的柴汽比较低，柴油数量满足不了市场的需求。柴油中的三分之一是催化裂化柴油。催化柴油中含有较多的杂原子化合物、烯烃和芳烃，颜色不好，安定性较差，尤其是十六烷值很低。随着重油催化裂化技术的发展和掺渣量的增加，催化柴油的质量问题变得更为突出。 当前国内外普遍采用的劣质催化柴油改质手段是加氢精制和加氢裂化。催化柴油加氢精制，是在中、低压的条件下，进行烯烃加氢饱和、脱硫、脱氮及芳烃部分饱和反应，可改善其颜色和安定性，而十六烷值提高幅度较小，尤其是加工劣质原料的催化装置，其催化柴油通过加氢精制远不能满足产品对十六烷值的要求。 近几年开发的劣质柴油中压加氢改质工艺，是中压下的一种加氢裂化过程，转化率一般为40%～60%，虽然其柴油产品的十六烷值较原料可提高10～20个单位，但柴油收率低，化学氢耗高，不适应国内市场的需求。因此，开发一种既能最大限度提高柴油十六烷值，又能得到较高的柴油收率的劣质催化柴油改质技术，是人们普遍关注的课题。 抚顺石油化工研究院新开发的一种提高催化柴油十六烷值的加氢改质工艺技术（Maximum Cetane number Improvement，简称MCI）。该技术在吉林化学工业公司炼油厂20万吨/年加氢装置应用成功后，先后有７家炼厂采用该技术。该技术不仅能大幅度提高催柴的十六烷值，同时还能获得较高的柴油收率，获得2001年度国家科技发明二等奖，具有显著的经济效益和社会效益，有可观推广应用前景。 催化柴油MCI工艺的理论基础 众所周知，石油产品的烃类族组成直接影响产品的性质。十六烷值是柴油燃烧性能的重要指标。柴油馏分中，链烷烃的十六烷值最高，环烷烃次之，芳香烃的十六烷值最低。同类烃中，同碳数异构程度低的烃类化
环境工程课程设计 《环境工程专题课程设计（气）》（除尘部分） 设计说明书 班级： 姓名： 学号： 指导教师： 环境科学与工程学院 2015年12月
一、工程概况 (1) 二、设计说明 (1) 2.1 设计原则 (1) 2.2 设计范围 (2) 2.3 设计规模 (2) 2.4 设计参数与指标 (2) 三、工艺选择 (2) 3.1 除尘技术简介 (2) 3.2 可供选择的除尘技术 (3) 3.3 方案的技术比较 (3) 四、处理流程 (4) 4.1 除尘系统 (4) 4.2 除尘器系统 (4) 4.3 输灰系统 (4) 4.4 控制系统(不作设计要求) (4) 五、预期处理效果 (5) 六、主要设施与设备设计选型 (5) 6.1 设计计算 (5) 6.1.1 烟气流量与净化效率计算 (5) 6.1.2 除尘器设计计算 (6) 6.1.3 管道的设计计算 (10) 6.1.4 风机的选择计算 (12) 6.1.5 除尘器的总装配图 (13) 6.2 主要设备型号及技术参数确定 (14) 七、技术经济分析 (15) 7.1 综合技术经济指标 (15) 7.2 人员编制 (15) 7.3 工程概算 (15) 7.4 运行费用分析 (16)
一、工程概况 已知杭州市某厂新建2台35t/h燃煤工业锅炉(沸腾床锅炉直径4m)，其除尘系统管道布置如图1。每台锅炉产生的烟气量估计为：基数61000 Nm3/h+学号序号*100Nm3/h，烟尘浓度为35.0g/Nm3，其粒径<5μm占70%，烟气经降温至120℃进入除尘器，烟窗的直径3m，高度45m，局部阻力损失60Pa。试设计该除尘净化系统。 排放烟尘浓度要求达到《锅炉大气污染物排放标准》（GB13271-2014）规定的重点地区锅炉大气污染物特别排放限值的规定。 图1 除尘系统平面布置图 二、设计说明 2.1 设计原则 （1）基础数据可靠，总体布局合理。 （2）避免二次污染，降低能耗，近期远期结合、满足安全要求。 （3）采用成熟、合理、先进的处理工艺，处理能力符合处理要求； （4）投资少、能耗和运行成本低，操作管理简单，具有适当的安全系数； （5）在设计中采用耐腐蚀设备及材料，以延长设施的使用寿命； （6）废气处理系统的设计考虑事故的排放、设备备用等保护措施； （7）工程设计及设备安装的验收及资料应满足国家相关专业验收技术规范。
PHF-102型催化剂在柴油加氢精制装置的应用 前言 某厂70万吨/年柴油加氢精制装置采用柴油深度加氢脱硫技术。装置由反应、分馏以及公用工程三部分组成， 2013年12月完成设计，2014年10月建成投产。装置加工的原料油为直馏柴油和焦化柴油。装置的主要产品是低硫柴油，副产品是低分气和酸性气，其主要目的是脱硫、脱氮、脱氧和解决色度及贮存安定性的问题，满足日益严格的环保要求，同时提高柴油的十六烷值，降低芳烃含量，使总厂调和柴油达到国Ⅳ柴油标准。本文仅对PHF-102型催化剂在某厂柴油加氢精制装置中的首次应用进行分析。 1反应部分工艺流程 柴油加氢精制装置反应部分流程简图见图1。原料油自装置外来经原料油过滤器进行过滤，再经原料油聚结器脱水后进入原料油缓冲罐，再经反应进料泵升压，经精制柴油-原料油换热器与精制柴油换热后，与混合氢混合作为混合进料。 混合进料经过反应产物-混氢油换热器换热后，进入反应进料加热炉加热至反应所需温度，再进入加氢精制反应器。该反应器设置二个催化剂床层，床层间设有注急冷氢设施。 来自加氢精制反应器的反应产物，经反应产物-混氢油换热器、反应产物-低分油换热器换热后，经反应产物空冷器冷却，进入冷高压分离器。冷高压分离器顶部出来的气体（循环氢）进入循环氢脱硫塔入口分液罐分离出气体中夹带的液体后，进入循环氢脱硫塔（C-101）脱除其中的H2S 气体，然后经过循环氢压缩机入口分液罐分液后，进入循环氢压缩机(K-102)升压后分三路：―路作为急冷氢进入反应器；―路与升压后的新氢混合，混合氢与原料油混合作为混合进料。另―路打旁路至冷高分气空冷器前，返回至循环氢压缩机入口。 冷高压分离器油相减压后送至冷低压分离器进行再次闪蒸分离，低分油经反应产物-低分油换热器换热后进入脱硫化氢汽提塔(C-201)。装置外来的PSA氢气经新氢压缩机入口分液罐分液后进入新氢压缩机(K-101)，经二级升压后与循环氢混合，作为反应所需的混氢原料。 柴油加氢精制装置反应部分流程简图见图1。原料油自装置外来经原料油过滤器和聚结器滤除杂质和明水后进入原料油缓冲罐，再经反应进料泵升压，经精制柴油-原料油换热器与精制柴油换热后，与混合氢混合作为混合进料。装置外来的PSA氢气经新氢压缩机入口分液罐分液后进入新氢压缩机(K-101)，经二级升压后与循环氢混合，作为反应所需的混合氢。 混合进料经过反应产物-混氢油换热器换热后，进入反应进料加热炉加热至反应所需温度，再进入加氢精制反应器。该反应器设置二个催化剂床层，床层间设有注急冷氢设施。 来自加氢精制反应器的反应产物，分别与混氢油、低分油换热后，经反应产物空冷器冷却，进入冷高压分离器。冷高压分离器顶部出来的气体（循环氢）进入循环氢脱硫系统脱除其中的H2S 气体，循环氢经循环氢压缩机(K-102)升压后分三路：―路作为急冷氢进入反应器；―路与升压后
1、本表由施工单位填写，交底单位与接受交底单位各存一份。 2、当做分项工程施工技术交底时，应填写“分项工程名称”栏，其他技术交底可不填写。
1、本表由施工单位填写，交底单位与接受交底单位各存一份。 2、当做分项工程施工技术交底时，应填写“分项工程名称”栏，其他技术交底可不填写。
以上者应先进行焊接打底，然后进行二次焊接。 以上者则应对管端焊口部位铲坡口， 坡口表面的氧化铁，并将影响焊接质量的凹凸不平处进行打磨。 管道焊接的焊条采用 1、本表由施工单位填写，交底单位与接受交底单位各存一份。 2、当做分项工程施工技术交底时，应填写“分项工程名称”栏，其他技术交底可不填写。
（表式C2-2-1） 编号08-C2-001 工程名称金融街B7大厦工程交底时间2005年3月1日 施工单位中建一局建设公司分项工程名称柴油发电机、锅炉烟筒 交底提要柴油发电机、锅炉烟筒的相关材料、机具准备、支吊架制作及管道安装 交底内容： 不合格的部位需进行修整或重焊。不得有管子的中心线错开或弯曲，组对管道应保证管道的横平竖直。 ◆管道及管件的焊接应做到：焊缝的高度不得低于母材表面，焊缝与母材应平滑过度。 电焊焊缝加强面高度和宽度 厚度（mm）4~6 7~10 焊缝形成 有坡口 焊缝加强 高度h(mm) 1.5~2 2 h b 1-2 焊缝宽度b(mm) 盖过每边坡口约2mm 3.2.6水平运输 3.2.6.1现场实际情况；A、B首层层高6米，标准层层高3.9米，管道长度为；12米， 根据首层的有利条件可以将一根整管割为二段水平运输。 3.2.6.2水平运输的方法 ?水平运输方法可采用两种形式； 1、采用人力推车水平运输 技术负责人交底人接受交底人 1、本表由施工单位填写，交底单位与接受交底单位各存一份。 2、当做分项工程施工技术交底时，应填写“分项工程名称”栏，其他技术交底可不填写。
目录
1、设计资料 基本设计资料 烟囱总高度H = 烟气温度T gas = ℃ 烟囱底部高出地面距离: 0mm 夏季极端最高温度T sum = ℃ 冬季极端最低温度T win = ℃ 最低日平均温度T win = ℃ 烟囱日照温差△T = ℃ 基本风压?0 = m2 瞬时极端最大风速: (m/s) 地面粗糙度: B类 烟囱筒体几何缺陷折减系数? = 烟囱安全等级: 二级 抗震设防烈度: 7度 设计地震分组: 第一组 建筑场地土类别: Ⅱ类 筒壁腐蚀厚度裕度: 衬里起始高度: 设置破风圈: 是 自定义设计温度下筒壁钢材的许用应力: 是否计算抽力: 否 材料信息 序号使用部位材料名称 最高使用温 度(℃) 密度 (kg/m3) 导热系数? (W /(m·K)) 1 筒壁钢材S31603 250 几何尺寸信息 烟囱总分段数: 18 烟囱筒身分段参数表 编号标高(m) 烟囱筒壁外直径(mm) 分段高度(m) 0 ----- 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14
15 16 17 18 烟囱总截面数: 21 烟囱筒身分节参数表(1) 截面编号标高 (m) 烟囱筒壁 外直径 (mm) 分节高度 (m) 筒壁厚度 (mm) 坡度 (%) 0 ----- 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 烟囱筒身分节参数表(2) 截面编 号标高 (m) 附加重量 (kN) 附加风载 (kN) 洞口 数量 洞口 形状 洞口宽 度(mm) 洞口高 度(mm) 洞口直径 (mm) 5 0 矩形0 0 ----- 6 0 矩形0 0 ----- 7 0 矩形0 0 ----- 8 0 矩形0 0 ----- 9 0 矩形0 0 ----- 10 0 矩形0 0 ----- 11 0 矩形0 0 ----- 12 0 矩形0 0 ----- 13 0 矩形0 0 ----- 14 0 矩形0 0 -----
目录 1、编制依据 ............................................................................................................... 错误!未定义书签。 2、工程概况及工程量 .................................................................................................... 错误!未定义书签。 、工程概况 ....................................................................................................................... 错误!未定义书签。 、施工项目名称、规模、使用功能、结构设计特点、几何特征................................ 错误!未定义书签。 、施工方法及工期要求 ................................................................................................... 错误!未定义书签。 、工程量 ........................................................................................................................... 错误!未定义书签。 3、施工准备工作............................................................................................................ 错误!未定义书签。 、技术配备 ....................................................................................................................... 错误!未定义书签。 、人员配备 ....................................................................................................................... 错误!未定义书签。 、作业人员要求 ............................................................................................................... 错误!未定义书签。 、环境要求 ....................................................................................................................... 错误!未定义书签。 、机械准备 ....................................................................................................................... 错误!未定义书签。 机具准备 ........................................................................................................................... 错误!未定义书签。 、材料准备 ....................................................................................................................... 错误!未定义书签。 、仪器、仪表、工具 ....................................................................................................... 错误!未定义书签。 、安全工器具 ................................................................................................................... 错误!未定义书签。 4、施工程序及施工方法 ................................................................................................ 错误!未定义书签。 、施工程序 ....................................................................................................................... 错误!未定义书签。 、施工方法 ....................................................................................................................... 错误!未定义书签。 、垫层施工 ....................................................................................................................... 错误!未定义书签。 测量放线 ........................................................................................................................... 错误!未定义书签。 接桩处理 ........................................................................................................................... 错误!未定义书签。 钢筋工程 ........................................................................................................................... 错误!未定义书签。 模板施工 ........................................................................................................................... 错误!未定义书签。
筑 龙 网 W W W .Z H U L O N G .C O M 设 计 计 算 书 一、七氟丙烷灭火剂用量计算 1、本保护区内保护对象为柴油发电机房，依据公安部《七氟丙烷洁净气体灭火系统设计规范》，七氟丙烷的设计浓度C ＝8.3％。 2、保护区内净容积：柴油发电机房容积V 柴=[(7.5×7.5)-(2.5×2.5)] ×4.5=(56.25-6.25) ×4.5=225m 3，桶装油库容积V 桶=2.5×2.5 ×4.5=28.125m 3。 3、依据设计用量公式： C C S V K W ??? =100 式中W －防护区七氟丙烷设计用量（kg ） C －七氟丙烷设计浓度（％） S －七氟丙烷过热蒸气比容（20℃） V－防护区的净容积（m 3） K －海拔修正系数（沈阳地区为1） 则kg 48.1483 .81003 .820000513.01269.02251＝＝柴?× ×+× W kg 60.183 .81003 .820000513.01269.0125.281＝＝桶?× ×+×W 二、七氟丙烷灭火剂残余量 因灭火剂喷放后虹吸管下残留一定余量每瓶为W 残＝2kg 。 三、七氟丙烷充装量及设备选型 1．依据规范要求，因两个保护区的净容积均不大于300 m 3，故可选择为无管 网设备，压力等级为2.5MPa 。 2．柴油发电机房选择为用90L 钢瓶组两个，桶装油库为70L 钢瓶组1个。 3．灭火剂总用量： 柴油发电机房：kg 48.15222248.148＝＝总柴×??? ? ??+W ，每瓶组为76.24kg 。 桶装油库：W 总桶＝18.60+2＝20.60 4．设备选型： 1）柴油发电机房为无管网2瓶组90L 设备一套，每瓶充装灭火剂为76.24 kg ，共充装152.48 kg ，充装压力为2.5MPa 。 2）桶装油库为无管网70L 一瓶组设备一套，充装灭火剂量为20.60 kg ，充
龙源期刊网 https://www.doczj.com/doc/ab13979921.html, 加氢裂化柴油回炼技术探讨 作者：臧晖 来源：《科学大众》2019年第12期 摘; ;要：文章在分析加氢裂化柴油回炼技术的基础上，进行了小型回炼实验。实验结果表明，通过对比加氢柴油、加氢蜡油的单独反应情况，在运用混合原料进行实验后，低价值产物产率会下降，总液体收率会有所增加。分别选择了两种工况进行工业生产验证，实践证明该技术路线是可行的。 关键词：加氢裂化柴油;加氢;回炼技术 加氢裂化工艺技术对原料油适应性强，具有可大量生产优质中间馏分油产品、液体产品收率高并且灵活调整产品结构等优点，是炼油企业提高柴汽比的最有效的重油加工技术和清洁生产技术。因此，加氢裂化及加氢精制工艺和技术越来越受到世界各大石油公司的重视，加氢装置的建设和技术的开发得以更快地发展。近年来，我国加氢裂化及加氢精制技术的开发和应用得到快速发展，在低利润、高竞争性的炼油行业中，如何提高产品收率成为工艺流程研究的重点，这就需要应用新技术进行柴油的回炼，可使炼油企业在减少投入和操作成本的情况下，改善产品结构，提高目的产品收率。 1; ; 加氢回炼技术原理 一般情况下，催化柴油的转化有两种方式，一种是催化裂化，另一种是加氢裂化。无论是采用哪种技术，其技术开发点都是以催化柴油组成特点为基础的。其技术路线可分为4种：第一种是加氢精制。要么直接加工催化柴油，要么在直馏柴油中加入10%左右的催化柴油，这样就可有效增加十六烷值单元。第二种是加氢改质。主要就是指运用加氢裂化剂、加氢精制剂，实现烯烃、芳烃等的饱和加氢，以此达到增加十六烷值单元的目的。比如催化柴油深度加强处理技术、提高催化柴油十六烷值的加氢改质工艺技术就是以此为原理的。第三种是利用加氢装置掺入部分催化柴油，并进行回炼，主要就是实现柴油的深度转化。第四种是加氢-催化裂化组合技术，即在加氢装置的基础上，进行柴油加氢或蜡油加氢，然后将其与精制蜡油进行混合，作为装置原料，接下来利用加氢装置进行催化柴油的转化。在具体选择中，企业必须要根据实际生产流程、柴油质量升级要求、柴油组成等，选择性价比较高的技术路线。 另外，还需注意加氢柴油黏度低、沸点低，正有利于加氢柴油、高黏度新鲜原料的混合原料黏度。比如对比常压渣油、加氢柴油的密度和蒸馏曲线，并利用软件模拟混合不同比例加氢柴油，且基准温度为180 ℃，210 ℃的原料黏度。可以明显地发现在混合加氢柴油后，混合原料黏度会下降，且随着温度的降低，其黏度下降数值越大。这主要就是因为混合原料运动黏度可以改变原料油的性质，使其能经受住高温的催化。
目录 设计资料 2 ........................................................................................................ 计算依据 6 ........................................................................................................ ......................................................................................................... 7 ......... ........................................................................................... 错 . 误 !.未 .定 义...书 ........................................................................................... 签 。 ........................................................................................... 错 . 误 !.未 .定 义...书 ........................................................................................... 签 。 ......................................................................................................... 9 ......... 地震作用及力计算 ............................................................ 1..3 ....... 附加弯矩计算 ................................................................ 1..5 ....... 、钢烟囱强度与稳定计算 ........................................................ 1..9 ...... 、考虑瞬时极端最大风速下验算结果 .............................................. 2..2 ...... 、钢烟囱底座计算 .............................................................. 2..3.. 、钢烟囱位移结果 .............................................................. 2..5.. 、加强圈间距计算 .............................................................. 2..6.. 1、 2、 3、 4、 5、 6、 7、 8、 9、 10 11 12 13 14 15 风荷载计算 ........................................................................................................... 1..0 ..... 筒体自重计算 筒体截面参数 筒体温度计、荷载力组合 ..........................................................................................................1..6 .....