目录
1、编制依据 2
2、工程概况 2
3、脚手架方案选择 2
4、脚手架的材质要求 3
5、落地脚手架搭设的工艺流程 3
5、脚手架设计 4
6、脚手架验收 5
7、脚手架的使用规定 6
8、脚手架拆除 6
9. 安全管理 7
10、质量管理 7
11、现场文明及环境管理 9
12、钢管落地脚手架计算书 9
12.1、参数信息 9
12.2、小横杆的计算 10
12.3、大横杆的计算 11
12.4、扣件抗滑力的计算 12
12.5、脚手架荷载标准值: 13
12.6、立杆的稳定性计算 14
12.7、最大搭设高度的计算 15
12.8、连墙件的计算 16
13、附现场脚手架平面搭设示意图 17
1、编制依据
1.1《建筑工程施工计算手册》
1.2《建筑施工手册》、《钢结构设计规范》GB50017-2003
1.3《集中结构荷载规范》GB50009-2001
1.4《建筑施工脚手架使用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社。
1.5《建筑地基基础设计规程》GB50007-2002
1.6《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99
1.7《脚手架施工规范》JGJ130
1.8《钢管脚手架标准》JGJ22-85
1.9《碳素钢结构》GB/T700
1.10《建筑施工模板及作业平台钢管支架构造安全技术规范》DB45
1.11《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
1.12文化科技中心工程设计施工图纸
2、工程概况
工程特点：该工程成阶梯状，首层高度 5.4m，二层高度10.9m，三层高度
14.9m，四层高度18.9m，五层高度22.9m，六层高度28.5m。脚手架搭设分段
分成搭设。独立架体最大高度均在20米以下。
3、脚手架方案选择
本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑一下几点：
3.1架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。
3.2在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足逾期的安全性和耐久
性。
3.3选材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养和维修。
3.4结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便脚手架的
搭设，便于检查验收。
3.5结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往
的施工经验，决定采用以下脚手架方案：
钢管落地架、满堂脚手架（五层多功能厅及各层顶板梁搭设）。
4、脚手架的材质要求
4.1钢管落地、满堂脚手架，选用外径48mm，壁厚 3.5mm，钢材轻度等级
Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划痕和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场的钢管取样复试合格后，方可在施工中使用。
4.2本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手架
标准》JGJ22-85的要求。由有扣件生产许可证的厂家生产。扣件不得有裂纹、气孔、沙眼等缺陷，扣件的规格应与钢管匹配，贴合面应严紧，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达70N.M时不得损坏。如使用就扣件时，必须经有关有资质的部门检验、试验合格，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。
4.3搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环保美观。脚手架防
护栏杆、剪刀撑、踢脚板统一漆红白双色。
4.4脚手板、脚手片要采用符合当地有关要求材料。
4.5安全网采用密目式，网目应满足2000目/100cm2 ，应使用有安全生产资
格证的厂家产品。
4.6连墙件采用钢管，其材料同脚手架，应满足相关规范要求。
5、落地脚手架搭设的工艺流程
5.1场地平整、夯实→浇筑混凝土垫层→基础承载力试验、材料配备→定位设
置通常脚手板、底板→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→大横杆→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→搭设防护栏杆→封安全网→安装踢脚板（楼层标志线）
5.2定距定位：根据构造要求在建筑物四角用尺量两点，定位外立杆距离墙外
皮的距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，在混凝土垫层上分出立杆位置并作出标志；立杆应对准混凝土垫层上的定位线，混凝土垫层必须浇筑平整、密实，与土层接触不。
5.3在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向
增设，待该部位脚手架与主题结构的连墙件搭设完后方可拆除。当教授家操作层高出连墙件两步时，宜先立外派，后立内排。
5.4立杆基础的处理：基础回填土要按照工程设计要求，夯填密实，密实度达
到设计要求标准并经过环刀取样试验合格；然后沿外墙一周浇筑2000X100（厚）C15混凝土垫层。本工程内部首层地面垫层按照设计要求厚度浇筑完成。立杆搭设时，底部垫宽不小于100mm,厚不小于18mm木板。地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求（具体参数见脚手架计算书）
5、脚手架设计
5.1立杆间距
（1）脚手架立杆纵向间距 1.2m，横向距离（排距）1.0m，大横杆步距1.5m；连墙件间距竖直 3.6m，水平 4.5m（即两步三跨）；内排立杆距离建筑物0.3m。
（2）脚手架的底部立杆采用6m、3m管相间搭设，竖向钢管的接头位置相互错开不小于1000m；且相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的稳定性，大横杆接头也要相互错开。
（3）扫地杆要与立杆满连接，距离地面200~250mm。
（4）、立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400.
5.2大横杆、小横杆设置
（1）大横杆在脚手架高度方向的间距1.5m（步距），以便立网的封挂，大横杆置于立杆的内侧，每侧外伸长度为150mm。
（2）外架子在立杆和大横杆的交点部位安装小横杆，两端固定在立杆上，以形成空间结构整体受力。
5.3剪刀撑
脚手架外侧里面的两端各设置剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长应采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于3个扣件固定。剪刀撑斜杆应用转扣固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，转扣中心线离主节点的距离不宜大于150mm。
5.4脚手板、脚手片的铺设要求
（1）脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板，板宽为200mm；内外立杆之间应满铺脚手板，脚手板铺设应无探头板（脚手板悬挑最大不超过150mm，选用当地产2m长竹脚手板）.
（2）满铺脚手片时必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空隙，不能满铺的必须采取有效的防护措施。
（3）脚手板采用18#铅丝双股并联绑牢，要求交界处平整，铺设时要选用完好无损的脚手板，发现破损的要及时更换。
（4）铺设脚手板时，小横杆的间距不易过大，以免造成探头板，在铺设时，要增加小横杆。
5.5防护栏杆
（1）脚手架外侧使用合格的绿色密目式安全网封闭，并且将安全网固定在脚手架立杆内侧。
（2）选用16#铅丝双股绑挂安全网，要求严密、平整、牢固。
（3）脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和20cm高的踢脚杆，顶排防护栏杆不少于两道，高度分别为0.9m和1.3m。
（4）脚手架内侧形成临边的（如遇到大开间门窗洞口等），在脚手架内侧设1.2m的护身栏杆和20cm的踢脚杆。
5.6连墙件
（1）脚手架与建筑物水平拉结间距4.5m，垂直连接间距3.6m。楼层高超过4米，则在水平方向加密，如楼层高度超过6m时，则按水平方向每6米设置一道拉结钢丝绳。
（2）拉结点在转角处范围内和顶部处加密，即在转角1米以内范围按垂直方向每隔3.6m设一拉结点。
（3）拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外脚手架大小横杆节点处。
（4）外墙装饰阶段改动拉结点，必须满足上述要求，确因施工需要除去原来的拉结点的，必须重新新补可靠的拉结点，有效地临时拉结，以确保外架的安全可靠。
5.7架体内的封闭
（1）脚手架的架体里立杆距离墙体静距离为250mm，如因结构设计的限制大于250mm的必须铺设站人脚手片，站人脚手片设置平整牢固，每层加挂水平防护兜网。
6、脚手架验收
6.1在脚手架的全高度内，立杆的全部垂直偏差绝对值不应大于50mm，相对值不应大于H/400。
6.2纵向水平杆水平偏差不应大于总长度的1/300，且不大于 2.0cm，横向水平杆水平偏差不大于1.0cm。
6.3脚手架的步距、立杆横距偏差不大于2.0cm，立杆纵距不大于5.0cm。
6.4扣件紧固力宜在45～55N·M范围内，不得低于45N·M或高于60N·M。安装后扣件的拧紧力矩应用扭力扳手检查，抽查数量为6%，若不合格者数量超过抽查数量10%。则可判定扣件拧紧质量不合格，则必须全部逐个检查，直至合格为止。6.5连墙点的数量、位置要正确，连接牢固，无松动现象。
6.6小横杆、大横杆端头伸出脚手架外立面的长度应一致，且不小于150mm。
7、脚手架的使用规定
7.1操作人员必须在脚手架搭设完毕，并检查符合设计规定才可上架操作。
7.2严禁将设备及材料放置在脚手架上，框架柱、顶板侧模、剪力墙模板在安装时，不得将外架作为支撑加固点。
7.3作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。
7.4在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构件杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应补强措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。
7.5施工人员在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全保护，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上嬉闹和坐在栏杆上等不安全处休息。
9.6人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通（梯）道，严禁攀援脚手架上下。
7.7每班施工人员上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方许开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。
7.8每日收工前应清理架面，将垃圾及时清运；在任何情况下，严禁自架上向下抛材料物品和倾倒垃圾。
8、脚手架拆除
8.1脚手架的拆除应遵循先搭的后拆，后搭先拆的原则，先横杆后立杆再拆连墙杆，逐层拆除，严禁上下同时作业。
8.2在拆除区域内设立标志，警戒线，并设专人看管。
8.3清除脚手架上杂物及地面上障碍物。
8.4所有连墙件应随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步。
8.5在拆除过程中，凡已松开连接的杆配件及时拆除运走，避免误扶、误靠。
8.6拆下的杆的配件装入随身携带的袋子，用绳子将其运下。严禁向下抛掷。
8.7当脚手架拆至下部最后一根长钢管时，应先在适当的位置搭临时抛撑加固，后拆连墙件。
8.8 分立面拆除时，对不拆除脚手架两端设置连墙件及横向支撑加固。
8.9拆除的架管要及时吊运到地面上，扣件及短钢管要临时存放到楼面上，采用卸料平台或施工电梯，袋装或框装运输到地面。
9. 安全管理
9.1脚手架搭设人员必须是经过国家现行标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》考核合格的专业架子工，上岗人员应定期体检，体检合格后方可持证上岗。
9.2搭设脚手架人员必须戴安全帽、安全带、穿防滑鞋等。
9.3脚手架的构配件质量必须按规定要求进行检验，合格后方准使用。
9.4脚手架四角应有接地保护和避雷装置。
9.5在脚手架使用期间，严禁任意拆除主节点、纵横水平杆、连墙杆件支撑、栏杆，要拆除任一杆件均应采取措施，并报主管部门批准。
9.6若需在脚手架下作业，要经安全部门同意，并在脚手架的最下一步除铺设安全网外，另满铺脚手板。
9.7在脚手架上进行电气焊时，要有防火措施和专人看守，要设置专用防火布隔离，防止电火花引起火灾。
9.8不得在脚手架上固定砼泵管。
9.9采用泵车浇筑混凝土，严禁泵管碰撞脚手架结构或压弯脚手架横杆等。
10、质量管理
10.1 脚手架搭高的技术要求、允许偏差与检验方法，须符合下表要求：
10.2扣件拧紧力距现场抽样要求如下：
11、现场文明及环境管理
11.1钢管等架料装卸、搬运、码放要轻拿轻放，严禁抛掷。严禁夜间施工。
11.2施工时需要照明亮度大的工作尽量安排在白天进行，减少夜间施工照明电能的消耗和对周围居民的影响。
11.3拆除脚手架前，要将脚手架上安全网折叠、捆绑、集中存放，通过施工电梯运输到地面。严禁从高处往下扔抛。
12、钢管落地脚手架计算书
参考相关规范：
12.1、参数信息
1.脚手架参数
搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.20米，立杆的横距为 1.00米，立杆的步距为1.50 米；
计算的脚手架设为双排脚手架搭设高度为 23.0 米，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.30米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 4；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距 4.50 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；
2.活荷载参数
施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2；
3.风荷载参数
广西省百色市地区，基本风压为0.45，风荷载高度变化系数μz为0.84，风荷载体型系数μs为0.65；考虑风荷载。
4.静荷载参数
每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1248；
脚手板自重标准值(kN/m2 ):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140；
安全设施与安全网(kN/m2 ):0.005；脚手板铺设层数:4；
脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆竹串片；
5.地基参数
地基土类型:红粘土；地基承载力标准值(kN/m2):500.00；
基础底面扩展面积(m2):0.09；基础降低系数:1.00。
12.2、小横杆的计算
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；
脚手板的荷载标准值: P2= 0.350×1.200/3=0.14 kN/m ；
活荷载标准值: Q=3.000×1.200/3=1.200 kN/m；
荷载的计算值: q=1.2×0.038+1.2×0.14+1.4×1.200 = 1.896 kN/m；
小横杆计算简图
2.强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:
最大弯矩 Mqmax =1.896×1.0002/8 = 0.2367 kN.m；
σ = Mqmax/W =57.974 N/mm2；
小横杆的计算强度小于 205.0 N/mm2,满足要求！
3.挠度计算:
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
荷载标准值q=0.038+0.14+1.500 = 1.678 kN/m ；
最大挠度V = 5.0×1.678×1000.04/(384×2.060×105×121900.0)=0.888 mm；
小横杆的最大挠度小于 1000.0 / 150=6.667 与10 mm,满足要求！
12.3、大横杆的计算
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
1.荷载值计算
小横杆的自重标准值: P1= 0.038×1.000=0.038 kN；
脚手板的荷载标准值: P2= 0.350×1.000×1.300/3=0.14 kN；
活荷载标准值: Q= 3.000×1.000×1.200/3=1.200 kN；
荷载的计算值: P=(1.2×0.038+1.2×0.14+1.4×1.200)/2=0.947 kN；
大横杆计算简图
2.强度计算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。
均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.200×1.2002=0.010 kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×1.178×1.500= 0.472 kN.m；
M = M1max + M2max = 0.010+0.472=0.482 kN.m
抗弯强度:σ= 0.482×106/5080.0=94.916 N/mm2；
大横杆的抗弯强度σ= 94.916 小于[f]=205.0N/mm2；
3.挠度计算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和,单位:mm
均布荷载最大挠度计算公式如下:
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：
Vmax= 0.677×0.038×1200.04 /(100×2.060×105×121900.0) = 0.052 mm；
集中荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：
P=（0.038+0.175+1.500）/2=0.857kN
V= 1.883×0.857×1500.03/ ( 100 ×2.060×105×121900.0) = 2.168 mm；
最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+2.168=2.221 mm；
大横杆的最大挠度小于 1500.0 / 150=10.0 或者 10 mm,满足要求！
12.4、扣件抗滑力的计算
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.200=0.032 kN；
脚手板的荷载标准值: P2 = 0.350×1.000×1.200/2=0.21kN；
活荷载标准值: Q = 3.000×1.000×1.500 /2 = 2.250 kN；
荷载的计算值: R=1.2×(0.058+0.262)+1.4×2.250=3.534 kN；
R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
12.5、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248
NG1 = 0.125×23.000 = 2.870 kN；
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35
NG2= 0.350×4×1.200×(1.000+0.3)/2 = 1.092kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆竹串片，标准值为0.14
NG3 = 0.140×4×1.200/2 = 0.336 kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4 = 0.005×1.200×23.000 = 0.138 kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.436 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ= 3.000×1.000×1.200×2/2 = 3.600 kN；
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中 Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Wo = 0.450 kN/m2；
Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Uz= 0.840 ；
Us -- 风荷载体型系数：Us =0.649 ；
经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0.7 ×0.360×0.840×0.649 = 0.137kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×4.828+ 1.4×4.500= 12.093 kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×4.828+ 0.85×1.4×4.500= 11.148 kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
Mw=0.85×1.4WkLah2/10 =0.850×1.4×0.317×1.200×1.5002/10 = 0.102 kN.m；
12.6、立杆的稳定性计算
不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴心压力设计值：N =12.093 kN；
计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数：K = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U = 1.500
计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 3.119 m；
Lo/i = 197.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到：φ= 0.186 ；
立杆净截面面积： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205.000 N/mm2；
σ = 12093.000/(0.186×489.000)=132.963 N/mm2；
立杆稳定性计算σ = 132.963 小于 [f] = 205.000 N/mm2 满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值：N =11.148 kN；
计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数： K = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U = 1.500
计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 3.119 m；
Lo/i = 197.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到：φ= 0.186
立杆净截面面积： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205.000 N/mm2；
σ= 11148.480/(0.186×489.000)+99315.668/5080.000 = 142.123 N/mm2；
立杆稳定性计算σ = 142.123 小于 [f] = 205.000 N/mm2 满足要求！
12.7、最大搭设高度的计算
不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：
NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.957 kN；
活荷载标准值：NQ = 4.500 kN；
每米立杆承受的结构自重标准值：Gk = 0.125 kN/m；
Hs =[0.186×4.890×10-4×205.000×103-(1.2×1.957+1.4×4.500)]/(1.2×0.125)=66.751 m；
脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
[H] = 66.751 /(1+0.001×66.751)=62.574 m；
[H]= 62.574 和50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50.000 m。
考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：
NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.957 kN；
活荷载标准值：NQ = 4.500 kN；
每米立杆承受的结构自重标准值：Gk = 0.125 kN/m；
计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：
Mwk=Mw / (1.4×0.85) = 0.099 /(1.4 × 0.85) = 0.083 kN.m；
Hs =( 0.186×4.890×10-4×205.000×10-3-(1.2×1.957+0.85×1.4×(4.500+
0.186×4.890×0.083/5.080)))/(1.2×0.125)=61.187 m；
脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
[H] = 61.187 /(1+0.001×61.187)=57.659 m；
[H]= 57.659 和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50.0 m。
12.8、连墙件的计算
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No
风荷载基本风压值 Wk = 0.172 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.200 m2；
连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 3.000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
NLw = 1.4×Wk×Aw = 3.895 kN；
连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + No= 6.895 kN；
其中φ -- 轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度,
由长细比 l/i=300.000/15.800的结果查表得到0.949；
A = 4.89 cm2；[f]=205.00 N/mm2；
连墙件轴向力设计Nf=φ×A×[f]=0.949×4.890×10-
4×205.000×103=95.133 kN；
Nl=6.895 连墙件采用双扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl=6.895小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求! 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： [H] = 61.187 /(1+0.001×61.187)=57.659 m； [H]= 57.659 和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50.0 m。 12.8、连墙件的计算 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No 风荷载基本风压值 Wk = 0.172 kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.200 m2； 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 3.000 kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： NLw = 1.4×Wk×Aw = 3.895 kN； 连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + No= 6.895 kN； 其中φ -- 轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度, 由长细比 l/i=300.000/15.800的结果查表得到0.949； A = 4.89 cm2；[f]=205.00 N/mm2； 连墙件轴向力设计Nf=φ×A×[f]=0.949×4.890×10- 4×205.000×103=95.133 kN； Nl=6.895 连墙件采用双扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl=6.895小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求!
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