课程设计
课程名称：成型铣刀加工出成型面的液压专用铣床
学院：职业技术学院专业：机械设计制造姓名：胡蕤学号：1020020160 年级：大三任课教师：何玲
2012年 10 月 16 日
目录
1．概述 (3)
1.1 课程设计的目的 (3)
1.2 课程设计的要求 (3)
1.3 课程设计题目描述和要求 (3)
1.4 设计内容及步骤 (4)
2. 液压系统设计计算 (4)
2.1 设计要求及工况分析 (4)
2.1.1 工况分析 (4)
2.1.2确定液压系统方案 (6)
2.2 确定液压系统主要参数 (7)
2.2.1初选液压缸工作压力 (7)
2.2.2计算液压缸主要尺寸 (7)
2.3 拟定液压系统原理图 (9)
2.3.1 选择基本回路 (9)
2.3.2 组成液压系统 (11)
2.4 计算和选择液压件 (11)
2.4.1 确定液压泵的规格和电动机功率 (11)
2.4.2 确定其它元件及辅件 (12)
2.5 验算液压系统性能 (14)
2.5.1 验算系统压力损失 (14)
2.5.2 验算系统发热与温升 (17)
3．总结 (18)
4.致谢 (18)
5.参考文献 (19)
1．概述
1.1 课程设计的目的
本课程是机械设计制造及其自动化专业的主要专业基础课和必修课，是在完成《液压与气压传动》课程理论教学以后所进行的重要实践教学环节。本课程的学习目的在于使学生综合运用《液压与气压传动》课程及其它先修课程的理论知识和生产实际知识，进行液压传动的设计实践，使理论知识和生产实际知识紧密结合起来，从而使这些知识得到进一步的巩固、加深和扩展。通过设计实际训练，为后续专业课的学习、毕业设计及解决工程问题打下良好的基础。课程设计报告书概括性的介绍了设计过程，对设计中各部分内容作了重点的说明、分析、论证和必要的计算，系统性整理、表达了设计过程中涉及到的专业知识和基本要求，有条理的表达了自己对本课程设计的阐述。
1.2 课程设计的要求
(1)液压传动课程设计是一项全面的设计训练，它不仅可以巩固所学的理论知识，也可以为以后的设计工作打好基础。在设计过程中必须严肃认真，刻苦钻研，一丝不苟，精益求精。
(2)液压传动课程设计应在教师指导下独立完成。教师的指导作用是指明设计思路，启发学生独立思考，解答疑难问题，按设计进度进行阶段审查，学生必须发挥主观能动性，积极思考问题，而不应被动地依赖教师查资料、给数据、定方案。
(3)设计中要正确处理参考已有资料与创新的关系。任何设计都不能凭空想象出来，利用已有资料可以避免许多重复工作，加快设计进程，同时也是提高设计质量的保证。另外任何新的设计任务又总有其特定的设计要求和具体工作条件，因而不能盲目地抄袭资料，必须具体分析，创造性地设计。
(4)学生应按设计进程要求保质保量的完成设计任务。
1.3课程设计题目描述和要求
设计一台用成型铣刀加工的液压专用铣床，要求机床工作台上一次可安装两只工件，并能同时加工。工件的上料、卸料由手工完成，工件的夹紧及工作台进给由液压系统完成。机床的工作循环为：手工上料—工件自动夹紧—工作台快进—铣削进给（工进）—工作台快退—夹具松开—手工卸料。
对液压系统的具体参数要求：运动部件总重G=23000N，切削力Fw=15000N;快进行程l1=300mm，工进行程l2=80mm；快进、快退速度v1=v3=5m/min,工进速度v2=100~600mm/min，启动时间Δt=0.5s；夹紧力Fj=3000N,行程lj=15mm，夹
紧时间Δtj =1s 。工作台导轨采用平导轨，导轨间静摩擦系数 fs=0.2，动摩擦系数fd=0.1，要求工作台能在任意位置上停留。 设计任务：
（1）确定执行元件（液压缸）的主要结构尺寸（D 、d 等） （2）确定系统的主要参数；
（3）选择各类元件及辅件的形式和规格，列出元件明细表； （4）绘制正式液压系统图
1.4 设计内容及步骤
(1)阅读、研究设计任务书，明确设计内容和要求，了解原始数据和工作条件；
(2)收集有关资料并进一步熟悉课题。 (3)明确设计要求进行工况分析； (4)确定液压系统主要参数； (5)拟定液压系统原理图； (6)计算和选择液压件； (7)验算液压系统性能；
(8)选择各类元件及辅件的形式和规格，列出元件明细表； (9)绘制正式的液压原理图。
2. 液压系统设计计算
2.1 设计要求及工况分析
2.1.1 工况分析
液压系统的工况分析是指对液压执行元件进行运动分析和负载分析，目的是查明每个执行元件在各自工作过程中的流量、压力、功率的变化规律，作为拟定液压系统方案，确定系统主要参数（压力和流量）的依据。
负载分析: 工作台液压缸
工作负载： 工作负载即为切削阻力F F w L ==15000N 摩擦负载： 摩擦负载即为导轨的摩擦阻力 动摩擦负载 00N 2323000*0.1G *d
fd ===f
F
N G F 460023000*2.0*f s fs ===
静
摩擦负
载
惯性负载 N F 2.3915
.0083
.08.923000t v g G i ==??=
运动时间
快进 s 6.35
10*300v l t 3
111==
=- 工进 s 8600
80v l t 222===
快退 s 56.45
10*)80300(v l l t 3
3213=+=+=- 设液压缸的机械效率ηcm=0.9，得出液压缸在各工作阶段的负载和推力，如表1所列。
工况
负载组成
液压缸负载F /N 液压缸推力F 0=F /ηcm
/N
启 动 加 速 快 进 工 进 反向启动 加 速 快 退
fs F F = i fd F F F += fd F F = L F F F +=fd fs F F = i fs F F F += fd F F =
4600 2691.2 2300 17300 4600 4991.2 2300
5111.11 2990.22 2555.56 19222 5111.11 5545.78 2555.56
表1液压缸各阶段的负载和推力
根据液压缸在上述各阶段内的负载和运动时间，即可绘制出负载循环图F-t 和速度循环图v-t ，如图1所示
图1 负载循环图和速度循环图
2.2.3确定液压系统方案
A、回路方式的选择
一般选用开式回路，即执行元件的排油回油箱，油液经过沉淀、冷却后再进入液压泵的进口。
由于铣床的输出参数要求高精度控制，因此应对输出量进行检测然后反馈控制液压系统的压力和流量，即构成系统的大闭环控制。
B、液压介质的选择
普通液压系统选用矿物油型液压油作为工作介质，其中室内液压设备多选用气轮机油和普通液压油;室外液压设备则应选用抗磨液压油或低凝液压油。对某些热加工设备或井下液压系统，应选用耐燃介质，如磷酸酯液、水-乙二醇、乳化液等。由于本课程是在室内进行加工，所以应选用气轮机油和普通液压油待介质选定后，在设计和选用液压元件时应考虑它们与所选介质的相容性和耐腐蚀性。
C、分析液压系统工况初定系统压力范围
对液压系统各执行元件整个工作循环的速度、负载变化规律(如负载速度谱)进行分析，确定各执行元件的最大负载，最低和最高运动速度，工作行程及最大行程，列表备用。
液压系统的压力即泵的出口压力与液压设备的工作环境、负载精度要求等有关，常用的液压系统的压力推荐值可参阅有关手册。
D、执行元件的选择
(1)用于实现连续的回转运动，选用液压马达。若转速高于500 r/min,可直接选用高速液压马达，如齿轮马达、双作用叶片马达和轴向柱塞马达,其中轴向柱塞马达又分为定量马达和变量马达。若转速低于500 r/min，可选用低速液压马达或高速液压马达等机械减速装置。
(2)要求机床工作台上一次可安装两只工件，并能同时加工，因此选用双向工作进给，且双向输出的力、速度相等，应选用双伸缩杆活塞缸
E、液压泵类型选择
考虑到流量突变时液压冲击较大，工作平稳性差，且可双泵同时向液压缸供油实现快速运动，最后确定选用双联叶片泵
(2)液压系统有多个执行元件，各工作循环所需的流量相差很大，应选用多泵供油实现分级调节。
F、调速方式的选择
定量泵节流调速回路，因调节方式简单，一次性投资少，在中小型液压设备特别是机床中得到了广泛应用。节流调速回路中的进、回油路调速为恒定系统，系统的刚性较好;旁油路调速为变压系统，系统刚性较差。用调速阀或
旁通调速阀的节流调速回路可提高系统的速度刚性，但会增加少量的功率损失。
G、调压方式的选择
溢流阀装在液压泵出口处用来保证系统压力恒定，在其他场合则为安全阀，限制系统的最高压力。一般选普通溢流阀。
H、换向回路的选择
对于小流量的液压系统，一般采用电磁换向阀直接换向。
2.2 确定液压系统主要参数
2.2.1初选液压缸工作压力
所设计的动力滑台在工进时负载最大，在其它工况负载都不太高，参考表2和表3，初选液压缸的工作压力p1=4MPa
表2 按负载选择工作压力
表3 各种机械常用的系统工作压力
2.2.2计算液压缸主要尺寸
液压缸在工作过程中各阶段的负载为：
油缸的机械效率ηcm，有各运动件摩擦损失造成，通常可取0.9~0.95。
启动阶段 Ft= ffG/ηcm=0.2?23000/0.9=5111.11N
加速阶段F
t ={f
d
G+
t
v
g
G
?
?
?}/cm={0.1?23000+
5.0
083
.0
81
.9
23000
? }/0.9=2689N
快进、快退阶段 Ft= Ft= fdG/ηcm=0.1?23000/0.9=2555.56N
工进阶段F
t = （f
d
G+
W
F）/ηcm=（0.1?23000+15000）/0.9=19222N
制动阶段
F t ={f
d
G-
t
v
g
G
?
?
?}/cm={0.1?23000-
1.0
083
.0
81
.9
23000
? }/0.9=2533.94N
负载/KN <5 5~10 10~20 20~30 30~50 >50
工作压力/MPa <0.8~1 1.5~2 2.5~3 3~4 4~5 5
≥
机械类型
机床农业机械小
型工程机械
建筑机械液
压凿岩机
液压机大中
型挖掘机重
型机械起重
运输机械磨床
组合
机床
龙门
刨床
拉床
工作压力/MPa 0.8~2 3~5 2~8 8~10 10~18 20~32
工作阶段 速度v （m/s ） 负载F(N) 启动加速 2689N 快 进 0.083
2555.56 工 进 0.00017~0.001 19222N 快 退
0.083
2533.94N
表4 液压缸各阶段的速度和负载
由表4看出，最大负载为工进阶段的负载F=22555.56N ，则可计算出液压缸的内径尺寸为： D=
c
p 4πt
F =6
10314.3922214???=8.16?
12-2
m 系统类型
背压力/MPa 简单系统或轻载节流调速系统 0.2~0.5 回油路带调速阀的系统 0.4~0.6 回油路设置有背压阀的系统 0.5~1.5 用补油泵的闭式回路 0.8~1.5 回油路较复杂的工程机械 1.2~3 回油路较短且直接回油
可忽略不计
表5 执行元件背压力
工作压力/MPa
≤5.0 5.0~7.0 ≥7.0 d/D
0.5~0.55
0.62~0.70
0.7
表6 按工作压力选取d/D
12/v v 1.15 1.25 1.33 1.46 1.61 2 d/D
0.3
0.4
0.5
0.55
0.62
0.71
表7 按速比要求确定d/D
注：1—无杆腔进油时活塞运动速度； 2—有杆腔进油时活塞运动速度。
查设计手册，
按液压缸内径系列将以上计算值圆整为标准直径，D=100mm 。
为了实现液压缸快进和快退速度相等，参考表6表7，得d=0.707D ，所以： d=0.707?100=70.7mm
圆整成标准系列活塞杆直径，d=70mm 。
由D=100mm,d=70mm ，可计算出液压缸无杆腔有效作用面积
A c1=4πD 2=78.5?10-42m ，有杆腔有效作用面积A c2=4
π（D 2-d 2）=40.5?10-42
m 。
1、活塞杆稳定性校核
A)夹紧缸
由于夹紧缸的活塞杆直径是利用稳定性校核来计算的，所以不需要进行校
核。
B)工作台缸
因为活塞杆的总行程为380mm，活塞杆的直径是100mm，所以L/d=3.8<10，所以满足稳定性要求。
2、液压缸各运动阶段的压力，流量和功率
工况推力
(F
)
（N）
进油腔
压力
(
p
c
)
（MPa）
回油腔
压力
(
p
b
)
（MPa）
流量
(
q
c
)
（L/mi
n）
功率
（W）计算公式
快进（差动）启动5111 1.85 - - -
c
p=(F0+△pA c2)/( A c1-
A
c2
)
c
q=( A c1- A c2)v1
p= p
c
q
c
加速2689 1.30 0.5 - -
恒速2555 1.19 0.5 0.1725 342.1
工进19222 2.87 0.8 0.047 224
c
p=(F0+ A c2p b)/ A c1 c
q= A c1v2
p= p
c
q
c
快退
启动5111 1.26 - - - p
c
=(F
+ A
c1
p
b
)/ A
c2
q
c
= A
c2
v
1
p= p
c
q
c
加速5545 1.36 0.5 - -
恒速2534 0.63 0.5 0.0202 212
表8 液压缸在各阶段的压力、流量和功率
注：1．差动系统连接时，液压缸的回油路口到进油口之间的压力损失,△p
＝0.5MPa,
2.快退时，液压缸有杆腔进油，压力为p
1；无杆腔回油，压力为p
2
。
2.3 拟定液压系统原理图
2.3.1 选择基本回路
(1) 选择调速回路。这台机床液压系统功率较小，滑台运动速度低，工作负载为阻力负载且工作中变化小，故可选用进口节流调速回路。为防止孔钻通时负载突然消失引起运动部件前冲，在回油路上加背压阀。由于系统选用节流调速方式，系统必然为开式循环系统。
(2) 选择油源形式从工况图可以清楚看出，在工作循环内，液压缸要求油源提供快进、快退行程的低压大流量和工进行程的高压小流量的油液。最大流
量与最小流量之比
qmax/qmin=0.172/(0.0202×
10 )=85。其相应的时间之比
(t1+t3)/t2=(0.06+0.076)/0.8
=0.17。这表明在一个工作循环
中的大部分时间都处于高压小
流量工作。从提高系统效率、节
省能量角度来看，选用单定量泵
油源显然是不合理的，为此可选
用限压式变量泵或双联叶片泵作为油源。考虑到前者流量突变时液压冲击较大，工作平稳性差，且后者可双泵同时向液压缸供油实现快速运动，最后确定选用双联叶片泵方案，如图2a 所示。
(3) 选择快速运动和换向回路。本系统已选定液压缸差动连接和双泵供油两种快速运动回路实现快速运动。考虑到从工进转快退时回油路流量较大，故选用换向时间可调的电液换向阀式换向回路，以减小液压冲击。由于要实现液压缸差动连接，所以选用三位五通电液换向阀，如图2b所示。
(4) 选择速度换接回路。由于本系统滑台由快进转为工进时，速度变化大v2
v
/，为了减少速度换接时的液压冲击，选用行程阀控制的换接回路，如图1
2c所示。
(5) 选择调压和卸荷回路。在双泵供油的油源形式确定后，调压和卸荷问题都已基本解决。要求工作台能在任意位置上停留，即滑台工进时，高压小流量泵的出口压力由油源中的溢流阀调定，无需另设调压回路。即在滑台工进和停止时，低压大流量泵通过液控顺序阀卸荷，高压小流量泵在滑台停止时虽未卸荷，但功率损失较小，故可不需再设卸荷回路，就能在任意位置停留。
图2 选择的基本回路
2.3.2 组成液压系统
将上面选出的液压基本回路组合在一起，并经修改和完善，就可得到完整的液压系统工作原理图，如图3所示。在图3中，为了解决滑台工进时进、回油路串通使系统压力无法建立的问题，增设了单向阀6。为了避免机床停止工作时回路中的油液流回油箱，导致空气进入系统，影响滑台运动的平稳性，图中添置了一个单向阀13。考虑到这台机床用于钻孔（通孔与不通孔）加工，对位置定位精度要求较高，图中增设了一个压力继电器14。当滑台碰上死挡块后，系统压力升高，它发出快退信号，操纵电液换向阀换向。
2.4 计算和选择液压件
2.4.1 确定液压泵的规格和电动机功率
(1) 计算液压泵的最大工作压力
小流量泵在快进和工进时都向液压缸供油，由表8可知，液压缸在工进时工作压力最大，最大工作压力为p1=2.87MPa ，如在调速阀进口节流调速回路中，选取进油路上的总压力损失∑?p=0.8MPa ，考虑到压力继电器的可靠动作要求压差 pe=0.5MPa ，则小流量泵的最高工作压力估算为
=?+?+≥∑e p p p p p 110.8MPa+0.5MPa=1.3MPa
大流量泵只在快进和快退时向液压缸供油，由表8可见，快退时液压缸的工作压力为p1=1.26MPa ，比快进时大。考虑到快退时进油不通过调速阀，故其进油路压力损失比前者小，现取进油路上的总压力损失∑?p=0.3MPa ，则大流量泵的最高工作压力估算为
=?+≥∑p p p p 12 1.26MPa+0.3MPa=1.56MPa (2) 计算液压泵的流量
由表8可知，油源向液压缸输入的最大流量为0.172×10-3 m3/s ，若取回路泄漏系数K=1.1，则两个泵的总流量为
=≥1kq q p 0.189×103- m3/s=11.34L/min 考虑到溢流阀的最小稳定流量为3L/min ，工进时的流量为0.84×1105- m3/s =0.5L/min ，则小流量泵的流量最少应为3.5L/min 。
(3) 确定液压泵的规格和电动机功率
根据以上压力和流量数值查阅产品样本，并考虑液压泵存在容积损失，最后确定选取PV2R12-6/33型双联叶片泵。其小流量泵和大流量泵的排量分别为6mL/r 和33mL/r ，当液压泵的转速np=940r/min 时，其理论流量分别为5.6 L/min 和31L/min ，若取液压泵容积效率ηv=0.9，则液压泵的实际输出流量为
=+=21p p p q q q 14.693L/min
由于液压缸在快退时输入功率最大，若取液压泵总效率ηp=0.8，这时液压泵的驱动电动机功率为
=≥
p
p
p q p p η 1.5×106×14.693/60×0.8×103=0.477KW
根据此数值查阅产品样本，选用规格相近的Y100L —6型电动机，其额定功率为0.5KW ，额定转速为940r/min 。
2.4.2 确定其它元件及辅件
(1) 确定阀类元件及辅件
根据系统的最高工作压力和通过各阀类元件及辅件的实际流量，查阅产品样本，选出的阀类元件和辅件规格如表9所列。其中，溢流阀9按小流量泵的额定流量选取，调速阀4选用Q —6B 型，其最小稳定流量为0.03 L/min ，小于本系统工进时的流量0.5L/min 。
表9液压元件规格及型号
*注：此为电动机额定转速为940r/min 时的流量。 2) 确定油管
在选定了液压泵后，液压缸在实际快进、工进和快退运动阶段的运动速度、时间以及进入和流出液压缸的流量，与原定数值不同，重新计算的结果如表9所列 快进
工进
快退
A
A q q A q p p q
2
1
2
1
)
(1-+=
=58.6L/min
q 1
=0.5L/min
q q
q p p 2
1
1
+==14.693
L/min
型号 额定流量qn/L/m in
额定压力Pn/MPa 额定压降?
Pn/MPa 1 双联叶片泵 — PV2R12-6/33 5.1/27
.9*
16 — 2
三位五通电液换向阀
70
35DY —100BY
100
6.3
0.3
3 行程阀 62.3 22C —100BH 100 6.3 0.3
4 调速阀 <1 Q —6B 6 6.3 —
5 单向阀 70 I —100B 100 6.3 0.2
6 单向阀 29.3 I —100B 100 6.3 0.2
7 液控顺序阀 28.1 XY —63B 63 6.3 0.3
8 背压阀 <1 B —10B 10 6.3 —
9 溢流阀 5.1 Y —10B 10 6.3 — 10 单向阀 27.9 I —100B 100 6.3 0.2 11 滤油器 36.6 XU —80×200 80 6.3 0.02 12 压力表开关 — K —6B — — — 13 单向阀 70 I —100B 100 6.3 0.2 14
压力继电器
—
PF —B8L
—
14
—
A A q q 21
1
2
==26.5L/min
A A q q 2
1
1
2
==0.17L/min A A q q 2
1
1
2
==65L/min
A
A q
q v p p 2
1
21
1
-+==0.087m/s
A q v 1
1
2
==0.00076m/s A
q
v 1
1
3
==0.0912m/s
t 1=
v
1
103
*15-=0.67s
t 2=
v
2
3
10*50-=65.7s
t
3
=0.876s
表10各工况实际运动速度、时间和流量
管道 推荐流速/(m/s) 吸油管道 0. 5～1.5，一般取1以下 压油管道 3～6，压力高，管道短，粘度小取大值
回油管道
1. 5～3
表11允许流速推荐值
由表10可以看出，液压缸在各阶段的实际运动速度符合设计要求。 根据表10数值，按表11推荐的管道内允许速度取υ=4 m/s ，由式v
q
d π4=计算得与液压缸无杆腔和有杆腔相连的油管内径分别为
v q d π4===--mm 103
*4*14.3*60103*6.58*417.87mm v q d π4===--mm 103
*4
*14.3*60103*70*419.3mm 为了统一规格，按产品样本选取所有管子均为内径20mm 、外径28mm 的10号冷拔钢管。
(3) 确定油箱
油箱的容量按V=aqpn 式估算，其中α为经验系数，低压系统，α=2～4；中压系统，α=5～7；高压系统，α=6～12。现取α=6，得 ==pn q v α6×(5.6+31)L=220L
2.5 验算液压系统性能
2.5.1 验算系统压力损失
由于系统管路布置尚未确定，所以只能估算系统压力损失。估算时，首先确定管道内液体的流动状态，然后计算各种工况下总的压力损失。现取进、回油管道长为l=2m ，油液的运动粘度取1′10-4m2/s ，油液的密度取r=0.9174′103kg/m3。
(1)判断流动状态
在快进、工进和快退三种工况下，进、回油管路中所通过的流量以快退时回油流量q2=70L/min 为最大，此时，油液流动的雷诺数
74310
1102060107044R 4
33
e =???????===---ππdv q v vd 也为最大。因为最大的雷诺数小于临界雷诺数（2000），故可推出：各工况下的进、回油路中的油液的流动状态全为层流。
(2)计算系统压力损失 将层流流动状态沿程阻力系数
q
dv
475R 75e πλ==
和油液在管道内流速
2
4d
q
πν=
同时代入沿程压力损失计算公式ρλ2
2
1d lv p =?，并将已知数据代入后，得
q q q d p 108*5478.0)1020(14.322101109174.075427544
34341=?????????=?=?--πρυ 可见，沿程压力损失的大小与流量成正比，这是由层流流动所决定的。 在管道结构尚未确定的情况下，管道的局部压力损失?p ζ常按下式作经验计算
1
1.0p p ?=?ξ
各工况下的阀类元件的局部压力损失可根据下式计算
2
)(
n
n v q q p p ?=? 其中的Dpn 由产品样本查出，qn 和q 数值由表8和表9列出。滑台在快进、工进和快退工况下的压力损失计算如下：
1．快进
滑台快进时，液压缸通过电液换向阀差动连接。在进油路上，油液通过单
向阀10、电液换向阀2，然后与液压缸有杆腔的回油汇合通过行程阀3进入无杆腔。在进油路上，压力损失分别为
0.04628MPa a 1060
106.585478.0105478.06
38
=???=?=?--∑MP q p li
a 04628.01.01.0MP p
p li
i
?=?=?∑∑?
0.1647MPa a ])100
6.58(3.0)10069.14(3.0)1009.27(
2.0[222=?+?+?=?∑MP p
via a )1647.0004628.004628.0(MP p
p p p vi
li
i
i
++=?+?+?=?∑∑∑∑?
在回油路上，压力损失分别为
0.02273MPa
a 1060103.29105478.0,105478.063
8
9
=????=?=?--∑MP q p lo a 0.002273MP a 02273.01.01.0=?=?=?∑∑MP p
lo
o
ζ
0.1194MPa a )]100
6.58(3.0)1003.29(2.0)1003.29(
3.0[22=?+?+?=?∑MP p
vo
0.1444MPa
a )1194.0002273.002273.0(=++=?++?=?∑∑∑∑MP p
p p p vo
o
lo
o
ζ
将回油路上的压力损失折算到进油路上去，便得出差动快速运动时的总的压力损失
0.296MPa a ]957
.441444.02273.0[=?
+=?∑MP p
2．工进
滑台工进时，在进油路上，油液通过电液换向阀2、调速阀4进入液压缸无杆腔，在调速阀4处的压力损失为0.5MPa 。在回油路上，油液通过电液换向阀2、背压阀8和大流量泵的卸荷油液一起经液控顺序阀7返回油箱，在背压阀8处的压力损失为0.6MPa 。若忽略管路的沿程压力损失和局部压力损失，则在进油路上总的压力损失为
=+?=?=?∑∑a ]5.0)100
5.0(3.0[2
MP p p vi
vi 0.500007MPa 此值略小于估计值。
在回油路上总的压力损失为
0.66MPa a ])63
9.2724.0(3.06.0)10024.9(3.0[2
2=+?++?=?=?∑∑MP p p vo
o 该值即为液压缸的回油腔压力p2=0.66MPa ，可见此值与初算时参考表4选取的背压值基本相符。
按表7的公式重新计算液压缸的工作压力为
MPa MP A A P F p 67.3a 101095107.441066.0349426
44
612201=?????+=+=-- 此略高于表7数值。
考虑到压力继电器的可靠动作要求压差Dpe=0.5MPa ，则小流量泵的工作压力为
5.05.099.311++=?+?+=∑e i p p p p p =4.99MPa
此值与估算值基本相符，是调整溢流阀10的调整压力的主要参考数据。 3．快退
滑台快退时，在进油路上，油液通过单向阀10、电液换向阀2进入液压缸有杆腔。在回油路上，油液通过单向阀5、电液换向阀2和单向阀13返回油箱。在进油路上总的压力损失为
=?+?=?=?∑∑a ])100
33(3.0)1009.27(
2.0[2
2MP p p vi i 0.048MPa 此值远小于估计值，因此液压泵的驱动电动机的功率是足够的。
在回油路上总的压力损失为
=?+?+?=?=?∑∑a ])10070
(2.0)10070(3.0)10070(2.0[222MP p p vo o 0.303MPa
大流量泵的工作压力为
MPa p p p i p 48.1048.043.112=+=?+=∑
此值是调整液控顺序阀7的调整压力的主要参考数据。
2.5.2 验算系统发热与温升
由于工进在整个工作循环中占96%，所以系统的发热与温升可按工进工况来计算。在工进时，大流量泵经液控顺序阀7卸荷，其出口压力即为油液通过液控顺序阀的压力损失
0.058MPa a )63
9.27(3.0)(
222=?=?=?=MP q q p p p n n p 液压系统的总输入功率即为液压泵的输入功率
W
w q p q p p p
p p p p r 4.5648
.060109.27100588.060101.51099.436
36
2
211=??
?+???=+=
--η
液压系统输出的有效功率即为液压缸输出的有效功率
W w Fv p c 7.271088.03144832=??==-
由此可计算出系统的发热功率为
W P P H c r 7.536)7.274.564(=-=-=
按式
KA H
T =
?计算工进时系统中的油液温升，即
15220
15065.07.536065.03
2
3
2
=??=
=
?V
K H T °C
其中传热系数K=15 W/（m2·°C ）。 设环境温T2=25°C ，则热平衡温度为
55][1525121=≤+=?+=T T T T °C
油温在允许范围内，油箱散热面积符合要求，不必设置冷却器。
3．总结
此次课程设计,让我受益非浅,不仅培养了我发现问题、分析问题、解决问题的逻辑思维能力,更重要的是学会了熟悉运用液压传动的基本理论实际知识解决实际需求。通过这次液压专用铣床的课程设计,让我从分析系统工况、执行元件工作压力的确定、回路的选择以及液压系统的性能验算有了一个清晰的认识和了解，通过整个过程中对各种知识综合整理和不断补充，又有了更高层次的理解和发现。
通过对液压专用铣床的课程设计报告书的编写,进一步培养了我们分析、总结和表达的能力,巩固、深化了在设计中所获得的知识,让我们更加贴近于生产实际,让我们更加清晰的看到了理论与实际在设计中的差别,通过设计使我们能够综合、灵活、有条理地应用液压传动方面的知识,充分表达自己对工艺的理解和发现。
此外，通过这次设计还得出一个结论“知识必须通过应用才能实现其价值！”有些东西以为学会了，但真正到用的时候才发现是两回事，所以我认为只有到真正会用的时候才是真的学会了。
4.致谢
首先很感谢学校安排的本次课程设计，给我们的这次实践、锻炼、提升我们自学能力、动手能力的机会。经过一个周的思路整理、查资料、整理材料、写作设计报告书，今天终于可以顺利的完成本设计。此次课程的顺利完成很感
谢贵州大学何玲老师的悉心的指导。在此次调查设计说明书的写作过程中，通过查资料和搜集有关的文献，提升了我的自学能力和动手能力，在设计过程中也学到了很多机械制造加工方面的知识，对我以后走上工作岗位将会有很大帮助。在此课程设计完成之际，我谨向辛苦教导我的老师表示崇高的敬意和衷心的感谢。
5.参考文献
[1] 《机械设计基础》主编：王世辉重庆大学出版社2005年。
[2] 《机械工程材料》主编：许德珠高等教育出版社2005年。
[3]《液压与气压传动》（第四版）主编：左健民机械工业出版社2007年。