目录
一、说明
二、外板
1、船底板
2、平板龙骨
3、舭列板
4、舷侧外板
5、舷侧顶列板
三、甲板
1、强力甲板
2、其它甲板
四、单层底
1、实肋板
2、中内龙骨
3、旁内龙骨
4、舭肘板
五、双层底
1、中桁材
2、非水密旁桁材
3、水密旁桁材
4、实肋板
5、水密实肋板
6、内底板
7、货舱区舷侧底部结构
8、双底部分外底纵骨
9、双底部分内底纵骨
10、肘板
六、舷侧骨架
1、货舱区域(#34~#131)
2、机舱部分(#10~#34)
3、首尖舱
4、尾尖舱
七、甲板骨架
1、露天强力甲板计算压头
2、甲板各区域压头值
3、首楼甲板骨架计算
4、尾～#8尾楼甲板骨架
5、#8～#29尾楼甲板骨架
6、尾～#35主甲板骨架
7、#35～#134主甲板骨架
8、#134～首主甲板骨架
9、#35～#134平台骨架
10、机舱平台骨架
11、首尖舱平台骨架
12、主甲板机舱舱口纵桁
13、货舱端横梁
八、水密舱壁
1、舱壁板厚
2、扶强材
3、桁材
4、内舷板纵骨架式骨架
九、首柱
十、机座
十一、支柱
1、支柱负荷计算
2、支柱剖面积计算及支柱壁厚十二、上层建筑及甲板室
1、首楼后壁
2、尾楼前壁
3、首尾楼舷侧
4、甲板室
十三、货舱围板
十四、舷墙
一、说明
本船主要运输矿石及钢材，兼顾煤碳及水泥熟料等货物。航行于长江武汉至宁波中国近海航区及长江A、B级航区。船舶结构首尾为横骨架形式，中部货舱区采用双底双舷、单甲板、纵骨架式形式，所有构件尺寸均按CCS《国内航行海船建造规范》(2006)要求计算。
1、主要尺度
设计水线长：L WL107.10米
计算船长：L 104.10米
型宽：B 17.5米
型深：D 7.6米
结构计算吃水：d 5.8米
2、主要尺度比
长深比：L
B=
104.1
17.5= 5.95＞5
宽深比：B
D=
17.5
7.6= 2.30 ≤2.5
舱口宽度比：b
B l=
10.4
17.5=0.594 ＜0.6
舱口长度比：l H
l BH=
28
33.6= 0.833 ＞0.7
3、肋距及中剖面构件布置：
尾～#10及#140～首肋距为600mm #10～#140 肋距为700mm 本船规范要求的标准肋距为：
S = 0.0016L+0.5 = 0.0016×104.1+0.5
= 0.667 mm (以下均同)
二、外板
1、船底板(2.3.1.3)
(1)船中0.4区域船底
t1 = 0.043s (L+230) F b
= 0.043×0.667×(104.1+230) 1
= 9.58 mm
取F b=1，不折减
t2 = 5.6s（d+h1）F b
= 5.6×0.667×（5.8+1.16）×1
= 9.854 mm
式中：取h1 = 0.2d = 1.16
(2)船端0.075L区域(2.3.1.4)
t = (0.035L+6) s s b
= (0.035×104.1+6)
0.7 0.667
= 9.88 mm
(3)船首底板加强(2.15.3)
a、加强范围及长度分段
垂向范围为：0.014B = 0.014×17.5 = 0.245 m高度
纵向范围：X = (0.65 - C b
2)·L = （0.65 -
0.8
2）×104.1= 26.025m长度，并划分为三段长度，分别
计算三段长度及修正系数c。
i、在离首垂线(X-0.125L)到X之间：
即：26.025 – 0.125×104.1 = 13.0125 m到26.025m之间相当于#112～#131之间。
ii、从首垂线向后(X-0.2L)的范围内：
即：26.025– 0.2×104.1 = 5.205m
相当于首垂线到#143间。
iii、其它位置为#131～#143之间。
b、修正系数e：
i、#112～#131：
e =
2f-1
0.05-C b=
2×0.25-1
0.05-0.8= 0.66
式中：f = 26.025
104.1= 0.25
ii、#131～#143：
e = 1
iii、#143～首垂线：
e = 0.5+
f
0.9-C b= 0.5+
0.05
0.9-0.8=1.0
式中：f = 5.205
104.1= 0.05
c、各段板厚计算：
t = C·C1·(1.8 - 26d1
L)
s·e
s b
式中：c = 7.3+0.081L = 7.3+0.081×104.1 = 15.732
c1 = 1.2 - s
2l= 1.2 -
0.65
2×1.3
= 0.95
取d1 = 2.2 i、#112～#131：
t = 15.732×0.95×(1.8 - 26×2.069
104.1)
0.65×0.66
0.667
= 15.07 mm
ii、#131～#143：
t = 15.732×0.7×(1.8 - 26×
2.2
104.1)
0.7×1
0.667
= 14.11 mm iii、#143～首：
t = 15.732×0.7×(1.8 - 26×
2.2
104.1)
0.6×1.0
0.667
= 13.06 mm
(4)尾局部加强要求(2.3.6)：
轴毂、舵杆、车叶附近：
t = 1.5t = 1.5×9.854 = 14.78 mm
(5)船底板取值小结：(括号内为计算值)
①尾端轴毂舵杆车叶附近加强：t = 16 mm (14.78 mm)
②尾端其它板：t = mm (9.854 mm)
③0.4L船中：t = mm (9.854 mm)
④首端#112～#131 t = 16 mm (15.07)
#131～#143 t = 14 mm (14.11
#143～首t = 14 mm (13.06)
⑤其它船底板：机舱部分t = 12 mm (机座下)
机舱其余部分t = 11 mm
货舱区域其它部分t = 11 mm
2、平板龙骨(2.3.2)
(1)平板龙骨宽度(2.3.2.1)
b = 900+3.5L
= 900+3.5×104.1 = 1264.4 mm
实取：b=1600mm
长度为尾～#112，首端加强按上述计算取值。
(2)平板龙骨厚度(2.3.2.2)
t = t′+2 = 9.854+2 = 11.854 mm
实取：14×1600mm (首部加强除外)
3、舭列板(2.3.3) ……
4、舷侧外板(2.3.4)
(1)横骨架式部分(0.4L 船中范围)
a 、距基线3
4D 以上舷侧外板 t 1 = 0.073sE –1(L+110) F d = 0.073×0.7÷1.063×(104.1+110) × 1 = 10.29 mm
式中：E = 1+s 2S 2 = 1+0.72
2.82 = 1.063 t 2 = 4.2s d+h 2
= 4.2×0.7× 5.8+2.088 = 8.26 mm
取h 2 = 0.36d = 2.088
b 、距基线D
4以下舷侧外板 t 1 = 0.072sE –1(L+110) F b = 0.072×0.7÷1.034×(104.1+110) × 1 = 10.25 mm
式中：E = 1+s 2S 2 = 1+0.72
3.82 = 1.034 t 2 = 6.3s (d+h 1)F b
= 6.3×0.7×(5.8+1.16)×1 = 11.65mm
取h 1 = 0.2d = 1.16
c 、D 4～3
4D 间
t = 10.29+11.652
= 10.97 mm
(2)纵骨架式舷侧骨架
a 、距基线D
2以上舷侧外板 t 1 = 0.06s(L+110) F d
= 0.06×0.667×(104.1+110) 1 = 8.57 mm t 2 = 4.2s d+h 2
= 4.2×0.667× 5.8+2.088 = 7.87 mm
取h 2 = 0.36d = 0.36×5.8 = 2.088
b 、距基线D
4以下舷侧外板
t 1 = 0.06s(L 1+110) F b
= 0.06×0.667×(104.1+110) × 1 = 8.57 mm
t 2 = 5.4s (d+h 1)×F b
= 5.4×0.667×(5.8+1.16)×1 = 9.50 mm
c 、D 2～D
4之间
t 1 = 8.57+8.572 = 8.57mm
t 2 = 7.87+9.502
= 8.69mm
(3)船端0.075区域的船侧板(2.3.4.4)
t = (0.035L+6)s
s b
= (0.035×104.1+6)0.7
0.667 = 9.88 mm
(4)舷侧外板厚取值小结：(括号内为计算值)
a 、货舱区域D
4以下取：t = 12 mm (11.65)
b 、货舱区域D
4以上取：t = 12 mm (10.97) 16×1500 c 、船端0.075L 舷侧外板取：t = 12 mm
d 、其它区域舷侧外板 t = 11 mm.
5、舷顶列板(2.3.5) ……
三、甲板(2.4)
1、强力甲板(2.4.2.1(2))
(1)0.4L 船中区域开口边线外的甲板板 ……
(2)开口边线以内及离船端0.075L 的甲板板 ……
(3)甲板边板(2.4.3)
(4)主甲板板取值小结：
……
2、其它甲板
四、单层底
单底设置于尾～#32和#134～首(其中部分双底过渡区) 1、实肋板
要求通则(2.5.4)
高度h = 42(B+d) – 70 = 42×(17.5+5.8) – 70 = 908.6 mm 厚度t = 0.01h+3 = 0.01×908.6+3 = 12.086 mm
面板剖面积A = 48d – 3 = 4.8×5.8 – 3 = 24.84 cm2 (1)机舱实肋板(2.5.4.4)(2.5.2.1)(2.5.2.3)
t = 0.06L+6.2+1 = 0.06×104.1+6.2+1
= 13.45 mm
(2)首尖舱实肋板(2.15.1.1)
h = 85D+140 = 85×7.6+140 = 786 mm
t = 0.03L+6 = 0.03×104.1+6 = 9.123 mm
A = 0.85
B = 0.85×17.5 = 14.875 cm2
(3)尾尖舱实肋板(2.15.4)
t = 9.123+1.5 = 10.623 mm
(4)实肋板取值：
机舱实肋板⊥14×1000 16×160
首尖舱实肋板⊥
11 12×140
尾尖舱实肋板11
压载舱实肋板⊥12×1000 16×160
2、中内龙骨
……
3、旁内龙骨(2.5.3)
……
4、舭肘板
厚度与该处实肋板等厚。
五、双层底
双层底设置于#35～#134货舱区，并向首尾处延有部分过渡区。
1、中桁材(2.6.2)
2、非水密旁桁材(2.6.10.2)(2.6.4.1)
t =
实取：
3、水密旁桁材(2.6.10.2)(2.6.4.1)(2.13.2)
t1 = 8.55+2 = 10.55 mm
t2 = 4s h +2.5+1 = 4×0.7×7.6 +2.5+1
= 11.22 mm
实取：
4、实肋板(2.6.11.2)(2.6.5.1)
5、水密实肋板(2.6.11.2)(2.6.6.1)
6、内底板
7、货舱区舷侧底部结构
该部分采用单底纵骨架式，每三档设实肋板(首部加强区为每两档设)，该部结构参照海规第6章油船的相关条文，并作适当地加强，同时采用(2.7.5)舷侧纵骨(含舭部纵骨)的公式计算。
(1)实肋板(6.3.3)
实肋板间距为2.1m，跨距取3.05m，其
W = 11SDl2
= 11×2.1×7.6×3.052
= 1633.1 cm3
I = 10.5Wl
= 10.5×1633.1×3.05
= 52301 cm4
实取：⊥10×1000 16×160
其W = 4797 cm3
I = 289471 cm4
肋板加强筋按5.12.2.5要求
I=0.175 ( h
s)
2.4 st3
=0.175( 1.0
s)
2.4 0.6×103=357.8cm4
取г16b I=2149.7cm4
若将该实肋板简化为仅受均匀水载荷的悬臂梁（由内舷板支撑），结果应偏保守。即实肋板间距为2.1m，跨距取3.05m，其所受均匀水载荷
q=sh=2.1×5.8=12.18t/m
弯距M=ql/2=12.18×3.05/2=18.57t.m=18570kg.m
许用应力[σ]=93.2N/mm2=951kg/cm2
剖面模数W=M/[σ]=1953.2 cm 3 所取实肋板剖面模数亦满足。
(2)船底纵骨(6.3.2)(2.7.5) W 1 = 10sDl 2
= 10×0.65×7.6×2.052 = 207.6 cm 3 W 2 = 8.5
f shl 2
f= 1.73-F d ×Z-Z n D-Z n
=1.73-1×5.4-3.39
7.6-3.39 =1.25
取f= 1.077
h=0.26C+d- Z
D (0.06C+d)= 0.26×8.01+5.8- 5.4
7.6 (0.06×8.01+5.8)=3.42 C=10.75- (300-L 100)3/2 =8.01
W 2 = 8.5
1.077 ×0.65×3.42×
2.052=7
3.73 cm 3
取 г18b 其W = 213 cm 3 纵骨跨距取2.05m 。
8、双底部分外底纵骨(2.6.12.2)
W = 11.5csdl 2 = 11.5×1×0.65×5.8×2.052 = 182.2 cm 3
实取：г18a 其W = 195.9 cm 3
9、双底部分内底纵骨(2.22.3.5)
W 1 = 0.85W 外 = 0.85×182.2 = 154.9 cm 3
W 2 = 8.5Hsl 2
r = 8.5×6.6×0.65×2.0520.833
= 183.97 cm 3
式中：取l = 2.05m ，其在实肋板处均以г16b 的球扁钢连接。 实取：г18b W = 219.0 cm 3
10、肘板(2.6.12.5)
纵骨在水密肋板中断，以肘板连接。 肘板尺寸：
B = 2.5h = 2.5×180 = 450 mm L=1000mm
按1.2.6要求，厚度还不小于
t=0.25W +3.5=0.25221.05 +3.5=7.2mm
实取：L 11×450×1000
50
六、舷侧骨架
1、货舱区域(#35～#134)
(1)主肋骨(4.8m平台以下部分)（2.7.2.1）(2.13.6) W1 = cc1sdl2 = 3.62×1×0.7×5.8×2.82
= 170.6 cm3
式中：c = (2+d
D
×0.65)÷(1.45- D ÷l)
= (2+5.8÷7.6×0.65)÷(1.45 - 7.6 ÷2.8)
= 5.36
c1=1
#35～#41燃油舱W1=170.6×1.15%=196.2 cm3
W2 = 7shl2 = 7×0.7×4.2×2.82
= 161.3 cm3
式中：h按深舱取值2.8
2+2.8 = 4.2m
I = 3.5Wl = 3.5×161.3×2.8
= 1580.7 cm4
实取г18b 其W = 209.7cm3
I = 2975 cm4
(2)纵骨架式纵骨(2.7.5)(2.13.7.1) W1 = 8.5
f
shl2
f= 1.73-Fd×Z-Zn
D-Zn=1.73-1×
5.4-3.39
7.6-3.39=1.25
取f= 1.077
h=0.26C+d- Z
D(0.06C+d)= 0.26×8.01+5.8-
5.4
7.6(0.06×8.01+5.8)=3.42
C=10.75- (300-L
100)
3/2=8.01
W1 = 8.5
1.077
×0.6×3.42×2.12=61.54 cm3
W2 = 9shl2 = 9×0.6×2.2×2.12
= 52.39 cm3
实取г18b W = 209.7 cm3 (3)纵骨架式强肋骨(2.7.6)(2.13.7)
W1 = 10Shl2 = 10×2.1×1.4×2.82
= 230.50 cm3
W2 = 12Shl2 = 12×2.1×1.4×2.82
= 276.60 cm3
I = 2.5W2l = 2.5×276.60×2.8
= 1936.17 cm4
实取⊥8×450
10×100
其W = 882.5 cm3
I = 28571 cm4
(4)横骨架式强肋骨：
按2.7.4.4机舱内不支持舷侧纵桁的强肋骨计算W = 5Shl2 = 5×2.1×4.7×3.82
= 712.6 cm3
实取⊥8×450
10×100
其W = 882.5 cm3
2、机舱部分(#12～#35)
(1)平台甲板下主肋骨(4.8m以下)(2.7.2.1)
(2)平台甲板上主肋骨(2.7.2)
(3)机舱部分强肋骨(2.7.4)
a、平台甲板下强肋骨
b、平台甲板上强肋骨
3、首尖舱
(1)肋骨(2.7.2.8)
(2)强肋骨(2.7.4.1)
(3)强胸横梁(2.15.1.5)
(4)舷侧纵桁(2.15.1.8)
(5)首尖舱外的舷侧加强(2.15.2)
4、尾尖舱
(1)肋骨(2.7.2.8)
同首尖舱，取г16a
(2)尾尖舱强肋骨(2.7.4.1)
(3)尾尖舱舷侧加强(2.15.4)
尾尖舱内设置与首尖舱要求相同的平台。
七、甲板骨架
1、露天强力甲板计算压头(2.8.1.1)
3、首楼甲板骨架计算
(1)甲板横梁(2.8.2.1)
(2)甲板纵桁(2.8.3.1)(2.8.3.3)
4、尾～#9尾楼甲板骨架
5、#9～#29尾楼甲板骨架
6、尾～#35主甲板骨架
(1)横梁(2.8.2.1)
W = C1C2Dd+C3shl2
= 2×0.52×7.6×5.8+4.0×0.7×1.2×3.52 = 87.0 cm3
取г14a 其W = 99 cm3
(2)纵桁(2.8.3)
W = 4.75bhl2 = 4.75×3.2×1.2×4.92
= 437.9 cm3
I = 2Wl = 2×437.9×4.9
= 4291 cm4
取⊥8×300
10×100
其W = 497.0 cm3
I = 11014cm4
7、#35～#134主甲板骨架
(1)横骨架式横梁(货舱口内) (2.8.2.1)
(2)横骨架式纵桁(2.8.3)
W = 4.75bhl2 = 4.75×2.6×1.358×2.82 = 131.5 cm3
I = 2Wl = 2×131.5×2.8
= 736.3 cm4
取⊥8×300
10×100
其W = 497 cm3
I = 13328 cm4
(3)纵骨架式纵骨(2.8.5.1)
(4)纵骨架式甲板强横梁(2.8.7) 8、#134～首主甲板骨架
(1)横梁(2.8.2)
(2)纵桁(2.8.3)
9、#35～#134平台骨架
(1)纵骨(2.8.5)
(2)平台强横梁(2.8.7.3)
W = 5Shl2 = 5×2.1×2.6×3.552 = 344.05 cm3
I = 2Wl = 2×344.05×3.55
= 2442.7 cm4
取⊥8×350
10×100
其W = 615 cm3
I = 15665 cm4
10、机舱平台骨架
(1)横梁(2.8.2.1)
(2)纵桁(2.8.3.1)
11、首尖舱平台骨架
(1)横梁(2.8.2.1)
W = C1C2Dd+C3shl2
= 1.33×0.4×7.6×5.8+4×0.6×2.6×2.62 = 65.6 cm3
取г12 其W = 67.57 cm3
(2)纵桁(2.8.3.1)
W = 4.75bhl2 = 4.75×2.5×2.6×2.42
= 177.84 cm3
I = 2Wl = 2×177.84×2.4
= 853.6 cm4
取⊥7×300
10×100
其W = 467.4 cm3
I = 9973 cm4
12、主甲板机舱舱口纵桁(2.8.8)
W = 7hbl2 = 7×1.2×2.65×2.82 = 243.7 cm3
I = 2.6Wl = 2.6×243.7×2.8 =1774.1 cm 4
实取 ⊥8×300
10×100
其W = 497 cm 3
I = 11014 cm 4
13、货舱端横梁
本船货舱口#41,#81及#126端横梁均以内舷板作支撑，并在其长度范围内设有 三道大斜板支撑，按2.8.9.1要求 W = C 1C 2Dd+C 3shl 2
= 2.0×0.54×7.6×5.8+6.3×2.1×1.358×10.42 = 1990.85 cm 3
实取 L 18×700
100 其W = 2955.5 cm 3
八、水密舱壁
1、舱壁板厚(2.13.2)
2、扶强材(2.13.2.3)
3、桁材(2.13.5)
4、内舷板纵骨架式骨架(2.13.7)
见本计算六、(1)、(2)和(3)取纵骨г18b 和强肋骨⊥8×450
10×100
。
九、首柱
钢板首柱板厚(2.14.1.2)
t = 0.08L+5.5 = 0.08×104.1+5.5 = 13.83 mm
取值：6.0m 水线以上至顶为 t = 12,10mm
6.0m 水线至球鼻首之间分别为 t =14 mm 球鼻首1.9m 水线以上取t = 14 mm （2.14.5） 球鼻首1.9m 水线以下取t = 16 mm （2.14.5）
十、机座(2.16.1)
主机座的腹板、面板及隔板均以机舱单底旁内龙骨板厚t 0和实肋板t ′为计算依据。 腹板板厚：t 1 = 1.6t 0 = 1.6×13.32 = 21.31 mm 面板：t 2 = 1.4t 1 = 1.4×21.31 = 29.83 mm
隔板及肘板：t 3 = 1.4t ′= 1.4×13.32= 18.65 mm 实取：机座腹板t 1 = 22 mm 机座面板t 2 = 30 mm 隔板及肘板t 3 = 20 mm
十一、支柱
1、支柱负荷计算(2.10.1) P = 7.06abh+P 0 = P 1+P 0
式中P 0 为上方支柱所传递载荷，按简支梁支座反力计算。
2、支柱剖面积(2.10.2)及支柱壁厚(2.10.3)
A =
P
12.26–5.10l r
式中：r =
I
A t 1 = P
0.392d p
-4.9l
t 2 = d p
40
按上表支柱负荷分层分区选择计算如下：
十二、上层建筑及甲板室
1、首楼后壁
(1)压头计算(2.17.2)
h1 = 0.005L+1.25 = 0.005×104.1+1.25 = 1.77 h2 = α(βλ-γ)
式中：α= 0.001L1– 0.4 X
L+0.5
= 0.001×104.1 – 0.4×94.9 104.1+0.5
= 0.239
β= 1.0+1.5[( X
L– 0.45)/(C b+0.2)]
2
= 1.0+1.5×[( 94.9
104.1– 0.45)/(0.8+0.2)]
2
= 1.30
λ= L
10e
-L/300-[1-(
L
150)
2]=6.7
γ= 2.95
h2 = 0.239×(1.30×6.7 – 2.95) = 1.377 取h = 1.77m
(2)端壁板厚度(2.17.3)
t = 3s h = 3×0.7× 1.77 = 2.79 mm 实取：t = 6 mm
(3)扶强材(2.17.3.2)
W = 3.5shl2 = 3.5×0.7×1.77×2.32
= 22.9 cm3
取г8 其W = 25 cm3
2、尾楼前壁(#29,X=19.3m)
3、首尾楼舷侧(2.17.4)
4、甲板室：
(1)计算压头(2.18.2)
(2)端壁板厚(2.18.3)
(3)端壁扶强材(2.17.3.2)
(4)甲板室围壁
(5)甲板结构(2.18.4)
a、甲板横梁(2.18.4.2)
W1 = 25s = 25×0.7 = 17.5 cm3
二层：W2 = 5shl2 = 5×0.7×0.6×3.22 = 21.5 cm3
取г8 其W = 24 cm3
三层以上：W2 = 5shl2 = 5×0.7×0.45×3.22 = 16.1 cm3取г8 其W = 24 cm3
b、甲板纵桁(2.8.4.2)
二层：W = 4.75bhl2 = 4.75×3.2×0.6×3.52 = 111.7 cm3
实取：⊥6×160
8×80
其W = 146 cm3
三层以上：W = 4.75bhl2 = 4.75×3.2×0.45×3.52 = 83.8 cm3
实取：⊥6×160
8×80
其W = 146 cm3
c、甲板板(2.18.4.3)
二层：t = 0.02L+C = 0.02×100+5.0 = 7 mm
实取：t = 7 mm
三层以上：t = 0.02L+c = 0.02×100+4.5 = 6.5 mm
实取：t = 7 mm
十三、货舱围板(2.20.3)
1、板厚：t = 0.05L+6.5 = 0.05×90+6.5 = 11.0 mm
实取：
2、围板高度(2.20.3.1)
h = 1700 mm ＞600 mm
3、水平扶强材
十四、舷墙(2.19.2)
1、舷墙板
2、支撑肘板
按2.19.2.4，W=(30+0.45L)SH2
=(30+0.45×100)×1.4×12=105cm3 实取：L8×150
60
W=113.8 cm3
第一部分建筑设计说明 1.1.总平面设计 本设计为一幢7层宾馆，首层层高为 4.5m，二至七层层高均为3.6m,考虑通风和采光要求，采用了南北朝向。设计室内外高差为 0.45m，设置了3级台阶作为室内外的连接。 1.2.平面设计 本宾馆由客房及其他辅助用房组成。设计时力求功能分区明确，布局合理，联系紧密，尽量做到符合现代化宾馆的要求。 （1）使用部分设计 1.客房：客房是本设计的主体，占据了本设计绝大部分的建筑面积。考虑到保证有足够的采光和较好的通风要求，故将宾馆南北朝向，东西布置。 2.门厅：门厅是建筑物主要出入口的内外过渡，人流分散的交通枢纽，对于宾馆而言，门厅要给人一种开阔的感觉，给人舒适的第一感觉，因此，门厅设计的好坏关系到整幢建筑的形象。 （2）交通联系部分设计 走廊连接各个客房、楼梯和门厅各部分，以解决房屋中水平联系和疏散问题。过道的宽度应符合人流畅通和建筑防火的要求，本设计中走廊宽度为2.4m。 楼梯是建筑中各层间的垂直联系部分，是楼层人流疏散必经通道。本方案中设有三部双跑楼梯以满足需求。 为满足疏散和防火要求，本宾馆设置了两部电梯。 （3）平面组合设计 该宾馆采用内廊式，由于本建筑的特殊功能，各个客房与服务台都需要有必要的联系。 1.3.立面设计 本方案立面设计充分考虑了宾馆对采光的要求，立面布置了很多
推拉式玻璃窗，样式新颖。通彻的玻璃窗给人一种清晰明快的感觉。 在装饰方面采用乳白色的外墙，窗框为银白色铝合金，色彩搭配和谐，给人一种亲切和谐放松自由的感觉，一改过去的沉闷和死板，使旅客可以轻松自在的在宾馆休息与生活。 1.4.剖面设计 根据采光和通风要求，各房间均采用自然光，并满足窗地比的要求，窗台高900mm。 屋面排水采用有组织内排水，排水坡度为2%，结构找坡。 为了符合规范要求，本设计中采用了两部电梯，满足各分区消防和交通联系的要求。 1.5.建筑设计的体会 本建筑在设计的过程中注意到总平面布置的合理性、交通联系的方便，达到人流疏散和防火的要求，对房间的布置及使用面积的确定，达到舒适、方便。立面的造型及周围的环境做到相互协调；整个建筑满足各方面的需求。使人，建筑和环境进行完美的结合。 本次建筑设计使我们把所学到的知识运用到其中，并通过翻阅大量的资料及在老师的指导下，设计中所遇到的问题得到一一解决。这次设计让我受益匪浅，既巩固了我们的专业知识，又积累了很多的经验。
目录 一、说明 二、外板 1、船底板 2、平板龙骨 3、舭列板 4、舷侧外板 5、舷侧顶列板 三、甲板 1、强力甲板 2、其它甲板 四、单层底 1、实肋板 2、中内龙骨 3、旁内龙骨 4、舭肘板 五、双层底 1、中桁材 2、非水密旁桁材 3、水密旁桁材 4、实肋板 5、水密实肋板 6、内底板 7、货舱区舷侧底部结构 8、双底部分外底纵骨 9、双底部分内底纵骨 10、肘板 六、舷侧骨架 1、货舱区域(#34~#131) 2、机舱部分(#10~#34) 3、首尖舱
4、尾尖舱 七、甲板骨架 1、露天强力甲板计算压头 2、甲板各区域压头值 3、首楼甲板骨架计算 4、尾～#8尾楼甲板骨架 5、#8～#29尾楼甲板骨架 6、尾～#35主甲板骨架 7、#35～#134主甲板骨架 8、#134～首主甲板骨架 9、#35～#134平台骨架 10、机舱平台骨架 11、首尖舱平台骨架 12、主甲板机舱舱口纵桁 13、货舱端横梁 八、水密舱壁 1、舱壁板厚 2、扶强材 3、桁材 4、内舷板纵骨架式骨架 九、首柱 十、机座 十一、支柱 1、支柱负荷计算 2、支柱剖面积计算及支柱壁厚十二、上层建筑及甲板室 1、首楼后壁 2、尾楼前壁 3、首尾楼舷侧 4、甲板室 十三、货舱围板 十四、舷墙
一、说明 本船主要运输矿石及钢材，兼顾煤碳及水泥熟料等货物。航行于长江武汉至宁波中国近海航区及长江A、B级航区。船舶结构首尾为横骨架形式，中部货舱区采用双底双舷、单甲板、纵骨架式形式，所有构件尺寸均按CCS《钢质海船入级与建造规范》(2001)要求计算。 1、主要尺度 设计水线长：L WL107.10米 计算船长：L 104.10米 型宽：B 17.5米 型深：D 7.6米 结构计算吃水：d 5.8米 2、主要尺度比 长深比：L B= 104.1 17.5= 5.95＞5 宽深比：B D= 17.5 7.6= 2.30 ≤2.5 舱口宽度比：b B l= 10.4 17.5=0.594 ＜0.6 舱口长度比：l H l BH= 28 33.6= 0.833 ＞0.7 3、肋距及中剖面构件布置 尾～#10及#140～首肋距为600mm #10～#140 肋距为700mm 本船规范要求的标准肋距为： S = 0.0016L+0.5 = 0.0016×104.1+0.5 = 0.667 m (以下均同)
高层建筑混凝土力组合建筑结构设计计算 书 7 力组合 7.1 选取荷载组合 “《高层建筑混凝土结构技术规程》”规定，抗震设计时要同时考虑无地震作用效应时的组合和有地震作用效应时的组合： 无地震作用效应组合时，荷载效应组合的设计值应按下式确定： d G GK L Q Q Qk w w wK S S S S γγψγψγ=++ d S ——荷载效应组合的设计值； G γ——永久荷载分项系数； Q γ——楼面活荷载分项系数； w γ——风荷载分项系数； L γ——考虑结构设计使用年限的荷载调整系数，设计使用年限为50年时取1.0，设计使用年限为100年时取1.1 GK S ——永久荷载效应标准值； GK S ——永久荷载效应标准值； QK S ——楼面活荷载效应标准值； wK S ——风荷载效应标准值； ,Q w ψψ——楼面活荷载组合值系数和风荷载组合值系数，当永久荷载效应起控制作用时分别取0.7和0.0；当可变荷载效应起控制作用时应分别取1.0和0.6或0.7和1.0。 结合本工程情况作出如下基本组合： 1.由永久荷载效应起控制的组合： 1.35G γ=， 1.4Q γ=， 1.4w γ=，0.7Q ψ=，0.0w ψ= 选用组合为： 1.350.7 1.4GK Qk S S S =+? 2.由可变荷载（只考虑可变荷载）效应起控制的组合： 1.20G γ=， 1.4Q γ=， 1.0Q ψ= 选用组合为： 1.20 1.0 1.4GK Qk S S S =+?
有地震作用效应组合时，荷载效应和地震作用效应组合的设计值应按下式确定： wK w w Evk Ev Ehk Eh GE G S S S S S γψγγγ+++= S ——荷载效应和地震作用效应组合的设计值； GE S ——重力荷载代表值的效应； Ehk S ——水平地震作用标准值的效应，尚应乘上相应的增大系数或调整系数； Evk S ——竖向地震作用标准值的效应，尚应乘上相应的增大系数或调整系数； wK S ——风荷载效应标准值； G γ——重力荷载分项系数； w γ——风荷载分项系数； Eh γ——水平地震作用分项系数； Ev γ——竖向地震作用分项系数； w ψ——风荷载组合值系数，一般取0.0，对60米以上的高层建筑取0.2。承载 力计算时，7度抗震设计，60m 以下的高层建筑，分项系数取如下： 1.2G γ=， 1.3Eh γ=，不考虑Ev γ，w γ。 选用组合为： 1.2 1.3GE Ehk S S S =+ 7.2 构件的承载力能力验算 根据“GB50010-2010《混凝土结构设计规》第11.1.6条和表11.1.6规定”对结构抗震承载力进行调整。 无地震作用效应： 0S R γ≤ 有地震作用效应： RE R S γ≤ 式中0γ——结构重要性系数，对安全等级为一级或设计使用年限为100年以上的结构构件，不应小于1.1；对安全等级为二级或设计使用年限为50年的结构构件 ，不应小于1.0； S ——作用效应组合的设计值； R ——构件承载力设计值； 1.1c η= RE γ——构件承载力抗震调整系数，按照下表选取：
第一章建筑设计 一、建筑概况 1、设计题目：++++++++++++ 2、建筑面积：6500㎡ 3、建筑总高度：19.650ｍ（室外地坪算起） 4、建筑层数：六层 5、结构类型：框架结构 二、工程概况： 该旅馆为五层钢筋框架结构体系，建筑面积约6500m2，建筑物平面为V字形。走廊宽度2.4m,标准层高3.6m，室内外高差0.45m，其它轴网尺寸等详见平面简图。 三、设计资料 1、气象条件 本地区基本风压 0.40kN/㎡，基本雪压0.35kN/㎡(按你设计的城市查荷载规范) 2、抗震烈度：7度第一组，设计基本地震加速度值0.01g(按你设计的城市查抗震规范) 3、工程地质条件 建筑地点冰冻深度0.7M；(按你设计的城市查地基设计规范) 建筑场地类别：Ⅱ类场地土；（任务书如无，可按此） 场地土层一览表（标准值）（可按此选用）
注：1）地下稳定水位居地坪-6m以下； 2）表中给定土层深度由自然地坪算起。 4、屋面做法： 防水层：二毡三油或三毡四油 结合层：冷底子油热马蹄脂二道 保温层：水泥石保温层（200mm厚） 找平层：20mm厚1：3水泥砂浆 结构层：100mm厚钢筋砼屋面板 板底抹灰：粉底15mm厚 5、楼面做法：水磨石地面：或铺地砖 120㎜厚现浇砼板（或按你设计的楼板厚度） 粉底（或吊顶）15mm厚 6、材料 梁、柱、板统一采用混凝土强度等级为C30，纵筋采用HPB335，箍筋采用HPB235，板筋采用HPB235级钢筋 四、建筑要求 建筑等级:耐火等级为Ⅱ级 抗震等级为3级 设计使用年限50年 五、采光、通风、防火设计 1、采光、通风设计 在设计中选择合适的门窗位置，从而形成“穿堂风”，取得良好的效果以便于通风。 2、防火设计 本工程耐火等级为Ⅱ级，建筑的内部装修、陈设均应做到难燃化，以减少火灾的发生及降低蔓延速度，公共安全出口设有三个（按设计），可以方便人员疏散。因该为旅馆的总高度超过21m属多层建筑，因而根据《高层民用建筑设计防火规范》（2001版GB50045-95）规定，楼梯间应采用封闭式，防止烟火侵袭。在疏散门处应设有明显的标志。各层均应设有手动、自动报警器及高压灭火水枪。 六、建筑细部设计 1、建筑热工设计应做到因地制宜，保证室内基本的热环境要求，发挥投资的经济效益。 2、建筑体型设计应有利于减少空调与采暖的冷热负荷，做好建筑围护结构的保温和隔热，以利节能。
《钢结构设计原理》课程设计 计算书 专业：土木工程 姓名 学号： 指导老师：
目录 设计资料和结构布置- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -1 1.铺板设计 1.1初选铺板截面 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 2 1.2板的加劲肋设计- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 3 1.3荷载计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 4 3.次梁设计 3.1计算简图- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 5 3.2初选次梁截面 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 5 3.3内力计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 6 3.4截面设计 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 6 4.主梁设计 4.1计算简图 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 7 4.2初选主梁截面尺寸 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 7 5.主梁内力计算 5.1荷载计算- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 9 5.2截面设计- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 9 6.主梁稳定计算 6.1内力设计- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -- - - - - - - - - - - - 11 6.2挠度验算- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 13 6.3翼缘与腹板的连接- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 13 7主梁加劲肋计算 7.1支撑加劲肋的稳定计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 14 7.2连接螺栓计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 14 7.3加劲肋与主梁角焊缝 - - - - - - - - - - - - - - - - -- - - - - - - - - - - - - 15 7.4连接板的厚度 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 15 7.5次梁腹板的净截面验算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 15 8.钢柱设计 8.1截面尺寸初选 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 16 8.2整体稳定计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 16 8.3局部稳定计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 17 8.4刚度计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 17 8.5主梁与柱的链接节点- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 18 9.柱脚设计 9.1底板面积 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 21 9.2底板厚度 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 21 9.3螺栓直径 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 21 10.楼梯设计 10.1楼梯布置 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 22
5000吨江海直达船 船体结构规范计算书 标记 数量 修改单号 签字 日期 图样标记 总面积m 2 编制 标检 校对 打字 审核 共 29 页 第 1 页 审定 批准 日期
目录 一、说明 二、外板 1、船底板 2、平板龙骨 3、舭列板 4、舷侧外板 5、舷侧顶列板 三、甲板 1、强力甲板 2、其它甲板 四、单层底 1、实肋板 2、中内龙骨 3、旁内龙骨 4、舭肘板 五、双层底 1、中桁材 2、非水密旁桁材 3、水密旁桁材 4、实肋板 5、水密实肋板 6、内底板 7、货舱区舷侧底部结构 8、双底部分外底纵骨 9、双底部分内底纵骨 10、肘板 六、舷侧骨架 1、货舱区域(#34~#131) 2、机舱部分(#10~#34) 3、首尖舱
4、尾尖舱 七、甲板骨架 1、露天强力甲板计算压头 2、甲板各区域压头值 3、首楼甲板骨架计算 4、尾～#8尾楼甲板骨架 5、#8～#29尾楼甲板骨架 6、尾～#35主甲板骨架 7、#35～#134主甲板骨架 8、#134～首主甲板骨架 9、#35～#134平台骨架 10、机舱平台骨架 11、首尖舱平台骨架 12、主甲板机舱舱口纵桁 13、货舱端横梁 八、水密舱壁 1、舱壁板厚 2、扶强材 3、桁材 4、内舷板纵骨架式骨架 九、首柱 十、机座 十一、支柱 1、支柱负荷计算 2、支柱剖面积计算及支柱壁厚十二、上层建筑及甲板室 1、首楼后壁 2、尾楼前壁 3、首尾楼舷侧 4、甲板室 十三、货舱围板 十四、舷墙
一、说明 本船主要运输矿石及钢材，兼顾煤碳及水泥熟料等货物。航行于长江武汉至宁波中国近海航区及长江A、B级航区。船舶结构首尾为横骨架形式，中部货舱区采用双底双舷、单甲板、纵骨架式形式，所有构件尺寸均按CCS《钢质海船入级与建造规范》(2001)要求计算。 1、主要尺度 设计水线长：L WL107.10米 计算船长：L 104.10米 型宽：B 17.5米 型深：D 7.6米 结构计算吃水：d 5.8米 2、主要尺度比 长深比：L B= 104.1 17.5= 5.95＞5 宽深比：B D= 17.5 7.6= 2.30 ≤2.5 舱口宽度比：b B l= 10.4 17.5=0.594 ＜0.6 舱口长度比：l H l BH= 28 33.6= 0.833 ＞0.7 3、肋距及中剖面构件布置 尾～#10及#140～首肋距为600mm #10～#140 肋距为700mm 本船规范要求的标准肋距为： S = 0.0016L+0.5 = 0.0016×104.1+0.5 = 0.667 m (以下均同)
《建筑结构》课程设计计算书--整体式单向板肋梁楼盖设计 指导老师：雁 班级：建学0901班 学生：楠 学号： 091402110 设计时间： 2012年1月 大学建筑科学与工程学院建筑学系
目录 1、设计任务书———————————3 2、设计计算书———————————5 3、平面结构布置——————————5 4、板的设计————————————6 5、次梁的设计———————————8 6、主梁的设计———————————12
一、设计题目 整体式单向板肋梁楼盖设计 二、设计资料 1.大学图书馆, 层高均为5.0米，开间5米，进深6.6米。试设计第三层楼盖。楼盖拟采用整体式单向板肋梁楼盖，混凝土强度等级为C30，钢筋采用HRB400。 2.楼面做法：楼面面层为20mm厚1:2水泥白石子磨光打蜡，找平层为20mm厚1:3水泥砂浆，板底为20mm厚混合砂浆抹灰。 三、设计容 1.结构布置 楼盖采用整体式单向板肋梁楼盖方案，确定梁板截面尺寸。 2.板的计算 （1）确定板厚 （2）计算板上荷载 （3）按照塑性理论计算板的力 （4）计算板的配筋 3.次梁计算 （1）确定次梁尺寸 （2）计算次梁上荷载 （3）按照塑性理论计算次梁力 （4）计算次梁配筋 4.主梁计算
（1）确定主梁尺寸 （2）计算主梁上荷载 （3）按照弹性理论计算主梁力，应考虑活荷载的不利布置及调幅（4）绘制主梁力包罗图 （5）计算主梁的配筋，选用只考虑箍筋抗剪的方案 （6）绘制主梁抵抗弯矩图，布置钢筋 5.平面布置简图 成果应包括： 1.计算书 （1）结构布置简图 （2）板和次梁的力计算，配筋
公路路面结构设计计算示例 、刚性路面设计 交通组成表 1 )轴载分析 路面设计双轮组单轴载 100KN ⑴ 以设计弯沉值为指标及验算面层层底拉力中的累计当量轴次。 ①轴载换算： 双轴一双轮组时，按式 i 1.07 10 5 p °型；三轴一双轮组时，按式 N s i N i P i 16 100 式中：N s ——100KN 的单轴一双轮组标准轴载的作用次数； R —单轴一单轮、单轴一双轮组、双轴一双轮组或三轴一双轮组轴型 i 级轴载的总重KN ； N i —各类轴型i 级轴载的作用次数; n —轴型和轴载级位数； i —轴一轮型系数，单轴一双轮组时, i =1 ；单轴一单轮时，按式 3 2.22 10 P 0.43 计算; 8 0.22 2.24 10 R 计算
N i1 NA 注：轴载小于40KN 的轴载作用不计。 ②计算累计当量轴次 根据表设计规范，一级公路的设计基准期为 30年，安全等级为二级，轮迹横向分布系数 g r 0.08，则 ， :t 30 N N s (1 g r ) 1 365 834.389 (1 0.08) g r 4 4 量在100 10 ~ 2000 10中，故属重型交通。 2) 初拟路面结构横断面 由表3.0.1，相应于安全等级二级的变异水平为低 ~中。根据一级公路、重交通等级和低级变异水平等 级，查表 初拟普通混凝土面层厚度为 24cm ,基层采用水泥碎石，厚 20cm ;底基层采用石灰土，厚 20cm 。 普通混凝土板的平面尺寸为宽 3.75m ，长5.0m 。横缝为设传力杆的假缝。 式中：E t ――基层顶面的当量回弹模量，; E 0——路床顶面的回弹模量， E x ――基层和底基层或垫层的当量回弹模量, E 1,E 2 ――基层和底基层或垫层的回弹模量， h x ――基层和底基层或垫层的当量厚度， 1 365 0.2 6900125362 其交通 0.08 查表的土基回弹模量 设计弯拉强度：f cm 结构层如下： E 。 35.0MP a ，水泥碎石 E 1 1500MP a ，石灰土 E ? 550 MP a 5.0MP a E c 3.1 104 MP a 水泥混凝土 24cm E = . x .g'-iF 水泥碎石20cm E ：=150OMP Q 石灰土 20cm E =53C MPa E x h 2 D x h ； E z h ； h x 12 3 1500 0.2 12 4.700(MN ( 12D ( W E t 12 6.22 0.202 1500 0.202 550 2 2 1025MP a 0.202 0.202 m 0)2 ( 1 4 3 550 0.2 (0.2 12 m) ( 1025 0.380m 1 )1 E 2h 2 0.2) 4 2 ( 1500 0.2 550 0.2 1 )1 1.51(牙) E 。 0.45 6.22 1 1.51 (^) 0.45 35 4.165 E x 、0.55 1 1.44( ) 1 E E 1 ah E ( -) 4.165 0.38635 1.44 (些)0.55 35 0.786 1025 丄 ( )3 212276MP a 35 按式() s tc 计算基层顶面当量回弹模量如下: h 12 E 1 h ；E 2 2 3) 确定基层 E , E
目录 1.计算说明 (3) 2.本船主尺度及计算参数 (3) 3.外板 (3) 4.甲板 (4) 5.单层底结构 (5) 6.舷侧骨架 (6) 7.甲板骨架 (7) 8.支柱 (9) 9.平面横舱壁 (10) 10.平面纵舱壁 (12) 11.浮箱结构计算 (13) 12.泵舱结构计算 (16)
1. 计算说明： 本船为无人的非自航的箱形驳船，在甲板上承载新下水船舶。并通过下潜、使新船下水。港内作业，属遮蔽航区。主船体采用纵骨架式结构，滑道部位特殊加强。浮箱采用横骨架式结构。全船结构设计依据中国船级社1996年《钢质海船入级与建造规范》（以下简称“规范”）第2篇之第2章“船体结构”、第5章“油船”及第12章“驳船”部分的要求进行计算。同时，满足中国船级社1992年《浮船坞入级与建造规范》中的有关要求。 2. 本船主尺度及计算参数： 1）船长L=60 m; 2）船宽B=35 m; 3）型深D=6 m; 4）计算吃水d=4 m; 5）方形系数C b= ▽/（L*B*d）≈1; 6）L/D=10, B/D=5.83; 7）纵骨间距S=0.0016L+0.5=0.6m=600mm; 8）肋板、强横梁及强肋骨间距S=2m 。 9）甲板负荷P 及甲板计算压头h： ①一般部位：P1=10t/m2=100kP a ，h1=0.14P1+0.3=14.03m; ②滑道部位：P2=25t/m2=250KP a，h2=0.14P2+0.3=35.3m; 3. 外板 3.1船底板 3.1.1 据规范5.2.1.1，船中部0.4L区域内的船底板厚度应不小于： t1=0.056sf b(L1+170)=0.056×0.6×1×(60+170) =7.728mm t2=6.4sf b d=6.4×0.6×1×6=9.41mm
第一章绪论 第一节工程概况 一、工程设计总概况: 1.规模:本工程是一栋四层钢筋混凝土框架结构教学楼,使用年限为50年, 抗震设防烈度为8度; 建筑面积约3000㎡, 建筑平面的横轴轴距为6.5m 和2.5m,纵轴轴距为4.5m ;框架梁、柱、板为现浇;内、外墙体材料为混凝土空心砌块, 外墙装修使用乳白色涂料仿石材外墙涂料, 内墙装修喷涂乳胶漆, 教室内地面房间采用水磨石地面, 教室房间墙面主要采用石棉吸音板, 门窗采用塑钢窗和装饰木门。全楼设楼梯两部。 2.结构形式:钢筋混凝土四层框架结构。 1.气象、水文、地质资料: 1气象资料 A.基本风压值:0.35kN/㎡, A.基本雪压值:0.25kN/㎡。 B.冻土深度:最大冻土深度为1.2m; C.室外气温:年平均气温最底-10℃,年平均气温最高40℃; 2水文地质条件 A.土层分布见图1-1,地表下黄土分布约15m ,垂直水平分布较均匀,可塑 状态,中等压缩性,弱湿陷性,属Ⅰ级非自重湿陷性黄土地基。地基承载力特征 值fak=120kN/㎡。
B.抗震设防等级8度,设计基本地震加速度值为0.20g ,地震设计分组为第 一组,场地类别为Ⅱ类。 C.常年地下水位位于地表下8m ,地质对水泥具有硫酸盐侵蚀性。 D.采用独立基础, 考虑到经济方面的因素, 在地质条件允许的条件下, 独立基础的挖土方量是最为经济的,而且基础本身的用钢量及人工费用也是最低的, 整体性好, 抗不均匀沉降的能力强。因此独立基础在很多中低层的建筑中应用较多。 二、设计参数: (一根据《建筑结构设计统一标准》本工程为一般的建筑物,破坏后果严 重,故建筑结构的安全等级为二级。 (二建筑结构设计使用年限为50年, 耐久等级二级(年,耐火等级二级, 屋面防水Ⅱ级。 (三建筑抗震烈度为8度,应进行必要的抗震措施。 (四设防类别丙类。 (五本工程高度为15.3m ,框架抗震等级根据GB50223-2008《建筑工程 抗震设防分类标准》,幼儿园、小学、中学教学楼建筑结构高度不超过24m 的混 凝土框架的抗震等级为二级。 (六地基基础采用柱下独立基础。 图1-1 土层分布 第二章结构选型和结构布置 第一节结构设计
第一部分建筑设计 第一章设计总说明 1.1工程名称：长春市第89中学2#教学楼 1.2工程概况：本工程建筑面积: 5879m2;使用年限为50年；建筑耐火等级二 级，建筑抗震设防烈度为七度。 1.3标高位置：本工程室外高差0.45m，室内地面设计标高±0.000。 1.4结构形式及墙体材料： 结构形式：本工程为框架结构 墙体材料： 1、砌体材料采用190厚蒸压粉煤灰空心砌块； 2、砂浆为M5.0水泥砂浆； 3、外墙采用190厚砌块加80厚保温层，共270厚（按300厚计算）； 1.5屋面工程(内排水): 屋面防水等级为二级。采用APP柔性防水层和细石刚性防水层两道设防。屋面保温采用阻燃聚苯刚性防水层，阻燃型挤塑聚苯乙烯保温板130厚。做法见详图。 1.6防水工程： 卫生间楼面采用SBS防水卷材防水，立墙卷高200，凡设有地漏处地面均向地漏找坡1%，其楼面均低于其它房间20mm。 1.7装饰工程： 1、外墙装饰见立面图。 2、所有室内木门刷清漆三遍，刷油前先做刮腻子，砂纸打平，刷底油等基层处理。 3、全部外露铁件均刷防锈漆一道，面漆两道 ，达到二级耐火等级要求，所有木构件均刷防腐漆。 1.8其它： 1、凡本图未表明地方均遵照国家有关规范，规程施工； 2、对本图所提供的门窗类别、材料、室内外装修材料及做法，由其它原因变更时应由建设单位会同设计单位商定后进行调整； 3、本工程采用标准图无论采用局部或全部，施工中均应结合本工程协调处理； 4、本工程中排水、暖通、电气、通讯等各专业在施工过程中应协调且与土建
专业预留孔洞沟槽，避免在墙体或者楼板上凿洞及出现明线或管线相互干扰现象，准确预埋管件； 5、外墙面施工前应先做出样板，待建设单位和设计单位同意后方可施工。 第二章设计内容 本部分设计包括建筑图纸7张 表1 建筑成果 图纸名称比例图幅图号 建筑总说明见图A1 6-1 底层平面图1：100 A1 6-2 标准层平面图1：100 A1 6-3 正立面图1：100 A1 6-4 楼梯详图1：50 A1 6-5 剖面图及节点详图 1：100 （1:20) A1 6-6
目录 设计资料 (1) 楼盖平面布置 (2) 板的设计 (3) 次梁的设计 (6) 主梁的设计 (9) 楼梯设计 (15) 雨篷设计 (19)
设计资料 1．建设地点：烟台市区 2．楼面做法：水磨石地面、钢筋混凝土现浇板，20mm 石灰砂浆抹底。 3．层高：4.5m ；门：宽×高＝3300mm ×3000mm ；楼梯位置见图，楼梯尺寸自定。 4．墙体为370mm 砖砌体,柱截面尺寸为400mm ×400mm 5．雨棚悬挑长度为1200。 6．使用用途为书库。 活荷载：板/次梁/主梁 5.0/5.0/5.0 L1×L2=7200mm ×6900mm 混凝土强度等级C30 钢筋品种：板，HPB300;梁，HRB500。 7200720072007200 72006900 69006900 楼盖的结构平面布置 主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。主梁的跨度为6.9m ，次梁的跨度为7.2m ，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.3m ，L02/L01=7.2/2.3=3.13>3,因此按单
向板设计。 (1)按高跨比条件，要求板厚h ≥2300/40=57.5,对民用建筑的楼盖板要求h ≥60取h=80mm 。 (2)次梁截面高度应满mm l l h )600~400(12/7200~18/720012/~18/00===。考虑到楼面可变荷载比较大，取mm h 500=。截面宽度满足b=h/3～h/2=500/3～500/2=167～250,则取为mm b 200=。 (3)主梁的截面高度应mm l l h )690~460(10/6900~15/690010/~15/00===，取 mm h 600=。截面宽度取)(mm h h b 300~2002600~36002/~3===，则取为250b mm =。 板的设计 荷载 板的永久荷载标准值： 水磨石面层 2/65.0m KN mm 80钢筋混凝土板 2/22508.0m KN =?
1波浪包括哪些要素？并叙述在实际计算时各个波浪要素的选取方法。 答：波浪要素包括波形、波长与波高。 在实际计算时，波形为坦谷波, 取计算波长等于船长，波高随船长变化，并且规定按波峰在船舯和波谷在船舯两种典型状态进行计算。 2试简述浮力曲线的绘制方法 答：浮力曲线是指船舶在某一装载状态下(一般为正常排水量状态)，浮力沿船长分布状况的曲线。浮力曲线的纵坐标表示作用在船体梁上单位长度的浮力值，其与纵向坐标轴所围的面积等于作用在船体上的浮力，该面积的形心纵向坐标即为浮心的纵向位置。通常根据邦戎曲线求得浮力曲线。下图为邦戎曲线及获得的浮力曲线. 船舶在波浪中有可能发生倾斜，若浮心与重心的纵向坐标之差不超过船长的0.05％～0.1％，则可认为船舶已处于平衡状态，否则须进行纵倾调整。 浮态第一次近似计算 根据静水力曲线去确定相应与给定排水量时的平均吃水dm、浮心纵向坐标xb、水线面漂心坐标xf 以及纵稳心半径R。 由于实船的R远大于KC，所以 确定了首尾吃水之后，利用邦戎曲线求出对应于该吃水线时的浮力分布，同时计算出总浮力及浮心纵向坐标。如果求得的这两个数值不满足精度要求，则应作第2次近似计算。 浮态第二次近似计算 A-水线面面积 若浮心与重心的纵向坐标之差不超过船长L的0.1%，排水量与给定的船舶重量之差不超过排水量 ，应根据最后一次确定的首尾吃水求出浮的0.5%，则认为调整好了,由此产生的误差不超过5%M max 力分布曲线。 3若被换算构件的剖面积为ai，其应力为σi，弹性模量为Ei；与其等效的基本材料的应力为σ，弹性模量为E，根据变形相等且承受同样的力P，则与其等效的基本材料的剖面积为a为多少？
《建筑结构》课程设计计算书 -- 整体式单向板肋梁楼盖设计 指导老师：刘雁 班级：建学0901 班学生姓名：张楠 学号：091402110 设计时间：2012 年1 月扬州大学建筑科学与工程学院建筑学系
目录 1、设计任务书------------------------- 3 2、设计计算书------------------------- 5 3、平面结构布置---------------------- 5 4、板的设计----------------------- 6 5、次梁的设计--------------------- 8 6、主梁的设计一12
、设计题目整体式单向板肋梁楼盖设计 二、设计资料 1. 扬州大学图书馆，层高均为5.0米，开间5米，进深6.6米。试设计第三层楼盖。楼盖拟采用整体式单向板肋梁楼盖，混凝土强度等级为C30,钢筋采用HRB4O0 2. 楼面做法：楼面面层为20mn厚1:2水泥白石子磨光打蜡，找平层为20mn 厚1:3水泥砂浆，板底为20mn厚混合砂浆抹灰。 三、设计内容 1. 结构布置 楼盖采用整体式单向板肋梁楼盖方案，确定梁板截面尺寸。 2. 板的计算 （1）确定板厚 （2）计算板上荷载 （3）按照塑性理论计算板的内力 （4）计算板的配筋 3. 次梁计算 （1）确定次梁尺寸 （2）计算次梁上荷载 （3）按照塑性理论计算次梁内力 （4）计算次梁配筋
4. 主梁计算
（1）确定主梁尺寸 （2）计算主梁上荷载 （3）按照弹性理论计算主梁内力，应考虑活荷载的不利布置及调幅（4）绘制主梁内力包罗图 （5）计算主梁的配筋，选用只考虑箍筋抗剪的方案 （6）绘制主梁抵抗弯矩图，布置钢筋 5. 平面布置简图 "1 ff I -------------------------- 1 1 I? 」_____ II ? @? ? ? 成果应包括： 1?计算书 （1）结构布置简图 （2）板和次梁的内力计算，配筋
钢结构玻璃阳光房 设计说明 设计： 校对： 审核： 批准： 二〇一六年三月二十五日
1钢结构玻璃阳光房设计计算书 1 计算引用的规范、标准及资料 1.1幕墙及采光顶相关设计规范： 《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003 《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-2009 《建筑玻璃采光顶》 JG/T231-2007 1.2建筑设计规范： 《地震震级的规定》 GB/T17740-1999 《钢结构设计规范》 GB50017-2003 《建筑防火封堵应用技术规程》 CECS154：2003 《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81-2002 《建筑工程抗震设防分类标准》 GB50223-2008 《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001(2006年版、局部修订) 《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB50068-2001 《建筑抗震设计规范》 GB50011-2010 《冷弯薄壁型钢结构技术规范》 GB50018-2002 1.3玻璃规范： 《平板玻璃》 GB11614-2009 《建筑用安全玻璃第3部分：夹层玻璃》 GB15763.3-2009 《建筑用安全玻璃第2部分：钢化玻璃》 GB15763.2-2005 1.4钢材规范： 《建筑结构用冷弯矩形钢管》 JG/T178-2005 《低合金钢焊条》 GB/T5118-1995 《低合金高强度结构钢》 GB/T1591-2008 《建筑幕墙用钢索压管接头》 JG/T201-2007 《耐候结构钢》 GB/T4171-2008 《碳钢焊条》 GB/T5117-1995 1.5胶类及密封材料规范： 《幕墙玻璃接缝用密封胶》 JC/T882-2001 《彩色涂层钢板用建筑密封胶》 JC/T884-2001 《丁基橡胶防水密封胶粘带》 JC/T942-2004 《工业用橡胶板》 GB/T5574-2008 《混凝土建筑接缝用密封胶》 JC/T881-2001 《建筑密封材料试验方法》 GB/T13477.1～20-2002 《建筑用防霉密封胶》 JC/T885-2001
1.设计条件 工程概况 本计算书为中山市沙溪镇东南片区排水主干管工程顶管工作井、接收井结构设计，工作井、接收井施工方法采用逆作法，即先进行四周外侧及井底的水泥 搅拌桩施工,桩身达到设计强度后,再开挖基坑施工护壁成井。基坑每开挖1m 深度土，现浇一节1m 圆形护壁。 本设计以最大深度工作井和最大深度接收井为控制设计。已知：设计地面标高：，井壁底标高：工作井为，接收井为。 拟定工作井尺寸：0.55t m =， 3.5R m =，8.1D m =， 5.39H m = 拟定接收井尺寸：0.35t m =， 2.0R m =， 4.7D m =， 5.99H m = 井身材料 — 混凝土：采用C30，214.3/c f N mm =，21.43/t f N mm =。 钢筋：钢筋直径d<10mm 时，采用R235钢筋，2270/y f N mm =；d ≥10mm 时，采用热轧钢筋HBR335，2300/y f N mm =。 地质资料 地质资料如下表1所示，地下水位高度为，即井外水位高度为， 井底以下4米采用搅拌桩处理，则井底下地下水位高度为：工作井、接收井。 表1 土的物理力学指标
、 图1-1 工作井、接收井示意图!
2.井壁水平框架的内力计算及结构配筋计算 将井壁简化成平面圆形闭合刚架计算，计算截面取井壁底部1米一段进行环向计算，不考虑四周搅拌桩支护的作用。 工作井井壁内力计算及配筋 2.1.1按承载能力极限状态进行计算 2.1.1.1外力计算 （1）水土压力计算（考虑地下水作用） , 井外侧地面堆载按215/d q KN m =考虑。 根据《给水排水工程钢筋混凝土沉井结构设计规程》CECS137-2002第6.2.3条，并假设同一标高的水平截条上沿井壁互成90°的两点土的内摩擦角相差±5°，计算区域井壁A 、B 点外侧水平向水土压力： 图2-1 土压力分布示意图 井壁外侧水平向土压力采用郎金主动土压力计算值，地下水位以下土采用浮容重。计算公式如下： 25 5()(45)2(45)2 2 o o A d E q z tg ctg ??γ- - ? ? - - ++=+- --
高跷结构设计计算书 作品名称 参赛人员 参赛学校 专业班级
指导教师 一．设计说明 (3) 1.方案构思 (3) 2.结构选型 (3) 3.结构特色 (5) 二．方案设计 (6) 1.设计基本假定 (6) 2.材料性能分析 (6) 3.材料截面选择 (7) 4.模型结构图 (8) 5.节点详图 (9) 6.主要构件材料表及结构预计重量 (11) 三．计算机分析模拟 (13) 1.有限元模型的建立 (13) 2.结构静力的分析 (13) 3.变形图 (14) 4.自由度分析 (15) 5.应力分析 (17) 四.结构设计总结 (18)
1.总结 (18) 2.参考 (18) 1.方案构思
模型主要承受选手800N的竖直静荷载和在动载过程中的冲击荷载竖向静荷载较容易满足，而竖向冲击荷载对结构的刚度要求高，同时要求结构能够承受一定的抗剪和抗扭能力。通过合理的设计结构，从而保证结构在行走过程中有足够的强度，刚度，稳定性。设计原则：考虑到模型的主要承载在竖直位置，所以尽可能的利用竖向支撑的4根立杆来提高模型的承载力，在立杆旁加细杆起到辅助支撑的作用，同时也可以保证模型在行走转弯过程中的抗扭，抗弯性能。 2.结构选型 由于三角形具有较强的稳定性，而且在平面上容易找平，我们选择三角形为主体结构框架，我们以空间刚架为主导。 图1右展示了高跷结构中间位置的设计图。结构的左右两部分为对称结构。如图1右所示，3杆为T截面杆，既能满足结构的受力要求还能减轻结构的质量。1杆为截面为12X6的矩形截面杆，考虑到在动载的过程中1杆所受的弯矩较大，所以采用b=6 h=12的方式以提高I值。3,4杆分别为立柱和底座。
一、设计要求 竞赛模型为木质单跨桥梁结构，采用木质材料制作，具体结构形式不限。 1.几何尺寸要求 (1) 模型长度：模型有效长度为1200mm，两端提供竖向和侧向支撑。对于竖向支撑，每边支撑长度为0-70mm。 (2)模型宽度：在模型有效长度范围内（中央悬空部分），模型宽度应不小于180mm，最宽不应超过300mm；在支座范围内，宽度不限，但不应超过320mm 。 (3) 模型高度：模型上下表面距离最大位置的高度不应超过400mm；为方便小车行驶，中央起拱高度不应超过40mm；端部支座位置处的高度不应超过150mm。 2.结构形式要求 对于结构形式没有特定要求，桥面设置两个车道，每个车道宽不得小于90mm，车道之间不能有立柱、拉索一类的构件。 结构可以仅采用竖向支撑的方式，也可以采用竖向和侧向同时支撑的方式来实现约束。 3.材料 (1)木材：用于制作结构构件。有如下两种规格： 木材规格（单位：mm）材料 2 mm×2 mm×1000mm桐木 2 mm×4 mm×1000mm 桐木 2 mm×6 mm×1000 mm桐木 4 mm×6 mm×1000mm桐木 1 mm×55 mm×1000 mm桐木 木材力学性能参考值：顺纹弹性模量1.0×104MPa，顺纹抗拉强度30Mpa。 (2) 502胶水：用于模型结构构件之间的连接。 二、结构选型 拱桥桥梁的基本体系之一，建筑历史悠久，外形优美，古今中外名桥遍布各地，在桥梁建筑中占有重要地位。它适用于大、中、小跨公路或铁路桥，尤宜跨越峡谷，又因其造型美观，也常用于城市、风景区的桥梁建筑。 根据不同的分类标准，可以分为不同的类型。 按拱圈(肋)结构的材料分：有石拱桥（见石桥）、钢拱桥、混凝土拱桥、钢筋混凝土拱桥。 按拱圈（肋）的静力图式分：有无铰拱、双铰拱、三铰拱（见拱）。前二者属超静定结构，后者为静定结构。无铰拱的拱圈两端固结于桥台（墩），结构最为刚劲，