第四节机械式转向器的设计与计算
一、转向系计算载荷的确定
为了保证行驶安全，组成转向系的各零件应有. 足够的强度。欲验算转向系零件的强度，需首先确定作用在各零件上的力。影响这些力的主要因素有转向轴的负荷、路面阻力和轮胎
气压等。为转动转向轮要克服的阻力，包括转向轮绕主销转动的阻力、车轮稳定阻力、轮胎
变形阻力和转向系中的内摩擦阻力等。
精确地计算出这些力是困难的。为此推荐用足够精确的半经验公式来计算汽车在沥青或
式中，f为轮胎和路面间的滑动摩擦因数，一般取0.7;
G
l为转向轴负荷（N）; p为轮
胎气压（MP a）。
作用在转向盘上的手力为
l 2L i M R
F h
L
2 D sw i
式中，
L
1为转向摇臂
长；
L
2为转向节臂长;
D
sw为转向盘直径；i为转向器角传动比;
为转向器正效率。
对给定的汽车，用式（7-10）计算出来的作用力是最大值。因此，可以用此值作为计算载
荷。然而，对于前轴负荷大的重型货车，用上式计算的力往往超过驾驶员生理上的可能，在
此情况下对转向器和动力转向器动力缸以前零件的计算载荷，应取驾驶员作用在转向盘轮缘
上的最大瞬时力，此力为700No
二、齿轮齿条式转向器的设计
齿轮齿条式转向器的齿轮多数采用斜齿圆柱齿轮。齿轮模数取值范围多在2?3mm之间。
主动小齿轮齿数多数在5?7个齿范围变化，压力角取20o,齿轮螺旋角取值范围多为9o?1 5o o齿条齿数应根据转向轮达到最大偏转角时，相应的齿条移动行程应达到的值来确定。变速比的齿条压力角，对现有结构在12o?350范围内变化。此外，设计时应验算
齿轮的抗弯强度和接触强度。
主动小齿轮选用16MnCr5或15CrNi6材料制造，而齿条常采用45钢制造。为减轻质量，壳体用铝合金压铸。
三、循环球式转向器设计
（一）主要尺寸参数的选择
1、螺杆、钢球、螺母传动副
（1）钢球中心距D、螺杆外径D1、螺母内径D2 尺寸D
D
1、
D2如图7-19所示。钢球中心距是基本尺寸，螺杆外径D1、螺母内径D2及钢球直径d对确定钢球中心距D的大
小有影响，而D又对转向器结构尺寸和强度有影响。在保证足够的强度条件下，尽可能将 D 值取小些。选取D值的规律是随着扇齿模数的增大，钢球中心距D也相应增加（表7—1）o 者混凝土路面上的原地转向阻力矩M R( N ?mm)
(7-10)
设计时先参考同类型汽车的参数进行初选，经强度验算后，再进行修正。螺杆外径D1通常在20?38mm范围内变化，设计时应根据转向轴负荷的不同来选定。螺母内径D2应大于D1，一般要求D2 D1 5%~10% D。
(2) 钢球直径d 及数量n 钢球直径尺寸d 取得大，能提高承载能力，同时螺杆和螺母传
动机构和转向器的尺寸也随之增大。钢球直径应符合国家标准，一般常在 7?9mm 范围内选
用(表7-1)。
增加钢球数量n ,能提高承载能力，但使钢球流动性变坏，从而使传动效率降低。因为 钢球本身有误差，所以共同参加工作的钢球数量并不是全部钢球数。 经验证明，每个环路中
的钢球数以不超过 60粒为好。为保证尽可能多的钢球都承载，应分组装配。每个环路中的 钢球数可用
下式计算
DW
DW n
d cos 0
d
式中，D 为钢球中心距； W 为一个环路中的钢球工作圈数； n 为不包括环流导管中的钢
球数； 0
为螺线导程角，常取
=5o ?8o ,则cos 0
疋1。
(3) 滚道截面 当螺杆和螺母各由两条圆弧组成， 形成四段圆弧滚道截面时， 见图7-20 , 钢球与
滚道有四点接触， 传动时轴向间隙最小， 可满足转向盘自由行程小的要求。 图中滚道 与钢球之间的
间隙， 除用来贮存润滑油之外， 还能贮存磨损杂质。 为了减少摩擦，螺杆和螺 母沟槽的半径 R
2应大
于钢球半径 d / 2, —般取 R
2=(O.51?O.53)d 。
(4) 接触角B 钢球与螺杆滚道接触点的正压力方向与螺杆滚道法面轴线间的夹角称为 接触角B,如图7-20所示。B 角多取为 450,以使轴向力和径向力分配均匀。
(5) 螺距P 和螺旋线导程角
转向盘转动 角，对应螺母移动的距离 s 为
P s
2 (7-11)
式中，P 为螺纹螺距。
JL
图7 — 19螺杆、钢球、螺母传动副
r
p
(7-12)
式中，r 为齿扇节圆半径。
i
P (7-13)
由式(7-13)可知，螺距P 影响转向器角传动比的值。在螺距不变的条件下，钢球直径 越大，图7-
19中的尺寸b 越小，要求b=P-d>2.5mm 。螺距P 一般在8?llmm 内选取。
前已述及导程角
对转向器传动效率有影响，此处不再赘述。
(6)
工
作钢球圈数 W 多数情况下，转向器用两个环路，而每个环路的工作钢球圈数
w
又与接触强度有关： 增加工作钢球圈数， 参加工作的钢球增多，能降低接触应力， 提高承载
能力；但钢球受力不均匀、螺杆增长而使刚度降低。工作钢球圈数有 1.5和2.5圈两种。一
个环路的工作钢球圈数的选取见表
7-1 o
表7 — 1循环球式转向器主要参数
p
角，其间关系可表示如下
联立式(7-11)、式(7-12)得
为
P P ，将对p 求导得循环球式转向器角传动比
2、齿条、齿扇传动副设计
如图7-21所示，滚迨相对齿扇作斜向进给运动加工齿扇齿，得到变厚齿扇。如图7 —22所示，变厚齿扇的齿顶和齿根的轮廓面是圆锥的一部分，其分度圆上的齿厚是变化的，故称之为变厚齿扇。
图7-22中，若0-0截面的原始齿形变位系数E =Q且I —I剖面和n —n剖面分别位于
0-0剖面两侧，则I —I剖面的齿轮是正变位齿轮，n —n剖面中的齿轮为负变位齿轮，故变厚齿扇在整个齿宽方向上，是由无数个原始齿形位移系数逐渐变化的圆柱齿轮所组成。