25m预应力锚索张拉伸长量的控制
(中铁十一局集团第四工程有限公司刘继伟) 关键词：预应力伸长量
摘要：预应力锚索框架支护，是一种新型的抗滑结构。它将高边坡病害防治与坡面柔性防护有机地结合在一起，既达到防治高边坡病害的目的，又可美化环境，实现了工程和自然的和谐统一。预应力锚索框架梁支护的核心环节就是预应力张拉，高边坡锚索张拉施工时，采用张拉应力和伸长量值双控，他是决定锚索是否能起到巩固边坡稳定的核心任务，因此，探讨预应力锚索张拉伸长量与实际伸长量偏差的施工控制，对于高边坡锚索框架梁的施工有着积极的现实意义。本文结合实际施工过程，通过对浦南高速公路A7标段YK80+038.6-YK80+142.1段右侧高边坡锚索框架防护25m锚索试验孔张拉伸长量计算为例，总结出用于现场锚索张拉施工控制方法，以便同行互励共勉。
1、工程简介
浦南高速公路A7标段YK80+038.6-YK80+142.1段右侧高边坡最大开挖高度48米，每级高度为8米。第一级边坡坡率为1：0.5，第二至第六级边坡坡率为1：0.75。第一、第二级设预应力锚杆加固，第三至第五级设预应力锚索加固，锚索每孔张拉力为520KN，每孔分三个单元，每单元两根锚索，一单元锚固长度4米，自由段21米，二单元锚固长度8米，自由段17米，三单元锚固长度12米，自由段13米。锚索锚头结构见下图。
2
2.1进场的无黏结预应力钢绞线已经检验，并且符合设计要求，其弹性模量为
202GPa，直径为15.24mm。
2.2试验前已经将两套千斤顶和油压表进行配套标定。
3、理论计算
3.1受力计算
单根钢绞线受力为520÷6＝86.667KN,为了使每一根钢绞线受力均衡,考虑到每个单元的自由段长度不同,为了消除其影响,每个单元必须单独张拉,其张拉力由自由段差值与其总长度决定,
公式为: F1(1)=(L1÷L)×F=4÷21×173.333=33.016KN
其中: F1(1)为第一单元第一次张拉力;
F为每单元总张拉力;F=86.667KN×2=173.333KN
当第二次张拉时,第一、第二单元同时张拉，其张拉力的分布情况如下：
F2＝F1(1)＋F1(2)＋F2(1)=33.016+33.016+40.784=106.816KN 其中：（F1(2)＋F2(1)）的分布系数为：
（F1(2)＋F2(1)）=（4÷21＋4÷17）×F＝33.016+40.784=73.8KN 可知,第二次张拉结束时一单元受力为33.016+33.016=66.032KN,二单元受力为40.784KN。
在第一、第二次张拉调整好自由段引起的不同伸长量后，还没有达到设计张拉力的25％时，则应按设计的25％、50%、75%、100%、110%、150%分级张拉，其张拉力为别为130KN， 260KN， 390KN， 520KN ， 572KN， 780KN。
当第三次张拉时,第一、第二、第三单元同时张拉，其张拉力的分布情况如下：F3＝F1(3)＋F2(2)＋F3(1)＋F2
设（F1(3)＋F2(2)＋F3(1)）的总分布系数为1，则（1/21+1/17+1/13）X=1
F1(3)的系数为（1/21）X=0.259694476，F2(2)的系数为（1/17）X=0.320799058
F3(1)的系数为（1/13）X=0.419506461
当F3=130KN时;
F1(3)= 0.259694476×(130-106.816)=6.021KN
F2(2) =0.320799058×(130-106.816)=7.437KN
F3(1) =0.419506461×(130-106.816)=9.726KN
此时,一单元受力为72.053KN, 二单元受力为48.221KN三单元受力为9.726KN。同理:
当F3=260KN时;
F1(3) =39.781KN F2(2) =49.141KN F3(1) =64.262KN
此时,一单元受力为105.813KN, 二单元受力为89.91KN三单元受力为64.262KN。
当F3=390KN时;
F1(3)= 73.541KN F2(2) =90.845KN F3(1) =118.798KN
此时,一单元受力为139.562KN, 二单元受力为131.63KN三单元受力为118.798KN。
当F3=520KN时;
F1(3)= 107.302KN F2(2) =132.549KN F3(1) =173.333KN
此时,一单元受力为173.334KN, 二单元受力为173.334KN三单元受力为173.333KN。
当F3=572KN时;
F1(3)= 120.806KN F2(2) =149.2311KN F3(1) =195.148KN
此时,一单元受力为186.838KN, 二单元受力为190.015KN三单元受力为195.148KN。
当F3=780KN时;
F1(3)= 174.822KN F2(2) =215.957KN F3(1) =282.405KN
此时,一单元受力为240.854KN, 二单元受力为256.741KN三单元受力为282.405KN。
3.2油表读数计算
依据122＃千斤顶的回归方程为： Y＝28.653X＋0.0047
05＃千斤顶的回归方程为： Y＝12.173X－5.8583（其中Y单位为KN，X单位为MPa）
3.3伸长量的计算
3.3.1根据<无黏结预应力钢绞线力学性能检验报告>,可得钢绞线弹性模量E=202GPa,单元面积为A=2.796cm
2
3.3.2 根据以上计算
由公式: /P A δ= 和 ()/L L E δ?=?
在只张拉第一单元时, F=33.016KN, L=21米,可得 L ?=12.276mm 。 在只张拉第一、二单元时, F=40.782KN, L=17米,可得 L ?=12.276mm 。 在张拉到130KN 时，第三单元F=9.726KN ， L ＝13米，可得L ?=2.24mm 。 在张拉到260KN 时，第三单元F=64.262KN ， L ＝13米，可得L ?=14.79mm 。 在张拉到390KN 时，第三单元F=118.798KN ，度L ＝13米，可得L ?=27.34mm 。 在张拉到520KN 时，第三单元F=173.333KN ， L ＝13米，可得L ?=39.9mm 。 在张拉到572KN 时，第三单元F=195.148KN ， L ＝13米，可得L ?=44.92mm 。 在张拉到780KN 时，第三单元F=282.405KN ， L ＝13米，可得L ?=65mm 。 3.4实际张拉数据汇总： 见下表
3.5数据分析
3.5.1 在经过理论数据和试验数据的对比，发现对一单元和对第一、第二单元张拉的伸长量比理论伸长量稍稍偏短约0.2mm 。
3.5.2在张拉力达到130KN ，260KN ，390KN 时，伸长量比理论值增量略大或者略小，情况比较理想，在张拉力达到520KN 时，伸长量比理论值增量略小，都是基本吻合，达到要求。
3.5.3 在张拉力达到572KN，780KN时，总伸长量及其与各级伸长量的差值与理论值相比均略偏小。
3.5.4 在回油至1GPa时，监测到伸长值比780KN即超张拉150％时的伸长量小
4.7mm。
3.6原因分析
3.6.1 对一单元和对第一、第二单元张拉的伸长量比理论伸长量稍稍偏短约0.2mm。分析原因有一下三种可能：
（1）、自由段的长度可能稍稍偏短，从计算过程中我们看到由于自由段偏短导致了伸长值的偏短，故此，在张拉的过程中要仔细控制锚索自由段长度。
（2）、油压表的读数误差引起。
（3）、千斤顶张拉锚具及夹片的变形引起伸长值偏短。
3.6.2 千斤顶在回油至1GPa时，监测到伸长值比780KN即超张拉150％时的伸长量小
4.7mm。说明回油时由于锚具及夹片的变形量为4.7mm，单最终伸长量为38.92mm，略小于设计值为520KN时的理论伸长值39.91,但其差值在允许偏差范围（6％）以内。
纵上所述，该预应力锚索张拉试验与理论计算相吻合，符合规范要求。同时从计算过程中我们充分理解控制锚索张拉伸长量的主要因素有以下几条：
有效控制张拉力和伸长量，来保证张拉力的准确。
千斤顶和油表、油泵计量精度要符合要求，及时定期校验。
失效部分钢绞线失效处理得当，能达到失效的作用和效果，失效长度符合设计长度。
4、结束语
高边坡锚索张拉的伸长量计算是锚索施工的重要环节，也是锚索能否起到防护作用的关键工序，因此，在施工时决不能轻视这个问题。必须，认真加以对待和解决。
参考文献：
4.1《土层锚杆设计与施工规范》 (CECS22：90)．中国计划出版社．1991年
4.2《建筑工程常用数据手册》中国建筑工业出版社 1997.09
4.3《浦南高速公路高边坡动态设计》．福建省交通规划设计院 200
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25m预应力锚索张拉伸长量的控制 (中铁十一局集团第四工程有限公司刘继伟) 关键词：预应力伸长量 摘要：预应力锚索框架支护，是一种新型的抗滑结构。它将高边坡病害防治与坡面柔性防护有机地结合在一起，既达到防治高边坡病害的目的，又可美化环境，实现了工程和自然的和谐统一。预应力锚索框架梁支护的核心环节就是预应力张拉，高边坡锚索张拉施工时，采用张拉应力和伸长量值双控，他是决定锚索是否能起到巩固边坡稳定的核心任务，因此，探讨预应力锚索张拉伸长量与实际伸长量偏差的施工控制，对于高边坡锚索框架梁的施工有着积极的现实意义。本文结合实际施工过程，通过对浦南高速公路A7标段YK80+038.6-YK80+142.1段右侧高边坡锚索框架防护25m锚索试验孔张拉伸长量计算为例，总结出用于现场锚索张拉施工控制方法，以便同行互励共勉。 1、工程简介 浦南高速公路A7标段YK80+038.6-YK80+142.1段右侧高边坡最大开挖高度48米，每级高度为8米。第一级边坡坡率为1：0.5，第二至第六级边坡坡率为1：0.75。第一、第二级设预应力锚杆加固，第三至第五级设预应力锚索加固，锚索每孔张拉力为520KN，每孔分三个单元，每单元两根锚索，一单元锚固长度4米，自由段21米，二单元锚固长度8米，自由段17米，三单元锚固长度12米，自由段13米。锚索锚头结构见下图。 2 2.1进场的无黏结预应力钢绞线已经检验，并且符合设计要求，其弹性模量为
202GPa，直径为15.24mm。 2.2试验前已经将两套千斤顶和油压表进行配套标定。 3、理论计算 3.1受力计算 单根钢绞线受力为520÷6＝86.667KN,为了使每一根钢绞线受力均衡,考虑到每个单元的自由段长度不同,为了消除其影响,每个单元必须单独张拉,其张拉力由自由段差值与其总长度决定, 公式为: F1(1)=(L1÷L)×F=4÷21×173.333=33.016KN 其中: F1(1)为第一单元第一次张拉力; F为每单元总张拉力;F=86.667KN×2=173.333KN 当第二次张拉时,第一、第二单元同时张拉，其张拉力的分布情况如下： F2＝F1(1)＋F1(2)＋F2(1)=33.016+33.016+40.784=106.816KN 其中：（F1(2)＋F2(1)）的分布系数为： （F1(2)＋F2(1)）=（4÷21＋4÷17）×F＝33.016+40.784=73.8KN 可知,第二次张拉结束时一单元受力为33.016+33.016=66.032KN,二单元受力为40.784KN。 在第一、第二次张拉调整好自由段引起的不同伸长量后，还没有达到设计张拉力的25％时，则应按设计的25％、50%、75%、100%、110%、150%分级张拉，其张拉力为别为130KN， 260KN， 390KN， 520KN ， 572KN， 780KN。 当第三次张拉时,第一、第二、第三单元同时张拉，其张拉力的分布情况如下：F3＝F1(3)＋F2(2)＋F3(1)＋F2 设（F1(3)＋F2(2)＋F3(1)）的总分布系数为1，则（1/21+1/17+1/13）X=1 F1(3)的系数为（1/21）X=0.259694476，F2(2)的系数为（1/17）X=0.320799058 F3(1)的系数为（1/13）X=0.419506461 当F3=130KN时; F1(3)= 0.259694476×(130-106.816)=6.021KN F2(2) =0.320799058×(130-106.816)=7.437KN F3(1) =0.419506461×(130-106.816)=9.726KN 此时,一单元受力为72.053KN, 二单元受力为48.221KN三单元受力为9.726KN。同理:
一、控制张拉力 预应力钢绞线张拉控制力表 说明： 1．例如5φ指该钢绞线束由5根公称直径为的单根钢绞线组成；若使用OVM型锚具则通常表示为OVM15-5； 2．单根钢绞线的公称截面积一般为140mm2； 3．1t相当于10KN，张拉千斤顶的吨位可由控制张拉力换算出； 4．千斤顶驱动油泵的油表读数换算：钢绞线束的控制张拉力（N）/千斤顶油缸活塞面积（mm2）； 二、张拉伸长值计算
1．预应力筋采用应力控制方法张拉时，应以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在6%以内，即︱（△L实－△L理）/△L理︱＜6% 2．理论伸长值的计算公式： 单端理论伸长值△L=（Pp×L）/（Ap×Ep） ①Pp——预应力筋的平均张拉力（N），直线筋取张拉端的拉力，两端张拉的曲线筋的平均张拉力计算如下： Pp= P（1－e-(κχ+μθ)）/（κχ+μθ）式中：Pp ——预应力筋的平均张拉力（N）； P——预应力筋张拉端的张拉力（N），在没有超张拉的情况下一般计算为：钢绞线--1395MPa×140mm2=195300N；若有超张拉则乘以其系数； x——从张拉端至计算截面的孔道长度（m），一般为单端长度；θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）； k——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，见下表；μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数，见下表；系数k及μ值表孔道成型方式 k μ钢丝束、钢绞线、光面钢筋带肋钢筋精轧螺纹钢筋预埋铁皮管道 --- 抽芯成型孔道 --- 预埋金属螺旋管道 ~ --- ②L——预应力筋的单端长度（mm），即总长的一半； ③Ap——预应力筋的截面面积（mm2），钢绞线为140 mm2； ④Ep——预应力筋的弹性模量（N/mm2），钢绞线为195×103N/mm2； 以上计算所得△L为单端理论伸长值，整束钢绞线的理论伸长值为：△L理=2△L 3．实测伸长值的计算： △L实=△L总－（△L初实－△L初理）－△L锚塞回缩 式中：△L总——张拉达到控制应力时测得的总伸长量； △L初实——张拉达到初应力（控制应力的10%~15%）时测得的实际伸长量； △L初理——初应力以下的推算理论伸长量（一般为△L理×10%）；
箱梁预应力施工方案 一、工程概况 （一）目的 编制箱梁预应力施工作业指导书的目的就是为了更好的指导施工生产，使现场作业人员能够规范施工。 （二）编制依据 《客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准》 《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》 《京沪铁路客运专线施工图设计文件》 （三）适用范围 本施工方案适用于罗而庄特大桥、玉符河特大桥、红石岭特大桥、井字坡特大桥的连续箱梁后张法预应力工程施工。 二、施工部署及施工方案 （一）、施工材料 1、材料检验及张拉设备校验 1）.预应力钢绞线检验：采用高强度低松驰绞线￠15.24mm，标准强度fpk=1860MPa。表面质量、直径检查：从每批中抽取3盘进行外观检查，表面不得有润滑剂，允许有轻微浮锈但不得锈蚀成可见麻坑。钢绞线内不得有折断、横裂和相互交叉的钢丝。 2）．钢绞线力学性能检验：抽取外观检查合格的钢绞
线进行钢绞线极限应力、破断拉力、弹性模量等力学性能检验。 3）．张拉设备校验：千斤顶与压力表配套校验，确定张拉力与压力表读数之间关系曲线。考虑到可能出现压力表损坏情况，千斤顶与压力表进行交叉检验，每台千斤顶均有与4只压力表相关的张拉力与表读数关系曲线。 4）．锚具及夹具检验：抽取10%进行外观检查，不得有裂纹、伤痕。抽取3%的锚具夹具,进行磁力探伤、洛氏硬度、锚固性能等试验。 2 预应力筋施工 1）.钢绞线的下料与编束 钢绞线采用（GB/T 5224）Φ15.24mm低松弛高强预应力钢绞线。钢绞线的下料用砂轮切割机切割，不得采用电弧切割。钢绞线切割时，在每端离切口30～50mm处用铁丝绑扎。 钢绞线的盘重大、盘卷小、弹力大、为了防止在下料过程中钢绞线紊乱并弹出伤人，事先制作一个简易的铁笼，下料时，将钢绞线盘卷在铁笼内，从盘卷中央逐步抽出，以策安全。 钢绞线编束用20号铁丝绑扎，铁丝扣向里，间距1～1.5m。编束时应先将钢绞线理顺，并使各根钢绞线松紧一致。绑好后的钢绞线束编号挂牌堆放。 2）.预应力筋穿入孔道
K28+600-K28+970段右侧边坡 预应力锚索张拉计算书 一、预应力锚索的主要设计参数和要求 1．预应力锚索采用6￠s15.2高强度低松弛钢绞线，强度级别为1860Mpa,公称直径15.2mm，公称面积140mm2，弹性模量为195000N/mm2。 2．张拉预应力为600KN。 3. 预应力钢绞线的锚固段长均为8m，自由段为长度分别为4m、8m、10m、12m、14m、22m、34m。千斤顶工作长度为0.6m。 4.张拉设备校准方程P=0.227X+0.4286 P—压力指示器示值(MPa) X—标准张拉力值（KN） 二、预应力钢绞线的张拉程序 张拉预应力钢绞线的主要机具有油泵、千斤顶和油表，千斤顶和油表必须经过配套标定之后才允许使用，标定单位必须通过国家有关单位认可。一般标定的有效期限为6个月或使用200次或发现有不正常情况也须重新标定。 张拉采用液压千斤顶27t进行单根、交叉张拉，张拉前先对钢绞线预调。单根预调的目的是使一孔内的钢绞线达到顺直、受力均匀并具有一定的拉应力状态，消除钢绞线的非弹性变形，以便更好地控制张拉。 钢绞线张拉的简明工艺： 预应力筋的张拉顺序：0→25%*бcon（初张拉）→50%*бcon→ 75%*бcon→100%*бcon→110%*бcon（锚固）
三、钢绞线张理论拉伸长值及压力表读数计算 1．计算公式 △L=PL/AE 式中： P 预应力钢绞线的平均张拉力（N） L 预应力钢绞线自由段及工作长度之和（mm） A 预应力钢绞线的公称面积，取140mm2 E 预应力钢绞线的弹性模量，取195000N/mm2 2．理论伸长值及油表读数值计算：（当自由段长度为4m，千斤顶工作长度为0.6m时，计算式如下：） （1）当б=бcon*25％（初张拉）时 张拉力：F=600/6*0.25KN=25KN=25000N 理论伸长：△L=25000*（4000+600）/(6*140*195000)=0.7mm 压力表读数：P=0.227X+0.4286＝6.1 MPa （2）当б=бcon*50％时 张拉力：F=600/6*0.5=50KN=50000N 理论伸长：△L=50000*（4000+600）/(6*140*195000)=1.4mm 压力表读数：P=0.227X+0.4286＝11.8MPa （3）当б=бcon*75％时 张拉力：F=600/9*0.75=75KN=75000N 理论伸长：△L=75000*（4000+600）/(6*140*195000)=2.1mm 压力表读数：P=0.227X+0.4286＝17.5MPa （4）当б=бcon*100％时
K172+300~K172+650左侧边坡预应力锚索张拉方案 编制： 审核： 审批： K172+300~K172+650段
左侧边坡预应力锚索锁定张拉方案 1、工程概况及设计方案 K172+300～K172+650左侧，该边坡高约41米，为类土质边坡：上部为坡积粘土，厚度约 4.5米；其下为残积砂质粘性土，厚度约3-8米；全风化花岗岩，厚度约为9-18米；砂土状强风化花岗岩，厚度约为6米；下伏碎块状强分化花岗岩。该边坡不利结构面发育60°∠40°，综合考虑适当放坡处理。 边坡设计最高为5级，各级边坡设计坡率及防护加固工程措施为：第一级1：0.75～1：1.25，K172+300～+395段设置C15片石砼挡墙，K172+395～+650段设置4米1：0.5 C15片石砼矮挡墙，上部4米拱型骨架植草灌；第二级1：1.0～1：1.25，预应力锚索框架与拱型骨架植草灌交错布置，两侧拱型骨架植草灌；第三、四级1：1.25，拱型骨架植草灌；第五阶1：1.25，液压客土喷播植草灌。 该边坡锚固工程为：在第二阶边坡（1：1.25～1：1.0）布置预应力锚索框架梁9片，预应力锚索孔径为Φ130mm，4束钢绞线锚索，框架宽8m高12.049m，设4孔锚索，上排2-S-1～2-S-18长度均为24m、下排2-X-1～2-X-18长度均为22m，锚固段长12m，设计拉力500KN，框架内液压喷播植草灌及拱型骨架植草灌交错布置。 2 、锚索张拉目的 在锚索施工前，应根据锚固底层、锚固吨位，按照设计要求进行锚索试验，即抗拉拔破坏试验。基本试验的目的在于：
1) 确定该边坡地层中锚索的极限承载力和安全系数； 2) 揭示在该地层条件下影响锚索锚固力的各种影响因素及其影 响程度； 3) 检验锚索工程的施工工艺 4) 校核设计参数，为高边坡锚固工程的动态设计提供有关参数， 确保锚固工程的安全、经济、合理。 3、张拉方案 1）试验开孔前，空压机，潜孔钻到位后，依据设计要求搭设钻孔平台，孔位倾角采用测角仪（地质罗盘）定位，确保孔位角度满足设计要求。 2）试验张拉设备采用油压千斤顶（1100KN ），该设备依据JJG621-2012《液压千斤顶检定规程》，由三明市计量检定。张拉前按检定曲线计算出与张拉加荷荷载对应的油压表读数。测量锚索位移量采用游标卡尺，锚索垫墩采用百分表测量位移。 3）确定锚索最大试验荷载，锚索不同长度锚固段的补偿荷载以及预张拉荷载、初始荷载。 二单元共四束压力分散型锚索各单元差异伸长量和差异荷载计算公式： 差异伸长量：2121L L L ?-?=?- 1L ?E σ= 1L 2L ?E σ=2L 式中A P = σ 差异荷载：()1 2112L L L EA P ?-?=? 锚索体强度标准值：KN F A PTK 6.104118601404=??=?
压力分散型预应力锚索张拉计算书 一、工程简介 汕昆高速公 路土建工程第T22 合同段部分路堑 边坡设计采用锚 索框架梁进行防 护。见右图所示： 框架以两根竖肋 为一片，每片水平 宽度为8m，竖肋 水平间距4m, 横 梁间距为 3.5m， 横梁根数根据边 坡坡面长度计算 确定，横梁水平布 臵，通过调整上下 端自由段以适应 路线纵坡坡度。相 邻两片框架之间留2cm伸缩缝，缝内填充浸沥青木板。 框架梁采用压力分散型预应力锚索进行锚固，每孔锚索由三单元共六束
钢绞线组成，钢绞线采用直径15.24mm、强度1860MPa的高强度低松弛无粘结钢绞线。每个单元锚索分别由两根无粘结钢绞线内锚于钢质承载体组成。钢绞线通过特制的挤压簧（类似于夹片功能）和挤压套（类似于锚环功能）对称地锚固于钢质承载体上，其单根的连接强度大于200KN。各单元锚索的固定长度分别为L1、L2、L3，共同组成复合型锚索的锚固段，且L1=L2=L3=5m。为叙述及计算方便，命名对应锚固长度的单元为D1、D2、D3单元，其对应锚索长度为l1、l2、l3，且l1>l2>l3。详见下图所示： 注：为计算方便，上图中L1和L3标注与设计图纸标注位臵相反，现场施工时需注意。 上图中，自由段长度根据边坡级数位臵不同而有三种设计长度，分别为10m、15m和20m，其对应设臵位臵详见具体的边坡锚索框架防护设计图。 压力分散型锚索与一般拉力分散型锚索不同之处在于，压力分散型锚索由几个单元组成，各单元间锚索长度及其自由段长度不同，致使各单元间因
自由段长度不同而产生伸长量不同。因此，在进行整体分级张拉前，要先计算各单元间的差异伸长量和差异荷载增量，并先进行补足荷载张拉及预张拉。 二、差异荷载增量、差异伸长量和理论伸长量计算 1、计算公式 因压力分散型锚索各单元长度长短不一，故必须先计算相邻两单元之间的差异伸长量和差异荷载增量。对于三单元共六束压力分散型锚索，其计算公式如下： 差异伸长量： △L1-2=△L1-△L2, △L2-3=△L2-△L3; △L1=(σ/E)* L1, △L2 =(σ/E)* L2, △L3=(σ/E)* L3, σ=P/A 。 差异荷载增量： △P1=(E*A*△L1-2/L1)*2 △P2=[(E*A*△L2-3/L2)+ (E*A*△L2-3/L1)]*2 以上各式中： L1、L2、L3,分别为第一、二、三单元锚索的自由段长度，且L1>L2>L3； △L1,△L2,△L3,分别为在给定最终张拉（设计锁定）荷载作用下的伸长量； △L1-2,△L2-3为对应单元在给定最终张拉（设计锁定）荷载作用下的差异伸长量； σ为在给定最终张拉（设计锁定）荷载作用下的钢绞线束应力； P为在给定最终张拉（设计锁定）荷载作用下的单根钢绞线束荷载； A为单根钢绞线束的截面面积，取A=140mm2;
K172+300~K172+650左侧 边坡预应力锚索张拉方案 编制： 审核： 审批： K172+300~K172+650段 左侧边坡预应力锚索锁定张拉方案 1、工程概况及设计方案 K172+300～K172+650左侧，该边坡高约41米，为类土质边坡：上部为坡积粘土，厚度约4.5米；其下为残积砂质粘性土，厚度约3-8米；全风化花岗岩，厚度约为9-18米；砂土状强风化花岗岩，厚度约为6米；下伏碎块状强分化花岗岩。该边坡不利结构面发育60°∠40°，综合考虑适当放坡处理。 边坡设计最高为5级，各级边坡设计坡率及防护加固工程措施为：第一级1：0.75～1：1.25，K172+300～+395段设置C15片石砼挡墙，K172+395～+650段设置4米1：0.5 C15片石砼矮挡墙，上部4米拱型骨架植草灌；第二级1：1.0～1：1.25，预应力锚索框架与拱型骨架植草灌交错布置，两侧拱型骨架植草灌；第三、四级1：1.25，拱型骨架植草灌；第五阶1：1.25，液压客土喷播植草灌。 该边坡锚固工程为：在第二阶边坡（1：1.25～1：1.0）布置预应力锚索框架梁9片，预应力锚索孔径为Φ130mm，4束钢绞线锚索，框架宽8m高12.049m，设4孔锚索，上排2-S-1～2-S-18长度均为24m、下排2-X-1～2-X-18长度均为22m，锚固段长12m，设计拉力500KN，框架内液压喷播植草灌及拱型骨架植草灌交错布置。 2 、锚索张拉目的 在锚索施工前，应根据锚固底层、锚固吨位，按照设计要求进行锚索试验，即抗拉拔破坏试验。基本试验的目的在于： 1)确定该边坡地层中锚索的极限承载力和安全系数；
承包单位：福建省第五地质工程公司 工程名称：利嘉中心 监理单位：福州三利监理建设有限公司 张拉日期： 2015.12.8 千斤顶编号YDC60T 油压表编号64551016 设计控制应力（KN）350 张拉次数 预拉第一级第二级第三级第四级超张拉张拉级数 孔号荷载百分比15% 25% 50% 75% 100% 110% 11-11-1油表读数（MPa） 3.5 4.7 12 18 24 25 伸长量（mm）0.04 0.02 0.02 0.01 0.01 0.01 稳定时间（分）20 20 20 20 20 20 11-11-2油表读数（MPa） 3.5 4.7 12 18 24 25 伸长量（mm）0.04 0.02 0.02 0.01 0.01 0.01 稳定时间（分）20 20 20 20 20 20 11-11-3油表读数（MPa） 3.5 4.7 12 18 24 25 伸长量（mm）0.04 0.02 0.02 0.01 0.01 0.01 稳定时间（分）20 20 20 20 20 20 11-11-4油表读数（MPa） 3.5 4.7 12 18 24 25 伸长量（mm）0.04 0.02 0.02 0.01 0.01 0.01 稳定时间（分）20 20 20 20 20 20 11-11-5油表读数（MPa） 3.5 4.7 12 18 24 25 伸长量（mm）0.04 0.02 0.02 0.01 0.01 0.01 稳定时间（分）20 20 20 20 20 20 11-11-6油表读数（MPa） 3.5 4.7 12 18 24 25 伸长量（mm）0.04 0.02 0.02 0.01 0.01 0.01 稳定时间（分）20 20 20 20 20 20 11-11-7油表读数（MPa） 3.5 4.7 12 18 24 25 伸长量（mm）0.04 0.02 0.02 0.01 0.01 0.01 稳定时间（分）20 20 20 20 20 20 记录：现场监理：
YK48+045-115 及YK47+885-980 边坡预应力锚 索张拉计算书 一、预应力锚索的主要设计参数和要求 1．预应力锚索采用6￠s15.2 高强度低松弛钢绞线，强度级别为 2 2 1860Mpa,公称直径15.24mm，公称面积140mm，弹性模量为195000N/mm 。 2．预应力钢绞线的设计吨位650KN，控制张拉力бcon 为715KN。 3. 预应力钢绞线的锚固段长均为8m，自由段为长度为20m，千斤顶 工作长度为0.35m。 4. 张拉设备校准方程P=51.4500F+0.55 P —压力指示器示值(MPa) F —标准力值（MN） 二、预应力钢绞线的张拉程序 张拉预应力钢绞线的主要机具有油泵、千斤顶和油表，千斤顶和油表 必须经过配套标定之后才允许使用，标定单位必须通过国家有关单位认 可。一般标定的有效期限为 6 个月或使用200 次或发现有不正常情况也须 重新标定。 张拉采用液压千斤顶100t 级进行张拉，张拉前先对钢绞线预调。单 根预调的目的是使一孔内的钢绞线达到顺直、受力均匀并具有一定的拉应 力状态，消除钢绞线的非弹性变形，以便更好地控制张拉。 钢绞线张拉的简明工艺： 预应力筋的张拉顺序：0→15%*бcon（初张拉）→210KN→430KN→715KN （锚固） 第 1 页共 3 页
三、钢绞线张理论拉伸长值及压力表读数计算 1．计算公式 △L=PL/AE 式中： P 预应力钢绞线的平均张拉力（KN）， L 预应力钢绞线的长度（mm） 2 A 预应力钢绞线的公称面积，取140mm 2 E 预应力钢绞线的弹性模量，取195000N/mm 2．理论伸长值及油表读数值计算 （1）当б=бcon*15％（初张拉）时 张拉力：F=715*0.15KN=107.25KN=0.10725MN 理论伸长：△L=715000*0.15*（20000+350）/(6*140*195000)=13.32mm 压力表读数：P=51.4500F+0.55＝6.07 MPa （2）当б=210KN时 张拉力：F=210KN==0.21MN 理论伸长：△L=210000*（20000+350）/(6*140*195000)=26.09mm 压力表读数：P=51.4500F+0.55＝11.35 MPa （3）当б=430KN时 张拉力：F=430KN=0.43MN 理论伸长：△L=430000*（20000+350）/(6*140*195000)=53.42mm 压力表读数：P=51.4500F+0.55＝22.67 MPa （4）当б=бcon =715KN时 张拉力：F=715KN=0.715MN 第 2 页共 3 页
扩大头预应力锚索施工方案 锚索成孔采用专业锚杆钻机带D150mm钢套管成孔至锚杆自由端长度，然后换用D60mm钻杆在专业锚杆钻机钢套管钻孔至扩大头锚杆锚固段末端深度（即锚杆长度：自由端和锚固段之和），然后插入注浆管进行分两次高压喷注加速凝剂水泥浆，其施工工序主要包括孔位放样、锚杆钻机带D150mm钢套管钻孔，锚杆钻机钢套管内D60mm钻杆钻孔、浆液配制、二次高压喷射注浆。 锚索杆体在地面加工后，采用人工抬运至施工点，直接下入孔中，然后连接注浆机压浆管注浆，注浆采用“两次”注浆工艺。待锚索头部腰梁施工约8天后（同时预应力锚索注浆后间隔时间不能小于8～10天）可进行张拉锁定。 一、扩大头锚杆施工工艺流程如下图示 扩大头锚杆施工工艺框图 二、锚索设计参数及施工要求 1、钻孔前应根据设计要求确定孔位并定出标志，孔位垂直方向允许偏差为土50mm，水平方向允许偏差为3%，钻孔直径150mm； 2、钻孔不宜采用泥浆护壁，成孔困难时应采用套管跟进； 3、钻孔应超过锚杆设计长度0.5-1.0m； 4、锚筋应严格按照设计要求下料，其允许偏差为50mm，其外露长度由施工单位根据张拉设备确定； 5、锚杆自由端要抹一层黄油，并套波纹管扎牢；
6、安装就位前，要认真清除钢绞线表面的污物； 7、锚杆水泥采用42.5R普通硅酸盐水泥，水灰比为0.4～0.5，为缩短试验时间，加入适量的速凝剂； 8、高压旋喷时浆压力不小于20MPa，拔管速度为0.1~0.2m/min。 9、锚固体设计强度为30MPa，达到70%后方可进行张拉锁定锚索； 三、锚索施工程序与工艺 1、测量放线。钻孔前先根据要求测放孔位，并用竹签进行标记。 2、钻孔 ①选择CH-90型锚杆钻机。 ②钻机就位后，应保持平稳，导杆或立轴与钻杆倾角一致，并在同一轴线上，倾角30度。 ③施工中根据地质条件可选择两种钻头，土层中选用三角合金钻头，岩层中选用专用圆柱型钻头。 ④成孔直径不小于150mm，钻进时采用带D150mm钢套管跟进钻孔，钻孔至锚杆扩大头部分始端时，换用D60mm钻杆在D150mm钢套管内钻至锚杆锚固段末端外1米处。在钻进过程中，应精心操作，精神集中，合理掌握钻进参数，合理掌握钻进速度，防止埋钻、卡钻等各种孔内事故。一旦发生孔内事故，应争取一切时间尽快处理。 ⑤钻孔完毕后，拔管至锚固段末6m，插入转杆进行高压旋喷注浆扩孔、长度6m，重新插入D60mm钻杆至锚固段末，插入预制好的6X7Ф5钢绞线、钢套管，先在钢套管内进行高压一次喷射注浆至孔口流出浆液为止，待4小时后进行高压二次注浆至孔口流出浆液为止。 造孔是锚固工程施工中至关重要的一环，如果造孔速度慢，会直接影响到工程成本和经济效益；如果造孔质量差，则会影响到锚杆的安装、水泥浆的灌注质量，进而影响到锚杆与水泥浆以及水泥浆与孔壁的粘结力，致使锚杆达不到设计要求。因此，在锚固孔的钻凿过程中，必须严格按设计要求施工，以确保锚固孔成孔质量。 锚固孔的质量必须符合规范要求。我国工程建设标准化协会编制的《土层锚杆设计与施工规范》(CECS22-90)规定： ⑴锚杆孔距水平方向允许偏差±100mm，垂直方向孔距允许偏差±50mm； ⑵钻孔底部的偏斜尺寸不应大于锚杆长度的3%； ⑶锚固孔深度应不小于设计长度（高出设计长度0.5～1.0m），也不宜大于设计长度的1%。 作为钻孔质量监控的一项措施，施工人员必须认真填写钻孔钻进中原始记录
预应力张拉力计算 箱梁，设计采用标准强度fpk=1860MPa的高强低松弛钢绞线，公称直径15.2mm，公称面积Ag=139mm2，弹性模量Eg=1.95*105MPa，为保证施工符合设计要求，施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸量测定值双控。理论伸长量计算采用《公路桥梁施工技术规范》JTJ041-2002附表G-8预应力钢绞线理论伸长量及平均张拉应力计算公式。 一、计算公式及参数 1、预应力平均张拉力计算公式及参数： 式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N） P—预应力筋张拉端的张拉力（N） X—从张拉端至计算截面的孔道长度（m） θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad） k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数：取0.0015 u—预应力筋与孔道壁的磨擦系数，取0.25 2、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数： △L=PpL/（ApEp） 式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N） L—预应力筋的长度（mm） Ap—预应力筋的截面面积（mm2），取139mm2 Ep—预应力筋的弹性模量（N/mm2），取1.95×105N/mm2 二、伸长量计算： 1N1束一端的伸长量： 单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×139=193905N X直=3.5m；X曲=2.35m； θ=4.323×π/180=0.25rad KX曲+uθ=0.0015×2.35+0.25×0.25=0.066 Pp=193905×（1-e-0.066）/0.066=187644N △L曲=PpL/（ApEp）=187644×2.35/（139×1.95×105）=16.3mm △L直=PpL/（ApEp）=187644×3.5/（139×1.95×105）=24.2mm △L曲+△L直=16.3+24.2=40.52 N2束一端的伸长量： 单根钢绞线张拉的张拉力：P=0.75×1860×139=193905N X直=0.75；X曲=2.25m； θ=14.335×π/180=0.2502 KX曲+uθ=0.0015×2.25+0.25×0.2502=0.0659 Pp=193905×（1－e-0.0659）/0.0659=187653N △L曲=PpL/（ApEp）=187653×2.25/（139×1.95×105）=15.6mm △L直=PpL/（ApEp）=187653×0.75/（139×1.95×105）=5.2mm （△L曲+△L直）*2=（15.6+5.2）*2=41.6mm 一、计算参数： 1、K—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数：取0.0015 2、u—预应力筋与孔道壁的摩擦系数：取0.25 3、Ap—预应力筋的实测截面面积：139mm2 4、Ep—预应力筋实测弹性模量：1.95×105N/mm2 5、锚下控制应力：σk=0.75Ryb=0.75×1860=1395N/mm2 6、单根钢绞线张拉端的张拉控制力：P=σkAp=193905N 7、千斤顶计算长度：60cm
4．5．4锚索张拉施工流程： 安装测力计→安装工作锚具及夹片→使用YC-200D小型千斤顶将钢铰线逐根张拉绷直→安装限位板→安装YCW500型千斤顶→安装工具锚及夹片→张拉→锁定→注浆封孔做永久防锈→切除工作锚以上超长部分钢铰线→浇筑二期混凝土。 4．5．5 张拉 1）预张拉 为保证锚索在张拉过程中，各根钢铰线能够均匀受力，在正式张拉之前，首先使用YC-200D小型千斤顶对各根钢铰线对称预张拉使之充分绷直，各根钢铰线的预张拉力均为15KN。 2) 对锚索的各根钢铰线先预张拉使之充分绷直之后，再使用YCW-500 型千斤顶对锚索进行整束张拉，锚索张拉采用超载持荷稳定及超载安装锁定相结合的张拉施工方法。各锚索的设计永存预应力为3000KN，超张拉力为3600KN，超张拉系数为，大于国家行业标准：《水工预应力锚固施工规范（SL46-94）》中规定的超载安装施工方法的超载安装系数。 3）张拉时分阶段增加荷载，张拉过程中分为300KN、600KN、1200KN、2100KN、3000KN及3600KN等6个拉力阶段进行张拉，增载至每个张拉力级时，均需持荷稳压2min，张拉至超张拉力3600KN时，持荷稳压5min后卸荷锁定。 4）锚索张拉锁定后的拉力≥330t时，即可不做补偿张拉；锚索张拉锁定后的拉力＜330t时，必需进行补偿张拉。 5）锚索的张拉力以安装在油泵上的压力表指针所指示的中值压力为准，张拉过程中，在每级拉力下持荷稳定时，用钢板尺量测钢铰线的伸长值，以用于校核锚索的张拉力，实际量测的钢铰线伸长值须与理论计算的伸长值基本相符，当实际量测的伸长值大于理论计算值的10%或小于理论计算值的5%时，应暂停张拉，待查明原因并采取相应措施，予以调整后方可恢复张拉；用胡克定律做为计算钢铰线理论伸长值的计算式，钢铰线理论伸长值的计算式如下： △L＝L×（σ k -σ ）/E 或: △L＝L×(P e -P )/n×A×E 式中：△L—钢铰线伸长值，单位：mm； L—钢铰线自锚固端（钢管底部）至工具锚夹片中心之间的有效张拉长度，单位：mm； σ k —钢铰线张拉应力，单位：MPa；
预应力张拉力计算 CK0+667.275立交桥箱梁，设计采用标准强度fpk=1860MPa的高强低松弛钢绞线，公称直径15.2mm，公称面积Ag=139mm2，弹性模量Eg=1.95×105MP。为保证施工符合设计要求，施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸量测定值双控。理论伸长量计算采用《公路桥梁施工技术规范》JTJ041-2002附表G-8预应力钢绞线理论伸长量及平均张拉应力计算公式。 一、计算公式及参数： 1、预应力平均张拉力计算公式及参数： 式中： Pp—预应力筋平均张拉力（N） P—预应力筋张拉端的张拉力（N） X—从张拉端至计算截面的孔道长度（m） θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad） k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数：取0.0015 u—预应力筋与孔道壁的磨擦系数，取0.25 2、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数： △L=PpL/（ApEp） 式中： Pp—预应力筋平均张拉力（N） L—预应力筋的长度（mm） Ap—预应力筋的截面面积（mm2），取139mm2 Ep—预应力筋的弹性模量（N/mm2），取1.95×105N/mm2 二、伸长量计算： 1、N1束一端的伸长量： 单根钢绞线张拉的张拉力 P=0.75×1860×139=193905N X直=3.5m；X曲=2.35m θ=4.323×180=0.25rad KX曲+uθ=0.0015×2.35+0.25×0.25=0.066 Pp=193905×（1-e-0.066）/0.066=187644N △L曲=PpL/（ApEp）=187644×2.35/（139×1.95×105）=16.3mm △L直=PpL/（ApEp）=187644×3.5/（139×1.95×105）=24.2mm △L曲+△L直=16.3+24.2=40.5 2、N2束一端的伸长量： 单根钢绞线张拉的张拉力： P=0.75×1860×139=193905N X直=0.75；X曲=2.25m θ=14.335×π/180=0.2502 KX曲+uθ=0.0015×2.25+0.25×0.2502=0.0659
预应力锚索施工 预应力锚索施工工艺流程图
二、施工方法及主要工艺措施 2.1钻孔 钻工施工前，探明施工范围内地下管线情况与具体位置，避免破坏地下管线；根据控制点和施工图精确测放锚索孔位及框架横竖梁位置、刷坡线，并对孔位进行编号，做醒目标志；钻孔时应进行试钻，随时调整钻机，保证孔位倾角准确； 安装钻杆时，应从头开始，逐节往下安装；动力头安装前，应先拆下滑轮组，将钢丝绳穿绕好；钢丝绳应按说明书规定的要求配置；安装后，电源的频率与控制箱内频率转换开关上的指针应相同；下锚杆时，锚索将注浆管顶置在锚体中部跟随锚索一起下入孔底；桩间混凝土喷锚完进行验收。 锚索钻孔施工 2.2锚索钢绞线安装 下锚杆时，锚索将注浆管顶置在锚体中部跟随锚索一起下入孔底； 锚索采用的钢绞线必须进行表面除污、除锈。自由段受力筋应进行表面除污、除锈后包裹塑料布。 钢绞线安装
预应力锚索结构图 2.3注浆 一次注浆管宜与锚索一起放入钻孔，注浆管内端距孔底宜为500~1000mm。二次高压注浆管的出浆孔和端头应密封，保证一次注浆时浆液不进入二次高压注浆管内。 锚索的锚固段采用二次注浆法。一次注浆采用水泥砂浆，注浆压力0.4-0.6mpa，水泥砂浆的水灰比为0.45-0.5，灰砂比为1：1-1：1.2，水泥标号为42.5级，注浆体强度不小于25mpa。待一次注浆初凝后进行二次高压劈裂注浆：二次高压劈裂注浆采用纯水泥浆，注浆压力为2.5-5.0mpa，水灰比为0.45-0.5，要稳压两分钟。二次注浆时间可根据注浆工艺试验确定或一次注浆锚固体强度达到5mpa后进行。当锚固体的强度大于20mpa，方可进行锚索张拉锁定作业。 锚索张拉完成后进行自由段的注浆，注浆材料同锚固节段。进行自由段注浆时，注浆浆液不能进入自由段内的受力筋，以保证自由段受力筋的自由伸缩。锚 索施工时应进行抗拔试验及蠕变试验，并满足设计及相关规范、规程要求。 2.4安装腰梁及锚具
预应力锚索张拉施工技术方案 一、工程概况 本合同段内K0+580-K0+720段左侧挖方边坡设计为预应力锚索格构体系，锚索采用6φj15.2预应力锚索，框架梁采用3 ×3m。该段左侧路堑边坡地质比较复杂，情况主要为：左侧边 坡上为山坡荒地，下伏地层为三叠系松子坎组（Tsz）,岩性为灰 白、浅紫光红色薄~中厚层泥质白云岩、为较硬岩，破碎岩体，边坡岩体类型为IV级。开挖后易发生滑动、碎落和小规模溜滑。 为了保证边坡的稳定，需立即进行张力。 二、施工依据 1、《混凝土结构工程规范》GB50666--2011； 2、依据交通部颁发的《公路工程质量检验评定标准》（JTG F80-2004）2004版； 3、依据贵州省建筑工程勘察设计院《施工图设计文件》; 4、《预应力筋用锚具、夹具和连接器》GB/T14370; 5、现行国家标准《预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224。 三、施工日期 2012年4月15日~2013年5月25日 四、人员配置 技术员1名、技术工人2人、普工6人 五、设备配置
六、施工方法 张拉首先为验证锚索锚固力是否符合设计文件要求，张拉前进行单锚抗拔试验，切忌不能将千斤顶配合钢板直接在边坡上试验，从而导致抗拔力失真。张拉设备必须采用专用设备，并送相应资质单位标定，检验合格后方可投入使用。待锚孔内的水泥浆和格构混凝土达到设计强度才能进行锚索预张拉。张拉采用“双控法”即采用张拉系统出力与锚索体伸长值来综合控制锚索应力，以控制油表读书为准，用伸长值校核，实际伸长值与理论值差别应在±6%以内表明张拉正常，否则应查明原因并采取措施后方可进行张拉。 张拉步骤：锚索采用单根张拉，张拉程序按两次四级执行，每级按设计拉力的1/4张拉，两次张拉时间间隔不小于一天，张拉顺序按“跳墩”形式进行，即先张拉两边两根锚索后再张拉中间的一根锚索，张拉前安装好锚具，并使锚垫板和千斤顶轴线与锚索轴线在一条直线上，且不可压弯锚头部分。张拉分两次进行：预张拉和超张拉，每次加载与卸载速率要平缓，并做好加荷和观测变形记录，该段边坡单根钢绞线设计荷载为129.5KN，即张拉到135.98KN时锁定。 封锚张拉最终锁定后将锚具外多余的钢绞线须用机械切割，并应留长5cm~10cm外露锚索，以防滑落，然后用混凝土将锚垫板、锚具及外露的钢绞线封住。 七、施工质量、安全、文明施工要求
延安市小砭沟滑坡治理工程H3标锚拉式抗滑桩专项施工方案 编制： 审核： 审批： 二O一六年五月
目录 一、编制依据及说明 二、工程概况 三、工程施工特点 四、施工目标与组织机构 五、施工前的准备 六、施工顺序 七、施工方案及技术要求 八、主要施工设备表 九、施工进度计划工序安排及工期 十、工程质量保证技术措施 十一、冬雨季施工技术措施 十二、施工现场安全文明生产技术措施
一、编制依据及说明 1、陕西工程勘察研究院所提供《延安市小砭沟安置房滑坡 治理工程施工图》; 2、根据现场的实际情况； 3、《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2002）； 4、《普通混凝土配合比设计规程》（GBJT55-96）； 5、《建筑机械使用安全规程》（JGJ33-86）； 6、《钢筋脚手架扣件》（JGJ22-84）； 二、工程概况 工程位于延安市小砭沟安置房小区第H3标段，全段共长260米，共计42根抗滑桩，桩顶高程平均在路面高程上4.5m左右，桩间墙为重力式块石砌石石挡墙，墙顶层宽0.7米，墙底宽为3.5米，坡比为1：:0.5。 三、工程施工特点 1、该工程施工难度大，不恰当的施工工序及施工方法，将会导致严重的不良后果。因此，施工时应设置临时防护措施，并认真研究施工方案，确保边坡的稳定和安全。特别是相邻道路及建（构）筑物四周施工时更要加强临时防护措施及现场安全管理，如发现异常情况，必须立即采取有效的特殊防护措施，确保边坡的安全。 2、边坡实施预应力锚索抗滑桩施工，必须严格按照设计、施工规范以及相关技术要求，在施工中严把质量关。同时在施工过程中严格按信息法施工的原则，发现异常情况即时向有关部门反映，并采取有效措施进行即时补救。 四、施工目标与组织机构 1、工程质量目标：严格按设计要求和现行施工规范要求进行施
预应力锚索张拉计算书 (手动张拉) -CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1
预应力锚索张拉施工技术方案 一、工程概况 本合同段内K0+580-K0+720段左侧挖方边坡设计为预应力锚索格构体系，锚索采用6φ预应力锚索，框架梁采用3× 3m。该段左侧路堑边坡地质比较复杂，情况主要为：左侧边 坡上为山坡荒地，下伏地层为三叠系松子坎组（Tsz）,岩性为灰白、浅紫光红色薄~中厚层泥质白云岩、为较硬岩，破碎岩体，边坡岩体类型为IV级。开挖后易发生滑动、碎落和小规 模溜滑。为了保证边坡的稳定，需立即进行张力。 二、施工依据 1、《混凝土结构工程规范》GB50666--2011； 2、依据交通部颁发的《公路工程质量检验评定标准》（JTG F80-2004）2004版； 3、依据贵州省建筑工程勘察设计院《施工图设计文件》; 4、《预应力筋用锚具、夹具和连接器》GB/T14370; 5、现行国家标准《预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224。 三、施工日期 2012年4月15日~2013年5月25日 四、人员配置 技术员1名、技术工人2人、普工6人 五、设备配置
六、施工方法 张拉首先为验证锚索锚固力是否符合设计文件要求，张拉前进行单锚抗拔试验，切忌不能将千斤顶配合钢板直接在边坡上试验，从而导致抗拔力失真。张拉设备必须采用专用设备，并送相应资质单位标定，检验合格后方可投入使用。待锚孔内的水泥浆和格构混凝土达到设计强度才能进行锚索预张拉。张拉采用“双控法”即采用张拉系统出力与锚索体伸长值来综合控制锚索应力，以控制油表读书为准，用伸长值校核，实际伸长值与理论值差别应在±6%以内表明张拉正常，否则应查明原因并采取措施后方可进行张拉。 张拉步骤：锚索采用单根张拉，张拉程序按两次四级执行，每级按设计拉力的1/4张拉，两次张拉时间间隔不小于一天，张拉顺序按“跳墩”形式进行，即先张拉两边两根锚索后再张拉中间的一根锚索，张拉前安装好锚具，并使锚垫板和千斤顶轴线与锚索轴线在一条直线上，且不可压弯锚头部分。张拉分两次进行：预张拉和超张拉，每次加载与卸载速率要平缓，并做好加荷和观测变形记录，该段边坡单根钢绞线设计荷载为，即张拉到时锁定。 封锚张拉最终锁定后将锚具外多余的钢绞线须用机械切割，并应留长5cm~10cm外露锚索，以防滑落，然后用混凝土将锚垫板、锚具及外露的钢绞线封住。
YK48+045-115及YK47+885-980边坡预应力锚 索张拉计算书 一、预应力锚索的主要设计参数和要求 1．预应力锚索采用6￠s15.2高强度低松弛钢绞线，强度级别为1860Mpa,公称直径15.24mm，公称面积140mm2，弹性模量为195000N/mm2。 2．预应力钢绞线的设计吨位650KN，控制张拉力бcon 为715KN。 3. 预应力钢绞线的锚固段长均为8m，自由段为长度为20m，千斤顶工作长度为0.35m。 4.张拉设备校准方程P=51.4500F+0.55 P—压力指示器示值(MPa) F—标准力值（MN） 二、预应力钢绞线的张拉程序 张拉预应力钢绞线的主要机具有油泵、千斤顶和油表，千斤顶和油表必须经过配套标定之后才允许使用，标定单位必须通过国家有关单位认可。一般标定的有效期限为6个月或使用200次或发现有不正常情况也须重新标定。 张拉采用液压千斤顶100t级进行张拉，张拉前先对钢绞线预调。单根预调的目的是使一孔内的钢绞线达到顺直、受力均匀并具有一定的拉应力状态，消除钢绞线的非弹性变形，以便更好地控制张拉。 钢绞线张拉的简明工艺： 预应力筋的张拉顺序：0→15%*бcon（初张拉）→210KN→430KN→715KN（锚固）
三、钢绞线张理论拉伸长值及压力表读数计算 1．计算公式 △L=PL/AE 式中： P 预应力钢绞线的平均张拉力（KN）， L 预应力钢绞线的长度（mm） A 预应力钢绞线的公称面积，取140mm2 E 预应力钢绞线的弹性模量，取195000N/mm2 2．理论伸长值及油表读数值计算 （1）当б=бcon*15％（初张拉）时 张拉力：F=715*0.15KN=107.25KN=0.10725MN 理论伸长：△L=715000*0.15*（20000+350）/(6*140*195000)=13.32mm 压力表读数：P=51.4500F+0.55＝6.07 MPa （2）当б=210KN时 张拉力：F=210KN==0.21MN 理论伸长：△L=210000*（20000+350）/(6*140*195000)=26.09mm 压力表读数：P=51.4500F+0.55＝11.35 MPa （3）当б=430KN时 张拉力：F=430KN=0.43MN 理论伸长：△L=430000*（20000+350）/(6*140*195000)=53.42mm 压力表读数：P=51.4500F+0.55＝22.67 MPa （4）当б=бcon =715KN时