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| 简支焊接工字型钢吊车梁设计输出文件 |
| 输入数据文件:DCL2 |
| 输出结果文件:DCL2.out |
| 设计依据:建筑结构荷载规范GB50009-2001 |
| 钢结构设计规范GB50017-2003 |
| 设计时间: 1/19/2009 |
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| 吊车数据：(重量单位为 t；长度单位为 m) |
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|序号 起重量 工作级别 一侧轮数 Pmax Pmin 小车重 吊车宽度 轨道高度 |
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| 1 16 A4,A5软钩 2 18.10 3.70 7.00 5.160 0.140 |
| 卡轨力系数α: 0.00 |
| 轮距: 4.100 |
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| 输入数据说明： |
| Lo: 吊车梁跨度 |
| Lo2: 相邻吊车梁跨度 |
| Sdch: 吊车台数 |
| Dch1: 第一台的序号 |
| Dch2: 第二台的序号(只有一台时=0) |
| Kind: 吊车梁的类型,/1无制动结构/2制动桁架/3制动板/ |
| Ig1: 钢材钢号,/3.Q235/16.Q345/ |
| Izxjm:自选截面/1.程序自动选择截面/0.验算截面/ |
| |
| h: 吊车梁总高 |
| db: 腹板的厚度 |
| b: 上翼缘的宽度 |
| tT: 上翼缘的厚度
|
| b1: 下翼缘的宽度 |
| t1: 下翼缘的厚度 |
| d1: 连接吊车轨道的螺栓孔直径 |
| d2: 连接制动板的螺栓孔直径 |
| e1: 连接轨道的螺栓孔到吊车梁中心的距离 |
| e2: 连接制动板的螺栓孔到制动板边缘的距离 |
| Iend: 变截面类型/0圆弧形/1直角/2梯形/ |
| dbH: 变截面吊车梁端部的高度 |
| dbL: 变截面吊车梁变截面位置到支座的距离 |
| dbTw:变截面吊车梁端部腹板厚度 |
| dbR: 圆弧形变截面处半径 |
| |
| A: 制动梁的宽度 |
| CH: 制动板的宽度 |
| CB: 制动板的厚度 |
| C: 制动板中心到吊车梁上翼缘中心的距离 |
| HA: 制动梁边梁的面积 |
| HJ: 制动梁边梁对自身 y 轴的惯性矩 |
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===== 输入数据 =====
Lo Lo2 SDCH DCH1 DCH2 KIND IG1 IZXJM
8.000 8.000 1 1 0 3 16 0
H DB B TT B1 T1 D1 D2 E1 E2
0.800 0.010 0.340 0.016 0.240 0.012 0.024 0.024 0.040 0.040
IEND DBH DBL DBTW DBR
0 0.800 0.000 0.000 0.200
A CH CB C HA HJ
1.500 1.340 0.012 0.750 0.544E-02 0.524E-04
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===== 计算结果 =====
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| ===== 梁绝对最大竖向、水平弯矩(标准值)计算 ===== |
| |
| BWH: 最大弯矩对应梁上的轮子序号(从左到右) |
| EWH: 最大弯矩对应梁上有几个轮
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| CSS: 最大弯矩对应轮相对梁中点的距离,(轮在中点左为正)
|
| MP: 吊车最大轮压(标准值)产生的最大竖向弯矩 |
| MT: 吊车横向水平荷载(标准值)产生的最大水平弯矩 |
| P(J): 吊车最大轮压(kN),按每台吊车一侧的轮数排列 |
| T(J): 吊车横向水平荷载(kN),按每台吊车一侧的轮数排列 |
| CC(J):吊车轮距,按每台吊车一侧的轮数排列 |
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BWH EWH CSS MP MT MTHK
1 2 1.025 392.761 12.477 0.000
P(J) 177.507 177.507
T(J) 5.639 5.639
CC(J) 4.100
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| |
| ===== 梁绝对最大竖向、水平弯矩(设计值)计算 ===== |
| |
| MPP: 绝对最大竖向弯矩 |
| MTT: 绝对最大水平弯矩(由横向水平制动力产生) |
| Madd: 考虑其他荷载作用时绝对最大竖向弯矩设计值增大 |
| MTadd: 考虑其他荷载作用时绝对最大水平弯矩设计值增大 |
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MPP MTT Madd MTadd
600.453 17.468 0.000 0.000
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| |
| ===== 梁绝对最大剪力(设计值)计算 ===== |
| |
| Qmaxk: 绝对最大剪力(标准值) |
| Qmax: 绝对最大剪力(设计值) |
| MM: 计算最大剪力对应的轮子序号（从左往右） |
| Qadd: 考虑其他荷载作用时绝对最大剪力设计值增大 |
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QMAXk QMAX MM Qadd
264.041 403.666 1 0.000
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| |
| ===== 吊车梁、制动梁的净截面截面特性计算 =====
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| |
| YCJ: 吊车梁重心位置(相对于下翼缘下表面m) |
| JXJ: 吊车梁对于x 轴的惯性矩(m^4) |
| WXJ: 吊车梁对于x 轴的抵抗矩(m^3) |
| JYJ: 制动梁对于y 轴的惯性矩(m^4) |
| WYJ: 制动梁对于y 轴的抵抗矩(m^3) |
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YCJ JXJ WXJ JYJ WYJ
0.436222E+00 0.147356E-02 0.405072E-02 0.791735E-02 0.830685E-02
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| |
| ===== 吊车梁上翼缘宽厚比计算 ===== |
| |
| Bf/Tf: 吊车梁上翼缘自由外伸宽度与其厚度的比值 |
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Bf/Tf = 10.312 <= [Bf/Tf] = 12.380
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| |
| ===== 梁截面应力、局部挤压应力计算 ===== |
| |
| CM: 上翼缘最大应力 |
| DM: 下翼缘最大应力 |
| TU: 平板支座时的剪应力 |
| TU1: 突缘支座时的剪应力 |
| JBJYYL: 吊车最大轮压作用下的局部挤压应力 |
| CMZj: 吊车横向荷载作用下的制动梁(或桁架)边梁的应力 |
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CM DM TU TU1 JBJYYL CMZJ
150.337 177.754 58.307 62.746 63.643 1.302
CM = 150.337 <= [CM] = 310.000
DM = 177.754 <= [DM] = 310.000
TU = 58.307 <= [TU] = 180.000
TU1 = 62.746 <= [TU1] = 180.000
JBJYYL = 63.643 <= [CJ] = 310.000
CMZJ = 1.302 <= [CMZJ] = 310.000
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| ===== 中级工作制吊车梁疲劳应力计算 ===== |
| 注:1.吊车荷载按起重量最大的一台吊车确定，采用标准值 |
| 2.采用循环次数为2000000次的容许应力幅(N/mm^2) |
| 3.欠载效应的
等效系数取a=0.5 |
| |
| MPL: 用于疲劳计算的绝对最大竖向弯矩 |
| VPL: 用于疲劳计算的绝对最大竖向剪力 |
| SIGMA: 上翼缘与腹板连接处腹板的疲劳应力(连接类别=2) |
| SIGMA:0 下翼缘与腹板连接处腹板的疲劳应力(正应力)(连接类别=4) |
| TAO:0 下翼缘与腹板连接处角焊缝的疲劳应力(剪应力)(连接类别=8) |
| SIGMA:5 下翼缘往上 50mm处腹板的疲劳应力(连接类别=4) |
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MPL VPL
392.761 264.041
SIGMA SIGMA:0 TAO:0 SIGMA:50
78.919 109.846 25.657 97.620
a*SIGMA = 39.459 <= [SIGMA] = 144
a*SIGMA:0 = 54.923 <= [SIGMA:0] = 103
a*Tao:0 = 12.828 <= [TAO:0] = 59
a*SIGMA:5 = 48.810 <= [SIGMA:0] = 103
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| |
| ===== 梁竖向挠度计算 ===== |
| 注:吊车荷载按起重量最大的一台吊车确定，采用标准值 |
| |
| MPN: 最大一台吊车竖向荷载标准值作用下的最大弯矩 |
| MKadd: 考虑其他荷载作用时绝对最大竖向弯矩标准值增大 |
| L/f: 吊车梁跨度与竖向挠度之比 |
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MPN MKadd L/F
408.472 0.000 1012.609
L/F = 1012.609 >= [L/F] = 1000.000
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| |
| ===== 梁截面加劲肋计算 ===== |
| 梁腹板高厚比h0/tw= 77.200 |
| 计算只需配横向加劲肋 |
|A1:
横向加劲肋的最大容许间距 |
|BP,TP: 横向加劲肋的宽度,厚度 |
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A1 BP TP
1.540 0.090 0.006
计算结果： 0.392≤1，横加劲肋区格验算满足
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| |
| ===== 突缘式支座端板和角焊缝计算 ===== |
| |
| SB: 支座端板的宽度 |
| ST: 支座端板的厚度 |
| HF1: 吊车梁下翼缘与腹板的角焊缝厚度 |
| HF2: 支座端板与吊车梁腹板的角焊缝厚度 |
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SB ST HF1 HF2
0.230 0.010 0.006 0.008
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| |
| ===== 平板式支座加劲肋和角焊缝计算 ===== |
| |
| PSB: 平板式支座加劲肋的宽度 |
| PST: 平板式支座加劲肋的厚度 |
| HF3: 支座加劲肋与吊车梁腹板的角焊缝厚度 |
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PSB PST HF3
0.110 0.010 0.008
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| |
| ===== 吊车梁总重量和刷油面积计算 ===== |
| |
| WW: 吊车梁总重量(包括加劲肋,端板等)(t) |
| BPF: 刷油面积(m^2) |
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WW BPF
1.064 33.092
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| |
| ===== 吊车轮压传至柱牛腿的反力计算 ===== |
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(结果为标准值,单位kN,用于计算排架) |
| |
| RMAX: 吊车最大轮压传至柱牛腿的反力 |
| RMIN: 吊车最小轮压传至柱牛腿的反力 |
| TMAX: 吊车横向荷载传至两侧柱上的总水平力 |
| WT: 最大的一台吊车桥架重量
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| Wt=吊车总重-额定起重量(硬钩吊车-0.7*额定起重量) |
| MM1: 产生最大反力时压在支座上的轮子的序号 |
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RMAX RMIN TMAX WT MM1
264.041 53.975 16.776 270.673 1
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| ===== 制动板与柱的连接计算 ===== |
| TQmaxK: 吊车横向荷载产生的最大水平剪力标准值 |
| TQmax: 吊车横向荷载产生的最大水平剪力设计值 |
| NHSBolt: 制动板与柱的连接需要高强度螺栓个数 |
| (摩擦型高强度螺栓 d=20 10.9级 钢丝刷除绣表面处理) |
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TQmaxK TQmax NHSBolt
8.388 12.330 1
===== 设计满足 =====
===== 计算结束 =====