钢与组合结构桥梁课程设计
30m钢板组合梁桥课程设计
计算书
姓名：吕博
学号：1150671
任课教师：吴冲
联系方式：
二○一五年一月
目录
1、总体设计..................................................................................................... 错误!未定义书签。
设计原则................................................................................................... 错误!未定义书签。
技术标准................................................................................................... 错误!未定义书签。
设计规范 ................................................................................................ 错误!未定义书签。
主要材料................................................................................................... 错误!未定义书签。
总体布置................................................................................................... 错误!未定义书签。
2、桥面板设计................................................................................................. 错误!未定义书签。
桥面板尺寸拟定....................................................................................... 错误!未定义书签。
桥面板作用与组合................................................................................... 错误!未定义书签。
3、主梁设计..................................................................................................... 错误!未定义书签。
设计原则与方法....................................................................................... 错误!未定义书签。
主梁尺寸拟定........................................................................................... 错误!未定义书签。
加劲肋尺寸拟定....................................................................................... 错误!未定义书签。
联结系....................................................................................................... 错误!未定义书签。
4、主梁截面特性及内力计算......................................................................... 错误!未定义书签。
结构参数................................................................................................... 错误!未定义书签。
计算模型与方法....................................................................................... 错误!未定义书签。
主梁截面特性计算................................................................................... 错误!未定义书签。
主梁内力计算........................................................................................... 错误!未定义书签。
5、主梁应力验算............................................................................................. 错误!未定义书签。
一、二期恒载效应................................................................................. 错误!未定义书签。
徐变效应................................................................................................... 错误!未定义书签。
收缩效应................................................................................................... 错误!未定义书签。
梯度温度效应........................................................................................... 错误!未定义书签。
车辆荷载效应........................................................................................... 错误!未定义书签。
承载能力极限状态验算......................................................................... 错误!未定义书签。
承载能力极限状态验算......................................................................... 错误!未定义书签。
承正常使用极限状态抗裂验算............................................................. 错误!未定义书签。
6. 次结构验算 ................................................................................................. 错误!未定义书签。
混凝土桥面板........................................................................................... 错误!未定义书签。
剪力连接件............................................................................................... 错误!未定义书签。
加劲肋验算............................................................................................... 错误!未定义书签。
7.稳定性验算.................................................................................................... 错误!未定义书签。
整体稳定性验算....................................................................................... 错误!未定义书签。
倾覆稳定计算........................................................................................... 错误!未定义书签。
8.刚度验算........................................................................................................ 错误!未定义书签。
刚度与变形验算....................................................................................... 错误!未定义书签。
预拱度的设置........................................................................................... 错误!未定义书签。
9.疲劳破坏极限状态验算................................................................................ 错误!未定义书签。
1、总体设计
设计原则
满足安全、功能、经济、美观等要求，还要便于施工、维修和养护。
技术标准
参照《公路工程技术标准》（JTG B01-2003），确定此30m 简支钢板组合梁桥的主要技术标准如下：
（1）公路等级：二级四车道公路 （2）结构设计安全等级：二级 （3）结构重要性系数： （4）设计速度：80km/h
（5）桥梁跨径：计算跨径，标准跨径（含接缝）
（6）桥面宽度：两行车道宽4*；两侧分别设硬路肩（含安全距离）以及防撞护
栏，中央分隔带2m ，桥面宽：++2*+2+2*++=
（7）桥梁结构设计基准期：100年 （8）汽车荷载等级：公路-Ⅰ级 （9）桥面净空：二级公路至少
（10）桥面坡度：设置2%横坡；不设置纵坡。
设计规范
（1）《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）
（2）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）
（3）《公路钢结构桥梁设计规范（报批稿修改版）》（JTG D64-201X ） （4）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004） （5）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011） （6）《公路桥梁抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004 ） （7）《公路桥梁抗震设计规范》（JTJ 004-89）
（8）《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008） （9）《桥梁用结构钢》（GB/T 714-2000）
（10）《公路工程结构可靠度设计统一标准》（GB/T50283-1999） （11）《公路工程质量检验评定标准 第一册 土建工程》（JTG ） （12）《公路工程质量检验评定标准 第二册 机电工程》（JTG ） （13）日本《道路桥示方书》
主要材料
主梁及联结系：Q345钢材，52.0610E MPa =?，37850/kg m ρ=。根据《钢桥设
计规范》第条，钢材强度设计值（MPa）如下：
桥面板：20cm钢筋混凝土桥面板，取自重为26kN/m3
桥面铺装：8cm沥青混凝土铺装，取自重为25kN/m3
普通钢筋：直径大于或等于12mm的用HRB335，直径小于12mm的用R235
施工工艺：分段预制主梁，施工现场临时支墩连接。考虑到主梁截面的变化以及运输安装条件的需要，主梁节段工地连接处均设置在截面变化处
总体布置
立面图布置
本桥取伸缩缝半宽30mm，梁端到支座中心线距离600mm。设本桥位于6度区，根据《公路桥梁抗震设计细则》（B02-01-2008）简支梁梁端至墩、台帽或盖梁边缘应有一定的距离，其最小值a(cm)按下式计算：
≥,式中：L——梁的计算跨径(m)。本桥取a=147 cm，满足此项要求。
70+
L
a5.0
依据《公路钢结构桥梁设计规范》报批稿条：“应设置横向联结系，并满足以下要求：1. 宜与梁的上、下翼缘连接，间距不宜大于受压翼缘宽度的30倍。
2. 支承处必须设置端横梁。”
由于本桥桥宽较大，为了加强桥梁整体横向联系，宜取较小的横联间距。
拟定横联等间距；采用实腹式。
综上，本桥拟得立面图如下图。
横断面布置
本桥拟定主梁间距m；桥面板两边悬挑长度；主梁根数9。横断面布置图如下图。
平面图布置
横截面沿梁长的变化
为了减少用钢量，主梁应根据弯矩的大小调整主梁截面。在本例中，由于跨径较小，考虑到制作安装和运输的方便，采用全桥等梁高布置，翼板宽度不变。
2、桥面板设计
桥面板尺寸拟定
桥面板跨内厚度取200mm，悬臂板根部板厚为250mm以上，悬臂板端部板厚为220mm。由于采用承托找横坡，因而承托高宽不等，高宽比接近1:3以减小局部应力。边梁处承托宽度300mm，高度100mm。
桥面板作用与组合
桥面板主要承受桥面板自重、二期恒载（桥面铺装）、活载（汽车荷载与人群荷载）等。采用承载能力极限状态基本组合验算，取结构安全系数，恒载分项系数，活载分项系数，冲击系数。
3、主梁设计
设计原则与方法
本桥主梁设计主要依据经验跨高比拟定梁高，依据抗剪稳定性选定腹板高厚比（此处假定只需设置腹板横向加劲肋），依据受压翼板稳定性选定翼板宽厚比，同时兼顾截面的经济性。
主梁尺寸拟定
主梁跨中截面主要尺寸拟定如下：
简支梁跨径，按照一般高跨比25
~12l
l h =,取梁高h =，
h/L=1/。
根据《钢桥设计规范》第条规定，焊接板梁受压翼缘的伸出肢宽不宜大于40cm ，也不应大于其厚度的
12345/y f 16345/y f 30m ，并且一般翼缘厚度不小于腹板厚度倍。取上下翼缘宽度为400（600）mm ，上（下）翼缘厚度取20（32）mm ，腹板厚度取9mm 。
依据《公路钢结构桥梁设计规范》报批稿 条，腹板和腹板加劲肋设置应满足以下要求： 腹板最小厚度应满足表的要求。
表 腹板最小厚度
构造形式
钢材品种 备注
Q235
Q345
不设横向加劲肋及纵向加劲肋时 70w
h η
60w
h η 仅设横向加劲肋，但不设纵向加劲肋时 160
w
h η 140
w
h η
设横向加劲肋和1段纵向加劲肋时 280
w
h η 240
w
h η 纵向加劲肋位于距受压翼缘附近，见图
设横向加劲肋和2段纵向加劲肋时
310
w
h η
310
w
h η
纵向加劲肋位于距受压翼缘和附近，见图
本桥拟采用仅设腹板横向加劲肋的形式，因此拟定腹板厚度9mm ，腹板净高
1900mm ，高厚比为211，设横向加劲肋和1段纵向加劲肋，纵向加劲肋位于距受压翼缘附近。
加劲肋尺寸拟定
腹板
高度
mm 1900
腹板宽厚比
211
厚度
mm 9 设横向加劲肋，一道纵向加劲肋
横向加劲肋
双侧布置
肢宽
mm 150 加劲肋宽厚比 10
肢厚
mm 15
支承加劲肋 设一对支承加劲肋
肢宽
mm 150 加劲肋宽厚比
10
肢厚
mm 10
联结系
横向联结系采用实腹式结构，横梁间距定为，尺寸如下：横梁统一采用实腹式工字形。翼缘宽度均为300mm ，上（下）翼缘厚度为10mm ；腹板厚度8mm ；端横梁腹板高度1525mm ，中横梁腹板高度1300mm 。
纵向联结系采用桁架式连接结构。构件截面采用L140x140x10。 横联的格子刚度为:
33331
2.6816003000012(
)=()37101
225000
9190012
Q I l Z a I β?
??==>???,端部横联符合要求。
4、主梁截面特性及内力计算
主梁结构参数
内力计算考虑一期恒载（桥面板重量+钢梁重量）、二期恒载（铺装+栏杆）和汽车活载和人群荷载。内力按照《公路桥涵设计通用规范》第条规定的承载能力极限状态下的基本组合进行组合。
计算模型与方法
采用平面杆系分析方法，将桥梁的空间作用效应用荷载横向分布系数考虑。
主梁截面特性计算
组合梁翼缘有效宽度计算
（1）上翼缘板（跨中）
组合梁混凝土翼缘板有效宽度计算按照《报批稿》附录F 进行计算：组合梁各跨跨中及中间支座处的混凝土板有效宽度eff
b 按下式计算，且不应大于混凝土板
实际宽度：
eff 0efi b b b =+∑
ef e,6i i i b L b =≤ 式中：0b ——钢梁腹板上方
最外侧剪力件的中心间距；
ef i b ——钢梁腹板一侧的混凝土板有效宽度。其中i b 为最外侧剪力件中心至
相邻钢梁腹板上方的最外侧剪力件中心距离的一半或最外侧剪力件中心至混凝土板自由边的距离；e,i L 为等效跨径，简支梁应取计算跨径。
组合梁截面尺寸
在本例中：Le=30m ，Le/6=5m>b=2，故跨中全截面有效。
（2）上翼缘板（支点）
根据《报批稿》，简支梁支点和连续梁边支点处的混凝土板有效宽度eff b 按下式计算：
eff 0ef i i b b b β=+∑
e,0.550.025 1.0i i i L β=+≤ 式中，e,i L 取为边
跨的等效跨径(mm)，如图 a)所示。
0.550.02530. 1.13+?=（26/2），因此i β=1，即支点处混凝土也是全截面有效。
（3）下翼缘板
根据《公路钢结构桥梁设计规范》报批稿中中第2条“I 形、Π形和箱形梁桥的翼缘有效宽度,s e i
b 按式（）和（）计算，其适用条件见表。
,,,
0.05 (1.12) 0.050.30 0.15 0.30s i e i i s
i i e i i s i e i b b b b b b b b b ?
=≤??
?=-<
?
=≥?
?l
l l l l
（）
,2,,
0.02 [1.06 3.2 4.5()] 0.020.30 0.15 0.30s i e i i s i i i e i s i e i b b b b b b b b b b =≤=-+<<=≥l
l l l l l ???
?
??
?
?
?
（）
式中：,s e i b ——翼缘有效宽度；
b i ——腹板间距的1/2，或翼缘外伸肢为伸臂部分的宽度，如图所示；
λ ——等效跨径，见表。
表 翼缘有效宽度计算的等效跨径
经计算，b/l=2)/30=<,钢梁下翼缘在跨中均全宽有效，不需进行折减。 组合梁截面特性计算
计算工字梁截面特性时，钢梁上下翼缘宽度本例全宽有效。计算荷载效应时，在钢与混凝土连续牢固结合的前提下，组合截面采用等效截面法，将混凝土截面转化为钢截面。 不考虑材料非线性（收缩、徐变）影响时，钢与混凝土弹性模量之比：
0=
7Es
n Ec
=
计算混凝土徐变影响时，根据《报批稿》 条规定，考虑徐变影响的钢材与混凝土的有效弹性模量比为：
弹性阶段，不计收缩徐变时，n=7；计算徐变时，n=14；计算混凝土收缩时，n=21。截面特性计算结果汇总如下：
类别
梁
段号
腹板单侧翼缘有效宽度计算 计算图式
符号 适用公式
等效跨径λ
简支梁
① ,,s
e i L b
主梁内力计算
主梁内力分为永久作用引起的内力、可变作用引起的内力以及偶然作用引起的内力，具体包括：一期恒载、二期恒载引起的内力，混凝土收缩徐变作用引起的次内力；汽车荷载、汽车冲击力引起的内力以及混凝土和钢材之间的梯度温度作用引起的温度次内力。对于简支梁这样的静定结构，均匀温度作用及支座不均匀沉降都不会引起结构次内力。本例中暂不计算偶然作用引起的结构内力。下面就分别对上述作用产生的主梁内力进行计算。
恒载内力
活载内力
本桥不设人行道，因此活载内力即汽车活载内力。计算过程和结果如下：
收缩、徐变次内力
对于简支梁，收缩徐变效应可以按照《现代钢桥（上）》中的简化方法进行近似计算。
以跨中截面为例进行计算：
组合截面上徐变引起的轴力：（压力）
组合截面上徐变引起的弯矩：
同样原理可以计算混凝土收缩引起的截面内力，仍旧以跨中截面为例进行计算：
收缩产生的收缩应变终极值依照《预应力混凝土桥梁设计规范》表取值，设定环境条
件，混凝土加载龄期28天，查得收缩应变终极值。RH=70%，
组合截面上收缩引起的轴力：
组合截面上收缩引起的弯矩：
徐变、收缩效应内力计算结果汇总如下：
徐变效应下的次内力收缩效应下的次内力pφ（MN）1环境条件RH
Nc（MN）收缩应变终极值
pφ（MN）Pcs(MN)（压力）
Mφ（MNm）Mcs（MNm）
混凝土与钢结构之间的温差引起的次内力
对于简支梁，梯度温差效应可以按照《现代钢桥（上）》中的简化方法进行近似计算。徐变计算原理如图3-6。按照设计环境条件，混凝土板与钢梁之间的温差为10C°.
以跨中截面为例进行计算，混凝土升温引起的组合截面轴力：
混凝土升温引起的组合截面弯矩：
混凝土降温引起的次内力与升温时大小相同，方向相反。计算结果如下:
温差效应次内力
以混凝土比钢梁低为例
ΔT10℃
Pt(MN)
Mt(MNm)
主梁内力计算结果
结构重要性系数取为，主要荷载按承载能力极限状态下的基本组合进行组合，恒载效应分项系数取为，活载效应分项系数取为；人群荷载组合系数取。内力计算结果如下（跨中截面）：
截面位置（m）一期恒载弯矩
(kNm)
二期恒载弯矩
(kNm)
活载弯矩（汽车）
(kNm)
弯矩包络
(kNm)
00000 167254616283847
286793727916595
3583117134898243 153822124937218793 3583117134898243
286793727916595
167254616283847 300000
截面位置（m）一期恒载剪力
(kN)
二期恒载剪力
(kN)
活载剪力(汽车）
(kN)
剪力包络
(kN)
05101675601236 382125470977
25583386724
12742308477 1500235235 1500-235-235 -127-42-308-477
-255-83-386-724
-382-125-470-977 30-510-167-560-1236
恒载+活载弯矩包络图和剪力包络图见于下图。
5、主梁应力验算
主梁应力计算以最具代表性的跨中截面和支点截面进行计算。根据《报批稿》和条规定进行计算。
《报批稿》抗弯计算应符合以下规定：
1计算组合梁抗弯承载力时，应考虑施工方法及顺序的影响，并应对施工过程进行抗弯验算，施工阶段作用效应组合应符合现行《公路桥涵设计通用规范》JTG D60的规定。
2组合梁抗弯承载力应采用线弹性方法计算，并应符合以下规定：II
d,
=I eff,
i
i
i
M
W
σ=∑
f
γσ≤《报批稿》抗剪计算应符合以下规定：
1 组合梁截面的剪力应全部由钢梁腹板承担，不考虑混凝土板的抗剪作用。
2 组合梁截面抗剪验算应符合以下规定：
0d u
V V
γ≤一、二期恒载效应
一期恒载钢梁上缘和下缘应力标准值：
二期恒载（桥面铺装完成阶段）钢梁上缘和下缘应力标准值：
此时混凝土桥面板开始参与受力，混凝土板上缘和下缘应力标准值：
计算结果如下：
一期恒载应力
σsu(MPa)
σsb(MPa)
二期恒载应力
σsu(MPa)
σsb(MPa)
σcu(MPa)
σcb(MPa)
徐变效应
由于混凝土徐变，钢梁上缘和下缘应力标准值为：
混凝土上缘和下缘应力标准值：
徐变效应应力计算结果汇总：
徐变效应下的应力
σsu(MPa)
σsb(MPa)
σcu(MPa)
σcb(MPa)
收缩效应
由于混凝土收缩引起的钢梁上缘和下缘应力标准值：
混凝土上缘和下缘应力标准值：
收缩效应应力计算结果汇总：
收缩效应下的应力
σsu(MPa)
σsb(MPa)
σcu(MPa)
σcb(MPa)
梯度温度效应
以混凝土比钢梁高10 度为例，钢梁上缘和下缘应力标准值：
混凝土上缘和下缘应力标准值：
温差次应力（混凝土升温10°）
σcu(MPa)
σcb(MPa)
σsu(MPa)
σs(MPa)
若混凝土比钢梁低10°，计算过程与上述计算过程类似，温差次应力数值相同，符号相反。
车辆荷载效应
车辆荷载应力
σsu(MPa)
σsb(MPa)
σcu(MPa)
σcb(MPa)
承载能力极限状态验算
根据《通用规范》条，承载能力极限状态正应力验算如下表所示：
承载能力极限状态正应力验算表（跨中截面）
钢梁上缘(MPa)钢梁下缘
(MPa)
砼上缘
(MPa)
砼下缘
(MPa)
1一期恒载
2二期恒载
3徐变
4收缩
5梯度温差（-10°）
6梯度温差
（+10°）
7活载（汽车荷载)
8冲击荷载
（μ=）
施工短暂状况验
算标准组合
应力允许值
是否通过是是是是承载能力极限状
态验算基本组合
强度设计值260270
目录
预应力混凝土公路桥梁通用设计图成套技术 通用图计算书 （30m 装配式预应力混凝土连续箱梁） 1 计算依据与基础资料 1.1 标准及规范 1.1.1 标准 ?跨径：桥梁标准跨径30m ；跨径组合5×30m(正交)； ?设计荷载：公路－Ⅰ级； ?桥面宽度：（路基宽28m ，高速公路），半幅桥全宽13.5m ， 0.5m(护栏墙)+12.0m(行车道)+ 1.0m 波型护栏)＝13.5m ； ?桥梁安全等级为一级，环境条件Ⅱ类。 1.1.2 规范 ?《公路工程技术标准》JTG B01-2003 ?《公路桥梁设计通用规范》JTG D60-2004（简称《通规》） ?《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004（简称《预规》） 1.1.3 参考资料 ?《公路桥涵设计手册》桥梁上册（人民交通出版社2004.3） 1.2 主要材料 1）混凝土：预制梁及现浇湿接缝、横梁为C50、现浇调平层为C40； 2）预应力钢绞线：采用钢绞线15.2s φ，1860pk f MPa =，51.9510p E Mpa =? 3）普通钢筋：采用HRB335，335sk f MPa =，52.010S E Mpa =? 1.3 设计要点 1）本计算示例按后张法部分预应力混凝土A 类构件设计，桥面铺装层80mmC40混凝土不参与截面组合作用；
2）根据组合箱梁横断面，采用荷载横向分布系数的方法将组合箱梁简化为单片梁进行计算，荷载横向分配系数采用刚性横梁法、刚（铰）接梁法和比拟正交异性板法（G-M 法）计算，取其中大值进行控制设计。 3）预应力张拉控制应力值0.75con pk f σ=，混凝土强度达到90％时才允许张拉预应力钢束; 4）计算混凝土收缩、徐变引起的预应力损失时张拉锚固龄期为7d; 5）环境平均相对湿度RH=80％; 6）存梁时间为60d 。 2 横断面布置 2.1 横断面布置图 单位：m 2.2跨中计算截面尺寸 单位：mm 边、中梁毛截面几何特性 表2 梁号 边梁 中梁 几何特性 面积 () 2m A 抗弯弹性 模量 () 4 m I 截面重心到顶板距离()m y x 面积 () 2m A 抗弯弹性模量 () 4m I 截面重心到顶板距离()m y x 1.2853 0.3946 0.550 1.2729 0.394 0.553 3 汽车荷载横向分布系数、冲击系数计算 3.1 汽车荷载横向分布系数计算 3.1.1 刚性横梁法 1） 抗扭惯矩计算 宽跨比B/L ＝13.5/30＝0.45≤0.5,可以采用刚性横梁法。 荷载横向分布系数计算时考虑主梁抗扭刚度的影响，抗扭刚度采用公式
20米箱梁模计算书1.砼侧压力计算 最大侧压力可按下列二式计算，并取其最小值： F=0.22γ c t β 1 β 2 V1/2 F=γ c H 式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2） γ c ---- 混凝土的重力密度（kN/m3）取26 kN/m3 t ------新浇混凝土的初凝时间（h）,h=3.5小时。 V------混凝土的浇灌速度（m/h）;取27方/h，即27/25/1=1.08 m H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;取1.4m β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1； β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50—90mm时，取1；110—150mm时，取1.15。此处取1.15, F=0.22γ c t β 1 β 2 V1/2 =0.22x26x3.5x1x1.15x1.081/2 =24kN/m2 F=γ c H =26x1.4=36.4kN/ m2 取二者中的较小值，F=24kN/ m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4 kN/ m2，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为：F=24x1.2+4x1.4=34.4 kN/ m2，取为35 kN/ m2 有效压头高度：H0=35/26=1.35m 2.面板验算（6mm钢板） 最大跨距： l=300mm， 每米长度上的荷载：q=FD=35x0.9=31.5KN/m。D为背杠的间距 弯矩：Mmax=0.1ql2=0.1x31.5x0.32=0.2835KN.m
30+45+30米连续梁计算书 一、预应力钢筋砼上部结构纵向计算书 （一）工程概况： 本计算书是针对标段中的30+45+30米的预应力混凝土连续梁桥进行。桥宽为9.5m，采用单箱单室，单侧翼板长2.5米；梁高为1.6~2.3米，梁底按二次抛物线型变化。 箱梁腹板采用斜腹板，腹板的厚度随着剪力的增大而从跨中向支点逐渐加大，箱梁边腹板厚度为50~70cm。箱梁顶板厚22cm。为了满足支座布置及承受支点反力的需要，底板的厚度随着负弯矩的增大而逐渐从跨中向支点逐渐加大，厚度为22～35cm。其中跨跨中断面形式见图1.1，支承横梁边的截面形式见图1.2。结构支承形式见图1.3。主梁设纵向预应力。钢束采用?j15.24低松弛预应力钢绞线,标准强度为1860MPa，弹性模量为1.9X105 MPa，公称面积为140mm2。预应力钢束采用真空吸浆工艺，管道采用与其配套的镀锌金属波纹管。纵向钢束采用大吨位锚。钢束为19?s15.24的钢绞线，均为两端张拉，张拉控制应力为1339MPa。 图1.1 中跨跨中截面形式
图1.2 横梁边截面形式 图1.3 结构支承示意图 （二）设计荷载 结构重要性系数：1.0 设计荷载：桥宽9.5米，车道数为2，城-A汽车荷载。 人群荷载：没有人行道，所以未考虑人群荷载。 设计风载：按平均风压1000pa计， 地震荷载：按基本地震烈度7度设防， 温度变化：结构按整体温升200C，整体温降200C计，桥面板升温140C，降温70C。基础沉降：桩基础按下沉5mm计算组合。 其他荷载： （三）主要计算参数 材料：C50砼； 预应力钢束：高强度低松弛钢绞线，抗拉标准强度fpk=1860MPa，抗拉设计强度fpd=1260MPa，抗压设计强度fpd=390Mpa。
箱梁模板设计计算 1箱梁侧模 以新安江特大桥主桥箱梁为例。 现浇混凝土对模板的侧压力计算：新浇筑的初凝时间按8h，腹板一次浇注高度4.5m，浇注速度1.5m/h，混凝土无缓凝作用的外加剂，设计坍落度16mm。 F=0.22*26*8*1.0*1.15*1.51/2=64.45KN/m2 F=26*4.5=117.0KN/m2 故F=64.45KN/m2作为模板侧压力的标准值。 q1=64.45*1.2+（1.5+4+4）*1.4=90.64KN/m2（适应计算模板承载能力） q2=64.45*1.2=77.34KN/m2（适应计算模板抗变形能力） 1.1侧模面板计算 面板为20mm厚木胶板，模板次楞（竖向分配梁）间距为300mm，计算高度1000mm。面板截面参数：Ix=666670mm4，Wx=66667mm3，Sx=50000mm3，腹板厚1000mm。
按计算简图1（3跨连续梁）计算结果：Mmax=0.82*106N.mm，Vx=16315N，fmax=0.99mm。 由 Vx*Sx/(Ix*Tw)得计算得最大剪应力为 2.48MPa，大于1.35MPa不满足。 由 Mx/Wx得计算得强度应力为4.89MPa，满足。 由fmax/L得挠跨比为1/304，不满足。 按计算简图2（较符合实际）计算结果：Mmax=0.25*106 N.mm，Vx=9064N，fmax=0.12mm。 由 Vx*Sx/(Ix*Tw)得计算得最大剪应力为0.68MPa，满足。 由 Mx/Wx得计算得强度应力为3.82MPa，满足。 由fmax/L得挠跨比为1/1662，满足。 由此可见合理的建立计算模型确实能减少施工投入避免不必要的浪费。 1.2竖向次楞计算 次楞荷载为：q3=90.64*103*0.3=27192N/m=27.19N/mm，选用方木100*100mm，截面参数查附表。水平主楞间距为900mm，按3跨连续梁计算。
G3012喀什至疏勒段公路工程项目KS-1标段 （K0+000～K22+000） 30m预制箱梁张拉计算方案 编制： 审核： 审批： 中铁二十三局集团有限公司 G3012喀什至疏勒段公路项目KS-1标 项目经理部 二0一六年五月
目录 一、基础数据.............................................................................................................................. - 2 - 二、预应力钢束张拉力计算...................................................................................................... - 2 - 三、压力表读数计算.................................................................................................................. - 3 - 四、理论伸长量的复核计算...................................................................................................... - 6 - 五、张拉施工要点及注意事项.................................................................................................. - 8 -
中铁三局五公司右平项目 30m箱梁 模板计算书 山西昌宇工程设备制造有限公司 技术部 2015年11月21日
30米箱梁模计算书 本工程所用30m箱梁，梁底模板直接采用混凝土台座，不再另行配置底模板。 1.砼侧压力计算 最大侧压力可按下列二式计算，并取其最小值： F=0.22γ c t β 1 β 2 V1/2 F=γ c H 式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2） γ c ---- 混凝土的重力密度（kN/m3）取26 kN/m3 t ------新浇混凝土的初凝时间（h）,h=3.5小时。 V------混凝土的浇灌速度（m/h）;取27方/h，即27/25/1=1.08 m H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;取1.4m β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1； β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50—90mm时，取1；110—150mm时，取1.15。此处取1.15, F=0.22γ c t β 1 β 2 V1/2 =0.22x26x3.5x1x1.15x1.081/2 =24kN/m2 F=γ c H =26x1.4=36.4kN/ m2 取二者中的较小值，F=24kN/ m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4 kN/ m2，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为：F=24x1.2+4x1.4=34.4 kN/ m2，取为35 kN/ m2 有效压头高度：H0=35/26=1.35m 2.面板验算（6mm钢板） 最大跨距： l=300mm， 每米长度上的荷载：q=FD=35x0.8=28KN/m。D为背杠的间距
箱梁模板（碗扣式）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 箱梁类型双室梁A(mm) 4550 B(mm) 900 C(mm) 3000 D(mm) 1200 E(mm) 400 F(mm) 200 G(mm) 3000 H(mm) 0 I(mm) 3365 J(mm) 1040 K(mm) 220 L(mm) 1330 M(mm) 520 箱梁断面图 二、构造参数 底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm) 200 箱室底的小梁间距l3(mm) 200 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 200 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 2 主梁受力不均匀系数ζ0.5 立杆纵向间距l a(mm) 900 横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 8
立杆计算步距h(mm) 1200 立杆伸出顶层水平杆长度a(mm) 200 斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合《规范》JGJ166-2008设置要求 支架立杆步数8 次序横杆依次间距hi(mm) 1 350 2 1200 3 1200 4 1200 5 1200 6 1200 7 600 8 600 箱梁模板支架剖面图 三、荷载参数 新浇筑混凝土、钢筋自重标准值G1k(kN/m3) 26 模板及支撑梁(楞)等自重标准值G2k(kN/m2) 1 支架杆系自重标准值G3k(kN/m) 0.15 其它可能产生的荷载标准值G4k(kN/m2) 0.4
32m 预制箱梁计算书 1. 计算依据与基础资料 1.1. 标准及规范 1.1.1. 标准 ?跨径：桥梁标准跨径30m ； ?设计荷载：公路-I 级（城－A 级验算）； ?桥面宽度：（路基宽26m ，城市主干路），半幅桥全宽13m ，0.5m （栏杆）12.25m （机动车道）+0.5/2m （中分带）＝13m 。 ?桥梁安全等级为一级，环境类别一类。 1.1.2. 规范 《公路工程技术标准》JTG B01-2013 《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）；（简称《通规》） 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004（简称《预规》） 《城市桥梁设计规范》（CJJ11-2011）； 1.1.3. 参考资料 《公路桥涵设计手册》桥梁上册（人民交通出版社2004.3） 1.2. 主要材料 1）混凝土：预制梁及现浇湿接缝、横梁为C50、现浇调平层为C40； 2）预应力钢绞线：采用钢绞线15.2s φ，1860pk f MPa =，51.9510p E Mpa = × 3）普通钢筋：采用HRB400，400=sk f MPa ，5 2.010S E Mpa =× 1.3. 设计要点 1）预制组合箱梁按部分预应力砼A 类构件设计； 2）根据小箱梁横断面，采用刚性横梁法计算汽车荷载横向分布系数，将小箱梁简化为单片梁进行计算，荷载横向分配系数采用刚性横梁法计算。 3）预应力张拉控制应力值0.75σ=con pk f ，混凝土强度达到90％时才允许张拉预
应力钢束； 4）计算混凝土收缩、徐变引起的预应力损失时张拉锚固龄期为7d; 5）环境平均相对湿度RH=80％; 6）存梁时间不超过90d。 2.标准横断面布置 2.1.标准横断面布置图 2.2.跨中计算截面尺寸
目录 30m预制箱梁模板计算书 (2) 一、工程概况 (2) 二、预制箱梁模板体系说明 (2) 三、箱梁模板力学验算原则 (2) 四、计算依据 (3) 五、箱梁模板计算 (3) 4.1 荷载计算及组合 (3) 4.2 模板材料力学参数 (5) 4.3 力学验算 (6) 4.3.2 横肋力学验算 (7) 4.3.3 竖肋支架验算 (8) 4.3.4 拉杆验算 (9)
30m预制箱梁模板计算书 一、工程概况 呼和浩特市2012年南二环快速路工程二标段，在2013年5月份进场施工。原设计为3km整体现浇，考虑到整体现浇工期长，前期投入大，经项目部前期策划，变更为装配式30m预制箱梁，预制部分梁长为29.4m，梁高为1.6m,设计图纸为国家标准通用图，移梁采用兜底吊，预制数量为1327片，采用预制厂集中生产。 二、预制箱梁模板体系说明 箱梁模板分为底模、侧模、芯模三部分，底模焊接在预制台座上，台座设计时需考虑箱梁在预制过程中分阶段受力状态，即：浇注时，底座承受箱梁混凝土自重下的均布力；在预应力拉后，台座承受箱梁两端支点的集中力。所以在台座设计时，需在台座两端设置扩大基础来满足集中荷载形式下的承载力需要。 模在箱梁预制过程中承受腹板混凝土侧向力以及顶板混凝土竖向力，侧模承受底腹板混凝土侧压力。 箱梁侧模承载箱梁外露面混凝土的重量，混凝土侧压力向外传递顺序为：面板→横肋→纵肋→拉杆。 三、箱梁模板力学验算原则 1、在满足结构受力（强度）情况下考虑挠度变形（刚度）控制； 2、根据侧压力的传递顺序，先后对面板、横肋、纵肋支架、拉杆进行力学验算。 3、根据受力分析特点，简化成受力模型，进行力学验算。
30m预应力混凝土简支小箱梁计算书 一、主要设计标准 1、公路等级：城市支路，双向四车道 2、桥面宽度：3m人行道+0.25m路缘带+2x3.5m车行道+0.5m双黄线+2x3.5m 车行道+0.25m路缘带+3m人行道=21m 3、荷载等级：汽车-80级 4、设计时速：30Km/h 5、地震动峰值加速度0.2g 6、设计基准期：100年 二、计算依据、标准和规 1、《厂矿道路设计规》（GBJ22-87） 2、《公路桥涵设计通用规》（JTG D60-2004） 3、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》（JTG D62-2004） 三、计算理论、荷载及方法 1、计算理论 桥梁纵向计算按照空间杆系理论，采用Midas Civil2012软件计算。 2、计算荷载 （1）自重：26KN/ m3 （2）桥面铺装：10cm沥青铺装层+8cm钢筋混凝土铺装 （3）人行道恒载：20KN/ m （4）预应力荷载：
采用4束5φs15.2和6束4φs15.2 fpk=1860MPa钢绞线，控应力1395MPa。（5）汽车荷载： 本桥由于是物流园区部道路，通行的重车较多，本次设计考虑《厂矿道路设计规》（GBJ22-87）汽车-80级，计算图示如下： 根据图示，汽车荷载全桥横桥向布置三辆车。 冲击系数按照《公路桥涵设计通用规》（JTG D60-2004）4.3.2条考虑。 （6）人群荷载：3.5 KN/ m2 （7）桥面梯度温度: 正温差：T1=14°，T2=5.5° 负温差：正温差效应乘以-0.5 3、计算方法
（1）将桥梁在纵横梁位置建立梁单元，然后采用虚拟梁考虑横向刚度，以此来建立模型。 （2）根据桥梁施工方法划分为四个施工阶段：架梁阶段、现浇横向湿接缝阶段、二期恒载阶段、收缩徐变阶段。 （3）进行荷载组合，求得构件在施工阶段和使用阶段时的应力、力和位移。（4）根据规规定的各项容许指标。按照A类构件验算是否满足规的各项规定。 四、计算模型 全桥采用空间梁单元建立模型，共划分为273节点和448个单元。全桥模型如下图： 全桥有限元模型图 五、计算结果 1、施工阶段法向压应力验算 （1）架梁阶段 架设阶段正截面上缘最小压应力为1.0MPa，最大压应力为2.7MPa；正截面下缘最小压应力为12.0MPa，最大压应力为13.7MPa。根据《公路钢筋混凝
1 设计资料及构造布置1.1 桥梁跨径及桥宽： 标准跨径：40m 主梁全长：39.96m 计算跨径：39 m 桥面净空：净11.25+2×1 1.2 设计荷载: 公路I级人群荷载：3kN/m2,每侧栏杆，人行道重量的作用力分别为5kN/m和3.0kN/m 1.3 材料及工艺: 混凝土：主梁C50，栏杆及桥面铺装C30 钢筋：预应力钢筋采用φj15.2低松弛钢绞线，每束6根； 普通钢筋：直径大于和等于12mm的采用Ⅱ级热扎螺纹钢筋，直径小于12mm的均用Ⅰ级热扎光圆钢筋； 钢板：锚头下支承垫板、支座垫板等均采用A3碳素钢。 按后张法施工工艺制作主梁，采用直径70mm的波纹管和OVM. 1.4 设计依据: 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004） 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004） 《公路工程技术标准》（JTG 001—2004） 2. 构造布置: 2.1 主梁尺寸的拟定： 预应力混凝土简支梁的主梁高度与其跨径之比通常在1/15~1/25之间，本设计主梁高度取用200cm,其高跨比为1/18~1/19之间。 2.2 横断面布置（见图1） 依据《公路桥梁设计规范》主梁间距为 3.25米,翼板宽均为270厘米，净 11.25+2×1.0米的桥宽选用4片主梁（见图1） 2.3 主梁截面细部尺寸： 箱梁翼板的厚度主要取决于桥面板系承受车轮局部荷载的要求，还应考虑能否满足主梁受弯时翼板受压要求。 绘制梁截面如图2所示。
2.4主梁截面几何特性的计算 跨中截面几何特性计算表 检验截面效率指标ρ(希望ρ在0.5以上) 上核心距 k u =ΣI/ΣA i y b =47.14cm 下核心距 k b =ΣI/ΣA i y u =64.81cm 截面效率指标ρ= (ku+ kb)/h= 0.559751>0.5 符合要求。 上述计算结果表明，初拟的主梁跨中截面是合理的。 支点截面几何特性计算表 检验截面效率指标ρ(希望ρ在0.5以上) 上核心距 k u =ΣI/ΣA i y b =48.92cm 下核心距 k b =ΣI/ΣA i y u =55.76cm 截面效率指标ρ= (ku+ kb)/h= 0.52>0.5 符合要求。 上述计算结果表明，初拟的主梁支点截面是合理的。 2.6 横隔梁的设置
目录 1.设计规范 (2) 2.结构设计 (3) 3.计算参数 (3) 4.计算结果 (5)
1.设计规范 1、《公路工程技术标准》（JTG B01-2003） 2、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） 3、《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ77-98） 4、《城市桥梁设计准则》CJJ11-93 5、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004） 6、《公路桥涵钢结构与木结构设计规范》JTJ025-86 7、《公路圬工桥涵设计规范》JTG061-2005 8、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ D63-2007） 9、《公路工程抗震设计规范》（JTJ004-89） 10、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000） 11、《公路桥梁抗风设计规范》(JTG/T D60-01--2004) 12、《公路工程质量检验评定标准》（JTG F80/1-2004） 13、《桥梁用结构钢》GB/T714-2000 14、《钢结构工程施工及验收规范》GB50205－2001 15、《热轧钢板和钢带的尺寸、外形、重量及允许偏差》GB709-88 16、《中厚板超声波检验方法》GB/T2970-91 17、《手工电弧焊焊接接头的基本形式与尺寸》GB985－88 18、《埋弧焊焊缝坡口的基本形式与尺寸》GB986－88 19、《低碳钢及低合金高强度钢焊条》GB5188-98 20、《焊接用钢丝》GBH17-95 21、《低合金钢埋弧焊用焊剂》GB12470－90 22、《气体保护焊用钢丝》GB/T14958-94 23、《钢熔化焊对接接头射线照相和质量分级》GB3323－87 24、《钢焊缝手工超声波探伤方法和探伤结果分级》GB11345－89 25、《热喷涂金属件表面预处理通则》GB11373-89 26、《涂装前钢材料表面锈蚀等级和除锈》GB8923－88 27、《涂装前钢材表面粗糙度等级的评定》GB/T13288－91 参考规范与标准
目录 1、工程概况 (2) 2、主要技术标准 (2) 3、采用规范 (2) 4、主要材料 (2) 5、计算参数 (2) 6、结构计算模型 (3) 7、持久状况承载能力极限状态计算 (4) 8、持久状况正常使用极限状态计算 (6) 9、横梁的计算 (8) 10、构件构造要求 (10) 11、结论 (10)
1、工程概况 本桥是黑龙江省伊绥高速公路南互通E匝道桥第四联钢筋混凝土箱梁桥。采用3-20米等高度现浇钢筋混凝土箱梁桥。 2、主要技术标准 设计荷载：公路—I级 桥面宽度：B＝10.5m 2个车道 设计安全等级二级 3、采用规范 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）《公路工程技术标准》（JTG B01-2003） 4、主要材料 主梁材料：C40混凝土 普通钢筋： HRB335钢筋，抗拉强度设计值为280MPa； 5、计算参数 （1）、采用空间有限元杆系将主梁离散为35个节点， 34个单元。荷载组合及验算内容一律按《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）与《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）相关条文执行。 （2）、活载布置采用外侧偏载最不利方式布载。 （3）、荷载取值： ●恒载：一期恒载混凝土容重为26kN/m3；二期恒载为10cm沥青 铺装，容重为26kN/m3，防撞栏杆为9.6kN/m； ●活载：荷载标准为公路I级，并考虑汽车荷载引起的冲击力，
冲击系数的取值参照《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）计算，由程序计算出此结构的自振频率为9.8Hz， 得到冲击系数 ＝0.36； ●汽车引起的离心力：取值参照《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）； ●汽车引起的制动力：取值参照《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004），如果有离心力参与荷载组合是制动力取值按照0.7 倍考虑； ●基础变位：基础作用按照支座不均匀沉降考虑，支座的沉降量 为0.5cm； ●温度梯度：依据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） 4.3.10 第3 条，对结构的梯度温度引起的效应进行考虑，取 值参照表4.3.10-3竖向日照正温差计算温度基数表混凝土铺 装的结构类型取值。混凝土上部结构竖向日照反温差为正温差 乘以-0.5。铺装为10cm沥青，T1取14 ℃，T2取 5.5℃； ●均匀温度：依据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）， 取升温为30℃，降温38℃。 6、结构计算模型 采用空间杆系将上部主梁离散成51个节点，50个单元。结构离散图如下所示：
桥涵通用图 30米现浇预应力混凝土箱梁 下部构造（路基宽9.0米，R＝80m） 计 算 书 计算：汪晓霞 复核： 审核： 二〇一九年八月
第一部分基础资料 一、计算基本资料 1技术标准与设计规范： 1)中华人民共和国交通部标准《公路工程技术标准》（JTG B01-2014） 2)中华人民共和国交通部标准《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2015） 3)中华人民共和国交通部标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规 范》（JTG 3362-2018） 4)交通部标准《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007） 2桥面净空：净-8.0米 3汽车荷载：公路Ⅰ级，结构重要性系数1.1 4材料性能参数 1)混凝土C30砼：墩柱、墩柱系梁, 主要强度指标： 强度标准值f ck＝20.1MPa，f tk＝2.01MPa 强度设计值f cd＝13.8MPa，f td＝1.39MPa 弹性模量E c＝3.0x104Mpa 2)普通钢筋 a)HPB300钢筋其主要强度指标为： 抗拉强度标准值f sk＝300MPa 抗拉强度设计值f sd＝250MPa 弹性模量E s＝2.1x105MPa b)HRB400钢筋其主要强度指标为： 抗拉强度标准值f sk＝400MPa 抗拉强度设计值f sd＝330MPa 弹性模量E s＝2.0x105MPa c)HRB500钢筋其主要强度指标为： 抗拉强度标准值f sk＝500MPa
抗拉强度设计值f sd＝415MPa 弹性模量E s＝2.0x105MPa 5主要结构尺寸 上部结构为2×30m～4×30m一联,现浇连续预应力箱形梁。每跨横向设2个支座。 桥墩墩柱计算高取10、15、17米，直径1.4、1.6米。因无法预计各桥的实际布置情况及地形、地质因素，墩顶纵向水平力，分别按2跨一联、3跨一联、4跨一联，墩柱取等高度及等刚度计算。应用本通用图时，应根据实际分联情况，核实桥墩构造尺寸及配筋是否满足受力要求。本次验算不含桩基计算。 二、计算采用程序 下部结构计算数据采用桥梁博士对上部结构的分析结果。 三、计算说明与计算模型 1.计算说明 计算中，外荷载数据取自上部结构电算结果。 2.桥墩计算模型 根据上部箱梁计算所得相关数据，进行手工计算。 第二部分墩柱计算结果 Ⅰ、墩柱计算 按2跨一联、3跨一联、4跨一联分别进行计算，一联两端为桥台，中间为双柱式墩桥台上设活动支座，桥墩墩顶均为盆式橡胶支座，一排支座为2个。桥墩墩柱D1＝1.4、1.6m。 经核算2X30米箱梁下部因水平力（主要是制动力、离心力）过大，采用双圆柱墩无法满足受力要求，故墩柱形式拟采用花瓶墩，不进行本次双圆柱墩计算分析。经对3X30米及4X30米箱梁下部受力分析比较，以3跨一联下部构造双圆柱墩计
附件1：连续箱梁施工工艺流程图
附件3：质量保证体系 制度保证 经济法规 经济责任制 优 质 优价 完善计量支付手续 制定 奖罚措施 签定包保责任状 奖优罚劣 经济兑现 质 量 保 证 体 系 思想保证 提高质量意识 TQC 教育 检查落实 改进工作质量 组织保证 项目经理部质量 管理领导小组 项目队质量小组 总结表彰先进 技术保证 贯彻ISO9000系列质量标准，推行全面质量管理 各项工作制度和标准 提高工作技能 技术岗位责任制 质量责任制 质量评定 反 馈 实 现 质 量 目 标 质量第一 为用户服务 制定教育计划 质量 工作检查 现场Q C 小组活动 岗前 技术培训 熟悉图纸掌握规范 技术 交底 质量 计划 测量 复核 应用新技 术工艺 施工保证 创优规划 检查 创 优 效 果 制定 创 优措施 明确创优 项目 接受业主和监理监督 定期不定期质量检查 进行自检互检交接检 加强现场试验控制 充分利用现代化检测手段
附件4：安全、质量保证体系图 制度保证 经济法规 经济责任制 优 质优价 完善 计 量支 付 手 续 制 定奖罚措施 签定包保责任状 奖优罚劣 经济兑现 质 量 保 证 体 系 思想保证 提高质量意识 TQC 教育 检查落实 改进工作质量 组织保证 项目经理部质量 管理领导小组 项目队质量小组 总结表彰先进 技术保证 贯彻ISO9000系列质量标准，推行全面质量管理 各项工作制度和标准 提高工作技能 技术岗位责任制 质量评定 反 馈 实 现 质 量 目 标 质量 第一 为用户服务 制定教育计划 质量工作检查 现场QC 小组活 动 岗前 技 术培训 熟 悉图纸掌握规 范 技术交底 质量计划 测量复核 应 用新技术工艺 施工保证 创优规划 检查创优效果 制定创优措施 明确创优项目 接受业主和监理监督 定期不定期质量检查 进行自检互检交接检 加强现场试验控制 充分利用现代化检测手段
上部结构验算 一、计算内容及方法 （一）、计算和复核的主要内容 1、后张预应力小箱梁正截面应力验算； 2、后张预应力小箱梁抗弯、抗剪强度验算； 3、后张预应力小箱梁刚度验算。 （二）、计算方法 小箱梁纵向计算均按平面杆系理论，并采用桥梁博士进行计算 1、计算对象作为平面梁划分单元作出结构离散图； 2、根据小箱梁的实际施工过程和施工方案划分施工阶段； 3、进行荷载组合，并求得结构在施工阶段和使用阶段时的应力、内力和 位移； 4、根据规范中所规定的各项容许指标，验算主梁是否满足结构承载力要 求、材料强度要求和结构的整体刚度要求。 （三）、计算原则 1、计算图示及离散图均按照原设计文件确定。 2、施工流程图按原设计文件提出的施工方案、现浇方法确定。 3、主要材料及设计参数根据设计文件及规范取值，见下表： 4、预应力钢筋按设计文件中提供的钢绞线信息确定
（四）、荷载取值与荷载组合 1、荷载取值 （1）、一期恒载主要是小箱梁自重。混凝土容重取26kN/m 3。 （ 2）、二期恒载包括防撞护栏和桥面铺装见下表： 预应力小箱梁二期恒载 （3）、活载 各项活载横向分布系数：按刚接板法计算各小箱梁的荷载横向分布系数，见下表。 （4）、温度力 ○ 1体系升温20℃；体系降温20℃ ○2小箱梁上下缘温差5℃。 2、荷载组合 组合一：恒载+汽车 二、小箱梁应力复核计算 1、结构离散图
《公桥规》第5.2.21条规定：在使用荷载作用下，预应力混凝土构件的法向压应力（扣除全部的预应力损失）应符合下列要求： 组合Ⅰ：C50混凝土容许压应力[R a]=0.5x35=17.50（MPa）; 《公桥规》第5.2.23条规定：在使用荷载作用下，部分预应力混凝土A类受弯构件的法向拉应力（扣除全部的预应力损失）应符合下列要求：组合Ⅰ：C50号混凝土容许拉应力[R l]=0.8x3=2.40（MPa）; 结论：施工及使用阶段时，40米小箱梁中梁、边梁最大拉应力满足规范要求，压应力不满足规范要求，验算不通过。 3、小箱梁刚度验算 按规范规定，预应力混凝土受弯构件在计算变形时的截面刚度应采用0.85EI，其中E为混凝土的弹性模量，I为截面的换算惯性矩。 汽车荷载作用下（不计冲击力）小箱梁跨中最大竖向位移值参见下表。 根据《公桥规》第4.2.3条规定，活载作用下跨中的最大挠度允许值为：
目录 一、预应力钢筋砼上部结构纵向计算书 (1) （一）工程概况： (1) （二）设计荷载 (2) （三）主要计算参数 (2) （四）计算模型 (3) （五）主要计算结果 (4) 1、施工阶段简明内力分布图和位移图 (4) 2、支承反力 (5) 3、承载能力极限状态内力图 (6) 4、正常使用极限状态应力图 (7) （六）主要控制截面验算 (8) 1、截面受弯承载能力计算 (8) 2、斜截面抗剪承载能力计算 (16) 3、活载位移计算 (17) （七）结论 (17)
30+45+30米连续梁计算书 一、预应力钢筋砼上部结构纵向计算书 （一）工程概况： 本计算书是针对标段中的30+45+30米的预应力混凝土连续梁桥进行。桥宽为9.5m，采用单箱单室，单侧翼板长2.5米；梁高为1.6~2.3米，梁底按二次抛物线型变化。 箱梁腹板采用斜腹板，腹板的厚度随着剪力的增大而从跨中向支点逐渐加大，箱梁边腹板厚度为50~70cm。箱梁顶板厚22cm。为了满足支座布置及承受支点反力的需要，底板的厚度随着负弯矩的增大而逐渐从跨中向支点逐渐加大，厚度为22～35cm。其中跨跨中断面形式见图1.1，支承横梁边的截面形式见图1.2。结构支承形式见图1.3。主梁设纵向预应力。钢束采用?j15.24低松弛预应力钢绞线,标准强度为1860MPa，弹性模量为1.9X105 MPa，公称面积为140mm2。预应力钢束采用真空吸浆工艺，管道采用与其配套的镀锌金属波纹管。纵向钢束采用大吨位锚。钢束为19?s15.24的钢绞线，均为两端张拉，张拉控制应力为1339MPa。 图1.1 中跨跨中截面形式
长深公路遵化（承唐界）至南小营段公铁分离立交桥工程 3×30m连续箱梁计算 1.工程概述 本工程为长深公路遵化（承唐界）至南小营段上跨唐遵铁路分离式立交桥工程。交叉点铁路里程为唐遵TK54+429m，交叉点斜角角度为110o。桥梁起点里程为K20+546.9m（耳墙尾），终点里程为K21+185.1m（耳墙尾），桥梁全长638.20m。 2.设计依据 3.设计标准及技术规范 3.1.中华人民共和国交通部发布《公路工程技术标准》（JTG B01-2003） 3.2.中华人民共和国交通部发布《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） 3.3.中华人民共和国交通部发布《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004） 3.4.中华人民共和国交通部发布《公路工程抗震设计规范》(JTJ 004-89) 4.技术标准 4.1.道路等级：公路-Ⅰ级，设计车速80km/h；双幅双向四车道。 4.2.桥面宽度：桥面全宽26.0m，双幅净11.5m宽机动车道+0.75m钢波形梁护栏+0.5m钢筋混凝土墙式护栏，两幅间距0.5m。
4.3.轨顶限高：桥梁底部距既有规划铁路轨顶不小于7.6m，以满足铁路双层集装箱运输的要求。 4.4.地震基本烈度：地震动峰值加速度0.1g-0.15g，地震动反 应谱特征周期为0.4-0.45。 4.5.桥梁纵坡：纵坡3.0﹪。 4.6.竖曲线半径：5000m。 4.7.桥梁横坡：2.0﹪。 4.8.桥面铺装：10cm沥青混凝土面层+10cmC40号混凝土调平层。 5.主要材料 5.1.混凝土 预制箱梁、边横梁：C50混凝土。 现浇接头、湿接缝：C50混凝土。 混凝土调平层：C40混凝土。 5.2.钢材 5.2.1.预应力钢绞线：采用高强度低松弛型，公称直径d=15.2mm(Sφ)。 5.2.2.普通钢筋：采用HRB335(φ)。 5.2.3.其它钢材：采用A3钢。 5.3.其它 5.3.1.锚具及管道成孔：预制箱梁锚具采用OVM.M15型锚具及其配套设备，管道成孔采用预埋金属波纹管；箱梁连续接头处顶板锚具采用BM15型锚具及其配套设备，管道成孔采用预埋金属波纹管。 5.3.2.桥梁支座：采用板式橡胶支座。
小箱梁模板强度、刚度验算 一、模板情况说明： 津宁四标预制小箱梁设计为30m、35m两种，小箱梁高度1.4m和1.7m两种，模板采用定型钢模板，钢模板构造为：模板面板为5mmA3钢板，面板下为8#槽钢横向分布肋，竖向外肋为10#槽钢，外肋上下两端用φ20对拉螺杆对拉。附模板设计图。两种模板结构相同，验算按侧压力较大的1.7m系梁模板进行验算。 二、模板验算 （一）、模板材料的力学特性 1、模板面板A3厚5mm钢板（取0.5m宽计算） 弹性模量：E＝2×105MPa 截面惯性矩：I＝(b×h3)/3= 500×53/3=20833 mm4 截面抗矩：W＝(b×h2)/3= 500×52/3=2083mm3 ＝145MPa 容许弯应力：δ 容 容许剪应力：τ ＝85MPa 容 截面积：S＝500×5＝2500mm2 2、8#槽钢横向分布肋（内肋） 弹性模量：E＝2×105MPa 截面惯性矩：I＝101.3cm4 截面抗矩：W＝25.3cm3 ＝145MPa 容许弯应力：δ 容 ＝85MPa 容许剪应力：τ 容 截面积：S＝10.24cm2 3、10#槽钢竖向肋（外肋） 弹性模量：E＝2×105MPa 截面惯性矩：I＝198.3cm4 截面抗矩：W＝39.4cm3 ＝145MPa 容许弯应力：δ 容 容许剪应力：τ ＝85MPa 容 截面积：S＝12.74cm2
3、φ20拉杆 容许拉力：F 容 ＝38.2KN （二）、模板验算 1、最大模板侧压力 小箱梁侧模板为外斜模板，外斜角度较小，不计算垂直压力，只计算模板侧压力（见计算手册174页）。 新浇砼侧压力：F1＝0.22×γ c ×T×β 1 ×β 2 ×V0.5 ＝0.22×24×4×1.0×1.15×0.850.5 ＝22.39KN/m2 砼振捣产生压力：F2＝2KPa 组合压力F＝F 1+F 2 ＝22.39+2＝24.39KN/m2 V＝0.85m 砼的浇筑速度（m/h）按最快两个小时浇注完成计算 T=4h 新浇筑砼的初凝时间 β 1 =1.0 外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0： β 2 =1.15 砼坍落度影响修正系数，当坍落度＜30mm，取0.85；50～90mm 时，取1.0；110～150mm时，取1.15； γ c= 2.4 KN/m3混凝土容重： 2、面板 按模板最大侧压力取0.5m宽验算面板强度，模板面板下横向分布肋间距0.26m,按4跨连续结构进行验算，跨径L=0.26m。 均布荷载：q=24.39×0.5=12.195KN/m 跨中内力：M＝0.111×q×L2=0.111×12.195×0.262=0.0915KN.m 跨中应力：δ＝M/W=0.0915KN.m×106/2083mm3=43.93MPa δ<δ 容 模板强度满足要求。 跨中挠度：f=0.573×q×L4/100EI =0.573×12.195×2604/(100×2×105×20833) =0.07mm f 容 =L/400=260/400=0.65mm f< f 容 模板刚度满足要求
神木市沙峁至贺家川公路改建工程LJ-2标 段窟野河大桥 30m箱梁预应力张拉计算书 编制： 审核： 2019年5月20日
目录 第1章工程概况 (1) 第2章张拉力计算 (2) 第3章张拉工艺流程质量控制 (14) 第4章张拉注意事项及安全技术 (16)
第1章工程概况 本计算书适用于神木市沙峁至贺家川公路改建工程LJ-2标段。30m预应力砼连续箱梁采用先简支后连续结构，主梁由预制C50预应力混凝土浇筑,和现浇砼桥面组合而成后采用张拉预应力施工，预应力钢铰线,符合采用标准(GB/T 5224-2003)公称直径15.2mm的高强度低松驰钢绞线，抗拉强度标准1860MPa，公称面积为140mm2)。锚具采用M15-4、M15-5型圆形锚具及其配套的配件。钢绞线采用符合GB/T 5224-2003标准的低松弛高强度钢绞线，单根钢绞线公称直径Φ s15.20，钢绞线的面积A p=140mm 2，钢绞线的标准强度f pk=1860MP a ，松 弛率ρ=0.035，弹性模量E p=1.95×105Mpa。松弛系数ξ=0.3，管道摩擦系数μ=0.25，管道偏差系数k=0.0015；根据设计要求，配备YDC-1500千斤顶4台，压力表四块，上述设备均应在法定权威机构进行标定。 施工要求 1、预应力施工需计算书经审批且监理工程师在场的前提下才能进行张拉作业施工。 2、当气温低于+5℃或超过+35℃时禁止施工。 3、箱梁的砼强度应不低于设计强度等级值得90%，弹性模量不低于混凝土28d弹性模量的85%时，方可张拉预应力钢束。采取两端对称同时张拉，每次张拉一束钢绞线，张拉前应检查预应力钢束是否在管道内移动正常，张拉顺序为不少于7天且锚下砼达90%设计强度。张拉顺序为N1、N3、N2、N4号钢束。