桥梁工程课程设计计算书（装配式混凝土简支空心板桥上部结构设计）
班级：06级土木四班
姓名：吴朝武
学号：05
指导老师：曹玉贵
日期：2010-1-18
目录
一、设计资料 (3)
二、构造形式及尺寸选定 (4)
三、空心板毛截面几何特性计算 (4)
（一）、毛截面面积A (4)
（二）、毛截面重心位置 (5)
（三）、空心板毛截面对中心轴的惯性矩 (5)
四、作用效应计算 (6)
（一）、永久效应作用计算 (6)
（二）、可变作用效应计算 (8)
（三）、作用效应组合 (21)
五、承载力极限状态计算 (24)
（一）、正截面配筋计算及承载力验算 (24)
（二）、斜截面配筋及承载力计算 (26)
六、空心板持久之状况正常使用极限状态计算 (31)
（一）、裂缝宽度验算 (31)
（二）、挠度及预拱度计算。 (32)
七、空心板短暂状况应力验算（吊环计算） (34)
八、铰缝计算 (35)
（一）、铰缝剪力计算。 (35)
（二）、铰缝抗剪强度验算 (38)
九、栏杆计算 (39)
（一）、栏杆的构造及布置 (39)
（二）、栏杆柱的作用效应计算 (40)
（三）、栏杆柱承载能力复核（见图1-17） (42)
（四）、扶手计算 (44)
十、参考文献及资料 (47)
简支混凝土空心板桥设计
一、设计资料
1、 跨径：标准跨径13.00;k l m =
计算跨径12.6l m =（桥墩至支座中心线距离取20cm ）。
2、 桥面净空：+2×+=10.5m 。
3、 设计荷载：汽车荷载，公路—Ⅱ级荷载；人群荷载，m 2.
4、 材料：纵向受力钢筋采用HRB400，箍筋采用HRB335；空
心板混凝土采用C40；铰缝为C30细石混凝土；桥面铺装采用C30沥青混凝土；栏杆及人行道板为C25混凝土；三角垫层采用C25素混凝土，最薄出6mm 。 5、 设计依据及参考资料 （1）、桥梁工程课程设计任务书；
（2）、《公路工程技术标准》（JTG B01—2003）；
（3）、《公路桥涵通用规范》（JTG D60—2004），简称《桥规》； （4）、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62
—2004）简称《公预规》；
（5）、《混凝土简支梁（板）桥》，桥梁计算示例丛书。
二、构造形式及尺寸选定
由桥面净宽2×+9=10.5m 知，全桥采用11块C40的预制混凝土空心板，每块空心板宽99cm （其中桥墩至支座中心线之间距离为20cm ，伸缩缝宽4cm ）。C40混凝土空心板，
28.6,18.4, 2.4, 1.65ck cd tk td f MPa f MPa f MPa f MPa
====。全
桥空心板横截面布置如图1—1，每块空心板截面尺寸及构造尺寸见图1—2。
1.5%
6
5
4
3
2
1
1100/2
900/275
25
图1-2 空心板截面尺寸构造（单位：cm）
0.7
28
81477
2.5 2.5
8
387
38
89
64
R 19
三、空心板毛截面几何特性计算
（一）、毛截面面积A
211
2299642388419/22(7 2.57 2.575)
A π=?-??-??-???+?+??
23373.42cm =
（二）、毛截面重心位置 全截面对1/2高度处的静矩：
11
221/2S =2[7 2.5(257/37 2.5(257/275(1872/3)]????++??++???+?板高））
32269.17cm =
铰缝的面积：
1122
27 2.57 2.575cm A =???+?+??2铰（）=87.5 毛截面重心对１/2高处的距离:
1/2S /2269.17/3373.420.7(d A cm ===板高向下移） 铰缝重心对1/2板高处距离：
2269.17/87.525.9d cm ==铰
（三）、空心板毛截面对中心轴的惯性矩 由1—3，设每个挖空的半圆面积:A '
222/8 3.1438/8566.77A d cm π'==?=
图1-3 挖空半圆构造（尺寸单位：cm）
y
64
图1--4 计算I T 的空心板截面简化
图（单位：cm ）
8
9
8
9
99
半圆重心轴：
4438
8.0766d
y cm π
π
?===
半圆对其自身重心轴O —O 的惯性矩为I '：
4440.006860.006863814304.03I d cm '==?=
则空心板毛截面对其重心轴的惯性矩I 为：
3
3
2
2996438899640.72(
3880.7)414304.03
12
12
I ??=
+??-?+??-?
2222566.7[(8.0740.7)(8.0740.7)]87.5(25.90.7)-??++++--?+
6
4
1.711710cm
=?（忽略了铰缝对自身重心轴的惯性矩）
空心板截面的抗扭刚度可简化为图1—4单箱截面来近似计算：
2222
123
4(998)(649)64
4(1/1/)2/2(998)2(649)
98
2.949510b h T b t t h t I cm ?-?-++?-?-+=
=
=?
四、作用效应计算
（一）、永久效应作用计算
1.空心板自重（第一阶段结构自重）g 1：
413373.4210258.433KN
g A m γ-=?=??=
2、桥面系自重（第二阶段结构自重）g2：
人行道及栏杆重力（单侧）：×（+）+= KN m
桥面铺装采用等厚度10cm 的沥青混凝土，则全桥宽铺装每延长米重力为：×9×23=KN m
三角垫层采用C25混凝土，最薄处6cm ，桥面横坡%，则单侧
三角垫层每延米重：
24(0.06 1.5% 4.50.06)
4.510.125/2
KN m +?+?= 上述自重效应是在各空心板形成整体后，再加上板桥上的，为了使计算方便近似按各板平均分担重力效应，则每块板空心板分摊到的每延米桥面系重力：
2 5.0220.710.1252 4.632/11
g KN m ?++?==
3、铰缝自重（第二阶段结构自重）3g ：
43(87.5164)10240.359/g KN m -=+???=
4、 由此空心板每延米总重力g 为：
1128.433/4.6320.359 4.991/8.433 4.99113.424/g g KN m
g g g KN m g g g KN m
I ∏I ∏===+=+==+=+=
由此计算出简支空心板永久作用（自重）效应，计算结果见
表1—1.
永久作用效应汇总表 表1—1
i
g /KN m 作用（）
l m 计算
跨径（）
作用效应M （） 作用效应V （KN ）
21g )8
l 跨中
(
21/43
g 32
l 跨（）
1g 2
l 支点
（）
1/41g 4
l 跨（）
跨中
g I
g ∏
g g g I ∏
=+ 0
（二）、可变作用效应计算
本设计采用公路—∏级汽车荷载，由车到荷载及车辆荷载组成。
7.785/(12.65)(270135)
135157.8505
k k q KN m p KN =--=+
=-
项
目
作 用 种 类
计算剪力时，集中荷载标准值
k p 应乘以的系数，即：
1.2 1.2157.8189.36k k p p KN '==?=
按《桥规》车道荷载的均布荷载应满布于使结构产生最不
利效应的同号影响线上，集中荷载标准值只作用于相应于影响线中一个最大影响线峰值处。其中双车道荷载横向折减系数取1ξ=。
1、 汽车荷载横向分布系数计算
空心板跨中和4l 处的横向分布系数按铰接板法计算，支点处按杠杆原理法计算，支点至4l 之间的荷载横向分布系数按直线内插法求的。
（1）、跨中和4l 处横向分布系数计算
首先计算空心板的刚度系数
γ
26
222
6
1.7117101() 6.2() 6.2()0.022664
2.94951012.6
T T EI b
I b GI l I l πγ?=≈=?=? 通过
γ的直线内插法可求得各块板的横向分布影响线，计
算结果列表1—2中，各板的横向分布影响线及横向最不利布载见图1—5.由于桥梁横断面结构对称，所以只计算1号至6号板的横向分布影响线坐标值。
1号板：
i i 11
0.1940.1270.0860.0520.0370.0270.262
22m 0.1990.0250.224
m ηη==+++++===+=∑∑汽汽人人（）
各板铰缝荷载横向分布影响系数坐标值表 表1—2
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 1
1
1
2
3
4
5
6
2号板：
作 用 位 置 板
号
i i 11
0.1940.1270.0860.0520.0370.0270.26222
m 0.1990.0250.224
m ηη=
=+++++===+=∑∑汽汽
人人（）
3号板：
i i 11
0.1660.1110.0760.0470.20022
m 0.1470.0290.176
m ηη=
=+++===+=∑∑汽汽
人人（）
1号板横向分布影响线
1.8 1.3 1.8
1.3 1.80.5
0.5
0.199
0.116
0.079
0.048
0.034
0.025
0.194
0.127
0.086
0.052
0.037
0.027
0.166
0.111
0.076
0.047
1.8 1.3 1.8
2.6
1.8 1.3 1.8 1.6
0.151
0.104
0.072
0.047
3.5 1.8 1.3 1.8
0.6
0.144
0.101
0.072
0.051
1.4 1.8 1.3 1.8
2.7
0.077
0.117
0.142
0.103
2号板横向分布影响线
3号板横向分布影响线
4号板横向分布影响线
5号板横向分布影响线
6号板横向分布影响线
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
Por
Por
Por
Por
Por
0.245
Por
0.199
0.147
0.109
0.081
0.061
图1-5 各板横向分布影响线及横向最不利布载图（尺寸单位：m）
1.5%
0.75
9
0.75
11111
111111
11Por
Por
Por
Por
Por
Por
0.022
0.025
0.029
2.50.036
0.046
0.061
1.5
4号板：
1
1.00.5
21.0
m m =?==汽人
5号板：
i i 11
0.1440.1010.0720.0510.18422
m 0.0810.0460.127
m ηη=
=+++===+=∑∑汽汽
人人（）
6号板：
i i 1
0.0770.1170.1420.1030.2202
m 0.0610.0610.122
η
η=+++===+=∑∑汽
人人（）
各板的横向分布系数计算结果汇总于表1—3中。
各板横向分布系数汇总表 表1—3
1 2 3 4 5 6
m 汽
m 人
板
号 横
向
分 布 系 数
由表1—3可知，跨中至4l 处荷载横向分布系数可偏安全地取下列数值：
0.262m 0.267m ==汽人
（2）、支点处荷载横向分布系数的计算
支点处荷载横向分布系数按杠杆原理法计算。由图1—6，各板横向分布系数计算如下：
1
1.00.5
2
1.0
m m =?==汽人
图1—6 支点处板的横向分布影响线
1
1
1号板影响线
Por
3.6
6
5
4
321
(3)、支点到4l 处荷载横向分布系数
按直线内插法求得。空心板的荷载横向分布系数汇总与表1—4. 空心板的荷载横向分布系数汇总表 表1—4 跨中至4l 处
支点
汽车荷载 人群荷载
2、 汽车荷载冲击系数计算
《桥规》规定汽车荷载的冲击系数的冲击力标准值为汽车荷载标准值乘以冲击系数
μ 。μ
按结构基频
f
的不同而不同，
2
2
22C C C EI EI f G l m l
g
π
π
=
=其中12.6l m =，3
KN N G 13.4213.42410m m ==?
64C I 1.711710cm =?
则：62
233.2510 1.711710212.6
13.42410/9.8
f π
-???=
??
7.9407 1.514Hz Hz Hz =>≤，
n 0.1767l f 0.01570.35041 1.3504
μμ=-=+=故：
3、 可变作用效应计算 （1）、车道荷载效应
作
用
位
置
作
用
种
类
计算车道荷载效应引起的空心板及4l 截面的效应（弯矩和剪力）时，均布荷载k q 应满布于使空心板最不利效应的同号影响线上，
集中荷载k k p p （）
只作用于影响线中一个最大影响线峰值处，见图1—7.
0.250.75
9
3 3.544
Ω=P K '=189.36KN
=7.785KN/m
q k 图1-7 简支空心板跨中及L/4截面内力影响线及加载图
L/4截面剪力影响线
L/4截面弯矩影响线
14.884
Ω=2.36
12
1
2
=157.8KN P k
=7.785KN/m
q k Ω=1.575
19.845
Ω=6.3m
6.3m 跨中剪力影响线P K '=189.36KN
k q =157.8KN P k
=m l 4
3.15跨中弯矩影响线
=7.785KN/m q k
1）、跨中截面（参照图1-7）
弯矩：k k k k M m P y q ξ=Ω+汽（）（不计冲击效应时）
不计冲击力：
M 1.00.2627.78519.845157.8 3.15170.71KN m =??
?+?=?汽（） 计入冲击力：M 1M μ=+汽
汽（不计冲击力）（）
1.3504170.71230.53KN m =?=?
剪力： k k k k V m P y q ξ'=Ω+汽（）（不计冲击效应时）
不计冲击力：
1
V 1.00.2627.785 1.575189.3628.02KN 2=???+?=汽
（） 计入冲击力：V 1.350428.02=?汽
37.84KN =
2）、4l 截面（参照图1-7）
弯矩：
不计冲击力：k k k k M m P y q ξ=Ω+汽（）
1.00.2627.78514.884157.8
2.36147.44KN m
=???+?=?（）
计入冲击力：
M 1.3504147.44 199.11KN m
=?=?汽
剪力： 不计冲击力：
k k k k V m P y q ξ'=Ω+汽（）
3
1.00.2627.785 3.544189.36444.44KN
=???+?=（）
计入冲击力：
V 1.350444.44 60.01KN
=?=汽
3）、支点剪力（参照图1-8）
计算支点截面由车道荷载产生的效应时，考虑横向分布系数沿空心板长度的而变化，同样均布荷载标准值应满布于使结构产生最不利效应的同号影响线上，集中荷载标准值只作用于相应于影响线中一个最大的影响线峰值处，见图1-8.
三角形荷载合力下的影响线数标值
Ω=1
图1-8 支点截面剪力计算简图及加载图
支点剪力影响线
人群荷载加载图m人图
汽车加载图m汽图
6.3
0.083
0.917
0.267
0.262
0.5
P K '=189.36KN
3.15
m c
人
q
人
m o
人
人
k
q o q
k
q m
cq
m
o q
q k
12.6
不计冲击力：
钢筋混凝土楼盖课程设计计算书
主梁：跨度13 = 6000mm ,截面高度h ?二怯15L 怯10即h ? =400L 600mm , 取 h^ 600 mm 。 截面宽度 b 3 = h 3 3L h 3 2 即 b 3 = 200] 300mm ，取 d = 300 mm 。 单向板肋梁楼盖结构平面布置如下图所示： 3. 板的设计(按考虑塑性内力重分布的方法计算) (1) .荷载计算 20mm 厚水泥砂浆地面 0.02 20 =0.40kN m 2 20mm 厚混合砂浆抹底 0.0乞1=7 0!<34吊 80mm 厚钢筋混凝土现浇板 0.08 25 2k. 100吊 则板的恒荷载标准值g ki =0.40 0.34 2.00=2.74 kN m 2 楼面传来的活荷载标准值q ki =7kN m 2 恒荷载分项系数取为1.2，活荷载分项系数取为1.3 。 rL P nilTbl 1= r l 厂 I L 一 二 二- ■一 -- 二 !0 Q Q O Q G o 0 ? ? ?
则板的恒荷载设计值g i =2.74 1.2=3.29kN m 2 楼面传来的活荷载设计值q i =7 1.3=9.1kN m 2 荷载总设计值g i 71 =12.39kN m 2，近似取为12.4kN m 2 (2) .计算简图 次梁截面尺寸为 200mm 400mm ，板在砖墙上的搁置长度 印=120mm , 取1m 宽 板带作为计算单元，按塑性理论计算，各跨计算跨度为： 边跨：l 01 =l n h 2 =2000 -100 -130 40=1810mm ：： l n y 2 = 1835mm 中间跨：|01 =|n =2000 -200 = 1800mm 因跨度相差(1810-1800) 1800=0.5%<10%，故可按等跨连续板计算内 力，计算简图如下： (3) .相关数据代入公式后计算结果列入下表中: (4) .正截面受弯承载力计算 环境类别一类，C25混凝土，板的最小保护层厚度c=15mm ，取板的有 效厚度 h 01 =80 -20 =60mm ，板宽 b^ 1000mm (板带宽)。C25 混凝土， f c -11.9 N mm 2，=1.0。板内 钢筋采用 HRB335级，贝U f^300N mm 2。 承载力及配筋计算列入下表中：
课程设计(论文) 题目名称钢筋混凝土预制桩基础设计 课程名称基础工程 学生姓名李宇康 学号124100161 系、专业城市建设系土木工程 指导教师周卫 2015年5 月
桩基础设计计算书 一：设计资料 1、建筑场地土层按其成因土的特征和力学性质的不同自上而下划分为四层，物理力学指标见下表。勘查期间测得地下水混合水位深为2.0m,地下水水质分析结果表明，本场地下水无腐蚀性。 建筑安全等级为2级，已知上部框架结构由柱子传来的荷载： V=1765, M=169KN·m，H = 50kN； 柱的截面尺寸为：800×600mm； 承台底面埋深：D ＝ 2.0m。 2、根据地质资料，以黄土粉质粘土为桩尖持力层， 钢筋混凝土预制桩断面尺寸为300×300，桩长为10.0m 3、桩身资料：混凝土为C30，轴心抗压强度设计值f c ＝15MPa，弯曲强度设计值为 f m ＝16.5MPa，主筋采用：4Φ16，强度设计值：f y ＝310MPa 4、承台设计资料：混凝土为C30，轴心抗压强度设计值为f c ＝15MPa，弯曲抗压强度设 计值为f m ＝1.5MPa。 、附：1）：土层主要物理力学指标； 2）：桩静载荷试验曲线。 附表一： 土层的主要物理力学指标表1-1 土 层代号名称 厚 度 m 含水 量w (%) 天然 重度 (kN/m3 ) 孔 隙 比 e 侧模 阻力 桩端 阻力液性 指数 I L 直剪试验 (直快) 压缩 模量 E s (MPa) 承载力 特征值 f k(kPa) q sk kPa q pk kPa 内摩 擦角 ?? 粘聚 力c (kPa) 1 杂填土 2.0 20 18.8 2 2 6.0 90 2 淤泥质土9 38.2 18.9 1.02 22 1.0 21 12 4.8 80 3 灰黄色粉 质粘土 5 26.7 19. 6 0.75 60 2000 0.60 20 16 7.0 220 4 粉砂夹粉 质粘土 >10 21.6 20.1 0.54 70 2200 0.4 25 15 8.2 260 附表二：
钢筋混凝土实心简支板桥设计计算书 2006年11月
一、设计资料 1、桥面跨径及桥宽： 标准跨径：根据实际情况及《公路桥涵设计通用规范》JTJ D60—2004 第3.2.5条的新建桥梁跨径的要求，确定为标准跨径等于8m 的单跨钢筋混凝土实心简支板桥。 计算跨径：偏安全取L=8m 桥面宽度：双幅 2×4 m =8 m 2、设计荷载：公路Ⅱ级汽车荷载 其中车辆荷载根据实际情况进行提高如下： 车辆荷载的立面、平面尺寸图 （图中尺寸单位为m,荷载单位为kN ） (b ) 平 面 尺 寸 (a ) 立 面 布 置 人群荷载不计。 3、设计安全等级： 三级 4、结构重要系数： 5、主要设计材料： （1）混凝土强度等级：主梁拟用30号，即Ｃ30； MPa f ck 1.20=MPa f tk 01.2=MPa f cd 8.13= MPa f td 39.1= MPa E c 41000.3?= 人行道、栏杆无； 桥面铺装不计； 混凝土容重ｒ＝24kN/m3， 钢筋混凝土容重ｒ＝25kN/ m3。 （2）钢材初步选取：直径大于或等于12mm 时采用ＨRB335，指标：
MPa f sk 335= MPa f f sd sd 280=' = MPa E s 5100.2?= 直径小于12mm 时采用Ｒ235钢筋，指标： MPa f sk 235= MPa f f sd sd 195=' = MPa E s 5101.2?= 6、设计依据 （1）《公路桥涵设计通用规范》JTJ D60—2004 （2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTJ D62—2004 二、构造布置： 设计板厚0.50m= ，在 ～ ，符合规范要求， 设计截面尺寸见下图： 侧 面 图 单位：cm 平 面 图 单位：cm 三、几何特性计算 截面面积： 面惯性矩： 面积矩： 四、主梁内力计算 (一)、恒载内力 一期荷载集度主梁每延米自重： g=(4×0.5)×25.0=50kN/m 二期恒载（栏杆、人行道、桥面铺装）不计。 恒载作用下梁产生的内力计算:
辽宁工业大学 工程结构课程设计说明书 题目：工程结构课程设计（36组） 院（系）：管理学院 专业班级：工程管理132班 学号：XXXXXXXXXX 学生姓名：XXXXXXXX 指导教师：XXXXXX 教师职称：教授 起止时间：2016.1. 4-2016.1.15 课程设计（论文）任务及评语 院（系）：土木建筑工程学院教研室：结构教研室
目录 1.设计资料---------------------------------------------------------------1 2.楼盖的结构平面布置---------------------------------------------------1 3.板的设计-------------------------------------------------------------- 2 （1）荷载计算---------------------------------------------------------------2（2）计算简图--------------------------------------------------------------2（3）弯矩设计值------------------------------------------------------------3（4）正截面承载力计算-------------------------------------------------------3 4.次梁设计---------------------------------------------------------------4（1）荷载设计值-------------------------------------------------------------4（2）计算简图-------------------------------------------------------------- 4（3）内力计算---------------------------------------------------------------4（4）承载力计算------------------------------------------------------------5 5.主梁设计---------------------------------------------------------------6（1）荷载设计值-------------------------------------------------------------6（2）计算简图--------------------------------------------------------------6（3）内力设计值及包络图-----------------------------------------------------7
设计说明 1、试验目的： 云南省都香高速公路守望至红山段A7合同段C25喷射混凝土配合比设计，主要使用于洞口坡面防护、喷锚支护等。 2、试验依据： 1、《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG E30-2005） 2、《普通混凝土配合比设计规程》（JGJ 55—2011） 3、《公路工程集料试验规程》（JTG E42-2005） 4、《普通混凝土力学性能试验方法标准》（GB/T 50081-2002） 5、《普通混凝土拌和物性能试验方法标准》（GB/T 50080-2002） 6、《公路隧道施工技术细则》（JTG/T F60-2009) 7、《公路隧道施工技术规范》（JTG F60-2009) 8、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011) 试验的原材料： 1、水泥：采用华新水泥（昭通）有限公司生产的堡垒牌普通硅酸盐水泥。 2、粗集料：粗集料采用昭通市鲁甸县水磨镇圣源石材场生产的5mm-10mm 的连续级配碎石； 3、细集料采用昭通市鲁甸县水磨镇圣元砂石料场生产的II类机制砂。 4、外加剂：采用北京路智恒信科技有限公司聚羧酸LZ-Y1型，掺量采用%。 5、速凝剂：采用北京路智恒信科技有限公司LZ-AP2液体无碱速凝剂掺量采 用% 6、水：昭通市鲁甸县都香A7标地下水。 C25喷射混凝土配合比设计计算书 1.确定混凝土配制强度(f cu,o)
在已知混凝土设计强度(f cu,k)和混凝土强度标准差(σ)时,则可由下式计算求得混凝土的配制强度(f cu,o),即 f cu,o= f cu,k+σ 根据《普通混凝土配合比设计规程》（JGJ55-2011）的规定，σ=5 f cu,o= f cu,k+σ =25+×5 = 2-2、计算混凝土水胶比 已知混凝土配置强度f cu,o=（Mpa），水泥实际强度f ce=（Mpa） 采用回归系数按《普通混凝土配合比设计规程》（JGJ55-2011）表得 a a=,a b= W/B=a a×f b÷(f cu，O+a a×a b×f b)=×÷+××= 注：f b=γf×γs×f ce= ××=（Mpa） 2-3、确定水胶比 混凝土所处潮湿环境，无冻害地区，根据图纸设计及《岩土锚杆与喷射混凝土支护工程技术规范》（GB 50086-2015）的规定，允许最大水胶比为，计算水胶比为，不符合耐久性要求，采用经验水胶比 3、确定用水量(W0)，掺量采用%，减水率为：20% 代入公式计算m wo=m′wo×（1-）=246×（1-20%）=197( kg/m3) 4．计算水泥用量（C0） C O=W O/W/C=197/=470kg/m3 5．确定砂率（S p） 根据《岩土锚杆与喷射混凝土支护工程技术规范》（GB 50086-2015）的规定，砂率选用50%，符合规范中混凝土骨料通过各筛经的累计质量百分率要求。 6．计算砂、石用量（S0、G0） 用容重法计算，根据《岩土锚杆与喷射混凝土支护工程技术规范》（GB 50086 -2015）的规定,喷射混凝土的体积密度可取2200～2300 kg/m3,取容重为2300 kg/m3已知：水泥用量C O=470 kg/m3，水用量W0=197 kg/m3
桩基础设计实例 某城市中心区旧城改造工程中，拟建一幢18层框剪结构住宅楼。场地地层稳定，典型地质剖面图及桩基计算指标见表8-5。柱的矩形截面边长为400mm ×500mm ，相应于荷载效应标准组合时作用于柱底的荷载为：5840=k F kN ，180=xk M kN ·m ， 550=yk M kN ·m ，120=xk H kN 。承台混凝土强度等级取C30，配置HRB400级钢筋， 试设计柱下独立承台桩基础。 表8-5 地质剖面与桩基计算指标 解：（1）桩型的选择与桩长的确定 人工挖孔桩：卵石以上无合适的持力层。以卵石为持力层时，开挖深度达26m 以上，当地缺少施工经验，且地下水丰富，故不予采用。 沉管灌注桩：卵石层埋深超过26m ，现有施工机械难以沉管。以粉质粘土作为持力层，单桩承载力仅240~340 kN ，对16层建筑物而言，必然布桩密度过大，无法采用。 对钻（冲）孔灌注桩，按当地经验，单位承载力的造价必然很高，且质量控制困难，场地污染严重，故不予采用。 经论证，决定采用PHC400-95-A （直径400mm 、壁厚95mm 、A 型预应力高强混凝土管桩），十字型桩尖。由于该工程位于城市中心区，故采用静力法压桩。 初选承台埋深d =2m 。桩顶嵌入承台0.05m ，桩底进入卵石层≥1.0m ，则总桩长
L=0.05+1.0+10.4+3.5+9.3+1.0≈25.3m 。 （2）确定单桩竖向承载力 ①按地质报告参数预估 ∑+=i sia P p pa a L q u A q R ()4596910.1803.9105.3304.1061254.044.055002+=?+?+?+?+???+??? ? ????=ππ =1150kN ②按当地相同条件静载试验成果 u Q 的范围值为2600 ~3000kN 之间，则 1500~13002/==u a Q R kN ， 经分析比较，确定采用13502/==u a Q R kN 。 （2）估算桩数与平面布桩 ①初选桩的根数 3.41350 5840==a k R F n ＞ 根，暂取5根。 ②初选承台尺寸 桩距2.14.00.30.3=?==d s m ，并考虑到xk yk ＞M M ，故布桩如图8-29所示： (a) 平面 (b) 立面 图8-29 承台尺寸及荷载图
实心简支板桥设计计 算书 一、设计资料 1、桥面跨径及桥宽： 标准跨径：根据实际情况及《公路桥涵设计通用规范》JTJ D60—2004 第3.2.5条的新建桥梁跨径的要求，确定为标准跨径等于8m的单跨钢筋混凝土实心简支板桥。 计算跨径：偏安全取L=8m
桥面宽度：双幅 2×4 m =8 m 2、设计荷载：公路Ⅱ级汽车荷载 其中车辆荷载根据实际情况进行提高如下： 车辆荷载的立面、平面尺寸图 （图中尺寸单位为m,荷载单位为kN ） (b ) 平 面 尺 寸 (a ) 立 面 布 置 人群荷载不计。 3、设计安全等级： 三级 4、结构重要系数： 5、主要设计材料： （1）混凝土强度等级：主梁拟用30号，即Ｃ30； MPa f ck 1.20=MPa f tk 01.2=MPa f cd 8.13= MPa f td 39.1= MPa E c 41000.3?= 人行道、栏杆无； 桥面铺装不计； 混凝土容重ｒ＝24kN/m3， 钢筋混凝土容重ｒ＝25kN/ m3。 （2）钢材初步选取：直径大于或等于12mm 时采用ＨRB335，指标： MPa f sk 335= MPa f f sd sd 280=' = MPa E s 5100.2?= 直径小于12mm 时采用Ｒ235钢筋，指标： MPa f sk 235= MPa f f sd sd 195=' =
MPa E s 5101.2?= 6、设计依据 （1）《公路桥涵设计通用规范》JTJ D60—2004 （2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTJ D62—2004 二、构造布置： 设计板厚0.50m=，在～，符合规范要求， 设计截面尺寸见下图： 侧 面 图 单位：cm 平 面 图 单位： cm 三、几何特性计算 截面面积： 面惯性矩： 面积矩： 四、主梁内力计算 (一)、恒载内力 一期荷载集度主梁每延米自重： g=(4×0.5)×25.0=50kN/m 二期恒载（栏杆、人行道、桥面铺装）不计。 恒载作用下梁产生的内力计算:
某中学教学楼结构设计计算本科设计
13 届本科生毕业论文（设计）存档编号 本科毕业设计 某中学教学楼建筑结构设计 第1页共 92 页
目录 前言 (2) 摘要 (3) 1.1设计依据 (6) 1.2设计资料 (6) 1.3工程地质资料 (7) 1.4水文地质资料 (7) 1.5抗震设防要求 (7) 2.建筑设计 (7) 2.1平面设计 (7) 2.2使用部分的平面设计 (8) 2.2.1门的宽度、数量和开启方式 (8) 2.2.2 窗的大小和位置 (8) 2.2.3 辅助房间的平面设计 (8) 2.3立面设计 (9) 2.4建筑剖面设计 (9) 2.5其他部分详细做法和说明 (10) 2.5.1屋面做法 (10) 2.5.2楼面做法 (10) 2.5.3墙身做法 (10) 3.结构设计 (11)
3.1构件截面粗估 (11) 3.1.1梁尺寸确定 (11) 3.1.2柱截面尺寸的确定 (12) 3.2计算简图的确定（见图2） (12) 3.2.1三个假设 (12) 3.2.2计算简图 (12) 3.3荷载统计 (13) 3.3.1恒荷载计算 (13) 3.3.2楼面活荷载计算 (17) 3.3.3风荷载计算 (18) 4.框架结构内力计算 (19) 4.1竖向恒载作用下的内力计算 (19) 4.1.1荷载简化 (20) 4.1.2弯矩分配 (21) 4.1.3梁的剪力以及柱的轴力计算 (25) 4.1.4弯矩调幅 (26) 4.2活载作用下的内力计算 (28) 4.2.1荷载简化 (28) 4.2.2弯矩分配 (29) 4.2.3弯矩调幅 (31) 4.2.4梁端剪力，柱的轴力计算 (32) 4.3风荷载作用下的内力计算 (33)
混凝土结构课程设计计算书 ——现浇单向板肋形楼盖设计 11土木工程（专升本) 姓名: 学号： 完成日期： 混凝土结构课程设计 现浇单向板肋形楼盖设计 某多层工业建筑物平面如下图所示：采用现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖。
小计: 3、49 k Ｎ/m 2取3、５ kN ／m 2 板得活荷载标准值： 6０、0k Ｎ／ｍ2 永久荷载分项系数为1、2,可变荷载分项系数为1、4,因当楼面可变荷载标准值≥4k Ｎ／ｍ2，所以取１、3。 于就是板得恒荷载设计值：g=1、2＊3、5=4、２ｋN/m 2 活荷载设计值：ｑ=１、4＊6、０=8、4kN/m 2 荷载总设计值：g+ｑ=4、2＋８、4=12、6ｋN/m ２ 1)计算简图 次梁截面为200*500mm,现浇板在墙上得支承长度不小于10０m ｍ,取板在墙上得支承长度为1２0m ｍ。按内力重分布设计,板得计算跨度： 边跨：ｌ=l 0+h ／２=2100-１00—１20+1０0/2＝1930m ｍ〈1、０２5ｌn=1950ｍｍ，取l 0＝1950mm 中间跨:l ０＝l n =2100—200=１９00m ｍ 因跨度相差小于１0％,可按等跨连续板计算。取１m 宽板带作为计算单元,计算简图如下图所示 : 2）弯矩设计值 查表得，板得弯矩系数αｍ分别为:边跨中:1/1１，离端第二支座:—１/11，中跨中:1/16,中间支座:1／14。故 M 1=-M ｂ=(g ＋q ）l ０1２/11=１2、6*1、952／1１＝4、36kN 、ｍ Ｍc ＝—（g+q ）ｌ012/１4＝12、6＊１、９2/14=3、25kN 、ｍ M 2=（ｇ+q)ｌ０12/16=1２、6＊1、92/16=２、85kN 、m 3）正截面受弯承载力计算 板厚100mm,ｈ0=10０-2０=80mm ；板宽b=1000m ｍ.C25混凝土，α1=1、0,f c =11、 9N/mm 2,f y ＝210N/mm ２ ;板配筋计算得过程如下表： 板得配筋计算表 截面 1 B 2 C 弯矩设计值（kN 、m) 4、３６ -４、３6 2、85 ３、２５ αs =M ／ａ1ｆｃb ｈ０２ ０、065 0、065 ０、03 0、03４ ξ=１-（１-２αｓ） 1／2 0、067 0、06７ ０、0３ ０、03５ 轴线 ①～②, ⑤～⑥ 计算配筋(m ｍ2) A Ｓ=ξbh 0ｆc/ｆ y 3 实际配筋(mm2） φ８１50 A ｓ=３35 φ８１5０ As=３φ８１8 ０ A ｓφ８180 As ＝２７
桩基础工程 1.某工程用打桩机，打如图4-1所示钢筋混凝土预制方桩，共50根，求其工程量，确定定额项目。 钢筋混凝土预制方桩 【解】工程量=0.5×0.5×(24＋0.6)×50=307.50ｍ3 钢筋混凝土预制方桩套2-6 定额基价=114.59元/ｍ3 2.打桩机打孔钢筋混凝土灌注桩，桩长14ｍ，钢管外径0.5ｍ，桩根数为50根，求现场灌注桩工程量，确定定额项目。 【解】工程量=3.14÷4×0.52×(14＋0.5)×50=142.28ｍ3 打孔钢筋混凝土灌注桩（15ｍ以内）套2-41 定额基价＝508.3元/ｍ3 3.如图所示，已知共有20根预制桩，二级土质。求用打桩机打桩工程量。 【解】工程量=0.45×0.45×(15+0.8)×20m3=63.99m3 4.如图所示，求履带式柴油打桩机打桩工程量。已知土质为二级土，混凝土预制桩28根。 【解】工程量=[×(0.32-0.22)×21.2+×0.32×O.8]×28m3=99.57m3 5.如图所示，求送桩工程量，并求综合基价。 【解】工程量=0.4×0.4×(0.8+0.5)×4=0.832m3 查定额，套（2-5）子目， 综合基价=0.832×(96.18+21×0.63×0.25+1033.82×0.060×0.25)=115.625元
6.打预制钢筋混凝土离心管桩，桩全长为12.50m，外径30cm，其截面面积如图所示， 求单桩体积。 【解】离心管桩V1=×3.1416×12m3 =0.0125×3.1416×12m3 =0.471m3 预制桩尖V2=0.32××3.1416×0.5m3=0.0255×3.1416×0.5m3=0.035m3 总体积∑V=(0.471+0.035)m3=0.506m3 7.求图示钢筋混凝土预制桩的打桩工程量，共有120根桩。 【解】V=[(L一h)×(A×B)+×(A×B)×h]×n =[(7-0.23)×(0.25×0.25)+ ×(0.25×0.25×0.23)]×120m3=51.35m3 8.图为预制钢筋混凝土桩，现浇承台基础示意图，计算桩基的制作、运输、打桩、打送桩以及承台的工程量。（30个） 【解】(1)预制桩图示工程量： V图=(8.0+0.3)×0.3×0.3m3×4根×30个=89.64m3 (2)制桩工程量：V制= V图×1.02=89.64m3×1.02=91.43m3 (3)运输工程量：V运= V图×1.019=89.64m3×1.019=91.34m3 (4)打桩工程量：V打= V图=89.64m3 (5)送桩工程量：V送=（1.8-0.3-0.15+0.5）×0.3×0.3×4×30m3=19.98m3
整体式简支板桥设计计算书
整体式钢筋混凝土空心简支板 设计计算书 一、技术标准 1、 设计荷载： 行车道：城-A 级 人行道：3.0KN/m 2 2、 桥长： 根据实际情况及《公路桥涵设计通用规范》JTJ D60—2004 第3.2.5条的新建桥梁跨径的要求，确定为跨径等于14.5m 的单跨钢筋混凝土空心简支板桥。桥梁全长43.5m ，跨径组合为三等跨3×14.5m 。 3、桥面宽度： 桥全宽20m ，中间双向四车道,两侧人行道 桥面横向布置为： 2×4 +12 =20 m 4m 人行道+12m 机动车道+4m 人行道 4、 桥面横坡：双向1.5% 5、 人行道横坡：1.5% 6、 设计安全等级： 二级 7、 结构重要系数： 0.1=o γ 8、 主要设计材料： （1）混凝土强度等级：主梁拟用Ｃ30； MPa f ck 1.20=MPa f tk 01.2=MPa f cd 3.14= MPa f td 43.1= MPa E c 41000.3?= 混凝土容重ｒ＝ 24kN/m3， 钢筋混凝土容重ｒ＝25kN/ m3。 （2）钢材初步选取：直径大于或等于12mm 时采用HRB335级，指标： MPa f yk 335= MPa f f y y 300'== MPa E s 5100.2?=
直径小于12mm 时采用HPB235级钢筋，指标： MPa f yk 235= MPa f f y y 210'== MPa E s 5101.2?= 9、 设计依据： （1）《公路桥涵设计通用规范》JTJ D60—2004 （2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTJ D62—2004 （3） 城市桥梁设计荷载标准《CJJ 77－98》 二、结构简介： 三等跨混凝土简支空心板桥，桥梁全长3×14.5m=43.5m ，桥面宽度20m 。 施工方式为整体式现浇，在已有桥墩上设置支座。桥面横坡1.5%，梁高80cm ，顶板厚10cm ，底板厚10cm ，隔板厚度15cm 。隔梁及空心由跨中向支座对称布置，空心长度1m ，间距18cm ，横隔梁厚度为15cm ，两端设有端横隔梁，。 计算跨径: ()n o l l 05.1m in l ；计= mm l o 1190040011500=+=
模板设计计算书（一） 模板设计计算书（一）提要：计算底模承受的荷载:梁的底模设计要考虑四部分荷载,模板自重,新浇砼的重量,钢筋重量及振捣砼产生的荷载 模板设计计算书（一） 矩形梁模板和顶撑计算 梁长６．９米，截面尺寸为２５０＊５５０ｍｍ，离地面高ｍ，?梁底钢管顶撑间距为６００ｍｍ，侧模板立档间距为６００ｍｍ。木材用红松：fe＝10N／mm2ｆｖ＝/mm2 fm=13N/mm2 1.底板计算 底板计算 抗弯强度验算 计算底模承受的荷载:梁的底模设计要考虑四部分荷载,模板自重,新浇砼的重量,钢筋重量及振捣砼产生的荷载,均乘以分项系数,设底模厚度为4mm。 底模板自重 .2×5××=/m 砼荷重 .2×24××=/m 钢筋荷重
.2×××=/m 振捣砼荷载 .2××=/m 根据《砼结构工程施工及验收规范》的规定，设计荷载值要乘以Ｖ＝?的折减系数,所以q=×=/m 验算底模抗弯承载力 底模下面顶撑间距为米,底模的计算简图是一个等跨的多跨连续梁,因为模板长度有限,一般可按四等跨连续梁计算,查静力计算表得: L= L= L= L= Ｍmax＝－=－××=·m 按下列公式验算 Ｍmax/wn≤kfm Ｍmax/Ｗn=×106/﹛250/（6×402）﹜=/mm2 满足要求 抗剪强度验算 Ｖmax==××= Ｌmax=3Ｖmax/2bh=3××103/（2×250×40）=/mm2 Ｋfv=×=/mm2>/mm2
满足要求 挠度验算 验算挠度时,采用荷载标准值,且不考虑振捣砼的荷载 q’=++=/m wA=×q’l4/100EI=××6004/﹛100×9×103×（１／12）×250×403﹜=? 允许挠度为h/400=600/400=> 满足要求 ２、侧模板计算 （１）侧压力计算，梁的侧模强度计算，?要考虑振捣砼时产生的荷载及新浇砼对模板侧面的压力，并乘以分项系数１．２。 采用内部振捣器时，新浇筑的普通砼作用于模板的最大侧压力：Ｆ＝×24×200/20+15×1×1×（2）=/m2 F=24H=24×=/m2 选择二者之中较小者取F=/m2 振捣砼时产生的侧压力为4kN/m2 总侧压力q1==/m2 化为线荷载q=×=/m 验算抗弯强度 按四跨连续梁查表得: Ｍmax=－=－××=kn·m=- 钢模板静截面抵抗矩为
混凝土结构设计毕业设 计计算书 This model paper was revised by LINDA on December 15, 2012.
本科毕业设计 河南省郑州市企业办公楼的设计 学院:城市建设学院 专业:土木工程 学号:1162 学生姓名:郑健 指导教师:唐红 日期:二○一七年六月 摘要 本设计的题目是：河南省郑州市企业办公楼的设计，结构建筑规模为6层框架结构，各层层高（底层层高）,建筑物总高度为 ,总建筑面积为。 对本课题的研究将分为毕业实习、建筑设计、结构设计、毕业设计整理四个方面。毕业实习阶段，收集必要的设计原始资料，做好设计前的调查研究工作，参考同类型设计的文字及图纸资料。学习有关的国家法规及规范。建筑设计分为初步设计及施工图设计两个阶段，在此阶段将拟定建筑方案，确定建筑使用的材料及做法，确定建筑的总体形状及各种尺寸，绘出平、立、剖、总平面图、详图、写出施工说明并列出门窗明细表。结构设计
阶段主要是进行结构计算简图的确定、荷载计算、内力分析、内力组合、梁、柱截面配筋、板的设计、楼梯的设计、基础的设计以及结构施工图的绘制等；毕业设计整理阶段则是对毕业设计所需资料的装订，按学校毕业设计条例及教研室实施细则整理毕业设计成果，做好毕业答辩准备工作。 关键词：结构设计；框架结构；荷载；配筋
Abstract This design topic is the design of Zhengzhou city enterprise office building, construction scale of 6 storey frame structure, each layer of (bottom height , the building’s height is , and the total construction area are . The study on this subject will be divided into graduation practice, architectural design, structural design, from four aspects of the design of finishing. The graduation practice stage, collecting the original design information necessary to do research work, before the design, drawings and documents with reference to the text type design. Learn about the national regulations and architectural design specifications. The design of the two stages of preliminary design and construction drawing, this stage will draw the construction plan, determine the use of materials and construction practices, to determine the overall shape and size, building paint Ping, Li, section, general layout, construction details, write instructions and lists the windows list. The structure design stage is mainly determined. The structure calculation diagram load calculation, internal force analysis, the combination of internal forces, beam, column reinforcement, plate design, stair design, foundation design and construction drawing design; finishing The stage is the information needed in the graduation design of binding rules for the
基础工程桩基础设计资料 ⑴上部结构资料某教学实验楼，上部结构为十层框架，其框架主梁、次梁、楼板均为现浇整体式，混凝土强度等级为C30，上部结构传至柱底的相应于荷载效应标准组合的荷载如下︰ 竖向力:4800 kN , 弯距:70 kN·m, 水平力:40 kN 拟采用预制桩基础，预制桩截面尺寸为 350mm * 350mm。 ⑵建筑物场地资料拟建建筑物场地位于市区内，地势平坦,建筑物场地位于非地震地区，不考虑地震影响.场地地下水类型为潜水，地下水位离地表 2.1 米，根据已有资料，该场地地下水对混凝土没有腐蚀性。建筑地基的土层分布情况及各土层物理，力学指标见下表： 表1 地基各土层物理、力学指标
基础工程桩基础设计计算 1. 选择桩端持力层 、承台埋深 ⑴.选择桩型 由资料给出，拟采用预制桩基础。 还根据资料知，建筑物拟建场地位于市区内，为避免对周围产生噪声污染和扰动地层，宜采用静压法沉桩，这样不仅可以不影响周围环境，还能较好地保证桩身质量和沉桩精度。 ⑵.确定桩的长度、埋深以及承台埋深 依据地基土的分布，第3层是粘土，压缩性较高，承载力中等，且比较厚，而第4层是粉土夹粉质粘土，不仅压缩性低，承载力也高，所以第4层是比较适合的桩端持力层。桩端全断面进入持力层1.0m （>2d ），工程桩入土深度为h ，h=1.5+8.3+12+1=22.8m 。 由于第1层厚1.5m ，地下水位离地表2.1m ，为使地下水对承台没有影响，所以选择承台底进入第2层土0.3m ，即承台埋深为1.8m 。 桩基的有效桩长即为22.8-1.8=21m 。 桩截面尺寸由资料已给出，取350mm ×350mm ，预制桩在工厂制作，桩分两节，每节长11m ，（不包括桩尖长度在内），实际桩长比有效桩长长1m ，是考虑持力层可能有一定起伏及桩需要嵌入承台一定长度而留有的余地。 桩基以及土层分布示意图如图1。 2.确定单桩竖向承载力标准值 按经验参数法确定单桩竖向极限承载力特征值公式为： uk sk pk sik i pk p Q Q Q u q l q A =+=+∑ 按照土层物理指标，查桩基规范JGJ94-2008表5.3.5-1和表5.3.5-2估算的极限桩侧，桩端阻力特征值列于下表：
第四章下部结构计算书 4.1 设计资料 设计荷载：公路Ⅱ级；桥面净空：12.5+2×0.5=13.5m 计算跨径： 09.6 l m 上部构造：钢筋混凝土空心板桥 4.1.2 水文地质条件 本桥桥位处地下水位埋深较浅，当采用天然地基挖方时将揭露地下水，且表层一般为发育软土层，施工难度较大，建议本段桥梁采用桩基础。 4.1.3 材料 钢筋：盖梁主筋用HRB335钢筋，其他均用R235钢筋 混凝土：盖梁用C30混凝土，桥台桩基用C25混凝土 4.1.4 桥墩尺寸 考虑原有标准图，选用下图所示结构尺寸： 图4—1 4.1.5 设计依据 《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D6—2007） 4.2 盖梁计算 上部结构荷载及支座反力表4—1 每片边梁自重（KN/m）每片中梁自重 （KN/m）一孔上部构造自重 （KN） 每一个支座恒载反力（KN） 1、13号2—12号边板1、13号中板2—12号 18.60 16.46 2182.6 93.0 82.3 4.2.2 盖梁自重及内力计算 图4—2 盖梁内力计算表表4—2
截面编号 自重弯矩剪力（KN）（KN/m）（K N·m）Q左Q右 1-1 截面 -15.6-15.6 2-2 截面 -54-54 3-3 截面 -73.797.6 4-4 截面 81.181.1 5-5 截面 6.02 6.02 6-6 截面 -69.06-69.06 7-7 截面 -85.6-85.6
4.2.3 活载计算 （1）活载横向分配系数计算，荷载对称布置时用杠杆原理法，非对称布置 时用铰接板法 1）对称布置时 a) 单列车对称布置时 图4—3 b) 双列车对称布置时 图4—4 c)三列车对称布置时 图4—5 d) 四列车对称布置时 图4—6 2) 非对称布置时 a) 单列车非对称布置时 b) 双列车非对称布置时 c) 三列车非对称布置时 d) 四列车非对称布置时 （2）按顺桥向活载移动情况，求得支座活载反力的最大值 本桥计算跨径为9.6m ，考虑到桥面连续处也可布载，布载长度为： 图4—7 a) 单孔荷载 单列车时：11.0150+9.8 1.07.875=188.592 B KN =???? 当为两列车时，则：22188.59=377.18B KN =? 当为三列车时，则：33188.59=565.77B KN =? 当为四列车时，则：44188.59=754.36B KN =? b ）双孔荷载
南江枫林幼儿园结构设计 摘要 此次毕业设计主要是幼儿园的结构设计。采用混凝土框架结构，层数为3 层，建筑总高度是14.3m，建筑面积3809m2。根据要求，抗震设防烈度为七度。 本设计针对第8轴线框架进行了手算计算，考虑了恒荷载、活荷载、雪荷载、风荷载和地震荷载等作用。计算内容主要包括荷载分析和结构内力计算。手工计算完毕后，用结构分析软件PKPM进行了整体框架计算。 关键词幼儿园；结构设计；框架结构；内力计算
THE STRUCTURE DESIGN OF NAN JIANG FENG LIN KINDERGARTEN ABSTRACT The graduated design of the main structure of the kindergarten design. The design uses a frame structure and the number of construction of the main layers of is 3.The total building height is 14.3m, building area of 3809m2. Upon request, the seismic intensity of seven degrees. Framework of the design for the 8 axis hand count calculation, consider the dead load, live load, snow load, wind load and seismic loading role. The calculation including load analysis and structural internal force calculation. Manual calculation is completed, the overall framework for computing structural analysis software PKPM. KEY WORDS kindergarten Structural design; Frame structure; Calculation of Internal Forces
桩基础设计计算书 一:建筑设计资料 1、建筑场地土层按其成因土的特征与力学性质的不同自上而下划分为四层,物理力学指标见下表。勘查期间测得地下水混合水位深为 2、0m,地下水水质分析结果表明,本场地下水无腐蚀性。 建筑安全等级为2级,已知上部框架结构由柱子传来的荷载: V = 3200kN, M=400kN m g,H = 50kN; 柱的截面尺寸为:400×400mm; 承台底面埋深:D ＝2、0m。 2、根据地质资料,以黄土粉质粘土为桩尖持力层, 钢筋混凝土预制桩断面尺寸为300×300,桩长为10、0m 3、桩身资料: 混凝土为C30,轴心抗压强度设计值f c ＝15MPa,弯曲强度设计值为 f m ＝16、5MPa,主筋采用:4Φ16,强度设计值:f y ＝310MPa 4、承台设计资料:混凝土为C30,轴心抗压强度设计值为f c ＝15MPa,弯曲抗压强度设计值 为f m ＝1、5MPa。 、附:1):土层主要物理力学指标; 2):桩静载荷试验曲线。
桩静载荷试验曲线 二:设计要求: 1、单桩竖向承载力标准值与设计值的计算; 2、确定桩数与桩的平面布置图; 3、群桩中基桩的受力验算 4、承台结构设计及验算; 5、桩及承台的施工图设计:包括桩的平面布置图,桩身配筋图, 承台配筋与必要的施工说明; 6、需要提交的报告:计算说明书与桩基础施工图。 三:桩基础设计 (一):必要资料准备 1、建筑物的类型机规模:住宅楼 2、岩土工程勘察报告:见上页附表 3、环境及检测条件:地下水无腐蚀性,Q —S 曲线见附表 (二):外部荷载及桩型确定 1、柱传来荷载:V = 3200kN 、M = 400kN ?m 、H = 50kN 2、桩型确定:1)、由题意选桩为钢筋混凝土预制桩; 2)、构造尺寸:桩长L ＝10、0m,截面尺寸:300×300mm 3)、桩身:混凝土强度 C30、 c f ＝15MPa 、 m f ＝16、5MPa 4φ16 y f ＝310MPa
第一章绪论 第一节工程概况 一、工程设计总概况: 1.规模:本工程是一栋四层钢筋混凝土框架结构教学楼,使用年限为50年, 抗震设防烈度为8度; 建筑面积约3000㎡, 建筑平面的横轴轴距为6.5m 和2.5m,纵轴轴距为4.5m ;框架梁、柱、板为现浇;内、外墙体材料为混凝土空心砌块, 外墙装修使用乳白色涂料仿石材外墙涂料, 内墙装修喷涂乳胶漆, 教室内地面房间采用水磨石地面, 教室房间墙面主要采用石棉吸音板, 门窗采用塑钢窗和装饰木门。全楼设楼梯两部。 2.结构形式:钢筋混凝土四层框架结构。 1.气象、水文、地质资料: 1气象资料 A.基本风压值:0.35kN/㎡, A.基本雪压值:0.25kN/㎡。 B.冻土深度:最大冻土深度为1.2m; C.室外气温:年平均气温最底-10℃,年平均气温最高40℃; 2水文地质条件 A.土层分布见图1-1,地表下黄土分布约15m ,垂直水平分布较均匀,可塑 状态,中等压缩性,弱湿陷性,属Ⅰ级非自重湿陷性黄土地基。地基承载力特征 值fak=120kN/㎡。
B.抗震设防等级8度,设计基本地震加速度值为0.20g ,地震设计分组为第 一组,场地类别为Ⅱ类。 C.常年地下水位位于地表下8m ,地质对水泥具有硫酸盐侵蚀性。 D.采用独立基础, 考虑到经济方面的因素, 在地质条件允许的条件下, 独立基础的挖土方量是最为经济的,而且基础本身的用钢量及人工费用也是最低的, 整体性好, 抗不均匀沉降的能力强。因此独立基础在很多中低层的建筑中应用较多。 二、设计参数: (一根据《建筑结构设计统一标准》本工程为一般的建筑物,破坏后果严 重,故建筑结构的安全等级为二级。 (二建筑结构设计使用年限为50年, 耐久等级二级(年,耐火等级二级, 屋面防水Ⅱ级。 (三建筑抗震烈度为8度,应进行必要的抗震措施。 (四设防类别丙类。 (五本工程高度为15.3m ,框架抗震等级根据GB50223-2008《建筑工程 抗震设防分类标准》,幼儿园、小学、中学教学楼建筑结构高度不超过24m 的混 凝土框架的抗震等级为二级。 (六地基基础采用柱下独立基础。 图1-1 土层分布 第二章结构选型和结构布置 第一节结构设计