拌合站基础计算书
梁场混凝土拌合站，配备HZS120拌合机两套，每套搅拌楼设有5个储料罐，单个罐在装满材料时均按照200吨计算。经过现场开挖检查，在地表往下0.5～3米均为粉质黏土。
一.计算公式
1 .地基承载力
P/A=σ≤σ0
P—储蓄罐重量KN
A—基础作用于地基上有效面积mm2
σ—地基受到的压应力MPa
σ0—地基容许承载力MPa
通过查资料得出该处地基容许承载力σ0=0.18 Mpa
2．风荷载强度
W=K1K2K3W0= K1K2K31/1.6V2
W —风荷载强度Pa，W=V2/1600
V—风速m/s,取28.4m/s（按10级风考虑）
3．基础抗倾覆计算
K c=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×力矩≥2即满足要求
M1—抵抗弯距KN?M
M2—抵抗弯距KN?M
P1—储蓄罐自重KN
P’—基础自重KN
P2—风荷载KN
二、储料罐地基承载力验算
1．储料罐地基开挖及浇筑
根据厂家提供的拌合站安装施工图，现场平面尺寸如下：
地基开挖尺寸为半径为8.19m圆的1/4的范围，宽4.42m，基础浇注厚度为
2m。基底处理方式为：压路机碾压两遍，填筑30cm建筑砖碴、混凝土块并碾压两遍。查《路桥计算手册》，密实粗砂地基容许承载力为0.55Mpa。
2.计算方案
开挖深度为2米，根据规范，不考虑摩擦力的影响，计算时按整体受力考虑，每个水泥罐集中力P=2000KN，水泥罐整体基础受力面积为95.48m2,基础浇注C25混凝土，自重P’=4774KN，承载力计算示意见下图：
粉质黏土
根据历年气象资料，考虑最大风力为28.4m/s（10级风），风的动压力P2=V2/1600=504.1N/m，储蓄罐顶至地表面距离为20米，罐身长17m,5个罐基本并排竖立，受风面积306m2，在最不利风力下计算基础的抗倾覆性。计算示意图如下
P2
罐与基础自重P1+P’
3.储料罐基础验算过程
3.1 地基承载力
根据上面公式，已知P+P’=14774KN，计算面积A=95.48×106mm2,
P/A= 14774KN/95.48×106mm2=0.15MPa ≤σ0=0.55 MPa
地基承载力满足承载要求。
3.2 基础抗倾覆
根据上面力学公式：
K c=M1/ M2=（P1+P’）×基础宽×0.5/ P2×受风面×11.6 =（10000+4774）×4.42×0.5/(504.1×306×11.6/1000) =7.2≥2 满足抗倾覆要求
三结论
经计算，水泥罐基础承载力和抗倾覆均满足要求。
中铁xx局集团第x工程有限公司xx制梁场基础计算
计
算
书
设计：
复核：
审核：
xxxx设计有限公司
二零一六年三月
皋兰县九合镇沥青加工厂建设项目 项 目 建 议 书 甘肃恒源交通设施有限公司 二〇一二年三月
目录 第一章项目基本概况 (3) 1．1项目名称及承办单位 (3) 1．2项目建设地点 (3) 1．3项目建设规模及建设年限 (3) 1．4项目投资概算 (3) 1．5项目经济效益 (3) 第二章项目建设背景 (4) 2．1项目的提出 (4) 2．2项目建设的必要性 (5) 2．3项目建设的可行 (5) 第三章市场预测 (6) 3．1产品市场供应现状 (6) 3．2产品市场需求预测 (6) 3．3产品目标的确定 (6) 第四章项目建设条件 (7) 4．1交通运输条件 (7) 4．2选址与环保关系 (7) 4．3主要原材料的供应 (7) 4．4水电供应条件 (7) 4．5用地条件 (7) 第五章技术方案、设备方案和工程方案 (8) 5．1技术方案 (8) 5．2设备方案 (9) 5．3工程方案 (11) 第六章环境影响评价 (13) 6．1场址环境条件 (13) 6．2项目建设和生产对环境影响 (13) 6．3环境保护措施方案 (14)
6．4环境影响评价 (15) 第七章组织机构和人力资源配置 (16) 7．1项目法人组建方案 (16) 7．2管理机构组建方案和体系图 (16) 7．3人力资源配置 (16) 第八章项目实施进度 (17) 8．1实施进度要求和注意问题 (17) 8．2工程建设进度 (17) 第九章劳动安全 (18) 9．1劳动安全及灾害防护措施 (18) 9．2劳动安全卫生管理机构 (19) 第十章投资估算及资金筹措 (20) 10．1建设投资估算 (20) 10．2流动资金估算 (20) 10．3总投资及资金筹措 (20) 第十一章经济效益和社会效益分析 (21) 11．1经济效益分析 (21) 11．2社会效益分析 (23) 第十二章结论 (24)
地基承载力计算计算书 项目名称_____________构件编号_____________日期_____________ 设计者_____________ 校对者_____________ 一、设计资料 1.基础信息 基础长：l=4000mm 基础宽：b=4000mm 修正用基础埋深：d=1.50m 基础底标高：dbg=-2.00m 2.荷载信息 竖向荷载：F k=1000.00kN 绕X轴弯矩：M x=0.00kN·m 绕Y轴弯矩：M y=0.00kN·m b = 4 0 l=4000 x Y 3.计算参数 天然地面标高：bg=0.00m 地下水位标高：wbg=-4.00m 宽度修正系数：wxz=1 是否进行地震修正：是 单位面积基础覆土重：rh=2.00kPa 计算方法：GB50007-2002--综合法 地下水标高-4.00 基底标高-2.00地面标高0.00 5 5 5 5 5 4.土层信息: 土层参数表格
二、计算结果 1.基础底板反力计算 基础自重和基础上的土重为： G k = A×p =16.0×2.0= 32.0kN 基础底面平均压力为： 1.1当轴心荷载作用时,根据5. 2.2-1 ： P k = F k+G k A= 1000.00+32.00 16.00= 64.50 kPa 1.2当竖向力N和Mx同时作用时：x方向的偏心距为： e = M k F k+ G k= 0.00 1000.00 +32.00= 0.00m x方向的基础底面抵抗矩为： W = lb2 6= 4.00×4.00 2 6= 10.67m 3 x方向的基底压力，根据5.2.2-2、5.2.2-3为： P kmax = F k+G k A+ M k W= 64.50 + 0.00 10.67= 64.50 kPa P kmin = F k+G k A- M k W= 64.50 - 0.00 10.67= 64.50 kPa 1.3当竖向力N和My同时作用时：y方向的偏心距为： e = M k F k+ G k= 0.00 1000.00 +32.00= 0.00m y方向的基础底面抵抗矩为： W = bl2 6= 4.00×4.00 2 6= 10.67m 3 y方向的基底压力，根据5.2.2-2、5.2.2-3为： P kmax = F k+G k A+ M k W= 64.50 + 0.00 10.67= 64.50 kPa P kmin = F k+G k A- M k W= 64.50 - 0.00 10.67= 64.50 kPa 2.修正后的地基承载力特征值计算 基底标高以上天然土层的加权平均重度，地下水位下取浮重度 γm = ∑γi h i ∑h i = 2.0×18.0 2.0= 18.00 基底以下土层的重度为 γ = 18.00 b = 4.00 f a = f ak + ηbγ (b-3) + ηdγm (d-0.5) = 150.00+1.00×18.00×(4.00-3)+1.00×18.00×(1.50-0.5)
龙门吊轨道承载力验算书 2018年10月26日，经总监办、业主、惠清TJ5标项目部三方现场量得已施工的预制梁轨道基础尺寸为80cm厚、130cm宽。现根据实际结构对对轨道基础承载力进行验算 1.1 龙门吊基础验算 图7.1 预制场龙门吊立面图（单位mm） 1.1.1 受力分析 梁场龙门吊属于室外作业，当风力较大或降雨时候应停止施工。当起吊最重梁板（112.1t）且梁板位于最靠近轨道位置台座的时候为最不利工况。 1、龙门吊自重：m=45t G1=45×103kg×10N/kg＝450KN 2、30m边梁重量：m=40.2m3×2.6t/m3+7.6t=112.1t G2=112.1×103kg×10N/kg＝1121KN 集中荷载P= G2/2=1121/2=560.5KN 均布荷载q= G1/L=450/31=14.52 KN/m 当处于最不利工况时，单个龙门吊受力简图如下：
图1.1.1 龙门吊受力简图 龙门吊竖向受力平衡可得到： N1+N2=q×L+P （1-3）取龙门吊左侧支腿为支点，力矩平衡得到： N2×L=q×L×0.5L+P×3.5 （1-4）由公式（1-3）（1-4）可求得N1=722.28KN，N2=288.34KN 龙门吊单边支腿按两个车轮考虑，两个车轮之间距离为7m，对受力较大支腿进行分析，受力简图如下所示：
图7.1.1-2 龙门吊侧面受力简图 受力较大的单边支腿竖向受力平衡可得 N1=N+N （1-5） 由公式（1-5）得出在最不利工况下，龙门吊单个车轮所受最大竖向应力为 N=361.14KN 1.1.2 力学建模 根据《路桥施工计算手册》p358可知，荷载板下应力P 与沉降量S 存在如下关系： 23 0(1)10cr P b E s ωυ-=-? (1-6) 其中： E0-----------地基土的变形模量，MPa ； ω-----------沉降量系数，刚性正方形板荷载板ω=0.88；刚性圆形荷载板ω=0.79； ν-----------地基土的泊松比，为有侧涨竖向压缩土的侧向应变与竖向压缩应变的比值； Pcr -----------p -s 曲线直线终点所对应的应力，MPa ； s -------------与直线段终点所对应的沉降量，mm ； b -------------承压板宽度或直径，mm ； 不妨假定地基的变形一直处在直线段，这样考虑是比较保守也是可行的。故令地基承载的刚度系数3262 3101010cr cr P b P b k s s --???==?，则302101-b E k ωυ??=（）（KN/m ）。 另考虑到建模的方便和简单，令b=200mm （纵梁向20cm 一个土弹簧），查表得粉质粘土νn =0.25～0.35，取ν=0.35粉质粘土的变形模量E 0=16 MPa 。带入公式(1-6)求解得： K=4.144×106
地基承载力 1、地基承载力计算公式是什么?怎样使用? 答1、 f=fk+εbγ(b-3)+εdγο(d-0.5) 式中： fk——垫层底面处软弱土层的承载力标准值（kN/m2） εb、εd——分别为基础宽度和埋深的承载力修正系数 b－－基础宽度（m） d——基础埋置深度（m） γ－－基底下底重度（kN/m3） γ0——基底上底平均重度（kN/m3） 答2 、你想直接用标贯计算承载力，是可行的，承载力有很多很多的计算方法，标贯是其中的一种，但目前规范都逐渐取消了，老版本的工程地质手册记录了很多的世界各地（包括中国）的标贯锤击数N确定承载力的公式，你可以从中选择一个适合你所在地方条件的公式来计算。 答3、根据土的强度理论公式确定地基承载力特征值公式： fa=Mb*γ*b+Md*γm*d+Mc*Ck 其中Ck为粘聚力标准值，由勘察单位实地勘察、实验确定，在勘察报告上按土层列表显示。 2、地基承载力计算公式中的d如何取值?d是地基的埋置深度还是基底到该层土层底的深度？ 答、d就是基础埋置深度(m)，一般自室外地面标高算起。 在填方整平地区，可自填土地面标高算起，但填土在上部结构施工后完成时，应从天然地面标高算起。对于地下室，如采用箱形基础或筏基时，基础埋置深度自室外地面标高算起；当采用独立基础或条形基础时，应从室内地面标高算起。 3、地基承载力计算公式如何推导 答、你可以到百度文库里面下载一个GB50007-2002《建筑地基基础设 计规范》，里面有详细的给你介绍的！
4、地基承载力计算公式是什么?具体符号代表什么?怎样计算? 答、 1、地基承载力特征值可由载荷试验或其它原位测试、公式计算、 并结合工程实践经验等方法综合确定。 2、当基础宽度大于3m或埋置深度大于0.5m时，从载荷试验或其它原位测试、经验值等方法确定的地基承载力特征值，尚应按下式修正：fa=fak+εbγ(b-3)+εdγm(d-0.5) 式中 fa--修正后的地基承载力特征值； fak--地基承载力特征值 εb、εd--基础宽度和埋深的地基承载力修正系数 γ--基础底面以下土的重度，地下水位以下取浮重度； b--基础底面宽度(m)，当基宽小于3m按3m取值，大于6m按6m取值； γm--基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度； d--基础埋置深度(m)，一般自室外地面标高算起。在填方整平地区，可自填土地面标高算起，但填土在上部结构施工后完成时，应从天然地面标高算起。对于地下室，如采用箱形基础或筏基时，基础埋置深度自室外地面标高算起；当采用独立基础或条形基础时，应从室内地面标高算起。 参考资料：GB50007-2002《地基规范》 5、地基承载力计算公式（f=fk+εbγ(b-3)+εdγο(d-0.5)）的说明即地基承载力计算公式里每个符号的意思？ 答、fk——垫层底面处软弱土层的承载力标准值（kN/m2） εb、εd——分别为基础宽度和埋深的承载力修正系数 b－－基础宽度（m） d——基础埋置深度（m） γ－－基底下底重度（kN/m3） γ0——基底上底平均重度（kN/m3） 6、地基承载特征值如何取得？
第一章项目基本概况 1.1项目名称及承办单位 1.1.1项目名称：年产40万方混凝土搅拌站项目 1.1.2项目承办单位：XX市XX建材1.2项目建设地点 1.2项目建设地点 XX区XX镇XX村界牌 1.3项目建设容及建设年限 1.3.1项目建设容：在XX区XX镇XX村界牌计划征地20亩，建设年产40万方混凝土生产线，生产实验室、办公楼等。 1.3.2项目建设年限：自2011年11月至2012年7月，建设期限为9个月。 1.4项目投资概算 项目总投资3300万元。其中：土建工程费用805万元，设备费用1788.5万元；其它费用389万元；流动资金317.5万元。 1.5经济效益 项目建成后，年销售收入12440万元；税后年利润748.37万元（正常年份）。有较好的经济效益。项目建设资金来源：项目总资金3300万元全部由企业自筹解决。 第二章项目建设背景 2.1 项目的提出 近十余年来，我国公路建设迅速发展，到2008年底，全国等级公路里程253．54万公里，比上年末增加25．25万公里，各等级公路里程分别为：高速公路5．39万公里，一级公路5．01万公里，二级公路27．64万公里，三级公路36．39万公里，四级公路179．10万公里，分别比2007年末增加0．86万公里、0．48万公里、1．37万公里、0．92万公里、21．62万公里和减少12．58万公里。沥青混凝土公路占75%以上。
随着我国交通事业建设的发展，混凝土路面由于具有表面平整、行车舒适、耐磨、环保降噪、施工周期短、养护维修简便、可回收再生等特点，越来越多地应用到高等级公路建设中。目前大部分道路建设都采用混凝土路面，对混凝土的需求量也越来越大。 城市道路建设规模与档次的提升，而现有供应商提供的混凝土搅拌站的操作工艺和设备效率较低、污染严重已成为混凝土道路工程建设的“瓶颈”，对建设大型环保型混凝土搅拌站已经开始形成现实的需求。 同时随着对高性能的混凝土进行研发，对混凝土的环保回收技术也日臻完善，水泥混凝土道路建设在我国公路建设中已成为主流。 2.2项目建设的必要性 XX市的商业混凝土用量由上个世纪九十年代最初每年2-3万方发展到现在的最近每年50万方左右，其数量上、质量上有了很大的发展、提高，未来几年，随着省承接产业转移示区的加速建设、XX、宁国及周边县市的大开发大建设，特别是合福高速XX段的建设，就为建设一流混凝土道路提供了条件，这种来自市场的需求为本项目的实施提供了有利的客观条件。 目前宁国市有3家小型混凝土搅拌站，周边的地区也无大型混凝土搅拌站，由于对混凝土生产加工过程中对设备选择、加工工艺、环保及安全管理方面相对较高，小型搅拌站无法达到这些要求，同时上述因素客观上对搅拌站与施工现场的距离提出了较高的要求，从供应布局上来看，XX市现有的搅拌站也无法满足市场的需要。 2.3项目建设可行性 项目承办单位朱希兵私营企业是一家具有多年水泥混凝土生产经验的企业，根据标准化要求组织生产，并加强检查监督，产品得到市场广泛认可和好评，积累了丰富的市场资源。公司将在今后的创业中推行标准化生产，按照国家标准，在生产和运输等方面都将制定一
地基承载力计算公式（附小桥涵地基承载力检测） 【摘要】简明列出太沙基、汉森、魏锡克、梅耶霍夫、沈珠江、普兹列夫斯基、王长科等地基承载力理论计算公式。下面用TXT文本简明列出太沙基、汉森、魏锡克、梅耶霍夫、沈珠江、普兹列夫斯基、王长科等地基承载力理论计算公式，供参考使用。适于标准受压，只考虑基础宽度、超载影响，不考虑其他诸如倾斜等因素。 1、太沙基（Terzaghi）地基极限承载力qu公式 qu=c*Nc+q*Nq+0.5*γ*B*Nγ 其中 Nc=(Nq-1)*cotφ Nq=exp(π*tanφ) * tan2(45+φ/2) Nγ= 6 * φ / (40 -φ) 式中c、φ分别表示土的粘聚力、内摩擦角，B表示基础宽度。以下同。 2、汉森（Hansen）地基极限承载力qu公式 qu=c*Nc+q*Nq+0.5*γ*B*Nγ 其中 Nc=(Nq-1)*cotφ Nq=exp(π*tanφ) * tan2(π/4+φ/2) Nγ = 1.5 * Nc * tan2φ 3、梅耶霍夫（Meyerhof）地基极限承载力qu公式 qu=c*Nc+q*Nq+0.5*γ*B*Nγ 其中 Nc=(Nq-1) * cotφ Nq=exp(π*tanφ)*tan2(π/4+φ/2) Nγ = (Nq - 1) * tan(1.4 * φ) 4、魏锡克（Vesic）地基极限承载力qu公式 qu=c*Nc+q*Nq+0.5*γ*B*Nγ 其中 Nc=(Nq-1) * cotφ Nq=exp(π*tanφ) * tan2(π/4+φ/2) Nγ = 2 * (Nq + 1) * tanφ 5、沈珠江地基极限承载力qu公式 qu= (1 + d / B) ^ (1 / 3) * (c / tanφ * (Nq - 1) + 0.5 * γ * b * Nγ)
附件：龙门吊基础验算 一、门吊钢跨梁强度验算 1.概述 龙门吊过跨梁采用上下铺设40mm厚盖板和30mm厚腹板组焊而成箱形结构梁，中间间隔1.5m均匀布置16mm厚隔板，整体高度455mm。所用材料主要采用Q345B高强钢，结构形式见图（一） 图一龙门吊钢跨梁结构形式图 2.计算载荷工况： 2.1计算载荷：钢板组合梁上只运行16T门吊，45T门吊则不再钢梁上运行，16T 门吊自重70吨，吊重16吨，走行轮数4，单个轮压G=(70/2+16)/2=25.5T，垂向动荷系数取1.4,单个轮压为G*1.4=35.7T。（门吊轮距7.5m） 2.2载荷工况： 工况1，门吊运行到一轮压地基面端部，一轮压过跨梁上。 工况2，门吊运行到过跨梁中部时工况。 2.2材料的许用应力： 3．有限元建模
过跨梁钢结构有限元模型见图（二）。由于为左右对称结构，采用实体单元进行网格的自动划分。该模型共划分了54768 个单元， 43581个节点。 图二过跨梁钢结构有限元模型 4 结论： 工况1：过跨梁最大应力为109.98 MPa（见图三）、最大静挠度为15.6mm （见图四），挠跨比为14.66/21000=1/1432＜1/500； 工况2：过跨梁最大应力为168.26 MPa（见图五）、最大静挠度为36.2mm （见图六），挠跨比为34/21000=1/617＜1/500； 在载荷工况下，最大应力均小于材料的许用应力，刚度小于钢结构设计规范挠跨比1/500，过跨梁最大强度和刚度均满足使用要求。 图三过跨梁工况1应力云图
图四过跨梁工况1应变云图 图五过跨梁工况2应力云图 图六过跨梁工况2应变云图 二、门吊扩大基础承载力计算 龙门吊轨道梁基础为500mm*600mm，扩大基础图如图七所示，梁上预埋螺栓，铺设43#钢轨，轨道之间预留5mm收缩缝、接地线，轨道末端做挡轨器。
铁塔独立基础配筋及地基承载力验算计算书 地基承载力特征值 计算公式：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002） fa ＝fak + ηb * γ* (b - 3) + ηd * γm * (d - （基础规范式） 地基承载力特征值fak ＝190kPa；基础宽度的地基承载力修正系数ηb ＝； 基础埋深的地基承载力修正系数ηd＝；基础底面以下土的重度γ＝18kN/m,基础底面以上土的加权平均重度γm ＝m；基础底面宽度b ＝； 基础埋置深度d ＝ 当b ＜3m 时，取b ＝3m fa ＝190+*18*+** ＝ 修正后的地基承载力特征值fa ＝ 基本资料 基础短柱顶承受的轴向压力设计值F＝ 基础底板承受的对角线方向弯矩设计值M＝·m 基础底面宽度(长度) b ＝l＝4300mm 基础根部高度H ＝600mm 柱截面高度（宽度）hc ＝bc ＝800mm 基础宽高比 柱与基础交接处宽高比：(b - hc) / 2H ＝ 混凝土强度等级为C25，fc ＝mm，ft ＝mm 钢筋抗拉强度设计值fy＝300N/mm；纵筋合力点至截面近边边缘的距离as＝35mm 纵筋的最小配筋率ρmin ＝% 荷载效应的综合分项系数γz ＝ 基础自重及基础上的土重 基础混凝土的容重γc ＝25kN/m；基础顶面以上土的重度γs ＝m，
Gk ＝Vc * γc + (A - bc * hc) * ds * γs ＝ 基础自重及其上的土重的基本组合值G ＝γG * Gk ＝kN 基础底面控制内力 Fk --------- 相应于荷载效应标准组合时，柱底轴向力值（kN）； Mxk、Myk --- 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础底面的弯矩值（kN·m）； F、Mx、My -- 相应于荷载效应基本组合时，竖向力、弯矩设计值（kN、kN·m）； F ＝γz * Fk、Mx ＝γz * Mxk、My ＝γz * Myk Fk ＝；Mxk'＝Myk'＝·m； 相应于荷载效应标准组合时，轴心荷载作用下基础底面处的平均压力值pk ＝(Fk + Gk) / A （基础规范式） pk ＝+/ ＝＜fa ＝，满足要求! 相应于荷载效应标准组合时，偏心荷载作用下基础底面边缘处的最大、最小压力值pkmax ＝(Fk + Gk) / A + Mk / W （基础规范式） pkmin ＝(Fk + Gk) / A - Mk / W （基础规范式） 双向偏心荷载作用下 pkmax ＝(Fk + Gk) / A + Mxk / Wx + Myk / Wy （高耸规范式） pkmin ＝(Fk + Gk) / A - Mxk / Wx - Myk / Wy （高耸规范式） 基础底面抵抗矩Wx ＝Wy ＝b * l * l / 6 ＝**6 ＝ pkmax ＝+/+ 2* ＝ pkmin ＝+/ 2* ＝ 由于pkmin< 0，基础底面已经部分脱开地基土。则有 pkmax ＝(Fk + Gk) / (3ax·ay) （高耸规范式） ax·ay ≥（高耸规范式） ax --------- 合力作用点至ex一侧基础边缘的距离，按b/2-ex 计算； ay --------- 合力作用点至ey一侧基础边缘的距离，按l/2-ey 计算；
关于建设年产40万吨沥青搅拌站 项 目 建 议 书 安徽广恒新型建材有限公司 二〇一三年六月
目录 第一章项目基本概况 (3) 1．1项目名称及承办单位 (3) 1．2项目建设地点 (3) 1．3项目建设规模及建设年限 (3) 1．4项目投资概算 (3) 1．5项目经济效益 (3) 第二章项目建设背景 (4) 2．1项目的提出 (4) 2．2项目建设的必要性 (5) 2．3项目建设的可行 (5) 第三章市场预测 (6) 3．1产品市场供应现状 (6) 3．2产品市场需求预测 (6) 3．3产品目标的确定 (6) 第四章项目建设条件 (7) 4．1交通运输条件 (7) 4．2选址与环保关系 (7) 4．3主要原材料的供应 (7) 4．4水电供应条件 (7) 4．5用地条件 (7) 第五章技术方案、设备方案和工程方案 (8) 5．1技术方案 (8) 5．2设备方案 (9) 5．3工程方案 (11) 第六章环境影响评价 (13) 6．1场址环境条件 (13) 6．2项目建设和生产对环境影响 (13) 6．3环境保护措施方案 (14)
6．4环境影响评价 (15) 第七章组织机构和人力资源配置 (16) 7．1项目法人组建方案 (16) 7．2管理机构组建方案和体系图 (16) 7．3人力资源配置 (16) 第八章项目实施进度 (17) 8．1实施进度要求和注意问题 (17) 8．2工程建设进度 (17) 第九章劳动安全 (18) 9．1劳动安全及灾害防护措施 (18) 9．2劳动安全卫生管理机构 (19) 第十章投资估算及资金筹措 (20) 10．1建设投资估算 (20) 10．2流动资金估算 (20) 10．3总投资及资金筹措 (20) 第十一章经济效益和社会效益分析 (21) 11．1经济效益分析 (21) 11．2社会效益分析 (23) 第十二章结论 (24)
一．地基承载力计算方法：按《建筑地基基础设计规范》（GBJ7-89） 1．野外鉴别法 岩石承载力标准值f k（kpa） 注：1.对于微风化的硬质岩石，其承载力取大于4000kpa时，应由试验确定； 2.对于强风化的岩石，当与残积土难于区分时按土考虑。 碎石承载力标准值f k（kpa） 注：1.表中数值适用于骨架颗粒空隙全部由中砂、粗砂或硬塑、坚硬状态的粘土或稍湿的粉土所充填的情况； 2.当粗颗粒为中等风化或强风化时，可按其风化程度适当降低承载力，当颗粒间呈半胶结状时，可适当提高承载力； 3.对于砾石、砾石土均按角砾查承载力。 2．物理力学指标法 粉土承载力基本值f（kpa） 注：1.有括号者仅供内插用； 2.折算系数§=0。 粘性土承载力基本值f（kpa） 注：1.有括号者仅供内插用； 2.折算系数§=0.1。
沿海地区淤泥和淤泥质土承载力基本值f（kpa） 注：对于内陆淤涨和淤泥质土，可参照使用。 红粘土承载力基本值f（kpa） 注：1.本表仅适用于定义范围内的红粘土； 2.折算系数§=0.4。 素填土承载力基本值f（kpa） 注：本表只适用于堆填时间超过10年的粘性土，以及超过5年的粉土；所查承载需经修正计算。3．标准贯入试验法 砂土承载力标准值f k（kpa） 注:1.砾砂不给承载力; 2.粉细砂按粉砂项给承载力;3.中粗砂按中砂项给承载力; 4.细中砂按细砂项给承载力; 5.粗砾砂按粗砂项给承载力; 6.N63.5需修正后查承载力. 粘性土承载力标准值f k（kpa） 注：N63.5需经修正后查承载力。 花岗岩风化残积土承载力基本值f（kpa） 注：花岗岩风化残积土的定名： 2mm含量≥20%为砾质粘性土； 2mm含量＜20%为砂质粘性； 2mm含量=0为粘性土
附件一 1 预制梁场龙门吊计算书 1.1工程概况 1.1.1工程简介 本项目预制梁板形式多样，分别为预制箱梁、空心板及T梁，其中最重的是30m 组合箱梁中的边梁，一片重达105t。预制梁场拟采用两台起吊能力为100t的龙门吊用于预制梁的出槽，其龙门吊轨道之间跨距为36.7m。 1.1.2地质情况 预制梁场基底为粉质粘土。查《路桥施工计算手册》中碎石土的变形模量E0=29～65MPa，粉质粘土16～39MPa，考虑最不利工况，统一取粉质粘土的变形莫量E0=16 MPa。临建用地经现场动力触探测得实际地基承载力大于160kpa。 1.2基础设计及受力分析 1.2.1龙门吊轨道基础设计 龙门吊轨道基础采用倒T型C30混凝土条形基础，基础底部宽80cm，上部宽40cm。每隔10m设置一道2cm宽的沉降缝。基础底部采用8根Φ16钢筋作为纵向受拉主筋，顶部放置4根Φ12钢筋作为抗负弯矩主筋，每隔40cm设置一道环形箍筋。，箍筋采用HPB235Φ10mm光圆钢筋，箍筋间距为40cm，具体尺寸如图1.2.1-1、1.2.1-2所示。
图1.2.1-1 龙门吊轨道基础设计图 图1.2.2-2 龙门吊轨道基础配筋图 1.2.2受力分析 梁场龙门吊属于室外作业，当风力较大或降雨时候应停止施工。当起吊最重梁板（105t）且梁板位于最靠近轨道位置台座的时候为最不利工况。
图1.2-1 最不利工况所处位置 单个龙门吊自重按G1=70T估算，梁板最重G2=105t。起吊最重梁板时单个天车所受集中荷载为P，龙门吊自重均布荷载为q。 P=G1/2=105×9.8/2=514.5KN （1-1） q=G2/L=70×9.8/42=16.3KN/m （1-2）当处于最不利工况时单个龙门吊受力简图如下： ` 图1.2-3 龙门吊受力示意图 龙门吊竖向受力平衡可得到： N1+N2=q×L+P （1-3）取龙门吊左侧支腿为支点，力矩平衡得到： N2×L=q×L×0.5L+P×3.5 （1-4）由公式（1-3）（1-4）可求得N1=869.4KN，N2=331.1KN 龙门吊单边支腿按两个车轮考虑，两个车轮之间距离为6m，对受力较大支腿进行分析，受力简图如下所示：
混凝土搅拌站项目建议书两篇 篇一：建设年产100万立方米混凝土搅拌站可行性报告 建设单位： 申报日期：
关于建立混凝土搅拌站项目的可行性报告 一、总论 随着改革开放的深化，城市建设规模不断扩大，混凝土用量不断增加，质量要求越来越高，现场分散搅拌混凝土的小生产方式已不能满足城市大规模建设的需要，因此，大力推广和运用予拌混凝土（又称商品混凝土）已成历史的必然。混凝土予拌化是工业发达国家共同的成功经验，代表了混凝土生产的最新最先进水平，具有旺盛的生命力，也是我国混凝土业今后的发展方向。 1、预拌商品混凝土是工程建设发展的高级阶段，它是社会进步、文明施工的体现。混凝土的研制、生产、使用经历了170年的发展历史，予拌混凝土采用集中搅拌，是混凝土生产由粗放型生产向集约化大生产的转变。它体现了混凝土生产的专业化、商品化和社会化。是建筑业依靠技术进步，改造小生产方式，实现建筑工业化的一项重要改革。 2、它是建设工程质量的要求。在施工现场搅拌混凝土，水泥、骨料、水等无法称量，只能依靠操作人员的经验施工，容易出现质量事故。而予拌混凝土生产是由专业技术人员在独立的试验室严格按照配合比，采用微机控制方式，通过电子计量，准确地生产出符合建筑设计要求的各种强度等级的混凝土。尤其是使用了外加剂和
活性掺和料生产的高强度混凝土，不但大大加快了施工进度，而且从根本上解决了现场搅拌混凝土容易形成的质量隐患。 3、它是城市文明建设的标志。广泛使用予拌混凝土，能大大减少噪音、粉尘、道路污染问题，解决了施工扰民和施工现场脏、乱、差等问题，也减轻了城市道路的交通压力。 4、它是社会效益和经济效益的追求。预拌混凝土全部使用散装水泥，年产100万m3的混凝土约用水泥30万吨，按照国家散装水泥办公室测算，每使用一万吨散装水泥，可节约包装费100万元，节电22万度，减少水泥损失1500吨，带来综合经济效益120多万元，仅此一项，本项目每年就可创造1200万元的社会经济效益。 二、生产规模和产品方案 1。生产规模 投资2台3方机，预计每台每小时生产混凝土100m3左右，年生产能力100~150万m3。 在总体规划时，考虑到投资资金问题，也可先建一条3方机生产线，年生产能力50~80万m3；预留扩建一条生产线的位置，以适应将来生产发展的需要。 2。产品方案
一、计算题 图示浅埋基础的底面尺寸为6.5ｍ×7ｍ，作用在基础上的荷载如图中所示（其中竖向力 ]=240kPa[。试检算地为主要荷载，水平力为附加荷载）。持力层为砂粘土，其容许承载力基承载力、偏心距、倾覆稳定性是否满足要求。 K≥1.5（提示：要求倾覆安全系数）0 [本题15分] 参考答案： 解： ）（1
代入后，解得： ,满足要求 ）,2满足要求（ ）, 满足要求（3 3kN，对应的偏心距e=0.3m×10。持力层的=5.0二、图示浅埋基础，已知主要荷载的合力为Ｎ容许承载力为420kPa，现已确定其中一边的长度为4.0m （1）试计算为满足承载力的要求，另一边所需的最小尺寸。 （2）确定相应的基底最大、最小压应力。 [本题12分] 参考答案： 解：由题，应有 ）2（Ｎ=6×1ｍ×3ｍ，已知作用在基础上的主要荷载为：竖向力图示浅埋基础的底面尺寸为6三、32M。试计算：kNm。此外，持力层的容许承载力0kN，弯矩×=1.510 1）基底最大及最小压应力各为多少？能否满足承载力要求？（ e的要求？（2）其偏心距是否满足ρ≤Ｎ不变，在保持基底不与土层脱离的前提下，基础可承受的最大弯矩是多少？此时3）若（基底的最大及最小压应力各为多少？
[本题12分] 参考答案： ）解：（1 ）（2 ）3（ ba，四周襟边尺寸相同，埋＝某旱地桥墩的矩形基础，基底平面尺寸为7.4m＝7.5m，四、hN＝6105kN2m＝，在主力加附加力的组合下，简化到基底中心，竖向荷载置深度，水平荷载HM=3770.67kN.m。试根据图示荷载及地质资料进行下列项目的检算：，弯矩=273.9kN（1）检算持力层及下卧层的承载力； （2）检算基础本身强度； ）检算基底偏心距，基础滑动和倾覆稳定性。3 （．
兰州市轨道交通1号线一期工程 （陈官营~东岗段） 七里河站龙门吊基础施工方案 编制： 审核： 审批： 八冶建设集团有限公司 兰州轨道交通1号线一期TJⅡ-8B项目部
2015年03月14日
目录 一、编制依据 (2) 二、工程概况 (2) 三、龙门吊基础设计 (3) 3.1 龙门吊布置 (3) 3.2 龙门吊轨道梁及垫层设计 (4) 四、主要施工方法 (8) 4.1施工顺序及工艺流程 (8) 4.2基础开挖 (8) 4.3素砼垫层 (8) 4.4基础钢筋 (9) 4.5基础砼 (9) 4.6轨道安装 (10) 五、质量控制标准 (12) 六、安全及文明施工 (13) 6.1 安全施工 (13) 6.2文明施工措施 (13)
七里河站龙门吊基础施工 一、编制依据 1.《建筑地基基础设计规范》 2.《混凝土结构设计原理》 3.《七里河站主体结构施工图》 4.《七里河站围护结构施工图》 5. 龙门吊生产厂家所提供有关资料 二、工程概况 七里河站为兰州市城市轨道交通1 号线一期工程中间车站，位于七里河
图2.1-1 七里河车站平面位置图 七里河站起点里程为YCK20+557.603，终点里程为YCK20+808.103，有效站台中心里程YCK20+727.803。采用地下两层双柱三跨（部分区段为三柱四跨），的结构形式，车站主体净长为230.5m，标准段净宽为20.8m,总高13.17m,为岛式车站。车站底板埋置深约18.07m,结构顶板覆土深度约3.2m。车站在西津东路南北两侧各设两个出入口，其中一号出入口为远期规划，不在本次施工范围。车站两端于南北侧各设置1 组风亭。车站采用明挖顺做法施工，根据总体筹划，车站按照盾构过站考虑。 车站主体围护结构采用Φ800mm@1400mm钻孔桩，桩间采用挂网喷射混凝土挡土，同时根据地质条件选定在布置降水井进行基坑内外的降水。支撑结构自上而下设一道1000*1000钢筋混凝土结构支撑，2道Φ609、壁厚16mm 的钢管支撑。附属围护结构采用钻孔灌注桩加内支撑的支护形式，桩间采用挂网喷射混凝土（有淤泥层时，局部桩间采用旋喷桩加固）挡土，同时采用降水井降水。 三、龙门吊基础设计 3.1 龙门吊布置 七里河站共设置两台龙门吊，位于基坑北侧，跨度20.4 m，额定提升重量
地基处理及地基承载力验算 一、地基处理 1、地基处理施工流程 施工准备→清淤→测量放线→分层填筑宕渣碎石→碾压→摊铺水泥混凝土。 2、河塘、沟渠、泥浆池处理 在支架搭设范围内淤泥，必须进行清淤后，填筑碎石土或宕渣，粒径要均匀。 利用自卸汽车运输、推土机或挖掘机进行回填工作，清淤后回填底部可以先用粒径稍大的土石方满铺基底，以保证清淤后的基底的稳定，分层填筑、分层压实。顶层压实面平整，无积水，无明显碾压轮迹，无显著的局部凸凹，便道路基路拱按1 % 横坡设置，排水坡面斜向线路外侧，进入临时集水坑。 3、原地面处理 将原地面腐植地表层上耕植土清除，然后按照该部位道路基础标高填筑宕渣，铺筑水泥稳定碎石，确保地基承载力[σ]达到200KPa。 4、支架垫层处理 支架搭设前，按前述方案对地基进行回填压实，搭设支架范围内进行整平、碾压，保证地基密实度达到95%以上（主线范围内的路基压实标准按施工设计要求进行施工），以保证支架基础的稳定。地基处理后，应该加强箱梁施工内的排水工作，支架地基外两侧1.0m处设置50*50cm纵向临时排水沟，及时排除雨水、积水及梁体养生用水，防止地基在水的浸泡下导致支架下地基沉陷。临时排水沟的外表面用7.5#砂浆进行喷洒抹面，防止雨水的冲刷。
50宕渣15 水泥混凝土素土压实 排水沟 排水沟支架基础硬化范围 二、支架基础承载力验算 基础：15cmC20水泥水泥混凝土基层 + 50cm 宕渣垫层 支架底托几何尺寸为：12cm×12cm ，因水泥混凝土养护后形成刚性板体，可作为荷载传递载体，传递角按45°计算。 底座地基承载力计算面积： A=（0.65×tg45°+0.12/2）2×3.14 = 1.58m 2 取单肢碗扣支架最不利部位计算： 单根底托按最大受力34.51KN 计算， P1=34.51×103/1.58 =21.84 Kpa. 地基承载力设计值［σ］=f k ×k b 参照《建筑地基基础设计规范》［σ］=f k ×k b = 200×1=200 Kpa 以上各计算部位P 值均小于［σ］=200 Kpa ，地基承载力满足使用要求。
地基承载力=8*N-20(N为锤击数） 地基的承载力是随负载增加而地基单位面积的承载力。常用单位KPa是评估基础稳定性的综合术语。应该指出的是，基础承载力是基础设计的一个实用术语，它有助于评估基础的强度和稳定性，而不是土壤的基础特性指标。土的抗剪强度理论是研究和确定地基承载力的理论基础。 在荷载作用下，地基要产生变形。随着荷载的增大，地基变形逐渐增大，初始阶段地基土中应力处在弹性平衡状态，具有安全承载能力。当荷载增大到地基中开始出现某点或小区域内各点在其某一方向平面上的剪应力达到土的抗剪强度时，该点或小区域内各点就发生剪切破坏而处在极限平衡状态，土中应力将发生重分布。这种小范围的剪切破坏区，称为塑性区（plastic zone）。地基小范围的极限平衡状态大都可以恢复到弹性平衡状态，地基尚能趋于稳定，仍具有安全的承载能力。但此时地基变形稍大，必须验算变形的计算值不允许超过允许值。当荷载继续增大，地基出现较大范围的塑性区时，将显示地基承载力不足而失去稳定。此时地基达到极限承载力。 确定方法： （1）原位试验法（in-situ testing method）：是一种通过现场直接试验确定承载力的方法。包括（静）载荷试验、静力触探试验、标准贯入试验、旁压试验等，其中以载荷试验法为最可靠的基本的原位测试法。 （2）理论公式法（theoretical equation method）：是根据土
的抗剪强度指标计算的理论公式确定承载力的方法。 （3）规范表格法（code table method）：是根据室内试验指标、现场测试指标或野外鉴别指标，通过查规范所列表格得到承载力的方法。规范不同（包括不同部门、不同行业、不同地区的规范），其承载力不会完全相同，应用时需注意各自的使用条件。 （4）当地经验法（local empirical method）：是一种基于地区的使用经验，进行类比判断确定承载力的方法，它是一种宏观辅助方法。
龙门吊轨道基础验算 初步设计：龙门吊轨道基础截面尺寸暂定高*宽=0.4*0.6，纵向上下各布置3根Φ16通长钢筋，箍筋选用φ10钢筋间距25cm布置，选用C20砼 1、荷载计算， 荷载取80t龙门吊提一片16m空心板移动时的的荷载 空心板混凝土取a=9m3 空心板钢筋d=1.4t 80T龙门吊自重取b=30t 混凝土容重r=26KN/m3 安全系数取1.2，动荷载系数取1.4 集中荷载F=1.2*1.4（a*r+b*10+d*10）=1.2*1.4（9*26+30*10+1.4*10）=920.64KN 龙门吊轮距为L=6.6m，计算轮压为F1=920.64/4=230.16KN 均布荷载为钢轨和砼基础自身重量，取1m基础计算 其对应地基承载力P0=（0.1*10+0.6*0.4*26）*1.2=7.24KPa 我们采用“弹性地基梁计算程序2.0”计算基底反力和弯矩，忽略钢轨对荷载分布的影响，在龙门吊轮子处简化为集中荷载230.16KN “弹性地基梁计算程序2.0”界面图
地基压缩模量Es取35MPa，地基抗剪强度指标CK取40 当龙门吊运行到轨道末端时，取10m轨道基础计算，计算结果：
此时基底最大反力为端头处144.9KN，其所受压强P1=144.9/（0.6*1.1）=219.5KPa 此处填方为宕渣填筑，承载力取300KPa＞P0+P1 此时为基础顶面受拉，最大弯矩为228.4 抗拉钢筋配筋计算公式为As=M/(0.9H0*fy) As——钢筋截面积 M ——截面弯矩 H0——有效高度 Fy——二级钢筋抗拉强度取335MPa 一级钢筋抗拉强度为235 MPa 代入计算得As=228.4/（0.9*0.37*335*1000）=0.002047㎡=2047mm2 考虑到基础顶面布置有截面积为1493mm2的钢轨，我们在顶面布置3根Φ16钢筋 当龙门吊运行在正常区间内时，取16.6m基础进行计算，计算结果为：
1、单桩竖向承载力特征值： 设置桩长为空桩1.8m ，实桩6.5m ，桩底穿透淤泥质土夹粉砂5.2m ，进入粉质粘土0.5m ；桩距为1.5*1.5m 。 由桩周土和桩端土的抗力所提供的单桩承载力： kN 102.72455.014.31504.05.0152.5555.014.321=÷???+?+???=+=∑=）（p p n i i si p a A q l q u R α——① 由桩身材料强度确定的单桩承载力 kN 275.71455.014.3120025.02=÷???==p cu a A f R η——② 取①、②两者中较小值，R a =71.275kN ； 式中 cu f —与搅拌桩桩身水泥土配比相同的室内加固土试块（边长为70.7mm 的立方体，也可采用边长为50mm 的立方体）在标准养护条件下90d 龄期的立方体抗压强度平均值（kPa ）； η—桩身强度折减系数，干法可取0.20~0.30；湿法可取0.25~0.33； p u —桩的周长（m ）； n —桩长范围内所划分的土层数； si q —桩周第i 层土的侧阻力特征值； i l —桩长范围内第i 层土的厚度（m ）； p q —桩端地基土未经修正的承载力特征值（kPa ），可按现行国家标准《建
筑地基基础设计规范》GB 50007的有关规定确定； α—桩端天然地基土的承载力折减系数，可取0.4~0.6，承载力高时取低值。 2、复合地基承载力特征值 kPa f m A R m sk p a 508.6750)1055.01(8.0237.0275.711055.0)1(f spk =?-?+?=-+=β 1055.05.1455.014.3m 2 2=÷?= 式中 spk f —复合地基承载力特征值（kPa ）； m —面积置换率； a R —单桩竖向承载力特征值（kN ）； p A —桩的截面积（m 2）； β—桩间土承载力折减系数，宜按地区经验取值，如无经验时可取0.75~0.95，天然地基承载力较高时取大值。 要复合地基承载力达到90KPa ，需调整搅拌桩间距，最疏为1.1m*1.1m ，计算得： kPa kPa f m A R m sk p a 9017.9150)196.01(8.0237 .0275.71196.0)1(f spk >=?-?+?=-+=β 196.01 .1455.014.3m 22=÷?= 2010-11-10
地基承载力验算书 楼上钢结构重量统计如下： 1）. 柱子（22aI工字钢） 3*22*33.07=2.2t 2）. 梁（22aI工字钢） （10.8*10+9.8*2）*33.07=4.2 t 3）. 钢柱（方管60*120） 2.9*48*14.13+11*36*14.13+94*14.13=8.9 t 4）. 连梁（方管60*60） （90*3+32*6）*14.3=6.6 t 5）. 圆管（圆76） 32*4*5.76=0.7 t 5）. 水槽（3mm） 94*0.64*23.55=1.4 t 5）. 混凝土柱子500*600 0.5*0.6*0.7*2400*0.5=5.5 t 合计：2.2+4.2*8.9+6.6+0.7+1.4+5.5=29.5 t 二：取中间跨一米宽基础核算, 1)荷载统计 钢屋架荷载设计按300 kN计算（包括活荷载0.7kN/m)： 300x5.55/(36x11.1) =4.2Kn 一二层墙体总重（包括装修0.5kN/m)：20x7x0.25=35kN 一二层板荷载计算（包括活荷载2.5kN/m):板厚为150mm 板自重0.15x25=3.75kN/m2 板底装修0.50kN/m2 楼面做法，考虑到原来二层板为屋面做法，故取1.50kN/m2 每层楼面横荷载合计为4.25kN/m2 2*4.25x2.7+2.5*2.7+1.5=31.25kN 一米宽基础荷载总计为N=4.2+35+31.25=70.45kN
2)确定基础宽度 b>=N/(fa-yd)=70.45/(100-20x1.2)=0.93<1m (式中fa为地基承载力特征值=100kPa，y为土和基础的容重20kN/m2 ,d为基础埋深1.2米） 根据现在结果看，满足。 3）地基净反力 p=N/b=70.45/1=70.45KP 计算基础悬臂部分最大内力 a=(1-0.24)/2=0.38m M=0.5Pa^2=0.5x70.45x0.38x0.38=5.1kN*m 基础底板配筋A=M/0.9hof=5.1x1000000/(0.9x200x210)=134.8mm2<565（12@200），满足.。 三：加固方案论述 1.先在楼房四角及中间埋设8个沉降观测点，每天观测楼房的基础沉降，如果楼房沉降大于3mm用以下方案进行加固处理。 方案一： 1.1加大基础底面积法适用于当既有建筑的地基承载力或基础底面积尺寸不满足设计要求时的加固。可采用混凝土套或钢筋混凝土套加大基础底面积。加大基础底面积的设计和施工应符合下列规定： 1 当基础承受偏心受压时，可采用不对称加宽；当承受中心受压时，可采用对称加宽。 2 在灌注混凝土前应将原基础凿毛和刷洗干净后，铺一层高强度等级水泥浆或涂混凝土界面剂，以增加新老混凝土基础的粘结力。 3 对加宽部分，地基上应铺设厚度和材料均与原基础垫层相同的夯实垫层。 4 当采用混凝土套加固时，基础每边加宽的宽度其外形尺寸应符合国家现行标准《建筑地基基础设计规范》GBJ7中有关刚性基础台阶宽高比允许值的规定。沿基础高度隔一定距离应设置锚固钢筋。 5 当采用钢筋混凝土套加固时，加宽部分的主筋应与原基础内主筋相焊接。 6 对条形基础加宽时，应按长度1.5-2.0m划分成单独区段，分批、分段、间隔