第33卷第3期 1999年3月
上海交通大学学报
JOU RNAL O F SHAN GHA I J I AO TON G UN I V ER S IT Y
V o l .33N o.3
M ar .1999
收稿日期:1998203224
基金项目:上海市教委科技发展基金资助(97H 04)作者简介:顾建明(1948～),男,副教授.
文章编号:100622467(1999)0320380203
磁流体密封间隙对密封性能的影响
顾建明1, 许永兴2, 陆明琦1, 芮 菁1
(1.上海交通大学动力与能源工程学院,上海200030;2.上海电视大学,上海200092)
摘 要:对磁流体在转轴密封中的应用作了探讨.阐明了磁流体密封的原理,根据磁学理论进行了磁回路的计算.在此基础上设计了磁流体密封的试验装置.实验中采用不同的密封间隙,以确定磁流体密封能力与密封间隙之间的关系.同时,进行了轴旋转和静止时磁流体密封能力变化的试验.试验结果表明,磁流体的密封能力随密封级数的增加而提高,随密封间隙的增大而减小,密封间隙在0.05～0.20mm 时,效果较好,同时密封级数有一个最佳值.关键词:磁流体;磁流体密封;密封间隙;密封能力
中图分类号:TH 117;TQ 584.1 文献标识码:A
Effe c t of the G a p of M a gne tic F luid S e a l on S e a l C a pa c ity
GU J ian 2m ing 1
, X U Y ong 2x ing 2
, L U M ing 2qi 1
, RU I Q ing
1
1.Schoo l of Pow er and Energy Engrg .,Shanghai J iao tong U n iv .,Shanghai 200030,Ch ina
2.Shanghai TV U n iv .,Shanghai 200092,Ch ina
Abs tra c t :T he dynam ic seal of sp in shaft w ith m agnetic flu id w as studied .T he p rinci p le of m agnetic flu id
seal w as described and w ith the calcu lati on of m agnetic loop based on m agnetic theo ry ,a test un it fo r m ag 2netic flu id seal w as estab ished .In the exp eri m en t ,the relati on sh i p betw een the seal cap acity of m agnetic flu id and the differen t seal gap w as determ ined ,and the variance of m agnetic flu id seal cap acity w as also tested w ith the shaft ro tating o r stati onary .T he resu lt show s that the seal cap acity of m agnetic flu id is raised w ith the increase of seal stage and the decrease of seal gap .W hen the seal gap is betw een 0.05mm and 0.20mm ,the resu lt is better and the num ber of seal stage has an op ti m um value .
Ke y w o rds :m agnetic flu id ;m agnetic flu id seal ;seal gap ;seal cap acity
磁流体是一种新材料,它在机械、动力、航天和医学等方面有着广阔的应用前景[1,2].由于它具有独特的超顺磁特性[3],密封是它的又一个重要的用途.自70年代始,美国、前苏联、日本等国先后对磁流体
密封进行了研究和探索.由于磁流体密封是一项新技术,它涉及到磁学、热力学、流体力学等多种学科领域,在机理上是很复杂的.因此,在研究上存在相当的难度.尽管不少国家进行了一定的研究,但无论在理论还是实用上,许多问题有必要进行深入的研究.除了须研制出高性能的磁流体外,研究不同的磁
场强度、不同几何形状的磁极以及不同转轴转速对
密封性能的影响,也是一个十分重要的方面.
1 磁性流体密封原理及实验装置
1.1 密封原理
密封部分原理如图1所示.永久磁铁4和磁极3设置在固定部件上,磁极3和转轴1的间隙内注入磁流体2,将转轴贯穿的空间隔断.图1中,永久磁铁、磁极、磁流体和转轴构成一个封闭磁路.永久磁铁产生的强磁场,将磁流件牢牢地“束缚”在密封间隙内形成液体“O ”
形环,即油膜屏障,用来克服转轴两端的压差.磁流体密封的耐压能力取决于磁场对磁性流体的“束缚”力.
1—转轴
2—磁性流体
3—磁极
4—永久磁铁
图1 磁流体密封原理
F ig.1 Schem e of ferroflu id seal
1.2 磁路设计
磁路设计的主要任务是根据工作气隙磁场的要求,确定磁路结构和选用磁性材料.在本实验中,因为使用的转轴的材质是铁磁性材料,故采用如图1所示的外磁式静态磁路,从而在工作气隙中产生恒定的磁场.这里先就单级密封磁路作一些分析.根据磁回路的基尔霍夫定律[4,5],有
∑5=0, 5=5q+5L(1)式中:5为总磁通;5q为气隙磁通;5L为漏磁通.令5L=(K f-1)5q,则
5=(K f-1)5q+5q=K f5q(2)由磁通定义5=B S,可得
B m S m=K f B q S q, H m L m=K r H q L q(3)式中:B m、H m、S m、L m和B q、H q、S q、L q分别为永磁体和气隙的磁感应强度、磁场强度、截面积和长度;K f 为漏磁系数,与磁路系统的结构有关;K r为磁阻系数,它与工作气隙、组成磁路的材质及其几何尺寸有关.由式(3)即可求得
B q=B m S m
K f S q
=H m B m
V mΛ0
V q K f K r
(4)
式中:V m=S m L m为永磁体体积;V q=S q L q为气隙体积;H m B m为永磁体工作点的磁能积.密封装置中使用的永磁铁,选用Y20铁氧体.该材料的特点是:矫顽力高,最大磁能积虽不大,但最大回复磁能积却很大,因此适用于做动态条件下工作的永磁体.另外还具有重量轻和可磨削加工的优点.表1列出了部分铁氧体的磁特性.据磁性材料的特性知:磁路工作点处于永磁体的退磁曲线B r-D-H c段上(见图2),即工作负荷线A O与退磁曲线的交点D.由式(4)知,当磁路中的各部件和结构确定后,也就是V m、V q、K f、K r已知,此时有B q∝(H m B m)1 2.
H m B m越大,则B q越高,故工作点常取在最大磁能积处,即H m B m=(B H)m ax.实验中使用的永磁体外径D o=70mm,内径d i=40mm.根据所选铁氧体的性能,初步取工作点B mo=0.2T、H mo=40kA m.
表1 铁氧体永磁材料的磁性能
Tab.1 The character istic of per manen t magnet(Fe2O)牌号B r T H (kA?m-1)(B H)m ax (kJ?m-3) Y150.28～0.36128～19214.3
～17.5 Y200.32～0.38128～19218.3～21.5
Y250.35～0.39152～20822.3～25.5
图2 永久磁铁的工作点
F ig.2 T he operating po siti on of perm anen t m agnet
转轴外径d2=14mm,磁极厚度?=3mm,为了使磁流体密封能力达到极限,在给定的磁极与轴的间隙,其B q至少接近或达到磁流体饱和磁感应强度,否则必须修改结构.经计算,当L q=0.5mm时,B q =0.026T;L q=0.3mm,B q=0.036T.本实验使用的磁性流体为二脂基,其饱和感应强度为0.035T.因此,B q=0.036T已能满足磁流体密封的要求.上述计算是以单级磁极为基础的,对图1的2极磁极密封,因结构变化而引起K f的变化,尽管每级的磁感应强度会下降,但总体效应不会下降很大,在密封上也能满足要求.因此,所选取的初始工作点B m和
H m是合适的.
1.3 试验装置
图3 密封试验装置
F ig.3 T he seal test un its
密封试验装置[6]如图3所示.转轴由电机通过皮带带动;密封腔与真空腔用法兰联结,并用真空橡皮圈密封;永磁体与磁极固定在密封腔内,协同转轴与间隙(充注磁流体)形成磁回路;真空腔由一精密截止阀控制真空度的大小,真空度用真空表读取.
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第3期顾建明,等:磁流体密封间隙对密封性能的影响
2 实验结果
2.1 间隙与耐压能力的关系
试验时先让转轴转动,然后启动真空泵,对装置的密封腔缓慢地抽取真空.观察真空表读数,当真空表读数有所回落时,说明磁流体的密封能力已达到极限,反复几次直到真空表读数最大.然后,关掉真空泵,1天后观察真空表读数有无变化,无变化,则记下真空表读数(这里感兴趣的是密封压差,所以记为耐压值).试验中共使用了7种不同间隙的磁极极板,6种间隙值?=0.05～0.3mm,间隔为0.05 mm,另外还用了较大的0.5mm间隙.同时,还对某几个间隙值,做了二级和四级极板的密封试验.
多级数密封试验时,因密封间隙中磁流体的充注是关键也是难点,要比单级密封困难,而且往往会影响试验结果的准确性.在缓慢抽真空时,前面几级密封间隙中形成的磁流体密封会产生瞬时的局部破裂,使得总密封压差能均衡到各级密封中去.此时,真空表读数会缓慢下落,然后又回升至原位,且反复几次.测得的实验数据如表2所示.
表2 耐压能力p与间隙及级数的关系
Tab.2 Sea l capac ity vs.sea l stages and gap ? mm p kPa
单级二级四级
0.05100
0.10305284
0.151935
0.20112346
0.255
0.3051144
0.505
由表2可知,密封能力随间隙的减小而增大.在0.50～0.25mm时密封能力变化不大,而且只能承受很小的压差;在0.20～0.05mm时密封效果增加显著.但并不是间隙越小密封能力越大,间隙小到一定程度密封能力就上不去.单级密封的试验,已经显露出这一趋势.密封能力随级数增加提高较显著,但是并不按线性关系递增.因为永磁体的总B m是一定的,级数增加了,每级的B q就下降,因而密封级数有一个最佳值.所以有时减小密封间隙比增加密封级数更有效,如图4中二级密封、?=0.05mm处,该处约可承受0.1M Pa的压差.
2.2 轴的转动和静止对密封能力的影响
由于离心力的作用,磁流体密封的能力随转速的增大而降低[7].本实验也研究了轴静止和旋转时
,磁性流体密封能力的变化.试验是在二级磁极密封和5种密封间隙下进行的,试验时的转速为2750r m in.试验结果如图4所示.由图可知,旋转时磁流体密封的能力跟静止时相差不大.
图4 旋转与静止密封的比较
F ig.4 Comparison of seal capacity betw een stati onary
and ro tati on po siti on s
当轴径不大时,轴的线速度较低.因此,产生的离心力较小;又因密封间隙较小,在?<1mm中,磁流体的离心力就很难施展影响.同时,当线速度较低、轴旋转时磁流体和轴表面的速度梯度较小,所以较小的粘滞力所产生的热量不会使磁流体的温度上升过高而破坏磁流体的性能.因此,磁流体的密封能力并没有发生明显的变化.但是当转轴表面的线速度大到一定程度后,密封能力会随线速度的增大而下降.
3 结 论
(1)密封能力随?的减小而增大,?=0.05～0. 2mm密封效果较好.?>0.3mm时,只能承受住很小的压差,此时密封能力不再有变化.
(2)磁流体的密封能力随密封级数的增加而提高,在一定的磁场强度下,密封级数有一个最佳值.
(3)对二级磁流体的密封结构,当?=0.05mm 时,约可承受0.1M Pa的压差.
(4)转轴表面的线速度较小时,对磁流体的密封耐压能力影响不大.
参考文献:
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(日),1981,30(7):22～26.
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磁性材料及器件,1996,(2):25～30.
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roflu id[J].Jou rnal of M agnetis m and M agnetic M a2 terials,1993,22:1～5.
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版社,1983.
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[J].真空与低温,1997,3(2):84～87.
[7] 周继斌,陆永平.离心力在旋转轴磁性流体密封中的应
用[J].润滑与密封,1990,(1):2～4.
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流体润滑与密封技术试验 为了让密封件得最终用户对产品持有高度的信赖，相信所提供的特定型号的 密封的性能符合国际标准的要求，每个密封或系统在投放市场之前，须由密封件制造商进行适当的试验。包括拆装试验、水压试验、气压试验和运行试验。 一、实验目的 1.通过对釜用双端面密封的拆装，了解双端面密封的结构。 2.了解机械密封水压试验的步骤。 3.了解机械密封气压试验的步骤。 4.了解机械密封运转试验的步骤和有关的判定方法。 通过以上4 个部分对API 682 规定的实验程序有个大致的了解。 二、实验设备 拆装试验：釜用集装式双端面机械密封。水压试验：釜用集装式双端面机械密封，人工打压泵运行试验：连接电机的双端面机械密封，气源等。气压试验：平衡储罐，阀门，压力表，单端面机械密封。 三、实验步骤 1）拆装试验 本次实验所用的是集装式釜用双端面机械密封，如图1 所示，分别为轴承座部分和双端面机械密封部分。集装式的优点是在只要确定轴尺寸和釜的连接尺寸就可以在外面直接将机械密封组装好，省去了现场安装机械密封的麻烦。
图1 1.先看图纸分析拆卸次序，并将橡胶垫在地上铺好，以盛放零件 2.将轴承座与机封整体的连接螺钉拧下，然后将整个轴承座直接拿下来，整齐地放到橡胶垫上，在拿下轴承座的过程中要防止静环掉落。 3.拆除上面一组动静环和下动环以及弹簧、动静环、0型圈和挡圈，然后将固定 在轴套上的动环座上的顶丝拧下，拆下动环座。过程中注意不要触碰密封面，并将密封面朝上摆放。 4.然后将下静环座上的静环用两个内六角拿出。 5.仔细用丝绵擦拭拆卸下的各个部件，并用酒精加擦镜纸擦拭动静环的密封面，在0型圈上涂抹硅脂。 6.全部擦拭好之后，先将动环座用顶丝固定到轴套上，然后安装上弹簧、动环、 0型圈和挡圈，并注意卡口位置对齐。 7.在地上将两块木板相间20cm左右竖放，在轴承座上的空螺栓孔内对称地插入两个拆下的长螺钉，然后将轴承座反转后放到竖立的木板上，过程中保证两根长 螺钉不从螺栓孔中掉出
常见包装袋密封性检测标准方法 包装袋广泛应用于食品包装以及药品包装的各个领域，以其包装成本经济、易于加工、易于控制、易于生产等优势而成为目前市场上极为普遍的一种包装形式，包装袋的密封性能、封口强度是包装袋质量的重要指标，其关乎着包装内容物的产品质量、保质期，同时也是产品流通环节的必要保障。 而在包装袋生产过程中由于众多因素的影响，可能会产生封合时的漏封、压穿或材料本身的裂缝、微孔，而形成内外连通的小孔。这些都会对包装内容物产生很不利的影响，特别是食品、医药包装、日化等行业，密封性将直接影响产品的质量。密封性不好是造成日后渗漏腐败的主要原因。其中风琴袋的包装特别是四层处最容易出现泄漏。广州标际对密封性测试的相关标准可见详表1：表1 密封性测试的有关标准 密封性测试具体方法各不相同，国内生产实践中常用GB/T 15171-1994标准。 1.着色液浸透法 这种方法通常用来检验空气含量极少的复合袋的密封性。方法如下：将试验液体（与滤纸有明显色差的着色水溶液）倒入擦净的试验样袋内，密封后将袋子平放在滤纸上，5min后观察滤纸上是否有试验液体渗漏出来，然后将袋子翻转，对其另一面进行测试。 2.水中减压法（真空法） 这种方法又包括真空泵法和真空发生器法，通常用来检验空气含量较多的复合袋。
（1）真空泵法 测试装置主要由透明耐压容器、样品架以及真空系统（真空泵、真空表等）组成。这种方法有如下缺点：形成真空的时间长，且不稳定；密封性能不好；压力为指针式显示，精度偏低。因此现在已逐步被淘汰。 （2）真空发生器法 这种方法目前在软包装行业内应用广泛，它利用射流原理，正压变负压形成稳定的空气源，高精度电子压力传感器实时显示测试容器内的真空度，微电脑自动控制，试验参数（真空度和保持时间）可随意设定，达到真空所需时间短，真空保持平稳，密封性能好。 3.测试步骤 根据GB/T 15171-1994软包装件的密封性能试验方法：在水的作用下，外层材料的性能在试验期间是否会发生变化，如外层采用塑料薄膜的包装外，可以通过对真空室抽真空，使浸在水中的试样产生内外压差，以观测试样内气体外逸或水向内渗入情况，以此判定试样的密封性能。 参照GB/T 15171-1994标准，在真空室内放入适量的蒸馏水，将包装袋浸入水中，袋子的顶端与水面的距离不得小于25mm.盖上真空室的密封盖，设置真空度，并保持30s。在此期间如有连续的气泡产生，则为漏气，孤立的气泡不视为泄漏。 需要说明的是，该设备的真空度数值0～-100Kpa可以设定，此外该设备还具有自动保压、补压功能，达到设定的压力后自动计时开始保压，保压时间到后如不漏气则为合格产品，若未达到设定的压力与时间即出现冒泡现象，则包装袋视为不合格，可手动泄压，打开密封盖，更换试样袋，重新设置真空度和保持时间。所设置的真空度值根据试样的特性（如所用包装材料、密封情况等）或按有关产品标准的规定确定，但不得因试样的内外压差过大使试样发生破裂或封口处开裂。 4. 泄漏常见原因及解决方法（见表2） 表2包装袋泄漏常见原因及解决方法
第33卷第3期 1999年3月 上海交通大学学报 JOU RNAL O F SHAN GHA I J I AO TON G UN I V ER S IT Y V o l .33N o.3 M ar .1999 收稿日期:1998203224 基金项目:上海市教委科技发展基金资助(97H 04)作者简介:顾建明(1948～),男,副教授. 文章编号:100622467(1999)0320380203 磁流体密封间隙对密封性能的影响 顾建明1, 许永兴2, 陆明琦1, 芮 菁1 (1.上海交通大学动力与能源工程学院,上海200030;2.上海电视大学,上海200092) 摘 要:对磁流体在转轴密封中的应用作了探讨.阐明了磁流体密封的原理,根据磁学理论进行了磁回路的计算.在此基础上设计了磁流体密封的试验装置.实验中采用不同的密封间隙,以确定磁流体密封能力与密封间隙之间的关系.同时,进行了轴旋转和静止时磁流体密封能力变化的试验.试验结果表明,磁流体的密封能力随密封级数的增加而提高,随密封间隙的增大而减小,密封间隙在0.05～0.20mm 时,效果较好,同时密封级数有一个最佳值.关键词:磁流体;磁流体密封;密封间隙;密封能力 中图分类号:TH 117;TQ 584.1 文献标识码:A Effe c t of the G a p of M a gne tic F luid S e a l on S e a l C a pa c ity GU J ian 2m ing 1 , X U Y ong 2x ing 2 , L U M ing 2qi 1 , RU I Q ing 1 1.Schoo l of Pow er and Energy Engrg .,Shanghai J iao tong U n iv .,Shanghai 200030,Ch ina 2.Shanghai TV U n iv .,Shanghai 200092,Ch ina Abs tra c t :T he dynam ic seal of sp in shaft w ith m agnetic flu id w as studied .T he p rinci p le of m agnetic flu id seal w as described and w ith the calcu lati on of m agnetic loop based on m agnetic theo ry ,a test un it fo r m ag 2netic flu id seal w as estab ished .In the exp eri m en t ,the relati on sh i p betw een the seal cap acity of m agnetic flu id and the differen t seal gap w as determ ined ,and the variance of m agnetic flu id seal cap acity w as also tested w ith the shaft ro tating o r stati onary .T he resu lt show s that the seal cap acity of m agnetic flu id is raised w ith the increase of seal stage and the decrease of seal gap .W hen the seal gap is betw een 0.05mm and 0.20mm ,the resu lt is better and the num ber of seal stage has an op ti m um value . Ke y w o rds :m agnetic flu id ;m agnetic flu id seal ;seal gap ;seal cap acity 磁流体是一种新材料,它在机械、动力、航天和医学等方面有着广阔的应用前景[1,2].由于它具有独特的超顺磁特性[3],密封是它的又一个重要的用途.自70年代始,美国、前苏联、日本等国先后对磁流体 密封进行了研究和探索.由于磁流体密封是一项新技术,它涉及到磁学、热力学、流体力学等多种学科领域,在机理上是很复杂的.因此,在研究上存在相当的难度.尽管不少国家进行了一定的研究,但无论在理论还是实用上,许多问题有必要进行深入的研究.除了须研制出高性能的磁流体外,研究不同的磁 场强度、不同几何形状的磁极以及不同转轴转速对 密封性能的影响,也是一个十分重要的方面. 1 磁性流体密封原理及实验装置 1.1 密封原理 密封部分原理如图1所示.永久磁铁4和磁极3设置在固定部件上,磁极3和转轴1的间隙内注入磁流体2,将转轴贯穿的空间隔断.图1中,永久磁铁、磁极、磁流体和转轴构成一个封闭磁路.永久磁铁产生的强磁场,将磁流件牢牢地“束缚”在密封间隙内形成液体“O ” 形环,即油膜屏障,用来克服转轴两端的压差.磁流体密封的耐压能力取决于磁场对磁性流体的“束缚”力.
影响密封性能的几大因素 .运动速度 运动速度很低（＜0.03m/s）时，要考虑设备运行的平稳性和是否出现"爬行"现象。运动速度很高（＞0.8m/s）时，起润滑作用的油膜可能被破坏，油封因得不到很好的润滑而摩擦发热，导致寿命大大降低。 建议聚氨脂或橡塑油封在0.03m/s～0.8m/s速度范围内工作比较适宜。 2.温度 低温会使聚氨脂或橡塑油封弹性降低，造成泄露，甚至整个油封变得发硬发脆。高温会使油封体积膨胀、变软，造成运动时油封摩擦阻力迅速增加和耐压能力降低。建议聚氨脂或橡塑油封连续工作温度范围-10℃～+80℃。 3.工作压力 油封有最低启动压力（minimum service pressure）要求。低压工作须选用低摩擦性能、启动阻力小的油封。在2.5MPa以下，聚氨脂油封并不适合；高压时要考虑油封受压变形的情况，需用防挤出挡圈，沟槽加工方面也有特殊要求。 此外，不同材质的油封具有不同的最佳工作压力范围。对于聚氨脂油封的最佳工作压力范围为2.5～31.5MPa。 温度、压力对密封性能的影响是互相关联的，因此要做综合考虑。见表： 进口聚氨脂PU材料 最大工作压力 最大温度范围温度范围 运动速度-25～+80 -25～+110 0.5m/s 28MPa 25MPa 0.15m/s 40MPa 35MPa 4.工作介质 除了严格按照生产厂家的推荐意见选取工作介质外，保持工作介质的清洁至关重要。油液的老化或污染不仅会使系统中的元件发生故障，加快油封的老化和摩损，而且其中的脏物可能划伤或嵌入油封，使密封失效。因此，必须定期地检查油液品质及其清洁度，并按设备的维护规范更换滤油器或油液。在油缸里油液中残留的空气经高压压缩会产生高温使油封烧坏，甚至炭化。为避免这种情况发生，在液压系统运行初始时，应进行排气处理。液压缸也应在低压慢速运行数分钟，确认已排完油液中残留的空气，方可正常工作。 5.侧向负载 活塞上一般必须装支承环，以保证油缸能承受较大的负载。密封件和支承环起完全不同的作用，密封件不能代替支承环负载。有侧向力的液压缸，必须加承载能力较强的支承环（重载时可用金属环），以防油封在偏心的条件下工作引起泄露和异样磨损。 6.液压冲击 产生液压冲击的因素很多，如挖掘机挖斗突然碰到石头，吊机起吊或放下重物的瞬间。除外在因素外，对于高压大流量液压系统，执行元件（液压缸或液压马达等）换向时，如果换向阀性能不太好，很容易产生液压冲击。液压冲击产生的瞬间高压可能是系统工作压力的几倍，这样高的压力在极短时间内会将油封撕裂或将其局部挤入间隙之内，造成严重损坏。一般有液压冲击的油缸应在活塞杆上安装缓冲环和挡圈。缓冲环装在油封的前面吸收大部分冲击压力，挡圈防止油封在高压下挤入间隙，根部被咬坏。 补充一点： 密封部位零件表面的加工粗糙度对密封性能有极大的影响。在设计动密封时，与密封件接触的旋
容器/密封系统完好性试验---微生物侵入试验方案 ---大容量注射剂产品 验证编号： 起草人： 部门审核： QA审核: 审核批准人： 批准日期： 1 概述 微生物侵入试验是对最终灭菌容器／密封件系统完好性的挑战性试验。在验证试验中，取输液瓶，灌装入培养基，在正常生产线上压塞、压盖灭菌。此后，将容器密封面浸入高浓度运动性菌液中，取出、培养并检查是否有微生物侵入，确认容器密封系统的完好性。此同时，需作阳性对照试验，确认培养基的促菌生长能力。 2 试验样品的制备 2.1 在玻瓶输液及软袋输液生产线上，按100ml、250ml二种产品规格，各取300瓶（袋）数量的瓶（袋）中，灌装营养肉汤培养基，使用自动压塞和压盖设备将容器密封。 2.2 将灌装后的容器经121℃、20分钟灭菌（过度杀灭法灭菌）。 2.3 从灭菌柜中取出试样，冷却，将每一试样倒转，使培养基与容器内表面充分接触，在30～35℃下竖放培养14天。 3 确认培养基促菌生长能力——营养性试验 3.1 所有试样培养 14 天均不长菌时，随机取 20 个带盖试样，每个试样内接种 1ml 的铜绿假单胞菌(Pseudomonas aeruginosa)ATCC 9027，菌液浓度：10～
100CFU/1ml。 3.2 在30～35℃下培养7天，或培养至所有试样都呈阳性结果。 3.3 若7天内，所有接种铜绿假单胞菌的试样中，微生物生长良好，则容器内培养基的促菌生长能力可判为合格。 使用革兰染色和紫外灯下肉汤呈蓝绿色荧光的性质，来鉴定并确认试样容器内生长的菌为接入的铜绿假单胞菌。 4 挑战菌悬浮液的制备 4.1 从铜绿假单胞菌(Pseudomonasaeruginosa)ATCC 9027 的新鲜斜面上取一整环培养物，分别接入含lOml 无菌培养基的试管中，在30～35℃下培养16～18h。 4.2 将每管的培养物分别转入含 1000ml 相同培养基的容器内，于 30～35℃下培养22～24h。在培养结束时，能明显见容器内培养基出现浑浊。 4.3 培养结束后的菌悬液即可用来作容器／密封系统完好性试验。 5 微生物侵入试验操作步骤： 本试验须在生物安全柜内或其他不影响生产环境的地方进行。 5.1 将新鲜的铜绿假单胞菌(Pseudomonas aeruginosa)ATCC 9027 的菌悬液倒入合适的盆中，用金属丝架固定试样容器，使试倒臵在菌悬液中。 5.2 将50个经最长灭菌程序灭菌的试样倒臵，并浸入菌悬液中。试样容器内的无菌培养基应充分接触封口内表面，样品的颈部及封口的外表面应完全浸泡在菌悬液中。 5.3 实验开始时取一份菌悬液，平板计数每毫升所含的活菌数。按 3.3确认试验用微生物是铜绿假单胞菌(Pseudomonas aeruginosa)。 5.4 将试样容器在菌悬液中持续浸泡约4h。 5.5 浸泡结束时，再用平板计数菌悬液的浓度。 5.6 从菌悬液中取出试样，擦干试样容器外残余的菌悬液，然后用含 0.5％过氧乙酸的 70％异丙醇消毒容器外表面。 5.7 取装满培养基的样品两个，作阳性对照。阳性对照用样品制备方法同试样，
药用输液袋密封性能测试方案 发布时间：2015/6/16 摘要：药用输液袋大多采用聚烯烃、聚酰胺树脂原料共挤形成的复合膜作为包装材料，其具有极高的卫生安全性、无析出颗粒、高阻隔性、不易破裂等优点，但其密封性好坏是最影响药液质量、破坏无菌环境的性能指标。本文采用Labthink兰光自主研发的MFY-01密封试验仪检测输液袋的密封性能，并详述了该仪器的测试原理及试验详细过程，从而为制药企业等行业在对输液袋等包装密封性能的监控提供参考。 关键词：输液袋、药用、软塑包装、密封性能、密封试验仪、泄漏、漏气、气泡 1、意义 药用输液袋包括聚氯乙烯（PVC）材质及非PVC复合膜材质，目前大多使用非PVC复合膜材质的三层或五层共挤复合膜，其主要材质为聚丙烯（PP)、聚乙烯（PE)、聚酰胺（PA）及多种弹性材料（SEBS），是目前最安全的输液包装材料之一，不含任何增塑剂，自身与药液之间无任何反应及吸附现象，摒除了玻璃瓶的析碱问题，抗低温性好，是一种优质的材质。 质量良好的药用输液袋应不易破裂，其阻气性与阻水性高，内部药液不易变质或泄露，可满足高要求的无菌环境。但药用输液袋是依靠热封将其四周各封边密封，而热封过程中易出现热封参数设置不合适导致热封不严密或热封过度，例如热封温度过高则引起封边根部易断裂或漏气，抑或热封刀表面不平整导致封边褶皱含有未密封贴合的泄漏点。倘若输液袋的密封性不好，则外界环境中水蒸气、氧气等气体则易渗入输液袋内部，引起细菌侵入，导致药液变质及氧化，甚至在运输或使用过程中出现泄漏。本文采用专业的密封性能测试仪向相关制药生产企业介绍有关输液袋密封性能的测试方案。 图1 药用输液袋包装 2、标准 目前，软塑包装的密封性能试验主要参考GB/T 15171-1994《软包装件密封性能试验方法》，该标准适用于各种材料制成的密封软包装件的密封性能试验。 3、试验样品 某品牌输液袋成品包装。
一、引言 在实际工程中，机械设备的工作介质常有泄漏，不仅造成了润滑油的浪费，而且设备在缺少润滑的状态下工作，会加剧零部件的磨损，引发设备故障。一般来说，为防止设备故障的发生，常采用密封技术来解决此类问题。常用的密封形式，按种类可分为动密封和静密封两种，静密封是指相对静止的结合面之间的密封，主要有垫密封、胶密封和直接接触式密封三类，动密封是相对运动的结合面之间的密封，主要有接触式和非接触式两类。 对于常用的鼓风机而言，其轴承座上盖与底座之间的密封属于静密封，而轴与轴承座前后透盖之间的密封属于动密封。在生产实际中，轴承座上盖与底座之间的静密封一般来说比较好处理，通常采用加石棉垫、涂密封胶等方式就能实现密封。而轴与轴承座透盖之间的密封比较难处理，表现为密封件使用寿命短，密封不可靠，甚至出现由于压紧量过大而导致透盖发热等现象，因此，必须采取切实可行的方法，解决风机轴承座透盖漏油的问题。 二、损坏机理分析 按照机械传动设计理论来说，风机的传动系统是最为简单的，电机通过一对接手（通常为弹性柱销式联轴器）将转动力矩传递给风机叶轮，带动叶轮旋转产生风量。其传动系统中并没有常见的减速装置，风机转速主要有电机转速
决定，或者在电气控制上采用变频调速的方式来调整风机的转速，因此其传动系统应该说是简单、可靠的。但是，在生产实际中，风机轴承座漏油却经常出现，一般来说，轴承座漏油部位有两处，一是轴承座上盖和座体的结合面（俗称哈夫面）漏油，二是轴承座前后透盖与轴之间。轴承座上盖和座体之间的结合面漏油比较好处理，通常采用涂胶或加密封垫的方式就能较好的解决问题，而轴承座前后透盖与轴之间的漏油问题比较难解决，具体分析有以下几个原因： 1.轴承透盖与轴之间的密封属于动密封，对于动密封来说，其本身 处理起来就比较困难； 2.风机的转速比较高，常用风机的转速一般都大于1450r/min，对于 高速旋转的轴来说，密封元件磨损较快，密封效果不好； 3.如果采用接触式密封，密封元件和高速运转的轴之间会产生摩擦 发热，不仅会损坏密封元件，还会由于发热损坏轴和轴承； 4.风机在运转的过程中会产生振动，风叶的振动通过轴传递给轴承 座，会加剧密封元件的磨损，特别是在轴承座的风叶侧，由于远离动力源（电机），震动的幅度较大，密封元件的磨损加剧； 5.风机在使用过程中，由于风叶的磨损的不均匀性，会出现风叶不 平衡，在运转过程中远端会出现摆动，使轴承座密封件快速失效，甚至损坏轴承。 因此，风机在生产使用过程中，轴承座透盖与轴之间无论是采用羊毛毡，还是采用密封圈进行密封，其密封元件使用寿命都比较短，密封效果不可靠，经常会发生漏油现象。同时，由于轴承座两侧透盖一般采用整体浇铸后进行加工的方式生产，每当出现漏油情况，必须将轴承座电机侧的接手和风叶拆除后，才能将轴承座透盖拆下，更换密封元件。这样一来不仅要消耗大量的人力和物
影响密封性能的几大主要因素 1.运动速度 运动速度很低（＜0.03m/s）时，要考虑设备运行的平稳性和是否出现"爬行"现象。运动速度很高（＞0.8m/s）时，起润滑作用的油膜可能被破坏，密封因得不到很好的润滑而摩擦发热，导致寿命大大降低。 建议聚氨脂或橡胶密封在0.03m/s～0.8m/s速度范围内工作比较适宜。 2.温度 低温会使聚氨脂或橡胶密封弹性降低，造成泄露，甚至整个密封件变得发硬发脆。高温会使油封体积膨胀、变软，造成运动时密封摩擦阻力迅速增加和耐压能力降低。建议聚氨脂或橡胶密封连续工作温度范围-10℃～+80℃。 3.工作压力 密封件有最低启动压力（minimum service pressure）要求。低压工作须选用低摩擦性能、启动阻力小的密封件。在2.5MPa以下，聚氨脂密封件并不适合；高压时要考虑密封件受压变形的情况，需用防挤出挡圈，沟槽加工方面也有特殊要求。 此外，不同材质的密封件具有不同的最佳工作压力范围。对于聚氨脂密封件的最佳工作压力范围为2.5～31.5MPa。 温度、压力对密封性能的影响是互相关联的，因此要做综合考虑。见表： 进口聚氨脂PU材料 最大工作压力 最大温度范围温度范围 运动速度-25～+80 -25～+110 0.5m/s 28MPa 25MPa 0.15m/s 40MPa 35MPa 4.工作介质 除了严格按照生产厂家的推荐意见选取工作介质外，保持工作介质的清洁至关重要。油液的老化或污染不仅会使系统中的元件发生故障，加快密封件的老化和磨损，而且其中
的脏物可能划伤或嵌入密封件，使密封失效。因此，必须定期地检查油液品质及其清洁度，并按设备的维护规范更换滤油器或油液。在油缸里油液中残留的空气经高压压缩会产生高温使油封烧坏，甚至炭化。为避免这种情况发生，在液压系统运行初始时，应进行排气处理。液压缸也应在低压慢速运行数分钟，确认已排完油液中残留的空气，方可正常工作。 5.侧向负载 活塞上一般必须装支承环，以保证油缸能承受较大的负载。密封件和支承环起完全不同的作用，密封件不能代替支承环负载。有侧向力的液压缸，必须加承载能力较强的支承环（重载时可用金属环），以防密封件在偏心的条件下工作引起泄漏和异样磨损。 6.液压冲击 产生液压冲击的因素很多，如挖掘机挖斗突然碰到石头，吊机起吊或放下重物的瞬间。除外在因素外，对于高压大流量液压系统，执行元件（液压缸或液压马达等）换向时，如果换向阀性能不太好，很容易产生液压冲击。液压冲击产生的瞬间高压可能是系统工作压力的几倍，这样高的压力在极短时间内会将油封撕裂或将其局部挤入间隙之内，造成严重损坏。一般有液压冲击的油缸应在活塞杆上安装缓冲环和挡圈。缓冲环装在油封的前面吸收大部分冲击压力，挡圈防止油封在高压下挤入间隙，根部被咬坏。 7.密封对偶面的粗糙度
1.阀门在总装完成后必须进行性能试验，以检查产品是否符合设计要求和是否达到国家所规定的质量标准。阀门的材料、毛坯、热处理、机加工和装配的缺陷一般都能在试验过程中暴露出来。 常规试验有壳体强度试验、密封试验、低压密封试验、动作试验等，并且根据需要，依次序逐项试验合格后进行下一项试验。 2.强度试验: 阀门可看成是受压容器，故需满足承受介质压力而不渗漏的要求，故阀体、阀盖等零件的毛坯不应存在影响强度的裂纹、疏松气孔、夹渣等缺陷。阀门制造厂除对毛坯进行外表及内在质量的严格检验外，还应逐台进行强度试验，以保证阀门的使用性能。 强度试验一般是在总装后进行。毛坯质量不稳定或补焊后必须热处理的零件，为避免和减少因试验不合格而造成的各种浪费，可在零件粗加工后进行中间强度试验（常称为毛泵）。经中间强度试验的零件总装后，如用户未提出要求，阀门可不再进行强度试验。苏阀为了保证质量，在中间强度试验后，阀门都全部最后再进行强度试验。 试验通常在常温下进行，为确保使用安全，试验压力P一般为公称压力PN 的~倍。试验时阀门处于开启状态，一端封闭，从另一端注入介质并施加压力。检查壳体（体、盖）外露表面，要求在规定的试验持续时间（一般不小于10分钟）内无渗漏，才可认为该阀门强度试验合格。为保证试验的可靠性，强度试验应在阀门涂漆前进行，以水为介质时应将内腔的空气排净。 渗漏的阀门，如技术条件允许补焊的可按技术规范进行补焊，但补焊后必须重新进行强度试验，并适当延长试验持续时间。 3.密封试验: 除节流阀外，无论是切断用阀还是调节用阀，均应具有一定的关闭密封性，故阀门出厂前需逐台进行密封试验，带上密封的阀门还要进行上密封试验。
垫片密封过程 在加载过程中，泄漏率随垫片的压缩变形量而变化。当轴向压紧载荷小于一定的值时，尽管垫片已产生了一定的压缩变形量，但泄漏仍然很严重，基本上没有密封能力；继续增加压紧载荷，垫片的压缩变形量随之增大，泄漏率逐渐减小；但当轴向压紧载荷大到一定程度时，泄漏率几乎不变。在卸载过程中，垫片的压缩变形量随压紧载荷的减小而减小，相应的泄漏率随之而增大，但在同一轴向载荷下，卸载时的泄漏率远较加载时所对应垫片的应力下的泄漏率小。当轴向载荷减小到一定程度时，尽管垫片的弹性变形尚未完全消失，仍具有一定的回弹能力，但泄漏率已急剧增大。 加载和卸载时泄漏率的变化情况可通过分析密封面的微观结构来解释。密封面微观结构如图3-3所示，初始表面由以下几部分组成[2],其中：A——法兰面的最大不平度； B——法兰面的缺陷（裂纹、划伤等）; a——垫片表面的最大不平度； b——垫片表面缺陷 c——密封面间的杂质、毛刺等。 在加载过程中，泄漏率随垫片的压缩变形而变化。配合面间首先接触的是表面最突出部分如毛刺、颗粒状杂质等，如图3-3（a）所示。在加载过程的初期，因局部载荷很大，这些凸出部分很快被压平或嵌入凹陷部分直至图3-3（b）状态，此时尽管垫片已产生了一定的压缩变形，但泄漏仍很严重。在此阶段中，配合表面大部分呈自由状态，间隙很大，基本上没有密封能力，尚不能形成初始密封。由3-3（b）状态继续加载，配合面间的波峰、波谷相互穿插、嵌合，微间隙逐渐减小直至配合面吻合，如图3-3（c）所示。在该阶段中，流道截面随压紧力增加而减小，流道阻力随之增大，泄漏率相应减小，即增加压紧载荷可以有效地控制泄漏，故通常称该阶段为正常密封阶段。从图3-3（c）可以看出，当配合面基本吻合后，若继续增加压紧载荷，垫片的压缩变形增加甚微，泄漏率则几乎不变。此时由初始表面的不平度所形成的微间隙基本上已被堵死，配合面大部分嵌合，泄漏通道主要由表面缺陷如裂纹、划伤等组成，而要进一步消除这部分间隙则十分困难。卸载过程中，密封面上由于相互嵌合而产生的塑性变形不因卸载而恢复，此时，只要垫片为被完全压实，垫片的回弹量足以补偿由于介质压力所引起的密封面间的互相分离，连接总是具有一定的密封能力。这就是在同一压紧载荷下，卸载时的泄漏率远小于加载时的泄漏率的原因。但是，由于初始表面的不平度，密封面上应力分布是很不均匀的，嵌合过程中并非垫片的整个表面都形成了与法兰面相吻合的塑性变形，其中一部分受力较小的波谷处仍处于弹性状态。这部分弹性变形将随压紧载荷的减小而恢复，于是卸载过程中一部分微间隙又重新出现，泄漏率又随压紧载荷的减小而渐渐增大。 四、影响泄漏的主要因素 对垫片密封来说，其泄漏状况与被密封介质的物性、工况条件、法兰密封面的粗糙程度、压紧应力以及垫片的基本特性、尺寸、加载卸载历程等诸多因素有关。 1. 被密封介质物性的影响 采用同样的密封连接形式，在同样的工况条件下，气体的泄漏 率大于液体的泄漏率，氢气的泄漏率大于氮气的泄漏率。这主要是由于被密封介质的物性参数不同造成的。在被密封介质的物理性质中，黏性的影响最大。黏度
!试验与分析# 影响密封深沟球轴承密封性能的因素浅析 张 伟,李鲁江,郑志功,史德卿 (洛阳轴承研究所,河南 洛阳 471039) 摘要:通过密封深沟球轴承试验研究,对影响密封深沟球轴承密封性能的主要因素进行系统分析,提出提高密封深沟球轴承性能的主要对策与措施。 关键词:深沟球轴承;密封轴承;结构;零件;性能 中图分类号:TH133.33 文献标识码:B 文章编号:1000-3762(2003)03-0030-03 各种家用电器、汽车、摩托车和航空航天等行业出于简化主机结构、有利安装、维护及消除周围环境对轴承的污染,需要选用大量的密封轴承,对密封轴承的质量要求不仅要保证较高的寿命可靠性,而且必须保证有效的润滑和密封效果以及减振降噪等性能。本文以密封深沟球轴承为例进行分析。 1 结构对密封性能的影响 内圈直台式密封深沟球轴承结构形式加工较简单,一般用于微型轴承,但其密封性能对轴承零件加工精度及密封圈质量较为敏感,防尘、漏脂性能一般。 内圈有槽式与内圈无槽式密封深沟球轴承相比,内圈有槽式密封深沟球轴承密封性能较优越。内圈有槽较之内圈无槽式加长了密封曲径,不论是轴承内部润滑脂的漏出,还是轴承外部灰尘的进入,都必须通过一个较长的密封曲径,因此可有效提高密封性能。但从加工制造来看,内圈有槽式密封形式,需加工内圈密封槽,增加了加工难度,对轴承的加工精度要求更高,加大了轴承制造成本。内圈无槽式密封深沟球轴承,加工制造较简单,加工工序较少,但如果加工精度保证,也能取得较好的密封性能。 无论是内圈有槽式还是内圈无槽式密封轴承,密封圈内径唇口双唇式比单唇式密封性能要好,双唇式结构有前后两处接触唇缘(或两处密封 收稿日期:2001-10-19 作者简介:张 伟,女,国家轴承质量监督检测中心高级工程师,主要从事轴承寿命可靠性技术研究。间隙)和一处空间润滑脂槽构成,双唇起双重保护作用,双唇之间的脂槽与内圈构成压力缓冲室和润滑脂的储存室,有着阻滞润滑脂泄漏的作用,从轴承腔内漏出的脂或者是浸入轴承内部的灰尘杂质存于环槽内,形成脂环,增加了密封效果。 2 密封间隙及过盈量 密封轴承结构形式奠定了密封轴承的性能基础,而密封轴承的密封圈内径与轴承内圈外径的密封间隙或过盈量控制又是影响密封轴承密封性能的又一个重要因素。 试验中发现一组6205-2RZ、一组6206-2RZ 非接触式密封深沟球轴承按优化设计选取密封间隙,防尘、漏脂性能不稳定。压缩密封间隙至原设计的一半,试验结果较理想。这充分证明,在保证密封圈与轴承内径同轴度较好的前提下,密封间隙适当压缩,其密封性能会有明显提高。 对接触式密封深沟球轴承,其过盈量选择要适当。过盈量选择合适,既可以保证良好的密封效果,又不致使摩擦力矩过大,轴承温升过高。有一组轴承过盈量选择过大,用手转轴承外圈基本转不动,在振动仪上振动,因摩擦力矩大,致使振动仪皮带打滑。温升试验时,温升高达62～65℃(接触式密封深沟球轴承,温升试验标准:温升≤55℃);漏脂试验时,在过大的摩擦力作用下,密封圈被轴承内圈拖动,与内圈一起转动,润滑脂从密封圈外径和轴承外圈密封槽处泄出,密封性能很差。 3 轴承加工精度的控制 密封深沟球轴承的加工比一般深沟球轴承复 ISS N1000-3762 C N41-1148/TH 轴承 Bearing 2003年第3期 2003,N o.3 30～32
大学本科生毕业论文 摘要 本论文以对磁流体的表面张力的分析为出发点，建立了磁流体密封模型，根据磁流体密封力的最小单元——磁性微粒间的引力，结合磁性微粒在磁场下的浓度分布模型，推导出相应的磁流体密封耐压公式，并应用该磁流体密封耐压公式设计船舶艉轴磁流体密封实验装置的主要参数。依照密封装置的主要参数，设计出密封装置的动力源和传动机构。在设计的船舶艉轴磁流体密封实验装置上，对磁流体密封的主要密封参数进行了实验研究，并分析了影响磁流体密封装置的密封能力的因素,包括磁环、磁流体的性能，密封间隙与密封级数，磁极的齿型及转速。通过对实验数据的分析可知，密封能力是各因素综合影响的结果，任何一个因素的不合理，都能导致密封能力的降低。船舶艉轴密封实验装置，实现了较高的密封压差，对于实船应用具有一定的参考价值。 1
大学本科生毕业论文 第1章绪论 1.1选题的背景和意义 磁流体也叫磁液或铁流体，它是将磁性微粒掺入到载液中是一种对磁场敏感、可流动的液体磁性材料。磁流体自问世以来，在研磨、抛光、润滑、减振、冷却等领域逐步被人们所认识，磁流体在密封领域的应用也逐渐受到人们的重视。 磁流体密封是借助磁流体在磁场的作用下形成的磁流体密封环对气体、液体进行密封，由于它和密封轴之间是通过磁流体进行接触密封，因而避免了密封轴与密封件之间的直接摩擦，降低了附加载荷。在旋转轴密封中具有其它密封方式不可比拟的优点：无泄露、无磨损、结构简单、寿命长，受到国内外学者和工程技术人员的重视，在工业、国防等领域具有重要的意义。 磁流体密封在低压气体密封中的应用较为简单，因为密封压力低，所需的密封级数较少、密封间隙也可以选的比较大，所以容易实现。同时由于密封级数少，故密封装置的轴向尺寸限制较少，密封间隙大，其他诸如转速、磁极齿型等因素对密封装置的密封能力影响也较小，往往可以采用模糊的理论公式或经验公式对密封装置进行设计，就能满足使用的需要。随着密封压力的升高，磁流体密封耐压公式在磁流体密封装置的设计中越来越重要，它的理论水平直接决定了密封装置的性能。传统密封理论公式存在一些缺陷，比如密封力的来源不明确，计算复杂，适用范围小等等，这就不能很好的满足磁流体高压密封设计的需要。因此，应用新的、合理的密封耐压公式对旋转轴高压密封装置的设计是很必要的。 磁流体在气体密封中的应用已经很多，但是在液体密封中的应用较少，本文将磁流体密封技术应用于船舶艉轴密封中，并采用新的耐压公式，计算出密封装置的参数，设计出密封实验装置，进行了具体实验，取得了大量的数据。最后利用实验数据，分析对船舶艉轴磁流体密封的主要影响因素，可为今后进行磁流体密封装置的设计提供一定的帮助。 1.2国内外磁流体密封技术的发展现状 2
泡罩包装密封性能监控方案 摘要：泡罩包装是由塑料硬片与药用铝箔通过热封工艺形成的包装形式，泡罩包装的密封性能是一项极为重要的性能指标，对所包装药品的质量具有重要影响。本文利用MFY-01密封试验仪检测泡罩包装的密封性能，并介绍了设备的测试原理，叙述了试验的基本过程，从而为企业对泡罩包装密封性能的监控提供参考。 关键词：泡罩包装、水泡包装、PTP包装、医药、密封性能、密封试验仪、漏气、气泡 1、意义 随着药品包装形式的优胜劣汰，泡罩包装以其保护性好、使用方便、质量轻便等优点已成为目前药品包装市场的重要组成部分。泡罩包装，又称水泡包装、PTP包装，主要由两部分组成，分别为带有水泡眼的塑料硬片、药用铝箔。包装时，将药品放入硬片的水泡眼中，然后与药用铝箔进行热封，从而形成了各水泡眼相互独立的泡罩包装。由于泡罩包装其中一个水泡眼的破坏并不会对其他水泡眼的完整性产生影响或产生较小影响，故每个水泡眼自身的密封完整性就显的尤为重要。若泡罩包装的密封性较差，则外界环境中水蒸气、氧气等气体就会沿着密封较差处，渗透进包装内部，引起药品出现潮解、变色等现象。 图1 泡罩包装 2、标准 目前，密封性能试验主要是参考GB/T 15171-1994《软包装件密封性能试验方法》，该标准适用于各种材料制成的密封软包装件的密封性能试验。 3、试验样品 某品牌颗粒状药品包装用泡罩包装。
4、试验设备 本文采用密封试验仪测试泡罩包装样品的密封性能。 图2 MFY-01密封试验仪 4.1试验原理 本设备是采用压差法测试原理研发。试验时，样品置于密封罐的水中，通过对密封罐内部抽真空，使浸在水中样品的内外产生压差，若样品的密封性较差，在压差的作用下，样品内部的气体会沿样品表面的密封薄弱处向外部溢出，在水中表现为样品表面有连续的气泡产生，或者通过观察样品膨胀及释放真空后形状的恢复情况，判断样品的密封性能。 4.2 适用范围 ●本设备适用于食品、制药、医疗器械、日化、汽车、电子元器件、文具等行业的包装袋、 瓶、管、罐、盒等的密封性能测试，包括玻璃类、塑料类、金属材料类等。适用于跌落、耐压等试验后，试样密封性能的测试。 ●本设备符合多项国家和国际标准，如GB/T 15171、ASTM D3078等。 4.3设备参数 ●真空度为0 ~ -90 KPa。 ●真空室的有效尺寸有3种可供选择，分别为270 mm (直径) × 210 mm (高度)、360 mm (直径) × 585 mm (高度) 、460 mm (直径) × 330 mm (高度)。 ●系统采用数字预置试验真空度及真空保持时间，确保测试数据的准确性。 ●自动恒压补气技术进一步确保测试能够在预设的真空条件下进行。
中华人民共和国国家标准 软包装件密封性能试验方法 GB/T 15171－94 Test method for leaks in sealed flexible packages 1主题内容与适用范围 本标准规定了软包装件密封性能的试验方法。 本标准适用于各种材料制成的密封软包装件试验。 2试验目的 本标准可用作以下目的之一的试验： a．比较和评价软包装件的密封工艺及密封性能； b．为确定软包装件密封性能的技术要求提供有关依据； c．试验经跌落、耐压等试验后软包装件的密封性能等。
3术语 3．1软包装件 需具有密封性能的软包装件，其所用包装材料不得有各种针孔、裂口及封口处未封和开封等影响密 封性能的缺陷。 3．2密封性能 软包装件防止其他物质进入或内装物逸出的特性。 4试验原理 4．1方法一 此方法用于在水的作用下，外层材料的性能在试验期间不会显着降低的包装件，如外层采用塑料薄 膜的包装件。 通过对真空室抽真空，使浸在水中的试样产生内外压差，观测试样内气体外逸
或水向内渗入情况， 以此判定试样的密封性能。 4．2方法二 此方法用于在水的作用下，外层材料的性能在试验期间会显着降低的包装件，如外层采用纸质材料 的包装件。 方法二分A、B两种方法，仲裁检验用方法A。 4．2．1方法A 将试样内充入试验液体，封口后将试样置于滤纸上，观察试验液体从试样内向外的泄漏情况。 4．2．2方法B 通过对真空室抽真空，使试样产生内外压差，观测试样膨胀及释放真空后试样形状的恢复情况，以
此判定试样的密封性能。 国家技术监督局1994－08－16批准1995－03－01实施 GB／T 15171－94 5试验装置 试验装置应包括以下部分： 5．1真空室：由透明材料制成的能承受100 kPa压力的真空容器和密封盖组成。 真空容器用于盛放试验液体和试验样品；密封盖用于密封真空室。抽真空时，密封盖应能保证真空 室的密闭性。 试验时，真空室内所能达到的最大真空度应不低于95 kPa，并能在30～60 s 由正常大气压力达到 该真空度。
引言 在实际工程中，机械设备的工作介质常有泄漏，不仅造成了润滑油的浪费，而且设备在缺少润滑的状态下工作，会加剧零部件的磨损，引发设备故障。一般来说，为防止设备故障的发生，常采用密封技术来解决此类问题。常用的密封形式，按种类可分为动密封和静密封两种，静密封是指相对静止的结合面之间的密封，主要有垫密封、胶密封和直接接触式密封三类，动密封是相对运动的结合面之间的密封，主要有接触式和非接触式两类。 对于常用的鼓风机而言，其轴承座上盖与底座之间的密封属于静密封，而轴与轴承座前后透盖之间的密封属于动密封。在生产实际中，轴承座上盖与底座之间的静密封一般来说比较好处理，通常采用加石棉垫、涂密封胶等方式就能实现密封。而轴与轴承座透盖之间的密封比较难处理，表现为密封件使用寿命短，密封不可靠，甚至出现由于压紧量过大而导致透盖发热等现象，因此，必须采取切实可行的方法，解决风机轴承座透盖漏油的问题。 损坏机理分析 常用的风机传动系统见下图： 电机接手轴承座风机叶轮 按照机械传动设计理论来说，风机的传动系统是最为简单的，电机通过一对接手（通常为弹性柱销式联轴器）将转动力矩传递给风机叶轮，带动叶轮旋转产生风量。其传动系统中并没有常见的减速装置，风机转速主要有电机转速决定，或者在电气控制上采用变频调速的方式来调整风机的转速，因此其传动系统应该说是简单、可靠的。但是，在生产实际中，风机轴承座漏油却经常出现，一般来说，轴承座漏油部位有两处，一是轴承座上盖和座体的结合面（俗称哈夫面）漏油，二是轴承座前后透盖与轴之间。轴承座上盖和座体之间的结合面漏油比较好处理，通常采用涂胶或加密封垫的方式就能较好的解决问题，而轴承座前后透盖与轴之间的漏油问题比较难解决，具体分析有以下几个原因：
GBT 15171-94[2]软包装件密封性能测试方法 1主题内容与适用范围 本标准规定了软包装件密封性能的试验方法。 本标准适用于各种材料制成的密封软包装件试验。 2试验目的 本标准可用作以下目的之一的试验： a.比较和评价软包装件的密封工艺及密封性能； b.为确定软包装件密封性能的技术要求提供有关依据； c.试验经跌落、耐压等试验后软包装件的密封性能等。 3术语 3.1.软包装件 需具有密封性能的软包装件，其所用包装材料不得有各种针孔、裂口及封口处未封和开封等影响密封性能的缺陷。 3.2.密封性能 软包装件防止其他物质进入或内装物逸出的特性。 4试验原理 4.1.方法一 此方法用于在水的作用下，外层材料的性能在试验期间不会显著降低的包装件，如外层采用塑料薄膜的包装件。
通过对真空室抽真空，使浸在水中的试样产生内外压差，观测试样内气体外逸或水向内渗入情况，以此判定试样的密封性能。 4.2.方法二 此方法用于在水的作用下，外层材料的性能在试验期间会显著降低的包装件，如外层采用纸质材料的包装件。 方法二分A、B两种方法，仲裁检验用方法A。 4.2.1.方法A 将试样内充入试验液体，封口后将试样置于滤纸上，观察试验液体从试样内向外的泄漏情况。 4.2.2.方法B 通过对真空室抽真空，使试样产生内外压差，观测试样膨胀及释放真空后试样形状的恢复情况，以此判定试样的密封性能。 5试验装置 试验装置应包括以下部分： 5.1.真空室：由透明材料制成的能承受100 kPa压力的真空容器和密封盖组成。 真空容器用于盛放试验液体和试验样品；密封盖用于密封真空室。抽真空时，密封盖应能保证真空室的密闭性。 试验时，真空室内所能达到的最大真空度应不低于95 kPa，并能在30～60 s由正常大气压力达到该真空度。 5.2.试样夹具：用于将试样固定在真空室内的试验液体中，其材质和形状不得 对试样性能和试验观测造成影响。