第一章 污水的一级处理构筑物设计计算
1.1格栅
格栅是由一组平行的金属栅条或筛网制成，安装在污水渠道、泵房集水井的进口处或污水处理厂的端部，用以截留较大的悬浮物或漂浮物，如纤维、碎皮、毛发、果皮、蔬菜、塑料制品等，以便减轻后续处理构筑物的处理负荷，并使之正常进行。被截留的物质称为栅渣。
设计中格栅的选择主要是决定栅条断面、栅条间隙、栅渣清除方式等。 格栅断面有圆形、矩形、正方形、半圆形等。圆形水力条件好，但刚度差，故一般多采用矩形断面。格栅按照栅条形式分为直棒式格栅、弧形格栅、辐流式格栅、转筒式格栅、活动格栅等；按照格栅栅条间距分为粗格栅和细格栅（1.5～10）；按照格栅除渣方式分为人工除渣格栅和机械除渣格栅，目前，污水处理厂大多都采用机械格栅；按照安装方式分为单独设置的格栅和与水泵池合建一处的
格栅。
1.1.1格栅的设计
城市的排水系统采用分流制排水系统，城市污水主干管由西北方向流入污水处理厂厂区，主干管进水水量为s L Q 63.1504 ，污水进入污水处理厂处的管径为1250mm ，管道水面标高为80.0m 。
本设计中采用矩形断面并设置两道格栅（中格栅一道和细格栅一道），采用机械清渣。其中，中格栅设在污水泵站前，细格栅设在污水泵站后。中细两道格栅都设置三组即3组，每组的设计流量为0.502s m 3。
1.1.2设计参数
1、格栅栅条间隙宽度，应符合下列要求：
1) 粗格栅：机械清除时宜为16～25；人工清除时宜为25～40。特殊情况下，最大间隙可为100mm 。
2) 细格栅：宜为1.5～10。 3) 水泵前，应根据水泵要求确定。
2、 污水过栅流速宜采用0.6～1／s 。除转鼓式格栅除污机外，机械清除格栅的安装角度宜为60～90°。人工清除格栅的安装角度宜为30°～60°。
3、当格栅间隙为16～25时，栅渣量取0.10～0.0533310m m 污水；当格栅间隙为30～50时，栅渣量取0.03～0.0133310m m 污水。
4、格栅除污机，底部前端距井壁尺寸，钢丝绳牵引除污机或移动悬吊葫芦
抓斗式除污机应大于1.5m ；链动刮板除污机或回转式固液分离机应大于1。
5、格栅上部必须设置工作平台，其高度应高出格栅前最高设计水位0.5m ，工作平台上应有安全和冲洗设施。
6、 格栅工作平台两侧边道宽度宜采用0.7～1。工作平台正面过道宽度，采用机械清除时不应小于1.5m ，采用人工清除时不应小于1.2m 。
7、 粗格栅栅渣宜采用带式输送机输送；细格栅栅渣宜采用螺旋输送机输送。 8、格栅除污机、输送机和压榨脱水机的进出料口宜采用密封形式，根据周围环境情况，可设置除臭处理装置。
9、格栅间应设置通风设施和有毒有害气体的检测与报警装置。 10、沉砂池的超高不应小于0.3m 。
1.1.3中格栅设计计算
1、进水渠道宽度计算
根据最优水力断面公式2
221111νB v B B hv B Q ===计算
设计中取污水过栅流速v =0.8s m
m Q
B 12.18
.0502
.0221=?=
=
ν
则 栅前水深：m B h 56.02
1
==
2、格栅的间隙数 Nbhv
Q n α
sin =
式中 n 格栅栅条间隙数，个； Q 设计流量，s m 3； α 格栅倾角，o； N 设计的格栅组数，组；
b 格栅栅条间隙数，m 。
设计中取 60=α b =0.02m
528
.056.002.060sin 502.0=???
=
n 个
3、格栅栅槽宽度
()bn n S B +-=1 式中 B 格栅栅槽宽度，m ； S
每根格栅条宽度，m 。
设计中取S =0.015m
()m B 80.104.176.05202.0152015.0=+=?+-?=
4、进水渠道渐宽部分的长度计算 1
1
1tan 2αB B l -=
式中 1l 进水渠道渐宽部分长度，m ； 1α
渐宽处角度，o。
设计中取 1α=?20 m l 93.020tan 212
.180.11=?
-=
5、进水渠道渐窄部分的长度计算
m l l 46.02
93.0212===
6、通过格栅的水头损失
αβsin 2)(2
34
1g v b S k h =
式中 1h 水头损失，m ；
β 格栅条的阻力系数，查表知 β=2.42；
k
格栅受污物堵塞时的水头损失增大系数，一般取 k =3。
则 m g h 14.060sin 28.0)02.0015.0(42.232
34
1=???=
7、栅后槽总高度
设栅前渠道超高m h 3.02=
则 栅后槽总高度：m h h h H 00.13.014.056.021=++=++=
8、栅槽总长度
m
h h
l l L 38.360tan 3
.060tan 56.00.15.046.093.0tan tan 0.15.02
21=?
+
?++++=++
+++=α
α 中格栅示意图如图3—1
图3—1 中格栅示意草图
9、每日栅渣量 1000
10008640011m a x W Q K W Q W Z =
??= 式中 W
每日栅渣量，m 3；
1W 每日每10003m 污水的栅渣量，33310m m 污水。
设计中取 1W =0.0533310m m 污水
43310100.05
50.21000
W m d m d ??=
=> 应采用机械除渣及皮带输送机或无轴输送机输送栅渣，采用机械栅渣打包机
将栅渣打包，汽车运走。 10、进水与出水渠道
城市污水通过1250DN mm 的管道送入进水渠道，然后，就由提升泵将污水提升至细格栅。
1.1.4细格栅设计计算
设计中取格栅栅条间隙数b =0.01m ，格栅栅前水深h =0.9m ，污水过栅流速
v =1.0s m ，每根格栅条宽度S =0.01m ，进水渠道宽度1B =0.8m ，栅前渠道超高
m h 3.02=，每日每10003m 污水的栅渣量1W =0.0433310m m
则 格栅的间隙数：Nbhv Q n αsin =
520
.19.001.060sin 502.0=???
= 个
格栅栅槽宽度：()()m bn n S B 03.15201.015201.01=?+-=+-= 进水渠道渐宽部分的长度：m B B l 32.020tan 28
.003.1tan 2111=?
--=
α
进水渠道渐窄部分的长度计算：m l l 16.02
32.0212=== 通过格栅的水头损失：
m g g v b S k h 32.060sin 20
.101.001.042.23sin 2)(2
3
42
3
4
1=???
??
? ????==αβ 栅后槽总高度：m h h h H 52.13.032.09.021=++=++=
栅槽总长度：α
αtan tan 0.15.0221h h
l l L ++
+++=
m
67.260tan 3
.060tan 9.00.15.016.032.0=?+
?++++=
每日栅渣量：433max 118640010100.05
50.2100010001000Z Q W Q W W m s m s K ???====>?
应采用机械除渣及皮带输送机或无轴输送机输送栅渣，采用机械栅渣打包机将栅渣打包，汽车运走。
细格栅示意图见图3—2
图3—2 细格栅示意图
1.2提升泵站
污水总泵站接纳来自整个城市排水管网来的所有污水，其任务是将这些污水抽送到污水处理厂，以利于处理厂各构筑物的设置。因采用城市污水与雨水分流制，故本设计仅对城市污水排水系统的泵站进行设计。
排水泵站的基本组成包括：机器间、集水池、格栅和辅助间。
3.2.1泵站设计的原则
1、污水泵站集水池的容积，不应小于最大一台水泵5的出水量；如水泵机组为自动控制时，每小时开动水泵不得超过6次。
2、集水池池底应设集水坑，倾向坑的坡度不宜小于10%。
3、水泵吸水管设计流速宜为0.7～1.5 m 。出水管流速宜为0.8～2.5 m 。 其他规定见50014—2006《室外排水规范》。
1.2.2泵房形式及工艺布置
本设计采用地下湿式矩形合建式泵房，设计流量选用最高日最高时流量
d m s m Q 3313000050463.1==。
1、泵房形式
为运行方便，采用自灌式泵房。自灌式水泵多用于常年运转的污水泵站，它的优点是：启动及时可靠，管理方便。该泵站流量小于2m 3，且鉴于其设计和施工均有一定经验可供利用，故选用矩形泵房。由于自灌式启动，故采用集水池与机器间合建，前后设置。大开槽施工。
2、工艺布置
本设计采用来水为一根污水干管，无滞留、涡流等不利现象，故不设进水井，来水管直接经进水闸门、格栅流入集水池，经机器间的泵提升污水进入出水井，然后依靠重力自流输送至各处理构筑物。
3.2.3泵房设计计算
1、设计参数
设计流量为31.504631504.63Q m s L s ==，集水池最高水位为79.93m ，出水管提升至细格栅，出水管长度为5m ，细格栅水面标高为85.001m 。泵站设在处理厂内，泵站的地面高程为81.50m 。
2、泵房的设计计算 （1）集水池的设计计算
设计中选用5台污水泵（4用1备），则每台污水泵的设计流量为：
11504.63376.244Q Q L s ===，按一台泵最大流量时5的出水量设计，则集水池
的容积为：
31376.2560112860112.86V Q t L m ==??==
取集水池的有效水深为 2.0h m =
集水池的面积为：
2112.8656.432
V F m h ===
集水池保护水深0.71m ，实际水深为2.0+0.71=2.71m 。 （2）水泵总扬程估算
1）集水池最低工作水位与所需提升最高水位之间的高差为： 85.001-（79.93-2）=7.071m 2）出水管管线水头损失
每一台泵单用一根出水管，其流量为1376.2
Q L s =，选用的管径为mm DN 600的铸铁管，
查《给水排水设计手册》第一册常用资料得流速s m v 33.1=（介于0.8~2.5s m 之间），68.31000=i 。出水管出水进入一进水渠，然后再均匀流入细格栅。
设局部损失为沿程损失的30%，则总水头损失为：
m h 024.03.11000
68
.35=??
= 泵站内的管线水头损失假设为1.5m ，考虑自由水头为1.0，则水泵总扬程为： m H 595.90.1071.7024.05.1=+++=
（3）选泵
本设计单泵流量为1376.2Q L s =，扬程m 595.9。查《给水排水设计手册》第11册常用设备，选用300540型的立式污水泵。该泵的规格性能见表3-1。
表3-1 300540型的立式污水泵的规格性能
3、泵站总扬程的校核
水泵的平面布置形式可直接影响机器间的面积大小，同时，也关系到养护管理的方便与否。机组间距以不妨碍操作和维修的需要为原则。机组的布置应保持运行安全、装卸、维修和管理方便，管道总长度最短，接头配件最少，水头损失最小，并应考虑泵站有扩建的余地。
（1）吸水管路的水头损失
每根吸水管的流量为1376.2Q L s =，选用的管径为mm DN 600，流速为
s m v 33.1=，，坡度为68.31000=i 。吸水管路的直管部分的长度为1.0m ，设有喇
叭口（1.0=ξ），mm DN 600的90?弯头1个（ξ=0.67），mm DN 600的闸阀1个（ξ=0.06），35060
DN DN ?渐缩管1个（ξ=0.20）。
① 喇叭口
喇叭口一般取吸水管的1.3~1.5倍，设计中取1.3 则 喇叭口直径为：
mm D 7806003.1=?=，取800mm
mm mm D L 7106408008.08.0<=?==
② 闸阀
600Dnmm ，600=L 。 ③渐缩管
选用350600DN DN ?
()()65015035060021502=+-?=+-=d D L
其中2
2
350600'=v v ，
得s m v 91.3'=。
④ 直管部分为1.0m ，管道总长为：
89.265.06.064.00.1=+++=L m
68.3=i ‰
则 沿程损失为：
m Li h 011.000368.089.2'1=?==
局部损失为： g
v
h 2''2
111ξ=
()m 231.081
.9291.32.081.9233.167.006.01.02
2=??+??
++= 吸水管路水头损失为：
m h h h 242.0231.0011.0'''111=+=+=
（2）出水管路水头损失
出水管直管部分长为5m ，设有渐扩管1个（ξ=0.20），闸阀1个（ξ=0.06），单向止回阀（ξ=1.7，mm L 800=）。
沿程水头损失：()m Li h 026.000368.08.06.065.05'2=?+++==
局部水头损失：()m g v h 218.081.9233.12.07.181.9291.306.02''2
22
222=??++??==ξ
总出水水头损失：m h h h 244.0218.0026.0'''222=+=+= （3）水泵总扬程
水泵总扬程用下式计算：
1234
H h h h h ≥+++ 式中 1h ——吸水管水头损失，m ；
2h ——出水管水头损失，m ；
3h ——集水池最低工作水位与所提升最高水位之差，m ；
4h ——自由水头，一般取4h =1.0m 。 m H 557.80.1071.7244.0242.0=+++= 故选用5台300540型的立式污水泵是合适的。
1.3沉砂池
沉砂池是借助污水中的颗粒与水的比重不同，使大颗粒的砂粒、石子、煤渣等无机颗粒沉降，以去除相对密度较大的无机颗粒。常用的沉砂池有平流沉砂池、曝气沉砂池、竖流式沉砂池、涡流式沉砂池和多尔沉砂池。这几种沉砂池各有其优点，但是在实际工程中一般多采用曝气沉砂池。本设计中采用曝气()沉砂池，其优点是：通过调节曝气量可控制污水旋转流速，使之作旋流运动，产生离心力，去除泥砂，排除的泥砂较为清洁，处理起来比较方便；且它受流量变化影响小，除砂率稳定。同时，对污水也起到预曝气作用。
1.3.1曝气沉砂池
本设计中选择三组曝气沉砂池，3组。每组沉砂池的设计流量为0.502m 3。
1.3.2设计参数
1、水平流速宜为0.1m ／s 。
2、最高时流量的停留时间应大于2。
3、有效水深宜为2.0～3，宽深比宜为1～1.5。
4、处理每立方米污水的曝气量宜为0.1～0.2m 3空气。
5、进水方向应与池中旋流方向一致，出水方向应与进水方向垂直，并宜 设置挡板。
6、污水的沉砂量，可按每立方米污水0.03L 计算；合流制污水的沉砂量应根据实际情况确定。
7、 砂斗容积不应大于2d 的沉砂量，采用重力排砂时，砂斗斗壁与水平面的倾角不应小于55°。
8、池底坡度一般取为0.1～0.5。
9、沉砂池除砂宜采用机械方法，并经砂水分离后贮存或外运。采用人工排砂时，排砂管直径不应小于200。排砂管应考虑防堵塞措施。
1.3.3曝气沉砂池的设计计算
1、沉砂池有效容积 Qt V 60= 式中 V
沉砂池有效容积，2m ；
t 停留时间，min 。
本设计中取 t =3min 336.903502.060m V =??= 2、水流断面面积
1
v Q A =
式中 A 水流断面面积，2m ；
1v
水平流速，s m 。
设计中取 1v =0.1s m
202.51
.0502
.0m A ==
3、池总宽度
h A B =
式中 B 沉砂池宽度，m ；
h 沉砂池有效水深，m 。
设计中取 h =2m
m h A B 51.22502.0===
255.12
51
.2==h B 在1.0~1.5之间。 4、池长 m vt A
V
L 1831.06060=??===
5、每小时所需的空气量
Qd q 3600= 式中 q 每小时所需的空气量，m 3；
d
13m 的污水所需要的空气量，污水33m m 。
设计中d =0.233m m 污水
h m q 344.3612.0502.03600=??=
6、沉砂室所需容积
6
1086400
???=T X Q V
式中 X
城市污水沉砂量()污水36310m m ，设计中取X =3036310m m 污水
T 清除沉砂的间隔时间，设计中取T =2d 。
36
4610
2301010m V =???= 从而可计算得每个沉砂斗的容积为：3023
6
m N V V === 7、沉砂斗几何尺寸计算
设计中取沉砂斗底宽为=1a 0.5m ，沉砂斗壁与水平面的倾角为=α?60，沉砂斗高度3.12=h m
则 沉砂斗的上口宽度为：m a h a 0.25.060tan 3
.1260tan 212=+?
?=+?=
沉砂斗的有效容积：
()
()
22222
11222275.25.05.00.20.23
3.13m m a aa a h V >=+?+=++=
8、池子总高
设池底坡度为0.4，破向沉砂斗，池子超高m h 3.01= 则 池底斜坡部分的高度：m b B h 102.02
.251.24.024.03=-?=-?
= 池子总高：m h h h h H 702.3102.03.13.02321=+++=+++= 9、验算流速
当有一格池子出故障，仅有两格池子工作时：
max min 1.504630.15/0.10/22 2.51
Q V m s m s nhb ===>??
当有两格池子出故障，仅有一格池子工作时：
max min 1.504630.30/0.15/12 2.51
Q V m s m s nhb ===>??
10、进水渠道
格栅的出水通过1250DN mm 的管道送入沉砂池的进水渠道，然后进入沉砂池，进水渠道的水流流速
1
11H B Q
v = 式中 1v 进水渠道水流流速，s m ； 1B 进水渠道宽度，m ； 1H
进水渠道水深，m 。
设计中取 1B =1.2m ，1H =0.8m 。
52.08
.02.1502
.01=?=
v s m
水流经过进水渠道再分别由进水口进入沉砂池，进水口尺寸900×900，流
速校核：
max 1.50463
0.62/0.90.93
Q v m s A =
==?? 进水口水头损失()06.122
==ξξg
v h 代入数值得：2
0.621.060.0229.81
h m =?
=? 进水口采用方形闸板，型明杆或镶钢铸铁方形闸门—900，沉砂斗采用H46Z —2.5旋启式底阀，公称直径200。
11、出水堰计算
出水采用沉砂池末端薄壁出水堰跌落出水，出水堰可保证沉砂池内水位标高恒定，堰上水头为
3
22
22???
?
??=g mb Q H 式中 1H 堰上水头，m ；
m 流量系数，一般取0.4~0.5，设计中取m =0.4； 2b
堰宽，m ，等于沉砂池的宽度。
m H 23.081.9251.24.0502
.03
22=???
? ?????=
出水堰后自由跌落高度0.12m ，出水流入出水槽，出水槽宽度=2B 1.0m ，
出水槽水深=2h 0.6m ，水流流速84.02=v s m 。采用出水管道在出水槽中部与出水槽连接，出水槽用钢混管，管径800DN mm =，管内流速3 1.34v =s m ，水利坡度 2.39i =‰，水流经出水槽流入集配水井。
12、排砂装置
采用吸砂泵排砂，吸砂泵设置在沉砂斗内，借助空气提升将沉砂排出沉砂池，吸砂泵管径=DN 200mm 。
曝气沉砂池示意图见下图
3-3
图3-3 曝气沉砂池剖面图示意图 1—压缩空气管 2—空气扩散管 3—集砂槽
1.3.4曝气沉砂池曝气计算
1、空气干管设计
干管中空气流速一般为10～15,取空气流速12m,则
0.18d m =
== 2、支管设计
干管上设10根配气管，则每根竖管上的供气量为： 3q 361.44==36.144 1010m 根 沉砂池总平面面积为：L×B = 25.023=15.06m ?，取215m
选用2型号的膜式扩散器，每个扩散器的服务面积为1.5m 2，直径为500mm ，
则需空气扩散器总数为：
15
=101.5
个。 则每根配气管有1个空气扩散器，每个扩散器的配气量为：
3361.44
=36.14410m 。
第一章企业概况 一、企业简介 河北省藁城市化肥总厂位于河北省藁城市工业路，主要产品为合成氨、尿素及甲醇。现已形成年产总氨10万吨，其中甲醇3万吨，尿素14万吨。 二、污水来源 该公司是一家合成氨生产企业，主要产品为合成氨、尿素及甲醇。在不同工段产生的废水水质有较大不同，废水的特点如下：气化工序产生的造气含氰废水、脱硫工序产生的脱硫废水、压缩工段由压缩机等大型机械产生的少量含油废水以及铜洗阶段产生的含氨废水等等，各有其特点，产生量也不相同。其中冬季造气水偶尔会有涨水现象。废水水质水量也会随生产情况产生一定波动。 由上述废水汇流形成的综合废水特点是含氨浓度高、成分复杂。
第二章设计原则、标准和规范 一、设计原则 1、全面规划、统一考虑，根据处理工程的水质特点，选用先进高效的工艺技术使处理出水和污泥达到排放标准和要求； 2、选择合适的工程标准、单元、工艺技术和设备，尽量减少工程投资和占地面积； 3、在力求工艺稳妥可靠的基础上，选择先进的节能技术和设备，方便运行管理，并尽量降低运行费用； 4、总体布置以功能区划为主，要求简洁便利，合理布置系统流程，减少废水提升次数，节省动力消耗。 二、设计采用的标准与规范 《建筑给水排水设计规范》(GB50015-2003)； 《室外排水设计规范》（GB50014-2006）； 《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)； 《砌体结构设计规范》(GB50003-2001)； 《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)； 《建筑设计防火规范》(GB50016-2006)； 《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001）； 《建筑灭火器配置设计规范》(GBJ140-90，97修订版)； 《工业企业总平面设计规范》(GB50187-93)； 《通用用电设备配电设计规范》(GB50055-93)； 《供配电系统设计规范》(GB50052-95)；
关于中水处理设计方案 建设单位： 设计方案：
目录 一、相关技术参考资料 二、各种水质资料 三、拟开发小区的相关基础资料 四、处理内容 五、中水处理水量的确定及处理流程 六、设备选型 七、设备工艺说明 八、噪声控制 九、防腐措施
一、相关技术参考资料 1、用水种类：由给水系统供应的用水，随着建筑性质不同，其供应的范围也各不 相同，一般除了供作饮用水外，还供多方面的用途使用。 A．住宅、公寓、旅馆等建筑，其生活用水分：饮水、厨房用水、洗澡用水、漱洗用水、洗涤用水、厕所冲洗水、清扫用水、洗车用水、喷洒绿化用 水等。 B．办公楼等公共建筑，其公共用水分；饮水、洗涤用水、冷却用水、扫除用水、洗车用水、其他用水等。 C。工厂等工业用水，其用水范围、规模和用途，根据不同工艺要求差别较大，不好统一。一般有锅炉用水、原料水、产品处理、清洗用水、冷却、空 调用水及其他用水等。 D．环境用水分：消防用水、喷洒用水、喷泉用水、清扫用水、道路用水、化雪用水等。 以上各类建筑不同用途的用水，其中有部分用水很少与人体按触，有的在密闭体系中使用，不会影响使用者身体健康，严格从保健、卫生出发，以下用途的用水，可考虑由中水来供给： （１）洗厕所用水。 （２）喷洒用水（喷洒道路、花草、树木）。 （3）洗车用水 （４）防用水（属单独消防系统）。 （５）空调冷却用水（补给水）。 （6）娱乐用水（水池、喷泉等）。
2、用水量及比例：各类建筑的生活用水量，随建筑性质、使用功能、用水设备设 置情况而不同，而且还随周日和季节而变化。掌握各类建筑 各种用水量及占总用水量的比例是确定中水量的依据。我国 尚无这方面系统的测试资料，下面收集为某些单位测定数据。 公寓用水量比例 住宅用水量比例 注：上述相关资料摘自《建筑给水排水设计手册》。
建筑中水处理工程设计实例 摘要：针对项目用地紧张、处理后出水用作冲厕、绿化浇洒等特点，提出一种结构紧凑的二级生物接触氧化加物化法处理的中水处理工艺。介绍了其工艺流程、设计参数、设计总结等，可为类似工程项目的中水处理设计提供参考。 关键词：中水处理；生物接触氧化；建筑中水 abstract: the tight project site, the treated water used for flushing and poured green features, provide a compact two biological contact oxidation plus the physico-chemical treatment in water treatment processes. describes the process, design parameters, design summary, etc., designed to provide a reference for similar projects in water treatment.key words: water treatment; biological contact oxidation; construction of water 中图分类号：tu7 文献标识码： a文章编号：2095-2104（2012）随着人类社会的进步和经济的发展，工农业生产用水量的增加, 城市的日益扩展，特别是世界人口急剧增多，加之人类活动失控, 水资源消费量急剧增加，造成环境恶化，水资源污染及浪费严重，采用建筑中水系统，使污水处理后回用于建筑物和建筑小区供生活杂用，既可减少污染排放，使污水无害化，又可增加可利用的水 资源从而节省水资源，是保护环境，防治水污染，缓解水资源不
第一章 污水的一级处理构筑物设计计算 1.1格栅 格栅是由一组平行的金属栅条或筛网制成，安装在污水渠道、泵房集水井的进口处或污水处理厂的端部，用以截留较大的悬浮物或漂浮物，如纤维、碎皮、毛发、果皮、蔬菜、塑料制品等，以便减轻后续处理构筑物的处理负荷，并使之正常进行。被截留的物质称为栅渣。 设计中格栅的选择主要是决定栅条断面、栅条间隙、栅渣清除方式等。 格栅断面有圆形、矩形、正方形、半圆形等。圆形水力条件好，但刚度差，故一般多采用矩形断面。格栅按照栅条形式分为直棒式格栅、弧形格栅、辐流式格栅、转筒式格栅、活动格栅等；按照格栅栅条间距分为粗格栅和细格栅（1.5～10mm ）；按照格栅除渣方式分为人工除渣格栅和机械除渣格栅，目前，污水处理厂大多都采用机械格栅；按照安装方式分为单独设置的格栅和与水泵池合建一处 的格栅。 1.1.1格栅的设计 城市的排水系统采用分流制排水系统，城市污水主干管由西北方向流入污水处理厂厂区，主干管进水水量为s L Q 63.1504 ，污水进入污水处理厂处的管径为1250mm ，管道水面标高为80.0m 。 本设计中采用矩形断面并设置两道格栅（中格栅一道和细格栅一道），采用机械清渣。其中，中格栅设在污水泵站前，细格栅设在污水泵站后。中细两道格栅都设置三组即N=3组，每组的设计流量为0.502s m 3。 1.1.2设计参数 1、格栅栅条间隙宽度，应符合下列要求： 1) 粗格栅：机械清除时宜为16～25mm ；人工清除时宜为25～40mm 。特殊情况下，最大间隙可为100mm 。 2) 细格栅：宜为1.5～10mm 。 3) 水泵前，应根据水泵要求确定。 2、 污水过栅流速宜采用0.6～1.Om ／s 。除转鼓式格栅除污机外，机械清除格栅的安装角度宜为60～90°。人工清除格栅的安装角度宜为30°～60°。 3、当格栅间隙为16～25mm 时，栅渣量取0.10～0.0533310m m 污水；当格栅间隙为30～50mm 时，栅渣量取0.03～0.0133310m m 污水。 4、格栅除污机，底部前端距井壁尺寸，钢丝绳牵引除污机或移动悬吊葫芦
水处理常用计算公式汇总 水处理公式是我们在工作中经常要使用到的东西，在这里我总结了几个常常用到的计算公式，按顺序分别为格栅、污泥池、风机、MBR、AAO进出水系统以及芬顿的计算，大家可有目的性的观看。 格栅的设计计算 一、格栅设计一般规定 1、栅隙 (1)水泵前格栅栅条间隙应根据水泵要求确定。 (2)废水处理系统前格栅栅条间隙，应符合下列要求：最大间隙40mm，其中人工清除 25~40mm，机械清除16~25mm。废水处理厂亦可设置粗、细两道格栅，粗格栅栅条间隙 50~100mm。 (3)大型废水处理厂可设置粗、中、细三道格栅。 (4)如泵前格栅间隙不大于25mm，废水处理系统前可不再设置格栅。 2、栅渣 (1)栅渣量与多种因素有关，在无当地运行资料时，可以采用以下资料。 格栅间隙16~25mm；0.10~0.05m3/103m3(栅渣/废水）。 格栅间隙30~50mm；0.03~0.01m3/103m3(栅渣/废水）。 (2)栅渣的含水率一般为80%，容重约为960kg/m3。 (3)在大型废水处理厂或泵站前的大型格栅（每日栅渣量大于0.2m3)，一般应采用机械清渣。3、其他参数 (1)过栅流速一般采用0.6~1.0m/s。 (2)格栅前渠道内水流速度一般采用0.4~0.9m/s。 (3)格栅倾角一般采用45°~75°，小角度较省力，但占地面积大。 (4)机械格栅的动力装置一般宜设在室内，或采取其他保护设备的措施。 (5)设置格栅装置的构筑物，必须考虑设有良好的通风设施。 (6)大中型格栅间内应安装吊运设备，以进行设备的检修和栅渣的日常清除。 二、格栅的设计计算 1、平面格栅设计计算 (1)栅槽宽度B 式中，S 为栅条宽度，m；n 为栅条间隙数，个； b 为栅条间隙，m；为最大设计流量， m3/s；a 为格栅倾角，（°);h为栅前水深，m，不能高于来水管（渠）水深；v 为过栅流速， m/s。 (2)过栅水头损失如
某大学中水处理设计实例 摘要随着水资源匮乏的日益突出，合理利用水资源及科学有效的节约用水已 为人们所关注,建筑中水利用在业内一直被认为是节水的较好方式,特别是对于有丰富优质杂排水的建筑小区来说,节水效果及经济意义就更为显着. 关键词优质杂排水水量平衡工艺流程最大出水负荷反冲洗水量调节容积投药一.工程概况:某大学学生宿舍区北临校园 体育场,西面为食堂,南接现有学生宿舍区,东侧为校园休闲山体.建筑呈行列式布置. 宿舍分一类宿舍和三类宿舍二大类,均为六层建筑,其中1#.2#.3#楼为一类宿舍,其内设单独的卫生间,1#宿舍建筑面积,2#宿 舍,3#宿舍,总建筑面积,共按2544人入住设计;4#.5#.6#楼为三类宿舍,其内设公共盥 洗室和淋浴室,每栋建筑面积均为,总建筑 面积16343m2,共按2736人入住设计.食堂面
向宿舍区,东面设置餐厅出入口,食堂共分 四层,建筑面积为因本工程位于某市郊区, 周围为自然山体,市政给水资源不是很丰富,本着节约水资源出发,本工程考虑收集1~6 号宿舍楼的淋浴废水和盥洗废水(并考虑与前.后期生活废水合并)作为中水源水,经中水处理站处理后用于小区内冲厕用水. 二.水量平衡计算: 水量平衡计算表 序号建筑物人数无中水冲厕用水定额日用 水量(m3/d)中水冲厕用水定额中水用水量(m3/d)淋浴用水定额盥洗用水定额优质杂 排水量(m3/d)中水原水量(m3/d)11号楼912200L/人.天/人.天/人.天30L/人.天号 楼912200L/人.天/人.天/人.天30L/人.天号楼720200L/人.天14460L/人.天/人.天 30L/人.天号楼912130L/人.天/人.天/人. 天25L/人.天号楼912130L/人.天/人.天/人.天25L/人.天号楼912130L/人.天/人.天/人.天25L/人.天总计5280 水量平衡图水量平衡图 由上表及图所示,本工程选用优质杂排水作
工程实例一某城市污水处理厂设计 1、设计资料 1.1 工程概况 某城市临近北海，以海产养殖、水产品加工、海洋运输为主，工业发展速度较慢。 1.2 水质水量资料 该市气候温和，年平均21℃，最热月平均35℃，极端最高41℃，最高月平均15℃，最低10℃。常年主导风向为南风和北风。夏季平均风速2.8m/s，冬季1.5 m/s。 根据该市中长期发展规划，2005年城市人口20万，2015年城市人口28万。由于临近大海，城市地势平坦，地质条件良好，地表土层厚度一般在10 m以上，主要为亚砂土、亚粘土、砂卵石组成，地基承载力为1㎏/㎝2。此外，地面标高为123.00m，附近河流的最高水位为121.40m。 目前城市居民平均用水400L/人.d，日排放工业废水2×104m3/d，主要为有机工业废水，具体水质资料如下： 1.城市生活污水: COD 400mg/l,BOD 5 200mg/l,SS 200mg/l,NH 3 -N 40mg/l,TP 8mg/l,pH 6～9. 2.工业废水: COD 800mg/l,BOD 5 350mg/l,SS 400mg/l,NH 3 -N 80mg/l,TP 12mg/l,pH 6～8 1.3 设计排放标准 为保护环境，防止海洋污染，污水处理厂出水执行“城镇污水处理厂污染物 2.污水处理工艺流程的选择 2.1计算依据 ①生活污水量：280000×400×103 =112000 m3/d=1296.30 L/s 设计污水量：112000+20000=132000 m3/d，水量较大。 ②设计水质 设计平均COD： 461 mg/L；设计平均BOD：223 mg/L；设计平均SS：230mg/L 设计平均NH 3 -N 46 mg/L；设计平均TP9 mg/L。 ③污水可生化性及营养比例 可生化性：BOD/COD=223/461≈0.484，可生化性好，易生化处理。 去除BOD：223-20=203 mg/L。根据BOD：N：P=100：5：1，去除203 mg/LBOD需
污水处理设计公式 竖流沉淀池[3] 中心管面积： f=q/vo=0.02/0.03=0.67m2 中心管直径： do=√4f/∏ =√4*0.67/3.14=0.92 中心管喇叭口与反射板之间的缝隙高度： h3=q/v1∏d1=0.02/0.03*3.14*0.92*1.35 沉淀部分有效端面积： A=q/v=0.02/0.0005=40m2 沉淀池直径： D=/4（A+f）/∏ =/4*（40+0.67）/3.14=7.2m 沉淀部分有效水深： h2=vt*3600=0.0005*1.5*3600=2.7m 沉淀部分所需容积： V=SNT/1000=0.5*1000*7/1000=3.5m3 圆截锥部分容积： h5=（D/2-d`/2）tga=（7.2/2-0.3/2）tg45=3.45m 沉淀池总高度： H=h1=h2=h3=h4=h5=0.3+2.7+0.18+0+3.45=6.63m 符号说明： q——每池最大设计流量，m3/s vo——中心管内流速，m/s v1 ——污水由中心管喇叭口与反射板之间的缝隙流出速度，m/s d1 ——喇叭口直径，m v——污水在沉淀池中的流速，m/s t——沉淀时间，h S——每人每日污水量，L/（人?d），一般采用0.3～0.8L/（人?d）N——设计人口数，人 h1——超高，m
h4——缓冲层高，m h3——污泥室圆截锥部分的高度，m R——圆锥上部半径，m r——圆锥下部半径，m 污水处理中ABR厌氧和SBR的设计参数 1）进水时间TF 根据每一系列的反应池数、总进水量、最大变化系数和反应池的有效容积等因素确定。 2）曝气时间TA 根据MLSS浓度、BOD－SS负荷、排出比、进水BOD浓度来确定。由于： 式中：Qs－污水进水量（m3／d） Ce－进水平均BOD（mg／l） V－反应池容积（m3） e－曝气时间比：e＝n×TA／24 n－周期数 TA－1个周期的曝气时间 又由于： 1／m－排出比 则： 将e＝n×TA／24代人，则： 3）沉淀时间Ts 根据活性污泥界面的沉降速度、排出比确定。 活性污泥界面的沉降速度和MLSS浓度有关。由经验公式得出： 当MLSS≤3000mg／l时 Vmax＝7.4×104×t×MLSS-1.7 当MLSS＞3000mg／l时 Vmax＝4.6×104×MLSS-1.26 式中Vmax－活性污泥界面的沉降速度（m／h） t－水温℃ MLSS－开始沉降时的MLSS浓度（mg／l） 沉淀时间Ts＝H×（1／m）＋ε／Vmax 式中：H－反应池水深（m） 1／m－排出比
某污水处理厂设计说明书 1.1 计算依据 1、工程概况 该城市污水处理厂服务面积为12.00km2，近期（2000年）规划人口10万人，远期（2020年）规划人口15.0万人。 2、水质计算依据 A．根据《室外排水设计规范》，生活污水水质指标为： COD Cr 60g/人d BOD5 30g/人d B．工业污染源，拟定为 COD Cr 500 mg/L BOD5 200 mg/L C．氨氮根据经验值确定为30 mg/L 3、水量数据计算依据： A．生活污水按人均生活污水排放量300L/人·d； B．生产废水量近期1.2×104m3/d，远期2.0×104m3/d考虑； C．公用建筑废水量排放系数近期按0.15，远期0.20考虑； D．处理厂处理系数按近期0.80，远期0.90考虑。 4、出水水质 根据该厂城镇环保规划，污水处理厂出水进入水体水质按照国家三类水体标准控制，同时执行国家关于污水排放的规范和标准，拟定出水水质指标为： COD Cr 100mg/L BOD5 30mg/L SS 30mg/L
NH3-N 10mg/L 1.2 污水量的确定 1、综合生活污水 近期综合生活污水 远期综合生活污水 2、工业污水 近期工业污水 远期工业污水 3、进水口混合污水量 处理厂处理系数按近期0.80，远期0.90考虑，由于工业废水必须完全去除，所以不考虑其处理系数。近期混合总污水量 取 远期混合总污水量 取 4、污水厂最大设计水量的计算 近期； ，取日变化系数；时变化系数；
。 远期； ，取日变化系数；时变化系数； 。 拟订该城市污水处理厂的最大设计水量为 1.3 污水水质的确定 近期取 取 远期取 取 则根据以上计算以及经验值确定污水厂的设计处理水质为： ，，
污水处理工程设计方案 【最新资料，WORD文档，可编辑修改】 目录 第一章概述-----------------------------------2第二章工程概述-------------------------------4第三章污水处理工艺设计-----------------------10第四章主要处理构筑物及设备-------------------15第五章工程投资估算---------------------------21第六章技术经济分析---------------------------25第七章治理效果分析---------------------------27第八章配套工程-------------------------------28第九章组织机构及人员编制---------------------29第十章工程项目实施计划及管理-----------------30第十一章污水处理站内总图设计-------------------32第十二章事故应急预案---------------------------34
第一章概述 1.1废水来源 陶瓷加工废水是以粘土、长石、石灰石等为原料填加适当分散剂和水分成型锫烧后成陶瓷的生产过程中排出的废水。生产废水主要来自原料制备、釉料制备工序及设备和地面冲洗水、窑炉冷却水，SS 是陶瓷工业生产废水的主要特征污染物，其浓度较高，在废水中的分布差异较大。陶瓷行业废水主要产生于生产过程中的球磨（洗球）、压滤机滤布清洗、施釉（清洗）、喷雾干燥、磨边抛光等工序，另外在原料运输洒落及厂内地面粉尘被雨水冲刷时也带来一定的高浊度、高悬浮物废水。 不同的生产工艺，不同的产品，废水的成分也不同，但最主要的污染因子便是悬浮物（SS），因此只要对SS进行有效削减，其余各污染因子浓度便能随之被控制在排放标准之内，实际上是对含高悬浮物高浊度水的处理。陶瓷废水的各种固体物质构成了其污染物最明显的部分，大颗粒悬浮物可在重力作用下沉降，而细微颗粒包括悬浮物和胶体颗粒，是造成水浊度的根本原因。 1.2 废水的特点 本企业日产生废水量为1000 m3/d,生产时间为白天，夜间没有生产，同时也没有废水排放。即1000 m3/d的废水在白天排放完毕；因此本方案设计时以125 m3/h设计，确保系统白天(8小时)废水处理能力达到1000 m3/d。 其污染因子及水质指标如下: PH: 6～6.5; SS: 500～8000 mg/l;
污水处理基本计算公式 水处理公式是我们在工作中经常要使用到的东西，在这里我总结了几个常常用到的计算公式，按顺序分别为格栅、污泥池、风机、MBR、AAO进出水系统以及芬顿、碳源、除磷、反渗透、水泵和隔油池计算公式，由于篇幅较长，大家可选择有目的性的观看。 格栅的设计计算 一、格栅设计一般规定 1、栅隙 (1)水泵前格栅栅条间隙应根据水泵要求确定。 (2) 废水处理系统前格栅栅条间隙，应符合下列要求：最大间隙40mm，其中人工清除25~40mm，机械清除16~25mm。废水处理厂亦可设置粗、细两道格栅，粗格栅栅条间隙50~100mm。 (3) 大型废水处理厂可设置粗、中、细三道格栅。 (4) 如泵前格栅间隙不大于25mm，废水处理系统前可不再设置格栅。 2、栅渣 (1) 栅渣量与多种因素有关，在无当地运行资料时，可以采用以下资料。 格栅间隙16~25mm；0.10~0.05m3/103m3 (栅渣/废水）。 格栅间隙30~50mm；0.03~0.01m3/103m3 (栅渣/废水）。
(2) 栅渣的含水率一般为80%，容重约为960kg/m3。 (3) 在大型废水处理厂或泵站前的大型格栅（每日栅渣量大于0.2m3)，一般应采用机械清渣。 3、其他参数 (1) 过栅流速一般采用0.6~1.0m/s。 (2) 格栅前渠道水流速度一般采用0.4~0.9m/s。 (3) 格栅倾角一般采用45°~75°，小角度较省力，但占地面积大。 (4) 机械格栅的动力装置一般宜设在室，或采取其他保护设备的措施。 (5) 设置格栅装置的构筑物，必须考虑设有良好的通风设施。 (6) 大中型格栅间应安装吊运设备，以进行设备的检修和栅渣的日常清除。 二、格栅的设计计算 1、平面格栅设计计算 (1) 栅槽宽度B
软水站设计计算实例 序号项目设计计算数据、公式备注 1 进水 水质 条件 阳离子阴离子 Na++K+= 0.84 mmol/L HCO3-= 2.94 mmol/L 1/2Ca2+= 2.39 mmol/L 1/2SO42-=0.92 mmol/L 1/2Mg2+= 1.23mmol/L Cl-= 0.54 mmol/L NO3-= 0.06 mmol/L 总阳离子C R=4.46 mmol/L 总阴离子C A= 4.46 mmol/L 总碱度A o：2.94 mmol/L 非碳酸盐硬度H y：0.68 mmol/L 总硬度H o：3.62 mmol/L 2 系统 选择 进水强酸阴离子含量： C Q=Cl-+NO3-+1/2SO42-=0.54+0.06+0.92=1.52 mmol/L 进水碱度与硬度的比例：A o/H o=2.94/3.62=0.81 由于A o/H o>0.5，C Q<3 mmol/L 故选用氢-钠并联离子交换系统 3 系统 设计 产水 量 Q 设计供水量：Q=100 m3/h 系统自用水率： 1 η=10% 系统设计产水量： Q=Q ） （ 1 1η + =（1+10%）100 = 110 m3/h 4 水量 分配 比例 通过氢离子交换器的水量 H Q： H Q=（A o-A c） o Q/（A o+1/2SO42-+Cl-+NO3-） =（2.94-0.6）110/（2.94+0.92+0.54+0.06） =57.7 m3/h 通过钠离子交换器的水量 Na Q： H o Na Q Q Q- ==110-57.7=52.3 m3/h A c—氢-钠出水混合后 水中的残余碱度，取 0.6 mmol/L 5 氢离 子交 换器 选择 强酸阳离子树脂工作交换容量 H E： H E=900mmol/L 再生剂耗量（HCl）：55 g/mol 树脂层高度 R h：选用2.0 m 运行周期 H T： R H R H C v E h T? ? =/=2.0×900/（20×4.46）=20.2 h 交换器总面积F： v Q F H / ==57.7/20=2.9 m2 交换器直径D： 2 D=4F/3.14=3.7 D=1.9 m 选用直径D'=2.0 m逆流再生氢离子交换器两台，一用一备 实际运行流速v'： F Q v H ' ='/=57.7/3.14=18.4 m/h 实际运行周期 H T'： R H R H C v E h T?' ? = '/=2.0×900/（18.4×4.46）=22 h 每台交换器装填湿强酸氢离子交换树脂的重量 R G： 001×7强酸阳离子树脂 工作交换容量 H E取 900 运行流速：v=20~30 m/h，取20 m/h F'=1/42） （D'×3.14 =3.14 m2
设备选择计算书 1.锅炉补给水处理系统 1.1出力的计算 1.1.1.汽水损失 1.1.1.1.汽水循环损失：1025×1.5%×2=30.75t/h 1.1.1. 2.锅炉排污损失：1025×0.5%×2=10.25t/h 1.1.1.3.取样及化验室损失：2t/h 1.1.1.4.热网补充水：5400×0.5%=27t/h 1.1.1.5.工业热负荷：170t/h 1.1.1.6.凝结水处理及自用水：4t/h 1.1.1.7.闭式循环水：110×0.3%×2=0.66t/h 1.1.1.8.燃油拌热等其它汽水损失：15t/h 1.1.1.9水处理系统的正常出力： 30.75+10.25+2+170+4+15+0.66=232.66 水质校核： Σ阳=K2+＋Ca2+＋Mg2+＋Na++Ba2+＋Fe3++Sr2+ +NH4+ =34.1/39+161.6/20+41.5/12+140.4/23+0.074/68.67+0.3528/18.6+0.596/43.81+ 7/17 =0.8744+8.08+3.4583+6.104++0.0011+0.019+0.0136+0.4118 =18.9622mmol/L Σ阴= Cl-+SO42-+ HSiO3-+HCO3-+NO3- +PO43- =227.6/35.5＋196.8/48＋20/77+355.1/61+150/62+1.0/31.6 =6.4113+4.1+0.2598+5.8213+2.4194+0.0317=19.0435mmol/L。δ=2.14% 1.2锅炉补给水处理系统
循环水石灰软化系统出水 →活性炭过滤器（ 6×ф3200）→超滤装置（4×120t/h）→超滤水箱（2×300m3）→超滤出水升压泵（4×120~240t/h）（3用1备）→（保安过滤器（4ф700）→高压泵（4×120t/h）→反渗透装置（4×90t/h）→除碳器（4×ф1400）→中间水箱（4×20m3）（27吨去热网补充水其余除盐去除碳器→中间水泵（4×60～120t/h）（3用1备）→阳离子交换器（3×ф2500）→阴离子交换器（3×ф2500）→混合离子交换器（2×ф2000）→除盐水箱（2×1500m3）→除盐水泵→主厂房 1.3设备选择： 1.3.1锅炉补给水的正常出力为233t/h，考虑自用水量。所以选取设备的出力为 Q=233×1.05=245t/h。 注：每台强阳床和强阴床的自用水率各为4-5%，，每台混床的自用水率为1%。 1.3.2混床：Q=245t/h 所以f=245/40=6.125m2 选取Ф2000的设备3台，2运1备,f=3.14m2 实际流速v=123/（1×3.14）=39.17m/s 树脂装载高度：阳500/1000阴 树脂量：阳（MB001x7）：2×3.14×0.5×1.1×0.85=3.0t 阴（MB201x7）：2×3.14×1.0×1.15×0.75=5.5t 运行周期T(阳)=(3.14×0.5×500)/(123 ×0.1)=63.82小时 T(阴)=(3.14×1×200)/(123×0.1)=51.06小时 取T=51.06小时，则每天再生台数：24/51.06=0.47台/天 再生耗酸量：G100%=(3.14×0.5×80) =125.6kg/次台 G30%=125.6/30%=418.67 kg/次台V=0.37m3 （30%HCl） 每月用酸量：0.47×30×418.67=5.9吨/月 再生耗碱量：G100%=(3.14×1×100) =314kg/次台 G30%=314/30%=1046.67kg/次台V=0.793m3 每月用碱量：0.47×30×1046.67=14.76吨/月（30%NaOH） 1.3. 2.1再生水泵：Q=（ 3.14×1）×5 m/h=15.7t/h 选取IH65-50-160 Q=15-30t/h P=0.34-0.30MPa ，n=2900rpm,Y132S1-2 N=5.5KW 共3台2运1备 喷射器BPS-2000 3台 1.3. 2.2除盐水泵：IH150-125-400，Q=120-240t/h P=0.53-0.46MPa，Y225M-4， N=45KW 2台（1运1备）；IH100-65-200，Q=60-120t/h，P=0.54~0.47MPa， N=22 KW Y180M-2 1台。 自用除盐水泵IH80-50-200，Q=30-60t/h，P=0.53~0.47MPa2台1运1备。N=2900
第二章 污水的二级处理设计计算 2.1设计要点 1. 在满足曝气池设计流量时生化反应的需氧量以外，还应使混合液含有一定的剩余DO 值，一般按2mg/L 计. 2.使混合液始终保持混合状态，不致产生沉淀，一般应该使池中平均流速在0.25m/s 左右. 3. 设施的充氧能力应该便于调节，与适应需氧变化的灵活性. 2.2设计计算 1.设计计算(污泥负荷法) （1）．有关设计参数 a.BOD 5污泥负荷 N=0.15kg BOD 5/(kgMLSS ×d) b.回流污泥浓度X R =10000(mg/L) c.污泥回流比 R=50% d.混合液悬浮固体浓度 )/(3330100005.015 .01L mg X R R X R =?+=+= 混合液回流比 R 内 混合液回流比 %80%1001 =?+++=R r R r TN η 取R 内=200% 回流污泥量Qr: Qr=RQ=0.5×100000=50000m 3/d 循环混合液量Qc: Qc=R 内×100000=200000 m 3/d （2）． 反应池的计算 厌氧池计算V 1 ，厌氧池平均停留时间为2h V 1=1.2×(100000/24)×2.0=10000(m 3) AO 反应池容积 V ，m 3 V Ao =Q ×S O /N ×X=100000×180/0.15×3330=36036 m 3 AO 反应池总水力停留时间: )(64.8)(36.0100000 36036 h d Q V t AO AO ≈≈== 各段水力停留时间和容积: 缺氧∶好氧=1∶3
缺氧池水力停留时间 : t 2=1 4 ×8.64=2.16h 缺氧池容积 : )(9009360364 1 32m V =?= 好氧池水力停留时间 : )(48.664.84 3 3h t =?= 好氧池容积 : )(270273603643 33m V =?= 反应池总体积: V=V 1+V AO =10000+36036=46036（m 3） 总停留时间： t=t 1+t AO =8.64+2=10.64(h) （3）．反应池主要尺寸 反应池总容积 V=46036(m 3) 设反应池四组，单组池容积 V 单=V/4=46036/4=11509(m 3) 有效水深 5m ； 采用五廊道式推流式反应池，廊道宽b=8m ； 单组反应池长度：L=S 单/B=11509/(5?8?5)=57.54(米)； 校核：b/h=8/5=1.6(满足b/h=1～2)； l/b=57.54/8=7.2(满足l/h=5～10)； 取超高为0.7 m ， 则反应池总高 H=5.0+0.7=5.7(m) 厌氧池尺寸 宽L 1=10000/B ×5=10000/(5?8?5?5)=10(m) 尺寸为10?50?5(m) 缺氧池尺寸 宽L 2=9009/B ×4.5=9009/(5?8?5?5)=9(m) 尺寸为 9?50?5(m) 好氧池尺寸 宽L 3=27027/B ×4.5=27027/(5?8?5?5)=27(m) 尺寸为 27?50?5(m) 2.2辐流式沉淀池 辐流式沉淀池一般采用对称布置，有圆形和正方形。主要由进水管、出水管、沉淀区、污泥区及排泥装置组成。按进出水的形式可分为中心进水周边出水、周边进水中心出水和周边进水周边出水三种类型，其中，中心进水周边出水辐流式沉淀池应用最广。周边进水可以降低进水时的流速，避免进水冲击池底沉泥，提高池的容积利用系数。这类沉淀池多用于二次沉淀池。本设计中采用机械吸泥的向心式圆形辐流沉淀池，进水采用中心进水周边出水。 4.2.1设计原则设计参数 1、沉淀池的设计数据宜按下表的规定取值
水处理工程课程设计报告
目录 第一章设计任务及资料 (4) 1.1设计任务 (4) 1.2设计目的及意义 (4) 1.2.1设计目的 (4) 1.2.2设计意义 (4) 1.3设计要求 (4) 1.3.1污水处理厂设计原则 (4) 1.3.2污水处理工程运行过程中应遵循的原则 (5) 1.4设计资料 (5) 1.4.1项目概况 (5) 1.4.2水质情况 (5) 1.4.3环境条件状况 (6)
1.4.4排水系统 (6) 1.5设计依据 (6) 第二章设计方案论证 (6) 2.1厂址选择 (6) 2.2污水厂处理流程的选择 (7) 2.2.1确定处理流程的原则 (7) 2.2.2污水处理流程的选择 (7) 2.2.3污水处理流程方案的介绍与比较 (7) 2.3设计污水水量 (7) 2.4污水处理程度计算 (8) 2.4.1污水的COD处理程度计算 (8) 2.4.2污水的BOD5处理程度计算 (8) 2.4.3污水的SS处理程度计算 (8) 2.4.4污水的氨氮处理程度计算 (8) 第三章污水的一级处理构筑物设计计算 (8) 3.1格栅 (8) 3.1.1格栅的设计 (8)
3.1.2设计参数 (9) 3.1.3中格栅设计计算 (9) 3.1.4细格栅设计计算 (10) 3.2提升泵站 (11) 3.2.1泵站设计的原则 (11) 3.2.2泵房形式及工艺布置 (11) 3.2.3泵房设计计算 (11) 3.3沉砂池 (13) 3.3.1曝气沉砂池 (13) 3.3.2设计参数 (13) 3.3.3曝气沉砂池的设计计算 (13) 3.3.4曝气沉砂池曝气计算 (15) 第四章污水的二级处理设计计算 (15) 4.1厌氧池+DE型氧化沟工艺计算 (16) 4.1.1设计参数 (16) 4.1.2厌氧池计算 (17) 4.1.3 DE型氧化沟计算 (17)
水处理污泥池设计计算及计算公式（图文+实例详解）
目录 一、地基承载力验算 (3) 1、基底压力计算 (3) 2、修正地基承载力 (4) 3、结论 (4) 二、抗浮验算 (4) 三、荷载计算 (5) 1、顶板荷载计算: (5) 2、池壁荷载计算: (5) 3、底板荷载计算(池内无水，池外填土)： (6) 4、底板荷载计算(池内有水，池外无土): (6) 四、内力、配筋及裂缝计算 (7) 1、弯矩正负号规则： (7) 2、荷载组合方式： (7)
一、地基承载力验算 1、基底压力计算 (1)水池自重Gc计算: 顶板自重G1=180.00 kN。 池壁自重G2=446.25kN。 底板自重G3=318.75kN。 水池结构自重Gc=G1+G2+G3=945.00 kN。 (2)池内水重Gw计算。 池内水重Gw=721.50 kN。 (3)覆土重量计算。 池顶覆土重量Gt1= 0 kN。 池顶地下水重量Gs1= 0 kN。 底板外挑覆土重量Gt2= 279.50 kN。 底板外挑地下水重量Gs2= 45.50 kN。 基底以上的覆盖土总重量Gt = Gt1 + Gt2 = 279.50 kN。 基底以上的地下水总重量Gs = Gs1 + Gs2 = 45.50 kN。 (4)活荷载作用Gh。 顶板活荷载作用力Gh1= 54.00 kN。 地面活荷载作用力Gh2= 65.00 kN。 活荷载作用力总和Gh=Gh1+Gh2=119.00 kN。
(5)基底压力Pk： 基底面积: A=(L+2×t2)×(B+2×t2)=5.000×8.500 = 42.50 m2。 基底压强: Pk=(Gc+Gw+Gt+Gs+Gh)/A。 =(945.00+721.50+279.50+45.50+119.00)/42.500= 49.66 kN/m2。 2、修正地基承载力 (1)计算基础底面以上土的加权平均重度rm： rm=[1.000×(20.00-10)+2.000×18.00]/3.000 = 15.33 kN/m3。 (2)计算基础底面以下土的重度r： 考虑地下水作用，取浮重度，r=20.00-10=10.00kN/m3 (3)根据基础规范的要求，修正地基承载力: fa = fak + ηb γ(b - 3) + ηdγm(d - 0.5) = 100.00+0.00×10.00×(5.000-3)+1.00×15.33× (3.000-0.5)= 138.33 kPa。 3、结论 Pk=49.66 仲恺农业工程学院课程设计 污水处理工艺设计 计算书 （2014—2015学年第一学期） 班级给排121班 姓名李子恒 学号201210524123 设计时间2014.12.15~ 2015.01.02 指导老师刘嵩、孙洪伟 成绩 城市建设学院 2014年11月 目录 1 课程设计目的和要求 (4) 1.1设计目的 (4) 1.2 设计任务 (4) 1.3设计要求 (4) 1.4 原始资料 (4) 2 污水处理流程方案 (5) 3 处理程度的确定 (6) 4 污水的一级处理 (6) 4.1 格栅计算 (6) 4.1.1单独设置的格栅 (7) 4.2 沉砂池计算 (10) 4.3 初次沉淀池计算 (14) 4.3.1 斜板沉淀池 (14) 5 污水的生物处理 (19) 5.1 曝气池 (19) 5.1.1设计参数 (19) 5.2.2 平面尺寸计算 (20) 5.1.3 进出水系统 (22) 5.1.4 曝气池出水设计 (24) 5.1.5 其他管道设计 (24) 5.1.6 剩余污泥量 (24) 6 生物处理后处理 (25) 6.1 二沉淀池设计计算 (25) 6.1.1 池形选择 (25) 6.1.2 辐流沉淀池 (25) 6.2 消毒设施设计计算 (32) 6.2.1 消毒剂的投加 (32) 6.2.2 平流式消毒接触池 (32) 6.3 巴氏计量槽设计 (34) 7 污泥处理构筑物计算 (35) 7.1 污泥量计算 (35) 7.1.1 初沉池污泥量计算 (35) 7.1.2 剩余污泥量计算 (36) 7.2污泥浓缩池 (36) 7.2.1 辐流浓缩池 (37) 7.3 贮泥池 (39) 7.3.1 贮泥池的作用 (39) 7.3.2 贮泥池计算 (40) 7.4 污泥消化池 (41) 7.4.1 容积计算 (41) 7.4.2 平面尺寸计算 (44) 7.4.3 消化池热工计算 (45) 7.4.4 污泥加热方式 (48) 8 污水处理厂的布置 (50) 8.1 污水处理厂平面布置 (50) 8.1.1 平面布置原则 (50) 8.1.2 污水处理厂的平面布置图 (52) 8.2 污水处理厂高程布置 (52) 8.2.1 高程布置原则 (52) 8.2.2 高程布置计算 (53) 8.2.3 污水处理厂高程图 (55) 中水处理设计实例 一. 工程概况: 某大学学生宿舍区北临校园体育场,西面为食堂,南接现有学生宿舍区,东侧为校园休闲山体.建筑呈行列式布置.宿舍分一类宿舍和三类宿舍二大类,均为六层建筑,其中1#.2#.3#楼为一类宿舍,其内设单独的卫生间,1#宿舍建筑面积7856.76m 2,2#宿舍7856.78m 2,3#宿舍6405.66m 2,总建筑面积22119.18m 2,共按2544人入住设计;4#.5#.6#楼为三类宿舍,其内设公共盥洗室和淋浴室,每栋建筑面积均为5447.67m 2,总建筑面积16343m 2,共按2736人入住设计.食堂面向宿舍区,东面设置餐厅出入口,食堂共分四层,建筑面积为5461.40m 2. 因本工程位于某市郊区,周围为自然山体,市政给水资源不是很丰富,本着节约水资源出发,本工程考虑收集1~6号宿舍楼的淋浴废水和盥洗废水(并考虑与前.后期生活废水合并)作为中水源水,经中水处理站处理后用于小区内冲厕用水. 二.水量平衡计算: 水量平衡计算表 序号 建筑物 人数 无中水冲厕用水定额 日用水量(m 3/d) 中水冲厕 用水定额 中水用水 量(m 3/d) 淋浴用 水定额 盥洗用水定额 优质杂排水量(m 3/d) 中水原水量(m 3/d) 1 1号楼 912 200L/人.天 182.4 60L/人.天 65.664 60L/人.天 30L/人.天 82.08 65.664 2 2号楼 912 200L/人.天 182.4 60L/人.天 65.664 60L/人.天 30L/人.天 82.08 65.664 3 3号楼 720 200L/人.天 14 4 60L/人.天 51.84 60L/人.天 30L/人.天 64.80 51.84 4 4号楼 912 130L/人.天 118.56 50L/人.天 54.72 50L/人.天 25L/人.天 68.40 54.72 5 5号楼 912 130L/人.天 118.5 6 50L/人.天 54.72 50L/人.天 25L/人.天 68.40 54.72 6 6号楼 912 130L/人.天 118.56 50L/人.天 54.72 50L/人.天 25L/人.天 68.40 54.72 7 总计 5280 983.04 347.328 434.16 347.328 水量平衡图如下：(完整版)污水处理工艺设计计算书
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