目录
一工程概况
二设计依据
三结构计算
一地下室外墙计算
二地下室临空墙计算
三地下室门框墙计算
四地下室隔墙计算
五单建地下室地基计算
六地下室总信息
四地下室整体计算
---（SATWE多、高层建筑结构空间有限元分析与设计软件）
1、地下室计算图形文件
一.工程概况
1、该工程位于安成镇经济开发区对面，该项目主要包括2幢32层、11层住宅楼。
2、本院负责设计人防地下室部分，该地下室功能平时为小型汽车停车库,战时为甲类核6、常6级二等人员掩蔽所。
地下一层，单建人防地下室层高为3.900m，主楼部分层高为4.400m。地下室的抗浮水位取地表下27.900m（绝对标高）。
材料强度:
顶板C35；内墙C35；底板C35；外墙C35，上部落下来的剪力墙C40。
钢筋为： HRB400
二设计依据
《人民防空地下室设计规范》(GB 50038-2005)
《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010)
《建筑抗震设计规范》 (GB50011-2010)（2010版）
《建筑结构荷载规范》 (GB 50009-2001)（2006版）
《建筑地基基础设计规范》 (GB 50007-2002)
《地下工程防水技术设计规范》（GB50108-2008）
中国建筑科学研究院PKPM系列软件及北京理正人防工程设计结构软件RESJ。
三.结构计算
1、地下室抗浮计算：
1.确定抗浮水位，计算浮力
根据《岩土工程勘察报告》设计抗浮水位按绝对标高27.9m考虑。建成后的地下车库底板顶标高为24.6m，板厚400mm，顶板顶标高为28.5，板厚300mm，故地下水浮力为：Qf=(3.9+0.4-0.6) x10=37KN/m2 中柱： (以8.4x6.65=55.86为一计算单元)
2.计算抗浮荷载
中柱：
自重=覆土重+顶板自重荷载标准值+ 柱自重荷载标准值 + 底板自重荷载标准值
覆土重：
1.1m（覆土最厚处) x18=19.8KN/m2
顶、底板自重何载标准值:
板 ( 0.3+0.4)x25=17.5KN/m2
顶、底板梁自重荷载标准值:
(0.65x0.55x14.9+0.6x0.5x14.9)x25/55.85=2.1KN/m2
柱自重荷载标准值:
0.6x0.6x2.9x25/55.86=0.46KN/m2
底板面层自重荷载标准值:
0.05x20=1KN/m2
------------------------------------------------------------------- Qw=19.8+17.5+2.1++0.46+1=40.86KN/m2
Qw/Qf =40.8/37=1.1
抗浮满足要求
2 底板荷载取值：
P1=水压力-底板自重：（主楼部分） P1=37-0.3×25=29.5 kN/m2
Pe=人防等效静载（工程桩）： Pe=25 kN/m2、、
Pe=人防等效静载（筏板基础）： Pe=45 kN/m2、
3、地下室墙体计算
外墙1计算：(核6级，常6级)(层高3.9米)
①.[ 地下室水土压力计算]
土层情况：根据当地地质情况，取γ＝18kN/m3
因地下室为掘开式工程，地下室四周需采用粘土回填，粘性土 K0=0.5
地下室底板顶标高24.6 地下室顶板顶标高28.5 （绝对标高）
地下水位取27.9绝对标高）(依据地址报告)计算。
计算高度 h1=1.1m h2=3.9m (采用水土分算)
墙顶土压力(标准值) P1=K0γh1=1.1x18×0.5=9.9kN/m2
墙底产生的侧压力(标准值) P2=P1+K0γh2 =9.9+（0.6x18+3.3×8+3.3×10）×0.5=45kN/m2地面超压： P3=0.5×10= 5 kN/m2
②.[ 地下室外墙荷载组合]
外墙荷载P3呈矩形分布, P1、P2呈三角形分布
三角形分布：设计值:q=45-9.9=35.1×1.2=42.12 kN/m2
矩形分布:设计值:q=1.2×（5+9.9=14.9）=17.88kN/m2
③.[人防荷载]
根据GB50038－2005，6级人防饱和土中外墙等效静荷载标准取大值为50.0kN/m2，矩形分布。
④.[ 地下室外墙战时荷载组合设计值 ]
三角形分布 q1=1.2×恒=42.12kN/m2 矩形分布q2=1.2×恒+50=67.88kN/m2
外墙计算取上下嵌固：
------------------------------------------------------------------
计算项目: 人防外墙 1
-------------------------------------------------------------------
[ 计算条件 ]
墙长 = 8.40(m) 墙宽 = 3.90 (m) 墙厚 = 300 (mm)
墙面均布荷载: 67.88 (kN/m^2)
墙面三角形荷载: 42.12 (kN/m^2)
竖向均布荷载: 50.00 (kN/m)
砼强度等级: C35
纵筋级别: HRB400
配筋计算as (mm):: 50 (mm)
跨中弯矩调整系数: 1.00
支座弯矩调整系数: 1.00
支承条件:
**** 下边右边上边左边
固接简支固接简支
[内力结果] (已乘弯矩调整系数)
内力按塑性理论计算(适用于大偏心受压):
注意：三角形荷载按弹性理论计算
跨中弯矩(kN-m/m):
Ma = 0.00 Mb = 56.73
垂直板边弯矩(kN-m/m):
下右上左
-118.07 0.00 -107.39 0.00
[配筋结果]
轴压比: N/(A*fc)= 0.0083
竖直方向配筋(mm^2/m):
[注意: 配筋小于0表示超筋, 荷载作用面为外侧]
上截面：非荷载侧= 600 荷载侧= 1214(mm^2/m)
中截面：非荷载侧= 750 荷载侧= 600(mm^2/m)
下截面：非荷载侧= 600 荷载侧= 1338(mm^2/m) 水平方向配筋(mm^2/m):
[注意: 配筋小于0表示超筋]
左中右荷载侧 750 750 750
非荷载侧 750 750 750
外墙计算取上简下嵌固：
------------------------------------------------------------------- 计算项目: 人防外墙 1
------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]
墙长 = 8.40(m) 墙宽 = 3.90 (m) 墙厚 = 300 (mm)
墙面均布荷载: 67.88 (kN/m^2)
墙面三角形荷载: 42.12 (kN/m^2)
竖向均布荷载: 50.00 (kN/m)
砼强度等级: C35
纵筋级别: HRB400
配筋计算as (mm):: 50 (mm)
跨中弯矩调整系数: 1.00
支座弯矩调整系数: 1.00
支承条件:
**** 下边右边上边左边固接简支简支简支
[内力结果] (已乘弯矩调整系数)
内力按塑性理论计算(适用于大偏心受压):
注意：三角形荷载按弹性理论计算
跨中弯矩(kN-m/m):
Ma = 0.00 Mb = 91.69
垂直板边弯矩(kN-m/m):
下右上左 -171.77 0.00 0.00 0.00
[配筋结果]
轴压比: N/(A*fc)= 0.0083
竖直方向配筋(mm^2/m):
[注意: 配筋小于0表示超筋, 荷载作用面为外侧]
上截面：非荷载侧= 600 荷载侧= 750(mm^2/m)
中截面：非荷载侧= 1032 荷载侧= 600(mm^2/m)
下截面：非荷载侧= 600 荷载侧= 1959(mm^2/m) 水平方向配筋(mm^2/m):
[注意: 配筋小于0表示超筋]
左中右
荷载侧 750 750 750
非荷载侧 750 750 750
人防荷载控制下，外墙内力计算取均值M=118.07+171.8/2=114.93KN.m 人防外墙上端配筋取均值：1214+750/2=982(mm^2/m)
人防外墙下端配筋取均值：1338+1959/2=1648.5(mm^2/m)
平时外墙1计算取上简下嵌固：
============================================== 1 计算简图：
2 计算条件：
荷载条件:
均布恒载标准值: 0.00kN/m_活载准永久值系数: 0.50
均布活载标准值: 0.00kN/m_支座弯矩调幅系数: 100.0%
梁容重 : 25.00kN/m3_计算时考虑梁自重: 不考虑
恒载分项系数 : 1.35__活载分项系数 : 1.40
配筋条件:
抗震等级 : 不设防__纵筋级别 : HRB400
混凝土等级 : C35__箍筋级别 : HRB400
配筋调整系数 : 1.0__上部纵筋保护层厚: 30mm
面积归并率 : 30.0%__下部纵筋保护层厚: 20mm
最大裂缝限值 : 0.200mm_挠度控制系数C : 200
截面配筋方式 : 双筋__
3 计算结果：
单位说明:
弯矩:kN.m_剪力:kN
纵筋面积:mm2__箍筋面积:mm2/m
裂缝:mm__挠度:mm
----------------------------------------------------------------------- 梁号 1: 跨长 = 3900 B×H = 1000 × 300
左中右弯矩(-) : 0.000 0.000 -86.292
弯矩(+) : 0.000 42.558 0.000
剪力: 47.898 -14.426 -122.951
上部as: 40 40 40
下部as: 30 30 30
上部纵筋: 600 600 998
下部纵筋: 600 600 600
箍筋Asv: 1047 1047 1047
上纵实配: 5E14(770) 5E14(770) 5E18(1272)
下纵实配: 5E14(770) 5E14(770) 5E14(770)
箍筋实配: 4E10@200(1571) 4E10@200(1571) 4E10@200(1571)
腰筋实配: ----(0) ----(0) ----(0) 上实配筋率: 0.26% 0.26% 0.42%
下实配筋率: 0.26% 0.26% 0.26%
箍筋配筋率: 0.16% 0.16% 0.16% 裂缝: 0.000 0.070 0.193
挠度: 0.000 2.918 0.000
最大裂缝:0.193mm<0.200mm
最大挠度:2.918mm<19.500mm(3900/200)
----------------------------------------------------------------------- 4 所有简图：
========================================== 1 计算简图：
2 计算条件：
荷载条件:
均布恒载标准值: 0.00kN/m_活载准永久值系数: 0.50
均布活载标准值: 0.00kN/m_支座弯矩调幅系数: 100.0%
梁容重 : 25.00kN/m3_计算时考虑梁自重: 不考虑
恒载分项系数 : 1.35__活载分项系数 : 1.40
配筋条件:
抗震等级 : 不设防__纵筋级别 : HRB400
混凝土等级 : C35__箍筋级别 : HRB400
配筋调整系数 : 1.0__上部纵筋保护层厚: 30mm
面积归并率 : 30.0%__下部纵筋保护层厚: 20mm
最大裂缝限值 : 0.200mm_挠度控制系数C : 200
截面配筋方式 : 双筋__
3 计算结果：
单位说明:
弯矩:kN.m_剪力:kN
纵筋面积:mm2__箍筋面积:mm2/m
裂缝:mm__挠度:mm
----------------------------------------------------------------------- 梁号 1: 跨长 = 3900 B×H = 1000 × 300
左中右弯矩(-) : -49.520 0.000 -61.532
弯矩(+) : 0.000 27.989 0.000
剪力: 66.944 4.620 -103.905
上部as: 40 40 40
下部as: 30 30 30
上部纵筋: 600 600 727
下部纵筋: 600 600 600
箍筋Asv: 1047 1047 1047
上纵实配: 6E12(679) 6E12(679) 6E14(924)
下纵实配: 6E14(924) 6E14(924) 6E14(924)
箍筋实配: 4E10@200(1571) 4E10@200(1571) 4E10@200(1571)
腰筋实配: ----(0) ----(0) ----(0) 上实配筋率: 0.23% 0.23% 0.31%
下实配筋率: 0.31% 0.31% 0.31%
箍筋配筋率: 0.16% 0.16% 0.16% 裂缝: 0.174 0.027 0.156
挠度: 0.000 1.388 0.000
最大裂缝:0.174mm<0.200mm
最大挠度:1.388mm<19.500mm(3900/200)
----------------------------------------------------------------------- 4 所有简图：
平时荷载控制下配筋：
外墙上端配筋取均值：679+750/2=714(mm^2/m)
外墙下端配筋取均值：770+1242/2=1006(mm^2/m)
经人防与非人防墙计算对比WQ-1配筋由人防荷载控制。
外墙2计算：(核6级，常6级) (层高4.4米主楼)
①.[ 地下室水土压力计算]
土层情况：根据当地地质情况，取γ＝18kN/m3
因地下室为掘开式工程，地下室四周需采用粘土回填，粘性土 K0=0.5
地下室底板顶标高24,6绝对标高,地下室顶板顶标高29.00绝对标高,地下水位取27.90绝对标高）(依据地址报告)计算,室内外高差0.45m,顶板覆土1.05米
计算高度 h1=0.6m h2=4.4m (采用水土分算)
墙顶土压力(标准值) P1=K0γh1=0.6x18×0.5=5.4kN/m2
墙底产生的侧压力(标准值) P2=P1+K0γh2 =5.4+（0.85x18+3.55×8+3.55×10）×0.5=45kN/m2地面超压： P3=0.5×10= 5 kN/m2
②.[ 地下室外墙荷载组合]
外墙荷载P3呈矩形分布, P1、P2呈三角形分布
三角形分布：设计值:q=（45-5.4=39.6）×1.2=47.54 kN/m2
矩形分布:设计值:q=1.2×（5+5.4=10.4）=12.48kN/m2
③.[人防荷载]
根据GB50038－2005，6级人防饱和土中外墙等效静荷载标准取大值为50kN/m2，矩形分布。
④.[ 地下室外墙战时荷载组合设计值 ]
三角形分布 q1=1.2×恒=47.52kN/m2 矩形分布q2=1.2×恒+50=62.48kN/m2
外墙计算取上简下嵌固：
------------------------------------------------------------------
计算项目: 人防外墙 2
-------------------------------------------------------------------
[ 计算条件 ]
墙长 = 10.00(m) 墙宽 = 4.40 (m) 墙厚 = 350 (mm)
墙面均布荷载: 62.48 (kN/m^2)
墙面三角形荷载: 47.52 (kN/m^2)
竖向均布荷载: 50.00 (kN/m)
砼强度等级: C35
纵筋级别: HRB400
配筋计算as (mm):: 50 (mm)
跨中弯矩调整系数: 1.00
支座弯矩调整系数: 1.00
支承条件:
**** 下边右边上边左边
固接简支简支简支
[内力结果] (已乘弯矩调整系数)
内力按塑性理论计算(适用于大偏心受压):
注意：三角形荷载按弹性理论计算
跨中弯矩(kN-m/m):
Ma = 0.00 Mb = 112.47
垂直板边弯矩(kN-m/m):
下右上左 -212.53 0.00 0.00 0.00 [配筋结果]
轴压比: N/(A*fc)= 0.0071
竖直方向配筋(mm^2/m):
[注意: 配筋小于0表示超筋, 荷载作用面为外侧]
上截面：非荷载侧= 700 荷载侧= 875(mm^2/m)
中截面：非荷载侧= 1008 荷载侧= 700(mm^2/m)
下截面：非荷载侧= 700 荷载侧= 1935(mm^2/m) 水平方向配筋(mm^2/m):
[注意: 配筋小于0表示超筋]
左中右荷载侧 875 875 875
非荷载侧 875 875 875
人防荷载控制下，外墙内力计算取值M=212KN.m
人防外墙配筋取值：1935(mm^2/m)
经人防与非人防墙计算对比WQ-1配筋由人防荷载控制。
平时外墙2计算取上简下嵌固：
1 计算简图：
2 计算条件：
荷载条件:
均布恒载标准值: 0.00kN/m_活载准永久值系数: 0.50
均布活载标准值: 0.00kN/m_支座弯矩调幅系数: 100.0%
梁容重 : 25.00kN/m3_计算时考虑梁自重: 不考虑
恒载分项系数 : 1.35__活载分项系数 : 1.40
配筋条件:
抗震等级 : 不设防__纵筋级别 : HRB400
混凝土等级 : C35__箍筋级别 : HRB400
配筋调整系数 : 1.0__上部纵筋保护层厚: 30mm
面积归并率 : 30.0%__下部纵筋保护层厚: 20mm
最大裂缝限值 : 0.200mm_挠度控制系数C : 200
截面配筋方式 : 双筋__
3 计算结果：
单位说明:
弯矩:kN.m_剪力:kN
纵筋面积:mm2__箍筋面积:mm2/m
裂缝:mm__挠度:mm
----------------------------------------------------------------------- 梁号 1: 跨长 = 4400 B×H = 1000 × 350
左中右弯矩(-) : 0.000 0.000 -102.975
弯矩(+) : 0.000 49.463 0.000
剪力: 46.688 -13.603 -132.699
上部as: 40 40 40
下部as: 30 30 30
上部纵筋: 700 700 993
下部纵筋: 700 700 700
箍筋Asv: 1047 1047 1047
上纵实配: 5E16(1005) 5E16(1005) 5E18(1272)
下纵实配: 5E16(1005) 5E16(1005) 5E16(1005)
箍筋实配: 4E10@250(1257) 4E10@250(1257) 4E10@250(1257)
腰筋实配: ----(0) ----(0) ----(0) 上实配筋率: 0.29% 0.29% 0.36%
下实配筋率: 0.29% 0.29% 0.29%
箍筋配筋率: 0.13% 0.13% 0.13% 裂缝: 0.000 0.041 0.194
挠度: 0.000 2.347 0.000
最大裂缝:0.194mm<0.200mm
最大挠度:2.347mm<22.000mm(4400/200)
----------------------------------------------------------------------- 4 所有简图：
-4、地下室临空墙
------------------------------------------------------------------- 计算项目: 人防临空墙 1
-------------------------------------------------------------------
[ 计算条件 ]
墙长 = 8.40(m) 墙宽 = 3.90 (m) 墙厚 = 300 (mm)
墙面均布荷载: 130.00 (kN/m^2)
竖向均布荷载: 50.00 (kN/m)
砼强度等级: C35
纵筋级别: HRB400
配筋计算as (mm):: 20 (mm)
跨中弯矩调整系数: 1.00
支座弯矩调整系数: 1.00
支承条件: **** 下边右边上边左边固接固接固接固接
[内力结果] (已乘弯矩调整系数)
内力按塑性理论计算(适用于大偏心受压):
跨中弯矩(kN-m/m):
Ma = 0.00 Mb = 82.39
垂直板边弯矩(kN-m/m):
下右上左 -164.78 0.00 -164.78 0.00 [配筋结果]
轴压比: N/(A*fc)= 0.0083
竖直方向配筋(mm^2/m):
[注意: 配筋小于0表示超筋, 荷载作用面为外侧]
上截面：非荷载侧= 600 荷载侧= 1433(mm^2/m)
中截面：非荷载侧= 750 荷载侧= 600(mm^2/m)
下截面：非荷载侧= 600 荷载侧= 1433(mm^2/m) 水平方向配筋(mm^2/m):
[注意: 配筋小于0表示超筋]
左中右荷载侧 750 750 750
非荷载侧 750 750 750
------------------------------------------------------------------- 计算项目: 人防临空墙 2
------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]
墙长 = 5.10(m) 墙宽 = 3.90 (m) 墙厚 = 300 (mm)
墙面均布荷载: 130.00 (kN/m^2)
竖向均布荷载: 50.00 (kN/m)
砼强度等级: C35
纵筋级别: HRB400
配筋计算as (mm):: 20 (mm)
跨中弯矩调整系数: 1.00
支座弯矩调整系数: 1.00
支承条件:
**** 下边右边上边左边固接固接固接固接
[内力结果] (已乘弯矩调整系数)
内力按塑性理论计算(适用于大偏心受压):
跨中弯矩(kN-m/m):
Ma = 25.40 Mb = 43.66
垂直板边弯矩(kN-m/m):
下右上左 -87.33 -50.79 -87.33 -50.79 [配筋结果]
轴压比: N/(A*fc)= 0.0083
竖直方向配筋(mm^2/m):
[注意: 配筋小于0表示超筋, 荷载作用面为外侧]
上截面：非荷载侧= 600 荷载侧= 750(mm^2/m)
中截面：非荷载侧= 750 荷载侧= 600(mm^2/m)
下截面：非荷载侧= 600 荷载侧= 750(mm^2/m) 水平方向配筋(mm^2/m):
[注意: 配筋小于0表示超筋]
左中右荷载侧 750 750 750
非荷载侧 750 750 750
------------------------------------------------------------------- 计算项目: 人防临空墙 3
------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]
墙长 = 7.30(m) 墙宽 = 3.90 (m) 墙厚 = 300 (mm)
墙面均布荷载: 130.00 (kN/m^2)
竖向均布荷载: 50.00 (kN/m)
砼强度等级: C35
纵筋级别: HRB400
配筋计算as (mm):: 20 (mm)
跨中弯矩调整系数: 1.00
支座弯矩调整系数: 1.00
支承条件:
**** 下边右边上边左边固接固接固接固接
[内力结果] (已乘弯矩调整系数)
内力按塑性理论计算(适用于大偏心受压):
跨中弯矩(kN-m/m):
Ma = 17.20 Mb = 60.23
垂直板边弯矩(kN-m/m):
下右上左 -120.47 -34.41 -120.47 -34.41 [配筋结果]
轴压比: N/(A*fc)= 0.0083
竖直方向配筋(mm^2/m):
[注意: 配筋小于0表示超筋, 荷载作用面为外侧]
上截面：非荷载侧= 600 荷载侧= 1039(mm^2/m)
中截面：非荷载侧= 750 荷载侧= 600(mm^2/m)
下截面：非荷载侧= 600 荷载侧= 1039(mm^2/m) 水平方向配筋(mm^2/m):
[注意: 配筋小于0表示超筋]
左中右荷载侧 750 750 750
非荷载侧 750 750 750
5 人防地下室防护单元隔墙计算
------------------------------------------------------------------- 计算项目: 人防单元隔墙 1
------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]
墙长 = 9.00(m) 墙宽 = 3.90 (m) 墙厚 = 300 (mm)
墙面均布荷载: 90.00 (kN/m^2)
竖向均布荷载: 0.00 (kN/m)
砼强度等级: C35
纵筋级别: HRB400
配筋计算as (mm):: 20 (mm)
跨中弯矩调整系数: 1.00
支座弯矩调整系数: 1.00
支承条件:
**** 下边右边上边左边固接固接固接固接
[内力结果] (已乘弯矩调整系数)
内力按塑性理论计算(适用于大偏心受压):
跨中弯矩(kN-m/m):
Ma = 0.00 Mb = 57.04
垂直板边弯矩(kN-m/m):
下右上左 -114.08 0.00 -114.08 0.00 [配筋结果]
轴压比: N/(A*fc)= 0.0000
竖直方向配筋(mm^2/m):
[注意: 配筋小于0表示超筋, 荷载作用面为外侧]
上截面：非荷载侧= 600 荷载侧= 1016(mm^2/m)
中截面：非荷载侧= 750 荷载侧= 600(mm^2/m)
下截面：非荷载侧= 600 荷载侧= 1016(mm^2/m) 水平方向配筋(mm^2/m):
[注意: 配筋小于0表示超筋]
左中右荷载侧 750 750 750
非荷载侧 750 750 750
------------------------------------------------------------------- 计算项目: 人防单元隔墙 2
------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]
墙长 = 5.40(m) 墙宽 = 3.90 (m) 墙厚 = 300 (mm)
墙面均布荷载: 50.00 (kN/m^
竖向均布荷载: 0.00 (kN/m)
砼强度等级: C35
纵筋级别: HRB400
配筋计算as (mm):: 20 (mm)
跨中弯矩调整系数: 1.00
支座弯矩调整系数: 1.00
支承条件:
**** 下边右边上边左边固接固接固接固接
[内力结果] (已乘弯矩调整系数)
内力按塑性理论计算(适用于大偏心受压):
跨中弯矩(kN-m/m):
Ma = 9.25 Mb = 17.68
垂直板边弯矩(kN-m/m):
下右上左 -35.36 -18.50 -35.36 -18.50
[配筋结果]
轴压比: N/(A*fc)= 0.0000
竖直方向配筋(mm^2/m):
[注意: 配筋小于0表示超筋, 荷载作用面为外侧]
上截面：非荷载侧= 600 荷载侧= 750(mm^2/m)
中截面：非荷载侧= 750 荷载侧= 600(mm^2/m)
下截面：非荷载侧= 600 荷载侧= 750(mm^2/m)
水平方向配筋(mm^2/m):
[注意: 配筋小于0表示超筋]
左中右
荷载侧 750 750 750
非荷载侧 750 750 750
6 人防地下室门框墙计算
-------------------------------------------------------------------
计算项目: 人防门框墙 1
-------------------------------------------------------------------
[ 计算条件 ]
L = 500.00(mm) L1 = 466.00 (mm) L2 = 400.00 (mm)
h = 300.00 (mm)
qe = 200.00 (kN/m^2)
qi = 136.00 (kN/m)
砼强度等级: C35
配筋计算 as : 20 (mm)
纵筋级别: HRB400 箍筋级别: HRB335 箍筋间距(mm): 150
[ 计算结果 ]
弯矩(kN-m/m)： M = 79.376
剪力(kN/m)： V = 216.000 *****按悬臂构件计算*****
------ 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.22% < Us_min=0.25%
抗弯受拉筋: As = 750(mm^2/m)
抗剪箍筋: Av = 0(mm^2/m)
地基计算结果
荷载序号:1 SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*活
荷载作用板号: 1
第1块板第1组总竖向荷载(含基础自重):234227 (kN)
合力坐标(1414,-14716) mm
底板形心(-514,-15214 ) mm
第1块板修正后地基承载力:425kN/m*m; 底板平均反力(含基础自重):46kN/m*m
第1块板第1组竖向荷载下(含基础自重)底板:
最大压力:55kN/m*m; 最小压力:39kN/m*m
荷载序号:2 SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*活+0.60*1.00*风x
荷载作用板号: 1
第1块板第2组总竖向荷载(含基础自重):234227 (kN)
合力坐标(1414,-14716) mm
底板形心(-514,-15214 ) mm
第1块板修正后地基承载力:425kN/m*m; 底板平均反力(含基础自重):46kN/m*m
第1块板第2组竖向荷载下(含基础自重)底板:
最大压力:55kN/m*m; 最小压力:39kN/m*m
荷载序号:3 SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*活-0.60*1.00*风x
荷载作用板号: 1
第1块板第3组总竖向荷载(含基础自重):234227 (kN)
合力坐标(1414,-14716) mm
底板形心(-514,-15214 ) mm
第1块板修正后地基承载力:425kN/m*m; 底板平均反力(含基础自重):46kN/m*m
第1块板第3组竖向荷载下(含基础自重)底板:
最大压力:55kN/m*m; 最小压力:39kN/m*m
荷载序号:4 SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*活+0.60*1.00*风y
荷载作用板号: 1
第1块板第4组总竖向荷载(含基础自重):234227 (kN)
合力坐标(1414,-14716) mm
底板形心(-514,-15214 ) mm
第1块板修正后地基承载力:425kN/m*m; 底板平均反力(含基础自重):46kN/m*m
第1块板第4组竖向荷载下(含基础自重)底板:
最大压力:55kN/m*m; 最小压力:39kN/m*m
荷载序号:5 SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*活-0.60*1.00*风y
荷载作用板号: 1
第1块板第5组总竖向荷载(含基础自重):234227 (kN)
合力坐标(1414,-14716) mm
底板形心(-514,-15214 ) mm
第1块板修正后地基承载力:425kN/m*m; 底板平均反力(含基础自重):46kN/m*m
第1块板第5组竖向荷载下(含基础自重)底板:
最大压力:55kN/m*m; 最小压力:39kN/m*m
荷载序号:6 SATWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)+1.00*地x+0.38*竖地
荷载作用板号: 1
第1块板第6组总竖向荷载(含基础自重):223381 (kN)
合力坐标(1443,-14743) mm
底板形心(-514,-15214 ) mm
第1块板修正后地基承载力:552kN/m*m; 底板平均反力(含基础自重):44kN/m*m
第1块板第6组竖向荷载下(含基础自重)底板:
最大压力:53kN/m*m; 最小压力:37kN/m*m
荷载序号:7 SATWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)-1.00*地x+0.38*竖地
荷载作用板号: 1
第1块板第7组总竖向荷载(含基础自重):223265 (kN)
合力坐标(1285,-14734) mm
底板形心(-514,-15214 ) mm
第1块板修正后地基承载力:552kN/m*m; 底板平均反力(含基础自重):44kN/m*m
第1块板第7组竖向荷载下(含基础自重)底板: 最大压力:52kN/m*m; 最小压力:37kN/m*m
荷载序号:8 SATWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)+1.00*地y+0.38*竖地
荷载作用板号: 1
第1块板第8组总竖向荷载(含基础自重):222689 (kN)
合力坐标(1349,-14665) mm
底板形心(-514,-15214 ) mm
第1块板修正后地基承载力:552kN/m*m; 底板平均反力(含基础自重):44kN/m*m
第1块板第8组竖向荷载下(含基础自重)底板:
最大压力:52kN/m*m; 最小压力:37kN/m*m
荷载序号:9 SATWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)-1.00*地y+0.38*竖地
荷载作用板号: 1
第1块板第9组总竖向荷载(含基础自重):223957 (kN)
合力坐标(1380,-14811) mm
底板形心(-514,-15214 ) mm
第1块板修正后地基承载力:552kN/m*m; 底板平均反力(含基础自重):44kN/m*m
第1块板第9组竖向荷载下(含基础自重)底板:
最大压力:52kN/m*m; 最小压力:38kN/m*m
荷载序号:10 SATWE准永久组合:1.00*恒+0.50*活
荷载作用板号: 1
第1块板第:组总竖向荷载(含基础自重):223323 (kN)
合力坐标(1364,-14738) mm
底板形心(-514,-15214 ) mm
第1块板修正后地基承载力:425kN/m*m; 底板平均反力(含基础自重):44kN/m*m
总竖向力偏心距:1938mm;规范建议偏心距宜小于(0.1W/A):1285mm;
偏心距比值(即e/(0.1W/A),此值不宜大于1.0):1.51
第1块板第10组竖向荷载下(含基础自重)底板:
最大压力:52kN/m*m; 最小压力:37kN/m*m
//////////////////////////////////////////////////////////////////////////
| 公司名称: |
| |
| 6#楼建筑结构的总信息 | | SATWE 中文版 |
| 文件名: WMASS.OUT |
| |
|工程名称 : 设计人 : |
|工程代号 : 校核人 : 日期:2012/ 9/20 |
///////////////////////////////////////////////////////////////////////////
总信息 ..............................................
结构材料信息: 钢砼结构
混凝土容重 (kN/m3): Gc = 26.00
钢材容重 (kN/m3): Gs = 78.00
水平力的夹角(Rad): ARF = 0.00
地下室层数: MBASE= 1
竖向荷载计算信息: 按模拟施工3加荷计算
风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载
地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力
“规定水平力”计算方法: 楼层剪力差方法(规范方法)
特殊荷载计算信息: 不计算
结构类别: 剪力墙结构
裙房层数: MANNEX= 0
转换层所在层号： MCHANGE= 0
嵌固层所在层号： MQIANGU= 1
墙元细分最大控制长度(m) DMAX= 1.00
墙元网格: 侧向出口结点
是否对全楼强制采用刚性楼板假定否
强制刚性楼板假定是否保留板面外刚度是
采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法
结构所在地区全国
风荷载信息 ..........................................
修正后的基本风压 (kN/m2): WO = 0.40
风荷载作用下舒适度验算风压: WOC= 0.40
地面粗糙程度: B 类
结构X向基本周期（秒）: T1 = 1.06
结构Y向基本周期（秒）: T2 = 1.00
是否考虑风振: 是
风荷载作用下结构的阻尼比(%): WDAMP= 5.00
风荷载作用下舒适度验算阻尼比(%): WDAMPC= 2.00
构件承载力设计时考虑横风向风振影响: 否
承载力设计时风荷载效应放大系数: WENL= 1.00
体形变化分段数: MPART= 1
各段最高层号: NSTi = 13
各段体形系数: USi = 1.30
地震信息 ............................................
振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联) CQC 计算振型数: NMODE= 15
地震烈度: NAF = 7.00
场地类别: KD =II 设计地震分组: 一组
特征周期 TG = 0.35
多遇地震影响系数最大值 Rmax1 = 0.08
罕遇地震影响系数最大值 Rmax2 = 0.50
框架的抗震等级: NF = 3
剪力墙的抗震等级: NW = 3
钢框架的抗震等级: NS = 3
抗震构造措施的抗震等级: NGZDJ =不改变
活荷重力荷载代表值组合系数: RMC = 0.50
周期折减系数: TC = 0.90
结构的阻尼比 (%): DAMP = 5.00
中震(或大震)设计: MID =不考虑
是否考虑偶然偏心: 是
是否考虑双向地震扭转效应: 是
斜交抗侧力构件方向的附加地震数 = 0
活荷载信息 ..........................................
考虑活荷不利布置的层数从第 1 到12层
柱、墙活荷载是否折减折算
传到基础的活荷载是否折减折算
考虑结构使用年限的活荷载调整系数 1.00
------------柱，墙，基础活荷载折减系数-------------
计算截面以上的层数---------------折减系数
1 1.00
2---3 0.85
4---5 0.70
6---8 0.65
9---20 0.60
> 20 0.55
调整信息 ........................................
梁刚度放大系数是否按2010规范取值：是
梁端弯矩调幅系数： BT = 0.85
梁活荷载内力增大系数： BM = 1.00
连梁刚度折减系数： BLZ = 0.60
梁扭矩折减系数： TB = 0.40
全楼地震力放大系数： RSF = 1.00
0.2Vo 调整分段数： VSEG = 1
第 1段起始和终止层号： KQ1 = 1, KQ2 = 12 0.2Vo 调整上限： KQ_L = 2.00
框支柱调整上限： KZZ_L = 5.00
顶塔楼内力放大起算层号： NTL = 0
顶塔楼内力放大： RTL = 1.00
框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级:是
实配钢筋超配系数 CPCOEF91 = 1.15
是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525 = 1
是否调整与框支柱相连的梁内力 IREGU_KZZB = 0
强制指定的薄弱层个数 NWEAK = 0
薄弱层地震内力放大系数 WEAKCOEF = 1.25
强制指定的加强层个数 NSTREN = 0
配筋信息 ........................................
梁箍筋强度 (N/mm2): JB = 360
柱箍筋强度 (N/mm2): JC = 360
墙分布筋强度 (N/mm2): JWH = 360
边缘构件箍筋强度 (N/mm2): JWB = 210
梁箍筋最大间距 (mm): SB = 100.00
柱箍筋最大间距 (mm): SC = 100.00
墙水平分布筋最大间距 (mm): SWH = 150.00
墙竖向分布筋最小配筋率 (%): RWV = 0.30
结构底部单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数: NSW = 0
结构底部NSW层的墙竖向分布配筋率: RWV1 = 0.60
设计信息 ........................................
结构重要性系数: RWO = 1.00
柱计算长度计算原则: 有侧移
梁柱重叠部分简化: 不作为刚域
是否考虑 P-Delt 效应：否
柱配筋计算原则: 按双偏压计算
按高规或高钢规进行构件设计: 是
钢构件截面净毛面积比: RN = 0.85
梁保护层厚度 (mm): BCB = 25.00
柱保护层厚度 (mm): ACA = 20.00
剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4: 是
抗震设计的框架梁端配筋考虑受压钢筋: 是
结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用:否
当边缘构件轴压比小于抗规(6.4.5)条规定的限值时一律设置构造边缘构件: 是
荷载组合信息 ........................................
恒载分项系数: CDEAD= 1.20
活载分项系数: CLIVE= 1.40
风荷载分项系数: CWIND= 1.40
水平地震力分项系数: CEA_H= 1.30
竖向地震力分项系数: CEA_V= 0.50
特殊荷载分项系数: CSPY = 0.00
活荷载的组合值系数: CD_L = 0.70
风荷载的组合值系数: CD_W = 0.60
活荷载的重力荷载代表值系数: CEA_L = 0.50
地下信息 ..........................................
土的水平抗力系数的比例系数(MN/m4): MI = 3.00
扣除地面以下几层的回填土约束: MMSOIL = 0
回填土容重 (kN/m3): Gsol = 18.00
回填土侧压力系数: Rsol = 0.50
外墙分布筋保护厚度 (mm): WCW = 35.00
室外地平标高 (m): Hout = -0.35
地下水位标高 (m): Hwat = -20.00
室外地面附加荷载 (kN/m2): Qgrd = 0.00
1层人防设计等级: Mars = 6级(核) 人防地下室层数: Mair = 1
地下室顶板竖向等效荷载 (kN/m2) QE1 =见PM定义
地下室外围墙的人防水平人防等效(kN/m2) QE2 =见PM定义
剪力墙底部加强区的层和塔信息.......................
层号塔号
1 1
2 1
3 1
用户指定薄弱层的层和塔信息.........................
层号塔号
用户指定加强层的层和塔信息.........................
层号塔号
约束边缘构件与过渡层的层和塔信息...................
层号塔号类别
1 1 约束边缘构件层
2 1 约束边缘构件层
3 1 约束边缘构件层
4 1 约束边缘构件层
*********************************************************
* 各层的质量、质心坐标信息 *
*********************************************************
层号塔号质心 X 质心 Y 质心 Z 恒载质量活载质量附加质量质
量比
(m) (m) (t) (t)
13 1 18.672 12.244 43.200 229.5 2.7 0.0 0.27
12 1 18.847 10.082 38.300 819.5 56.9 0.0 1.10
11 1 18.875 9.719 35.400 737.3 57.9 0.0 1.03
10 1 18.875 9.844 32.500 717.5 57.0 0.0 1.00
9 1 18.875 9.844 29.600 717.5 57.0 0.0 1.00
8 1 18.875 9.844 26.700 717.5 57.0 0.0 1.00
7 1 18.875 9.844 23.800 717.5 57.0 0.0 1.00
6 1 18.875 9.844 20.900 717.5 57.0 0.0 1.00
5 1 18.875 9.844 18.000 717.5 57.0 0.0 1.00
4 1 18.87
5 9.844 15.100 717.5 57.0 0.0 1.00
3 1 18.875 9.84
4 12.200 717.
5 57.0 0.0 0.81
2 1 18.870 9.885 9.300 894.4 57.0 0.0
0.09
1 1 28.577 6.47
2 3.900 9852.6 626.7 0.0 1.00 活载产生的总质量 (t): 1256.795
恒载产生的总质量 (t): 18273.025
附加总质量 (t): 0.000
结构的总质量 (t): 19529.820
恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载
结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量
活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果 (1t = 1000kg)
*********************************************************
* 各层构件数量、构件材料和层高 *
*********************************************************
层号(标准层号) 塔号梁元数柱元数墙元数层高累计高
度
(混凝土/主筋) (混凝土/主筋) (混凝土/主筋) (m) (m)
1( 1) 1 217(35/ 360) 87(35/ 360) 184(35/ 360) 3.900 3.900
2( 2) 1 165(25/ 360) 10(25/ 360) 122(25/ 360) 5.400 9.300
3( 2) 1 165(25/ 360) 10(25/ 360) 122(25/ 360) 2.900 12.200
4( 2) 1 165(25/ 360) 10(25/ 360) 122(25/ 360) 2.900 15.100
5( 2) 1 165(25/ 360) 10(25/ 360) 122(25/ 360) 2.900 18.000
6( 2) 1 165(25/ 360) 10(25/ 360) 122(25/ 360) 2.900 20.900
7( 2) 1 165(25/ 360) 10(25/ 360) 122(25/ 360) 2.900 23.800
8( 2) 1 165(25/ 360) 10(25/ 360) 122(25/ 360) 2.900 26.700
9( 2) 1 165(25/ 360) 10(25/ 360) 122(25/ 360) 2.900 29.600
10( 2) 1 165(25/ 360) 10(25/ 360) 122(25/ 360) 2.900 32.500
11( 3) 1 171(25/ 360) 10(25/ 360) 122(25/ 360) 2.900 35.400
12( 4) 1 136(25/ 360) 10(25/ 360) 120(25/ 360) 2.900 38.300
13( 5) 1 36(25/ 360) 7(25/ 360) 33(25/ 360) 4.900 43.200
*********************************************************
* 风荷载信息 *
*********************************************************
层号塔号风荷载X 剪力X 倾覆弯矩X 风荷载Y 剪力Y 倾覆弯矩Y
13 1 45.76 45.8 224.2 205.70 205.7 1007.9
12 1 43.58 89.3 483.3 137.15 342.9 2002.2
11 1 41.68 131.0 863.3 135.99 478.8 3390.9
10 1 39.76 170.8 1358.5 129.89 608.7 5156.2
9 1 37.81 208.6 1963.4 123.67 732.4 7280.2
8 1 35.81 244.4 2672.2 117.26 849.7 9744.2
7 1 33.73 278.1 3478.7 110.58 960.2 12528.9
6 1 31.53 309.
7 4376.
8 103.52 1063.8 15613.8
5 1 29.18 338.8 5359.4 95.92 1159.7 18976.9
4 1 26.58 365.4 6419.1 87.53 1247.2 22593.8
3 1 24.8
4 390.3 7550.8 82.01 1329.2 26448.6
2 1 44.32 434.6 9897.6 146.86 1476.1 34419.5
1 1 0.00 434.6 11592.4 0.00 1476.1 40176.2
===========================================================================
各楼层偶然偏心信息
===========================================================================
层号塔号 X向偏心 Y向偏心
1 1 0.05 0.05
2 1 0.05 0.05
3 1 0.05 0.05
4 1 0.0
5 0.05
5 1 0.05 0.05
6 1 0.05 0.05
7 1 0.05 0.05
8 1 0.05 0.05
9 1 0.05 0.05
10 1 0.05 0.05
11 1 0.05 0.05
12 1 0.05 0.05
13 1 0.05 0.05
===========================================================================
各楼层等效尺寸(单位:m,m**2)
===========================================================================
层号塔号面积形心X 形心Y 等效宽B 等效高H 最大宽BMAX 最小宽BMIN
1 1 2749.26 28.57 6.59 59.61 46.27 59.98 45.79
2 1 543.84 18.87 9.57 45.84 12.48 45.84 12.48
3 1 543.8
4 18.87 9.57 45.84 12.48 45.84 12.48
4 1 543.84 18.87 9.57 45.84 12.48 45.84 12.48
5 1 543.84 18.87 9.57 45.84 12.48 45.84 12.48
6 1 543.84 18.8
7 9.57 45.84 12.4
8 45.84 12.48
7 1 543.84 18.87 9.57 45.84 12.48 45.84 12.48 8 1 543.84 18.87 9.57 45.84 12.48 45.84 12.48
9 1 543.84 18.87 9.57 45.84 12.48 45.84 12.48
10 1 543.84 18.87 9.57 45.84 12.48 45.84 12.48
11 1 552.28 18.87 9.47 45.70 12.67 45.70 12.67
12 1 501.28 18.87 9.97 45.54 11.72 45.54 11.72
13 1 77.32 18.63 12.27 43.24 8.31 43.24 8.31
===========================================================================
各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m**2)
===========================================================================
层号塔号单位面积质量 g[i] 质量比 max(g[i]/g[i-1],g[i]/g[i+1])
1 1 3811.65 2.18
2 1 1749.26 1.23
3 1 1424.00 1.00
4 1 1424.00 1.00
5 1 1424.00 1.00
6 1 1424.00 1.00
7 1 1424.00 1.00
8 1 1424.00 1.00
9 1 1424.00 1.00
10 1 1424.00 1.00
11 1 1439.94 1.01
12 1 1748.19 1.21
13 1 3003.62 1.72
===========================================================================
计算信息
===========================================================================
计算日期 : 2012. 9.20
开始时间 : 8:22:39
可用内存 : 1489.00MB
第一步: 数据预处理
第二步: 计算每层刚度中心、自由度、质量等信息
第三步: 地震作用分析
第四步: 风及竖向荷载分析
第五步: 计算杆件内力
结束日期 : 2012. 9.20
时间 : 8:25:46
总用时 : 0: 3: 7
===========================================================================
各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息
Floor No : 层号
Tower No : 塔号
Xstif，Ystif : 刚心的 X，Y 坐标值
Alf : 层刚性主轴的方向
Xmass，Ymass : 质心的 X，Y 坐标值
Gmass : 总质量
Eex，Eey : X，Y 方向的偏心率
Ratx，Raty : X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值
Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值
或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者
Ratx2，Raty2 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度90%、110%或者150%比值
110%指当本层层高大于相邻上层层高1.5倍时，150%指嵌固层
RJX1，RJY1，RJZ1: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度)
RJX3，RJY3，RJZ3: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(地震剪力与地震层间位移的比)
===========================================================================
Floor No. 1 Tower No. 1
Xstif= 26.0260(m) Ystif= 1.6034(m) Alf = -0.3240(Degree)
Xmass= 28.5770(m) Ymass= 6.4720(m) Gmass(活荷折减)= 11105.8945( 10479.2334)(t) Eex = 0.0896 Eey = 0.1510
Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000
Ratx1= 58.5721 Raty1= 41.1285
Ratx2= 27.4024 Raty2= 16.9523
薄弱层地震剪力放大系数= 1.00
RJX1 = 2.2044E+08(kN/m) RJY1 = 1.8258E+08(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)
RJX3 = 8.7439E+07(kN/m) RJY3 = 6.9891E+07(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)
---------------------------------------------------------------------------
Floor No. 2 Tower No. 1
Xstif= 18.8842(m) Ystif= 9.8917(m) Alf = 0.1021(Degree)
Xmass= 18.8704(m) Ymass= 9.8847(m) Gmass(活荷折减)= 1008.2775( 951.3204)(t) Eex = 0.0005 Eey = 0.0005
Ratx = 0.0176 Raty = 0.0284
Ratx1= 0.9844 Raty1= 1.1937
Ratx2= 1.2197 Raty2= 1.4144
薄弱层地震剪力放大系数= 1.25 RJX1 = 2.2912E+07(kN/m) RJY1 = 3.1022E+07(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)
RJX3 = 1.5364E+06(kN/m) RJY3 = 1.9851E+06(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)
---------------------------------------------------------------------------
Floor No. 3 Tower No. 1
Xstif= 18.8744(m) Ystif= 9.3333(m) Alf = 0.0000(Degree)
Xmass= 18.8749(m) Ymass= 9.8442(m) Gmass(活荷折减)= 831.3867( 774.4296)(t) Eex = 0.0000 Eey = 0.0356
Ratx = 1.3878 Raty = 1.1968
Ratx1= 1.4783 Raty1= 1.6449
Ratx2= 1.2278 Raty2= 1.3121
薄弱层地震剪力放大系数= 1.00
RJX1 = 4.2510E+07(kN/m) RJY1 = 5.7765E+07(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)
RJX3 = 2.1322E+06(kN/m) RJY3 = 2.3757E+06(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)
---------------------------------------------------------------------------
Floor No. 4 Tower No. 1
Xstif= 18.8744(m) Ystif= 9.3333(m) Alf = 0.0000(Degree)
Xmass= 18.8749(m) Ymass= 9.8442(m) Gmass(活荷折减)= 831.3867( 774.4297)(t) Eex = 0.0000 Eey = 0.0356
Ratx = 0.9050 Raty = 0.8468
Ratx1= 1.4226 Raty1= 1.5359
Ratx2= 1.1972 Raty2= 1.2551
薄弱层地震剪力放大系数= 1.00
RJX1 = 4.2510E+07(kN/m) RJY1 = 5.7765E+07(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)
RJX3 = 1.9296E+06(kN/m) RJY3 = 2.0118E+06(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)
---------------------------------------------------------------------------
Floor No. 5 Tower No. 1
Xstif= 18.8744(m) Ystif= 9.3333(m) Alf = 0.0000(Degree)
Xmass= 18.8749(m) Ymass= 9.8442(m) Gmass(活荷折减)= 831.3867( 774.4296)(t) Eex = 0.0000 Eey = 0.0356
Ratx = 0.9281 Raty = 0.8852
Ratx1= 1.3902 Raty1= 1.4695
Ratx2= 1.1784 Raty2= 1.2190
薄弱层地震剪力放大系数= 1.00
RJX1 = 4.2510E+07(kN/m) RJY1 = 5.7765E+07(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)
RJX3 = 1.7909E+06(kN/m) RJY3 = 1.7809E+06(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)
---------------------------------------------------------------------------
Floor No. 6 Tower No. 1
Xstif= 18.8744(m) Ystif= 9.3333(m) Alf = 0.0000(Degree)
Xmass= 18.8749(m) Ymass= 9.8442(m) Gmass(活荷折减)= 831.3867( 774.4296)(t) Eex = 0.0000 Eey = 0.0356
Ratx = 0.9429 Raty = 0.9115
Ratx1= 1.3753 Raty1= 1.4339
Ratx2= 1.1675 Raty2= 1.1962
薄弱层地震剪力放大系数= 1.00
RJX1 = 4.2510E+07(kN/m) RJY1 = 5.7765E+07(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)
RJX3 = 1.6886E+06(kN/m) RJY3 = 1.6232E+06(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)
---------------------------------------------------------------------------
Floor No. 7 Tower No. 1
Xstif= 18.8744(m) Ystif= 9.3333(m) Alf = 0.0000(Degree)
Xmass= 18.8749(m) Ymass= 9.8442(m) Gmass(活荷折减)= 831.3867( 774.4296)(t) Eex = 0.0000 Eey = 0.0356
Ratx = 0.9517 Raty = 0.9289
Ratx1= 1.3821 Raty1= 1.4302
Ratx2= 1.1631 Raty2= 1.1852
薄弱层地震剪力放大系数= 1.00
RJX1 = 4.2510E+07(kN/m) RJY1 = 5.7765E+07(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)
RJX3 = 1.6070E+06(kN/m) RJY3 = 1.5078E+06(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)
---------------------------------------------------------------------------
Floor No. 8 Tower No. 1
Xstif= 18.8744(m) Ystif= 9.3333(m) Alf = 0.0000(Degree)
Xmass= 18.8749(m) Ymass= 9.8442(m) Gmass(活荷折减)= 831.3867( 774.4297)(t) Eex = 0.0000 Eey = 0.0356
Ratx = 0.9553 Raty = 0.9375
Ratx1= 1.4330 Raty1= 1.4772
Ratx2= 1.1668 Raty2= 1.1863
薄弱层地震剪力放大系数= 1.00
RJX1 = 4.2510E+07(kN/m) RJY1 = 5.7765E+07(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)
RJX3 = 1.5352E+06(kN/m) RJY3 = 1.4135E+06(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)
---------------------------------------------------------------------------
Floor No. 9 Tower No. 1
Xstif= 18.8744(m) Ystif= 9.3333(m) Alf = 0.0000(Degree)
Xmass= 18.8749(m) Ymass= 9.8442(m) Gmass(活荷折减)= 831.3867( 774.4296)(t) Eex = 0.0000 Eey = 0.0356
Ratx = 0.9523 Raty = 0.9367
Ratx1= 1.5323 Raty1= 1.5555
Ratx2= 1.1918 Raty2= 1.2098
薄弱层地震剪力放大系数= 1.00
RJX1 = 4.2510E+07(kN/m) RJY1 = 5.7765E+07(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)
RJX3 = 1.4619E+06(kN/m) RJY3 = 1.3240E+06(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)
---------------------------------------------------------------------------
Floor No. 10 Tower No. 1
Xstif= 18.9085(m) Ystif= 9.0478(m) Alf = 0.0000(Degree)
Xmass= 18.8749(m) Ymass= 9.8442(m) Gmass(活荷折减)= 831.3867( 774.4296)(t) Eex = 0.0015 Eey = 0.0555 Ratx = 0.9323 Raty = 0.9184
Ratx1= 1.6329 Raty1= 1.6568
Ratx2= 1.2701 Raty2= 1.2886
薄弱层地震剪力放大系数= 1.00
RJX1 = 4.2510E+07(kN/m) RJY1 = 5.7765E+07(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)
RJX3 = 1.3630E+06(kN/m) RJY3 = 1.2160E+06(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)
---------------------------------------------------------------------------
Floor No. 11 Tower No. 1
Xstif= 18.8762(m) Ystif= 9.3827(m) Alf = 0.0000(Degree)
Xmass= 18.8749(m) Ymass= 9.7193(m) Gmass(活荷折减)= 853.1669( 795.2538)(t) Eex = 0.0001 Eey = 0.0234
Ratx = 0.8749 Raty = 0.8623
Ratx1= 1.9554 Raty1= 1.9704
Ratx2= 1.5208 Raty2= 1.5325
薄弱层地震剪力放大系数= 1.00
RJX1 = 4.1834E+07(kN/m) RJY1 = 5.7089E+07(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)
RJX3 = 1.1924E+06(kN/m) RJY3 = 1.0485E+06(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)
---------------------------------------------------------------------------
Floor No. 12 Tower No. 1
Xstif= 18.8745(m) Ystif= 9.3394(m) Alf = 0.0000(Degree)
Xmass= 18.8471(m) Ymass= 10.0819(m) Gmass(活荷折减)= 933.2144( 876.3336)(t) Eex = 0.0012 Eey = 0.0516
Ratx = 0.7306 Raty = 0.7250
Ratx1= 10.7782 Raty1= 7.2772
Ratx2= 4.9614 Raty2= 3.3498
薄弱层地震剪力放大系数= 1.00
RJX1 = 4.1834E+07(kN/m) RJY1 = 5.7089E+07(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)
RJX3 = 8.7115E+05(kN/m) RJY3 = 7.6017E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)
---------------------------------------------------------------------------
Floor No. 13 Tower No. 1
Xstif= 18.8978(m) Ystif= 9.4220(m) Alf = 0.0000(Degree)
Xmass= 18.6715(m) Ymass= 12.2436(m) Gmass(活荷折减)= 234.9679( 232.2408)(t) Eex = 0.0161 Eey = 0.2284
Ratx = 0.1325 Raty = 0.1963
Ratx1= 1.0000 Raty1= 1.0000
Ratx2= 1.0000 Raty2= 1.0000
薄弱层地震剪力放大系数= 1.00
RJX1 = 5.5186E+06(kN/m) RJY1 = 9.9072E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)
RJX3 = 1.1547E+05(kN/m) RJY3 = 1.4923E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)
---------------------------------------------------------------------------
X方向最小刚度比: 0.9844(第 2层第 1塔)
Y方向最小刚度比: 1.0000(第 13层第 1塔)
============================================================================ 结构整体抗倾覆验算结果
============================================================================
抗倾覆力矩Mr 倾覆力矩Mov 比值Mr/Mov 零应力区(%)
X风荷载 6465505.0 13080.9 494.27 0.00
Y风荷载 4682605.5 44430.3 105.39 0.00
X 地震 6303253.0 77668.8 81.16 0.00
Y 地震 4565095.5 80059.2 57.02 0.00
============================================================================ 结构舒适性验算结果
============================================================================ X向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.012
X向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.014
Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.038
Y向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.015
============================================================================ 结构整体稳定验算结果
============================================================================ X向刚重比 EJd/GH**2= 5.68
Y向刚重比 EJd/GH**2= 5.73
该结构刚重比EJd/GH**2大于1.4,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算
该结构刚重比EJd/GH**2大于2.7,可以不考虑重力二阶效应
********************************************************************** * 楼层抗剪承载力、及承载力比值 * **********************************************************************
Ratio_Bu: 表示本层与上一层的承载力之比
---------------------------------------------------------------------- 层号塔号 X向承载力 Y向承载力 Ratio_Bu:X,Y
---------------------------------------------------------------------- 13 1 0.2471E+04 0.4555E+04 1.00 1.00
12 1 0.1118E+05 0.1522E+05 4.53 3.34
11 1 0.1137E+05 0.1551E+05 1.02 1.02 10 1 0.1183E+05 0.1605E+05 1.04 1.04
9 1 0.1199E+05 0.1602E+05 1.01 1.00
8 1 0.1227E+05 0.1638E+05 1.02 1.02
7 1 0.1255E+05 0.1677E+05 1.02 1.02
6 1 0.1284E+05 0.1729E+05 1.02 1.03
5 1 0.1304E+05 0.1791E+05 1.02 1.04
4 1 0.1332E+0
5 0.1839E+05 1.02 1.03
3 1 0.1347E+05 0.1866E+05 1.01 1.01
2 1 0.1171E+05 0.1667E+05 0.87 0.89
1 1 0.9753E+05 0.8366E+05 8.33 5.02
X方向最小楼层抗剪承载力之比: 0.87 层号: 2 塔号: 1
Y方向最小楼层抗剪承载力之比: 0.89 层号: 2 塔号: 1
///////////////////////////////////////////////////////////////////////////
| 公司名称: |
| |
| 8#，9#楼建筑结构的总信息 | | SATWE 中文版 |
| 文件名: WMASS.OUT |
| |
|工程名称 : 设计人 : |
|工程代号 : 校核人 : 日期:2012/ 9/21 |
///////////////////////////////////////////////////////////////////////////
总信息 ..............................................
结构材料信息: 钢砼结构
混凝土容重 (kN/m3): Gc = 26.00
钢材容重 (kN/m3): Gs = 78.00
水平力的夹角(Rad): ARF = 0.00
地下室层数: MBASE= 1
竖向荷载计算信息: 按模拟施工3加荷计算
风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载
地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力
“规定水平力”计算方法: 楼层剪力差方法(规范方法)
特殊荷载计算信息: 不计算
结构类别: 剪力墙结构
裙房层数: MANNEX= 4
转换层所在层号： MCHANGE= 0
嵌固层所在层号： MQIANGU= 1
墙元细分最大控制长度(m) DMAX= 1.00
墙元网格: 侧向出口结点
是否对全楼强制采用刚性楼板假定否
强制刚性楼板假定是否保留板面外刚度是
采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法
结构所在地区全国
风荷载信息 ..........................................
修正后的基本风压 (kN/m2): WO = 0.40
风荷载作用下舒适度验算风压: WOC= 0.40
地面粗糙程度: B 类
结构X向基本周期（秒）: T1 = 2.50
结构Y向基本周期（秒）: T2 = 3.00
是否考虑风振: 是
风荷载作用下结构的阻尼比(%): WDAMP= 5.00
风荷载作用下舒适度验算阻尼比(%): WDAMPC= 2.00
构件承载力设计时考虑横风向风振影响: 否
承载力设计时风荷载效应放大系数: WENL= 1.10
体形变化分段数: MPART= 1
各段最高层号: NSTi = 34
各段体形系数: USi = 1.40
地震信息 ............................................
振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联) CQC 计算振型数: NMODE= 30
地震烈度: NAF = 7.00
场地类别: KD =II 设计地震分组: 一组
特征周期 TG = 0.35
多遇地震影响系数最大值 Rmax1 = 0.08
罕遇地震影响系数最大值 Rmax2 = 0.50
框架的抗震等级: NF = 2
剪力墙的抗震等级: NW = 2
钢框架的抗震等级: NS = 2
抗震构造措施的抗震等级: NGZDJ =不改变
活荷重力荷载代表值组合系数: RMC = 0.50
周期折减系数: TC = 0.90
结构的阻尼比 (%): DAMP = 5.00
中震(或大震)设计: MID =不考虑
是否考虑偶然偏心: 是
是否考虑双向地震扭转效应: 是
斜交抗侧力构件方向的附加地震数 = 0
活荷载信息 ..........................................
考虑活荷不利布置的层数从第 1 到32层
柱、墙活荷载是否折减折算
传到基础的活荷载是否折减折算
考虑结构使用年限的活荷载调整系数 1.00
------------柱，墙，基础活荷载折减系数------------- 计算截面以上的层数---------------折减系数
1 1.00
2---3 0.85
4---5 0.70
6---8 0.65
9---20 0.60
> 20 0.90
调整信息 ........................................
梁刚度放大系数是否按2010规范取值：是
梁端弯矩调幅系数： BT = 0.85
梁活荷载内力增大系数： BM = 1.00
连梁刚度折减系数： BLZ = 0.55
梁扭矩折减系数： TB = 0.40
全楼地震力放大系数： RSF = 1.00
0.2Vo 调整分段数： VSEG = 1
第 1段起始和终止层号： KQ1 = 1, KQ2 = 32 0.2Vo 调整上限： KQ_L = 2.00
框支柱调整上限： KZZ_L = 5.00
顶塔楼内力放大起算层号： NTL = 0
顶塔楼内力放大： RTL = 1.00
框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级:是
实配钢筋超配系数 CPCOEF91 = 1.15
是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525 = 1
是否调整与框支柱相连的梁内力 IREGU_KZZB = 0
强制指定的薄弱层个数 NWEAK = 0
薄弱层地震内力放大系数 WEAKCOEF = 1.25
强制指定的加强层个数 NSTREN = 0
配筋信息 ........................................
梁箍筋强度 (N/mm2): JB = 360
柱箍筋强度 (N/mm2): JC = 360
墙分布筋强度 (N/mm2): JWH = 360
边缘构件箍筋强度 (N/mm2): JWB = 210
梁箍筋最大间距 (mm): SB = 100.00
柱箍筋最大间距 (mm): SC = 100.00
墙水平分布筋最大间距 (mm): SWH = 200.00
给排水计算书 1．给排水设计依据: 1.《人民防空地下室设计规范》 GB50038-2005 2.《人民防空工程防化设计规范》 RFJ013-2010 3.《人民防空工程设计防火规范》 GB50098-2009 4.《人民防空工程柴油电站设计标准》 (RFJ2-91) 5.《人民防空医疗救护工程设计标准》 (RFJ005-2011) 6.《建筑给水排水设计规范》 GB50015-2003（2009版) 2．工程概况： 本工程平时功能为汽车库，战时为甲类防空地下室，共含有11个防护单元、1个移动电站、1个固定电站。其中8个防护单元防护等级为二等人员掩蔽部，2个防护单元为物资库，防护等级为核6级、常6级，防化等级为丙级；1个防护单元为中心医院，防护等级为核5级常5级，防化等级为乙级。 三．战时水箱容积计算： 1.防护单元一(二等人员掩蔽所)：
a 战时生活用水量 掩蔽人数m=1050, q生=4L/人.日生活储水时间t=7天 Q1=1.15m.q.t/1000=1.15×1050×4×7/1000=33.8m3 口部洗消水量 3m3 人员简易洗消用水量0.6 m3 Q生=33.8+3+0.6=37.4m3取38m3 设38T生活水箱一个：尺寸为5000×4500×2000 临战安装 b战时饮用水量 掩蔽人数m=1050, q生=4L/人.日生活储水时间t=15天 Q饮=1.15m.q.t/1000=1.15×1050×4×15/1000=72.4m3取76m3 设38T饮用水箱两个：尺寸分别为：5000×4500×2000 临战安装 2.防护单元二(二等人员掩蔽所)： a 战时生活用水量 掩蔽人数m=1000, q生=4L/人.日生活储水时间t=7天 Q1=1.15m.q.t/1000=1.15×1000×4×7/1000=32.2m3 口部洗消水量 3m3 人员简易洗消用水量0.6 m3 Q生=32.2+3+0.6=35.8m3取38m3
下面就我得工作经历给大家做个介绍，本人水平有限,如有不恰当之处也恳请各位大侠指出。我所在得单位虽具有人防甲级资质，但就是单位小，所做得工程也只局限与4级以下得人防工程（如普通得人防地下室,指挥所、救护站等等),级别更高得人防工程一般都就是一些人防大院与军区院来做.人防设计讲究平战结合，既要满足平时得使用功能,也要为战时得人员、设备掩护做保障。在设计顶板时，首先要确定人防荷载,这在规范得相关表格中可以查到.建好模型，输入相关荷载与参数便可以进行计算。一般我建两个模型，平时得与战时得,平时主要就是裂缝控制（地下室多位于地下水位以下，因此对裂缝要求很严,一般取0、2),按弹性计算,顶板梁亦就是如此,裂缝可以适当放宽,取到0、25或0、3.战时主要就是人防荷载控制，按塑性计算,不考虑裂缝。分别计算以后把两者计算结果做比较取大者。对于核６或６B级得工程,顶板得人防荷载在６０~７5ｋN/^2之间，一般我就是以一米得覆土为界限,覆土超过一米,基本为平时荷载控制，小于一米得,就要分别考虑两种情况了。人防顶板得厚度规范要求不小于２５０mm，如果覆土浅可以采用框架梁(顶板300mm厚），配筋跨中主筋+支座负筋；覆土厚可以做主次梁（顶板一般可取２50mm），钢筋双层双向拉通,可以大大节省板钢筋.板钢筋得直径一般取12mｍ~１8mm之间，间距尽量不大于150ｍm。钢筋讲究“细而密”，一般用2级钢，因为2级钢延性高。记得以前做框架梁形式得时候,跨中主筋间距多取２00得间距，后来审图有要求,现在多控制在150间距内。除了以上两种形式,还有无梁楼盖，采用混凝土空心管，可以节省净高.?底板设计时，首先要区分单建与附建两种情况，单建地下室要考虑抗浮，适当增加覆土或底板厚度、打抗浮桩或锚杆都可行。附建得地下室一般都有承压桩，底板仅为止水作用。一般无桩地下室（不包括抗浮桩)底板得人防荷载为5０kN/＾2,有桩得取25kN／^2。其实我个人认为（仅指普通级别得人防地下室）,一般地下室底板底面距地下水位都很深,水压力通常很大,所以底板一般都为平时荷载控制，在进行战时荷载计算时，完全可以仅按有桩（2５)与无桩(50）两种荷载计算，而不必按规范上根据土层与板跨详细得划分人防荷载。底板板厚不小于400mm,对于不设底板梁得整板基础还要适当加厚,钢筋间距也要控制在15０mm以内。 墙体设计中，人防最主要得就是口部设计,建筑上有密闭通道、简洗间、扩散室等等，对于结构则主要就
版本号：B 修改码：0 哈尔滨工业大学建筑设计研究院文件 人防设计计算书 代码：［BＲ－７－13］
哈尔滨工业大学建筑设计研究院 人防计算书 一、设计依据 《人民防空地下室设计规范》GB50038-2005 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑抗震设计规范》GB50011-2010（2016版） 二、荷载取值 人防工程为地下两层，层高均为3.6m，地下二层为甲类核6级,常6级物资库，地下一层为甲类核6级,常6级二等人员掩蔽所，荷载根据《人民防空地下室设计规范》GB50038-2005取值，按承受常规武器爆炸动荷载、核武器爆炸动荷载、静荷载组合分别作用设计，并取最
不利组合配筋。 三、材料 墙、柱混凝土采用C35，梁、板采用C35混凝土，钢筋：采用HRB400级。 四、结构体系
本工程采用钢筋混凝土框架结构，外墙、临空墙、隔墙等采用钢筋混凝土墙体，基础采用桩基础，地下室底板为桩基础防水板，地下室顶楼盖采用无梁楼盖体系，梁、板、墙、底板构件尺寸详见图纸。五：设计方法 人防楼板及梁柱配筋采用盈建科1.8.2版，输入相应荷载进行设计。 地下室外墙，临空墙，人防隔墙等采用理正，scct等结构计算软件，按相应人防荷载进行设计。 因每层净高均小于3.6m，门框墙根据图集《防空地下室结构设计》FG01～05进行选取。 竖井，防爆波电缆井，人防楼梯，放倒塌棚架等根据《防空地下室结构设计》FG01～05进行选取。 六：构件计算 LKQ1临空墙计算 3600x3600mm,双向板
一、计算条件： 工程名称: 工程一 工程项目: 项目一 临空墙编号: LKQ1 临空墙的宽度L x(mm): 3600 临空墙的高度L y(mm): 3600 临空墙的厚度t(mm): 300 临空墙等效静荷载q e(kN/m2): 160 临空墙保护层厚度c(mm): 20 临空墙混凝土强度等级: C35 临空墙钢筋级别: HRB400 内力计算采用弹性方法: 否 临空墙最小配筋率(%): 0.25 动荷载下构件允许延性比[]: 1.0 进行斜截面抗剪验算: 是 进行抗冲切验算: 是 二、计算依据： 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《建筑结构静力计算实用手册》浙江大学编写，中国建筑工业出版社出版三、计算结果：
计算书工程名称：设施新建与改造工程 子项名称：公园公厕 工号：D-2012-5 专业：结构 计算人： 校正人： 审核人： 天津市环境卫生工程设计院 2012年3 月22 日
目录 1、荷载统计： (1) 2、基础设计 (1) 2.1截面设计 (1) 2.2 基础配筋计算 (2) 3、现浇楼板设计 (3) 4、结构抗震验算 (4) 5、PKPM软件计算结果 (5) 5.1 楼面荷载图（本页后附打印图1） (5) 5.2 墙间荷载图（本页后附打印图2） (5) 5.3 楼板厚度图（本页后附打印图3） (5) 5.4 楼板配筋面积图（本页后附打印图4） (5) 5.5 抗震验算结构图（本页后附打印图5） (5) 5.6 基础荷载标准组合图（本页后附打印图6） (5) 5.7 基础荷载基本组合图（本页后附打印图7） (5)
1、荷载统计： 块瓦0.55KN/m2 30厚1：3水泥砂浆卧瓦层0.03×20=0.6 KN/m2 20厚1：3水泥砂浆找平层0.02×20=0.4 KN/m2 100厚挤塑聚苯乙烯泡沫塑料0.10×1=0.1 KN/m2 高聚物改性沥青防水卷材0.2 KN/m2 15厚1：3水泥砂浆找平层0.015×20=0.3 KN/m2 100厚钢筋混凝土板0.1×25=2.5 KN/m2 恒荷载合计： 4.65 KN/m2 活荷载（取不上人屋面）0.5 KN/m2 坡屋顶恒荷载实际取值 4.65/ cos26.61°=5.20 KN/m2 活荷载实际取值0.5 KN/m2 荷载标准组合：5.20+0.5=5.70 KN/m2 荷载基本组合：5.20×1.35+0.7×0.5×1.4=7.51 KN/m2 360厚砖墙自重：7.26 KN/m2 240厚砖墙自重： 5.24 KN/m2 2、基础设计 2.1截面设计 2.1.1 外墙基础 外墙取○D~○E/○1（截面1-1）: 按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合： 屋面传来： 5.70×3/2=8.55 KN/m 墙体自重：7.26×4.2=30.49KN/m 外檐挑出自重： 5.70×0.6=3.42 KN/m 小计：42.462 KN/m 取45 KN/m 地基承载力设计特征值f ak=100kpa,取基础埋深为d=(1.35+1.35-0.45)/2=1.125m，根据墙体底部内力及公式b≥F k/(f a-γg d), 有：b≥45/(100-20×1.125)=0.581m,取b=900mm。 截面3-3、4-4的内力与截面1-1接近，故统一取b=900mm。 2.1.2 内墙基础 内墙取○B~○D/○5（截面2-2）:
单向板式地下室外墙计算 一、计算条件： 工程名称: 悦融广场 工程项目: 地下室 外墙编号: LKQ1 计算方式: 按受弯构件 是否考虑人防荷载: 是 地下室层数n: 1 地下一层层高H1(m): 4.5 地下一层墙厚t1(mm): 300 地下一层顶板标高DbBg(m): -0.5 室外地坪标高DpBg(m): -0.15 水位标高SwBg(m): -10 地面活载Q h(kPa): 5 土的内摩擦角θ(°): 30 是否考虑基坑支护的影响: 否 水位以上土的容重r(kN/m3): 0.0000001 水位以下土的浮容重r'(kN/m3): 11 外墙单侧最小配筋率(%): 0.25 外墙裂缝限值(mm): 0.20 地下一层顶板处支座型式: 铰接 水压力按活载考虑: 否 活载组合值系数ψc: 0.7 活载准永久值系数ψq: 0.6 地下一层外墙等效荷载q e1(kPa): 150 地下一层混凝土强度等级: C30 钢筋级别: HRB400 墙外侧保护层厚度c1(mm): 35 墙内侧保护层厚度c2(mm): 15 裂缝计算依据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 二、计算依据： 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑结构荷载规范》GB5009-2012 三、计算结果： (1)计算简图符号说明： T - 静止土压力S - 静止水压力 Q - 活载侧压力R - 人防等效静荷载 (2)荷载计算 静止土压力系数: K = 1 - sin(θ) = 1 - sin(30.0) = 0.50 地面活载等效侧墙压力: Q h = K ×q = 0.50 × 5.00 = 2.50 Kpa 基础底板上皮标高: JcBg = DbBg - H1 = - 0.500 - 4.500 = -5.000 m 顶板上皮土的高度: H t1 = DpBg - DbBg = - 0.150 - ( - 0.500) = 0.350 m 顶板上皮静止土压力: Q t1 = K ×H t1 ×r = 0.50 × 0.350 × 0.0 = 0.00 Kpa
****数字化城市管理中心(应急指挥中心) 情况介绍 ****数字化城管指挥中心（应急指挥中心）建设是落实市委、市政府要求，坚持以创新社会管理和紧贴实际需要为导向，按照统一领导、部门协作、资源整合、需求共享、平急结合、有效应对的工作原则，将全区涉及常态社会管理和非常态应急处突部门、单位的有效资源，统一整合，集预测预警、信息总汇、通信指挥、应急处置四位于一体，形成平时能管理、急时能处置的多功能指挥中心。 我区数字化城管中心（应急指挥中心）在市有关部门的业务指导下，以科学发展观为指导，认真落实数字化城市管理体系的目标任务，在全区各单位大力支持和配合下，城市管理案卷受理质量不断提高,案卷派遣水平不断提升,数字化城市管理模式发展渐趋成熟。 ****数字化城市管理中心（应急指挥中心）于2010年3月建成，同时投入试运行，2010年6月正式运行。管理中心依托数字化城市管理信息平台，接入应急指挥３Ｇ视频联动系统、公安技防视频监控系统、城管热线呼叫系统、ＤＬＰ多媒体显示系统、人防联动会议系统和北辰在线视频编录系统实施统一整合，全部接入到了指挥中心，实现了对全区网格化、精细化、多角度全方位的监控管理，形成了功能完
善的数字化城市综合管理信息平台（应急指挥平台）。 该指挥中心总面积为860平方米，按功能分为“数字化城管工作厅、小型会议厅、视频会议厅”。数字化城管工作厅主要功能是把常态的城市管理与突发事件监测预警紧密结合，并能实现对突发事件的监控管理、应急指挥、有效处置及通信保障。小型会议厅主要功能是研究城市化管理和应急管理工作，召开小型会议和出现突发事件时保障领导指挥使用。视频会议厅，主要功能是接收和召开紧急视频工作会议和发布预警信息。实现了有限资源的有效整合、使用空间的充分利用以及城市应急管理与常态管理的迅速转换。 ****数字化平台（应急指挥平台）日常管理由区政府考核办负责，编制主任1人（由政府办副主任兼任）三个科室分别为网络管理科、综合科、指挥考核科。三个科室编制公务员编8人，事业编工人16人（3名值班长、12名坐席员、1名维护管理员），社会招募信息采集员20人。 目前，该指挥中心已经实现了平时的城市常态管理、视频监控、便民服务等功能以及应急条件下的监测预警、救援指挥、通信保障。数字化城市管理体系逐渐成熟，在城市管理方面的作用越发明显。
建筑给水排水设计毕业设计计算书
XX学院2012届毕业设计学号： X X 学院 毕业设计计算书 设计题目：XX学院科研教学楼建设工程 设计编号： 学院：建筑工程学院 专业：给水排水工程 班级： 姓名： 指导教师： 完成日期：
答辩日期：
XX学院科研教学楼给水排水设计 学生姓名：指导教师： （XX学院建筑工程学院，） 摘要：本工程位于XX市，无冻土情况，地上11层，地下1层 (人防和设备层)，主要功能为双层机械停车、科研、办公、储藏、阅览、活动、会议、手术、实验等，总建筑面积约为11300平方米，属于一类重要科研楼，设计共分为六个部分，分别为：生活给水系统设计﹑排水系统设计﹑消火栓系统设计﹑自喷系统设计﹑雨水系统设计和人防系统设计。生活给水系统设计包括各层给水平面图﹑系统图及泵房大样图；排水系统设计包括各层排水平面图及排水系统图；消火栓系统设计包括各层消火栓平面图及消火栓系统图；自喷系统设计包括各层自喷平面图及自喷系统图；雨水系统设计包括各层雨水平面图及雨水系统图；人防系统设计包括人防系统平面图及人防系统图。本文通过设计计算，为该工程的给排水专业设计提供了有效的数据依据。 关键词：科研教学楼；给水；排水；设计 The Research Teaching Building Water Supply and drainage Design Of Taizhou University Student: Xiaobin Yu Adviser: Shuyuan Liu (College of Civil Engineering and Architecture, Taizhou University) Abstract: The design is a Eleven layer research teaching building water supply and drainage design,No permafrost conditions.The main
和平区应急（人防）指挥中心消防工程施工组织设计 编制依据 《火灾自动报警系统设计规范》(GB50084-2001) 《火灾自动报警系统施工及验收规范》(GB50116-92) 《建筑设计防火规范》(GBJ16-87)（2001年修订版） 《自动消防系统质量检验评定规程》(GB12-097-1998) 《现场设备、工业管道焊接工程施工及验收规范》(GB50236-98) 《自动喷水灭火系统设计规范》 (GB50084-2001) 《自动喷水灭火系统施工及验收规范》 (GB50261-96) 《建筑灭火器配置设计规范》GBJ140-90 《给排水管道工程施工及验收规范》（GB50268-97） 《气体灭火系统施工及验收规范》（GB50263-2007） 除执行以上规范及标准外，还应符合天津市公安消防部门的有关规定。
一、综合说明 １、项目范围：、火灾自动报警系统、消防广播系统、自动喷淋系统，消火栓系统、及消防泵房、环保型七氟丙烷无管网灭火系统。 ２、项目属性：■新建□扩建□改建 ３、资金来源：自筹。 ４、建筑地点：天津市和平区大沽北路和营口道交口。 本公司将建立强有力的项目部对该工程进行管理、协调，项目部中有项目经理及若干名资深的工程师，他们将对工程的施工严格执行质量保证体系、安全保证体系的标准，协调好与总包单位及各独立承包单位之间的各种问题。 另外公司将组织高素质的施工队伍进行施工；组织多名技术人员在施工前期和施工期间对项目部进行技术支持，以确保按照建设单位要求的工期顺利竣工，并保证我公司所施工工程达到国家质量验收规范优良标准。
二、项目管理班子主要管理人员及施工管理1项目管理班子主要管理人员
新手必读（一）给排水设计过程与注意事项——排水设计的新手往往只知道要查规范去画图，而对一个工程如何展开、各专业如何提资协作建筑对于刚从事给 ~直到竣工验收，并没有一个清晰准确的认识。为了让大家更快进入设计师的角色，收集了一些资料在此奉上！流程介绍分为设计阶段（工程建议书—可行性研究报告—初步设计—施工图设计—施工图审查、消防 审查、人防审查）和施工阶段（图纸会审——工地处理——竣工验收）。一、工作阶段划分工程建议书——可行性研究报告——初步设计（扩初设计）——施工图设计——施工图 1、设计阶段：审查、消防审查、人防审查。图纸会审——工地处理——竣工验收。 2、施工阶段二、设计工作流程施工图绘制按下面八个步骤进行，根据情况也可交叉进行：人员提供平面、立面、剖面。水专业提资，确定互相提资时间，列出工作计划，建筑设计1、召集各专业开会个阶段，第一阶段提管井位置、面积，电容量，水池容积，设备房面积等，一般时间在一周之内；第二阶段应分3第三阶段向概算专业 3周；提设备房布置，消火栓、湿式报警阀、水流指示器位置等，一般时间在中前期，约2～提设备材料表，一般在出图前一周。其它专业应向本专业提的资料必须明确提资时间并写入工作计划。第一阶段空调应提供空调补充水量，第二阶段建筑应该提供卫生间大样，时间也是在中前期，使本专业绘制完设备房大样图后第一次建筑提资一般比较简单，在做第一阶段提资能马上进入卫生间大样的绘制，提资的时间一定要坚持尽早。 的同时，仔细看一次图纸，不清楚的地方一定要问，设计范围要明确，管井分布面积要落实。还要着手写联系函给业主要求提供相关资料（如市政自来最低水压、管径、位置，市政排雨水管道标高、位置等，由业主相关部门索要资料），明确做法（如住宅卫生间大样画到什么程度，水表怎么设置，有什么特殊要求等），确定管道材料等等，而且要业主来文答复，作为设计依据，发生纠纷时有据可查（保护自己），并作为归档资料的一部分归档。 2、写统一技术条件，交审核人签字认可。设计依据，建筑等级，计算的方法，各个系统的技术方案（如给水系统方案是否市政水直供、水泵－水箱供水），关键的技术指标（用水定额、消防用水量等），采用的管材一定要写清楚，技术方案和设计的关键问题应该先与审核人取得一致意见，否则校审时才修改工作量太大，而且影响其它专业。 3、写计算书。这阶段先计算涉及向其它专业提资的内容，如水池容积计算，水泵选型等，计算完成后给校对人检查。 4、向各相关专业第一阶段提资，接受各专业提资。要严格按工作计划提资，一定要按质量管理体系要求填写提资单，出现问题的有据可查，避免承担不必要的责任。提资单给校对及专业负责人签字时应该提交相应部分的计算书。 5、画图，完成计算书余下内容，第二阶段提资。绘制施工图的顺序应该是大样图?平面图??系统图。画图当中注意与建筑等工种的沟通和协商，经常发生建筑修改或某专业要求修改建筑不通知其它专业的情况。 6、设计人自校。提交校审时出现图纸相互矛盾等错误是不应该的，而且不允许出现很明显的简单错误，例如立管编号错编成其它系统的，编号重复等等。 7、校对审核。提交校审时应一起提交统一技术条件和计算书，白纸图设计人应签好名。 8、会签，出图。 三、画图注意事项． 。计算编制计算书时关键的技术指标（用水定额、消防用水量等）必须取自经审核人认可的统一技术条件1、的步骤应详细列出使用的计算公式，然后列式将数值代入计算，给水管径可在给出计算公式后列表计算。所有需要计算的设计数据均应在计算书中表示，不能漏项。：设计总说明—平面图—大样图—系统图—设备材料表—采用的标准图集。2、图纸目录编排顺序；尺寸及标高标注的数字高为4mm，数字高3～3、全套图纸字体大小要统一。一般说明中单线汉字高5mm ，尺寸及标高标注的数字为2.5mm。；使用window字库中的ture type字型时在说明中为4mm2.5mm 0.6mm。0.54、粗线宽度一般为～。建筑提资的图上有很多尺寸、标注是其专业本身的，如门窗号与尺寸、建筑选用的图集、突出本专业内容5做法等，可以删去，只保留总尺寸、轴线尺寸、需要的细部尺寸标注。建筑的墙线要变成细线。本专业不同系统的给排水制图标准》设置。管线要用图例、颜色、图层来区别。图例应严格按照《。按顺序画平面图时自校大样图，画系统图时自校平面图，最后自校系统图，提交校审前再、6坚持严格自校自校一次，花费的时间不多，可以避免自相矛盾的错误。四、图纸绘制应注意的一些问题1、卫生间大样画卫生间大样首先要确定给排水立管的位置，要根据各层平面图特别是转换层是否能方便连接考虑，排水立管布置尽量靠近大便器。住宅卫生间没有蹲厕的应设地漏。公用卫
人防工程设计费和审查费计算 计算过程如下： 工程设计收费依据是《工程勘察设计收费管理规定》（计价格【2002】10号），该文 件附件《工程设计收费标准》（以下简称《收费标准》）第1.0.1条规定：工程设计收费 是指设计人根据发包人的委托，提供编制建筑项目初步设计文件、施工图设计文件、非标 准设备设计文件、施工图预算文件、竣工图文件等服务所收取的费用。 根据《收费标准》第7.1条规定，工程项目设计收费应按建筑工程设计收取。 建筑工程主要包括：公共建筑、居住建筑、仓储建筑、古建筑（含仿古建筑及保护性 建筑修复）、地下建筑（含附建式人防工程）、室内装修、建筑环境和室外工程，以及智 能建筑弱电系统工程等。 一、工程设计收费计费额计算 本工程的部分地下建筑属附建式人防工程，其中包括：甲类六级二等人员掩蔽部10276.87㎡；甲类六级医疗救护站1000㎡；甲类六级物资库21350.32㎡和甲类五级医疗 救护防空专业队2178.31㎡。 附建式人防工程是在原有建筑、结构、暖通、电气、给排水等专业设计的基础上进行 增量设计的，因此工程设计收费计费额应按人防工程造价增加部分计算。 六级人防工程和五级人防工程造价分别按比原民用建筑平米造价每平米高出200、300、400元和400、600、800元计算投资增加部分（即工程设计计费额）。 1.六级人防和五级人防投资每平米分别增加200元和400元计算 工程设计计费额＝200×(10276.87＋1000＋21350.32)＋400×2178.31＝ 7396762/10000≈739.68万元 2.六级人防和五级人防投资每平米分别增加300元和600元计算 工程设计计费额＝300×(10276.87＋1000＋21350.32)＋600×2178.31＝ 11095143/10000≈1109.51万元 3.六级人防和五级人防投资每平米分别增加400元和800元计算 工程设计计费额＝400×(10276.87＋1000＋21350.32)＋800×2178.31＝ 14793524/10000≈1479.35万元 二、附建式人防工程设计费计算 根据《收费标准》附表二《工程设计收费调整系数表》，建筑、市政、电信工程调整 系数为1.0，人防、绿化、广电、工艺工程专业调整系数为1.1。 依据《收费标准》第7.3.1条《建筑、人防工程复杂程度表》，本工程复杂程度等级 为Ⅲ级，没有附加调整系数。根据《收费标准》第1.0.9条，其复杂程度调整系数为1.15。 因此
结构设计计算书 一、结构计算依据： 1.设计相关规范： 2.核工业西南勘察设计研究院有限公司2013年8月提供的《香颂城商住. 小区一期岩土工 程勘察报告》（详细勘察）进行设计。 3.民用设计院提供的平时使用条件（模型及荷载） 二、工程概况 本工程为眉山市森林家园房产开发有限公司香颂城防空地下室,位于地下负一层和地下负二层。共2个防护单元。 结构设计使用年限为50年。 本设计只对人防工程部分进行设计；非防护区部分不在本设计范围，按原设计（民用设计院设计）实施。
人防工程概况 三、结构计算 计算程序---中国建筑科学研究院PKPM（2012年6月版） 材料：钢筋---HPB300（一级钢）、HRB335（二级钢）、HRB400（三级钢） 混凝土--- 顶板： C30 梁： C30 柱： C30 墙： C30 底板： C30 1、顶板验算 见附图（取平时和战时计算的最大值） 2、顶板梁、柱验算 见附图（取平时和战时计算的最大值） 3、底板验算 经验算原设计满足人防设计要求。 4、外墙验算 经验算外墙人防荷载不起控制作用，外墙按裂缝控制，故外墙配筋按原设计满足人防设计要求。
5、临空墙验算 ******************************************************************************************** 计算项目: 临空墙-1 ******************************************************************************************** [计算条件] 墙高 = 3900.00(mm) 墙宽 = 3200.00(mm) 墙厚 = 300.00(mm) 竖向均布荷载(KN/M): 100.00 墙面均布荷载(KN/M2): 110.00 墙面三角形荷载(KN/M2): 0.00 砼强度等级: C30 配筋计算 as(mm): 30 钢筋级别 : HRB400(RRB400) 支撑条件: **** 上边 下边 左边 右边 简支 固定 固定 固定 -32.20 0.00 -47.83 -47.83 26.57 17.89 750750750 251750 750750 750750750 750750 100.0 110.0 3900 3200 [ 内力计算 ]: 轴压比 N/(A*fc)= 0.019382 跨中弯矩(kN-m/m):
人防设计结构计算书
结构设计计算书 一、结构计算依据： 1.设计相关规范： 2.核工业西南勘察设计研究院有限公司2013年8月提供的《香颂城商住. 小区 一期岩土工程勘察报告》（详细勘察）进行设计。 3.民用设计院提供的平时使用条件（模型及荷载） 二、工程概况 本工程为眉山市森林家园房产开发有限公司香颂城防空地下室,位于地下负一层和地下负二层。共2个防护单元。
结构设计使用年限为50年。 本设计只对人防工程部分进行设计；非防护区部分不在本设计范围，按原设计（民用设计院设计）实施。 人防工程概况 三、结构计算 计算程序---中国建筑科学研究院PKPM（2012年6月版） 材料：钢筋---HPB300（一级钢）、HRB335（二级钢）、HRB400（三级钢） 混凝土--- 顶板： C30 梁： C30 柱： C30 墙： C30 底板： C30 1、顶板验算 见附图（取平时和战时计算的最大值） 2、顶板梁、柱验算
见附图（取平时和战时计算的最大值） 3、底板验算 经验算原设计满足人防设计要求。 4、外墙验算 经验算外墙人防荷载不起控制作用，外墙按裂缝控制，故外墙配筋按原设计满足人防设计要求。 5、临空墙验算 ******************************************************************************************** 计算项目: 临空墙-1 ******************************************************************************************** [计算条件] 墙高 = 3900.00(mm) 墙宽 = 3200.00(mm) 墙厚 = 300.00(mm) 竖向均布荷载(KN/M): 100.00 墙面均布荷载(KN/M2): 110.00 墙面三角形荷载(KN/M2): 0.00 砼强度等级: C30 配筋计算 as(mm): 30 钢筋级别 : HRB400(RRB400) 支撑条件: **** 上边下边左边右边 简支固定固定固定
金坛市金广场给排水设计计算(含ABCD楼) 一、设计依据 1、《建筑给水排水设计规范》(GB 50015-2003) (2009年版) 2、《高层民用建筑设计防火规范》(GB 50045-95) (2005年版) 3、《建筑灭火器配置设计规范》(GB 50140-2005) 4、《自动喷水灭火设计规范》(GB 50084-2001) (2005年版) 5、《水喷雾灭火系统设计规范》(GB 50219-95) 6、《汽车库、修车库、停车场设计防火规范》(GB50067-97) 7、《建筑与小区雨水利用工程技术规范》(GB 50400-2006) 8、《民用建筑节水设计标准》(GB 50555-2010) 气象资料：金坛，地处江苏省南部，为宁、沪、杭三角地带之中枢。境内地势平坦，河流密布；属北亚热带季风区，四季分明；雨量充沛，年降水量1063.5mm；日照充足，日照率46%；年平均气温15.3℃，无霜期228天；年平均湿度78%。 二、概况 金坛市金广场位于金武公路以北，东二环延伸段以西，东一环延伸段以东和纬向二路以南。地块内新开大片水景。地块内的建筑包括市民服务中心主楼（A 楼）、会议中心（B楼）、后勤中心（C楼）、档案馆和信访服务中心（D 楼），规划展示馆/人防指挥中心，图书馆等，总建筑面积177063m2。部分建
筑有地下1层，中心主楼地面11层，为二类高层建筑。消防水池及泵房以及生活水池及泵房均在A楼地下二层，为整个地块共用。 三、给水系统 1、水源 本工程水源为城市自来水，来自市政给水管网，市政供水压力不小于 0.20MPa。设计从市政给水管网上各引入一根DN150上水管，在基地环通。作为本工程消防水源。 从其中一路引入管接DN100支管及水表，供应本基地内生活用水。 2、生活用水量 本工程生活用水主要为办公、参加会议人员、参观阅览等人员的生活用水、餐饮用水、及绿化浇洒用水。设计生活用水量见表1。 表1 生活用水量一览表
目录 一工程概况 二设计依据 三结构计算 一地下室外墙计算 二地下室临空墙计算 三地下室门框墙计算 四地下室隔墙计算 五单建地下室地基计算 六地下室总信息 四地下室整体计算 ---（SATWE多、高层建筑结构空间有限元分析与设计软件） 1、地下室计算图形文件
一.工程概况 1、该工程位于安成镇经济开发区对面，该项目主要包括2幢32层、11层住宅楼。 2、本院负责设计人防地下室部分，该地下室功能平时为小型汽车停车库,战时为甲类核6、常6级二等人员掩蔽所。 地下一层，单建人防地下室层高为3.900m，主楼部分层高为4.400m。地下室的抗浮水位取地表下27.900m（绝对标高）。 材料强度: 顶板C35；内墙C35；底板C35；外墙C35，上部落下来的剪力墙C40。 钢筋为： HRB400 二设计依据 《人民防空地下室设计规范》(GB 50038-2005) 《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010) 《建筑抗震设计规范》 (GB50011-2010)（2010版） 《建筑结构荷载规范》 (GB 50009-2001)（2006版） 《建筑地基基础设计规范》 (GB 50007-2002) 《地下工程防水技术设计规范》（GB50108-2008） 中国建筑科学研究院PKPM系列软件及北京理正人防工程设计结构软件RESJ。 三.结构计算 1、地下室抗浮计算： 1.确定抗浮水位，计算浮力 根据《岩土工程勘察报告》设计抗浮水位按绝对标高27.9m考虑。建成后的地下车库底板顶标高为24.6m，板厚400mm，顶板顶标高为28.5，板厚300mm，故地下水浮力为：Qf=(3.9+0.4-0.6) x10=37KN/m2 中柱： (以8.4x6.65=55.86为一计算单元) 2.计算抗浮荷载 中柱： 自重=覆土重+顶板自重荷载标准值+ 柱自重荷载标准值 + 底板自重荷载标准值 覆土重： 1.1m（覆土最厚处) x18=19.8KN/m2 顶、底板自重何载标准值: 板 ( 0.3+0.4)x25=17.5KN/m2 顶、底板梁自重荷载标准值: (0.65x0.55x14.9+0.6x0.5x14.9)x25/55.85=2.1KN/m2 柱自重荷载标准值: 0.6x0.6x2.9x25/55.86=0.46KN/m2 底板面层自重荷载标准值: 0.05x20=1KN/m2 ------------------------------------------------------------------- Qw=19.8+17.5+2.1++0.46+1=40.86KN/m2 Qw/Qf =40.8/37=1.1 抗浮满足要求 2 底板荷载取值： P1=水压力-底板自重：（主楼部分） P1=37-0.3×25=29.5 kN/m2 Pe=人防等效静载（工程桩）： Pe=25 kN/m2、、 Pe=人防等效静载（筏板基础）： Pe=45 kN/m2、 3、地下室墙体计算 外墙1计算：(核6级，常6级)(层高3.9米) ①.[ 地下室水土压力计算] 土层情况：根据当地地质情况，取γ＝18kN/m3 因地下室为掘开式工程，地下室四周需采用粘土回填，粘性土 K0=0.5 地下室底板顶标高24.6 地下室顶板顶标高28.5 （绝对标高） 地下水位取27.9绝对标高）(依据地址报告)计算。 计算高度 h1=1.1m h2=3.9m (采用水土分算) 墙顶土压力(标准值) P1=K0γh1=1.1x18×0.5=9.9kN/m2 墙底产生的侧压力(标准值) P2=P1+K0γh2 =9.9+（0.6x18+3.3×8+3.3×10）×0.5=45kN/m2地面超压： P3=0.5×10= 5 kN/m2 ②.[ 地下室外墙荷载组合] 外墙荷载P3呈矩形分布, P1、P2呈三角形分布 三角形分布：设计值:q=45-9.9=35.1×1.2=42.12 kN/m2 矩形分布:设计值:q=1.2×（5+9.9=14.9）=17.88kN/m2 ③.[人防荷载]
东西湖区人防办应急指挥中心部分设备升级改造 招标公告 一、项目概况 （一）项目名称：东西湖区人防办应急指挥中心部分设备升级改造 招标项目 （二）采购预算：11万元（年初预算资金） （四）项目内容及需求: 1.本次采购共分一个项目包，具体需求如下。详细技术规格、参数内容。（1）项目包名称：应急指挥中心部分设备 （2）类别：货物 （3）用途：视频会议、电台通讯 （4）数量： 1批
（6）采购预算： 11万元 （7）交货期：合同签订后15个日历日 （8）质保期：1年 二、供应商资格要求 1、投标人必须从事电子计算机行业； 2、投标人应能提供年审的《企业法人营业执照》、《税务登记证》、《组织机构代码证》等相关证明文件（复印件，加盖单位公章）； 3、投标供应商标书中需提供《产品具体配置要求表》中要求的各类认证文件； 4、此投标文件中设备参数为验收依据，验收时如不符合参数的情况视为验收不合 格，招标方有权不予付款、并保留追诉因此延误项目所造成的相关损失； 5运输及包装方式的要求。 投标人负责办理将货物运抵招标文件规定的交货地点的一切运输事项，相关费用应包括在合同总价中。 以上资格要求为本次招标供应商应具备的基本条件，参加投标的供应商必须满足资
格要求中的对应的所有条款，并按照相关规定递交资格证明文件。 三、招标文件的获取： （一）获取时间： 2018年4月3日起至2016年4月12日（北京时间每天上午 8： 30 时～ 12时、下午14:00 时～17 时，法定节假日除外）。 （二）获取地点：武汉市东西湖区临空港大道75号东西湖区人防办 （三）获取要求：符合资格要求的供应商应当在获取时间内，携带资格证明材料领取招标文件及资格审查表。 1.法定代表人自己领取的，凭法定代表人身份证明书及法定代表人身份证原件领取； 2.法定代表人委托他人领取的，凭法定代表人授权书及受托人身份证原件领取； 3.企业法人营业执照复印件、税务登记证复印件、法人组织机构代码证复印件； 4.以上资料须提供加盖公章。 四、开标地点及时间 （一）地点：武汉市东西湖区城乡建设局二楼会议室 （二）时间：2018年4月13日9时30分（北京时间） 届时敬请参加投标的代表出席。 六、公告期限 本公告的公告期限为10日。 七、联系事项 采购人联系方式： 名称：武汉市东西湖区人防办 联系人：吕维彪 电话：（027）83222151 武汉市东西湖人民防空办公室 2018年4月3日
龙之梦商业广场人防工程 监理检查工作记录表 项目名称： 监督注册号： 监理公司： 证书编号：资质等级： 总监理工程师： 人防专业监理工程师： 资格证书编号： 人防工程质量监督站 目录
1-----------------------------------------填写说明 2----------------------------底板隐蔽前监理检查记录 3----------------------------墙板隐蔽前监理检查记录 4----------------人防门框及临战封堵框常规数据检查表 5----------------------------顶板隐蔽前监理检查记录 6------------------------主体结构验收前监理检查记录 7----------------------------竣工验收前监理检查记录 8----------------------------人防门扇常规数据检查表 填写说明 为了提高我市人防工程建设质量，指导人防工程监理单位进行质量控
制，更好地开展监理活动，特制订本系列检查记录表。 1、本表不能代替监理整改通知书、指令单等。 2、本表由人防专业监理工程师组织现场检查后填写，并报总监理工程师审核签字。 3、凡涉及人防区域的验收，均需填写本表，隐蔽检查记录在质监人员现场验收时提交，结构验收和竣工验收检查记录在申报结构和竣工验收时随报验材料一并提交。 4、隐蔽检查记录表的检查部位应填写该人防区域的后浇带轴线号（每个后浇带区块填写一张），轴线号以地下室轴线号为宜。 5、本记录表应涵盖人防区各个施工段检查，根据检查次数增加检查记录，并整理成册以备查验。 6、本记录表应如实填写，严禁弄虚作假，一经发现，将严格按照国家、省、市监理相关规定进行相应处理。 7、本记录表由杭州市人防工程质量监督站负责解释。 底板隐蔽前监理平行检验记录
给排水人防设计计算书 1、战时人员生活用水按28升/人，口部洗消用水按5升/平方米冲洗一次，战时人员饮用水按45升/人计。 人防分区人防掩蔽人数 （人）洗消用水水箱 （T) 饮用用水水箱 （T) 28L/人45L/人 1 1238 35 56 2 1332 38 60 3 1388 39 61 4 1330 38 60 5 1260 3 6 57 每个人防分区设置战时生活洗消不锈钢水箱一只，尺寸为：L*B*H=6X4X2.5，有效容积为55m3。在生活洗消水箱一侧设气压变频给水设备GBWS-3-32-2SLG一套，配泵SLG3*3F两台（一用一备）及气压罐一只SQL800，满足生活、洗消用水的水量及水压要求。人防口部洗消和防毒通道均预留水龙头。每个人防分区设置战时饮用不锈钢水箱一只，尺寸为：L*B*H=10X4X2.5m，有效容积为80m3，满足饮用水量要求，在水箱侧壁设取水龙头。 2、人防单元六：物资库 设置洗消水箱8T，尺寸为：L*B*H=2*2*2.5m 3、柴油发电机房冷却水量计算： 柴油发电机房采用风冷，发电机组采用水冷。设置混合水池。 发电机房内设置二台120KW的柴油发电机组。 根据《全国民用建筑工程设计技术措施---防空地下室》（2009版）， 柴油发电机循环冷却水量： Q=ε*N*m*b*k/（（t2-t1）*C*ρ） =0.35*120*2*0.23*41870/((75-50)*4.19*1000) =0.77（m3/h） 混合水池的补水量： Qh=（（t2-t1）/（（t2-t））*Q
=（（75-50）/75-10）*0.77 =0.3（m3/h） 循环出水温度t2取75℃，循环进水温度t1取50℃， 混合水池按2天补水量储存水量， V=Qh*T=0.3*2*24=14（m3） 则燃油消耗量为200g/kw·h*120KW*2=48000g/h=48kg/h。 燃油的发热量为：Q=48kg/h*41900kJ/kg=2011200 kJ/h 此热量包括柴油机的散热量Q1，发电机的散热量Q2和排烟管道的散热量Qy。本设计采用风水冷相结合的方式，其中Q2和Qy由风冷机组带走。水冷系统需冷却带走的热量为Q1，经查《防空地下室设计手册—暖通、给排水、电气分册》，二台120KW的柴油发电机组产生的Q1值约为30KW。 30KW=30*3600 kJ/h =108000 kJ/h 冷却水补充水量为：108000 kJ/h /[4.19 kJ/kg·℃*（80-40）℃]=644kg/h=0.644m3/h=15 m3/d 其中水的比热为4.19 kJ/kg·℃循环出水温度取80℃， 循环进水温度取40℃， 电站冷却水贮水时间按无可靠内、外水源考虑，贮存2d用水，则冷却水池容积为：15*2=30 m3 4、柴油发电机房供油系统计算： 油箱的容积：V=（24*120KW*2*0.2kg/kw·h*7d）/(0.85*1000)=9.48 m3 故本设计采用2只5吨搪瓷钢板油箱。 另柴油发电机设一个日用油箱，贮存柴油机10h的用油，则V=(120kw*0.2kg/kw·h*10h)/0.85*2=564L=0.6 m3