人防荷载计算：
按设计技术要求，6级人防地面空气冲击波超压峰值为ΔPm=0.05MPa 。采用等效静荷载计算。
a ）顶板：覆土3.0m ，取c 0=200，γc =2，δ=0.2 由1
0c c c =γ，得012001002c c c γ===m/s 土中压缩波的最大压力
121(1)41(10.2)0.05100 1.0448.5h m h P P c t KPa
δ??=--?????
??=--??????
= 式中：m P ?——地面空气冲击波超压峰值，MPa ；
h ——土体的计算深度，m 。计算结构顶板时，取土体实际厚度；计算侧墙时，可取各层外墙的中点至地表面的深度； 1c —土的峰值压力波速，m/s ；
2t ——降压时间，s ；
δ——应变恢复比。
顶板最小净垮长5m ，结构最不利覆土为2.54m 。结构覆土大于最不利覆土厚度，综合反射系数K=1.35。
顶板为大偏心构件，允许延性比[]β=3.0，顶板的动力系数Kd=2*[]β/(2*[]β-1)=1.2，顶板的均布等效静荷载标准值： 11 1.2 1.3548.578.57d h q K KP KPa ==??=
b ）底板：
底板的动力系数K d3=1.34，底压系数η=0.8；
底板的均布等效静荷载标准值310.878.5762.86q q KPa η==?=
c ）边墙：
覆土9.95m ，取c 0=300，γc =2，δ=0.1
1
由1
0c c c =
γ，得013001502c c c γ===m/s 土中压缩波的最大压力 121(1)9.951(10.1)0.05150 1.0447.13m h h P P c t KPa
δ-??=--?????
??=--??????
= 土的侧压系数ζ=0.54
边墙为大偏心构件，允许延性比[]β=2.0 边墙的动力系数K d2=1.34
边墙的均布等效静荷载标准值220.5447.13 1.3434.10d h q K P KPa ξ==??=
q slab 26kN m 2 ??=q slab 1.2g k ? 1.3q k ?+:=顶板上设计荷载为: q k 5.0kN m 2??:=活荷载标准值：g k 16.25kN m 2 ??=g k g tuk g slabk +g dgk +:=g dgk 0.50kN m 2 ??:=板底吊挂荷载 ：g slabk h slab γhnt ?:=h slab 250mm :=现浇钢筋混凝土板：g tuk h tu γtu ?:=h tu 500mm :=顶板上堆土 ：恒载标准值： 2.1 顶板荷载汇集 混凝土容重 ：γhnt 25kN m 3 ??:=土容重： γtu 19kN m 3??:=2. 荷载汇集设计依据: 《建筑结构荷载规范》（GBJ 9－87） 《建筑抗震设计规范》（GBJ11-89）（1993年局部修订）《建筑地基基础设计规范》（GBJ 7－89） 《混凝土结构设计规范》（GBJ10-89)（1993、1996年局部修订）《钢筋混凝土升板结构技术规范》（GBJ130-90) 钢筋混凝土结构半地下车库。 柱下钢筋混凝土条基, 钢筋混凝土框架柱, 钢筋混凝土无梁楼盖顶板。顶板上考虑500厚堆土。场地标准地耐力为 18kN/m2, 地下水位为设计标高－3.40米处。1. 结构概述
根据《钢筋混凝土升板结构技术规范》第3.1.2条, 板厚不应小于柱网长边的 1／35。 h slab 250mm =无梁楼盖板厚 ： 3.1 板厚验算 3. 无梁楼板设计 w p 7.25kN m 1 ??=w p B tu K 0?γtu ?H p ?:=w t 26.6kN m 1??=w t B tu K 0?γtu ?H 0?:=土压力 ： 静止土压力系数：K 01sin θtu () ?:=B tu 1000mm :=地下室墙体计算宽度 ：θtu 30deg :=土有效内摩擦角： H 0 2.8m :=地下室墙体高度： H p 0.763m = 室外地面当量土层高度: 按静止土压力计算2.2 挡土墙荷载
钢 筋 混 凝 土 框 架 结 构 设 计 计 算 书
目录 第一章前言 (5) 第二章方案论述 (6) 2.1 建筑方案论述 (6) 2.2结构设计论述 (7) 第三章结构方案设计 (9) 3.1设计总说明 (9) 3.1.1设计依据 (9) 3.1.2 设计概述 (9) 3.1.3 结构说明 (9) 3.1.4.各部分建筑构造 (9) 3.2结构方案设计 (10) 3.2.2场地条件 (10) 第四章荷载计算 (11) 4.1荷载汇集及截面尺寸的选取 (11) 4.1.1 框架柱： (11) 4.1.2 框架梁： (11) 4.1.3 材料情况： (11) 4.2荷载汇集 (11) 4.3 计算简图及层数划分 (13) 4.4 各层重力荷载代表值计算 (14) 第五章水平地震作用下的框架内力分析 (19) 5.1层间侧移刚度计算 (19) 5.1.1梁线刚度 (19) 5.1.2柱线刚度计算 (20) 5.1.3柱侧移刚度计算 (20) 5.2水平地震作用层间地震剪力和弹性位移的计算 (21) 5.2.2水平地震作用下的层间位移和顶点位移计算 (23) 5.3 水平地震作用下框架柱剪力和弯矩（采用D值法） (23) 5.4水平地震作用下梁端弯矩 (25) 5.5水平地震作用下的梁端剪力和柱轴力 (25) 5.6水平地震作用下的框架内力图 (26) 第六章风荷载作用下框架内力分析 (26) 6.1自然条件 (27) 6.2风荷载计算 (27) 6.3风荷载作用下框架柱剪力和弯矩（采用D值法，取中框架计算） (28) 6.4 风荷载作用下梁端弯矩计算 (29) 6.5风荷载作用下的梁端剪力和柱轴力计算 (30) 6.6风荷载作用下框架内力图 (30) 第七章竖向荷载作用下框架内力分析 (31) 7.1竖向荷载计算 (31) 7.1.2 恒荷载 (31)
计算书 1模板配置概况表 模板支架配置表 2材料的物理力学性能指标及计算依据 2.1材料的物理力学性能指标 1）材料的物理力学性能指标 ①碗扣支架钢管截面特性 根据JGJ166-2008规范表5.1.6、5.1.7采用： φ=，壁厚t=3.5mm，按壁厚3.0mm计算。截面积A=4.24cm2，自外径48mm 重q=33.1N/m，抗拉、抗弯抗压强度设计值f=205N/mm2，抗剪强度设计值fv=125N/mm2，弹性模量E=2.06×105N/mm2。
回转半径i＝1.59cm，截面模量W=4.49cm3，截面惯性矩I=10.78cm4。 ②方木 根据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）附录 A 3.1-3 木材的强度设计值和弹性模量采用； 方木采用红皮云杉，弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度设计值f=13N/mm2，承压强度设计值f=10N/mm2，顺纹抗拉强度设计值fm=8.0 N/mm2，顺纹抗剪强度设计值fv=1.4N/mm2。 截面尺寸85mm×85mm，惯性矩I=bh3/12=4.350×10-6m4 ,抗弯截面模量W=bh2/6=1.024×10-4m3, 静矩S= bh2/8=7.677×10-5m3 截面尺寸100mm×100mm，惯性矩I=bh3/12=8.333×10-6m4 ,抗弯截面模量W=bh2/6=1.667×10-4m3, 静矩S= bh2/8=1.250×10-4m3 截面尺寸120mm×120mm，惯性矩I=bh3/12=1.728×10-5m4 ,抗弯截面模量W=bh2/6=2.88×10-4m3, 静矩S= bh2/8=2.16×10-4m3 ③木胶合板（参照产品试验性能参数） 模板采用胶合面板，规格2440mm×1220mm×18mm 抗弯强度设计值f=11.5N/mm2，承压抗拉强度设计值fm=8.0 N/mm2，抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2，弹性模量E=6000 N/mm2； 取1m宽模板， 惯性矩： I=bh3/12=1000×183/12=4.86×10-7 m4； 模板的截面抵抗矩为：w＝bh2/6=1000×182/6=5.40×10-5m3； 静矩： S= bh2/8=1000×182/8=4.05×10-5m3； ④钢模板面板 钢模板采用大模板，面板为6mm厚Q235A钢板，规格2m×3m。 抗弯拉、压强度设计值f=215N/mm2，抗剪强度设计值f=125N/mm2 弹性模量E=206000N/mm2。 取1m宽，截面积A=6000mm2，惯性矩I=1.8×10-8m4；截面模量W=6×10-6m3；静矩S=4.5×10-6m3 ⑤钢背楞 竖肋、横肋和边肋均采用［8普通型热轧槽钢；背楞采用2［10普通型热轧
梁板荷载计算 设计依据 建筑结构荷载规范 GB50009-2012 一、楼面恒载 1、120mm 厚楼板 120 厚砼板： 25×0.12=3KN/m2 楼面地砖面层（详见建筑楼面做法） (0.6~0.8KN/m2) 取0.8KN/m2 板底8厚水泥石灰膏砂浆涂料 0.2KN/m2 恒载合计 4KN/m2 取值 4.5KN/m2 2、130mm 厚楼板 130 厚砼板： 25×0.13=3.25KN/m2 楼面地砖面层（详见建筑楼面做法） (0.6~0.8KN/m2) 取0.8KN/m2 板底8厚水泥石灰膏砂浆涂料 0.2KN/m2 恒载合计 4.25KN/m2 取值 4.5KN/m2 3、140mm 厚楼板 140 厚砼板： 25×0.14=3.5KN/m2 楼面地砖面层（详见建筑楼面做法） (0.6~0.8KN/m2) 取0.8KN/m2 板底8厚水泥石灰膏砂浆涂料 0.2KN/m2 恒载合计 4.5KN/m2 取值 4.5KN/m2 4、楼梯间：恒活荷载：8 , 3.5 二、屋面恒载 1、120mm 厚楼板 反光涂料 0.04 KN/m2 50 厚 C20 细石混凝土及涂料 1.25 KN/m2 20 厚抗裂防渗砂浆 0.4 KN/m2 70 厚挤塑聚苯板 0.3 KN/m2 10 厚低标号砂浆隔离层 0.2 KN/m2 防水卷材及涂膜 0.2 KN/m2 20 厚 1:3 水泥砂浆找平层 0.4 KN/m2 找坡层 0.7 KN/m2 砼结构板 25×0.12=3.0KN/m2 恒载合计 6.49 KN/m2 取值 7KN/m2
2、140mm 厚楼板 反光涂料 0.04 KN/m2 50 厚 C20 细石混凝土及涂料 1.25 KN/m2 20 厚抗裂防渗砂浆 0.4 KN/m2 70 厚挤塑聚苯板 0.3 KN/m2 10 厚低标号砂浆隔离层 0.2 KN/m2 防水卷材及涂膜 0.2 KN/m2 20 厚 1:3 水泥砂浆找平层 0.4 KN/m2 找坡层 0.7 KN/m2 砼结构板 25×0.14=3.5KN/m2 恒载合计 6.99 KN/m2 取值 8KN/m2 活荷载：楼梯取值 3.5KN/m2 ;办公区 2.0KN/m2 ;不上人屋面 0.5KN/m2。 三、梁间荷载 1、楼层内墙（200 厚），使用加气砼砌块，容重 7.0 KN/m3 加气砼砌块0.2×7=1.4 KN/m2 两侧找平粉刷 0.04×20=0.8KN/m2 恒载合计 2.2KN/m2 1.1 、标准层框架梁上内隔墙线荷载（层高 3.6m，梁高 0.5m） 2.2× 3.1=6.82 KN/m 取值 7 KN/m 1.2 、标准层次梁上内隔墙线荷载（层高 3.6m，梁高 0.4m） 2.2× 3.2=7.04 KN/m 取值 7.5 KN/m 1.3 、四层梁上内隔墙线荷载（层高 3.4m，梁高 0.4m） 2.2×3=6.6 KN/m 取值 7 KN/m 2、外墙（200 厚），使用加气砼砌块，容重 7.0 KN/m3 内墙找平粉刷 0.02×20=0.4 KN/m2 加气砼砌块 0.2×7=1.4 KN/m2 20厚水泥砂浆 0.02×20=0.4 KN/m2 30厚挤塑聚苯板 0.1KN/m2 12 厚 1:3:1 中砂水泥抗裂砂浆 0.012×20=0.24KN/m2 8 厚 1:3 聚合物防水砂浆 0.008×20=0.16KN/m2 真石漆 0.04KN/m2 恒载合计 2.74 KN/m2 2.1 、标准层框架梁上墙线荷载（层高 3.6m，梁高 0.65m） 2.95×2.74=8.08KN/m 取值 8.5 KN/m
某中学教学楼结构设计计算书 Ⅰ、构件截面尺寸选择和荷载计算 （1）设计基本资料 按设计任务规定的组别，选择开间尺寸为7200mmx9000mm ，纵向有12跨，每跨4500mm,横向有3跨，边跨尺寸7200mm ，中间跨尺寸3000mm 。按此参数和建筑设计中已经进行平面布置。 （2）主要设计参数 根据设计任务书的要求及有关规定，确定如下主要的设计参数： ①抗震设防烈度：8度；抗震设计分组：第一组；房屋高度低于30m ，可知框架的抗震等级为二级。 ②基本风压：20/5.30m kN W =，C 类粗糙度 ③雪荷载标准值：2m /.50kN S K = ④设计使用年限：50年；本建筑为一般民用建筑，安全等级二级；在抗震设计时是丙类建筑 ⑤基础顶面设计标高的确定：建筑标高±0.000，建筑绝对标高57.50m ，室外地坪标高-0.450m 。根据地质勘察报告，基础持力层可以设计在粉质粘土上，选择独立基础时，基础顶面标高可设在-1.0m —-1.6m 之间 ⑥活荷载标准值及相应系数：按房屋的使用要求，可查得教学楼露面活荷载标准值0.2=k q 2/m kN ，组合值系数7.0c =?，准永久值系数5.0=q ? （2）材料的选择 ①混凝土 除基础垫层混凝土选择C15外，基础及以上各层混凝土强度均选C25。 ②钢筋 框架梁、柱等主要构件纵向受力筋选择HRB335级钢筋，构造钢筋、板筋及箍筋选择HPB 级钢筋。 （3）结构构件截面尺寸的选择 ①结构平面布置方案 主体结构为5层，底层高度4.2m ，其余各层3.9m 。
外墙240mm ，内墙120mm ，隔墙100mm ，门窗布置见门窗洞口总表。 ②构件截面尺寸的选择 a.根据平面布置，双向板短向跨度m l 5.4=，取板厚h=150mm, 35 1 3014500150> ==l h ,满足要求。 b.框架梁 边横梁，=l 7200mm,mm b h b mm h l h 3003 1 ~21,700141~81=?==?= 取 跨中横梁，mm b mm h mm l 250,500,3000===取 纵梁，mm b mm h mm l 250,500,4500===取 次梁，mm b mm h l h mm l 250,600,18 1 ~121,7200====取 c.柱截面尺寸 当选择基础标高为-1.200m 时，则一层柱的高度为4.2m+1.2m=5.4m ，按 mm H b c 360015 ==，又框架主梁b=300mm ，则初选柱截面宽度mm b c 500=， 故中柱截面初选尺寸mm mm h b c c 500500?=? 简单验算： 假定楼层各层荷载设计值为162/m kN ，则底层中柱的轴力近似为 kN N .43110.5012.54.2716=????=7.90,8.10, 4.50.1,4.54.311000======?查表得，b l m H l m H kN N 满足要求 %,3%8.70.61959300 500 5009.1197.09.010.43110.90' 2 3' <=?==??-??=-=c c S y c S h b A mm f A f N A ρ? 边柱承受轴力较小，但承受弯矩相对较大，按轴心受压验算，取1.5N ，有 kN N 46656.50.5112.54.2716=?????=
双林路站主体结构计算书 一、工程概况 双林路站为12m岛式站台，车站总长168.8m。为双柱双层三跨现浇钢筋混凝土矩形结构。车站顶面覆土深度为3.5m～ 4.0m。车站围护结构采用Φ1200mm的钻孔灌注桩，内衬墙与钻孔灌注桩之间设置柔性防水层，属于重合墙结构。 二、计算依据 1、《成都地铁4号线一期工程详细勘察阶段双林路站岩土工程勘察报告》（送审稿）(中国建筑西南勘察设计研究院有限公司2010年10月)； 2、《成都地铁4号线一期工程双林路站点管线综合方案设计图（第二版）》（成都市市政工程设计研究院二O一O年九月二日成都） 3、主要采用的国家和地方规范： 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）（2006修订版） 《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002） 《地铁设计规范》（GB50157-2003） 《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010） 《铁路工程抗震设计规范》（GBJ111-87） 《人民防空工程设计规范》（GB50225-95） 《铁路隧道设计规范》（TB10003-2005） 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010） 三、结构计算原则 1）结构构件根据承载力极限状态及正常使用极限状态的要求，分别进行承载能力的计算和稳定性，变形及裂缝宽度验算； 2）结构的安全等级为一级，构件的（结构）重要性系数取1.1； 3）结构构件的裂缝控制等级为三级，即构件允许出现裂缝。裂缝宽度限值：迎水面不大于0.2mm，其他不大于0.3mm； 4）结构按7度地震烈度进行抗震验算，并在结构设计时采用相应的构造措施，以提高结构的整体抗震性能；（构造措施采用三级框架结构抗震构造） 5）结构设计按六级人防的抗力标准进行验算，并在规定的设防位置采取相应的构造措施； 6）结构抗浮验算按最不利情况采用，当不考虑侧壁摩阻力时，其抗浮安全系数应大于1.05；（考虑侧壁摩阻力时，其抗浮安全系数应大于1.2） 7）结构构件的设计应按承载力极限状态和正常使用极限状态分别进行荷载效应组合，并取各自的最不利组合进行设计； 8）结构设计应符合结构的实际工作（受力）条件，并反映结构与周围地层的相互作用。 四、计算模型 因车站主体是一个狭长的建筑物，纵向很长，横向相对尺寸较小。主体计算取延米结构，作为平面应变问题来近似处理，考虑地层与结构的共同作用，采用荷载－结构模型平面杆系有限元单元法。计算模型为支承在弹性地基上对称的平面框架结构，框架结构底板下用土弹簧模拟土体抗力，车站结构考虑水平及竖向荷载。按荷载情况、施工方法，模拟开挖、回筑和使用阶段不同的受力状况，按最不利内力进行计算。中柱根据等效EA原则换算墙厚。本站围护桩与主体结构之间设置柔性防水层，按重合墙考虑，即围护结构与内衬墙之间只传递径向压力而不传递切向剪力，SAP计算时，采用二力杆单元来模拟围护桩与内衬墙的这种作用。 车站断面的计算模型如图2-1-1所示。 图2-1-1车站断面计算模型 五、荷载组合与分项系数 5.1、荷载分类
XX项目 一、自然条件 1、基本风压 本项目建筑高度均大于60m，承载力设计时取基本风压的1.1倍（ω0=0.3KN/m2）。 地面粗糙度类别：B类 2、地震设防：6度，0.05g，第一组，丙类设防 场地类别：Ⅱ类 二、结构抗震等级 结构体系：剪力墙结构 剪力墙三级 一般墙轴压比限值：0.6 短肢剪力墙：0.55 一字形短肢剪力墙：0.45 注：1、一般剪力墙hw/bw>8； 短肢剪力墙4≤hw/bw≤8，全部纵筋配筋率：底部加强区≥1.0%，一般部位≥0.8%。 2、底部加强区部位高度：剪力墙墙肢总高度的1/10和底部两层二者较大值。 三、材料 1、混凝土强度等级 剪力墙：-1~7层 C45 8~11层 C40 12~15层 C35 16~19层 C30 20层以上 C25 梁、板：商业屋面以下C30(含商业屋面），以上为C25 2、钢筋 a.Ⅰ级（HRB300）用于梁箍筋、柱及非约束构件楼层边缘构件箍筋、剪力墙水平、竖向分 布筋（当直径D≥12时使用Ⅲ级钢）， b.Ⅲ级（HRB400）用于梁纵筋，柱及剪力墙边缘构件纵筋，板受力钢筋，底部约束边缘构件楼层边缘构件箍筋，大样受力钢筋。 c.分布钢筋均采用Ⅰ级（HRB300） 荷载取值 1、主要设计活载（标准值） 类别标准值（KN/m2） 1 商业楼面 3.5 2 住宅楼面 2.0 3 卫生间 2.5 4 厨房 2.0 5 消防楼梯 3.5 6 阳台 2.5 7 电梯机房 9.0 8 地下室顶板 5.0 9 商业顶板靠近主楼3跨内 4.0
2、主要恒载 墙体材料 外墙计算按100厚烧结页岩多孔砖+100厚钢筋混凝土 (施工工艺：铝模)厨房、卫生间、楼电梯间墙体计算按烧结页岩多孔砖(25%≤孔洞率≤28%)：允许容重≤16.5 KN/m3 其余内隔墙计算按加气混凝土砌块：允许容重≤7.0 KN/m3 1)标准层线荷载 层高3000: 外墙：100厚烧结页岩多孔砖+100厚钢筋混凝土 0.1x16.5++0.1x25+0.02x20x2=4.95 KN/m2 550梁高：4.95x(3.0-0.55)=12.13 KN/m取12.50 KN/m 厨房、卫生间、楼电梯间: 200厚烧结页岩多孔砖:0.2x16.5+0.02x20x2=4.1 KN/m2 550梁高：4.1x(3.0-0.55)=10.05 KN/m取10.50 KN/m 400梁高：4.1x(3.0-0.40)=10.66 KN/m取11.00 KN/m 300梁高：4.1x(3.0-0.30)=11.07 KN/m取11.50 KN/m 100厚烧结页岩多孔砖:0.1x16.5+0.02x20x2=2.45 KN/m2 400梁高：2.45x(3.0-0.40)=6.37 KN/m取6.50 KN/m 300梁高：2.45x(3.0-0.30)=6.62 KN/m取7.00 KN/m 内墙：200厚加气混凝土砌块 0.2x7.0+0.02x20x2=2.2 KN/m2 600梁高：2.2x(3.0-0.6)=5.28 KN/m取5.50 KN/m 500梁高：2.2x(3.0-0.5)=5.50 KN/m取5.50 KN/m 400梁高：2.2x(3.0-0.4)=5.72 KN/m取6.00 KN/m 300梁高：2.2x(3.0-0.3)=5.94 KN/m取6.00 KN/m 内墙：100厚加气混凝土砌块 0.1x7.0+0.02x20x2=1.5 KN/m2 600梁高：1.5x(3.0-0.6)=3.60 KN/m取4.00 KN/m 500梁高：1.5x(3.0-0.5)=3.75 KN/m取4.00 KN/m 400梁高：1.5x(3.0-0.4)=3.90 KN/m取4.00KN/m 300梁高：1.5x(3.0-0.3)=4.05 KN/m取4.50 KN/m 层高2950: 外墙：100厚烧结页岩多孔砖+100厚钢筋混凝土 0.1x16.5++0.1x25+0.02x20x2=4.95 KN/m2 550梁高：4.95x(2.95-0.55)=11.88 KN/m取12.00 KN/m 厨房、卫生间、楼电梯间: 200厚烧结页岩多孔砖:0.2x16.5+0.02x20x2=4.1 KN/m2 550梁高：4.1x(2.95-0.55)=9.84 KN/m取10.00 KN/m
1 结构设计说明 1.1 工程概况 *********** 1.2 设计主要依据和资料 1.2.1 设计依据 a) 国家及浙江省现行的有关结构设计规范、规程及规定。 b) 本工程各项批文及甲方单位要求。 c) 本工程的活载取值严格按《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）执行。 1.2.2 设计资料 1 房屋建筑学武汉工业大学出版社 2 混凝土结构（上、下）武汉理工大学出版社 3 基础工程同济大学出版社 4 建筑结构设计东南大学出版社 5 结构力学人民教育出版社 6 地基与基础武汉工业大学出版社 7 工程结构抗震中国建筑工业出版社 8 简明建筑结构设计手册中国建筑工业出版社 9 土木工程专业毕业设计指导科学出版社 10 实用钢筋混凝土构造手册中国建筑工业出版社 11 房屋建筑制图统一标准（BG50001-2001）中国建筑工业出版社 12 建筑结构制图标准（BG50105-2001）中国建筑工业出版社 13 建筑设计防火规范（GBJ16—87）中国建筑工业出版社 14 民用建筑设计规范（GBJI0I8-7）中国建筑工业出版社 15 综合医院建筑设计规范（JGJ49-88）中国建筑工业出版社 16 建筑楼梯模数协调标准（GBJI0I-87）中国建筑工业出版社 17 建筑结构荷载规范（GB5009-2001）中国建筑工业出版社 18 建筑结构可靠度设计统一标准（GB50068-2001）中国建筑工业出版社 19 混凝土结构设计规范（GB50010—2002）中国建筑工业出版社 20 地基与基础设计规范（GB5007-2002）中国建筑工业出版社 21 建筑抗震设计规范（GB50011—2001）中国建筑工业出版社 22 砌体结构中国建筑工业出版社 23 简明砌体结构设计施工资料集成中国电力出版社
1、根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）查材料和构件自重： 钢材：78.5kN/m2 石膏：13 kN/m2 钢筋混凝土：24 kN/m2 镀锌钢板：0.05 kN/m2 地板砖：0. 50kN/m2 轻钢龙骨吊顶：0.12 kN/m2 现场板房： 1.50kN/m2（由板房安装公司提供） 2、活荷载（标准值）： 办公楼：2.0 kN/m2 会议室：2.0 kN/m2 走廊：2.5 kN/m2 楼梯：2.5 kN/m2 屋面活荷载（不上人）：0.5 kN/m2 风荷载:临时性建筑，且建筑高度较低，不考虑风荷载对结构的影响。 雪荷载：不考虑。 2.各层荷载分布： 屋面荷载： 恒荷载：0.05 kN/m2 活荷载：屋面活荷载：0.5 kN/m2 二层楼面： 恒荷载：板房自重：1.50 kN/m2 轻钢龙骨吊顶：0.12 kN/m2 ----------------------------------------- 共计：1.62 kN/m2 3、活荷载：办公室：2.0 kN/m2 首层地面： 恒荷载：板房自重：1.50 kN/m2
轻钢龙骨吊顶：0.12 kN/m2 200mm厚混凝土地面：2.4 kN/m 2 地板砖：0. 50 kN/m 2 --------------------------------------------- 共计：3.57 kN/m 2 活荷载：会议室、办公室：2.0 kN/m 2 餐厅：2.5 kN/m 2 走廊： 恒荷载：0.5 kN/m 2 活荷载：2.5 kN/m 2 楼梯： 恒荷载：0.5 kN/m 2 活荷载：2.5 kN/m 2 3.荷载累计： 恒荷载： 楼面：SGK1=0.05+0.67+0.67+3.57=4.96 kN/m 2 楼梯：SGK2=0.5*2=1 kN/m 2 走廊：SGK3=0.5*2+2.4=3.4kN/m
浅埋式闭合框架结构设计 结构计算书
一， 截面尺寸 设S 为600mm,则有h 1=S+h=600+600=1200(mm),可得 h+S/3=800≤h 1=1200, 如右图所示。 二， 内力计算 1计算弯矩M 1.1.结构的计算简图和基本结构如下图。 1.2典型方程 弹性地基梁上的平面框架的内力计算可以采用结构力学中的力法，只是需要将下侧（底板）按弹性地基梁考虑。 由图-1的基本结构可知，此结构是对称的，所以就只有X 1和X 2，即可以得出典型方程为：
系数是指在多余力x i 的作用下，沿着x i 方向的位移，△iP 是指在外荷载的作用下沿x i 的方向的位移，按下式计算： δij =δ‘ij +b ij △ij =△’iP +b ip δ’ij =ds i ∑? EJ Mj M δij ---框架基本结构在单位力的作用下产生的位移（不包括地板）。 b ij ---底板按弹性地基梁在单位力的作用下算出的切口处x i 方向的位移； △ ’iP---框架基本结构在外荷载的作用下产生的位移； b ip ---底板按弹性地基梁在外荷载的作用下算出的切口处x i 方向的位移。 1.2求δ‘ij 和△’iP ；
M 1=1×L y =3.4(kNm) M 2=1(kNm) M P 上=1/2×q 1×(L X /2)=66.15(kNm) M P 下=1/2×q 1×(L X /2)+1/2×q 2×L y 2=193.31(kNm) M1 Q 10 M2 Q 20 M P 上 M P 下 M P 下-M P 上 -3.4 0 -1 0 66.15 193.31 127.16 以上摘自excel 文件； 根据结构力学的力法的相关知识可以得到： δ’11= EI y 2 1L 2/3M =4.85235E-05 δ’12=δ’21=EI L M y 1=2.14074E-05 δ’22=EI L L 2x y +?=2.03704E-05 △’1p = EI M 3/4)M -(M L 1/3M 0.5L M 21 P P y 1y P ???+???-下）（=-0.002777183
封面二○一七年十二月长沙
封面二○一七年十二月长沙
目录 1工程概况 (1) 2设计依据及采用规范 (1) 3计算原则及计算标准 (1) 4荷载及组合 (1) 4.1荷载分类 (1) 4.2荷载组合 (1) 5计算方法及计算程序 (1) 6主要工程材料及保护层厚度 (2) 6.1主要材料 (2) 6.2钢筋混凝土构件钢筋净保护层厚度 (2) 6.3钢筋的连接、锚固与搭接 (2) 7计算断面及计算荷载 (2) 7.1参数选取 (2) 7.2结构尺寸 (3) 7.3计算模型 (3) 7.4计算荷载 (4) 7.4.1 3号出入口标准断面（取钻孔Jz2-Ⅲ12-SYZ17）基底位于卵石层 (4) 7.4.2 2号出入口与2号风亭标准断面（取钻孔Jz2-Ⅲ12-SYZ26）基底位于卵石层 (4) 7.5人防荷载工况 (5) 7.6地震荷载工况 (5) 8抗浮计算 (5) 9横断面计算结果及配筋 (6) 9.1 3号出入口横断面计算结果 (6) 9.1.1 3号出入口横断面内力图 (6) 9.2 2号出入口2号风亭横断面计算结果 (8) 9.2.1 2号出入口2号风亭横断面内力图 (8) 9.3 人防工况计算结果 (9) 9.4各截面配筋验算 (11) 10 2号风亭纵梁计算 (12) 10.1 纵梁计算 (12) 11 2号风亭柱轴压比及配筋计算 (17) 11.1 柱轴压比计算 (17) 11.2 柱配筋计算 (17) 12 楼梯计算 (19) 12.1 2号出入口人防楼梯计算 (19) 12.2 3号出入口楼梯计算 (19) 13地基承载力 (21)
毕业设计 题目一榀框架计算书 班级土木工程2006级高本学生姓名孟凡龙 指导老师
2011.5 摘要 本工程为济南某综合教学楼楼，主体三层，钢筋混凝土框架结构。梁板柱均为现浇，建筑面积约为3000m2，宽35米，长为60米，建筑方案确定。建筑分类为乙类公共类建筑，二类场地，抗震等级三级。 .
目录 第一章框架结构设计任务书 (1) 1.1工程概况 (1) 1.2设计资料 (2) 1.3设计内容 (2) 第二章框架结构布置及结构计算图确定 (2)
2.1梁柱界面确定 (2) 2.2结构计算简图 (2) 第三章荷载计算 (5) 3.1恒荷载计算： (5) 3.1.1屋面框架梁线荷载标准值 (5) 3.1.2楼面框架梁线荷载标准值 (5) 3.1.3屋面框架节点集中荷载标准值 (6) 3.1.4楼面框架节点集中荷载标准值 (7) 3.1.5恒荷载作用下结构计算简图 (8) 3.2活荷载标准值计算 (9) 3.2.1屋面框架梁线荷载标准值 (9) 3.2.2楼面框架梁线荷载标准值 (9) 3.2.3屋面框架节点集中荷载标准值 (9) 3.2.4楼面框架节点集中荷载标准值 (10) 3.2.5活荷载作用下的结构计算简图 (10) 3.3风荷载计算 (11) 第四章结构内力计算 (15) 4.1恒荷载作用下的内力计算 (15) 4.2活荷载作用下的内力计算 (25) 4.3风荷载作用下内力计算 (33) 第五章内力组合 (34) 5.1框架横梁内力组合 (38) 5.2柱内力组合 (46) 第六章配筋计算 (60) 6.1梁配筋计算 (60) 6.2 柱配筋计算 (75) 6.3楼梯配筋计算 (80) 6.4基础配筋计算 (84) 第七章电算结果 (80) 7.1结构电算步骤 (86) 7.2结构电算结果 (87) 参考文献 (112)
仅参考 第一章设计资料 1.建设地点：南方某城市。 2.工程名称：某多层综合楼。 3.水文、地质、气象原始资料： a.气温:极端最高温度+40℃,极端最低温度-14.9℃。 b.平均相对湿度76%。 c.风向、主导风向N、NE，五、六、七三个月以南风为主，其次为北至东北风。 d.风荷载：基本风压0.3KN/。C类地区：基本雪压0.4KN/m2。 4.程地质资料：根据勘测单位勘测资料，结合个岩土层的时代成因、沉积规律及工程地质性状不同，将场地勘察深度范围内岩土层分为四层，（从上至下）其特征分述如下： ①杂填土（Q ml）：灰——黑——黄色，稍密，稍湿——湿，局部呈密实状，由混凝土、 沥青地板、粘性土及少量砖渣、瓦砾组成，充填时间大约20年。场区内均见分布，一般厚度0.40——3.90米，平均厚度1.73米。 ②粘土（Q2al）：红——褐红——褐黄色，硬塑，湿——稍湿，K2孔呈可塑——硬塑状， 含铁、锰氧化物及其结核，下部含高岭土团块或条带，局部含少量钙质结核，且粘性较差，夹粉质粘土，该层压缩性中偏低，场区均见分布，厚度1.00——5.30米，平均数 3.47米，层顶标高42.50——45.90米。 ③层含粘土叫砾石家碎石（Q2dl+pl）：红——黄褐色，中密——密实，湿，上部以角砾为 主，角砾含量达60——80%，次棱角状，砾径为5——20毫米，成人以石英砂为主，下部为角砾——碎石，碎石含量大30——50%，粒径以30——50毫米为主，最大达120毫米，棱角——次棱角壮，成份以石英及石英砂岩为主，填充少量呈沙土及粘性土，分选差，级配良好。该层压缩性低，场区内均见分布，厚度1.36——6.20米，平均厚度 4.40米，顶层标高37.20——41.80米。 ④层粘土（Q el）：黄色，硬塑，稍湿——稍干，含灰色高岭土团块，由泥岩、页岩风化 残积而成，原岩结构已完成破坏，下部见少量泥岩，页岩碎屑，该层属中偏低压缩性土层，场区均见分布，一般厚度2.60——4.20米，平均厚度2.74米。顶层标高35.95——40.50米。 5、基础场地类别：Ⅱ类。 6、设防烈度：七度，近震。
地铁车站主体结构模板、支架计算书
计算书 1模板配置概况表 模板支架配置表 部位面板 (mm) 次楞(mm) 主楞(mm) 支撑(mm) 中板(0.4m) 18胶 合板 85×85方 木,间距300 ［8槽钢或120× 120方木，间距900 Φ48×3.5碗扣架 900×900×1200布置 顶板(0.8m) 18胶 合板 85×85方 木,间距300 ［8槽钢或120× 120方木，间距600 Φ48×3.5碗扣架 600×900×1200布置 中板梁 (0.9× 1.0m) 梁底 模板 18胶 合板 85×85方 木,间距150 ［8槽钢或120× 120方木，间距300 Φ48×3.5碗扣架 300×900×1200布置 梁侧 模版 18胶 合板 85×85方 木,间距300 竖向Φ48×3.5钢管，间距为300；对拉螺栓， 纵向600，竖向300；斜撑钢管间距300 顶板梁(1.2×1.8m) 梁底 模板 18胶 合板 85×85方 木,间距150 ［8槽钢或120× 120方木，间距300 Φ48×3.5碗扣架 300×900×1200布置 梁侧 模版 18胶 合板 85×85方 木,间距300 竖向Φ48×3.5钢管，间距为300；对拉螺栓， 纵向600，竖向300；斜撑钢管间距300 侧墙(0.7m),高 5.05m，6.19m，18胶 合板 85×85方 木,间距200 ［10槽钢，间距600 Φ48×3.5碗扣架水平 撑，竖向间距600 6钢 板 ［8槽钢，间 距300 双［10槽钢，间距 900（100,400,600） 三角架 柱 18胶 合板 100×100方 木间距200 双［10槽钢，间距 750 Φ48钢管，间距250 2材料的物理力学性能指标及计算依据 2.1材料的物理力学性能指标 1）材料的物理力学性能指标 ①碗扣支架钢管截面特性 根据JGJ166-2008规范表5.1.6、5.1.7采用： 外径48mm φ=，壁厚t=3.5mm，按壁厚3.0mm计算。截面积A=4.24cm2，自重q=33.1N/m，抗拉、抗弯抗压强度设计值f=205N/mm2，抗剪强度设计值fv=125N/mm2，弹性模量E=2.06×105N/mm2。
摘要 该计算书为滨岛医疗中心门诊楼建筑方案及钢框架结构设计计算书，本设计依据建筑方案及给出的结构类型。参照规范有《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）、《建筑抗震规范》（GB 50011-2010）、《混凝土结构规范》（GB 50010-2010）、《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）等。完成设计内容有：建筑方案、结构平面布置、结构计算简图确定、荷载统计、内力计算、内力组合、主、次梁、柱选取及布置连接截面验算以及节点设计、楼梯设计、基础设计、工程概预算。结构类型为钢框架结构，梁、柱为钢梁、钢柱，板为组合楼板，柱脚采用埋入式，楼梯为板式钢筋混凝土楼梯、基础采用锥形独立基础。本计算书中列出了框架在恒荷载、活荷载、地震荷载、风荷载作用下的弯矩、剪力、轴力图以及内力组合表。 关键词结构设计；钢框架；独立基础；医用建筑
Abstract The calculations for the BinDao medical center clinic building steel frame building solutions and design calculations, based on the design and construction program structure given type. Design process based on structural loads standard (GB50009-2012) determine the structure of the load, in accordance with the Seismic Design of Buildings (GB50011-2010), design of steel structures (GB50017-2003) and the relevant requirements for structural design and calculation. The main work to complete the structure diagram layout and calculation of the identification, load statistics, internal force calculation and combination of primary and secondary beams and floor cross-section design and checking, node connection design, staircase design, basic design as well as project budget.Type of structure is steel frame structure, beams, columns of steel beams, steel columns, plates of composite slabs, column foot buried, reinforced concrete slab staircase stairs, independent foundation with a tapered base. Meanwhile, The calculations in the framework of the book lists the dead load, live load, seismic loads, wind loads bending moment, shear, axial force, and force combination table. Keywords Structural Design; Steel Frame;single footing medical building;
第一章绪论 第一节工程概况 一、工程设计总概况: 1.规模:本工程是一栋四层钢筋混凝土框架结构教学楼,使用年限为50年, 抗震设防烈度为8度; 建筑面积约3000㎡, 建筑平面的横轴轴距为6.5m 和2.5m,纵轴轴距为4.5m ;框架梁、柱、板为现浇;内、外墙体材料为混凝土空心砌块, 外墙装修使用乳白色涂料仿石材外墙涂料, 内墙装修喷涂乳胶漆, 教室内地面房间采用水磨石地面, 教室房间墙面主要采用石棉吸音板, 门窗采用塑钢窗和装饰木门。全楼设楼梯两部。 2.结构形式:钢筋混凝土四层框架结构。 1.气象、水文、地质资料: 1气象资料 A.基本风压值:0.35kN/㎡, A.基本雪压值:0.25kN/㎡。 B.冻土深度:最大冻土深度为1.2m; C.室外气温:年平均气温最底-10℃,年平均气温最高40℃; 2水文地质条件 A.土层分布见图1-1,地表下黄土分布约15m ,垂直水平分布较均匀,可塑 状态,中等压缩性,弱湿陷性,属Ⅰ级非自重湿陷性黄土地基。地基承载力特征 值fak=120kN/㎡。
B.抗震设防等级8度,设计基本地震加速度值为0.20g ,地震设计分组为第 一组,场地类别为Ⅱ类。 C.常年地下水位位于地表下8m ,地质对水泥具有硫酸盐侵蚀性。 D.采用独立基础, 考虑到经济方面的因素, 在地质条件允许的条件下, 独立基础的挖土方量是最为经济的,而且基础本身的用钢量及人工费用也是最低的, 整体性好, 抗不均匀沉降的能力强。因此独立基础在很多中低层的建筑中应用较多。 二、设计参数: (一根据《建筑结构设计统一标准》本工程为一般的建筑物,破坏后果严 重,故建筑结构的安全等级为二级。 (二建筑结构设计使用年限为50年, 耐久等级二级(年,耐火等级二级, 屋面防水Ⅱ级。 (三建筑抗震烈度为8度,应进行必要的抗震措施。 (四设防类别丙类。 (五本工程高度为15.3m ,框架抗震等级根据GB50223-2008《建筑工程 抗震设防分类标准》,幼儿园、小学、中学教学楼建筑结构高度不超过24m 的混 凝土框架的抗震等级为二级。 (六地基基础采用柱下独立基础。 图1-1 土层分布 第二章结构选型和结构布置 第一节结构设计
主体结构混凝土强度回弹怎样计算 混凝土回弹要十个以上测区，每个测区16个测点，去掉3个最大、3个最小回弹值，算剩余10个回弹值平均值，再进行角度修正，浇筑面修正，然后根据修正后的回弹平均值和碳化深度查表（测强曲线）。如果混凝土是泵送施工，还要根据碳化深度修正一次。 计算测区强度平均值=各测区强度之和/测区个数 计算标准差=所有数的平方和减去平均值的平方乘以数的个数，所得结果除以数的个数减一，再把所得值开根号，得到的数就是这组数的标准差。 按批检验时，混凝土强度推定值=测区强度平均值-1.645标准差。 混凝土回弹强度计算方法 测区强度的确定：首先要明确是向哪个方向弹击（向下、向上需修正），弹击后不要松手读完数再松手，回弹时的最大数就是回弹读数精确到1，通常一个测区弹击16次，去最大、最小各3个数，得中间10个数的平均值，这个读数再进行角度和浇筑面修正，修正后的数再查表得出对应的强度，这就是该测区的强度，如果是泵送混凝土的话，这个强度再进行泵送修正就是修正后的强度了。 2.单个构件强度的确定：一般一个构件测10个测区，尺寸小于4.5m和0.3m的可测5个测区，按不同测区数按下列计算构件强度： 10个或以上测区的：fcue=f-1.645S 式中：fcue—强度推定值 f—测区平均值 S—测区标准差 5个测区的以最小测区值为强度推定值。 3.批量评定的话，一般同类构件相同龄期、相同配比和施工工艺可按同批算，进行批量检测时的计算： fcue=f-1.645S 式中：fcue—强度推定值 f—该批所抽检的所有构件测区平均值 S—该批所抽检的所有测区标准差。 4.特殊处理： 由于回弹法有一定的局限性和使用范围，只适用于10-60MPa，在出现低于10MPa时，强度评定为＜10MPa，出现大于60MPa时，以最小值评定。 主体结构混凝土经检测强度达不到要求该怎么处理，处理后应满足什么要求？主体结构混凝土经检测强度达不到要求时，可先进行设计复核——即现状能否满足正常使用要求。如果能满足，以合格计；如果不满足，需进行补强、加固，以达到设计要求；补强、加固有困难的，经设计复核、业主同意可降低标准使用。 追问