桩基础与筏板基础成本比较
一）桩基础工程量计算
1）桩的工程量计算
a)d=900桩；单桩承载力R=2900kN;C30混凝土；桩长L=6m;主筋为Ⅱ级钢筋，箍筋为Ⅰ级钢筋。
混凝土（含护壁）
V1=0.62∏×6=6.79 m3,共84根，∑V1=570m3。
b) d=1000桩 R=3385 kN;其余同d=900桩
V2=0.652∏×6=7.964 m3,共15根，∑V2=119.5m3。
∑V1+V2=689.5 m3、
c)主筋计算（￠20）
L=5×16×84+5×18×15=8070m
G=8070×1.58=12.75 (t)
d）箍筋计算（￠8）
L1=0.8∏×( 4/0.2+1/0.1)=75.4 m；L2=0.9∏×30=84.8 m L3=0.9∏×( 5/0.2+1/0.1)×5=156 m；L4=1∏/0.2×5=157 m ∑Li=23064.6 m ，G=23065×0.395=9.11 (t)
小结：桩用C30混凝土 690 m3；
Ⅱ级钢筋12.75 (t)
Ⅰ级钢筋9.11 (t)
2）墙下承台梁计算
承台梁总长L=195m；
每米长墙下承台梁用钢量
主筋（￠20；￠12）Ⅱ级钢筋
g1=16×2.47+8（腰筋）×0.888=47.1㎏
箍筋（￠8）Ⅰ级钢筋
g2=[(1.2+1.1)×2+(1.1+0.18)×2×2+1.2×4]×0.395×5=38.2㎏墙下承台梁混凝土用量
V=1.2×1.1×195=197m3
g1=47.1×195=9.2 (t) g2=38.2×195=7.5 (t)
小结： C30混凝土 197 m3；
Ⅱ级钢筋9.2 (t)
Ⅰ级钢筋7.5 (t)
3)承台CT1
a) 混凝土C30 V=5.1×3.1×1.2×2=37.94 m3
b) 主筋计算（￠20）
g1=[(3.1+1.2)×2×39+(5.1+1.2)×2×24]×2.47×2=3.15(t) 小结： C30混凝土38 m3；
Ⅱ级钢筋3.15 (t)
4)承台CT2
a) 混凝土C30 V=1.8×3.15×1.1×2=12.5 m3
b) 主筋计算（￠20 ；￠12）
g1=20×3.15×2.47×2+8×3.15×0.888×2(腰筋）=0.356(t) c）箍筋计算（￠8）Ⅰ级钢筋
g2=[(1.8+1.1)×2+(1.1+0.2)×2×3+1.8×4]×0.395×17=0.263㎏
小结： C30混凝土12.5 m3；
Ⅱ级钢筋0.36 (t)
Ⅰ级钢筋0.263 (t)
5)承台CT3
a) 混凝土C30 V=4.5×1.8×1.1×2=17.82 m3
b) 主筋计算（￠20）
g1=20×4.5×2×2.47+8×4.8×0.888×2=0.514(t)
c）箍筋计算（￠8）Ⅰ级钢筋
g2=0.263/3.15×4.5=0.372 (t) 注：0.263/3.15 为CT2 ㎏/m 小结： C30混凝土17.82 m3；
Ⅱ级钢筋0.514 (t)
Ⅰ级钢筋0.372 (t)
6)承台CT4
a) 混凝土C30 V=2×3.5×1.1×3=23.1 m3
b) 主筋计算（￠20）
g1=20×3.5×2.47×3+8×3.5×0.888×3=0.60(t)
c）箍筋计算（￠8）Ⅰ级钢筋
g2=[（2+1.1）×2+（1+0.2）×2×3+2×4]×3.5/0.2×30×
0.395=0.5
小结： C30混凝土23.1 m3；
Ⅱ级钢筋0.60 (t)
Ⅰ级钢筋0.50 (t)
7)承台CT5
按承台CT4
小结： C30混凝土23.1 m3；
Ⅱ级钢筋0.60 (t)
Ⅰ级钢筋0.50 (t)
8)承台CT6
a) 混凝土C30 V=（4.4662×0.866×0.5-0.866×3）×1.5=9.70 m3
b) 主筋计算（￠20）
g1=2.8×7×3.85×3=0.23(t)
小结： C30混凝土9.70 m3；
Ⅱ级钢筋0.23(t)
9)承台CT7
a)混凝土C30 V=2×2×1=4.00 m3
b)主筋计算（￠12）
g1=（2+1）×2×10×2+（2+2）×2×3×0.888=0.096(t) 小结： C30混凝土4.00 m3；
Ⅱ级钢筋0.096(t)
10）防水底板
h=250㎜； 12￠ @150 双层双向
a) 混凝土C30
每平方米混凝土C30 V=0.25 m3
b) 每平方米钢筋用量
g1=1/0.15×4×0.88=0.024(t)
c)防水底板面积
扣除墙下承台梁及承台面积 S≈333㎡
∑V=333×0.25=83.25m3 ;
∑g1=333×0.024=9.6 (t)
未考虑承台间拉梁共计：
C30混凝土1099m3；
Ⅱ级钢筋38 (t)
Ⅰ级钢筋19 (t)
二）筏板基础工程量计算
1）混凝土C30
筏板底面积 S=699.25㎡；筏板厚 h=1200㎜；
混凝土 V=699.25×1.2=839.1 m3。
2）钢筋
a) 每平米不含附加筋钢筋量
1/0.15×4×2.47=65.8997㎏；则 g1=699.25×65.8667=46.06 (t)
c)附加钢筋
g2= 7.6/0.15×3×1.58+8.6/0.15×3.9×1.58+3.6/0.15×2.6×1.21= 669㎏
∑g=g1+g2=46.06+0.669=46.73≈47 (t)
三）桩基础与筏板基础比较
1）混凝土比较
桩基础/筏板基础=1099/839=1.31 （倍）
2）钢筋比较
桩基础/筏板基础=56.1/47≈1.2 （倍）
结论：桩基础比筏板基础费用要高很多。
注：1）桩的施工费用（无论挖孔还是钻孔）也比筏板高。
桩基础与筏板基础经济比较
一、旋挖成孔灌注桩基施工 本工程桩基础采用旋挖机械成孔灌注桩，共配置8台SR200D旋挖钻机。 1、旋挖桩施工流程 旋挖桩的施工工艺流程见下图。 2、旋挖桩施工方法 （1）测量放线定位 复核建设单位提供的测量控制点符合要求后，测放出各桩桩位，拼装好桩架就位。根据预先测设的测量控制网（点），定出各桩位中心点。双向控制定位后埋设钢护筒并固定，以双向十字线控制桩中心。开钻前必须先校核钻头的中心是否与桩位中心重合。在施工过程中还须经常检测钻具位置有无发生变化，以保证孔位的正确。 （2）钢护筒埋设： 护筒有定位、保护孔口和维持液（水）位高差等重要作用，可采用打埋和挖埋等设置方法。当挖埋时，护筒与坑壁之间用粘土填实。护筒埋设深度根据地质情况而定，一般为2.5~3.0m，要求高于地面50cm。 （3）挖土（岩）成孔
旋挖钻机的钻进工艺采用静态泥浆护壁钻斗取土的工艺，是一种无冲洗介质循环的钻进方法，但钻进时为保护孔壁稳定，孔内要注满优质泥浆(稳定液)。旋挖钻机工作时能原地做整体回转运动。旋挖钻机钻孔取土时，依靠钻杆和钻头自重切入土层，斜向斗齿在钻斗回转时切下土块向斗内推进而完成钻取土；遇硬土时，自重力不足以使斗齿切入土层，此时可通过加压油缸对钻杆加压，强行将斗齿切入土中，完成钻孔取土。钻斗内装满土后，由起重机提升钻杆及钻斗至地面，拉动钻斗上的开关即打开底门，钻斗内的土依靠自重作用自动排出，钻杆向下放关好斗门，再回转到孔内进行下一斗的挖掘。 在成孔过程中要根据土层情况及时注入泥浆护壁，同时合理调节泥浆的比重，成孔应连续进行不得中断，在停机时，应保持孔内水位的高度泥浆比重及粘度符合规范要求，以防坍孔。 在土层中成孔时，采用一般锥形桶斗齿取土，穿透土层后，更换带挖掘机斗齿的钻头掘进，一直致达到设计要求的深度方可终孔。 成孔时须及时填写施工记录，在土层变化处捞取渣样，判明土层，以便与地质剖面图核对，达到设计岩面后，及时取样鉴定。 成孔时要依据土层情况，控制进尺速度，为确保孔的垂直度符合设计要求，须保持桩机平整、加强检查、勤检勤纠。 施工过程需备足泥浆，可采用膨润土拌制泥浆，经分离处理后的废渣，通过密闭的专用汽车外运。施工中做到泥浆不外溢，严禁将废浆直接排入场地周边的下水道或河道。 3、护壁泥浆 钻孔泥浆由水、粘土（或膨润土）和填加剂组成。在钻孔中，由于泥浆相对密度大于水的相对密度，故护筒内同样高的水头，泥浆的静压力比水大。由于静水压力的作用，泥浆可作用在井孔壁形成一层泥皮，阻隔孔内外渗流，保护孔避免于坍塌。此外，泥浆还起悬浮钻渣的作用，使钻进正常进行。在反循环回转中泥浆主要起护壁的作用。 根据钻孔方法和土层情况，调制的钻孔泥浆及经过循环净化的泥浆性能指标可参考下表。 （1）粘土的选择 粘土以水化快、造浆能力强、粘度大的膨润土或接近地表经过冻融的粘土为好，若采用较
筏板基础分为平板式筏基和梁板式筏基，平板式筏基支持局部加厚筏板类型；梁板式筏基支持肋梁上平及下平两种形式，下面就筏基的分析计算做详细阐述。 (1 )地基承载力验算 地基承载力验算方法同独立柱基，参见第17.1.1节内容。对于非矩形筏板, 抵抗矩W采用积分的方法计算。 (2 )基础抗冲切验算 按GB50007-2002第8.4.5条至第8.4.8条相关条款的规定进行验算。 ①梁板式筏基底板的抗冲切验算 底板受冲切承载力按下式计算 *50.70/认 式中： F i ——作用在图17.1.5-1中阴影部分面积上的地基土平均净反力设计值； B hp——受冲切承载力截面高度影响系数； U m ――距基础梁边h°/2处冲切临界截面的周长； f t ――混凝土轴心抗拉强度设计值。 图17.1.5-1 底板冲切计算示意 ②平板式筏基柱(墙)对筏板的冲切验算
计算时考虑作用在冲切临界截面重心上的不平衡弯矩所产生的附加剪力, 距柱边h o/2处冲切临界截面的最大剪应力T max应按下列公式计算。 石=E / %瓜 - a / l s r max^0.7(0.4 + 1.2/A)ApZ 1 式中： F i——相应于荷载效应基本组合时的集中力设计值，对内柱取轴力设计值减去筏板冲切破坏锥体内的地基反力设计值；对边柱和角柱，取轴力设计值减去筏板冲切临界截面范围内的地基反力设计值；地基反力值应扣除底板自重； U m ――距柱边h o/2处冲切临界截面的周长；M unb ――作用在冲切临界截面重心上的不平衡弯矩设计值； C A B――沿弯矩作用方向，冲切临界截面重心至冲切临界截面最大剪应力点的距离； I s ――冲切临界截面对其重心的极惯性矩； B s——柱截面长边与短边的比值，当B s<2时，B s取2；当B s>4时，B s取4 ； c i——与弯矩作用方向一致的冲切临界截面的边长； C2——垂直于C i的冲切临界截面的边长；a s ――不平衡弯矩通过冲切临界截面上的偏心剪力传递的分配系数； ③平板式筏基短肢剪力墙对筏板的冲切验算 短肢剪力墙对筏板的冲切计算按等效外接矩形柱来计算，计算方法完全同柱对筏板的冲切，等效外接矩形柱参见图17.1.5-2。
11G101－3独立基础、条形基础、筏形基础及桩基承台 P58~P59墙、柱插筋构造（变） 所有墙插筋，弯钩均不得小于6d；当hj≤lae（板厚不满足直锚长度）时，弯锚15d； 所有柱插筋，弯钩均不得小于6d且150；当hj≤lae（板厚不满足直锚长度）时，弯锚15d。 当插筋部分保护层厚度小于5d（无外伸时，外部插筋），锚固区应设横向钢筋（或箍筋），间距不小于100mm。 增。当设计指出墙外侧纵筋与底板纵筋搭接连接时，基础底板钢筋应伸至基础顶面。 变。取消了原图集按插入长度的不同确定弯钩长度的做法。新提出了锚固区加水平钢筋的做法。 当柱为轴心受压或小偏心受压，独立基础、条形基础高度不小于1200mm时，或当柱为大偏心受压，独立基础、条形基础高度不小于1400mm时，可仅将柱四角插筋伸至底板钢筋网上（伸至底板钢筋网上的柱插筋之间间距不应大于1000mm），其它钢筋满足锚固长度lae 即可。 P60独立基础DJ J、DJ P、BJ J、BJ P底板配筋构造 1、独立基础底板双向交叉钢筋长向设置在下，短向设置在上。 2、基础底板钢筋距边缘≤75且≤S/2处起设。 3、坡形独立基础的上边缘每边超出柱边50mm。 2.2.1设计时应注意：当独立基础截面形状为坡形时，其坡面应采用能保证混凝土浇筑、振捣密实的较缓坡度；当采用较陡坡度时，应要求施工采用在基础顶部坡面加模板等措施。P61双柱普通独立基础（即“不设基础梁的”）底部与顶部配筋构造 1、图集注：双柱普通独立基础底部双向交叉钢筋，根据基础两个方向从柱外缘至基础外缘的伸出长度ex和ex’的大小，较大者方向的钢筋设置在下，较小者方向的钢筋设置在上。 2、顶部纵筋设置在下，分布筋设置在上。 3、顶部纵筋的锚固长度统一从柱内边缘算起（不再分“柱内”和“柱外”）。（变。原06G101－6，P45：柱外顶部纵筋锚固长度从柱中心线算起） P62设置基础梁的双柱普通独立基础配筋构造 1、图集注：双柱独立基础底部短向受力钢筋设置在基础梁纵筋之下，与基础梁箍筋的下水平段位于同一层面。
桩基础与筏板基础成本比较 一）桩基础工程量计算 1）桩的工程量计算 a)d=900桩；单桩承载力R=2900kN;C30混凝土；桩长L=6m;主筋为Ⅱ级钢筋，箍筋为Ⅰ级钢筋。 混凝土（含护壁） V1=0.62∏×6=6.79 m3,共84根，∑V1=570m3。 b) d=1000桩 R=3385 kN;其余同d=900桩 V2=0.652∏×6=7.964 m3,共15根，∑V2=119.5m3。 ∑V1+V2=689.5 m3、 c)主筋计算（￠20） L=5×16×84+5×18×15=8070m G=8070×1.58=12.75 (t) d）箍筋计算（￠8） L1=0.8∏×( 4/0.2+1/0.1)=75.4 m；L2=0.9∏×30=84.8 m L3=0.9∏×( 5/0.2+1/0.1)×5=156 m；L4=1∏/0.2×5=157 m ∑Li=23064.6 m ，G=23065×0.395=9.11 (t) 小结：桩用C30混凝土 690 m3； Ⅱ级钢筋12.75 (t) Ⅰ级钢筋9.11 (t)
2）墙下承台梁计算 承台梁总长L=195m； 每米长墙下承台梁用钢量 主筋（￠20；￠12）Ⅱ级钢筋 g1=16×2.47+8（腰筋）×0.888=47.1㎏ 箍筋（￠8）Ⅰ级钢筋 g2=[(1.2+1.1)×2+(1.1+0.18)×2×2+1.2×4]×0.395×5=38.2㎏墙下承台梁混凝土用量 V=1.2×1.1×195=197m3 g1=47.1×195=9.2 (t) g2=38.2×195=7.5 (t) 小结： C30混凝土 197 m3； Ⅱ级钢筋9.2 (t) Ⅰ级钢筋7.5 (t) 3)承台CT1 a) 混凝土C30 V=5.1×3.1×1.2×2=37.94 m3 b) 主筋计算（￠20） g1=[(3.1+1.2)×2×39+(5.1+1.2)×2×24]×2.47×2=3.15(t) 小结： C30混凝土38 m3； Ⅱ级钢筋3.15 (t) 4)承台CT2 a) 混凝土C30 V=1.8×3.15×1.1×2=12.5 m3 b) 主筋计算（￠20 ；￠12）
筏板基础设计分析2009 1 筏板基础埋深及承载力的确定 天然筏板基础属于补偿性基础, 因此地基的确定有两种方法. 一是地基承载力设计值的直接确定法. 它是根据地基承载力标准值按照有关规范通过深度和宽度的修正得到承载力设计值, 并采用原位试验(如标惯试验、压板试验等) 与室内土工试验相结合的综合判断法来确定岩土的特性. 二是按照补偿性基础分析地基承载力. 例如: 某栋地上28 层、地下2 层(底板埋深10m ) 的高层建筑, 由于将原地面下10m 厚的原土挖去建造地下室, 则卸土土压力达180kpa, 约相当于11 层楼的荷载重量;如果地下水位为地面下2m , 则水的浮托力为80kpa, 约相当于5 层楼的荷载重量, 因此实际需要的地基承载力为14 层楼的荷载. 即当地基承载力标准值f ≥ 250kpa 时就能满足设计要求, 如果筏基底板适当向外挑出, 则有更大的可靠度. 2 天然筏板基础的变形计算 地基的验算应包括地基承载力和变形两个方面, 尤其对于高层或超高层建筑, 变形往往起着决定性的控制作用. 目前的理论水平可以说对地基变形的精确计算还比较困难, 计算结果误差较大, 往往使工程设计人员难以把握, 有时由于计算沉降量偏大, 导致原来可以采用天然地基的高层建筑, 不适当地采用了桩基础, 使基础设计过于保守, 造价提高, 造成浪费.采用各向同性均质线性变形体计算模型,用分层总和法计算出的自由沉降量往往同实测的地基变形量不同, 这是受多种因素的影响造成的. (1) 这种理论的假定条件遵循虎克定律, 即应力—应变呈直线关系, 土体任何一点都不能产生塑性变形, 与土体的实际应力—应变状态不相一致; (2) 公式中S = 7S6 z iAi- z i- 1Ai- 1ES i[ 2 ] 采用的计算参数系室内有侧限固结试验测得的压缩模量ESi , 试验条件与基础底面压缩层不同深度处的实际侧限条件不同; (3) 利用公式计算的建筑物沉降量只与基础尺寸有关, 而实测沉降量已受到上部结构与基础刚度的调整. 采用箱型基础或筏板基础的高层建筑物,由于其荷载大、基础宽, 因而压缩层深度大,与一般多层建筑物不同, 地基不是均一持力层. 因此在地基变形计算的公式中引入了一个沉降计算经验系数7S. 通过实际沉降观测与计算沉降量的比较, 适应高层建筑物箱型基础与筏板基础的沉降计算经验系数, 主要与压力和地层条件相关, 尤其与附加压力和主要压缩层中(0. 5 倍基础宽度的深度以内) 砂、卵石所占的百分比密切相关. 由于该系数7S 仅用于对附加压力产生的地基固结沉降变形部分进行调整, 所以《建筑地基基础设计规范》规定可根据地区沉降观测资料及经验确定.计算高层建筑的地基变形时, 由于基坑开挖较深, 卸土较厚往往引起地基的回弹变形而使地基微量隆起. 在实际施工中回弹再压缩模量较难测定和计算, 从经验上回弹量约为公式计算变形量10%～ 30% , 因此高层建筑的实际沉降观测结果将是上述计算值的1. 1～ 1. 3 倍左右. 应该指出高层建筑基础由于埋置太深,地基回弹
Appendix 1附件1 Calculation of the Formworks模板计算书 1、Side Formwork Construction侧模施工 1.1、设计说明 Design description: using site processed wood formwork, face plate is plywood of 15mm, secondary keel is timber of 50mm×100mm (the material is northeast larch) with 250mm space in between. Main keel is the timber of 80mm×200mm as modeling with the min. height no less than 150mm. 2 main keel set up with spacing of 700mm, 250mm as bottom and 255mm as upper side of slab. 侧模采用现场加工木模板，面板为15厚胶合板；次龙骨为50mm×100mm木方（材质为东北落叶松），间距250mm；主龙骨使用80mm×200mm木方做造型木（材质为东北落叶松），造型木中心最小高度不小于150mm。主龙骨设置两道，间距700mm，距底部250mm和上侧255mm. 1.2、Computational Checking of Secondary Keel次龙骨验算 1）Load and Combination of Load荷载及荷载组合 a．side pressure on the form for concrete混凝土对模板的侧压力 t0=200/(25+15)=5h (即混凝土的温度按25℃计算) F1=0.22γc t0β1β2V1/2=0.22×25×5×1.2×1.15×21/2 =53.67KN/m2 F2=γc H=25×1.2=30KN/m2（取此值做强度验算） (take this value for computational checking of strength ) b．load of concrete pouring混凝土倾倒荷载：4KN/m2 c．load of concrete vibrating混凝土振捣荷载：4KN/m2 combination of load荷载组合：1.2×30+1.4×(4+4)=47.2KN/m2 line load化为线荷载：q=47.2×0.25=11.8KN/m 2）Computational Checking of Flexural Strength抗弯强度验算 M max =11.8×0.7^2×(1-4×0.252/0.72)/8=0.52KN·m (建筑施工手册表Construction Manual 2-10) W n =1/6bh2 =1/6×50×1002 =250000/3 σm = M/W n =0.52×106 /(250000/3)=6.24N/mm2≤ f m =17 N/mm2
高层建筑地基基础 课程设计 学年学期： 2014~2015学年第2学期 院别：土木工程学院 专业：勘查技术与工程 专业方向：岩土工程 班级：勘查1201 学生： 学号： 指导教师：陈国周
《高层建筑地基基础课程设计》成绩评定表班级姓名学号
目录 一、工程概况几工程地质条件 (5) 柱位图 (5) 土层信息 (5) 上部荷载 (5) 二、基础选型 (6) 三、设计尺寸与地基承载力验算 (6) 基础底面积尺寸的确定 (6) 地基承载力验算 (7) 四、沉降验算 (8) 五、筏板基础厚度的确定 (9) 抗冲切承载力验算 (9) 抗剪承载力验算 (10) 局部受压承载力计算 (11) 六、筏板、基础梁内力计算 (13) 基础底板内力计算 (13) 基础梁内力计算 (15) 边缘横梁（JL1)计算 (15) 中间横梁（JL2）计算 (16) 边梁纵梁（JL3）计算 (17) 中间纵梁(JL4)计算 (20) 七、梁板配筋计算 (22)
底板配筋 (22) 板顶部配筋（取跨中最大弯矩） (22) 板底部（取支座最大弯矩） (23) 基础梁配筋 (25) 八、粱截面配筋图 (32) 九、心得体会 (36) 十、参考文献 (36)
一、工程概况几工程地质条件 某办公楼建在地震设防六度地区，上部为框架结构8层，每层高。地下一层，不设内隔墙，地下室地板至一楼室内地面竖向距离。地下室外墙厚300mm。柱截面 400×400，柱网及轴线如图所示。室内外高差。不考虑冻土。上部结构及基础混凝土均采用 C40。 柱位图 土层信息 上部荷载
二、基础选型 根据提供的土层信息，可知建筑物所在位置的地基土多为粘土和粉质粘土，且地下水位较高，属于软土地基，且考虑到建筑的柱间距较大并设置了地下室等因素，综合考虑决定采用梁式筏板基础，梁式筏板基础其优点在于较平板式具有低耗材、刚度大，在本次设计中决定采用双向肋梁板式筏形基础。 三、设计尺寸与地基承载力验算 基础底面积尺寸的确定 根据《建筑地基基础设计规范GB5007-2011》筏形基础底板各边自外围轴线挑出，则筏形基础的底板尺寸为× A=×=2 N P k 29667.1∑=永久 准永久荷载总组合： 2.偏心校验（荷载效应为准永久值）： m 044.029667 2 .7)110016601787188716671220110016671753188716331100(m 0403.029667 15.317872100175318872093188745.9)166019801667166719401633(7.15110015601100120015331100-=?------+++++= =?---+++?---+++?---++= y x e e ）（）（
桩筏基础
桩顶的嵌固系数(铰接0-1刚接) 该参数在0～1之间变化反映嵌固状况，无桩时此项系数不出现在对话框上。其隐含值为0。对于铰接的理解比较容易，而对于桩顶和筏板现浇在一起也不能一概按刚接计算，要区分不同的情况，对于混凝土受弯构件（或节点），需要混凝土、纵向钢筋、箍筋一起受力才能完成弯矩的传递。由于一般工程施工时桩顶钢筋只将主筋伸入筏板，很难完成弯矩的传递，出现类似塑性铰的状态，只传递竖向力不传递弯矩。如果是钢桩或预应力管桩伸入筏板一倍桩径以上的深度，就可以认为是刚接。 桩筏,地梁桩2
桩刚度计算A 如果用户输入地质资料，程序根据 《桩基规范》表C.0.3-2第四款自动 计算出桩的刚度。如果用户已通过 试验等方式得到桩的刚度，可以通 过“刚度调整”功能直接输入桩的 刚度。桩的竖向刚度可以根据试桩报告中Q-s曲线的斜率求取。 桩竖向刚度=桩承载力特征值（KN）/对应的桩顶沉降（m）
群桩沉降放大系数 该系数程序自动计算,用户可以进行修改,1表示不考虑 群桩的相互作用对沉降的影响。计算群桩作用时,可考虑 桩数,桩长径比,桩距径比,桩土刚度比四项因素,从而较全面反映桩筏的沉降的影响因素。 无桩时,：隐含值是1 有桩时：板元法进行计算时，沉降试算时程序会给出群桩沉降放大系数 4
后浇带 新《地基规范》8.4.20-2条规定：当高层建筑与相连的裙房之间不设置沉降缝时，宜在裙房一侧设计用于控制沉降差的后浇带，当高层建筑基础底面积满足承载力和变形要求时，后浇带宜设在与高层建筑相邻裙房一跨内（原规范为第二跨）。后浇带是解决基础差异沉降的主要方法。 当需要满足高层建筑地基承载力、降低高层建筑沉降量，减小高层建筑与裙房的沉降差而增大高层建筑基础面积时，后浇带可设在距主楼边柱的第二跨内，此时应满足以下条件： 1.基础地质较均匀 2.裙房结构刚度较好且基础以上的地下室和裙房结构层数不少于两层。 3.后浇带一侧与主楼连接的裙房基础底板厚度与高层建筑的基础底板厚度相同
JCCAD筏板基础设计 应用前提条件： 1.上部结构的计算可以提供荷载和凝聚到基础顶面的刚度； 2.有完整准确地地质报告输入，并成功读入到合适位置。 基本参数 基础埋置深度：一般应自室外地面标高算起。对于地下室，采用筏板基础也应自室外地面标高算起，其他情况如独基、条基、梁式基础从室内地面标高算起。 自动计算覆土重：该项用于独基、条基部分。点取该项后程序自动按20kN/m2的混合容重计算基础的覆土重。如不选该项，则对话框中出现单位面积覆土重参数需要用户填写。一般来说如条基、独基、有地下室时应采用人工填写单位面积覆土重，且覆土高度应计算到地下室室内地坪处，以保证地基承载力计算正确。 一层上部结构荷载作用点标高：即承台或基础顶标高，先进行估算，计算完成后进行修改。该参数主要是用于求出基底剪力对基础底面产生的附加弯矩作用。在填写该参数时，应输入PMCAD中确定的柱底标高，即柱根部的位置。注意：该参数只对柱下独基和桩承台基础有影响，对其他基础没有影响。 地梁筏板 该菜单定义了按弹性地基梁元法计算需要的有关参数 总信息： 结构种类：基础
基床反力系数：按默认 按广义文克尔假定计算：若此项选择后，计算模型改为广义文克尔假定，即各点的基床反力系数将在输入的反力系数附近上下变化，边角部大，中部小一些，变化幅度与各点反力与沉降的比值有关，采用广义文克尔假定的条件是要有地质资料数据，且必须进行刚性底板假定的沉降计算，否则按一般文克尔假定计算。在此处要与基础梁板弹性地基梁法计算中的沉降计算参数输入中参数相对应。 弹性基础考虑抗扭： 人防等级：不计算 双筋配筋计算压区配筋百分率：0.2％ 地下水距天然地坪深度：按实际 梁的参数： 梁钢筋归并系数：0.3 梁支座钢筋放大系数：1.0 梁跨中钢筋放大系数：1.0 梁箍筋放大系数：1.0 梁主筋级别：二级或三级 梁箍筋级别：一级或二级 梁立面图比例、梁剖面图比例：按默认 梁箍筋间距：200 翼缘（纵向）分布钢筋直径、间距：8mm、200mm 梁式基础的覆土标高：当不是带地下室的梁式基础时，此值为0；否则
筏形基础（raft foundation）.当建筑物上部荷载较大而地基承载能力又比较弱时.用简单的独立基础或条形基础已不能适应地基变形的需要.这时常将墙或柱下基础连成一片.使整个建筑物的荷载承受在一块整板上.这种满堂式的板式基础称筏形基础。筏形基础由于其底面积大.故可减小基底压强.同时也可提高地基土的承载力.并能更有效地增强基础的整体性.调整不均匀沉降。
独立基础杯形基础 条形基础 一般按照构件的不同可以分为三类：墙下条形基础、柱间条形基础、混凝土墙--柱下混合条形基础.后者一般用于框架剪力墙结构。条形
基础不同于独立柱基础的地方在于.独立柱基是接近方形的双方向受力构件.双向受力构件是要验算冲切力的.而条形基础是单方向受力构件.是要验算剪切力的。
按基础构造形式划分 条形基础、独立基础、满堂基础（筏板基础、箱型基础）和桩基础。
（一）条形基础：当建筑物采用砖墙承重时.墙下基础常连续设置.形成通长的条形基础。当柱下独立基础不能满足承载力.或地基变性要求时.也可以做成柱下混凝土条形基础。 （二）独立基础：当建筑物上部为框架结构或单独柱子时.常采用独立基础；若柱子为预制时.则采用杯形基础形式。 （三）满堂基础：当上部结构传下的荷载很大、地基承载力很低、独立基础不能满足地基要求时.常将这个建筑物的下部做成整块钢筋混凝土基础.成为满堂基础。按构造又分为筏板基础和箱形基础两种。 筏板基础：是埋在地下的连片基础.适用于有地下室或地基承载力较低、上部传来的荷载较大的情况。 箱型基础：当伐形基础埋深较大.并设有地下室时.为了增加基础的刚度.将地下室的底板、顶板和墙浇制成整体箱形基础。箱形的内部空间构成地下室.具有较大的强度和刚度.多用于高层建筑。 （四）桩基础：当建造比较大的工业与民用建筑时.若地基的软弱土层较厚.采用浅埋基础不能满足地基强度和变形要求.常采用桩基。桩基的作用是将荷载通过桩传给埋藏较深的坚硬土层.或通过桩周围的摩擦力传给地基。
碧桂园.仕府公馆（滁州）二标段 基 础 施 工 方 江苏天力建设集团有限公司 2017年08月8日
一、工程概况 本工程位于中都大道西侧与醉翁路南侧，结构形式为框架剪力墙结构，地下2层，地上3--26层，总建筑面积127874.13㎡，总建筑高度75.75m,为一类建筑。基础地下室底板面标高5m，主楼底板厚度350mm、裙楼底板厚度为500mm，混凝土强度等级:垫层为C15。主楼分别为：基础为P8C40；剪力墙、柱为C30,外墙部分抗渗为P8。群楼基础梁、板为P6C40，地下室外墙为P6C3，水池侧壁为P6C35；梁板坡道均为C35。群楼筏板厚500mm。主楼为桩承台,底厚为600 mm。由于施工场地限制，我们二标段局部施工道路要穿过地下室，从底板上经过。因此针对此通道位置进行我部采取处理方案（大样图附后）。 本分部工程应待桩基工程检测完成符合设计要求并经有关各方验槽，复验合格签字后方可进行下道工序施工。 二、施工部署工艺流程 本工程由于工期紧，任务重，施工工作面有限，我部拟采用分三个施工区段（A区、B区、C区）同时平行施工（各区段内流水施工）。筏板、桩承台基础及地下室按后浇带为界，每一流水段施工顺序为：承台基础梁砖侧模砌筑工作面中粗砂找平砼垫层防水层砼保护层基础钢筋绑扎后浇带防水钢板安装筏板砼浇筑。 三、砖模砌筑 地下室底板外围四周由于有防水卷材料必须上翻与剪力墙连接，主楼基础采用桩承台和下沉式基础梁的满堂基础,根据基础构造特点:桩承台四周和基础梁两侧的侧模必须埋在基础底板混凝土下，无法拆除。必须采用混凝土或砖模才能达到施工工艺要求。但混凝土侧模也得使用模板安装浇灌成型，混凝土侧模造价高不可取。固采用普通标准砖,M5.0水泥砂浆砌筑一砖厚的砖模，基础外围四周按每3米间距增加370*370的柱墩。与混凝土接触面的砖模采1：2.5水泥找补。 四、砼垫层施工 砼采用C30商品砼，砼输送车运至现场，用汽车泵或地泵，垫层砼强度
第一章编制依据及说明 一、编制依据 1、海南华筑国际工程设计咨询管理公司设计的海南之心-和风水岸别墅工程项目施工 图。 2、招、投标文件、施工合同等。 3、工程建设标准强制性条文。 4、建设工程质量管理条例。 5、国家的有关规范、规程、标准及文件。 6、国家现行施工规范、规程及标准( 附下表) ;
7 二、编制说明 针对本工程的实际情况和招标文件要求, 在施工组织设计中我们把施工总体目标、施工总平面布置图、施工总进度计划、施工机械设备、劳动力计划、主要项目施工方法、工程质量保证措施、工期保证措施、安全文明施工保证措施、环境保护措施、职业健康安全在本施工组织设计中作重点阐述, 其它常规性施工项目的施工方法仅作一般性阐述, 以体现本施工组织设计的全面性、科学性、针对性和可操作性。 我公司机构健全, 公司总工、工程部( 下设技术部、质量处、安全处、机械设备处) 是指导、督促和检查履行工期, 执行国家及地方标准、规范、规程、施工组织设计和公司规章制度的职能部门, 使工程安全、质量、文明施工和工期得到了有效的保证。 本施工方案为土建部分。
第二章工程概况 一、工程简介 工程名称: 海口市新埠岛海南之心-和风水岸 建设单位: 海口市新埠岛开发建设总公司 设计单位: 海南华筑国际工程设计咨询管理公司 监理单位: 海南航达工程建设监理公司 施工单位: 广东十六冶建设有限公司 总用地面积: 18737.13㎡ 总建筑面积: 12833.77㎡ 建筑高度: 9.3m( 室外地面高度) 结构类型: 剪力墙结构 海口市新埠岛海南之心-和风水岸别墅工程, 位于海南省海口市新埠岛。该工程由12幢地下室小别墅建筑群组成。独栋为9#、 10#、 11#,总面积: 1764.93平方米;双联排为2#、 3#、 12#、 15#, 总面积: 2454.24平方米; 六联排为: 1#、 5#、 6#、 7#、8#, 总面积8564平方米。 二、建筑概况
钢筋支架计算书 一、工程概况 本工程由兖州市惠民城建投资有限公司投资建设，北京中联环建文建建筑设计有限公司设计，济宁市地质工程勘察院地质勘察，济宁市兴业建设监理有限公司监理，红阳建设集团有限公司组织施工。 本工程用地性质为二类住宅用地，住宅性质为商品房，本标涉及总建筑面积约17.1548万平方米。主要包括2栋11层高层住宅、2栋15层高层住宅，9栋18层高层住宅另外包括1个地下车库及其他配套建筑。 本工程地下两层为储藏室，地上为住宅，，防火等级为二级，地下室耐火等级为一级，结构形式剪力墙结构，建筑物抗震设防类别为标准设防丙类，建筑物场地类别为三类，建筑物标准层高为3米。 本工程为伐板基础，筏板钢筋为￠25@200双层双向。筏板厚度800~1200mm。 二、参数信息 钢筋支架（马凳）应用于高层建筑中的大体积混凝土基础底板或者一些大型设备基础和高厚混凝土板等的上下层钢筋之间。钢筋支架采用钢筋焊接制的支架来支承上层钢筋的重量，控制钢筋的标高和上部操作平台的全部施工荷载。 角钢支架一般按排布置，立柱和上层采用角钢，斜杆采用钢筋，焊接成一片进行布置。对水平杆，进行强度和刚度验算，对立柱和斜杆，进行强度和稳定验算。
作用的荷载包括自重和施工荷载。 钢筋支架所承受的荷载包括上层钢筋的自重、施工人员及施工设备荷载。钢筋支架的材料根据上下层钢筋间距的大小以及荷载的大小来确定，可采用钢筋或者型钢。 上层钢筋的自重荷载标准值为1.00 kN/m； 施工设备荷载标准值为1.000 kN/m； 施工人员荷载标准值为2.000 kN/m； 横梁的截面抵抗矩W= 3.130 cm3； 横梁钢材的弹性模量E=2.05×105 N/mm2； 横梁的截面惯性矩I= 11.210 cm4； 立柱的高度h= 1.20 m； 立柱的间距l= 1.30 m； 钢材强度设计值f= 360.00 N/mm2； 二、支架横梁的计算 支架横梁按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，支架横梁在小横杆的上面。 按照支架横梁上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算支架横梁的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 =1.2×1.00=1.20 kN/m 静荷载的计算值 q 1 活荷载的计算值 q =1.4×2.00+1.4×1.00=4.20 kN/m 2 支架横梁计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
柔性墙 柔性墙是指阻抗仅与单位面积的质量有关而与劲度和阻尼无关的墙。实际的墙的特性视频率的不同而不同，频率由低到高，墙的特性依次表现为劲度控制和阻尼控制区、质量控制区、吻合效应和质量控制延续区。工作在质量控制区的墙即柔性墙，其隔声量服从所谓质量定律，即单位面积的质量加倍隔声量提高6dB，频率提高一倍，隔声量亦增加6dB。刚性墙是计算三维建模的 柔性墙是指阻抗仅与单位面积的质量有关而与劲度和阻尼无关的墙 纵向受力钢筋连接的方式有哪些?各有什么优缺点? 一般分三种： 绑扎搭接：方便、快速，但是浪费钢材，且直径＞28mm时或者特殊情况下（受拉），不宜使用； 机械连接：质量可靠，耗时 焊接：方便，节省钢材，不宜承受动力荷载 是桩基和筏板基础的合称，桩基不是结构，是人工地基，而筏板是结构的组成部分，是基础，对于有地下室的建筑经常用筏板基础，如果荷载较大，地基土的承载力不能满足承载力要求或者沉降要求，所采用的地基处理方式. 桩基 由桩和连接桩顶的桩承台（简称承台）组成的深基础，简称桩基。桩基具有承载力高、沉降量小而较均匀的特点，几乎可以应用于各种工程地质条件和各种类型的工程，尤其是适用于建筑在软弱地基上的重型建（构）筑物。因此，在沿海以及软土地区，桩基应用比较广泛。 筏板基础 筏型基础又叫笩板型基础，即满堂基础。是把柱下独立基础或者条形基础全部用联系梁联系起来，下面再整体浇注底板。由底板、梁等整体组成。建筑物荷载较大，地基承载力较弱，常采用砼底板，承受建筑物荷载，形成筏基，其整体性好，能很好的抵抗地基不均匀沉降。筏板基础分为平板式筏基和梁板式筏基，平板式筏基支持局部加厚筏板类型；梁板式筏基支持肋梁上平及下平两种形式。一般说来地基承载力不均匀或者地基软弱的时候用筏板型基础。而且筏板型基础埋深比较浅，甚至可以做不埋深式基础。 钢筋连接方式： 1、钢筋焊接：闪光对焊、电弧焊、电渣压力焊、电阻电焊、气压焊 2、钢筋机械连接：钢筋套筒挤压连接、钢筋螺纹套筒连接 3、绑扎连接 大于28的钢筋不可以用绑扎连接。 1、套筒冷挤压连接 2、锥螺纹连接 3、镦粗切削直螺纹连接 4、挤压肋滚压直螺纹连接 5、等强度剥肋滚压直螺纹连接
第5章桩筏和筏板基础设计 1快速入门 广厦建筑结构CAD 安装后，在Exam 子目录下有一个工程实例：基础.prj 。工程师在用 录入系统 生成基础 CAD 数据并用SSW 十算后，可参考如下输入要点，快速掌握桩筏和筏板 基础的设计方法。 实例见： 基础.prj ，平面如下： 进入“广厦基础CAD 。 选择“读取墙柱底力”菜单，弹出对话框选择读取 SSWY 算的上部结构墙柱底内力。 选择“总体信息？桩筏和筏板基础总体信息”菜单，弹出如下对话框输入地基承载力特征 值 200kN/m 2。 1.1 平板式筏基设计 点按“基础设计一桩筏和筏板基础布置和计算一角点定边”， 弹出如下对话框输入 边界挑出长度1000mm 确认后，光标点选点①、②、③和④，回车结束选择角点。绘图板上出现： 点按“基础设计 一桩筏和筏板基础布置和计算一划分单元”，弹出如下对话框: 确认后，绘图板上出现： 点按“基础设计一桩筏和筏板基础布置和计算一计算筏板”， 筏 板。 点按“基础设计一桩筏和筏板基础布置和计算一计算简图”， 最大 挠度线”，显示最大挠度等值线。 点按“基础设计一桩筏和筏板基础布置和计算一文本结果”， 计算结果和柱对筏板的冲切验算结果，同时输出桩筏和筏板基础总体信息 剪力墙下没有地梁时CAD 自动布置地梁，在计算时剪力墙底各工况轴力作为梁荷载 参与计 算，各工况弯矩作为梁两端节点弯矩参与计算， 工程师可增加梁高以考虑剪力墙 刚度对筏板的影 响。 柱对筏板的冲切验算不满足时，可局部加柱帽或加大板厚。 点按“基础设计一桩筏和筏板基础布置和计算一贯通板筋”，光标点选点①和② 确定贯通板 面筋和底筋的两端点，输入面筋 D14@20和底筋D12@150再点选点③和④ 确定标注起点和终点，最后点选点⑤指定文字标注的位置，输入标注值，回车即可， 绘图板上出 现： 同理布置垂直方向的贯通板筋，绘图板上出现: 1.2 梁式筏基础设计 点按“基础设计一桩筏和筏板基础布置和计算一角点定边”， 弹出如下对话框输入 边界挑出长度1000mm 确认后，光标点选点①、②、③和④，回车结束选择角点。绘图板上出现： 点按“基础设计一弹性地基梁布置和计算一轴线地梁”， 弹出如下对话框，选择筏 板肋梁选项，输入梁肋宽 200mm 确认后，光标窗选整个平面，梁板的布置没有先后次序。绘图板上出现： 点按“基础设计一桩筏和筏板基础布置和计算一划分单元”，弹出如下对话框： 确认后，绘图板上出现： 点按“基础设计一桩筏和筏板基础布置和计算一计算筏板”， 光标点选所要计算的 筏板 点按“基础设计一桩筏和筏板基础布置和计算一计算简图”， 弹出对话框，光标选 光标点选所要计算的 光标选择“板节点正 显示剪力墙下的地梁
各类基础施工方法桩基础筏板基础独立基础条 形基础 Company number：【0089WT-8898YT-W8CCB-BUUT-202108】
一、旋挖成孔灌注桩基施工 本工程桩基础采用旋挖机械成孔灌注桩，共配置8台SR200D旋挖钻机。 1、旋挖桩施工流程 旋挖桩的施工工艺流程见下图。 2、旋挖桩施工方法 （1）测量放线定位 复核建设单位提供的测量控制点符合要求后，测放出各桩桩位，拼装好桩架就位。根据预先测设的测量控制网（点），定出各桩位中心点。双向控制定位后埋设钢护筒并固定，以双向十字线控制桩中心。开钻前必须先校核钻头的中心是否与桩位中心重合。在施工过程中还须经常检测钻具位置有无发生变化，以保证孔位的正确。 （2）钢护筒埋设： 护筒有定位、保护孔口和维持液（水）位高差等重要作用，可采用打埋和挖埋等设置方法。当挖埋时，护筒与坑壁之间用粘土填实。护筒埋设深度根据地质情况而定，一般为~，要求高于地面50cm。 （3）挖土（岩）成孔 旋挖钻机的钻进工艺采用静态泥浆护壁钻斗取土的工艺，是一种无冲洗介质循环的
钻进方法，但钻进时为保护孔壁稳定，孔内要注满优质泥浆(稳定液)。旋挖钻机工作时能原地做整体回转运动。旋挖钻机钻孔取土时，依靠钻杆和钻头自重切入土层，斜向斗齿在钻斗回转时切下土块向斗内推进而完成钻取土；遇硬土时，自重力不足以使斗齿切入土层，此时可通过加压油缸对钻杆加压，强行将斗齿切入土中，完成钻孔取土。钻斗内装满土后，由起重机提升钻杆及钻斗至地面，拉动钻斗上的开关即打开底门，钻斗内的土依靠自重作用自动排出，钻杆向下放关好斗门，再回转到孔内进行下一斗的挖掘。 在成孔过程中要根据土层情况及时注入泥浆护壁，同时合理调节泥浆的比重，成孔应连续进行不得中断，在停机时，应保持孔内水位的高度泥浆比重及粘度符合规范要求，以防坍孔。 在土层中成孔时，采用一般锥形桶斗齿取土，穿透土层后，更换带挖掘机斗齿的钻头掘进，一直致达到设计要求的深度方可终孔。 成孔时须及时填写施工记录，在土层变化处捞取渣样，判明土层，以便与地质剖面图核对，达到设计岩面后，及时取样鉴定。 成孔时要依据土层情况，控制进尺速度，为确保孔的垂直度符合设计要求，须保持桩机平整、加强检查、勤检勤纠。 施工过程需备足泥浆，可采用膨润土拌制泥浆，经分离处理后的废渣，通过密闭的专用汽车外运。施工中做到泥浆不外溢，严禁将废浆直接排入场地周边的下水道或河道。 3、护壁泥浆 钻孔泥浆由水、粘土（或膨润土）和填加剂组成。在钻孔中，由于泥浆相对密度大于水的相对密度，故护筒内同样高的水头，泥浆的静压力比水大。由于静水压力的作用，泥浆可作用在井孔壁形成一层泥皮，阻隔孔内外渗流，保护孔避免于坍塌。此外，泥浆还起悬浮钻渣的作用，使钻进正常进行。在反循环回转中泥浆主要起护壁的作用。 根据钻孔方法和土层情况，调制的钻孔泥浆及经过循环净化的泥浆性能指标可参考下表。
当地基承载力很低，建筑物荷载又很大时，宜采用筏基。沉积土层不均匀，有软弱土的不规则夹层，或者有坚硬的石芽出露，亦或石灰岩层中有不规则溶洞、溶曹时，采用筏基调节不均匀沉降或者跨越溶洞。即使地基土相对较均匀时，对不均匀沉降敏感的结构也常采用筏基。 筏基的形式：等厚，局部加厚，上部加肋梁，下部加肋梁。 构造要求 筏板厚度一般不小于柱网最大跨度的1/20，并不小于200mm，且应按抗冲切验算。设置肋梁时宜取200-400mm。筏基可适当加设悬臂部分以扩大基底面积和调整基底形心与上部荷载重心尽可能一致。悬臂部分宜沿建筑物宽度方向设置。当梁肋不外伸时板挑出长度不宜大于2m。砼不低于c20，垫层100mm厚。钢筋保护层不小于35mm。地下水位以下的地下室底板应考虑抗渗，并进行抗裂度验算。 筏板配筋率一般在0.5-1.0%为宜。当板厚小于300mm时单层配置，大于300mm时双层布置。受力钢筋最小直径8mm，一般不小于12mm，间距100-200mm；分布钢筋8-10mm，间距200-300mm。筏板配筋除符合计算配筋外，纵横方向支座钢筋尚应有0.15%、0.10%（全部受拉钢筋的 1/2-1/3）的配筋率连通；跨中则按实际配筋率全部贯通。双向悬臂挑出但肋梁不外伸时宜在板底放射状布附加钢筋。平板式筏板柱下板带和跨中板带的底部钢筋应有1/2-1/3全部拉通，且配筋率不应小于 0.15%；顶部按实际全部拉通。当板厚小于250mm时分布筋为圆8间距250，板厚大于250mm时分不筋圆10间距200。 计算方法：
1.简化方法倒梁法和到楼盖法（相对刚度较大）；上部结构较柔时可用静力分析法。 2.考虑地基基础共同作用的方法 2.考虑上部结构地基基础共同作用的方法
pkpm平板筏基建模方法 ?? ??目前工程中，“柱下或者剪力墙下平板式筏板”在pkpm里计算，简单概括有三个方法：“倒楼盖”“弹性地基梁法”“桩筏筏板有限元计算”。 ??具体到用“弹性地基梁法”（即jccad中第三个菜单）计算“柱下或者剪力墙下平板式筏板”的操作步骤是 1 2 3 4 的时 假定为完全刚性。计算完成后，程序用求出的各区格反力除以其沉降值得到各区格的地基刚度值，然后转换为地梁计算用的地梁下的基床反力系数，这样便确定了基地的反力分布，用于下一步的内力计算。沉降计算是筏板计算的核心步骤。 4、基床系数k的合理性判断。沉降计算完毕后，计算数据中会给出各区格的地基刚度，即基床系数。这个系数一般要比建议值小很多。基床系数的合理性，关键看沉降计算结果。可用规范分层总和法手算地基中心点处的沉
降值作比较。如出入大，应调整基床系数使其接近手算值。因此，用软件算连续基础，实际上就是对基床系数的校核。菜单5的有限元法中提供的“沉降试算”功能，就是这个思想（其实这个功能就是给懒人和初学者开发的）。 5、对于基床系数的调整，程序提供了一种方便的功能--可以按照广义文克尔地基模型进行地基梁计算，即变基床系数调整法。可以把你输入的基础系数，按照已经计算完毕的各区格的刚度变化率进行调整，作为新的基础系数用于下一步的地基梁内力计算。 6、基础计算模型一般用普通弹性地基梁就可以了，倒楼盖模型缺点较多，一般不推荐。考虑上部结构刚度可根 1 ) 某栋地上28 180kpa, 重量,,如果 2 .目 ,有时 ,造价提高, (1)与土体的 (2)公式中S=7S6ziAi-zi-1Ai-1ESi[2] 采用的计算参数系室内有侧限固结试验测得的压缩模量ESi,试验条件与基础底面压缩层不同深度处的实际侧限条件不同; (3)利用公式计算的建筑物沉降量只与基础尺寸有关,而实测沉降量已受到上部结构与基础刚度的调整. 采用箱型基础或筏板基础的高层建筑物,由于其荷载大、基础宽,因而压缩层深度大,与一般多层建筑物不同,地基不是均一持力层.因此在地基变形计算的公式中引入了一个沉降计算经验系数7S.通过实际沉降观测与计算沉降量的比较,适应高层建筑物箱型基础与筏板基础的沉降计算经验系数,主要与压力和地层条件相关,尤其与附加压